JP2009517614A - Screw connection with high and low friction coating - Google Patents
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Abstract
ねじ付き金属ジョイントは、そのピン部材(100)の全体面上に在る第1層(24)と、そのピン部材か、又はボックス部材か、何れか1つの面の1部上に在る第2層(25)と、を有するコーティングでカバーされたピン部材(100)及びボックス部材(200)のねじ面を有する。第1側面では、コーティングは、ピン部材(100)の全体面上に在る高摩擦及び焼き付き防止の特性を有する第1層と、ピン部材か又はボックス部材か何れか1つの面の特定部分上に在る低摩擦特性を有する第2層(25)と、を備える。好ましくは、特定面は、ピン部材及びボックス部材が肩部(9,10)が隣接する点に達する迄、メークアップ時相互に半径方向に接触する面であるのがよい。第2層はポリテトラフルオロエチレン(PTFE)を含んでもよい。第2側面では、高摩擦及び焼き付き防止特性を有する第1層がボックス部材(200)の全体面上に在る。 The threaded metal joint has a first layer (24) on the entire surface of the pin member (100) and a pin member or box member on a part of one of the surfaces. A pin member (100) and a box member (200) threaded surface covered with a coating having two layers (25). In the first aspect, the coating is on the entire surface of the pin member (100) and has a high friction and anti-seizure property on a specific portion of either the pin member or the box member. And a second layer (25) having a low friction characteristic. Preferably, the specific surface is a surface in which the pin member and the box member are in radial contact with each other during make-up until the shoulder (9, 10) reaches the adjacent point. The second layer may include polytetrafluoroethylene (PTFE). In the second aspect, a first layer having high friction and seizure prevention properties is present on the entire surface of the box member (200).
Description
本発明は、オイル及びガス抽出産業で使われるストリングを作るパイプセグメントの結合に特に好適で、捻りジョイント強さを向上するため、ねじをカバーする表面コーティングを備えたねじ付ジョイントに関する。 The present invention relates to a threaded joint with a surface coating that covers the screw in order to improve the torsional joint strength, particularly suitable for joining pipe segments making strings used in the oil and gas extraction industry.
オイルの探査及び抽出では、オイルやガスの層又は溜まりが位置する深さに達するのに充分な長さのストリングを形成するためにメークアップされる商業用長さの金属パイプを使うのが普通の慣例である。溜まりの深さは絶えず深まり、従って、そのジョイントは良好なシール特性を保証しながら、高い負荷と応力に耐えるような仕方で設計されねばならない。 Oil exploration and extraction typically uses commercial length metal pipes that are made up to form a string long enough to reach the depth at which the oil or gas layer or pool is located. It is customary. The depth of the reservoir is constantly increasing, so the joint must be designed in such a way as to withstand high loads and stresses while ensuring good sealing properties.
ねじ付ジョイントの性能の改良は、ジョイントが動作を期待される全負荷範囲で、適切な構造と寸法の締まりばめで相互接触を保持させるように、ピン部材及びボックス部材の全ての負荷支持面、すなわち、ねじフランク、当接肩部等、の適切な設計により達成される。これは印加可能なトルク強度に左右され、そこではトルク強度は降伏トルク値と肩部トルク値の間の差によって決定される。 The improvement in the performance of threaded joints is to ensure that all load bearing surfaces of the pin and box members are held in contact with a tight fit of the appropriate structure and dimensions, over the full load range where the joint is expected to operate. That is, it is achieved by appropriate design of the screw flank, the contact shoulder and the like. This depends on the torque strength that can be applied, where the torque strength is determined by the difference between the yield torque value and the shoulder torque value.
しかしながら、余り強い締まりばめの配備はメークアップ動作用に有害であり、何故ならば、これはジョイントの焼き付き又は摩滅を引き起こすからである。高い負荷に耐え、良好なシール特性を有する条件である、低メークアップトルクの保有と高降伏トルクの保有との間の良好なバランスに達するために努力が払われて来た。 However, too tight an interference fit deployment is detrimental for make-up operations because it causes joint seizure or wear. Efforts have been made to reach a good balance between possessing low makeup torque and possessing high yield torque, a condition that can withstand high loads and have good sealing properties.
一方では、メークアップ時の焼き付きを避けるために、当該技術は流体潤滑剤、例えば、グリース又はドープを使うのが一般的である。 On the one hand, in order to avoid seizure during make-up, the technique typically uses a fluid lubricant, such as grease or dope.
この技術分野で常に重要な研究課題であった降伏トルク限界を高めるためにも努力が払われて来た。降伏トルクは一般にジョイント設計を変型することにより高められるが、ドープされたジョイント用では今やその技術的限界が近付いている。 Efforts have also been made to increase the yield torque limit, which has always been an important research topic in this technical field. Yield torque is generally increased by modifying the joint design, but for doped joints, its technical limits are now approaching.
翻って、ドープの使用は欠点を有し、避けるのが好ましい。ドープの使用により提起されるリスクには、泥の不測の巻き込み、ジョイントの全部又は1部での過剰ドープ施工を引き起こすかも知れぬ手作業がもたらす不均一ドープ分布、そして、有害環境条件の油田内で行われねばならぬジョイントの清掃、がある。 In turn, the use of dopes has drawbacks and is preferably avoided. Risks posed by the use of dope include unintentional mud entrainment, non-uniform dope distribution resulting from manual work that may cause overdoping of all or part of the joint, and in the field of hazardous environmental conditions There is a joint cleaning, which must be done in
従って、コストを下げ、動作を改良するため、ジョイント用ドープフリー解決策が開発され、数年間使用されて来た。ドープフリー解決策は良好な捻り強さを達成したが、或る場合にはそのメークアップトルクが高い値に達し得るので欠点を有した。この様な場合、ジョイント用のドープフリー解決策のメークアップトルクは、オイル又はコンタミナントを付加することにより通常下げられ、かくしてドープフリー技術の利点は部分的又は全体で失われ、降伏トルク値の減少そしてそのジョイントの過大トルクの危険が引き起こされる。 Therefore, dope-free solutions for joints have been developed and used for several years to reduce costs and improve operation. The dope-free solution has achieved good torsional strength, but has disadvantages because in some cases its makeup torque can reach high values. In such cases, the make-up torque of the dope-free solution for joints is usually lowered by adding oil or contaminants, thus the advantages of the dope-free technique are partially or totally lost and the yield torque value is reduced. Reduced and risk of excessive torque at the joints.
ジョイント用のドープフリー解決策は幾つかの特許、例えば、特許文献1、2及び3で開示されている。それらは、ジョイント面の全点に於いて同じ摩擦係数を有する、ドープの代わりの、1つの焼き付き防止コーティングを使う。又、このようなジョイント用には適当な摩擦値が選ばれねばならず、何故ならば、降伏トルク値を高める摩擦係数の増加は肩部トルクをも高めるが、摩擦係数の減少は、既知のドープジョイントにおけると同様な肩部トルク値でメークアップを行うことを可能にするが、その降伏トルクを減じる。両方の場合の結果はトルク値が低く、不満足なことである。
本発明の主な目的は、優れたメークアップ特性を有するパイプ用ねじ付ジョイントにより上記欠点を取り除くが、なお非常に高い値を有するトルクを提供することにより高い構造的性能を達成することである。本発明のもう1つの目的は、最も幅広い環境及び動作条件範囲内で良好な腐食抵抗性を有し、ジョイントの幾つかのメークアップ及びブレークアウト動作後でも最適性能を保証する、ねじ付ジョイントを提供することである。 The main object of the present invention is to achieve the high structural performance by providing a torque having a very high value, while eliminating the above disadvantages with a threaded joint for pipes with excellent make-up properties. . Another object of the present invention is to provide a threaded joint that has good corrosion resistance within the widest range of environmental and operating conditions and ensures optimum performance even after several make-up and breakout operations of the joint. Is to provide.
上記目的と、下記説明を見れば明らかになるその他の点とは、ピン部材とボックス部材とを具備するパイプ用のねじ付ジョイントによる、本発明により達成されるが、ピン部材はボックス部材のねじと適合されるねじを有し、該ピン部材と該ボックス部材の各々のねじの形はジョイントの縦軸線(X)を含む断面上にあるねじの形状により規定され、該ねじ面はコーティングを備えており、前記コーティングは、該ピン部材の面全体上に在る第1層と、ピン部材又はボックス部材の何れか一方の面全体の特定部分上に在る第2層と、を有するか、又は該コーティングは該ボックス部材の面全体上に在る第1層と、ピン部材又はボックス部材の何れか一方の面全体上の特定部分上に在る第2層と、を有する。 The above object and other points that will become apparent from the following description are achieved by the present invention by means of a threaded joint for a pipe comprising a pin member and a box member. Wherein the thread shape of each of the pin member and the box member is defined by the shape of the thread on a cross-section including the longitudinal axis (X) of the joint, the thread surface comprising a coating The coating has a first layer on the entire surface of the pin member and a second layer on a specific portion of the entire surface of either the pin member or the box member, Alternatively, the coating has a first layer that lies on the entire surface of the box member and a second layer that lies on a particular portion on the entire surface of either the pin member or the box member.
第1の側面では、該コーティングは該ピン部材又はボックス部材の面全体上に在り高摩擦の焼き付き防止の特性を有する第1層と、ピン部材又はボックス部材の何れか一方の面全体の特定部分上に在る低摩擦特性を有する第2層とを備える。 In the first aspect, the coating is on the entire surface of the pin member or box member and has a first layer having a high frictional anti-seizure property, and a specific portion of the entire surface of either the pin member or the box member. And a second layer having a low friction property on top.
低摩擦特性を有する第2層が特定部分に在るピン部材又はボックス部材の何れか一方の面全体は、好ましくは相互の半径方向の接触をもたらすよう適合された面であるのがよい。 The entire surface of either the pin member or the box member where the second layer having low friction properties is in a particular portion is preferably a surface adapted to provide mutual radial contact.
更に好ましくは、ピン部材又はボックス部材の何れか1つの面の、低摩擦特性を有する第2層が在る部分は、軸方向接触圧力負荷に耐える面が(肩部のように)接するまでメークアップ時に相互の半径方向接触をもたらすのに好適な面であるのがよい。 More preferably, the portion of any one surface of the pin member or the box member where the second layer having low friction characteristics is present is made until the surface that can withstand the axial contact pressure load is in contact (such as the shoulder). It should be a suitable surface to provide mutual radial contact when up.
更に、相互の半径方向接触をもたらすのに好適な部分は、ボックス部材内のクレスト、ピン部材内のルーツそして金属対金属シールである。 Further, suitable portions for providing mutual radial contact are crests in the box member, roots in the pin member, and metal-to-metal seals.
本発明のジョイントの主な利点は下記の通りである。 The main advantages of the joint of the present invention are as follows.
ジョイントの種々の範囲で種々の摩擦係数を有する焼き付き防止ドライコーティングのお陰で、より高い捻り強さを達成するようできる。 Higher torsional strengths can be achieved thanks to anti-seize dry coatings having different coefficients of friction in different ranges of the joint.
かくして低い肩部トルクとより高い降伏トルクを有し、許容トルクの値を増やし、ジョイント形状を変えることなく、そしてメークアップトルクの値を増加すること無しに、捻り強さの向上を可能にする。 Thus having lower shoulder torque and higher yield torque, allowing for increased torsional strength without increasing the value of allowable torque, changing the shape of the joint, and without increasing the value of makeup torque .
ねじ間の空で残った全空間内に流れて、ジョイントの全範囲をカバーする潤滑剤を使うので、高い摩擦の局所化された範囲を有し得ない従来技術の欠点を克服する。 Overcoming the drawbacks of the prior art, which cannot have a localized area of high friction because it uses a lubricant that flows into the entire space left empty between the screws and covers the entire area of the joint.
ジョイント内にドープを使う時、得られる摩擦係数は、ピン部材とボックス部材のねじ間で得られる小さな脱気又は補償空間のために、ジョイント内部にドープ圧力が形成されるので、通常塗布されるドープ量に左右される。代わりに、本発明のジョイントでは、摩擦係数はオペレーターの影響から独立しており、製造段階で決定される。 When using dope in the joint, the resulting coefficient of friction is usually applied because the dope pressure is created inside the joint due to the small deaeration or compensation space obtained between the screw of the pin member and the box member. It depends on the amount of doping. Instead, in the joint of the present invention, the coefficient of friction is independent of the operator's influence and is determined at the manufacturing stage.
本発明のもう1つの重要な側面では、低摩擦コーティングが、ピン部材又はボックス部材の特定のねじ範囲と、それぞれボックス部材又はピン部材の相補的な面と半径方向接触を有する金属対金属シールと、に使われ、メークアップ用に低トルク値を保証する。何故ならば、これらは無負荷条件でねじのねじ込み時に接触する面だからである。 In another important aspect of the present invention, the low friction coating comprises a specific thread area of the pin member or box member and a metal-to-metal seal having radial contact with the complementary surface of the box member or pin member, respectively. , Used to ensure low torque values for make-up. This is because these are the surfaces that contact when the screw is screwed in under no load condition.
高摩擦コーティングは、軸方向接触を行う面、例えば、ピンノーズ、トルク肩部、そしてねじの負荷フランク上で使用され、高められた捻り強さを提供する。何故ならば、これらの面は、パイプ結合が最終位置に達する時、軸方向接触圧力負荷に耐えるからである。コーティングによりジョイント内のトルク制御を提供することは、ジョイント用のドープフリー解決策の主な欠点を取り除き、ドープジョイントに関する利点をもたらすが、何故ならば、それは、従来のジョイントで密接に相関付けられた2つの異なるパラメーターを、別々に、そして高精度で、制御することを可能にするからである。 High friction coatings are used on surfaces that make axial contact, such as pin noses, torque shoulders, and load flank of screws, to provide increased torsional strength. This is because these surfaces withstand axial contact pressure loads when the pipe connection reaches its final position. Providing torque control within the joint by coating removes the main drawbacks of the dope-free solution for joints and provides advantages over the dope joint, because it is closely correlated with conventional joints. This is because two different parameters can be controlled separately and with high accuracy.
添付図面に限定されない例により与えられる推奨実施例に従って以下に本発明が説明されよう。 The invention will now be described according to a preferred embodiment given by way of example that is not limited to the accompanying drawings.
特に図1及び2を参照すると、本発明のパイプは、ねじ付き端部を有しており、これら端部は、相補的なねじ付きの端部を有する他のパイプと結合された時、ジョイントを形成する。かくして、ジョイントは、外面にねじ4を備えた、雄部材100,いわゆる”ピン”部材を規定するパイプと、内面にねじ3を有する雌部品200、いわゆる”ボックス”部材と、を備える。ボックス部材200は一般に、ジョイントの種類により、パイプか又はスリーブか何れかである。ボックス部材200はアバットメント肩部9を有し、ピン部材100は対応するアバットメント10を有する。図1a及び1bはアバットメント9及び10が未だ接触しない、メークアップ動作を完了する前のピン部材とボックス部材の位置を示す。パイプストリングの組立に通常対応するこの段階で、ジョイントへの唯一の重要な負荷は、ねじの半径方向の面の間の接触により構成される。設計段階で提供される締まりばめにより引き起こされる最終応力は、太矢印5’及び5”で略図的に示される。ねじクレストとねじルーツの間の締まりばめは、適当な潤滑剤(ドープ又はコーティング)を使い、メークアップ時の焼き付きを生じる程充分には高くないが、操作中ピン部材を中央に位置付けるに必要な構成要素内にフープテンションを発生し、そのノーズ位置付けを改良する。
With particular reference to FIGS. 1 and 2, the pipe of the present invention has threaded ends, which when joined with other pipes having complementary threaded ends, joints Form. Thus, the joint comprises a
ノーズの対応において、例えば、金属対金属シールを創るために、半径方向締まりばめが設けられる。これは太矢印6’と6”により最終形が略図的に表される応力を発生する。
In the nose response, for example, a radial interference fit is provided to create a metal-to-metal seal. This generates a stress whose final shape is schematically represented by
図2a及び2bでは、完全にねじ込まれた位置であるが、図1a及び1bと同じねじ部分が示される。これらの図では、ねじ3及び4のフランクにトルクにより作用される最終接触圧力は太矢印7’及び7”により略図で表されるが、アバットメント9及び10にトルクにより作用される最終接触圧力は太矢印8’及び8”により略図的に表される。これら矢印8’及び8”は図2で示されるジョイントの縦軸線X−Xに平行に近い。
In FIGS. 2a and 2b, the same threaded part as in FIGS. 1a and 1b is shown, but in a fully screwed position. In these figures, the final contact pressure exerted by torque on the flanks of the
軸線X−X’に対する矢印7’、7”の傾斜角は明らかにねじのフランクの傾斜に左右されるが、ねじクレストの矢印5’、5”の傾斜角は選択されたねじ設計に左右される。矢印6’、6”、8’そして8”の方向はノーズの形状に左右される。図に示されたねじでは、半径方向接触面は、90°+/−10°の範囲内の角度でパイプ軸線に直角に近いが、軸線方向接触面はパイプ軸線X−X’に対して0°から+/−25°の範囲内の角度にある。
The inclination angle of the
図は台形歯を有するねじを示すが、歯の断面は本発明の範囲を離れることなく、他の形を有してもよい。ボックス部材200のねじ3の拡大図が図3aで示され、ピン部材100のアバットメント又はノーズの領域の拡大図が図3bで示される。全体面の表面上の第1層コーティング12と第2層コーティング13が図3bで、例えばこの場合ピン部材100の外面上で略図で示される。図3aで示される様に、ピン部材100と適合するボックス部材300のねじ部分はその表面上に完全に同様な第1層12’と第2層13’を有し、或いはねじ部分は保護層無しとされてもよく、或いはなお代わりにこれら第1、2層は異なる構造又は材料で作られてもよい。ピン部材の表面上のみにコーティングを有し、ボックス部材の表面上にはコーティングを有しないこともあり得る。
Although the figure shows a screw having trapezoidal teeth, the tooth cross-section may have other shapes without departing from the scope of the present invention. An enlarged view of the
第1層コーティング12の構造は、コーティングが付けられるジョイントの部品により異なってもよい。コーティングトライボロジー又は摩擦特性の差はメークアップ時のねじ動作での手扱い、異なる特性の取得を可能にして、動作時に必要なトルクを制御する。
The structure of the
本発明の実施例の第1の形態に依れば、12又は12’として広く示される、高摩擦及び焼き付き防止コーティングがピン部材及び/又はボックス部材の全体面を覆って堆積されるが、13又は13’として広く示される低摩擦及び焼き付き防止コーティングは半径方向接触を有する範囲、一般的に、ねじクレスト14,リードインフランク14’及び/又はルーツ14”、に堆積される。好ましくは、ねじ負荷フランク15上,アバットメント肩部及びノーズ範囲19上は、高摩擦及び焼き付き防止コーティング12又は12’がユニーク層として残るのがよい。
According to a first form of embodiment of the present invention, a high friction and anti-seize coating, broadly designated as 12 or 12 ', is deposited over the entire surface of the pin member and / or box member. Or a low friction and anti-seizure coating, broadly designated as 13 ', is deposited in areas having radial contact, generally screw
代わりに、高摩擦及び焼き付き防止コーティングとコンタミナントがねじクレスト及び/又はルーツ上の摩擦係数を減少するために使われてもよい。 Alternatively, high friction and anti-seize coatings and contaminants may be used to reduce the coefficient of friction on the screw crest and / or roots.
異なる摩擦係数のために、この特異な分布は、メークアップ時のフープ締まりばめが発生するピン部材及びボックス部材の接触面と、一旦ピンノーズ19がボックスアバットメント肩部に達した時の接触して法線力を増す面と、の間の差を形成する。
Due to the different coefficient of friction, this unique distribution is in contact with the contact surface of the pin member and the box member where a hoop interference fit occurs during make-up and once the
コーティングを作る構造及び材料の種々の代替えが、特に図5及び6を参照して詳細にここで説明される。 Various alternatives to the structures and materials that make up the coating will now be described in detail with particular reference to FIGS.
図5及び6の実施例で、ピン部材100の層は、ボックス部材200の層を代わりに構成してもよく、その逆であってもよい。
5 and 6, the layer of the
図5は本発明のジョイントの第1実施例に組み入れられたピン部材100及びボックス部材200の表面の拡大図を示す。
FIG. 5 shows an enlarged view of the surface of the
炭素鋼又は耐腐食合金材料用に特に好適なこの構成は、下記の層、すなわち、
ベア条件の、又はブラストされた又は炭素鋼用に完全に燐酸塩処理された又は耐腐食合金の場合にクーパー鍍金された、ような対応する表面処理された、ピン部材又は好ましくはボックス部材上の、ベース金属の第1基板1、
ベア条件の、又は燐酸塩処理された又はクーパー鍍金された又は好ましくはブラスとされた、様な対応する表面処理された、ボックス又は好ましくはピン上の、ベース金属の第2基板2、
好ましくは10から25μmの間の厚さを有するのがよい、基板2上の、オプションの腐食保護層23、
10から25μmの間の厚さを有し、典型的にはMoS2、グラフアイト、及び/又はボロンナイトライドを有する、基板2上の高摩擦係数及び焼き付き防止層24、
15から40μmの間に含まれる厚さのフルオロポリマー(例えば、ポリテトラフルオロエチレン)のような、基板2上の低摩擦係数及び焼き付き防止層25、そして
基板1上の、オプションの腐食抑制層26、を有する。
This configuration, which is particularly suitable for carbon steel or corrosion resistant alloy materials, has the following layers:
On correspondingly surface-treated pin members or preferably box members, such as bare conditions, or blasted or fully phosphated for carbon steel or cooper plated in the case of corrosion resistant alloys , The
A
An optional
A high coefficient of friction and
A low coefficient of friction and
本発明の継手では、低摩擦係数層25は設置動作時の軸方向接触を有する面上には置かれない。
In the joint of the present invention, the low coefficient of
腐食保護層23も、高摩擦係数及び焼き付き防止層24が保護コーティングとして作用する場合は避けられてもよい。
The
特定範囲に局所化して、摩擦を減じるために、コンタミナントを使う場合、低摩擦係数及び焼き付き防止層25の厚さは無視出来る。有利なように、接着を保証するプライマーが使用されてもよい。
When using contaminants to localize to a specific range and reduce friction, the low coefficient of friction and the thickness of the
図6は、本発明のジョイントの第2実施例に組み込まれたピン部材100及びボックス部材200の表面の拡大図を示す。
FIG. 6 shows an enlarged view of the surface of the
この実施例では、フルオロポリマー(例えば、ポリテトラフルオロエチレン)のような低摩擦係数及び焼き付き防止層25が、ベース金属の基板2とオプションの腐食抑制剤26の間の中間層として基板2上に置かれる。
In this embodiment, a low coefficient of friction and
低摩擦係数及び焼き付き防止層25はねじ込まれるジョイントの相対する部材上にも付けられてもよい。
The low coefficient of friction and
又この第2実施例では、層25は軸方向接触を有する面上には常に無い。
Also in this second embodiment, the
ねじ込まれたジョイントの相対する部材上の、適当な材料及び厚さの全てのこれらの層は、ジョイントの半径方向の締まりばめを強めるが、この差はねじ加工時に有利に補償され得る。 All these layers of the appropriate material and thickness on the opposite members of the threaded joint enhance the joint radial interference fit, but this difference can be advantageously compensated for during threading.
コーティングの重要な要因はそれらの摩擦係数であり、コーティング厚さには概して強く関連してはいない。ともかく、厚さの選択は、コーティングの耐久性に関連し、すなわち、如何に多くのメークアップ及びブレークアウトにコーティングが耐え得るかに関連する。 An important factor for coatings is their coefficient of friction, which is generally not strongly related to coating thickness. Regardless, the choice of thickness is related to the durability of the coating, i.e., how much makeup and breakout the coating can withstand.
特定の実施例では、焼き付き防止層24は腐食保護を有利に組み込むか、又は防止層が保護層上に付けられてもよい。
In certain embodiments, the
一般に、保護コーティングは10から40μmの範囲内で変化する大局的な厚さを有する。もし焼き付き防止層24が保護と潤滑の両機能を果たすなら、ジョイントのピン部材及びボックス部材のコーティングの全体的な厚さはこの範囲内にあるだろう。逆に、もし焼き付き防止層と腐食保護層が異なる材料であるあるなら、大局的なコーティングの厚さはもっと大きいだろう。
In general, the protective coating has a global thickness that varies within the range of 10 to 40 μm. If the
或る場合には、低摩擦係数のコーティングは図5に図解する様に、高摩擦コーティング上に付けられる。半径方向接触を有するピン部材及びボックス部材の表面の場合、層の厚さは加算されるが、軸方向接触面の場合、高摩擦コーティング厚さのみが最良の結果を得るよう考慮される。 In some cases, a low coefficient of friction coating is applied over the high friction coating, as illustrated in FIG. For pin and box member surfaces with radial contact, the layer thicknesses are added, but for axial contact surfaces, only the high friction coating thickness is considered for best results.
層内に含まれる材料に関して、高摩擦係数を有する焼き付き防止層24は、潤滑剤としてグラフアイト、ボロンナイトライド及び/又はMoS2を有し、バインダーとして一般にポリマー樹脂(好ましくは、ポリマー樹脂はエポキシ又はエステルエポキシ樹脂がよい)を使うが、低摩擦係数及び焼き付き防止層25はフルオロポリマー(例えば、ポリテトラフルオロエチレン)に基づくのが好ましいか、又は、有意な層厚さ無しに面間の摩擦を劇的に減じる、半径方向の接触面上のコンタミナントのように使われるナノ粒子を含んでもよい。
With respect to the material contained in the layer, the
両層24,25の摩擦係数は異なる。典型的に、高摩擦コーティングは低摩擦コーティングの2倍の、又は、低摩擦コーティングより高い、摩擦係数を有する。典型的な値は、リングオンディスクで行われたテストで評価された場合で、低摩擦コーティングで0.02から0.05であり、高摩擦層については0.05から0.12の範囲にある。
The friction coefficients of the two
トルク、コーティング厚さ及び製品の間の最適な関係を有するために、一般に、低摩擦係数の層は、メークアップ時の全体の特定面をカバーするのに充分な厚さであるべきで、トルクを減じるが、特定の限界を越えたら、過剰な厚さは接触圧力を増加させ、必要トルクをも増加させる。 In order to have an optimal relationship between torque, coating thickness and product, in general, the low coefficient of friction layer should be thick enough to cover the entire specific surface during makeup. However, if a certain limit is exceeded, excessive thickness will increase the contact pressure and also increase the required torque.
クレストツールーツ型ねじプレミアムジョイント内の肩部トルク(S.T.)は下記のように幾つかの要因の関数であり、
S.T.=f(tp、tb、δ、μth、Dth、L)+TS
ここで、
tpはねじ上のピン部材の平均壁厚さ
tbはねじ上のボックス部材の平均壁厚さ
δはねじ締まりばめしろ
μthは半径方向接触面上の摩擦係数
Dthはねじの平均直径
Lは契合ねじの長さ
TSは締まりばめをシールする予定の最小寄与である。
The shoulder torque (ST) in the Crest Toulouse screw premium joint is a function of several factors as follows:
S. T.A. = F (t p , t b , δ, μ th , D th , L) + T S
here,
t p is the average wall thickness of the pin member on the screw t b is the average wall thickness of the box member on the screw δ is the interference fit μ th is the coefficient of friction on the radial contact surface D th is the average of the screw Diameter L is the length of the mating screw T S is the minimum contribution that will seal the interference fit.
降伏トルク(Y.T.)と肩部トルク(S.T.)の間の差であるΔT、又はデルタトルクは下記であり、
ΔT=f(hn、lth、μsh)
ここで、
hnは肩部厚さ
lthはねじのリード(tpi)
μshは軸方向接触面上の摩擦係数である。
ΔT, which is the difference between the yield torque (YT) and the shoulder torque (ST), or the delta torque is
ΔT = f (h n , l th , μ sh )
here,
h n is shoulder thickness l th is screw lead (tpi)
μ sh is the coefficient of friction on the axial contact surface.
それぞれ軸方向及び半径方向接触面上の高及び低摩擦係数を使って(典型的に、高摩擦コーティングは低摩擦コーティングの2倍の又は低摩擦コーティングより高い摩擦係数を有する)、特定のジョイント用の承認可能なトルク窓を拡大する関係S.T./Y.T.を減少することが出来る。 For specific joints, using high and low friction coefficients on axial and radial contact surfaces, respectively (typically, high friction coatings have twice or higher friction coefficients than low friction coatings) The relationship of expanding the applicable torque window T.A. / Y. T.A. Can be reduced.
図4のグラフ線図は、低摩擦係数コーティング(曲線A)、高摩擦係数コーティング(曲線B)そして本発明の局所化した摩擦範囲(曲線C)を使った同じジョイントについて期待されるトルク−ターングラフ線図間の比較を示す。このグラフ線図は横軸に沿って肩部のアバットメントに達するジョイントのメークアップターン数を示し、縦軸に沿ってメークアップ時に印加されたトルク値を示す。 The graph of FIG. 4 shows the expected torque-turn for the same joint using the low coefficient of friction coating (curve A), the high coefficient of friction coating (curve B) and the localized friction range of the present invention (curve C). A comparison between graph diagrams is shown. This graph shows the number of make-up turns of the joint reaching the shoulder abutment along the horizontal axis, and shows the torque value applied during make-up along the vertical axis.
ジョイントの性能は、トルク曲線が、Y.T.の値とS.T.の値の間の差によって値が与えられる長いセグメント50を有する時に良い。このセグメントの値が大きい程、ジョイントにより提供される安全性が高い。図4で、曲線Cに対応する曲線を示す本発明のジョイントは、ドープ使用時に存在する値と比肩される妥当なトルク値での、ジョイントのメークアップを保証する適当な摩擦を提供する低摩擦係数を半径方向接触面内で有し、そして一旦肩部が接触すると、ジョイントに高捻り強さを提供出来る高摩擦を局所範囲に提供する高摩擦係数を軸方向接触面上で有する。
The performance of the joint is that the torque curve is Y. T.A. And the value of S. T.A. It is good to have
本発明のジョイントの他の実施例は、上に置かれるピン部材又はボックス部材に依って異なる層か、代わりに摩擦係数を修正するために同じコーティング上で汚染する異なる面か、を提供する。 Other embodiments of the joint of the present invention provide different layers depending on the pin or box member placed thereon, or alternatively different surfaces that contaminate on the same coating to modify the coefficient of friction.
もう1つの好ましい実施例では、層24は腐食保護部として作用し、腐食層が避けられてもよい。
In another preferred embodiment,
ジョイントのコーティングの質を高めるために、ねじ面へのコーティングの接着を改良するように表面処理、例えば、ブラスチング、燐酸塩処理又はクーパー鍍金が設けられる。 In order to improve the coating quality of the joint, a surface treatment such as blasting, phosphating or Cooper plating is provided to improve the adhesion of the coating to the thread face.
本発明の表面処理は、ねじのクレストの円柱状又は円錐台状の形の包絡面か、又は1つ以上のねじステップを有する両者の組み合わせか、何れかを有する全ての種類のねじに適用されてもよい。 The surface treatment of the present invention applies to all types of screws that have either a cylindrical or frustoconical envelope of the screw crest, or a combination of both having one or more screw steps. May be.
本発明のジョイントは、特に雌部材がパイプの一端部に形成される場合、又は2本の雄パイプを接合するため両端に2つの雌部材を有するスリーブが使われる場合、の何れかで、全ての種類のジョイントに適用されてもよい。 The joints of the present invention are all in particular when the female member is formed at one end of the pipe or when a sleeve having two female members at both ends is used to join two male pipes. May be applied to any type of joint.
例1
コーティングシステムが本発明の結合部に適用された。亜鉛リッチエポキシ樹脂の第1層が腐食抑制用コーティングとしてピン部材表面(面粗さRaは2−6μmの間に含まれる)に付けられた。コーティングの最終厚さは20μmである。この第1層上に、無機バインダー内のMoS2と他の固体潤滑剤の混合物から成るドライ潤滑コーティングの第2層が20μmの厚さで付けられた。コーティングはスプレイで付けられ、硬化を加速するため熱が使われた。
Example 1
A coating system was applied to the joint of the present invention. A first layer of zinc-rich epoxy resin was applied to the pin member surface (surface roughness Ra included between 2-6 μm) as a corrosion-inhibiting coating. The final thickness of the coating is 20 μm. On top of this first layer, a second layer of dry lubrication coating consisting of a mixture of MoS 2 and other solid lubricant in an inorganic binder was applied to a thickness of 20 μm. The coating was applied by spray and heat was used to accelerate the cure.
ボックス部材の内面は低摩擦コーティングでコートされた。ボックス部材の表面は燐酸塩表面処理を与えられ、ボックス部材のクレスト及び金属対金属シール上にポリテトラフルオロエチレン(PTFE)コーティングが選択的に付けられた。この低摩擦コーティングは、反応性エポキシ樹脂及び溶媒中に分散されたPTFE粉末を有するポリマーコーティングである。溶媒は2−メトキシ−1−メチル−エチルアセテート及びキシレンであった。PTFE粉末の均質な分散を保証するため、混合物は20分間スムーズに攪拌された。樹脂は25℃で、Ford No.4カップで26−28秒の範囲内の粘性を有した。 The inner surface of the box member was coated with a low friction coating. The surface of the box member was given a phosphate surface treatment and a polytetrafluoroethylene (PTFE) coating was selectively applied over the crest and metal-to-metal seal of the box member. This low friction coating is a polymer coating having a reactive epoxy resin and PTFE powder dispersed in a solvent. The solvent was 2-methoxy-1-methyl-ethyl acetate and xylene. The mixture was stirred smoothly for 20 minutes to ensure a homogeneous dispersion of the PTFE powder. The resin was at 25 ° C., Ford No. Four cups had a viscosity in the range of 26-28 seconds.
PTFE分散液は空圧式エヤレススプレイヤーを使ってボックス部材に付けられた。分散液は次いで30分間140℃で硬化された。硬化時間は、使われる温度に依り変えられることが注意されるべきである。例えば、エポキシは130℃では60分、140℃では30分で硬化され得る。代わりに、もしエポキシが赤外線ランプを使って硬化されるなら、推奨硬化時間は140−145℃で約15分である。 The PTFE dispersion was applied to the box member using a pneumatic airless sprayer. The dispersion was then cured at 140 ° C. for 30 minutes. It should be noted that the curing time can vary depending on the temperature used. For example, the epoxy can be cured at 130 ° C. for 60 minutes and at 140 ° C. for 30 minutes. Alternatively, if the epoxy is cured using an infrared lamp, the recommended cure time is about 15 minutes at 140-145 ° C.
本例のポリマーコーティングについての摩擦係数は、コーティングを平らなディスク及び環状円柱(リング)に付けることにより決定された。ディスク上でリングを廻すことにより伝達されるトルクが測定された。本発明のボックス−ピン構成をシミュレートするために、ピン部材のコーティングがディスクに付けられ、他方、ボックス部材のコーティングがリングに付けられた。 The coefficient of friction for the polymer coating of this example was determined by applying the coating to a flat disk and an annular cylinder (ring). The torque transmitted by rotating the ring on the disk was measured. To simulate the box-pin configuration of the present invention, a pin member coating was applied to the disk, while a box member coating was applied to the ring.
図7Aは時間に亘り測定された摩擦係数を描き、一方、図7Bは平均係数を表す。図7A及び図7Bの両図で、3つのドープフリーシステムが比較された(溶液A、溶液B、溶液C)。ドープフリー溶液Aは、ピン部材上の耐腐食層及び潤滑層から成るコーティングシステムを有する。ドープフリー溶液Bは、溶液Aと同じコーティングシステムを有するが、トップに腐食抑制層が付けられた。本例の溶液のドープフリー溶液Cは、ピン部材に付けられた溶液Bのコーティングスキームを有し、ボックス部材の内面の特定部分にPTFEが付けられた。 FIG. 7A depicts the coefficient of friction measured over time, while FIG. 7B represents the average coefficient. In both Figures 7A and 7B, three dope-free systems were compared (solution A, solution B, solution C). The dope-free solution A has a coating system consisting of a corrosion-resistant layer and a lubricating layer on the pin member. Dope-free solution B has the same coating system as solution A, but with a corrosion inhibiting layer on top. The dope-free solution C of the solution of this example had a coating scheme of solution B attached to the pin member, and PTFE was attached to a specific portion of the inner surface of the box member.
図7A及び図7Bで見られるように、ポリマーコーティングは、特に従来のピン−ボックス構成に比較して、本発明に依り付けられた時、摩擦係数を顕著に減少した。 As seen in FIGS. 7A and 7B, the polymer coating significantly reduced the coefficient of friction when resorted to the present invention, especially as compared to conventional pin-box configurations.
摩擦係数テストに加えて、メークブレークテストが約88.9mm(3.5インチ)結合部で行われた。これらのテストの結果は図8に示される。図8で、ドープフリー溶液A、B、Cが、2つの異なる構成、すなわち、最大ねじ/最大シール及び最小ねじ/最大シールの締まりばめを有する結合部で評価された。図8で、主バーは各構成用の最初の5つのメークアップについての平均肩部トルクを表し、ドットは最初のメークアップ用の肩部トルクを表し、そして誤差バーは標準偏差を示す。凡例で、HHNは公称のねじテーパーを有する高ねじ−高シール締まりばめを表し、一方、LHNは公称ねじテーパーを有する低ねじ−高シール締まりばめを表す。図8で見られるように、PTFEの塗布は肩部トルクを可成り減少した。 In addition to the coefficient of friction test, a make break test was performed at a 3.5 inch joint. The results of these tests are shown in FIG. In FIG. 8, dope-free solutions A, B, and C were evaluated with joints having two different configurations: maximum screw / maximum seal and minimum screw / maximum seal interference fit. In FIG. 8, the main bar represents the average shoulder torque for the first five makeups for each configuration, the dots represent the shoulder torque for the first makeup, and the error bars represent the standard deviation. In the legend, HHN represents a high screw-high seal interference fit with a nominal thread taper, while LHN represents a low screw-high seal interference fit with a nominal thread taper. As can be seen in FIG. 8, the application of PTFE significantly reduced the shoulder torque.
例1のPTFEに加えて、他の種類のポリマーコーティングが使われてもよく、例1は本発明の範囲を限定するよう意図されてないことが注意されるべきである。当業者が理解するように、本発明の範囲から離れることなく、ポリマーコーティングの下か又は上かの何れかに他のコーティングが付けられてもよい。例えば、耐腐食層が全体システムの摩擦特性に影響しない限り、ポリマーコーティングの上に耐腐食層が付けられてもよい。加えて、ここで説明された種々のコーティングが、ピン部材又はボックス部材の全体面に又は選択された範囲のみに付けられてもよい。例えば、本発明の範囲を離れることなく、コーティングはピン部材及びボックス部材のねじ部分に、ピン部材及びボックス部材の金属対金属シール部分に、或いはピン部材及びボックス部材の肩部部分に、付けられてもよい。 It should be noted that other types of polymer coatings may be used in addition to the PTFE of Example 1, and Example 1 is not intended to limit the scope of the present invention. As those skilled in the art will appreciate, other coatings may be applied either below or above the polymer coating without departing from the scope of the present invention. For example, a corrosion resistant layer may be applied over the polymer coating as long as the corrosion resistant layer does not affect the frictional properties of the overall system. In addition, the various coatings described herein may be applied to the entire surface of the pin member or box member or only to a selected area. For example, the coating may be applied to the threaded portion of the pin member and box member, to the metal-to-metal seal portion of the pin member and box member, or to the shoulder portion of the pin member and box member without departing from the scope of the present invention. May be.
Claims (27)
前記コーティングは、該ピン部材(100)の全体面上に在る高摩擦の焼き付き防止特性を有する第1層(24)と、ピン部材かボックス部材の何れか一方の全体面の特定部分上に在る低摩擦特性を有する第2層(25)とを備えることを特徴とするねじ付きジョイント。 A pin member (100) and a box member (200), the pin member comprising a screw adapted to a screw of the box member, and the shape of each of the pin member and the box member is: In the threaded joint for a vip, which is defined by the shape of the screw existing on the cross section including the longitudinal axis (X) of the joint, and the coating is provided on the surface of the pin member,
The coating is formed on a specific portion of the entire surface of either the pin member or the box member, and the first layer (24) having a high frictional anti-seizure property on the entire surface of the pin member (100). And a second layer (25) having low friction properties.
前記コーティングは、該ボックス部材(200)の全体面上に在る高摩擦の焼き付き防止特性を有する第1層(24)と、ピン部材かボックス部材の何れか一方の全体面の特定部分上に在る低摩擦特性を有する第2層(25)とを備えることを特徴とする該ねじ付きジョイント。 A pin member (100) and a box member (200), the pin member comprising a screw adapted to a screw of the box member; In the threaded joint for pipes, which is defined by the shape of the screw existing on the cross section including the vertical axis (X), and the coating is provided on the surface of the box member,
The coating is applied to a first layer (24) having a high frictional anti-seizure property on the entire surface of the box member (200) and a specific portion of the entire surface of either the pin member or the box member. And a second layer (25) having a low friction characteristic.
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Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2013507588A (en) * | 2009-10-09 | 2013-03-04 | テナリス・コネクシヨンズ・リミテツド | Tubular joint with wedge-shaped thread with surface coating |
JP2013543563A (en) * | 2010-07-20 | 2013-12-05 | テナリス・コネクシヨンズ・リミテツド | Fittings with improved sealing, lubrication and corrosion resistance |
JP2014109382A (en) * | 2012-12-03 | 2014-06-12 | Sol Full International Ltd | Composite screw and method of manufacturing the same |
JP2015230099A (en) * | 2014-06-06 | 2015-12-21 | テーイー・アウトモティーフェ(ハイデルベルク)ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング | Screw element for pipe connection, and pipe connection device having this screw element |
JP2016153661A (en) * | 2015-02-20 | 2016-08-25 | 本田技研工業株式会社 | Fastening method, manufacturing method of fastening member, and fastening member |
JP2017530312A (en) * | 2014-09-17 | 2017-10-12 | アルコニック インコーポレイテッドArconic Inc. | Fasteners with dual skin depth washers |
JP2020526722A (en) * | 2017-07-11 | 2020-08-31 | テーイー・アウトモティーフェ(ハイデルベルク)ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング | Thread elements and pipe connection devices for connecting pipes |
Families Citing this family (43)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8322754B2 (en) | 2006-12-01 | 2012-12-04 | Tenaris Connections Limited | Nanocomposite coatings for threaded connections |
EP2006589B1 (en) | 2007-06-22 | 2011-08-31 | Tenaris Connections Aktiengesellschaft | Threaded joint with energizable seal |
EP2017507B1 (en) | 2007-07-16 | 2016-06-01 | Tenaris Connections Limited | Threaded joint with resilient seal ring |
EP2030944A3 (en) * | 2007-07-31 | 2009-04-22 | Micro Matic A/S | Extractor device adapted for insertion into an opening of a beverage container and beverage container provided with extractor device |
EP2136119B2 (en) * | 2008-06-17 | 2018-09-12 | TI Automotive (Heidelberg) GmbH | Pipe connection device for attaching pipes |
EP2194358B1 (en) * | 2008-12-05 | 2011-06-01 | Tenaris Connections Aktiengesellschaft | Measurement method and device for thread parameters |
AR074872A1 (en) | 2008-12-22 | 2011-02-16 | Tenaris Connections Ag | SYNTHESIS OF MICROCAPSULES CONTAINING OIL AND ITS USE IN FUNCTIONAL COMPOSITE COATINGS |
EP2243920A1 (en) | 2009-04-22 | 2010-10-27 | Tenaris Connections Aktiengesellschaft | Threaded joint for tubes, pipes and the like |
US20110084477A1 (en) | 2009-10-13 | 2011-04-14 | Hydril Company | Wedge threads with a solid lubricant coating |
EP2325435B2 (en) | 2009-11-24 | 2020-09-30 | Tenaris Connections B.V. | Threaded joint sealed to [ultra high] internal and external pressures |
EP2372211B1 (en) | 2010-03-26 | 2015-06-03 | Tenaris Connections Ltd. | Thin-walled pipe joint and method to couple a first pipe to a second pipe |
EP2392896B1 (en) | 2010-06-01 | 2019-11-27 | Tenaris Connections B.V. | Measuring device of thread parameters for threaded joints |
EP2392895B1 (en) | 2010-06-01 | 2013-03-06 | Tenaris Connections Ltd. | Method for measurement of geometrical parameters of coated threaded joints |
FR2964408B1 (en) * | 2010-09-03 | 2013-05-03 | Premium Protector | PETROLEUM EXTRACTION TUBE PROTECTOR |
US9163296B2 (en) | 2011-01-25 | 2015-10-20 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | Coiled tube with varying mechanical properties for superior performance and methods to produce the same by a continuous heat treatment |
JP5722752B2 (en) * | 2011-11-18 | 2015-05-27 | 新日鐵住金株式会社 | Tubular threaded joint with excellent high-torque fastening performance |
FR2985297B1 (en) | 2011-12-29 | 2016-04-01 | Vallourec Mannesmann Oil & Gas | TUBULAR THREADED COMPONENT AND METHOD FOR COATING SUCH TUBULAR THREADED COMPONENT |
US10012332B2 (en) * | 2012-05-23 | 2018-07-03 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Tubular threaded joint having improved high-torque makeup properties |
MY169937A (en) | 2012-09-12 | 2019-06-18 | Nippon Steel Corp | Composition for solid coating formation and tubular threaded joint |
JP5988822B2 (en) * | 2012-10-19 | 2016-09-07 | 株式会社フジキン | Pipe fitting |
FR3000168B1 (en) | 2012-12-21 | 2015-01-02 | Vallourec Mannesmann Oil & Gas | ASSEMBLY FOR REALIZING A TUBULAR THREADED GRIPPAGE-RESISTANT THREAD |
CA2897451C (en) * | 2013-01-11 | 2019-10-01 | Tenaris Connections Limited | Galling resistant drill pipe tool joint and corresponding drill pipe |
CN103934181A (en) * | 2013-01-23 | 2014-07-23 | 守富国际股份有限公司 | Manufacturing method of composite screw and product thereof |
US9803256B2 (en) | 2013-03-14 | 2017-10-31 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same |
EP2789701A1 (en) | 2013-04-08 | 2014-10-15 | DALMINE S.p.A. | High strength medium wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes |
EP2789700A1 (en) | 2013-04-08 | 2014-10-15 | DALMINE S.p.A. | Heavy wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes |
US11105501B2 (en) | 2013-06-25 | 2021-08-31 | Tenaris Connections B.V. | High-chromium heat-resistant steel |
AR100953A1 (en) | 2014-02-19 | 2016-11-16 | Tenaris Connections Bv | THREADED PIPE FOR AN OIL WELL PIPING |
MY198343A (en) * | 2014-12-30 | 2023-08-27 | Halliburton Energy Services Inc | Torque connector systems, apparatus, and methods |
AT516684B1 (en) | 2015-01-13 | 2018-08-15 | Voestalpine Tubulars Gmbh & Co Kg | Detachable threaded connection with asymmetric coating |
US11092266B2 (en) | 2015-02-03 | 2021-08-17 | 925599 Alberta Ltd. | Pipe connector |
WO2016161526A1 (en) * | 2015-04-10 | 2016-10-13 | 925599 Alberta Ltd. | Pipe connector |
US11339634B2 (en) | 2015-04-10 | 2022-05-24 | 925599 Alberta Ltd. | Pipe connector |
US11781682B2 (en) * | 2015-04-16 | 2023-10-10 | Krzysztof Jan Wajnikonis | Enhancements of mechanical connector technology |
US11124852B2 (en) | 2016-08-12 | 2021-09-21 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | Method and system for manufacturing coiled tubing |
EP3339658B1 (en) * | 2016-12-20 | 2019-08-14 | 3M Innovative Properties Company | Connecting element for the friction-increasing connection of components, process for making a connecting element and use of a connecting element |
US10434554B2 (en) | 2017-01-17 | 2019-10-08 | Forum Us, Inc. | Method of manufacturing a coiled tubing string |
EP3486504A1 (en) * | 2017-11-15 | 2019-05-22 | HILTI Aktiengesellschaft | Fastening element having a particle coating |
AR118023A1 (en) * | 2019-02-12 | 2021-09-15 | Nippon Steel Corp | THREADED CONNECTION FOR TUBES |
US12064787B2 (en) * | 2019-02-22 | 2024-08-20 | Forum Us, Inc. | Method of conducting a coiled tubing operation |
NL2023042B1 (en) * | 2019-04-30 | 2020-11-23 | Tenaris Connections Bv | Threaded connection for hammering interconnected tubular members |
FR3098272B1 (en) * | 2019-07-01 | 2022-07-22 | Vallourec Oil & Gas France | THREADED JOINT WITH SHOULDER MADE BY ADDITIVE MANUFACTURING |
US11512539B2 (en) | 2019-12-19 | 2022-11-29 | Forum Us, Inc. | Methods of conducting coiled tubing operations |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH08233164A (en) * | 1995-03-02 | 1996-09-10 | Nippon Steel Corp | Screw joint excellent in seizure resistance with no lubricant applied |
JPH10267175A (en) * | 1997-03-25 | 1998-10-09 | Nippon Steel Corp | Screw joint for steel pipe |
JP2001065754A (en) * | 1999-08-27 | 2001-03-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Screw joint for oil well pipe |
JP2001065753A (en) * | 1999-08-27 | 2001-03-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Screw joint for oil well pipe |
JP2002327874A (en) * | 2001-05-01 | 2002-11-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Screw joint for steel pipe |
JP2005299693A (en) * | 2004-04-06 | 2005-10-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Screw joint for steel pipe and its manufacturing method |
JP2006502335A (en) * | 2002-10-07 | 2006-01-19 | フォイト・ジーメンス・ハイドロ・パワー・ジェネレーション・ゲーエムベーハー・ウント・コンパニー・カーゲー | Hydrogen production from hydropower |
Family Cites Families (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2733802A (en) * | 1956-02-07 | truesdell | ||
US633325A (en) * | 1899-04-20 | 1899-09-19 | New Haven Novelty Machine Company | Pipe-coupling device. |
US2741288A (en) * | 1950-04-15 | 1956-04-10 | Kenneth L Johnson | Thread root elastic lock means |
DE2733802A1 (en) * | 1977-07-27 | 1979-02-15 | Wuerth Adolf Schrauben | Easily fixed screw for installing chipboards - is galvanised and has thread portion coated with PTFE for good slip |
ATE9393T1 (en) * | 1981-03-30 | 1984-09-15 | Mannesmann Aktiengesellschaft | PROCESS FOR SURFACE TREATMENT OF THREADS. |
JPS6057519B2 (en) * | 1981-08-20 | 1985-12-16 | 住友金属工業株式会社 | Oil country tubular joint with excellent seizure resistance and its manufacturing method |
US4468309A (en) * | 1983-04-22 | 1984-08-28 | White Engineering Corporation | Method for resisting galling |
DE3432001C1 (en) * | 1984-08-31 | 1985-10-17 | Daimler-Benz Ag, 7000 Stuttgart | Screw having defined coefficients of friction |
US4692988A (en) | 1986-08-19 | 1987-09-15 | Nowsco Well Service (U.K.) Limited | Screw thread protection |
JPH0631661B2 (en) * | 1987-02-23 | 1994-04-27 | 新日本製鐵株式会社 | Low stress / highly airtight screw joint for oil country tubular goods |
FR2673199B1 (en) * | 1991-02-21 | 1994-01-21 | Vallourec Industries | ANTI-GRIPPING SURFACE COATING FOR MEANS OF ASSEMBLING TUBES BY THREADS AND METHOD FOR PRODUCING SUCH A COATING. |
CN1159851A (en) | 1994-10-04 | 1997-09-17 | 新日本制铁株式会社 | Steel pipe joint having high galling resistance and surface treatment method thereof |
SE0000702L (en) * | 2000-03-02 | 2001-06-25 | Sandvik Ab | Threaded joints and rock drill elements for striking drilling |
JP3931564B2 (en) * | 2001-01-25 | 2007-06-20 | 住友金属工業株式会社 | Threaded joint for steel pipes with excellent seizure resistance and rust resistance |
DE60238749D1 (en) * | 2001-04-11 | 2011-02-10 | Sumitomo Metal Ind | THREAD CONNECTION FOR STEEL TUBE |
CA2614944C (en) * | 2001-04-11 | 2011-03-29 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Threaded joint for steel pipe and method for surface treatment of the threaded joint |
DE60330164D1 (en) * | 2002-05-31 | 2009-12-31 | Vallourec Mannesmann Oil & Gas | SCREW CONNECTION FOR STEEL TUBE |
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2006
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- 2006-11-29 RU RU2008120863/11A patent/RU2418207C2/en active
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH08233164A (en) * | 1995-03-02 | 1996-09-10 | Nippon Steel Corp | Screw joint excellent in seizure resistance with no lubricant applied |
JPH10267175A (en) * | 1997-03-25 | 1998-10-09 | Nippon Steel Corp | Screw joint for steel pipe |
JP2001065754A (en) * | 1999-08-27 | 2001-03-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Screw joint for oil well pipe |
JP2001065753A (en) * | 1999-08-27 | 2001-03-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Screw joint for oil well pipe |
JP2002327874A (en) * | 2001-05-01 | 2002-11-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Screw joint for steel pipe |
JP2006502335A (en) * | 2002-10-07 | 2006-01-19 | フォイト・ジーメンス・ハイドロ・パワー・ジェネレーション・ゲーエムベーハー・ウント・コンパニー・カーゲー | Hydrogen production from hydropower |
JP2005299693A (en) * | 2004-04-06 | 2005-10-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Screw joint for steel pipe and its manufacturing method |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2013507588A (en) * | 2009-10-09 | 2013-03-04 | テナリス・コネクシヨンズ・リミテツド | Tubular joint with wedge-shaped thread with surface coating |
JP2015092109A (en) * | 2009-10-09 | 2015-05-14 | テナリス・コネクシヨンズ・リミテツドTenaris Connections Limited | Tubular junction with wedge-shaped thread having surface coating |
JP2013543563A (en) * | 2010-07-20 | 2013-12-05 | テナリス・コネクシヨンズ・リミテツド | Fittings with improved sealing, lubrication and corrosion resistance |
JP2014109382A (en) * | 2012-12-03 | 2014-06-12 | Sol Full International Ltd | Composite screw and method of manufacturing the same |
JP2015230099A (en) * | 2014-06-06 | 2015-12-21 | テーイー・アウトモティーフェ(ハイデルベルク)ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング | Screw element for pipe connection, and pipe connection device having this screw element |
JP2017530312A (en) * | 2014-09-17 | 2017-10-12 | アルコニック インコーポレイテッドArconic Inc. | Fasteners with dual skin depth washers |
JP2016153661A (en) * | 2015-02-20 | 2016-08-25 | 本田技研工業株式会社 | Fastening method, manufacturing method of fastening member, and fastening member |
JP2020526722A (en) * | 2017-07-11 | 2020-08-31 | テーイー・アウトモティーフェ(ハイデルベルク)ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング | Thread elements and pipe connection devices for connecting pipes |
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Also Published As
Publication number | Publication date |
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