JP2009298632A - Separation method of hydrogen and carbon dioxide and separation device of hydrogen and carbon dioxide - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、水素と二酸化炭素の分離方法及び水素と二酸化炭素の分離装置に関する。 The present invention relates to a hydrogen and carbon dioxide separation method and a hydrogen and carbon dioxide separation device.
水素は、アンモニアやメタノールの原料等として化学工業で広く使われており、今後は、燃料電池等のクリーンなエネルギー源としても大量に使われる方向にある。
従来、天然ガスや石炭ガス化ガスなどの炭化水素から水素を製造するには、部分酸化法や、炭素シフト反応と水性シフト反応とを組み合わせた方法などが採用されている。これらの方法では、炭化水素からCO2とH2とを製造した後、CO2を除去することで水素(H2)を製造しており、多くの単位操作が必要となる。また、各単位操作での操作温度も、1000℃以上の高温から150℃程度の比較的低い温度まで幅広い温度域が必要であり、各単位操作毎に、その温度環境を異ならせる必要があった。
Hydrogen is widely used in the chemical industry as a raw material for ammonia and methanol, and in the future, it will be used in large quantities as a clean energy source for fuel cells and the like.
Conventionally, in order to produce hydrogen from hydrocarbons such as natural gas and coal gasification gas, a partial oxidation method or a method combining a carbon shift reaction and an aqueous shift reaction has been employed. In these methods, after producing CO 2 and H 2 from a hydrocarbon, hydrogen (H 2 ) is produced by removing CO 2 , and many unit operations are required. In addition, the operation temperature in each unit operation also requires a wide temperature range from a high temperature of 1000 ° C. or higher to a relatively low temperature of about 150 ° C., and the temperature environment must be different for each unit operation. .
このような背景のもとに近年では、触媒を用いて炭化水素を分解し、水素を製造する方法が提案されており、用いる触媒として、鉄系触媒が知られている(特許文献1参照)。
この鉄系触媒は、アルミナ系担体に、鉄含有物質と、周期律表第IIa族金属、第VIIa族金属及び希土類金属から選ばれた少なくとも一種の金属を含む物質と、を担持させたものである。
This iron-based catalyst is obtained by supporting an iron-containing substance and a substance containing at least one metal selected from Group IIa metal, Group VIIa metal and rare earth metal on a periodic table on an alumina support. is there.
ところで、前記特許文献1の鉄系触媒では、鉄中に炭素が取り込まれるため長期の使用によってこの触媒が劣化し、その機能が低下することが推測される。しかしながら、この特許文献1には、鉄系触媒を再生する手法が具体的に示されておらず、したがってこの鉄系触媒を用いた水素の製造方法では、長期に亘って連続的に水素を製造するのが困難であると推測される。 By the way, in the iron-type catalyst of the said patent document 1, since carbon is taken in in iron, it is estimated that this catalyst deteriorates by long-term use, and the function falls. However, this Patent Document 1 does not specifically show a method for regenerating an iron-based catalyst. Therefore, in the method for producing hydrogen using this iron-based catalyst, hydrogen is produced continuously over a long period of time. Presumed to be difficult to do.
また、一般に炭化水素を反応させた場合、炭化水素中の炭素に由来して二酸化炭素が生成することがあるが、近年では地球温暖化の対策として二酸化炭素の排出を制限することが望まれており、したがって二酸化炭素を効率良く回収することが要求されている。 In general, when hydrocarbons are reacted, carbon dioxide may be generated from the carbon in the hydrocarbons. In recent years, it has been desired to limit the emission of carbon dioxide as a measure against global warming. Therefore, it is required to recover carbon dioxide efficiently.
本発明は前記事情に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、長期に亘って連続的に水素を製造することが可能であり、また、操作が単純でプロセスを簡素化することができ、しかも、二酸化炭素を効率良く回収することができる水素と二酸化炭素の分離方法と、この方法を実施するのに好適な水素と二酸化炭素の分離装置とを提供することにある。 The present invention has been made in view of the above circumstances, and the object of the present invention is that hydrogen can be continuously produced over a long period of time, and the operation is simple and the process can be simplified. In addition, an object of the present invention is to provide a hydrogen and carbon dioxide separation method capable of efficiently recovering carbon dioxide and a hydrogen and carbon dioxide separation device suitable for carrying out this method.
前記目的を達成するため本発明の水素と二酸化炭素の分離方法は、炭化水素ガスを、炭素を溶解し拡散する炭素分離膜の一方の面に接触させ、該炭素分離膜の他方の面側に炭素を選択的に透過させることにより、該炭素分離膜の一方の面側に水素を分離するとともに、酸素を溶解し拡散する酸素分離膜の一方の面に空気を接触させ、該酸素分離膜の他方の面側に酸素を選択的に透過させて該酸素を前記炭素分離膜の他方の面側に供給し、該酸素を前記炭素分離膜の他方の面側に透過してきた炭素と反応させることにより、該炭素を酸化して二酸化炭素とすることを特徴としている。 In order to achieve the above object, the method for separating hydrogen and carbon dioxide according to the present invention comprises bringing a hydrocarbon gas into contact with one surface of a carbon separation membrane that dissolves and diffuses carbon, and on the other surface side of the carbon separation membrane. By selectively permeating carbon, hydrogen is separated on one surface side of the carbon separation membrane, and air is brought into contact with one surface of the oxygen separation membrane that dissolves and diffuses oxygen. Selectively allowing oxygen to permeate through the other surface, supplying the oxygen to the other surface of the carbon separation membrane, and reacting the oxygen with the carbon that has permeated through the other surface of the carbon separation membrane. Thus, the carbon is oxidized to carbon dioxide.
この水素と二酸化炭素の分離方法によれば、炭化水素ガス中の炭素を炭素分離膜の一方の面側から膜中に溶解させることで膜内に取り込んだ後、他方の面側に透過させるので、炭素分離膜自体の劣化がほとんどない。
また、炭化水素ガスを炭素分離膜に接触させることで炭化水素ガスから水素を分離することができ、したがって分離した水素を回収するだけで水素の製造が可能になる。
さらに、炭素分離膜の他方の面側に透過してきた炭素を、酸素分離膜によって空気から分離生成した酸素と反応させて二酸化炭素とするので、炭素分離膜の他方の面側に透過してきた炭素を消費することにより、炭素分離膜中に炭素が蓄積されてしまうことが確実に防止され、したがって炭素分離膜の劣化がより抑えられる。
また、炭素分離膜の他方の面側に透過してきた純粋な炭素と、酸素分離膜の他方の面側に透過してきた純粋な酸素とを反応させて二酸化炭素とするので、この二酸化炭素をほぼ純粋なものとして分離し、回収することが可能になる。
また、炭素を酸化(燃焼)することにより、この酸化(燃焼)によって得られる反応熱で炭素分離膜や酸素分離膜が配される雰囲気の温度を例えば700℃以上にすることができ、したがってこれら炭素分離膜や酸素分離膜による炭素や酸素の透過や、炭素と酸素との反応をより効率的に行うことができるとともに、エネルギーコストを低く抑えることもできる。
According to this method for separating hydrogen and carbon dioxide, carbon in the hydrocarbon gas is dissolved in the membrane from one side of the carbon separation membrane, and then taken into the membrane, and then permeated to the other side. There is almost no deterioration of the carbon separation membrane itself.
Further, hydrogen can be separated from the hydrocarbon gas by bringing the hydrocarbon gas into contact with the carbon separation membrane, and therefore hydrogen can be produced simply by recovering the separated hydrogen.
Furthermore, carbon that has permeated to the other side of the carbon separation membrane reacts with oxygen separated and generated from the air by the oxygen separation membrane to form carbon dioxide, so that carbon that has permeated to the other side of the carbon separation membrane Consumption of carbon is reliably prevented from accumulating in the carbon separation membrane, and therefore the deterioration of the carbon separation membrane is further suppressed.
In addition, since pure carbon that has permeated the other surface of the carbon separation membrane and pure oxygen that has permeated the other surface of the oxygen separation membrane react with each other to form carbon dioxide, the carbon dioxide is almost eliminated. It can be separated and recovered as pure.
Further, by oxidizing (burning) carbon, the temperature of the atmosphere in which the carbon separation membrane and the oxygen separation membrane are arranged can be set to, for example, 700 ° C. or higher by reaction heat obtained by this oxidation (combustion). Permeation of carbon and oxygen by the carbon separation membrane and the oxygen separation membrane and a reaction between carbon and oxygen can be performed more efficiently, and energy costs can be reduced.
また、前記水素と二酸化炭素の分離方法においては、前記炭素分離膜と前記酸素分離膜とを700℃以上の温度雰囲気に配して、該温度雰囲気にて前記炭化水素ガスを前記炭素分離膜に接触させるとともに、前記空気を前記酸素分離膜に接触させるのが好ましい。
700℃以上で例えば1000℃以下程度の温度雰囲気に炭素分離膜と酸素分離膜とを配し、このような温度雰囲気にて炭化水素ガスを炭素分離膜に接触させ、空気を酸素分離膜に接触させることにより、炭素分離膜によって炭化水素ガスから炭素を効率良く取り込むことができ、その分水素の製造を効率的に行うことが可能になる。また、酸素分離膜によって空気から酸素を効率良く分離生成できるとともに、この酸素と前記炭素とを効率良く反応させ、二酸化炭素を生成することができる。
In the method for separating hydrogen and carbon dioxide, the carbon separation membrane and the oxygen separation membrane are arranged in a temperature atmosphere of 700 ° C. or higher, and the hydrocarbon gas is transferred to the carbon separation membrane in the temperature atmosphere. It is preferable that the air is brought into contact with the oxygen separation membrane.
A carbon separation membrane and an oxygen separation membrane are arranged in a temperature atmosphere of 700 ° C. or more and, for example, about 1000 ° C. or less. In such a temperature atmosphere, hydrocarbon gas is brought into contact with the carbon separation membrane, and air is brought into contact with the oxygen separation membrane. By doing so, carbon can be efficiently taken in from the hydrocarbon gas by the carbon separation membrane, and hydrogen can be produced efficiently correspondingly. Further, oxygen can be efficiently separated and generated from the air by the oxygen separation membrane, and carbon and carbon can be generated by efficiently reacting the oxygen with the carbon.
本発明の水素と二酸化炭素の分離装置は、炭素を溶解し拡散する炭素分離膜と、前記炭素分離膜の一方の面側に炭化水素ガスを供給し、該一方の面に炭化水素ガスを接触させることで該炭素分離膜の他方の面側に炭素を選択的に透過させる炭化水素ガス供給手段と、前記炭素分離膜の他方の面側に炭素が選択的に透過することで該炭素分離膜の一方の面側に分離した水素を回収する水素回収手段と、酸素を溶解し拡散する酸素分離膜と、前記酸素分離膜の一方の面側に空気を供給し、該一方の面に空気を接触させることで該酸素分離膜の他方の面側に酸素を選択的に透過させる空気供給手段と、前記炭素分離膜の他方の面側に透過してきた炭素と、前記酸素分離膜の他方の面側に透過してきた酸素と、を反応させて二酸化炭素を生成する反応部と、前記反応部で生成した二酸化炭素を回収する二酸化炭素回収手段と、を備えたことを特徴としている。 The separation apparatus for hydrogen and carbon dioxide according to the present invention includes a carbon separation membrane that dissolves and diffuses carbon, a hydrocarbon gas is supplied to one side of the carbon separation membrane, and the hydrocarbon gas is brought into contact with the one side A hydrocarbon gas supply means that selectively permeates carbon to the other surface side of the carbon separation membrane, and the carbon separation membrane by selectively permeating carbon to the other surface side of the carbon separation membrane. A hydrogen recovery means for recovering hydrogen separated on one surface side, an oxygen separation membrane for dissolving and diffusing oxygen, air is supplied to one surface side of the oxygen separation membrane, and air is supplied to the one surface Air supply means for selectively allowing oxygen to permeate to the other surface side of the oxygen separation membrane by contacting, carbon that has permeated to the other surface side of the carbon separation membrane, and the other surface of the oxygen separation membrane Reaction that produces oxygen by reacting with oxygen that has permeated to the side When is characterized by comprising a carbon dioxide recovery means for recovering carbon dioxide produced in the reaction section.
この水素と二酸化炭素の分離装置によれば、炭素分離膜の一方の面に炭化水素ガスを接触させ、炭化水素ガス中の炭素を膜中に溶解させることで膜内に取り込ませることにより、炭素を他方の面側に選択的に透過させることができるので、炭素分離膜自体の劣化を抑えることができる。
また、炭化水素ガスを炭素分離膜に接触させることで炭化水素ガスから水素を分離するので、水素回収手段によって分離した水素を回収することにより、水素の製造が容易になる。
さらに、炭素分離膜の他方の面側に透過してきた炭素を、酸素分離膜によって空気から分離生成した酸素と反応させて二酸化炭素とするので、炭素分離膜の他方の面側に透過してきた炭素を消費することにより、炭素分離膜中に炭素が蓄積されてしまうことを確実に防止し、炭素分離膜の劣化をより確実に抑えることができる。
また、炭素分離膜の他方の面側に透過してきた純粋な炭素と、酸素分離膜の他方の面側に透過してきた純粋な酸素とを、反応部で反応させて二酸化炭素とするので、二酸化炭素回収手段によってこの二酸化炭素をほぼ純粋なものとして分離し、回収することができる。
また、炭素を酸化(燃焼)することにより、この酸化(燃焼)によって得られる反応熱で炭素分離膜や酸素分離膜が配される雰囲気の温度を例えば700℃以上にすることができ、したがってこれら炭素分離膜や酸素分離膜による炭素や酸素の透過や、炭素と酸素との反応をより効率的に行うことができるとともに、エネルギーコストを低く抑えることもできる。
According to this hydrogen and carbon dioxide separator, the hydrocarbon gas is brought into contact with one surface of the carbon separation membrane, and the carbon in the hydrocarbon gas is dissolved in the membrane to be taken into the membrane. Can be selectively permeated to the other surface side, so that deterioration of the carbon separation membrane itself can be suppressed.
Further, since hydrogen is separated from the hydrocarbon gas by bringing the hydrocarbon gas into contact with the carbon separation membrane, the production of hydrogen is facilitated by collecting the hydrogen separated by the hydrogen collecting means.
Furthermore, carbon that has permeated to the other side of the carbon separation membrane reacts with oxygen separated and generated from the air by the oxygen separation membrane to form carbon dioxide, so carbon that has permeated to the other side of the carbon separation membrane. By consuming the carbon, it is possible to reliably prevent carbon from being accumulated in the carbon separation membrane, and to more reliably suppress the deterioration of the carbon separation membrane.
In addition, since pure carbon that has permeated the other side of the carbon separation membrane and pure oxygen that has permeated the other side of the oxygen separation membrane react with each other in the reaction section to form carbon dioxide, This carbon dioxide can be separated and recovered as substantially pure by a carbon recovery means.
Further, by oxidizing (burning) carbon, the temperature of the atmosphere in which the carbon separation membrane and the oxygen separation membrane are arranged can be set to, for example, 700 ° C. or higher by reaction heat obtained by this oxidation (combustion). Permeation of carbon and oxygen by the carbon separation membrane and the oxygen separation membrane and a reaction between carbon and oxygen can be performed more efficiently, and energy costs can be reduced.
また、前記水素と二酸化炭素の分離装置においては、前記炭素分離膜と前記酸素分離膜とが反応室内に設けられ、該反応室内には、該反応室内を700℃以上の温度雰囲気に加熱する加熱手段が備えられているのが好ましい。
加熱手段によって反応室内を700℃以上で例えば1000℃以下程度の温度雰囲気にし、このような温度雰囲気にて炭化水素ガスを炭素分離膜に接触させ、空気を酸素分離膜に接触させることにより、炭素分離膜によって炭化水素ガスから炭素を効率良く取り込むことができ、その分水素の製造を効率的に行うことが可能になる。また、酸素分離膜によって空気から酸素を効率良く分離生成できるとともに、この酸素と前記炭素とを効率良く反応させ、二酸化炭素を生成することができる。
In the hydrogen / carbon dioxide separator, the carbon separation membrane and the oxygen separation membrane are provided in a reaction chamber, and the reaction chamber is heated to heat the reaction chamber to a temperature atmosphere of 700 ° C. or higher. Preferably means are provided.
The reaction chamber is heated to 700 ° C. or higher and, for example, about 1000 ° C. or lower by a heating means, and in such a temperature atmosphere, hydrocarbon gas is brought into contact with the carbon separation membrane, and air is brought into contact with the oxygen separation membrane. Carbon can be efficiently taken in from the hydrocarbon gas by the separation membrane, and hydrogen can be produced efficiently accordingly. Further, oxygen can be efficiently separated and generated from the air by the oxygen separation membrane, and carbon and carbon can be generated by efficiently reacting the oxygen with the carbon.
本発明の水素と二酸化炭素の分離方法及び分離装置によれば、炭化水素ガス中の炭素を炭素分離膜の一方の面側から膜中に溶解させることで膜内に取り込んだ後、他方の面側に透過させるので、炭素分離膜自体の劣化がほとんどなく、したがって、長期に亘って連続的に水素を製造することができる。
また、炭化水素ガスを炭素分離膜に接触させることによって炭化水素ガスから水素を分離するので、分離した水素を回収するだけで水素の製造が可能になり、したがって、操作が単純でプロセスが簡素化し、この方法を実施する装置についても装置構成を簡易にすることができる。
さらに、炭素分離膜の他方の面側に透過してきた炭素を、酸素分離膜によって空気から分離生成した酸素と反応させて消費し、二酸化炭素とするので、炭素分離膜中に炭素が蓄積されてしまうことを確実に防止することができ、これによって炭素分離膜の劣化をより確実に抑えることができる。
また、二酸化炭素をほぼ純粋なものとして分離し、回収することができるので、二酸化炭素を効率良く回収することができ、したがって二酸化炭素排出についての対策を容易に採ることができる。
また、炭素を酸化(燃焼)することにより、炭素分離膜や酸素分離膜が配される雰囲気の温度を例えば700℃以上にすることができるので、これら炭素分離膜や酸素分離膜による炭素や酸素の透過や、炭素と酸素との反応をより効率的に行うことができるとともに、エネルギーコストを低く抑えることもでき、したがって水素や二酸化炭素を低コストで分離生成し、回収することができる。
According to the method and apparatus for separating hydrogen and carbon dioxide of the present invention, after the carbon in the hydrocarbon gas is taken into the membrane by dissolving it in the membrane from one side of the carbon separation membrane, the other side Since it permeates to the side, there is almost no deterioration of the carbon separation membrane itself, and therefore hydrogen can be produced continuously over a long period of time.
Moreover, since hydrogen is separated from hydrocarbon gas by bringing the hydrocarbon gas into contact with the carbon separation membrane, it is possible to produce hydrogen simply by recovering the separated hydrogen, thus simplifying the operation and simplifying the process. The apparatus configuration can be simplified for an apparatus that implements this method.
Furthermore, carbon that has permeated to the other surface side of the carbon separation membrane is consumed by reacting with oxygen separated and generated from the air by the oxygen separation membrane to form carbon dioxide, so that carbon is accumulated in the carbon separation membrane. Can be reliably prevented, and the deterioration of the carbon separation membrane can be suppressed more reliably.
Further, since carbon dioxide can be separated and recovered as substantially pure, it is possible to efficiently recover carbon dioxide, and therefore it is possible to easily take measures against carbon dioxide emission.
Further, by oxidizing (burning) the carbon, the temperature of the atmosphere in which the carbon separation membrane and the oxygen separation membrane are arranged can be set to, for example, 700 ° C. or higher. Permeation and the reaction between carbon and oxygen can be carried out more efficiently, and the energy cost can be kept low, so that hydrogen and carbon dioxide can be separated and produced and recovered at low cost.
以下、本発明を詳しく説明する。
図1は、本発明の水素と二酸化炭素の分離方法を模式的に示した説明図であり、図1において符号1は炭素分離膜、符号5は酸素分離膜である。
炭素分離膜1は、炭素を溶解し拡散するもので、金属やセラミックスの薄膜からなるものである。特に、700℃以上1000℃以下程度の温度範囲において、炭素を溶解し拡散する金属が好適に用いられ、このような金属として具体的には、鉄(Fe)、ニッケル(Ni)、チタン(Ti)、イットリウム(Y)、マンガン(Mn)、コバルト(Co)、Pd(パラジウム)、ルテニウム(Ru)、ロジウム(Rh)、イリジウム(Ir)等が挙げられる。
The present invention will be described in detail below.
FIG. 1 is an explanatory view schematically showing the method for separating hydrogen and carbon dioxide of the present invention. In FIG. 1, reference numeral 1 denotes a carbon separation membrane, and
The carbon separation membrane 1 dissolves and diffuses carbon, and is made of a metal or ceramic thin film. In particular, in a temperature range of about 700 ° C. or more and 1000 ° C. or less, a metal that dissolves and diffuses carbon is preferably used. Specifically, such a metal includes iron (Fe), nickel (Ni), titanium (Ti ), Yttrium (Y), manganese (Mn), cobalt (Co), Pd (palladium), ruthenium (Ru), rhodium (Rh), iridium (Ir) and the like.
これら金属は、図2の、各種金属における温度と炭素の溶解量との関係を示すグラフより、700℃〜1000℃程度の温度範囲において比較的炭素の溶解量が多く、したがって炭化水素ガスから炭素を選択的に分離することにより、水素を比較的容易に製造することができるものとなっている。なお、図2は、G.Hoerz,J.Less-Comm.Metals,100,249(1984)に基づいている。
また、前記の金属の中では、特に鉄及びニッケルが、他の金属に比べて比較的安価であり、700℃〜1000℃程度の温度範囲における炭素の溶解量も比較的多いことなどから、好ましい。ここで、鉄(Fe)が炭化水素ガスとしてのメタンガス(CH4)と反応し、炭化鉄となるとともに水素を発生する過程は、以下の式によって示される。
3Fe+CH4 → 2H2+Fe3C
From the graph showing the relationship between the temperature of various metals and the amount of dissolved carbon in FIG. 2, these metals have a relatively large amount of dissolved carbon in the temperature range of about 700 ° C. to 1000 ° C. By selectively separating the hydrogen, hydrogen can be produced relatively easily. FIG. 2 is based on G. Hoerz, J. Less-Comm. Metals, 100, 249 (1984).
Among the metals described above, iron and nickel are particularly preferable because they are relatively inexpensive compared to other metals and have a relatively large amount of carbon dissolved in a temperature range of about 700 ° C. to 1000 ° C. . Here, the process in which iron (Fe) reacts with methane gas (CH 4 ) as hydrocarbon gas to form iron carbide and generate hydrogen is represented by the following equation.
3Fe + CH 4 → 2H 2 + Fe 3 C
このような金属からなる炭素分離膜1は、例えば基板上にスパッタ法やメッキ法等によって成膜され、必要に応じて基板がエッチング等によって除去されることで形成される。基板としては、例えば多孔質のセラミックス板や石英等が用いられる。基板として多孔質のものが用いられ、あるいはエッチング等によって一部あるいは全部が除去されることにより、前記の金属からなる炭素分離膜1は、その表裏両面のいずれもが、それぞれの少なくとも一部を露出したものとなっている。 The carbon separation film 1 made of such a metal is formed by, for example, forming a film on a substrate by sputtering or plating, and removing the substrate by etching or the like as necessary. As the substrate, for example, a porous ceramic plate or quartz is used. A porous substrate is used, or a part or all of the substrate is removed by etching or the like, so that the carbon separation membrane 1 made of the metal has at least a part of each of the front and back surfaces. It is exposed.
炭素分離膜1の厚さとしては、特に限定されることはないものの、膜として欠陥が無い状態、すなわち、後述する炭化水素ガスがそのまま通過してしまうような孔が形成されない状態で成膜される厚さとされ、かつ、長期的な使用にも耐え得るような厚さとするのが好ましく、具体的には、5nm〜1μm程度とされる。5nm未満では、孔等の欠陥のない良好な膜に形成するのが難しく、また、1μmを超えると、一方の面側から膜中に溶解した炭素を、他方の面側に透過させるのに時間がかかり、透過させた炭素を酸化させてその反応熱を利用することが難しくなるからである。 Although the thickness of the carbon separation membrane 1 is not particularly limited, the carbon separation membrane 1 is formed in a state in which there is no defect as a membrane, that is, in a state in which a hole through which a hydrocarbon gas described later passes as it is is not formed. And a thickness that can withstand long-term use, specifically, about 5 nm to 1 μm. If it is less than 5 nm, it is difficult to form a good film free from defects such as holes, and if it exceeds 1 μm, it takes time to transmit carbon dissolved in the film from one side to the other side. This is because it becomes difficult to oxidize the permeated carbon and utilize the reaction heat.
また、酸素分離膜5は、酸素を溶解し拡散するもので、金属酸化物等のセラミックスの薄膜からなるものである。特に、700℃以上1000℃以下程度の温度範囲において、酸素を溶解し拡散するセラミックスが好適に用いられ、このようなセラミックスとして具体的には、SrFeCo0.5O3.25、SrCo0.8Fe0.2O3、La0.2Sr0.8Co0.8Fe0.2O3、YSZ(イットリウム安定化ジルコニア)−Pd(40%)、LaGaO3等が挙げられる。
The
このような酸素分離膜5は、例えば基板上にスパッタ法やMOCVD法、ゾルゲル法等によって成膜され、必要に応じて基板がエッチング等によって除去されることで形成される。基板としては、例えば多孔質のセラミックス板や石英、金属等が用いられる。基板として多孔質のものが用いられ、あるいはエッチング等によって一部あるいは全部が除去されることにより、前記のセラミックス(金属酸化物)からなる酸素分離膜5は、その表裏両面のいずれもが、それぞれの少なくとも一部を露出したものとなっている。
Such an
酸素分離膜5の厚さとしては、前記炭素分離膜と同様に、膜として欠陥が無い状態、すなわち、後述するように空気を接触させた際、窒素がそのまま通過してしまうような孔が形成されない状態で成膜される厚さとされ、かつ、長期的な使用にも耐え得るような厚さとするのが好ましく、具体的には、5nm〜10μm程度とされる。5nm未満では、孔等の欠陥のない良好な膜に形成するのが難しく、また、10μmを超えると、一方の面側から膜中に溶解した酸素を、他方の面側に透過させるのに時間がかかり、透過させた酸素を炭素と反応させてその反応熱を利用することが難しくなるからである。
The thickness of the
このような炭素分離膜1、及び酸素分離膜5に対して、本発明の水素と二酸化炭素の分離方法では、図1に示すように炭素分離膜1と酸素分離膜2とを互いに対向させて配置し、それぞれの外側の面を一方の面2、6とし、内側の面、すなわち互いに対向する側の面を他方の面3、7とする。そして、この状態で炭素分離膜1の一方の面2側に炭化水素ガス(図1ではCH4として記す)を供給し、この炭化水素ガスを一方の面2に接触させるとともに、酸素分離膜5の一方の面6側に空気(air)を供給し、この空気を一方の面6に接触させる。
With respect to such a carbon separation membrane 1 and an
炭化水素ガスとしては、メタンやエタン、アセチレン等の低炭素数で、沸点が低い炭化水素のガス(蒸気)が用いられる。また、このような水素分離生成用の原料となる炭化水素ガスについては、必要に応じてアルゴンや窒素、ヘリウム等の不活性ガスで希釈し、用いることもできる。なお、このような低炭素数の炭化水素は、天然ガス、石炭ガス化ガス、ナフサ、バイオマスのガス化ガスなどから分離され、あるいは改質されることなどによって得ることができる。また、メタンについては、メタン発酵槽などから製造したものを用いることもできる。
一方、空気については、例えば大気中の空気を集塵フィルター等に通過させて清浄化したものを、用いることができる。
As the hydrocarbon gas, a hydrocarbon gas (steam) having a low carbon number and a low boiling point such as methane, ethane, and acetylene is used. Moreover, about the hydrocarbon gas used as such a raw material for hydrogen separation production, it can also be diluted with inert gas, such as argon, nitrogen, and helium, as needed. Such hydrocarbons having a low carbon number can be obtained by being separated from natural gas, coal gasification gas, naphtha, biomass gasification gas, or the like, or modified. Moreover, about methane, what was manufactured from the methane fermenter etc. can also be used.
On the other hand, for the air, for example, air that has been purified by passing air in the atmosphere through a dust collection filter or the like can be used.
炭化水素ガスを炭素分離膜1の一方の面2側に供給し、また、空気を酸素分離膜5の一方の面6側に供給するにあたっては、その環境温度、すなわち炭素分離膜1と酸素分離膜5とが配される温度雰囲気を、図示しない公知の加熱手段を用いて700℃以上1000℃以下程度にしておく。
When the hydrocarbon gas is supplied to the one surface 2 side of the carbon separation membrane 1 and the air is supplied to the one
すると、このような温度雰囲気で炭化水素ガスを炭素分離膜1の面2に接触させることにより、炭素分離膜1は炭化水素ガスから炭素を選択的に溶解し、膜中に効率良く取り込むようになる。そして、取り込んだ炭素を膜中で拡散させ、他方の面3側に透過させるようになる。同様に、このような温度雰囲気で空気を酸素分離膜5の面6に接触させることにより、酸素分離膜5は空気から酸素を選択的に溶解し、膜中に効率良く取り込むようになる。そして、取り込んだ酸素を膜中で拡散させ、他方の面7側に透過させるようになる。
Then, by bringing the hydrocarbon gas into contact with the surface 2 of the carbon separation membrane 1 in such a temperature atmosphere, the carbon separation membrane 1 selectively dissolves carbon from the hydrocarbon gas and efficiently incorporates it into the membrane. Become. And the taken-in carbon is diffused in a film | membrane, and comes to permeate | transmit to the other surface 3 side. Similarly, when the air is brought into contact with the
このようにして炭素分離膜1の他方の面3側に炭素が透過し、酸素分離膜5の他方の面7側に酸素が透過すると、これら炭素と酸素とは炭素分離膜1と酸素分離膜5との間で反応し、二酸化炭素(CO2)となる。したがって、このように炭素分離膜1から透過してきた純粋な炭素と、酸素分離膜5から透過してきた純粋な酸素とが反応して生成した二酸化炭素を回収することで、この二酸化炭素をほぼ純粋なものとして分離し、回収することができる。なお、炭素と酸素との反応、すなわち炭素の酸化反応は、炭素分離膜1や酸素分離膜5が配される温度雰囲気が700℃〜1000℃と高温になっていることから、容易に起こる。
When carbon permeates to the other surface 3 side of the carbon separation membrane 1 and oxygen permeates to the
そして、このような酸化反応、すなわち炭素の燃焼によって反応熱が生じることから、炭素分離膜1や酸素分離膜5の環境の温度雰囲気は、前記の加熱手段による加熱を制限しても、700℃〜1000℃の範囲に保持することができるようになる。
一方、炭素分離膜1の一方の面2側では、炭化水素ガスから炭素が選択的に除去されることで、水素(H2)が分離生成される。したがって、この水素を回収することで、炭化水素ガスから水素を製造することができる。
And since the heat of reaction is generated by such oxidation reaction, that is, combustion of carbon, the ambient temperature atmosphere of the carbon separation membrane 1 and the
On the other hand, on one surface 2 side of the carbon separation membrane 1, hydrogen (H 2 ) is separated and generated by selectively removing carbon from the hydrocarbon gas. Therefore, hydrogen can be produced from the hydrocarbon gas by recovering this hydrogen.
このような水素と二酸化炭素の分離方法によれば、炭化水素ガス中の炭素を炭素分離膜1の一方の面2側から膜中に溶解させることで膜内に取り込んだ後、他方の面3側に透過させるので、炭素分離膜1自体の劣化がほとんどなく、したがって、長期に亘って連続的に水素を製造することができる。
また、炭化水素ガスを炭素分離膜1に接触させることによって炭化水素ガスから水素を分離するので、分離した水素を回収するだけで水素の製造が可能になり、したがって、操作が単純でプロセスが簡素化し、この方法を実施する装置についても装置構成を簡易にすることができる。
According to such a method for separating hydrogen and carbon dioxide, the carbon in the hydrocarbon gas is taken into the membrane by dissolving it in the membrane from the one surface 2 side of the carbon separation membrane 1, and then the other surface 3 Since the carbon permeation membrane 1 permeates to the side, there is almost no deterioration of the carbon separation membrane 1 itself. Therefore, hydrogen can be continuously produced over a long period of time.
Further, since hydrogen is separated from the hydrocarbon gas by bringing the hydrocarbon gas into contact with the carbon separation membrane 1, it is possible to produce hydrogen simply by recovering the separated hydrogen. Therefore, the operation is simple and the process is simple. The apparatus configuration can be simplified for an apparatus that implements this method.
さらに、炭素分離膜1の他方の面3側に透過してきた炭素を、酸素分離膜5によって空気から分離生成した酸素と反応させて消費し、二酸化炭素とするので、炭素分離膜1中に炭素が蓄積されてしまうことを確実に防止することができ、これによって炭素分離膜1の劣化をより確実に抑えることができる。
また、二酸化炭素をほぼ純粋なものとして分離し、回収することができ、したがってこの二酸化炭素をさらに精製して酸素や窒素を分離するなどの処理を行う必要がないため、二酸化炭素を効率良く回収することができる。よって、二酸化炭素排出についての対策を容易に採ることができ、地球温暖化を抑制する上で好ましい方法となる。
また、炭素を酸化(燃焼)することにより、特に初期において加熱手段で所望温度に加熱した後には、炭素の酸化熱(燃焼熱)で環境の温度を所望温度に保持することができ、したがってこれら炭素分離膜1や酸素分離膜5による炭素や酸素の透過や、炭素と酸素との反応をより効率的に行うことができるとともに、エネルギーコストを低く抑えることができる。よって水素や二酸化炭素を低コストで分離生成し、回収することができる。
Furthermore, carbon permeated to the other surface 3 side of the carbon separation membrane 1 is consumed by reacting with oxygen separated and generated from the air by the
In addition, carbon dioxide can be separated and recovered as almost pure, so there is no need to further purify the carbon dioxide to separate oxygen and nitrogen, so carbon dioxide can be recovered efficiently. can do. Therefore, it is possible to easily take measures for carbon dioxide emission, which is a preferable method for suppressing global warming.
In addition, by oxidizing (combusting) the carbon, the environment temperature can be maintained at the desired temperature with the heat of oxidation of the carbon (combustion heat), especially after heating to the desired temperature in the initial stage. Permeation of carbon and oxygen by the carbon separation membrane 1 and the
次に、前記の水素と二酸化炭素の分離方法を実施する装置として、本発明の水素と二酸化炭素の分離装置の一実施形態を説明する。図3は、本発明の水素と二酸化炭素の分離装置の一実施形態の概略構成を示す図であり、図3中符号10は水素と二酸化炭素の分離装置(以下、分離装置と記す)である。この分離装置10は、反応室11と、この反応室11内に設けられた炭素分離膜12と、炭素分離膜12の一方の面12a側に炭化水素ガスを供給するための炭化水素ガス供給手段13と、前記反応室11内に設けられた酸素分離膜30と、酸素分離膜30の一方の面30a側に空気を供給するための空気供給手段31と、反応室11内から水素を回収するための水素回収手段15と、反応室11内から二酸化炭素を回収するための二酸化炭素回収手段32と、反応室11内から窒素を回収するための窒素回収手段33と、を備えて構成されたものである。
Next, as an apparatus for carrying out the above-described method for separating hydrogen and carbon dioxide, an embodiment of the hydrogen and carbon dioxide separating apparatus of the present invention will be described. FIG. 3 is a diagram showing a schematic configuration of an embodiment of the hydrogen / carbon dioxide separator according to the present invention. In FIG. 3,
反応室11は、恒温槽等からなる反応槽16の内部に形成されたもので、反応槽16に設けられたヒータ等の加熱手段(図示せず)により、所望の温度、すなわち700℃以上で1000℃以下程度に加熱保持されるように構成されている。
The
炭素分離膜12は、前記の炭素分離膜1と同じ材質からなるもので、反応室11内を上側と下側とに区画した状態に、反応槽16内に配設されたものである。この炭素分離膜12は、本実施形態では、図3に示したように炭化水素ガスとの接触面積を大きくするべく、有蓋筒状に成形された筒状部17を直列に配した状態で、多数有したものである。ここで、本実施形態ではこの筒状部17の内側を形成する面が、一方の面12aになっており、筒状部17の外側を形成する面が、他方の面12bになっている。なお、このような筒状部17については、例えば、予め対応した形状の基板をセラミックス等によって成形した後、これの表面に鉄等の金属を成膜することなどで、形成することができる。また、有蓋筒状の形状については、有蓋円筒状であっても、有蓋四角筒状等の有蓋角筒状であってもよい。
The
酸素分離膜30も、前記の酸素分離膜5と同じ材質からなるもので、反応室11内を上側と下側とに区画した状態に、反応槽16内に配設されたものである。この酸素分離膜30も、本実施形態では、図3に示したように空気との接触面積を大きくするべく、有蓋筒状に成形された筒状部34を直列に配した状態で、多数有したものである。ここで、本実施形態ではこの筒状部34の内側を形成する面が、一方の面30aになっており、筒状部34の外側を形成する面が、他方の面30bになっている。なお、このような筒状部34については、例えば、予め対応した形状の基板をガラス等によって成形した後、これの表面に前記のセラミックス(金属酸化物)を成膜することなどで、形成することができる。また、有蓋筒状の形状については、有蓋円筒状であっても、有蓋四角筒状等の有蓋角筒状であってもよい。
The
また、本実施形態では、反応室11の下側に炭素分離膜12が配設され、反応室11の上側に酸素分離膜30が配設されており、これによって炭素分離膜12と酸素分離膜30とは、互いに対向した状態となっている。そして、これら炭素分離膜12と酸素分離膜30とは、それぞれの筒状部17、34が内側に向き、かつ、互い違いになるように交互に配置されている。これら炭素分離膜12と酸素分離膜30との間、すなわち筒状部17の外側を形成する他方の面12bと、筒状部34の外側を形成する他方の面30bとの間は、本実施形態では、後述するように炭素と酸素とが反応する反応部35となっている。
In this embodiment, the
炭化水素ガス供給手段13は、メタン(CH4)ガス等の炭化水素ガスの供給源18と、この供給源18に接続し、反応槽16の反応室11内に通じる配管群19とからなっている。配管群19は、前記供給源18に接続する主配管19aと、この主配管19aから分岐した複数の分岐管19bとからなるもので、分岐管19bの先端が炭化水素ガスの供給口20となっている。また、これら分岐管19bは、前記反応室11内に挿通され、炭素分離膜12の筒状部17の内部に挿入されている。このような構成によって分岐管19bは、その供給口20が筒状部17の蓋部17aに対向させられ、したがって炭素分離膜12の一方の面12a側に供給口20を向けた状態になっている。
The hydrocarbon gas supply means 13 includes a
空気供給手段31は、空気の供給源36と、この供給源36に接続し、反応槽16の反応室11内に通じる配管群37とからなっている。配管群37は、前記供給源36に接続する主配管37aと、この主配管37aから分岐した複数の分岐管37bとからなるもので、分岐管37bの先端が炭化水素ガスの供給口38となっている。また、これら分岐管37bは、前記反応室11内に挿通され、酸素分離膜30の筒状部34の内部に挿入されている。このような構成によって分岐管37bは、その供給口38が筒状部34の蓋部34aに対向させられ、したがって酸素分離膜30の一方の面30a側に供給口38を向けた状態になっている。
The air supply means 31 includes an
水素回収手段15は、前記炭素分離膜12の一方の面12a側に通じる回収配管23と、この回収配管23に接続する水素回収部(図示せず)とからなっている。回収配管23は、前記炭化水素ガス供給手段13における配管群19の主配管19aの下流側、すなわちこの主配管19の最下流側に配置された分岐管19bのさらに下流側に配置されている。水素回収部は、例えば水素貯蔵槽などによって形成されている。
The hydrogen recovery means 15 includes a
二酸化炭素回収手段32は、前記反応部35、すなわち、前記炭素分離膜12の他方の面12bと前記酸素分離膜30の他方の面30bとの間に、通じる回収配管39と、この回収配管39に接続する二酸化炭素回収部(図示せず)とからなっている。回収配管39は、反応槽16の排気口39aを介して反応部35に接続されたもので、反応部35で生成した二酸化炭素を図示しない二酸化炭素貯蔵槽等に案内するためのものである。
The carbon dioxide recovery means 32 includes a
窒素回収手段33は、前記酸素分離膜30の一方の面30a側に通じる回収配管40と、この回収配管40に接続する窒素回収部(図示せず)とからなっている。回収配管40は、前記空気供給手段31における配管群37の主配管37aの下流側、すなわちこの主配管37の最下流側に配置された分岐管37bのさらに下流側に配置されている。窒素回収部は、例えば窒素貯蔵槽などによって形成されている。
The nitrogen recovery means 33 includes a
なお、図3では、炭素分離膜12の筒状部17を三つ記載し、これらに対応して配管群19の分岐管19bも三つ記載しており、また、酸素分離膜30の筒状部34を二つ記載し、これらに対応して配管群37の分岐管37bも二つ記載しているが、本発明はこれに限定されることなく、分岐管19b、分岐管37bとこれらに対応する炭素分離膜12の筒状部17、酸素分離膜30の筒状部34とを、数十から数百程度配列しておくのが好ましい。
In FIG. 3, three
このように多数配列しておくことにより、供給する炭化水素ガスと炭素分離膜12との接触面積を大きくし、接触時間を長くすることも可能になり、同様に、供給する空気と酸素分離膜30との接触面積を大きくし、接触時間を長くすることも可能になる。そのため、炭化水素ガスからの炭素の分離、すなわち水素の分離をより良好に行うことができ、また、空気からの酸素の分離もより良好に行うことができるからである。
By arranging a large number in this way, it is possible to increase the contact area between the hydrocarbon gas to be supplied and the
また、図3では、炭化水素ガス供給手段13について、主配管19aとこれから分岐する分岐管19bとを一系統しか示していないが、これら主配管19aと分岐管19bとからなる配管群19を、複数並列させた状態で反応槽16に取り付けるようにしてもよい。その場合、当然ながら炭素分離膜12についても、各分岐管19bに対応させた状態で筒状部17を形成しておく。
同様に、空気供給手段31についても、主配管37aと分岐管137とからなる配管群37を、複数並列させた状態で反応槽16に複数系統取り付けるようにしてもよい。
3 shows only one system of the
Similarly, with respect to the air supply means 31, a plurality of systems may be attached to the
このような構成の分離装置10によって炭化水素ガスから水素を分離製造し、かつ、二酸化炭素を分離回収するには、まず、反応槽16内を図示しない加熱手段(図示せず)によって加熱し、反応室11を700℃以上1000℃以下程度の温度雰囲気にしておく。
次に、炭化水素ガス供給手段13によって炭化水素ガス(本実施形態ではメタンガス)を反応室11内に供給するとともに、空気供給手段31によって空気を反応室11内に供給する。なお、炭化水素ガスの供給量、及び空気の供給量については、予め実験やシミュレーション等によって適正な量を求めておき、求めた量でそれぞれを供給する。
In order to separate and produce hydrogen from hydrocarbon gas and separate and recover carbon dioxide by the
Next, hydrocarbon gas (methane gas in this embodiment) is supplied into the
すると、分岐管19bの供給口20から吹き出されたメタンガス(炭化水素ガス)は、炭素分離膜12の筒状部17の蓋部17aに吹き付けられ、その後筒状部17の内側面に沿って下降し、回収配管23側に向かって流れる。その際、メタンガスが前記の温度雰囲気で炭素分離膜12の一方の面12aに接触することにより、炭素分離膜12はメタンガスから炭素を選択的に溶解し、膜中に取り込むようになる。そして、取り込んだ炭素を膜中で拡散させ、他方の面12b側に透過するようになる。
Then, methane gas (hydrocarbon gas) blown out from the
また、炭素が炭素分離膜12中に選択的に取り込まれたメタンガスは、水素(H2)を分離生成する。生成した水素は、炭素分離膜12中に取り込まれることなく、下流側に流れる。このように、メタンガスは多数配置された筒状部17内を流れて炭素分離膜12と接触し、水素濃度が十分に高められた後、最終的には純度の高い水素となって水素回収手段15の回収配管23に流出し、水素貯蔵槽等の水素回収部に回収される。
The methane gas in which carbon is selectively taken into the
一方、分岐管37bの供給口38から吹き出された空気は、酸素分離膜30の筒状部34の蓋部34aに吹き付けられ、その後筒状部34の内側面に沿って上昇し、回収配管40側に向かって流れる。その際、空気が前記の温度雰囲気で酸素分離膜30の一方の面30aに接触することにより、酸素分離膜30は空気から酸素を選択的に溶解し、膜中に取り込むようになる。そして、取り込んだ酸素を膜中で拡散させ、他方の面30b側に透過するようになる。
On the other hand, the air blown from the
また、酸素が酸素分離膜30中に選択的に取り込まれた空気は、窒素を分離する。分離された水素は、酸素分離膜30中に取り込まれることなく、下流側に流れる。このように、空気は多数配置された筒状部34内を流れて酸素分離膜30と接触し、酸素が除去された後、最終的には純度の高い窒素となって窒素回収手段33の回収配管40に流出し、窒素貯蔵槽等の窒素回収部に回収される。
Further, air in which oxygen is selectively taken into the
そして、反応室11内の反応部35では、炭素分離膜12の他方の面12b側から炭素が透過し、酸素分離膜30の他方の面30b側から酸素が透過してくるので、これら炭素と酸素とが炭素分離膜12と酸素分離膜30との間で反応し、二酸化炭素(CO2)となる。このようにして生成した二酸化炭素は、炭素分離膜12から透過してきた純粋な炭素と、酸素分離膜30から透過してきた純粋な酸素とが反応して形成されているので、ほぼ純粋なものとなり、回収配管39に流出し、二酸化炭素貯蔵槽等の二酸化炭素回収部に回収される。
In the
なお、炭素と酸素との反応、すなわち炭素の酸化反応は、炭素分離膜12や酸素分離膜30が配される温度雰囲気が700℃〜1000℃と高温になっていることから、容易に起こる。
また、反応室11内では、前記の酸化反応、すなわち炭素の燃焼によって反応熱が生じることから、その温度雰囲気は、前記の加熱手段による加熱を制限しても、700℃〜1000℃の範囲に保持されるようになる。よって、特に初期において加熱手段で所望温度に加熱した後には、炭素の酸化熱(反応熱)で反応室11内の温度を所望温度に保持することができ、したがって水素の製造、及び二酸化炭素の回収に係わるエネルギーコストを低く抑えることができる。
Note that the reaction between carbon and oxygen, that is, the oxidation reaction of carbon easily occurs because the temperature atmosphere in which the
Further, in the
このような分離装置10にあっては、炭素分離膜12の一方の面12aにメタンガス(炭化水素ガス)を接触させ、炭化水素ガス中の炭素を膜中に溶解させることで膜内に取り込ませることにより、炭素を他方の面12b側に選択的に透過させることができるので、炭素分離膜自体の劣化を抑えることができ、したがって長期に亘って連続的に水素を製造することができる。
また、メタンガスを炭素分離膜12に接触させることでメタンガスから水素を分離するので、水素回収手段15によって分離した水素を回収することで水素を製造することができ、したがって操作を単純化してプロセスを簡素化し、装置構成そのものも簡易にすることができる。
In such a
Further, since hydrogen is separated from the methane gas by bringing the methane gas into contact with the
さらに、炭素分離膜12の他方の面12b側に透過してきた炭素を、酸素分離膜30によって空気から分離生成した酸素と反応させて消費し、二酸化炭素とするので、炭素分離膜12中に炭素が蓄積されてしまうことを確実に防止することができ、これによって炭素分離膜12の劣化をより確実に抑えることができる。
また、二酸化炭素をほぼ純粋なものとして分離し、回収することができ、したがってこの二酸化炭素をさらに精製して酸素や窒素を分離するなどの処理を行う必要がないため、二酸化炭素を効率良く回収することができる。よって、二酸化炭素排出についての対策を容易に採ることができ、地球温暖化を抑制する上で好ましい装置となる。
また、炭素を酸化(燃焼)することにより、特に初期において加熱手段で所望温度に加熱した後には、炭素の酸化熱(燃焼熱)で環境の温度を所望温度に保持することができ、したがってこれら炭素分離膜12や酸素分離膜30による炭素や酸素の透過や、炭素と酸素との反応をより効率的に行うことができるとともに、エネルギーコストを低く抑えることができる。よって水素や二酸化炭素を低コストで分離生成し、回収することができる。
Furthermore, carbon that has permeated to the
In addition, carbon dioxide can be separated and recovered as almost pure, so there is no need to further purify the carbon dioxide and separate oxygen and nitrogen, so carbon dioxide can be recovered efficiently. can do. Therefore, it is possible to easily take measures for carbon dioxide emission, which is a preferable device for suppressing global warming.
In addition, by oxidizing (combusting) the carbon, the environment temperature can be maintained at the desired temperature with the heat of oxidation of the carbon (combustion heat), especially after heating to the desired temperature in the initial stage. Permeation of carbon and oxygen by the
なお、本発明は前記実施形態に限定されることなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々の変更が可能である。例えば、前記実施形態では炭素分離膜12や酸素分離膜30に筒状部17(34)を形成することで、炭化水素ガスと炭素分離膜12、空気と酸素分離膜30とのそれぞれの接触面積を大きくし、また接触時間を長くするようにしたが、このように接触面積や接触時間を高めることができる構造であれば、前記の筒状部に限定されることなく、例えば炭素分離膜12や酸素分離膜30を波形に湾曲させたり折曲したりするようにしてもよい。
The present invention is not limited to the above-described embodiment, and various modifications can be made without departing from the gist of the present invention. For example, in the above-described embodiment, the cylindrical portion 17 (34) is formed in the
1…炭素分離膜、2…一方の面、3…他方の面、5…酸素分離膜、6…一方の面、7…他方の面、10…水素分離装置、11…反応室、12…炭素分離膜、12a…一方の面、12b…他方の面、13…炭化水素ガス供給手段、15…水素回収手段、16…反応槽、17…筒状部、30…酸素分離膜、30a…一方の面、30b…他方の面、31…空気供給手段、32…二酸化炭素回収手段、34…筒状部、35…反応部 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Carbon separation membrane, 2 ... One side, 3 ... The other side, 5 ... Oxygen separation membrane, 6 ... One side, 7 ... The other side, 10 ... Hydrogen separator, 11 ... Reaction chamber, 12 ... Carbon Separation membrane, 12a ... one surface, 12b ... the other surface, 13 ... hydrocarbon gas supply means, 15 ... hydrogen recovery means, 16 ... reactor, 17 ... cylindrical part, 30 ... oxygen separation membrane, 30a ... one Surface, 30b ... the other surface, 31 ... air supply means, 32 ... carbon dioxide recovery means, 34 ... cylindrical part, 35 ... reaction part
Claims (4)
酸素を溶解し拡散する酸素分離膜の一方の面に空気を接触させ、該酸素分離膜の他方の面側に酸素を選択的に透過させて該酸素を前記炭素分離膜の他方の面側に供給し、該酸素を前記炭素分離膜の他方の面側に透過してきた炭素と反応させることにより、該炭素を酸化して二酸化炭素とすることを特徴とする水素と二酸化炭素の分離方法。 A hydrocarbon gas is brought into contact with one surface of a carbon separation membrane that dissolves and diffuses carbon, and carbon is selectively permeated to the other surface side of the carbon separation membrane, whereby one surface of the carbon separation membrane is obtained. Separating hydrogen on the side,
Air is brought into contact with one surface of an oxygen separation membrane that dissolves and diffuses oxygen, and oxygen is selectively permeated to the other surface side of the oxygen separation membrane so that the oxygen is introduced to the other surface side of the carbon separation membrane. A method for separating hydrogen and carbon dioxide, characterized in that the carbon is oxidized to carbon dioxide by supplying and reacting the oxygen with the carbon that has permeated the other side of the carbon separation membrane.
前記炭素分離膜の一方の面側に炭化水素ガスを供給し、該一方の面に炭化水素ガスを接触させることで該炭素分離膜の他方の面側に炭素を選択的に透過させる炭化水素ガス供給手段と、
前記炭素分離膜の他方の面側に炭素が選択的に透過することで該炭素分離膜の一方の面側に分離した水素を回収する水素回収手段と、
酸素を溶解し拡散する酸素分離膜と、
前記酸素分離膜の一方の面側に空気を供給し、該一方の面に空気を接触させることで該酸素分離膜の他方の面側に酸素を選択的に透過させる空気供給手段と、
前記炭素分離膜の他方の面側に透過してきた炭素と、前記酸素分離膜の他方の面側に透過してきた酸素と、を反応させて二酸化炭素を生成する反応部と、
前記反応部で生成した二酸化炭素を回収する二酸化炭素回収手段と、を備えたことを特徴とする水素と二酸化炭素の分離装置。 A carbon separation membrane that dissolves and diffuses carbon; and
A hydrocarbon gas that selectively supplies carbon to the other surface side of the carbon separation membrane by supplying a hydrocarbon gas to one surface side of the carbon separation membrane and bringing the hydrocarbon gas into contact with the one surface. Supply means;
Hydrogen recovery means for recovering hydrogen separated on one surface side of the carbon separation membrane by selectively permeating carbon to the other surface side of the carbon separation membrane;
An oxygen separation membrane for dissolving and diffusing oxygen;
Air supply means for selectively supplying oxygen to the other surface side of the oxygen separation membrane by supplying air to one surface side of the oxygen separation membrane and bringing the air into contact with the one surface;
A reaction section that reacts carbon that has permeated the other surface side of the carbon separation membrane with oxygen that has permeated the other surface side of the oxygen separation membrane to generate carbon dioxide;
And a carbon dioxide recovery means for recovering the carbon dioxide produced in the reaction section.
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Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06179882A (en) * | 1992-12-15 | 1994-06-28 | Nippon Steel Corp | Method and apparatus for eliminating carbon |
JP2000281304A (en) * | 1999-03-10 | 2000-10-10 | L'air Liquide | Production of hydrogen by thermal catalytic decomposition of hydrocarbon and device therefor |
JP2003144867A (en) * | 2001-02-27 | 2003-05-20 | Nkk Corp | Mixed conductive oxygen separating membrane having catalyst layer on membrane surface and method for producing oxygen using the same |
WO2005102923A1 (en) * | 2004-04-23 | 2005-11-03 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Method for producing carbon nanostructure |
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Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06179882A (en) * | 1992-12-15 | 1994-06-28 | Nippon Steel Corp | Method and apparatus for eliminating carbon |
JP2000281304A (en) * | 1999-03-10 | 2000-10-10 | L'air Liquide | Production of hydrogen by thermal catalytic decomposition of hydrocarbon and device therefor |
JP2003144867A (en) * | 2001-02-27 | 2003-05-20 | Nkk Corp | Mixed conductive oxygen separating membrane having catalyst layer on membrane surface and method for producing oxygen using the same |
WO2005102923A1 (en) * | 2004-04-23 | 2005-11-03 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Method for producing carbon nanostructure |
JP2006326521A (en) * | 2005-05-27 | 2006-12-07 | Toyota Motor Corp | Method for regenerating catalyst, apparatus for generating hydrogen and fuel cell system |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101160769B1 (en) * | 2010-11-22 | 2012-06-28 | 지에스플라텍 주식회사 | Apparatus and method for recovering carbon dioxide and hydrogen of high purity using waste |
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