JP2009285726A - Tapping method in cold crucible melting furnace - Google Patents
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Abstract
Description
本発明はコールドクルーシブル溶解炉における出湯方法に関する。コールドクルーシブル溶解炉で1回分に相当する量の原料の金属を溶解し、溶解した溶湯を、該コールドクルーシブル溶解炉の炉本体の底部に取付けた出湯ノズルから出湯し、更に該出湯ノズルの下方に配置した鋳型に注湯して鋳造することが行なわれる。本発明はかかるコールドクルーシブル溶解炉における出湯方法の改良に関する。 The present invention relates to a hot water discharge method in a cold crucible melting furnace. In the cold crucible melting furnace, the amount of raw metal equivalent to one batch is melted, and the molten metal is discharged from a hot water nozzle attached to the bottom of the main body of the cold crucible melting furnace, and further below the hot water nozzle. Casting is performed by pouring the molten mold. The present invention relates to an improvement in a hot water discharge method in such a cold crucible melting furnace.
従来、前記のような出湯方法としてコールドクルーシブル溶解炉と、該コールドクルーシブル溶解炉の炉本体の底部に取付けた出湯ノズルと、該出湯ノズルの下方に配置した鋳型とを用い、1回分に相当する量の原料の金属を該コールドクルーシブル溶解炉で溶解し、溶解した溶湯を該出湯ノズルから出湯して、出湯した溶湯を該鋳型に注湯することが行なわれている(例えば特許文献1〜3参照)。 Conventionally, it corresponds to one time using a cold crucible melting furnace, a hot water nozzle attached to the bottom of the furnace body of the cold crucible melting furnace, and a mold placed below the hot water nozzle as the above hot water discharge method. An amount of raw material metal is melted in the cold crucible melting furnace, the molten metal is discharged from the hot water nozzle, and the molten metal is poured into the mold (for example, Patent Documents 1 to 3). reference).
かかる従来の出湯方法では一般に、出湯ノズルとして、逆円錐部とこれに連なるノズル部とを有する全体として漏斗形に形成した水冷銅セグメント構造のノズル本体と、該ノズル本体の外周回りに配置したコイルと、該コイルに接続した電源設備とを備えるものを用いている。ノズル本体は、形状は異なるものの、コールドクルーシブル溶解炉の炉本体と同様の水冷銅セグメント構造となっており、通常はノズル本体の逆円錐部の上部回りに一体で設けたフランジ部をコールドクルーシブル溶解炉の炉本体の底部に取付け、したがって取付け後においては実質的にノズル本体の逆円錐部がコールドクルーシブル溶解炉の炉底の一部を形成するようになっていて、該コールドクルーシブル溶解炉で原料の金属を溶解するときは、水冷銅セグメント構造の逆円錐部上に形成される凝固シェルがノズル部に対する栓材の役目を担い、溶解した溶湯をコールドクルーシブル溶解炉から出湯するときは、ノズル本体の外周回りに配置されているコイルに高周波電流を流して、これによる誘導加熱により前記の凝固シェルを再溶解し、ノズル本体の逆円錐部とノズル部とを連通させて、炉内の溶湯を逆円錐部を介してノズル部の先端から出湯するようになっている。 In such a conventional hot water discharge method, in general, as a hot water discharge nozzle, a nozzle body having a water-cooled copper segment structure formed in a funnel shape as a whole having an inverted conical portion and a nozzle portion connected thereto, and a coil disposed around the outer periphery of the nozzle body And a power supply facility connected to the coil. Although the nozzle body has a different shape, it has the same water-cooled copper segment structure as the furnace body of a cold crucible melting furnace. Normally, the flange part provided integrally around the upper part of the inverted cone part of the nozzle body is cold-crucible melting. It is attached to the bottom of the furnace body of the furnace, and therefore, after installation, the inverted conical part of the nozzle body substantially forms a part of the bottom of the cold crucible melting furnace, and the raw material in the cold crucible melting furnace When melting the metal, the solidified shell formed on the inverted conical part of the water-cooled copper segment structure acts as a plug for the nozzle part, and when discharging the molten metal from the cold crucible melting furnace, the nozzle body A high-frequency current is passed through a coil arranged around the outer periphery of the metal, and the solidified shell is redissolved by induction heating. , An inverse conical portion and the nozzle portion of the nozzle body communicates, so as to hot water from the tip of the nozzle portion of the molten metal in the furnace through the inverted cone section.
しかし、前記のような従来の出湯方法では、出湯の開始から終了に到るまでの間、出湯ノズルのノズル部から出湯する溶湯にかかるヘッド圧は次第に小さくなり、出湯の開始当初は、コールドクルーシブル溶解炉の炉本体内に溶解している相応に大量の溶湯に見合う大きなヘッド圧がかかるため、出湯速度は速いが、出湯の終了に近くなる末期は、炉本体内には小量の溶湯しか残らないため、これに見合う小さなヘッド圧しかかからず、出湯速度は著しく遅くなる。出湯速度が著しく遅くなると、出湯ノズルのノズル部の特に先端部回りで溶湯が飛び散り易くなり、飛び散った溶湯がノズル部の特に先端部回りの内壁面や端面に付着して凝固し、これが溶湯の出湯流を不安定化させ、かかる付着及び凝固が更に進んで成長すると、ついにはノズル部を閉塞してしまう。
本発明が解決しようとする課題は、1回分に相当する量の原料の金属をコールドクルーシブル溶解炉で溶解し、溶解した溶湯を出湯ノズルから出湯して、出湯した溶湯を鋳型に注湯するとき、出湯の開始から終了に到るまで、溶湯の出湯速度を他に問題を生じることのない一定の条件下で速めて、出湯ノズルのノズル部の特に先端部回りに溶湯が付着及び凝固するのを抑制することができる出湯方法を提供する処にある。 The problem to be solved by the present invention is that when a raw metal equivalent to one batch is melted in a cold crucible melting furnace, the molten metal is poured out from a hot water nozzle, and the molten metal is poured into a mold. From the start to the end of the hot water, the hot water discharge speed is increased under certain conditions that do not cause any other problems, and the molten metal adheres and solidifies around the nozzle part of the hot water nozzle. It is in the place which provides the hot-spring method which can suppress this.
前記の課題を解決する本発明は、コールドクルーシブル溶解炉と、該コールドクルーシブル溶解炉の炉本体の底部に取付けた出湯ノズルと、該出湯ノズルの下方に配置した鋳型とを用い、原料の金属を該コールドクルーシブル溶解炉で溶解し、溶解した溶湯を該出湯ノズルから出湯して、出湯した溶湯を該鋳型に注湯するコールドクルーシブル溶解炉における出湯方法において、出湯ノズルから出湯する溶湯に常時、出湯開始時の該出湯ノズルにかかるヘッド圧の20〜80%に相当する一定の差圧を出湯方向へかけることを特徴とするコールドクルーシブル溶解炉における出湯方法に係る。 The present invention for solving the above-mentioned problems uses a cold crucible melting furnace, a hot water nozzle attached to the bottom of the main body of the cold crucible melting furnace, and a mold disposed below the hot water nozzle, In the hot water discharge method in the cold crucible melting furnace in which the molten metal is melted in the cold crucible melting furnace, the molten metal is discharged from the hot water nozzle, and the molten metal poured into the mold is poured into the molten metal discharged from the hot water nozzle. The present invention relates to a hot water discharge method in a cold crucible melting furnace, wherein a constant differential pressure corresponding to 20 to 80% of the head pressure applied to the hot water discharge nozzle at the start is applied in the hot water discharge direction.
本発明に係る出湯方法は、コールドクルーシブル溶解炉で1回分に相当する量の原料の金属を溶解し、溶解した溶湯を、該コールドクルーシブル溶解炉の炉本体の底部に取付けた出湯ノズルから出湯して、更に該出湯ノズルの下方に配置した鋳型に注湯するときの、該出湯ノズルからの溶湯の出湯方法である。コールドクルーシブル溶解炉それ自体はよく知られており、絶縁材を挟んで複数の水冷銅セグメントを円筒状に組立てた炉本体と、該炉本体の外周回りに配置したコイルと、該コイルに接続した電源設備とを備え、炉本体内へ装入した原料の金属をコイルへ高周波電流を流して誘導加熱し、この際に発生するローレンツ斥力により半浮揚状態で溶解するようになっている。 In the hot water discharge method according to the present invention, an amount of raw material metal equivalent to one batch is melted in a cold crucible melting furnace, and the molten metal is discharged from a hot water nozzle attached to the bottom of the furnace body of the cold crucible melting furnace. Further, this is a method of pouring molten metal from the hot water nozzle when pouring into a mold disposed below the hot water nozzle. The cold crucible melting furnace itself is well known, a furnace body in which a plurality of water-cooled copper segments are assembled in a cylindrical shape with an insulating material interposed therebetween, a coil disposed around the outer periphery of the furnace body, and a coil connected to the coil It is equipped with a power supply facility, and the raw material metal charged in the furnace body is induction-heated by passing a high-frequency current through the coil and melted in a semi-levitation state by the Lorentz repulsive force generated at this time.
また出湯ノズルは一般に、逆円錐部とこれに連なるノズル部とを有する全体として漏斗形に形成した水冷銅セグメント構造のノズル本体と、該ノズル本体の外周回りに配置したコイルと、該コイルに接続した電源設備とを備えている。ノズル本体の水冷銅セグメント構造は、形状は異なるものの、前記したような炉本体の水冷銅セグメント構造と同様になっており、したがって出湯ノズルは、全体としても、形状は異なるものの、前記したようなコールドクルーシブル溶解炉と同様の構成になっている。 In addition, the hot water nozzle generally has a nozzle body with a water-cooled copper segment structure formed in a funnel shape as a whole having an inverted conical portion and a nozzle portion connected to the inverted cone portion, a coil disposed around the outer periphery of the nozzle body, and a connection to the coil Power supply equipment. Although the water-cooled copper segment structure of the nozzle body is different in shape, it is the same as the water-cooled copper segment structure of the furnace body as described above. Therefore, although the shape of the hot water nozzle is different as a whole, as described above It has the same structure as a cold crucible melting furnace.
通常は出湯ノズルの前記したノズル本体の逆円錐部の上部回りにフランジ部を一体で設け、該フランジ部をコールドクルーシブル溶解炉の炉本体の底部に取付ける。したがって、取付け後においては実質的にノズル本体の逆円錐部がコールドクルーシブル溶解炉の炉底の一部を形成するようになっており、該コールドクルーシブル溶解炉で原料の金属を溶解するときは、水冷銅セグメント構造の逆円錐部上に形成される凝固シェルがノズル部に対する栓材の役目を担い、溶解した溶湯をコールドクルーシブル溶解炉から出湯するときは、ノズル本体の外周回りに配置されているコイルに高周波電流を流して、これによる誘導加熱により前記の凝固シェルを再溶解し、ノズル本体の逆円錐部とノズル部とを連通させて、炉内の溶湯を逆円錐部を介してノズル部の先端から出湯するようになっている。 Normally, a flange portion is integrally provided around the upper portion of the inverted conical portion of the nozzle body of the hot water nozzle, and the flange portion is attached to the bottom portion of the furnace body of the cold crucible melting furnace. Accordingly, after installation, the inverted conical part of the nozzle body substantially forms part of the bottom of the cold crucible melting furnace, and when melting the raw metal in the cold crucible melting furnace, A solidified shell formed on the inverted conical part of the water-cooled copper segment structure serves as a plug for the nozzle part, and when the molten metal is discharged from the cold crucible melting furnace, it is arranged around the outer periphery of the nozzle body. A high-frequency current is passed through the coil, and the solidified shell is re-melted by induction heating thereby, and the nozzle part is connected to the inverted conical part of the nozzle body through the inverted conical part. It comes to pour hot water from the tip.
本発明に係る出湯方法では、出湯ノズルから出湯する溶湯に常時、出湯開始時の該出湯ノズルにかかるヘッド圧の20〜80%に相当する一定の差圧を出湯方向へかける。詳しくは後述するように、差圧をかけない場合(自重流下の場合)における出湯開始時の出湯ノズルにかかるヘッド圧を相対的に100とし、逆に出湯末期の該出湯ノズルにかかるヘッド圧を相対的に0とすると、出湯開始時の該出湯ノズルにかかるヘッド圧の例えば20%に相当する一定の差圧を出湯方向へかけるというのは、出湯開始時の該出湯ノズルにかかるヘッド圧を120とし、出湯末期の該出湯ノズルにかかるヘッド圧を20とすることを意味しており、また出湯開始時の該出湯ノズルにかかるヘッド圧の例えば80%に相当する一定の差圧を出湯方向へかけるというのは、出湯開始時の該出湯ノズルにかかるヘッド圧を180とし、出湯末期の該出湯ノズルにかかるヘッド圧を80とすることを意味している。 In the pouring method according to the present invention, a constant differential pressure corresponding to 20 to 80% of the head pressure applied to the pouring nozzle at the start of pouring is constantly applied to the molten metal discharged from the pouring nozzle. As will be described in detail later, the head pressure applied to the hot water discharge nozzle at the start of the hot water when the differential pressure is not applied (under the self-weight flow) is set to 100, and conversely the head pressure applied to the hot water nozzle at the end of the hot water is When the relative pressure is set to 0, applying a certain differential pressure corresponding to, for example, 20% of the head pressure applied to the hot water nozzle at the start of pouring in the hot water direction means that the head pressure applied to the hot water nozzle at the start of hot water is reduced. 120, which means that the head pressure applied to the hot water nozzle at the end of the hot water is 20 and a constant differential pressure corresponding to, for example, 80% of the head pressure applied to the hot water nozzle at the start of hot water Applying the pressure means that the head pressure applied to the hot water nozzle at the start of the hot water is 180, and the head pressure applied to the hot water nozzle at the end of the hot water is 80.
溶湯の出湯方向へかける一定の差圧を出湯開始時の出湯ノズルにかかるヘッド圧の20%未満にすると、出湯終了時近くの末期における溶湯の出湯速度が遅くなり過ぎて、出湯ノズルのノズル部の特に先端部回りに溶湯が飛び散って付着し、凝固するのを充分に抑制できない。逆に、溶湯の出湯方向へかける一定の差圧を出湯開始時の出湯ノズルにかかるヘッド圧の80%超にすると、出湯開始時における溶湯の出湯速度が速くなり過ぎて、出湯ノズルのノズル部の先端部から溶湯が散乱してしまう。この場合、下方に配置した鋳型に本来の半分程度しか注湯されないという事態さえ起きる。同様の理由で、本発明に係る出湯方法では、出湯ノズルから出湯する溶湯に常時、出湯開始時の出湯ノズルにかかるヘッド圧の40〜60%に相当する一定の差圧を出湯方向へかけるのが好ましい。 If the constant differential pressure applied in the direction of the molten metal is less than 20% of the head pressure applied to the hot water nozzle at the start of the hot water, the molten metal discharge speed at the end stage near the end of the hot water becomes too slow, and the nozzle portion of the hot water nozzle In particular, it is not possible to sufficiently prevent the molten metal from scattering and adhering around the tip portion and solidifying. Conversely, if the constant pressure applied to the molten metal is more than 80% of the head pressure applied to the hot water nozzle at the start of the hot water, the hot water discharge speed at the start of the hot water will become too fast, and the nozzle part of the hot water nozzle The molten metal is scattered from the tip of the metal. In this case, even a situation occurs in which only about half of the original molten metal is poured into the mold placed below. For the same reason, in the pouring method according to the present invention, a constant differential pressure corresponding to 40 to 60% of the head pressure applied to the pouring nozzle at the start of pouring is always applied to the molten metal pouring from the pouring nozzle in the pouring direction. Is preferred.
出湯ノズルからの溶湯の出湯速度を制御する方法としては、溶湯の出湯中は常時、該出湯ノズルにかかるヘッド圧を一定とすることが考えられる。例えば、前記したように、出湯開始時の出湯ノズルにかかるヘッド圧を相対的に100とし、出湯末期の該出湯ノズルにかかるヘッド圧を相対的に0とするとき、溶湯の出湯に伴って次第に小さくなるヘッド圧を補うため、該出湯ノズルにかかるヘッド圧を常時100に維持することが考えられる。しかし、このようにしようとすると、相応に複雑で大掛かりな制御関連設備が必要になり、制御操作も厄介になる。これに比べて前記した本発明に係る出湯方法によると、比較的簡単で小型の制御機器でよく、制御操作も容易である。 As a method for controlling the discharge rate of the molten metal from the molten metal nozzle, it is conceivable that the head pressure applied to the molten metal nozzle is always constant during the molten metal. For example, as described above, when the head pressure applied to the hot water discharge nozzle at the start of the hot water is set to 100 and the head pressure applied to the hot water nozzle at the end of the hot water is set to 0, gradually, as the molten metal is discharged. In order to compensate for the decreasing head pressure, it is conceivable to always maintain the head pressure applied to the hot water nozzle at 100. However, if it tries to do so, a correspondingly complicated and large-scale control-related facility is required, and the control operation becomes troublesome. Compared to this, according to the hot water discharge method according to the present invention described above, a comparatively simple and small control device may be used, and the control operation is easy.
本発明に係る出湯方法において、以上説明したように溶湯に一定の差圧をかける手段は特に制御されないが、上段に包囲体で囲んだ溶解室を仕切り、また下段に包囲体で囲んだ鋳造室を仕切って、該溶解室にはコールドクルーシブル溶解炉を配置し、また鋳造室には少なくとも出湯ノズルのノズル部の先端部及び鋳型を配置して、したがって金属の溶解を上段に仕切った溶解室内で行ない、また溶解した溶湯の出湯及び更に鋳型への注湯を下段に仕切った鋳造室内で行なうようにして、該溶解室に加圧手段を接続するか、又は該鋳造室に減圧手段を接続するか、又は該溶解室に加圧手段を接続すると共に該鋳造室に減圧手段を接続して、これらの加圧手段及び/又は減圧手段により、出湯ノズルから出湯する溶湯に常時、一定の差圧を出湯方向へかけることが好ましい。 In the hot water discharge method according to the present invention, as described above, the means for applying a certain differential pressure to the molten metal is not particularly controlled, but the casting chamber enclosed by the enclosure in the upper stage and enclosed by the enclosure in the lower stage In the melting chamber, a cold crucible melting furnace is arranged in the melting chamber, and at least the tip of the nozzle part of the hot water nozzle and the mold are arranged in the casting chamber, so that the melting of the metal is divided in the upper stage. The molten metal is discharged from the molten metal and poured into the casting mold in a lower casting chamber, and a pressure means is connected to the melting chamber or a pressure reducing means is connected to the casting chamber. Or, a pressure means is connected to the melting chamber and a pressure reducing means is connected to the casting chamber, and a constant pressure difference is constantly applied to the molten metal discharged from the hot water nozzle by these pressure means and / or pressure reducing means. Hot spring It is preferable to apply to.
本発明に係る出湯方法によると、1回分に相当する量の原料の金属をコールドクルーシブル溶解炉で溶解し、溶解した溶湯を出湯ノズルから出湯して、出湯した溶湯を鋳型に注湯するとき、出湯の開始から終了に到るまで、溶湯の出湯速度を他に問題を生じることのない一定の条件下で速めて、出湯ノズルのノズル部の特に先端部回りに溶湯が付着及び凝固するのを抑制することができる。 According to the hot water discharge method according to the present invention, when the amount of raw material metal corresponding to one batch is melted in a cold crucible melting furnace, the molten metal is discharged from a hot water nozzle, and the discharged molten metal is poured into a mold. From the start to the end of the hot water, the molten metal discharge speed is increased under certain conditions that do not cause any other problems, so that the molten metal adheres and solidifies around the nozzle part of the hot water nozzle. Can be suppressed.
図1及び図2は本発明に係る出湯方法の状態を例示する縦断面図であり、これらのうちで図1は金属を溶解している状態を示し、また図2は溶解した金属を出湯している状態を示している。図1及び図2において、コールドクルーシブル溶解炉11それ自体はよく知られた通りのもので、図示しない絶縁材を挟んで複数の水冷銅セグメント12,13が円筒状に組立てられた炉本体14と、炉本体14の外周回りに配置されたコイル15と、コイル15に接続された電源設備16とを備え、炉本体14内へ装入した原料の金属を電源設備16からコイル15へ高周波電流を流して誘導加熱し、この際に発生するローレンツ斥力により半浮揚状態で溶解するようになっている。
1 and 2 are longitudinal sectional views illustrating states of a hot water discharge method according to the present invention. Of these, FIG. 1 shows a state in which a metal is dissolved, and FIG. It shows the state. 1 and 2, the cold crucible melting furnace 11 itself is well known, and a
出湯ノズル21は、逆円錐部22とこれに連なるノズル部23とを有する全体として漏斗形に形成された水冷銅セグメント構造のノズル本体24と、ノズル本体24の外周回りに配置されたコイル25と、コイル25に接続された電源設備26とを備えている。ノズル本体24の水冷銅セグメント構造は、図示しない絶縁材を挟んで複数の水冷銅セグメント27,28,・・が全体として漏斗形に組立てられている点は異なるものの、前記したような炉本体14の水冷銅セグメント構造と同様になっており、したがって出湯ノズル21は、全体としても、形状は異なるものの、前記したコールドクルーシブル溶解炉11と同様の構成になっている。図1及び図2では、かかるノズル本体24の逆円錐部22の上部回りに環状のフランジ部29が一体で設けられており、フランジ部29がコールドクルーシブル溶解炉11の炉本体14の底部に取付けられていて、したがって取付け後においては実質的にノズル本体24の逆円錐部22がコールドクルーシブル溶解炉11の炉底の一部を形成している。また図1及び図2の場合、ノズル本体24のノズル部23を真上に臨む下方に、鋳型31が配置されている。
The
そして図1及び図2の場合、上段に包囲体41と中間棚42とで囲まれて溶解室43が仕切られており、また下段に包囲体41と中間棚42とで囲まれて鋳造室44が仕切られている。中間棚42には炉本体14とノズル本体24のフランジ部29とが密着して載置されており、結果として溶解室43にはコールドクルーシブル溶解炉11が配置され、また鋳造室44にはノズル部23を含む出湯ノズル21の大部分及び鋳型31が配置されていて、したがって金属の溶解を上段に仕切った溶解室43内で行ない、また溶解した溶湯の出湯及び更には鋳型31への注湯を下段に仕切った鋳造室44内で行なうようになっている。また下段の鋳造室44には真空ポンプ51及び圧力計52が接続されており、圧力計52は演算制御装置53を介して真空ポンプ51へと接続されていて、圧力計52で測定される鋳造室44内の減圧度(差圧)が演算制御装置53に設定されている一定の減圧度(差圧)となるよう真空ポンプ51の回転数を制御するようになっている。
In the case of FIGS. 1 and 2, the
図1及び図2において、コールドクルーシブル溶解炉11で原料の金属を溶解するときは、水冷銅セグメント構造の逆円錐部22上に形成される凝固シェルBがノズル部23に対する栓材の役目を担い(図1の状態)、溶解した溶湯Aをコールドクルーシブル溶解炉11から出湯するときは、ノズル本体24の外周回りに配置されているコイル25に電源設備26から高周波電流を流して、これによる誘導加熱により凝固シェルBを再溶解し、ノズル本体24の逆円錐部22とノズル部23とを連通させて、炉内の溶湯Aを逆円錐部22を介してノズル部23の先端から出湯し、更に下方の鋳型31へ注湯する(図2の状態)。かかる出湯において、予め演算制御装置53には、出湯開始時の出湯ノズル21にかかるヘッド圧(図1中の溶解している溶湯Aの高さHに相当するヘッド圧)の20〜80%、好ましくは40〜60%、例えば50%に相当する一定の差圧(減圧度)を設定しておき、圧力計52で測定される鋳造室44の減圧度が設定値よりも高い場合(圧力が低くなり過ぎた場合)には演算制御装置53から発せられる信号により真空ポンプ51の回転数を減らし、逆に圧力計52で測定される鋳造室44の減圧度が設定値よりも低い場合(圧力が高くなり過ぎた場合)には演算制御装置53から発せられる信号により真空ポンプ51の回転数を増やして、鋳造室44の減圧度が設定値となるよう制御する。
In FIG. 1 and FIG. 2, when the raw metal is melted in the cold crucible melting furnace 11, the solidified shell B formed on the inverted
かかる状況下で例えば、出湯開始時の出湯ノズル11にかかるヘッド圧(前記の高さHに相当するヘッド圧)を相対的に100とし、逆に出湯末期の出湯ノズル11にかかるヘッド圧を相対的に0として、出湯開始時の出湯ノズル11にかかるヘッド圧の50%に相当する一定の差圧(減圧度)を演算制御装置53に設定した場合、出湯開始時の出湯ノズル11にかかるヘッド圧は150となり、また出湯末期の出湯ノズル11にかかるヘッド圧は50となる。
Under such circumstances, for example, the head pressure applied to the hot water discharge nozzle 11 at the start of the hot water supply (head pressure corresponding to the height H) is set to 100, and conversely the head pressure applied to the hot water discharge nozzle 11 at the end of the hot water supply is relatively set. When a constant differential pressure (degree of pressure reduction) corresponding to 50% of the head pressure applied to the hot water discharge nozzle 11 at the start of hot water is set to 0 in the
表3は以上説明した本発明に係る出湯方法について行なった試験結果を例示するものである。表3の試験は次のように行なった。先ず、1回分として純チタンのスポンジチタン及びスクラップの合計500kgを炉本体14内に装入し、図示しない真空ポンプにより溶解室43を真空排気した後、アルゴンガス置換によりアルゴンガス雰囲気とし、コイル15に出力2400kWで周波数600Hzの高周波電流を流して溶解し、30分間保持した。次にコイル25に出力350kWで周波数10kHzの高周波電流を流して出湯を開始した。出湯ノズル21は、逆円錐部22の頂角に相当する部分の角度がほぼ90度、またノズル部23の長さが225mmで内径が50mmのものを用いた。かかる出湯に際して予め、演算制御装置53には、出湯開始時の出湯ノズル21にかかるヘッド圧(図1中の溶解している溶湯Aの高さHに相当するヘッド圧)を100%としたとき、例えば実施例1の場合には20%の差圧(減圧度)を、また例えば実施例7の場合には80%の差圧(減圧度)を設定しておいた(表3参照)。したがって比較例1は、かかる差圧を設定せず、自重流下させた場合である。
Table 3 exemplifies the results of tests conducted on the hot water method according to the present invention described above. The test of Table 3 was performed as follows. First, a total of 500 kg of pure titanium sponge titanium and scrap is charged into the
また表3における溶湯の付着及び凝固状況の評価は表1の基準にしたがって行ない、出湯流の散乱状況の評価は表2の基準にしたがって行なった。 Moreover, the evaluation of the adhesion and solidification state of the melt in Table 3 was performed according to the criteria in Table 1, and the scattering state of the tapping stream was evaluated according to the criteria in Table 2.
表3の試験結果からも明らかなように、出湯ノズルから出湯する溶湯に常時、出湯開始時の該出湯ノズルにかかるヘッド圧の20〜80%、好ましくは40〜60%に相当する一定の差圧を出湯方向へかけると、出湯末期〜終了時における出湯流の飛散を抑制することができ、同時に出湯開始時〜初期における出湯流の散乱をも抑制することができる。 As is apparent from the test results in Table 3, a constant difference corresponding to 20 to 80%, preferably 40 to 60% of the head pressure applied to the tapping nozzle at the start of tapping is always applied to the tapping from the tapping nozzle. When the pressure is applied in the direction of the hot water, scattering of the hot water flow from the end of the hot water to the end can be suppressed, and at the same time, scattering of the hot water flow from the start to the initial time of the hot water can also be suppressed.
図3は表3の試験結果を略示するグラフである。図3中、点線61は比較例1に相当しており、また実線62は実施例1に相当していて、更に実線63は実施例7に相当している。そして実線62と実線63とで囲まれるハッチング部分が実施例の領域を示している。
FIG. 3 is a graph schematically showing the test results of Table 3. In FIG. 3, the dotted
11 コールドクルーシブル溶解炉
12,13,27,28 水冷銅セグメント
14 炉本体
15,25 コイル
16,26 電源設備
21 出湯ノズル
22 逆円錐部
23 ノズル部
24 ノズル本体
31 鋳型
41 包囲体
42 中間棚
43 溶解室
44 鋳造室
51 真空ポンプ
52 圧力計
53 演算制御装置
11 Cold Crucible Melting Furnace 12, 13, 27, 28 Water-cooled
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Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102825242A (en) * | 2012-09-06 | 2012-12-19 | 中国科学院金属研究所 | Vacuum suction casting equipment and method of high-activity, high-purity and high-melting-point alloy |
JP2013542552A (en) * | 2010-09-15 | 2013-11-21 | コリア ハイドロ アンド ニュークリア パワー カンパニー リミティッド | Cold crucible induction melting furnace integrated with induction coil and melting furnace |
CN105945271A (en) * | 2016-07-06 | 2016-09-21 | 上海华培动力科技有限公司 | Automatic controllable quantitative pouring device and process |
CN107120978A (en) * | 2017-06-21 | 2017-09-01 | 重庆科技学院 | A kind of metal smelt is come down in torrents guard system |
US20170333985A1 (en) * | 2016-05-18 | 2017-11-23 | Callaway Golf Company | Unit Cell Titanium Casting |
US20170341139A1 (en) * | 2016-05-25 | 2017-11-30 | Callaway Golf Company | Unit Cell Titanium Casting |
US20170368601A1 (en) * | 2016-06-23 | 2017-12-28 | Callaway Golf Company | Unit Cell Titanium Casting |
US20180043428A1 (en) * | 2016-08-09 | 2018-02-15 | Callaway Golf Company | Unit Cell Titanium Casting |
JP2020112334A (en) * | 2019-01-16 | 2020-07-27 | シンフォニアテクノロジー株式会社 | Cold crucible melting furnace and method of maintaining the same |
JP2021532994A (en) * | 2018-11-07 | 2021-12-02 | 上海交通大学Shanghai Jiao Tong University | Methods and equipment for manufacturing equiaxed aluminum alloy ingots by addition manufacturing and rapid solidification |
CN114294952A (en) * | 2021-11-11 | 2022-04-08 | 沈阳铸造研究所有限公司 | Rapid casting cold crucible suspension furnace and alloy smelting method |
-
2008
- 2008-06-02 JP JP2008144104A patent/JP2009285726A/en active Pending
Cited By (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2013542552A (en) * | 2010-09-15 | 2013-11-21 | コリア ハイドロ アンド ニュークリア パワー カンパニー リミティッド | Cold crucible induction melting furnace integrated with induction coil and melting furnace |
CN102825242A (en) * | 2012-09-06 | 2012-12-19 | 中国科学院金属研究所 | Vacuum suction casting equipment and method of high-activity, high-purity and high-melting-point alloy |
US20170333985A1 (en) * | 2016-05-18 | 2017-11-23 | Callaway Golf Company | Unit Cell Titanium Casting |
US20170341139A1 (en) * | 2016-05-25 | 2017-11-30 | Callaway Golf Company | Unit Cell Titanium Casting |
US20170368601A1 (en) * | 2016-06-23 | 2017-12-28 | Callaway Golf Company | Unit Cell Titanium Casting |
CN105945271B (en) * | 2016-07-06 | 2018-10-26 | 上海华培动力科技股份有限公司 | A kind of automatic controllable ration casting device and its pouring technology |
CN105945271A (en) * | 2016-07-06 | 2016-09-21 | 上海华培动力科技有限公司 | Automatic controllable quantitative pouring device and process |
US20180043428A1 (en) * | 2016-08-09 | 2018-02-15 | Callaway Golf Company | Unit Cell Titanium Casting |
CN107120978A (en) * | 2017-06-21 | 2017-09-01 | 重庆科技学院 | A kind of metal smelt is come down in torrents guard system |
CN107120978B (en) * | 2017-06-21 | 2023-04-07 | 重庆科技学院 | Metal smelting pouring protection system |
JP2021532994A (en) * | 2018-11-07 | 2021-12-02 | 上海交通大学Shanghai Jiao Tong University | Methods and equipment for manufacturing equiaxed aluminum alloy ingots by addition manufacturing and rapid solidification |
JP7215698B2 (en) | 2018-11-07 | 2023-01-31 | 上海交通大学 | Method and apparatus for producing equiaxed aluminum alloy ingots by additive manufacturing and rapid solidification |
JP2020112334A (en) * | 2019-01-16 | 2020-07-27 | シンフォニアテクノロジー株式会社 | Cold crucible melting furnace and method of maintaining the same |
JP7355990B2 (en) | 2019-01-16 | 2023-10-04 | シンフォニアテクノロジー株式会社 | Cold crucible melting furnace and its maintenance method |
CN114294952A (en) * | 2021-11-11 | 2022-04-08 | 沈阳铸造研究所有限公司 | Rapid casting cold crucible suspension furnace and alloy smelting method |
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