JP2009242459A - Resin composition, prepreg, and method for manufacturing those - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、繊維強化材に含浸させ硬化させることにより、耐熱性と耐衝撃性に優れた複合材料が得られる樹脂組成物と、前記樹脂組成物を繊維強化材に含浸してなるプリプレグ、及びそれらの製造方法に関する。更に詳しくは、エポキシ樹脂と熱可塑性樹脂とを含有し、エポキシ樹脂の優れた機械的特性及び熱的特性と、熱可塑性樹脂の優れた靱性(タフネス)とを兼ね備えた複合材料が得られる樹脂組成物、プリプレグ、及びそれらの製造方法に関する。 The present invention provides a resin composition from which a composite material excellent in heat resistance and impact resistance is obtained by impregnating and curing a fiber reinforcement, a prepreg obtained by impregnating the resin composition into a fiber reinforcement, and The present invention relates to a manufacturing method thereof. More specifically, a resin composition that contains an epoxy resin and a thermoplastic resin, and that provides a composite material that combines the excellent mechanical and thermal properties of an epoxy resin with the excellent toughness of a thermoplastic resin. The present invention relates to a product, a prepreg, and a manufacturing method thereof.
炭素繊維、芳香族ポリアミド繊維等を強化材として用いる複合材料は、強化材を用いていない材料と比較して軽量であり、強度、剛性が非常に優れている。近年、複合材料は、その性質により航空機等の構造材として多く用いられている。 A composite material using carbon fiber, aromatic polyamide fiber, or the like as a reinforcing material is lighter than a material not using a reinforcing material, and is extremely excellent in strength and rigidity. In recent years, composite materials are often used as structural materials for aircraft and the like due to their properties.
複合材料を製造するプリプレグの一例として、エポキシ樹脂を主成分とするマトリックス樹脂をシート状に形成した強化繊維に含浸させてなるプリプレグ(エポキシ樹脂系プリプレグ)がある。このようなプリプレグのマトリックス樹脂として、例えば、芳香族グリシジルアミン型エポキシ樹脂と、その硬化剤としてジアミノジフェニルスルフォンとを含む樹脂組成物が用いられている。このマトリックス樹脂を使用するプリプレグを加熱硬化させることにより、耐熱性、機械的特性、寸法安定性、耐薬品性、耐候性に優れる複合材料が得られることが知られている。 As an example of a prepreg for producing a composite material, there is a prepreg (epoxy resin prepreg) obtained by impregnating a reinforcing fiber formed in a sheet shape with a matrix resin mainly composed of an epoxy resin. As such a prepreg matrix resin, for example, a resin composition containing an aromatic glycidylamine type epoxy resin and diaminodiphenylsulfone as a curing agent thereof is used. It is known that a composite material excellent in heat resistance, mechanical properties, dimensional stability, chemical resistance, and weather resistance can be obtained by heat curing a prepreg using this matrix resin.
このようにエポキシ樹脂系プリプレグから製造される複合材料は、良好な性能を示すことが認められている。その反面、プリプレグの貯蔵安定性が低く、貯蔵可能な期間が短い。加えて、硬化後のマトリックス樹脂の伸度が低く、脆いため、複合材料の靱性、耐衝撃性に劣る。そのため、プリプレグの貯蔵安定性の向上と、複合材料の耐熱性を維持したまま耐衝撃性を改善することが求められている。 Thus, it is recognized that the composite material manufactured from an epoxy resin prepreg exhibits good performance. On the other hand, the storage stability of the prepreg is low and the storage period is short. In addition, since the elongation of the matrix resin after curing is low and brittle, the composite material is inferior in toughness and impact resistance. Therefore, it is required to improve the storage stability of the prepreg and to improve the impact resistance while maintaining the heat resistance of the composite material.
特に、これらの複合材料を航空機の一次構造材として使用する場合、離着陸時の小石の跳ね上げや、整備時の工具の落下等により外部からの衝撃を受けることがある。その理由により、複合材料の耐熱性を減少させずに耐衝撃性を改善することは重要課題となっている。 In particular, when these composite materials are used as the primary structural material of an aircraft, they may be subject to external impacts due to pebbles jumping up during takeoff and landing, tool dropping during maintenance, and the like. For that reason, improving the impact resistance without reducing the heat resistance of the composite material has become an important issue.
耐衝撃性のある複合材料を得ようとする場合、炭素繊維等の強化材自身の伸度を向上させることは勿論必要である。同時に、プリプレグに用いられるマトリックス樹脂の靱性(タフネス)を向上させることも重要な点であると指摘され、マトリックス樹脂の改善が数多く試みられている。 In order to obtain a composite material having impact resistance, it is of course necessary to improve the elongation of the reinforcing material itself such as carbon fiber. At the same time, it has been pointed out that it is also important to improve the toughness of the matrix resin used in the prepreg, and many attempts have been made to improve the matrix resin.
プリプレグ用マトリックス樹脂の靱性を向上させる方法としては、エポキシ樹脂にゴム成分を混合する方法、高分子量の樹脂成分を溶解させて混合する方法等が提案されている。 As a method for improving the toughness of the matrix resin for prepreg, a method of mixing a rubber component with an epoxy resin, a method of dissolving and mixing a high molecular weight resin component, and the like have been proposed.
エポキシ樹脂にゴム成分を混合する場合、複合材料の靱性及び耐衝撃性は改善される。しかしながら、耐熱性が低下するために、その配合量は制限され、用途によっては低配合量に止まり、十分な改質効果が得られていない。 When the rubber component is mixed with the epoxy resin, the toughness and impact resistance of the composite material are improved. However, since the heat resistance is lowered, the blending amount is limited, and depending on the application, the blending amount is limited to a low amount, and a sufficient reforming effect is not obtained.
一方、エポキシ樹脂に高分子量の樹脂成分を混合する場合、樹脂成分としては熱可塑性樹脂が用いられている。ゴム成分を混合する方法に比較すると、複合材料の耐熱性の低下は少ないものの、耐衝撃改善効率は低く、多量の熱可塑性樹脂の配合が必要とされる。多量の熱可塑性樹脂が配合されたマトリックス樹脂は、硬化後にそれ自体の剛性が低下し、衝撃後圧縮強度等の改善効果が不十分となる。また、多量の熱可塑性樹脂を溶解させて配合すると樹脂組成物の粘度が増大し、マトリックス樹脂として使用する際に取扱性が低下するという課題も挙げられる。これらの理由により、高分子量の樹脂成分の配合量は制限され、用途によっては低配合量に止まり、十分な改質効果は与えられていない。 On the other hand, when a high molecular weight resin component is mixed with an epoxy resin, a thermoplastic resin is used as the resin component. Compared to the method of mixing the rubber component, although the heat resistance of the composite material is less decreased, the impact resistance improvement efficiency is low, and a large amount of thermoplastic resin is required to be blended. A matrix resin in which a large amount of thermoplastic resin is blended has its rigidity lowered after curing, and the effect of improving the compressive strength after impact becomes insufficient. Further, when a large amount of thermoplastic resin is dissolved and blended, the viscosity of the resin composition increases, and there is a problem that handling property is lowered when used as a matrix resin. For these reasons, the blending amount of the high molecular weight resin component is limited, and depending on the application, the blending amount is low, and a sufficient reforming effect is not given.
エポキシ樹脂に高分子量の熱可塑性樹脂成分を混合する際には、高温状態でエポキシ樹脂に熱可塑性樹脂を溶解させる方法や、溶剤に熱可塑性樹脂を溶解させた後エポキシ樹脂を加える方法等が採られている。高温状態でエポキシ樹脂に熱可塑性樹脂を溶解させる場合、樹脂の粘度が上昇すると共にプリプレグのタック性が低下し、取扱性が非常に悪くなる。また、溶剤を用いて混合する場合、混合後の溶剤の除去に問題があったり、その調製方法が複雑であったり、微量の残存溶剤が耐熱性を低下させる等の課題を有している。 When mixing a high molecular weight thermoplastic resin component with an epoxy resin, there are a method of dissolving the thermoplastic resin in the epoxy resin at a high temperature, a method of adding the epoxy resin after dissolving the thermoplastic resin in a solvent, and the like. It has been. When the thermoplastic resin is dissolved in the epoxy resin at a high temperature, the viscosity of the resin increases and the tackiness of the prepreg decreases, and the handleability becomes very poor. Further, when mixing using a solvent, there are problems such as a problem in removing the solvent after mixing, a complicated preparation method thereof, and a trace amount of residual solvent lowering heat resistance.
従って、これらの従来方法は、複合材料の耐熱性、圧縮特性等を維持したまま耐衝撃性を改善する方法としては、依然として改善効果の乏しいものである。 Therefore, these conventional methods still have a poor improvement effect as a method for improving the impact resistance while maintaining the heat resistance and compression characteristics of the composite material.
特許文献１〜３には、熱可塑性樹脂をエポキシ樹脂に分散混合し、複合材料の靱性(耐衝撃性)を高めるためのプリプレグ、樹脂組成物が開示されている。しかし、複合材料の耐衝撃性は、満足できる程度に上昇していない。 Patent Documents 1 to 3 disclose a prepreg and a resin composition for increasing the toughness (impact resistance) of a composite material by dispersing and mixing a thermoplastic resin in an epoxy resin. However, the impact resistance of the composite material has not increased to a satisfactory level.
特許文献４には、エポキシ樹脂の硬化剤として、マイクロカプセル化されたジアミノジフェニルスルフォンを用いるプリプレグが開示されている。このプリプレグは、長期にわたって優れた貯蔵安定性を示すことが記載されている。しかし、マイクロカプセル化されたジアミノジフェニルスルフォンを用いる場合であっても、熱可塑性樹脂の配合量を多くすると樹脂組成物の粘度が高くなり、その結果取扱性が低下し、プリプレグの製造が困難になる。従って、マトリックス樹脂への熱可塑性樹脂の配合量は４０質量％以下にする必要があり、それ以上の高配合とすることは実際上困難である。このため、複合材料の耐衝撃性の向上には限界がある。
従って、本発明の目的は、耐熱性・剛性を損なうことなく耐衝撃性の改善された複合材料が得られ、取扱性に優れる樹脂組成物、これを用いたプリプレグ、及びこれらの製造方法を提供することにある。また、本発明の他の目的は、耐熱性・剛性及び成形性を損なうことなく耐衝撃性が改善された、強化繊維と前記樹脂組成物の硬化物とからなる複合材料を提供することにある。 Accordingly, an object of the present invention is to provide a resin composition having improved impact resistance without impairing heat resistance and rigidity, and to provide a resin composition having excellent handleability, a prepreg using the same, and a production method thereof. There is to do. Another object of the present invention is to provide a composite material comprising reinforcing fibers and a cured product of the resin composition, which has improved impact resistance without impairing heat resistance, rigidity, and moldability. .
本発明者らは、上記課題について鋭意検討した結果、エポキシ樹脂と所定の硬化剤とを含む樹脂組成物に、熱可塑性樹脂と、所定の平均粒子径を有する無機微粒子とを含む樹脂組成物をマトリックス樹脂として用いることにより、耐熱性・剛性を損なうことなく耐衝撃性の改善された複合材料が製造できる樹脂組成物が得られることを見出した。 As a result of intensive studies on the above problems, the present inventors have developed a resin composition containing a thermoplastic resin and inorganic fine particles having a predetermined average particle diameter in a resin composition containing an epoxy resin and a predetermined curing agent. It has been found that by using it as a matrix resin, a resin composition capable of producing a composite material having improved impact resistance without impairing heat resistance and rigidity can be obtained.
更には、熱可塑性樹脂として固体微粒子を用い、より好ましくは平均粒径が異なる２種以上の微粒子を組み合わせて配合することにより、熱可塑性樹脂の合計配合量を高配合としても、成形性の優れた樹脂組成物が得られることを見出した。 Furthermore, the use of solid fine particles as the thermoplastic resin, more preferably by combining two or more fine particles having different average particle diameters in combination, the moldability is excellent even when the total amount of the thermoplastic resin is high. It was found that a resin composition was obtained.
また、該樹脂組成物を強化繊維シートに含浸させてなるプリプレグは、貯蔵安定性に優れ、取扱性、成形性に優れることを見出し、本発明を完成するに到った。 Further, the prepreg obtained by impregnating the reinforcing fiber sheet with the resin composition has been found to have excellent storage stability, handleability, and moldability, and the present invention has been completed.
上記課題を解決する本発明は、以下に示すものである。 The present invention for solving the above problems is as follows.
〔１〕 以下の成分［Ａ］〜［Ｄ］：
［Ａ］エポキシ樹脂１００質量部、
［Ｂ］熱可塑性樹脂５〜８０質量部、
［Ｃ］ジアミノジフェニルスルフォン２０〜５０質量部、
［Ｄ］平均粒子径が１〜１０００ｎｍの無機微粒子０．０１〜３０質量部
を必須成分として含む樹脂組成物。
[1] The following components [A] to [D]:
[A] 100 parts by mass of epoxy resin,
[B] 5 to 80 parts by mass of a thermoplastic resin,
[C] 20-50 parts by mass of diaminodiphenylsulfone,
[D] A resin composition containing 0.01 to 30 parts by mass of inorganic fine particles having an average particle diameter of 1 to 1000 nm as essential components.
〔２〕 成分［Ｂ］の熱可塑性樹脂が、平均粒子径１〜１００μｍの熱可塑性樹脂粒子である〔１〕に記載の樹脂組成物。 [2] The resin composition according to [1], wherein the thermoplastic resin of the component [B] is thermoplastic resin particles having an average particle diameter of 1 to 100 μm.
〔３〕 成分［Ｂ］の熱可塑性樹脂が、平均粒子径１〜５０μｍの熱可塑性樹脂粒子［Ｂ―１］と、平均粒子径２〜１００μｍの熱可塑性樹脂粒子［Ｂ−２］とからなり、［Ｂ−１］の平均粒子径Ｄ１に対する［Ｂ−２］の平均粒子径Ｄ２の比Ｄ２／Ｄ１が２以上、［Ｂ―１］と［Ｂ−２］との割合が質量比で９：１〜１：９である〔２〕に記載の樹脂組成物。 [3] The thermoplastic resin of component [B] consists of thermoplastic resin particles [B-1] having an average particle diameter of 1 to 50 μm and thermoplastic resin particles [B-2] having an average particle diameter of 2 to 100 μm. The ratio D2 / D1 of the average particle diameter D2 of [B-2] to the average particle diameter D1 of [B-1] is 2 or more, and the ratio of [B-1] and [B-2] is 9 by mass ratio. : The resin composition as described in [2] which is 1-1: 9.
〔４〕 成分［Ｃ］がコート剤で被覆されることによりマイクロカプセル化されたジアミノジフェニルスルフォンである〔１〕に記載の樹脂組成物。 [4] The resin composition according to [1], wherein the component [C] is diaminodiphenyl sulfone microencapsulated by coating with a coating agent.
〔５〕 コート剤がポリアミド又は変性メラミン樹脂である〔４〕に記載の樹脂組成物。 [5] The resin composition according to [4], wherein the coating agent is polyamide or a modified melamine resin.
〔６〕 成分［Ｄ］の無機微粒子のアスペクト比が３以下である〔１〕に記載の樹脂組成物。 [6] The resin composition according to [1], wherein the aspect ratio of the inorganic fine particles of the component [D] is 3 or less.
〔７〕 成分［Ｄ］の無機微粒子がシリカである〔１〕に記載の樹脂組成物。 [7] The resin composition according to [1], wherein the inorganic fine particles of component [D] are silica.
〔８〕 以下の成分［Ａ］〜［Ｄ］：
［Ａ］エポキシ樹脂１００質量部、
［Ｂ］熱可塑性樹脂５〜８０質量部、
［Ｃ］ジアミノジフェニルスルフォン２０〜５０質量部、
［Ｄ］平均粒子径が１〜１０００ｎｍある無機微粒子０．０１〜３０質量部
を２０〜１１０℃で混練する〔１〕に記載の樹脂組成物の製造方法。
[8] The following components [A] to [D]:
[A] 100 parts by mass of epoxy resin,
[B] 5 to 80 parts by mass of a thermoplastic resin,
[C] 20-50 parts by mass of diaminodiphenylsulfone,
[D] The method for producing a resin composition according to [1], wherein 0.01 to 30 parts by mass of inorganic fine particles having an average particle diameter of 1 to 1000 nm are kneaded at 20 to 110 ° C.
〔９〕 以下の成分［Ａ］〜［Ｄ］：
［Ａ］エポキシ樹脂１００質量部、
［Ｂ］平均粒子径１〜１００μｍの熱可塑性樹脂粒子５〜８０質量部、
［Ｃ］ジアミノジフェニルスルフォン２０〜５０質量部、
［Ｄ］平均粒子径が１〜１０００ｎｍの無機微粒子０．０１〜３０質量部
を２０〜１１０℃で混練する樹脂組成物の製造方法であって、
予め成分［Ｄ］と成分［Ａ］とを混練して成分［Ｄ］が成分［Ａ］に均質に分散されている組成物を得ておき、次いで前記組成物に成分［Ｂ］、成分［Ｃ］を順次添加して混練する樹脂組成物の製造方法。
[9] The following components [A] to [D]:
[A] 100 parts by mass of epoxy resin,
[B] 5 to 80 parts by mass of thermoplastic resin particles having an average particle diameter of 1 to 100 μm,
[C] 20-50 parts by mass of diaminodiphenylsulfone,
[D] A method for producing a resin composition in which 0.01 to 30 parts by mass of inorganic fine particles having an average particle size of 1 to 1000 nm are kneaded at 20 to 110 ° C.
The component [D] and the component [A] are kneaded in advance to obtain a composition in which the component [D] is uniformly dispersed in the component [A], and then the component [B], the component [A] A method for producing a resin composition in which C] is sequentially added and kneaded.
〔１０〕 以下の成分［Ａ］〜［Ｄ］：
［Ａ］エポキシ樹脂１００質量部、
［Ｂ］平均粒子径１〜５０μｍの熱可塑性樹脂粒子［Ｂ―１］と、平均粒子径２〜１００μｍの熱可塑性樹脂粒子［Ｂ−２］とからなり、［Ｂ−１］の平均粒子径Ｄ１に対する［Ｂ−２］の平均粒子径Ｄ２の比Ｄ２／Ｄ１が２以上、［Ｂ―１］と［Ｂ−２］との割合が質量比で９：１〜１：９である熱可塑性樹脂粒子５〜８０質量部
［Ｃ］ジアミノジフェニルスルフォン２０〜５０質量部、
［Ｄ］平均粒子径が１〜１０００ｎｍの無機微粒子０．０１〜３０質量部
を２０〜１１０℃で混練する樹脂組成物の製造方法。
[10] The following components [A] to [D]:
[A] 100 parts by mass of epoxy resin,
[B] The thermoplastic resin particles [B-1] having an average particle diameter of 1 to 50 μm and the thermoplastic resin particles [B-2] having an average particle diameter of 2 to 100 μm, and the average particle diameter of [B-1] The ratio D2 / D1 of the average particle diameter D2 of [B-2] to D1 is 2 or more, and the ratio of [B-1] and [B-2] is 9: 1 to 1: 9 by mass ratio 5 to 80 parts by mass of resin particles [C] 20 to 50 parts by mass of diaminodiphenyl sulfone,
[D] A method for producing a resin composition, in which 0.01 to 30 parts by mass of inorganic fine particles having an average particle diameter of 1 to 1000 nm are kneaded at 20 to 110 ° C.
〔１１〕 強化繊維シートと、前記強化繊維シートの強化繊維間に含浸された〔１〕に記載の樹脂組成物と、からなるプリプレグ。 [11] A prepreg comprising a reinforcing fiber sheet and the resin composition according to [1] impregnated between reinforcing fibers of the reinforcing fiber sheet.
〔１２〕 強化繊維シートと前記強化繊維シートの強化繊維間に含浸された〔１〕に記載の樹脂組成物とからなる強化繊維層と、前記強化繊維層の片面または両面を被覆する厚さ２〜５０μｍの樹脂層であって、〔１〕に記載の樹脂組成物からなる樹脂層と、からなるプリプレグ。 [12] A reinforcing fiber layer comprising the reinforcing fiber sheet and the resin composition according to [1] impregnated between the reinforcing fibers of the reinforcing fiber sheet, and a thickness 2 covering one or both sides of the reinforcing fiber layer A prepreg comprising a resin layer of -50 μm and comprising the resin layer according to [1].
〔１３〕 吸水率が４０質量％以下である〔８〕又は〔９〕に記載のプリプレグ。 [13] The prepreg according to [8] or [9], wherein the water absorption is 40% by mass or less.
〔１４〕 加熱して溶融させた〔１〕に記載の樹脂組成物を離型紙又は離型フィルム上へ流延し、次いでキャストを行うことによりシート状に形成した後、前記シート状に形成した樹脂組成物と強化繊維シートとを積重し、積重したシート状樹脂組成物と強化繊維シートとを加圧下５０〜１５０℃に加熱することにより、強化繊維シートに樹脂組成物を含浸させる〔１１〕に記載のプリプレグの製造方法。 [14] The resin composition according to [1], which is heated and melted, is cast on a release paper or a release film, and then cast to form a sheet, and then the sheet is formed. The resin composition and the reinforced fiber sheet are stacked, and the reinforced fiber sheet is impregnated with the resin composition by heating the stacked sheet-shaped resin composition and the reinforced fiber sheet to 50 to 150 ° C. under pressure [ 11]. The method for producing a prepreg according to 11).
〔１５〕 加熱して溶融させた〔１〕に記載の樹脂組成物を離型紙又は離型フィルム上へ流延し、次いでキャストを行うことによりシート状に形成した後、前記シート状に形成した樹脂組成物と強化繊維シートとを積重し、積重したシート状樹脂組成物と強化繊維シートとを加圧下５０〜１５０℃に加熱することにより、強化繊維シートに樹脂組成物を含浸させて強化繊維層を形成し、次いで前記強化繊維層の片面または両面に他のシート状樹脂組成物を積重して加圧下５０〜９０℃に加熱する、〔１２〕に記載のプリプレグの製造方法。 [15] The resin composition according to [1], which is heated and melted, is cast on a release paper or a release film, and then cast to form a sheet, and then the sheet is formed. The resin composition and the reinforcing fiber sheet are stacked, and the stacked sheet-shaped resin composition and the reinforcing fiber sheet are heated to 50 to 150 ° C. under pressure to impregnate the reinforcing fiber sheet with the resin composition. The method for producing a prepreg according to [12], wherein a reinforcing fiber layer is formed, and then another sheet-shaped resin composition is stacked on one or both sides of the reinforcing fiber layer and heated to 50 to 90 ° C. under pressure.
〔１６〕強化繊維シートと、前記強化繊維シートの強化繊維間に含浸され硬化された〔１〕に記載の樹脂組成物の硬化物と、からなる複合材料。 [16] A composite material comprising a reinforcing fiber sheet and a cured product of the resin composition according to [1], which is impregnated between the reinforcing fibers of the reinforcing fiber sheet and cured.
本発明の樹脂組成物は、熱可塑性樹脂をエポキシ樹脂に溶解させた状態、あるいは固体微粒子として分散させた状態のいずれの状態で配合することもできる。熱可塑性樹脂の少なくとも一部を固体微粒子として配合することにより、熱可塑性樹脂を樹脂組成物中に高配合することができる。これにより、粘度の上昇が抑制され、取扱性に優れる樹脂組成物とすることができる。 The resin composition of the present invention can be blended in either a state where a thermoplastic resin is dissolved in an epoxy resin or a state where it is dispersed as solid fine particles. By blending at least a part of the thermoplastic resin as solid fine particles, the thermoplastic resin can be highly blended in the resin composition. Thereby, the raise of a viscosity is suppressed and it can be set as the resin composition which is excellent in handleability.
かかる樹脂組成物を強化繊維に含浸させてなるプリプレグは、取扱性、成形性に優れる。エポキシ樹脂の硬化剤であるジアミノジフェニルスルフォンをマイクロカプセル化して配合する場合には、エポキシ樹脂の硬化が進行しないので、長期間にわたり優れた貯蔵安定性を示すプリプレグとすることができる。 A prepreg obtained by impregnating a reinforcing fiber with such a resin composition is excellent in handleability and moldability. When diaminodiphenyl sulfone, which is a curing agent for an epoxy resin, is blended in a microcapsule, curing of the epoxy resin does not proceed, so that a prepreg exhibiting excellent storage stability over a long period of time can be obtained.
本発明のプリプレグは、タック性、内部品位、貯蔵安定性などの取扱性、材料としての信頼性に優れる。本発明のプリプレグを用いることにより耐熱性、層間破壊靭性、耐衝撃性に優れた複合材料を製造することができる。 The prepreg of the present invention has excellent handling properties such as tackiness, inner parts, storage stability, and reliability as a material. By using the prepreg of the present invention, a composite material having excellent heat resistance, interlaminar fracture toughness and impact resistance can be produced.
上記樹脂組成物の硬化物をマトリックス樹脂とする複合材料は、エポキシ樹脂と、熱可塑性樹脂の優れた性質を併せ持つ複合材料である。即ち、この複合材料は、従来の複合材料が示す高い耐熱性、剛性を維持し、高い靭性を有している。 A composite material in which the cured product of the resin composition is a matrix resin is a composite material having both excellent properties of an epoxy resin and a thermoplastic resin. That is, this composite material maintains high heat resistance and rigidity exhibited by conventional composite materials and has high toughness.
本発明の樹脂組成物は、成分［Ａ］エポキシ樹脂１００質量部、成分［Ｂ］熱可塑性樹脂５〜８０質量部、成分［Ｃ］ジアミノジフェニルスルフォン２０〜５０質量部、及び成分［Ｄ］平均粒子径が１〜１０００ｎｍの無機微粒子０．０１〜３０質量部を必須成分として含む樹脂組成物である。 The resin composition of the present invention comprises 100 parts by weight of component [A] epoxy resin, 5 to 80 parts by weight of component [B] thermoplastic resin, 20 to 50 parts by weight of component [C] diaminodiphenyl sulfone, and average of component [D]. It is a resin composition containing 0.01 to 30 parts by mass of inorganic fine particles having a particle size of 1 to 1000 nm as essential components.
本発明の樹脂組成物を構成する成分［Ａ］としては、従来公知のエポキシ樹脂を特に制限することなく用いることができる。エポキシ樹脂としては、例えば、ビスフェノール型エポキシ樹脂、ノボラック型エポキシ樹脂、アルコール型エポキシ樹脂、芳香族アミン型エポキシ樹脂、アミノフェノール型エポキシ樹脂、ヒドロフタル酸型エポキシ樹脂、ダイマー酸型エポキシ樹脂、脂環型エポキシ樹脂等が例示される。 As the component [A] constituting the resin composition of the present invention, a conventionally known epoxy resin can be used without particular limitation. Examples of the epoxy resin include bisphenol type epoxy resin, novolak type epoxy resin, alcohol type epoxy resin, aromatic amine type epoxy resin, aminophenol type epoxy resin, hydrophthalic acid type epoxy resin, dimer acid type epoxy resin, and alicyclic type. An epoxy resin etc. are illustrated.
ビスフェノール型エポキシ樹脂としては、ビスフェノールＡ型樹脂、ビスフェノールＦ型樹脂、ビスフェノールＡＤ型樹脂、ビスフェノールＳ型樹脂等が挙げられる。更に具体的にはエピコート８１５(Ｅｐ８１５)、エピコート８２８(Ｅｐ８２８)、エピコート８３４(Ｅｐ８３４)、エピコート１００１(Ｅｐ１００１)、エピコート８０７(Ｅｐ８０７／ジャパンエポキシレジン製)、エポミックＲ−７１０(三井石油化学製)、ＥＸＡ１５１４(大日本インキ化学工業製)等を例示できる。 Examples of the bisphenol type epoxy resin include bisphenol A type resin, bisphenol F type resin, bisphenol AD type resin, bisphenol S type resin and the like. More specifically, Epicoat 815 (Ep815), Epicoat 828 (Ep828), Epicoat 834 (Ep834), Epicoat 1001 (Ep1001), Epicoat 807 (Ep807 / made by Japan Epoxy Resin), Epomic R-710 (Mitsui Petrochemical) EXA1514 (manufactured by Dainippon Ink & Chemicals, Inc.) and the like.
フェノールノボラック型エポキシ樹脂としてはエピコート１５２(Ｅｐ１５２)、エピコート１５４(Ｅｐ１５４／ジャパンエポキシレジン製)、ダウケミカルＤＥＮ４３１、ＤＥＮ４８５、ＤＥＮ４３８(ダウケミカル製)、エピクロンＮ７４０(大日本インキ化学工業製)等、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂としてアラルダイトＥＣＮ１２３５、ＥＣＮ１２７３、ＥＣＮ１２８０(チバ・ガイギー製)、ＥＯＣＮ１０２、ＥＯＣＮ１０３、ＥＯＣＮ１０４(日本化薬製)等を例示できる。 Examples of phenol novolac type epoxy resins include Epicoat 152 (Ep152), Epicoat 154 (Ep154 / made by Japan Epoxy Resin), Dow Chemical DEN431, DEN485, DEN438 (made by Dow Chemical), Epicron N740 (made by Dainippon Ink and Chemicals), etc. Examples of novolak type epoxy resins include Araldite ECN1235, ECN1273, ECN1280 (manufactured by Ciba Geigy), EOCN102, EOCN103, EOCN104 (manufactured by Nippon Kayaku).
芳香族アミン型エポキシ樹脂としては、ＭＹ−７２０(チバ・ガイギー製)、エポトートＹＨ４３４(東都化成製)、Ｅｐ６０４(ジャパンエポキシレジン製)、ＥＬＭ−１２０(住友化学製)、ＥＬＭ−１００(住友化学製)、ＧＡＮ(日本化薬製)等が例示できる。 As aromatic amine type epoxy resins, MY-720 (manufactured by Ciba Geigy), Epototo YH434 (manufactured by Tohto Kasei), Ep604 (manufactured by Japan Epoxy Resin), ELM-120 (manufactured by Sumitomo Chemical), ELM-100 (Sumitomo Chemical) Product), GAN (manufactured by Nippon Kayaku) and the like.
脂環型エポキシ樹脂として、アラルダイトＣＹ−１７９、ＣＹ−１７８、ＣＹ−１８２、ＣＹ−１８３(チバ・ガイギー製)等が例示される。 Examples of the alicyclic epoxy resin include Araldite CY-179, CY-178, CY-182, CY-183 (manufactured by Ciba Geigy) and the like.
また、上記エポキシ樹脂の各種変性エポキシ樹脂も例示される。例えば、ウレタン変性ビスフェノールＡエポキシ樹脂として商品名アデカレジンＥＰＵ−６、ＥＰＵ−４(旭電化製)等がある。これらの変性エポキシ樹脂を用いる場合、本発明の樹脂組成物に、優れた可撓性、強化繊維との接着性を付与することができる。 Moreover, various modified epoxy resins of the above epoxy resin are also exemplified. For example, as the urethane-modified bisphenol A epoxy resin, there are trade names Adeka Resin EPU-6, EPU-4 (manufactured by Asahi Denka) and the like. When these modified epoxy resins are used, excellent flexibility and adhesion to reinforcing fibers can be imparted to the resin composition of the present invention.
これらのエポキシ樹脂は、単独で用いても、２種以上を併用して用いてもよい。これらの中でも、フェノール型エポキシ樹脂、ノボラック型エポキシ樹脂、芳香族アミン型エポキシ樹脂、アミノフェノール型エポキシ樹脂、脂環型エポキシ樹脂、ウレタン変性エポキシ樹脂が、得られる樹脂組成物の硬化後の耐熱性の観点から、より好ましい。更に好ましい例としては、フェノール型エポキシ樹脂、ウレタン変性エポキシ樹脂、芳香族アミン型エポキシ樹脂であり、芳香族アミン型エポキシ樹脂と他のエポキシ樹脂１種以上とを組み合わせたものが特に好ましい。 These epoxy resins may be used alone or in combination of two or more. Among these, phenol-type epoxy resins, novolak-type epoxy resins, aromatic amine-type epoxy resins, aminophenol-type epoxy resins, alicyclic epoxy resins, urethane-modified epoxy resins, and heat resistance after curing of the resulting resin composition From the viewpoint of, it is more preferable. More preferable examples include phenol type epoxy resins, urethane-modified epoxy resins, and aromatic amine type epoxy resins, and a combination of an aromatic amine type epoxy resin and one or more other epoxy resins is particularly preferable.
更に、成分［Ａ］は、必要に応じて、ポリプロピレンジグリコール・ジグリシジルエーテル、フェニルグリシジルエーテル等の反応性希釈剤を加えることもできる。また、可撓性エポキシ樹脂としてエピコート８７１(Ｅｐ８７１)、エピコート８７２(Ｅｐ８７２／ジャパンエポキシレジン製)、ＴＡＣＴＩＸ６９５(ダウケミカル製)等を加えることもできる。エピコート１０３１(Ｅｐ１０３１)、エピコート１０３２(Ｅｐ１０３２／ジャパンエポキシレジン製)、ＴＡＣＴＩＸ７４２(ダウケミカル製)等の耐熱性エポキシ樹脂を加えることもできる。 Furthermore, component [A] can also add reactive diluents, such as a polypropylene diglycol diglycidyl ether and a phenyl glycidyl ether, as needed. Also, Epicoat 871 (Ep871), Epicoat 872 (Ep872 / Japan Epoxy Resin), TACTIX 695 (Dow Chemical) and the like can be added as a flexible epoxy resin. A heat-resistant epoxy resin such as Epicoat 1031 (Ep1031), Epicoat 1032 (Ep1032 / made by Japan Epoxy Resin), TACTIX 742 (made by Dow Chemical) can be added.
本発明の樹脂組成物を構成する成分［Ｂ］は、熱可塑性樹脂である。樹脂組成物に熱可塑性樹脂を配合することにより、樹脂組成物を熱硬化して得られる熱硬化物の靱性が向上する。 Component [B] constituting the resin composition of the present invention is a thermoplastic resin. By blending a thermoplastic resin with the resin composition, the toughness of a thermoset obtained by thermosetting the resin composition is improved.
熱可塑性樹脂としては、ポリイミド、ポリエーテルイミド(ＰＥＩ)、ポリエーテルスルフォン(ＰＥＳ)、ポリアミドイミド、ポリスルフォン、ポリカーボネート、ポリエーテルエーテルケトン、ナイロン６、ナイロン１２、非晶性ナイロンなどのポリアミド、アラミド、アリレート、ポリエステルカーボネート等が例示できる。これらの中でも、熱硬化物の耐熱性を向上させる観点から、ポリイミド、ポリエーテルイミド、ポリエーテルスルフォン(ＰＥＳ)、ポリスルフォン、ポリアミドイミドを使用することがより好ましい。これらの熱可塑性樹脂は単独で用いてもよいし、任意の割合で二種以上を併用することもできる。 Thermoplastic resins include polyimide, polyetherimide (PEI), polyethersulfone (PES), polyamideimide, polysulfone, polycarbonate, polyetheretherketone, nylon 6, nylon 12, polyamide such as amorphous nylon, and aramid , Arylate, polyester carbonate and the like. Among these, it is more preferable to use polyimide, polyetherimide, polyethersulfone (PES), polysulfone, and polyamideimide from the viewpoint of improving the heat resistance of the thermoset. These thermoplastic resins may be used alone or in combination of two or more at any ratio.
成分［Ｂ］の配合量は、成分［Ａ］１００質量部に対して、５〜８０質量部の範囲である。５質量部未満の場合、得られる硬化物の靱性改善効果が不十分となる。一方８０質量部を超えると、樹脂組成物の粘度が著しく増大し、成形性が低下する。このため、該樹脂組成物を用いたプリプレグのタック性が低下したり、プリプレグを製造すること自体が困難となったりする場合がある。好ましい成分［Ｂ］の配合量は、１５〜８０質量部であり、より好ましくは３０〜８０質量部である。更に、成分［Ｂ］の配合量としては、４０〜８０質量部が特に好ましい。 The compounding quantity of component [B] is the range of 5-80 mass parts with respect to 100 mass parts of component [A]. When the amount is less than 5 parts by mass, the effect of improving the toughness of the obtained cured product becomes insufficient. On the other hand, when it exceeds 80 mass parts, the viscosity of a resin composition will increase remarkably and a moldability will fall. For this reason, the tackiness of the prepreg using the resin composition may be lowered, or it may be difficult to produce the prepreg itself. The compounding quantity of preferable component [B] is 15-80 mass parts, More preferably, it is 30-80 mass parts. Furthermore, as a compounding quantity of component [B], 40-80 mass parts is especially preferable.
成分［Ｂ］としては、成分［Ａ］に溶解しないもの、溶解しうるもののいずれも用いることが可能である。溶解しうるものを用いる場合は、全く溶解していない状態、一部が溶解していない状態、完全に溶解している状態のいずれの状態で添加されていてもよい。成分［Ｂ］は、成分［Ａ］に溶解していない場合には所定の平均粒子径を有する固体微粒子として存在する。樹脂の取扱性、成形性の観点から、熱可塑性樹脂をエポキシ樹脂１００質量部に対して４０質量部以上の高配合とする場合には、少なくとも４０質量部を超える分については固体微粒子として存在していることが好ましい。 As the component [B], any of those that do not dissolve in the component [A] and those that can dissolve can be used. When using what can melt | dissolve, it may be added in any state of the state which is not melt | dissolving at all, the state which is not partially dissolved, and the state which melt | dissolves completely. When the component [B] is not dissolved in the component [A], it exists as solid fine particles having a predetermined average particle size. From the viewpoint of the handleability and moldability of the resin, when the thermoplastic resin has a high blending of 40 parts by mass or more with respect to 100 parts by mass of the epoxy resin, at least the part exceeding 40 parts by mass exists as solid fine particles. It is preferable.
樹脂組成物中に配合される成分［Ｂ］は、全量を固体粒子として配合することが最も好ましい。少なくともエポキシ樹脂１００質量部に対して４０質量部、好ましくは２０質量部、更に好ましくは５質量部を超えて配合される成分を固体粒子状とすることにより、樹脂組成物の取扱性、成形性が維持される。 As for component [B] mix | blended in a resin composition, it is most preferable to mix | blend the whole quantity as a solid particle. At least 40 parts by mass, preferably 20 parts by mass, and more preferably more than 5 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the epoxy resin, are formed into solid particles, thereby making the resin composition easy to handle and moldability. Is maintained.
該熱可塑性樹脂微粒子の平均粒子径は、１〜１００μｍの範囲であることが好ましい。１μｍより小さいと嵩密度が高くなり、樹脂組成物の粘度を著しく増粘させる場合がある。一方、１００μｍより大きいと樹脂組成物中に粒子を分散させることが困難となり、熱可塑性樹脂を樹脂組成物中に概ね均一に配合するとすることができなくなる。加えて、得られる樹脂組成物をシート状に形成する際、均質な厚みのシートが得られにくくなる場合がある。熱可塑性樹脂微粒子の平均粒子径は、より好ましくは１〜５０μｍである。 The average particle diameter of the thermoplastic resin fine particles is preferably in the range of 1 to 100 μm. If it is smaller than 1 μm, the bulk density increases, and the viscosity of the resin composition may be remarkably increased. On the other hand, if it is larger than 100 μm, it becomes difficult to disperse the particles in the resin composition, and it becomes impossible to blend the thermoplastic resin into the resin composition almost uniformly. In addition, when the obtained resin composition is formed into a sheet, it may be difficult to obtain a sheet having a uniform thickness. The average particle diameter of the thermoplastic resin fine particles is more preferably 1 to 50 μm.
一方、前述の通り、成分［Ｂ］の配合量が増えるに従って、配合する熱可塑性樹脂の種類によっては、得られる樹脂組成物の熱硬化物の靱性は向上するものの、粘度が高くなり混練が困難になったり、得られる樹脂組成物の成形性が低下したりする場合がある。更には、得られるプリプレグのタック性低下や樹脂組成物の含浸不良などによりプリプレグ自体の取扱性が低下する場合がある。これらの現象は熱可塑性樹脂がエポキシ樹脂へ分散もしくは溶解することにより生じるものであり、特に成分［Ｂ］の配合量が成分［Ａ］１００質量部に対して４０質量部以上となるとこれらの現象は顕著になる。このような場合、成分［Ｂ］として平均粒子径の異なる二種の熱可塑性樹脂粒子を併用することが好ましい。平均粒子径の異なる粒子を配合することにより、配合部数に対する増粘を最小限に抑えることができる。具体的には、成分［Ｂ］が、平均粒子径１〜５０μｍの熱可塑性樹脂［Ｂ―１］と平均粒子径２〜１００μｍの熱可塑性樹脂［Ｂ−２］とからなり、質量比で［Ｂ−１］：［Ｂ−２］が９：１〜１：９の割合で構成され、且つ熱可塑性樹脂［Ｂ−１］の平均粒子径Ｄ１に対する熱可塑性樹脂［Ｂ−２］の平均粒子径Ｄ２の比Ｄ２／Ｄ１が２以上である。このような条件を満たすことにより、得られる樹脂組成物が過度に増粘することを回避しながら、成分［Ｂ］を効率的に添加することが可能となる。好ましい組合せとしては、平均粒子径が１〜４０μｍの［Ｂ−１］と平均粒子径が２〜８０μｍの［Ｂ―２］との組合せであり、更に好ましくは、平均粒子径が１〜２５μｍの［Ｂ−１］と平均粒子径が２〜５０μｍの［Ｂ―２］との組合せである。［Ｂ−１］と［Ｂ―２］の質量比は［Ｂ−１］：［Ｂ−２］が４：１〜１：４となる範囲がよりこのましい。熱可塑性樹脂［Ｂ−１］の平均粒子径Ｄ１に対する熱可塑性樹脂［Ｂ−２］の平均粒子径Ｄ２の比Ｄ２／Ｄ１は２．５以上がより好ましい。上限は特に限定しないが、実質的に１００であり、５０以下とすることが好ましい。また、［Ｂ−１］と［Ｂ―２］はそれぞれ独立に単独の熱可塑性樹脂からなっていても、二種以上を併用することもできる。更には、例えば三種以上を併用する場合、［Ｂ−１］および［Ｂ−２］に加えて、平均粒子径Ｄ１と平均粒子径Ｄ２との中間の平均粒径であるＤｍの熱可塑性樹脂［Ｂ−ｍ］を１種類以上含むものであっても良い。但し、熱可塑性樹脂［Ｂ−ｍ］の配合量は、［Ｂ−１］、［Ｂ−２］の合計に対し４５質量％以下である。 On the other hand, as described above, as the compounding amount of component [B] increases, the toughness of the thermoset of the resulting resin composition improves depending on the type of thermoplastic resin to be blended, but the viscosity increases and kneading becomes difficult. Or the moldability of the resulting resin composition may be reduced. Furthermore, the handleability of the prepreg itself may decrease due to a decrease in tackiness of the obtained prepreg or poor impregnation of the resin composition. These phenomena occur when the thermoplastic resin is dispersed or dissolved in the epoxy resin, and particularly when the blending amount of the component [B] is 40 parts by mass or more with respect to 100 parts by mass of the component [A]. Becomes prominent. In such a case, it is preferable to use two types of thermoplastic resin particles having different average particle sizes as the component [B]. By blending particles having different average particle diameters, it is possible to minimize the thickening with respect to the number of blended parts. Specifically, the component [B] is composed of a thermoplastic resin [B-1] having an average particle diameter of 1 to 50 μm and a thermoplastic resin [B-2] having an average particle diameter of 2 to 100 μm. B-1]: [B-2] is composed of 9: 1 to 1: 9, and the average particle of the thermoplastic resin [B-2] with respect to the average particle diameter D1 of the thermoplastic resin [B-1]. The ratio D2 / D1 of the diameter D2 is 2 or more. By satisfy | filling such conditions, it becomes possible to add component [B] efficiently, avoiding that the obtained resin composition thickens excessively. A preferred combination is a combination of [B-1] having an average particle diameter of 1 to 40 μm and [B-2] having an average particle diameter of 2 to 80 μm, and more preferably an average particle diameter of 1 to 25 μm. A combination of [B-1] and [B-2] having an average particle diameter of 2 to 50 μm. The mass ratio of [B-1] to [B-2] is more preferably in a range where [B-1]: [B-2] is 4: 1 to 1: 4. The ratio D2 / D1 of the average particle diameter D2 of the thermoplastic resin [B-2] to the average particle diameter D1 of the thermoplastic resin [B-1] is more preferably 2.5 or more. Although an upper limit is not specifically limited, It is substantially 100 and it is preferable to set it as 50 or less. [B-1] and [B-2] may be independently composed of a single thermoplastic resin, or two or more of them may be used in combination. Furthermore, for example, when three or more kinds are used in combination, in addition to [B-1] and [B-2], a thermoplastic resin of Dm that is an average particle diameter between the average particle diameter D1 and the average particle diameter D2 [ Bm] may be included. However, the compounding quantity of thermoplastic resin [Bm] is 45 mass% or less with respect to the sum total of [B-1] and [B-2].
なお、樹脂組成物中に配合されている平均粒子径が異なる熱可塑性樹脂の数は、熱可塑性樹脂の種類が同じであっても粒度分布曲線のピーク数により判断することが可能である。 Note that the number of thermoplastic resins having different average particle sizes blended in the resin composition can be determined by the number of peaks in the particle size distribution curve even when the types of the thermoplastic resins are the same.
本発明の樹脂組成物を構成する成分［Ｃ］は、成分［Ａ］の硬化剤として作用するジアミノジフェニルスルフォンである。その形態は、樹脂組成物中に溶解していてもよいし、コート剤によりマイクロカプセル化されたものであってもよい。プリプレグの貯蔵安定性の観点から、コート剤に封入されることよりマイクロカプセル化されたものであることが好ましい。マイクロカプセル化されたジアミノジフェニルスルフォンを使用することにより、成分［Ａ］との反応が抑制され、樹脂組成物に高い貯蔵安定性が付与される。 Component [C] constituting the resin composition of the present invention is diaminodiphenyl sulfone that acts as a curing agent for component [A]. The form may be dissolved in the resin composition or may be microencapsulated with a coating agent. From the viewpoint of storage stability of the prepreg, it is preferable that the prepreg is microencapsulated by being enclosed in a coating agent. By using the microencapsulated diaminodiphenyl sulfone, the reaction with the component [A] is suppressed, and high storage stability is imparted to the resin composition.
成分［Ｃ］のジアミノジフェニルスルフォンとしては、３，３′−ジアミノジフェニルスルフォン、３，４′−ジアミノジフェニルスルフォン、４，４′−ジアミノジフェニルスルフォン等を例示できる。これらの硬化剤を用いることで、樹脂組成物の硬化物ならびに複合材料は、優れた機械特性と耐熱性が付与される。 Examples of the diaminodiphenyl sulfone of component [C] include 3,3′-diaminodiphenyl sulfone, 3,4′-diaminodiphenyl sulfone, and 4,4′-diaminodiphenyl sulfone. By using these curing agents, the cured product of the resin composition and the composite material are imparted with excellent mechanical properties and heat resistance.
成分［Ｃ］は単独で用いても、二種を併用してもよい。更には、必要に応じて、プリプレグの貯蔵安定性、硬化物及び複合材料の耐熱性や機械物性などに問題の無い範囲で、任意成分である他のエポキシ樹脂硬化剤及び／又は硬化促進剤と併用することもできる。これらのエポキシ樹脂硬化剤・硬化促進剤としては、芳香族アミン類、酸無水物、ルイス酸、イミダゾール類、尿素化合物、有機金属塩などが挙げられる。より具体的には、芳香族アミン類として、メタフェニレンジアミン、ジアミノジフェニルメタン等が例示される。酸無水物としては、無水フタル酸、トリメリット酸無水物、無水ピロメリット酸等が例示される。ルイス酸としては、三フッ化ほう素塩類が例示され、更に詳細には、ＢＦ3モノエチルアミン、ＢＦ3 ベンジルアミン等が例示される。イミダゾール類としては、２−エチル−４−メチルイミダゾール、２−エチルイミダゾール、２，４−ジメチルイミダゾール、２−フェニルイミダゾールが例示される。また、尿素化合物である３−［３，４−ジクロロフェニル］−１，１−ジメチル尿素等や、有機金属塩であるＣｏ[III] アセチルアセトネート等を例示することができる。 Component [C] may be used alone or in combination of two. Furthermore, if necessary, other epoxy resin curing agents and / or curing accelerators, which are optional components, as long as there is no problem in the storage stability of the prepreg, the heat resistance and mechanical properties of the cured product and the composite material, etc. It can also be used together. Examples of these epoxy resin curing agents and curing accelerators include aromatic amines, acid anhydrides, Lewis acids, imidazoles, urea compounds, and organic metal salts. More specifically, examples of aromatic amines include metaphenylenediamine and diaminodiphenylmethane. Examples of the acid anhydride include phthalic anhydride, trimellitic anhydride, pyromellitic anhydride, and the like. Examples of the Lewis acid include boron trifluoride salts, and more specifically, BF 3 monoethylamine, BF 3 benzylamine, and the like. Examples of imidazoles include 2-ethyl-4-methylimidazole, 2-ethylimidazole, 2,4-dimethylimidazole, and 2-phenylimidazole. Moreover, 3- [3,4-dichlorophenyl] -1,1-dimethylurea, which is a urea compound, and Co [III] acetylacetonate, which is an organic metal salt, can be exemplified.
成分［Ｃ］の配合量としては、成分［Ａ］１００質量部に対して、ジアミノジフェニルスルフォンとして２０〜５０質量部の範囲である。２０質量部より少ないと、得られる樹脂組成物の熱硬化物の耐熱性が不十分となる。５０質量部を超えると、樹脂組成物製造時の添加混合が困難となったり、成分［Ａ］のエポキシ樹脂に対して硬化剤が過剰となり得られる樹脂組成物の熱硬化物の耐熱性が不十分となったりする場合がある。理論的にはエポキシ当量／アミン当量＝１／１に配合されるが、硬化物の機械的性質や吸水率を考慮して、エポキシ当量／アミン当量＝１／(０．６〜１．３)の範囲で使用することが好ましい。更に、他の硬化剤などを併用する場合は、これらの活性水素当量も考慮しエポキシ当量／活性水素当量＝１／(０．６〜１．３)とすることが好ましい。 As a compounding quantity of component [C], it is the range of 20-50 mass parts as diamino diphenyl sulfone with respect to 100 mass parts of component [A]. When the amount is less than 20 parts by mass, the heat resistance of the thermosetting product of the resin composition to be obtained becomes insufficient. If it exceeds 50 parts by mass, addition and mixing at the time of producing the resin composition becomes difficult, or the heat resistance of the thermosetting product of the resin composition obtained by making the curing agent excessive with respect to the epoxy resin of the component [A] is unsatisfactory. It may be enough. Theoretically, epoxy equivalent / amine equivalent = 1/1, but considering the mechanical properties and water absorption of the cured product, epoxy equivalent / amine equivalent = 1 / (0.6 to 1.3) It is preferable to use in the range. Furthermore, when other curing agents are used in combination, it is preferable to set the epoxy equivalent / active hydrogen equivalent = 1 / (0.6 to 1.3) in consideration of these active hydrogen equivalents.
ここで、成分［Ｃ］として好適であるコート剤によりマイクロカプセル化されたジアミノジフェニルスルフォンについて、より詳細に説明する。ジアミノジフェニルスルフォン粒子の表層をコートするコート剤としては、ポリアミド、変性尿素樹脂、変性メラミン樹脂、ポリオレフィン、ポリパラフィン(変性品も含む)等が挙げられる。これらのコート剤は、単独で使用しても、２種以上を併用してもよく、前記樹脂以外の種々のコート剤によりマイクロカプセル化されたジアミノジフェニルスルフォンを用いることもできる。コート剤としては、ポリアミドと変性メラミン樹脂が特に好ましい。 Here, diaminodiphenyl sulfone microencapsulated with a coating agent suitable as the component [C] will be described in more detail. Examples of the coating agent for coating the surface layer of diaminodiphenyl sulfone particles include polyamide, modified urea resin, modified melamine resin, polyolefin, polyparaffin (including modified products), and the like. These coating agents may be used singly or in combination of two or more, and diaminodiphenyl sulfone microencapsulated with various coating agents other than the above-mentioned resins can also be used. As the coating agent, polyamide and modified melamine resin are particularly preferable.
ジアミノジフェニルスルフォンは、以下の方法によりマイクロカプセル化することができる。ジアミノジフェニルスルフォンは、１７８℃以下では固体として存在する。ジアミノジフェニルスルフォンを１〜１００μｍの粒子とした後、その表面をコート剤により被覆する。粒子表面をコート剤で被覆する方法としては、コート剤を溶液中に分散又は溶解させた後、ジアミノジフェニルスルフォン粒子の表面に付着させる溶液法や、高速ミキサーによりジアミノジフェニルスルフォン粒子とコート剤の固体微粒子とを高速攪拌し、静電気によりジアミノジフェニルスルフォン粒子上にコート剤の微粒子を付着させ、その後高温中でコート剤を成膜する乾式法等がある。これらの方法は、各コート剤の特性、ジアミノジフェニルスルフォンの粒度等により使い分けることができる。 Diaminodiphenyl sulfone can be microencapsulated by the following method. Diaminodiphenyl sulfone exists as a solid below 178 ° C. After diaminodiphenylsulfone is made into particles of 1 to 100 μm, the surface is coated with a coating agent. The particle surface can be coated with a coating agent by dispersing or dissolving the coating agent in a solution and then adhering to the surface of the diaminodiphenyl sulfone particles, or by solid mixing of the diaminodiphenyl sulfone particles and the coating agent using a high-speed mixer. There is a dry method or the like in which the fine particles are stirred at high speed, the fine particles of the coating agent are adhered to the diaminodiphenyl sulfone particles by static electricity, and then the coating agent is formed at a high temperature. These methods can be properly used depending on the characteristics of each coating agent, the particle size of diaminodiphenyl sulfone, and the like.
良好なコンポジット特性を与えるために、コート剤はジアミノジフェニルスルフォン粒子の表面に均一に、薄くコートされていることが望ましい。具体的には、コート剤の厚みは、０．０５〜２０μｍが好ましく、０．１〜１０μｍがより好ましい。コート剤による被覆は、マイクロカプセル１００質量％におけるコート剤の含有量が１〜３０質量％となるようにコート剤の被覆量を調整することが好ましく、５〜２０質量％に調製することがより好ましい。 In order to give good composite properties, it is desirable that the coating agent is uniformly and thinly coated on the surface of the diaminodiphenyl sulfone particles. Specifically, the thickness of the coating agent is preferably 0.05 to 20 μm, more preferably 0.1 to 10 μm. It is preferable to adjust the coating amount of the coating agent so that the content of the coating agent in 100% by mass of the microcapsule is 1 to 30% by mass, and more preferably 5 to 20% by mass. preferable.
成分［Ａ］、［Ｂ］よりなる樹脂組成物の硬化剤として、上記のコート剤によりマイクロカプセル化されたジアミノジフェニルスルフォンを用いると、理由は明らかではないが、得られたコンポジットは良好な靱性、耐衝撃性を有する。これは、ジアミノジフェニルスルフォンとコート剤である樹脂をマイクロカプセル化せず、別々に混合した場合に得られる以上の効果である(特開平４−２４９５４４号公報の第１表の実施例２と比較例５の欄参照)。 When diaminodiphenyl sulfone microencapsulated with the above coating agent is used as a curing agent for the resin composition comprising the components [A] and [B], the reason is not clear, but the obtained composite has good toughness. Has impact resistance. This is an effect more than that obtained when the diaminodiphenyl sulfone and the resin as the coating agent are not separately encapsulated but mixed separately (compared with Example 2 in Table 1 of JP-A-4-249544). (See column in Example 5).
マイクロカプセル化されたジアミノジフェニルスルフォンを用いる樹脂組成物及びプリプレグは室温においてエポキシ樹脂と硬化剤との反応が進行しにくいため、硬化剤にマイクロカプセル化していないジアミノジフェニルスルフォンを用いた樹脂組成物よりも長い貯蔵安定性を有する。硬化剤としてマイクロカプセル化されたジアミノジフェニルスルフォンを使用する樹脂組成物及びプリプレグは、所定温度、圧力を加えることにより、コート剤が破壊される。コート剤の破壊により、ジアミノジフェニルスルフォンがエポキシ樹脂と反応を開始し、硬化物を得ることができる。 Resin compositions and prepregs using microencapsulated diaminodiphenyl sulfone are less likely to react with the epoxy resin and the curing agent at room temperature. Therefore, compared with resin compositions using diaminodiphenyl sulfone that is not microencapsulated in the curing agent. Also has long storage stability. In the resin composition and prepreg using diaminodiphenyl sulfone microencapsulated as a curing agent, the coating agent is destroyed by applying a predetermined temperature and pressure. Due to the destruction of the coating agent, diaminodiphenyl sulfone starts to react with the epoxy resin, and a cured product can be obtained.
本発明の樹脂組成物を構成する成分［Ｄ］は、平均粒子径が１〜１０００ｎｍの無機微粒子である。無機微粒子としては、シリカ、チタニア、アルミナ、ジルコニア、三酸化タングステン、五酸化バナジウム、チタン酸バリウム、チタン酸カリウムなどが例示される。この中でもシリカ、チタニア、アルミナ、ジルコニアが好ましく、シリカが特に好ましい。成分[Ｄ]として特定の平均粒子径を有する無機微粒子を用いることにより、樹脂組成物硬化物の耐熱性、成形加工性、靱性ならびに複合材料の耐衝撃性を低下させることなく、複合材料の剛性を高めることが可能である。成分[Ｄ]の配合により、特に複合材料に要求される特性である衝撃後圧縮強度において優れた特性を付与することができる。無機微粒子の平均粒子径が１ｎｍ未満である場合、均質に安定して分散した混合物を得ることが困難となる場合がある。平均粒子径が１０００ｎｍより大きい場合、樹脂組成物の硬化物が脆いものとなる場合がある。無機微粒子の平均粒子径は、２ｎｍ〜５００ｎｍとすることが好ましく、１０〜１００ｎｍとすることがより好ましい。 Component [D] constituting the resin composition of the present invention is inorganic fine particles having an average particle diameter of 1 to 1000 nm. Examples of the inorganic fine particles include silica, titania, alumina, zirconia, tungsten trioxide, vanadium pentoxide, barium titanate, and potassium titanate. Among these, silica, titania, alumina, and zirconia are preferable, and silica is particularly preferable. By using inorganic fine particles having a specific average particle size as the component [D], the rigidity of the composite material can be obtained without deteriorating the heat resistance, molding processability, toughness of the cured resin composition and the impact resistance of the composite material. It is possible to increase. By blending the component [D], it is possible to give excellent characteristics particularly in the compressive strength after impact, which is a characteristic required for a composite material. When the average particle diameter of the inorganic fine particles is less than 1 nm, it may be difficult to obtain a homogeneously and stably dispersed mixture. When the average particle diameter is larger than 1000 nm, the cured product of the resin composition may become brittle. The average particle diameter of the inorganic fine particles is preferably 2 nm to 500 nm, and more preferably 10 to 100 nm.
成分[Ｄ]の配合量は、成分[Ａ]１００質量部に対して０．０１〜３０質量部の範囲である。０．０１質量部より少ないと、硬化後の樹脂組成物の剛性を充分高くすることが困難となる。３０質量部を超えると、得られる複合材料が脆いものとなる傾向がある。成分[Ｄ]の配合量は好ましくは０．１〜２０質量部であり、更に好ましくは１〜１０質量部である。また、上記のごとく配合効果の観点から、成分[Ｂ]の配合量が４０質量部以上の場合に、特にその効果が顕著となる。 The compounding quantity of component [D] is the range of 0.01-30 mass parts with respect to 100 mass parts of component [A]. When the amount is less than 0.01 parts by mass, it becomes difficult to sufficiently increase the rigidity of the cured resin composition. If it exceeds 30 parts by mass, the resulting composite material tends to be brittle. The amount of component [D] is preferably 0.1 to 20 parts by mass, more preferably 1 to 10 parts by mass. In addition, from the viewpoint of the blending effect as described above, the effect is particularly remarkable when the blending amount of the component [B] is 40 parts by mass or more.
成分［Ｄ］に用いられる微粒子の形状は、特に限定されず、燐片状、球状、不定形塊状、針状などいずれの形状のものも用いることができる。これらの中でも、樹脂組成物の取扱性の観点から、球状、不定形塊状のものが好ましく、更には球状が特に好ましい。ここで「球状」とは、粒子のアスペクト比が３以下のものをいう。 The shape of the fine particles used for component [D] is not particularly limited, and any shape such as flakes, spheres, irregular lumps, and needles can be used. Among these, from the viewpoint of the handleability of the resin composition, a spherical shape or an indeterminate shape is preferable, and a spherical shape is particularly preferable. Here, “spherical” refers to particles having an aspect ratio of 3 or less.
本発明における樹脂組成物中には、上記の各必須成分以外に、耐熱性を低下させない程度の少量のゴム成分(例えば、カルボキシル基末端のブタジエン−アクリロニトリル共重合体、ニトリルゴム、エポキシ変性ポリブタジエンゴムなど)、プリプレグの取扱性を悪くしない程度の平均粒子径が１μｍより大きな充填剤(例えば、シリカ粉末など)、三酸化アンチモンのような難燃剤又は着色剤等を添加してもよい。また、取り扱いの面から流動調整剤として、アクリル系ポリマー［例えば、モダフロ−(モンサント社製)］、撥水剤として、シリコーン樹脂又はオイル、ワセリン等を少量添加してもよい。これらの任意成分の配合量は、成分［Ａ］〜［Ｄ］の合計１００質量部に対して５０質量％以下であり、３０質量％以下とすることが好ましい。 In the resin composition in the present invention, in addition to each of the above essential components, a small amount of a rubber component (for example, a carboxyl group-terminated butadiene-acrylonitrile copolymer, a nitrile rubber, an epoxy-modified polybutadiene rubber) Etc.), a filler (for example, silica powder, etc.) having an average particle diameter larger than 1 μm, which does not deteriorate the handling property of the prepreg, a flame retardant such as antimony trioxide, a coloring agent, or the like may be added. In addition, from the viewpoint of handling, a small amount of an acrylic polymer [for example, Modaflow (manufactured by Monsanto)] may be added as a flow control agent, and a silicone resin or oil, petroleum jelly or the like may be added as a water repellent. The compounding quantity of these arbitrary components is 50 mass% or less with respect to a total of 100 mass parts of component [A]-[D], and it is preferable to set it as 30 mass% or less.
本発明の樹脂組成物は、成分［Ａ］〜［Ｄ］を上述した割合で混合し、２０〜１１０℃で混練することにより製造することができる。混練温度が１１０℃を超えるとエポキシ樹脂の硬化反応が開始し、得られる樹脂組成物ならびにそれを用いて製造されるプリプレグの保存安定性が低下する場合がある。２０℃より低いと樹脂組成物の粘度が高く、実質的に混練が困難となる場合がある。好ましい混練温度は３０〜１１０℃であり、更に好ましくは４０〜１００℃である。１００℃以上の高温で混練する場合には熱可塑性樹脂がエポキシ樹脂に溶解する場合があるが、上述した温度範囲で混練を行うことにより、各成分は化学的変化、物理的変化をほとんど受けることなく、均一に混合される。 The resin composition of the present invention can be produced by mixing the components [A] to [D] in the above-described proportions and kneading at 20 to 110 ° C. When the kneading temperature exceeds 110 ° C., the curing reaction of the epoxy resin starts, and the storage stability of the resulting resin composition and the prepreg produced using the resin composition may be lowered. If it is lower than 20 ° C., the viscosity of the resin composition is high, and it may be difficult to knead substantially. The kneading temperature is preferably 30 to 110 ° C, more preferably 40 to 100 ° C. When kneading at a high temperature of 100 ° C or higher, the thermoplastic resin may be dissolved in the epoxy resin, but by kneading in the above temperature range, each component is almost subject to chemical and physical changes. There is no mixing.
混練機械装置としては、従来公知のものを用いることができる。例えば、ロールミル、プラネタリーミキサー、ニーダー、エクストルーダー、バンバリーミキサー、攪拌翼を供えた混合容器、横型混合槽などを挙げることができる。 A conventionally well-known thing can be used as a kneading machine apparatus. Examples thereof include a roll mill, a planetary mixer, a kneader, an extruder, a Banbury mixer, a mixing vessel provided with a stirring blade, and a horizontal mixing vessel.
混練は、大気中又は不活性ガス雰囲気下にて行うことができる。大気中で混練が行われる場合、温度、湿度管理された雰囲気中で行うことが好ましい。特に限定されるものではないが、例えば、３０℃以下の一定温度に管理された相対湿度５０％ＲＨ以下の低湿度雰囲気中で行うことが好ましい。 Kneading can be performed in the air or in an inert gas atmosphere. When kneading is performed in the air, it is preferably performed in an atmosphere in which temperature and humidity are controlled. Although not particularly limited, for example, it is preferably performed in a low-humidity atmosphere with a relative humidity of 50% RH or less controlled at a constant temperature of 30 ° C. or less.
各成分の混練は一段で行われてもよいし、各成分を逐次添加することにより多段的に行われても良い。逐次添加する場合には、各成分の添加順序は任意である。混練操作を簡便かつ効率的に行うために、予め成分［Ｄ］と成分［Ａ］とを混合して成分［Ｄ］が成分［Ａ］に均一に分散されている組成物を得ておき、次いで成分［Ｂ］、成分［Ｃ］を順次添加することが好ましい。この順序で添加を行うことにより、成分［Ｄ］の飛散を回避して、粉塵影響のない作業環境を確保し、加えて添加量の精度を高めることが可能となる。また、成分［Ｃ］を最後に添加することは、得られる樹脂組成物およびプリプレグの保存安定性の観点から好ましい。 The kneading of each component may be performed in one stage, or may be performed in multiple stages by sequentially adding each component. When adding sequentially, the addition order of each component is arbitrary. In order to perform the kneading operation easily and efficiently, a component [D] and a component [A] are mixed in advance to obtain a composition in which the component [D] is uniformly dispersed in the component [A]. Subsequently, it is preferable to add component [B] and component [C] sequentially. By performing the addition in this order, it is possible to avoid the scattering of the component [D], to secure a working environment free from the influence of dust, and to increase the accuracy of the addition amount. Moreover, it is preferable to add component [C] last from a viewpoint of the storage stability of the resin composition obtained and a prepreg.
樹脂組成物に含まれる成分［Ｂ］の配合量が増えるに従って、得られる樹脂組成物の熱硬化物の靱性は向上する。しかし、樹脂組成物の粘度が高くなるため、混練が困難になったり、樹脂組成物の成形性が低下したりする場合がある。更には、得られるプリプレグのタック性低下や樹脂組成物の含浸不良などによりプリプレグ自体の取扱性が低下する場合がある。これらの現象は、成分［Ｂ］の配合量が４０質量部以上で顕著になる。このような場合には、成分［Ｂ］として上述したように平均粒子径の異なる二種の熱可塑性樹脂粒子を併用することが好ましい。 As the compounding amount of component [B] contained in the resin composition increases, the toughness of the thermoset of the resulting resin composition improves. However, since the viscosity of the resin composition becomes high, kneading may become difficult or the moldability of the resin composition may be reduced. Furthermore, the handleability of the prepreg itself may decrease due to a decrease in tackiness of the obtained prepreg or poor impregnation of the resin composition. These phenomena become significant when the blending amount of component [B] is 40 parts by mass or more. In such a case, it is preferable to use two types of thermoplastic resin particles having different average particle diameters as the component [B] as described above.
このようにして得られる本発明の樹脂組成物の粘度は、１０〜１０５Ｐａ・ｓ（５０℃）であり、好ましくは５ｘ１０〜１０４Ｐａ・ｓである。本発明の樹脂組成物は、プリプレグに使用される通常のBステージ状態にある樹脂組成物と同等の粘度を有している。 The viscosity of the resin composition of the present invention thus obtained is 10 to 10 5 Pa · s (50 ° C.), preferably 5 × 10 10 to 10 4 Pa · s. The resin composition of the present invention has a viscosity equivalent to that of a resin composition in a normal B-stage state used for a prepreg.
本発明のプリプレグは、上述した成分［Ａ］〜［Ｄ］を含む樹脂組成物をシート状に形成し、このシート状樹脂組成物を、強化繊維で構成された強化繊維シートに含浸させたプリプレグである。 The prepreg of the present invention is a prepreg obtained by forming the resin composition containing the above-described components [A] to [D] into a sheet shape, and impregnating the sheet-like resin composition into a reinforcing fiber sheet composed of reinforcing fibers. It is.
強化繊維シートを形成する強化繊維は、炭素繊維、ガラス繊維、芳香族ポリアミド繊維等、ポリイミド繊維、ポリベンゾオキサゾール繊維、全芳香族ポリエステル繊維などが挙げられる。これらは、単独で用いてもよいし、二種以上を併用してもよい。複合材料の機械的性質を向上させるためには、引っ張り強度３９２０ＭＰａ(４００ｋｇｆ／ｍｍ2) 以上の炭素繊維を用いることが好ましい。強化繊維シートの形態は、織物、一方向引き揃え物等である。 Examples of the reinforcing fiber forming the reinforcing fiber sheet include carbon fiber, glass fiber, aromatic polyamide fiber, polyimide fiber, polybenzoxazole fiber, wholly aromatic polyester fiber, and the like. These may be used alone or in combination of two or more. In order to improve the mechanical properties of the composite material, the tensile strength is 3920 MPa (400 kgf / mm 2 ). It is preferable to use the above carbon fibers. The form of the reinforcing fiber sheet is a woven fabric, a one-way aligned product, or the like.
強化繊維シートの目付は、７０〜４００ｇ／ｍ２とすることが好ましく、１００〜３００ｇ／ｍ２とすることがより好ましい。 Basis weight of the reinforcing fiber sheet is preferably in a 70~400g / m 2, and more preferably set to 100 to 300 g / m 2.
樹脂組成物をシート状に形成する方法としては、特に限定されるものではなく、従来公知のいずれの方法を用いることもできる。具体的には、加熱して溶融させた樹脂組成物を、ダイ、アプリケーター、リバースロールコーター、コンマコーターなどにより、離型紙、離型フィルムなどの支持体上に流延、キャストをすることにより得ることができる。支持体上に流延する際の樹脂温度としては、その樹脂組成・粘度に応じて適宜設定可能であるが、２０〜１１０℃が好ましく、６０〜１４５℃がより好ましく、７０〜１４０℃が更に好ましい。 The method for forming the resin composition into a sheet is not particularly limited, and any conventionally known method can be used. Specifically, the resin composition heated and melted is obtained by casting and casting on a support such as release paper or release film with a die, applicator, reverse roll coater, comma coater, or the like. be able to. The resin temperature at the time of casting on the support can be appropriately set according to the resin composition and viscosity, but is preferably 20 to 110 ° C, more preferably 60 to 145 ° C, and further preferably 70 to 140 ° C. preferable.
シート状樹脂組成物の厚さは、使用する繊維強化シートの目付によって異なるが、概ね８〜３５０μｍとすることが好ましく、１０〜２００μｍとすることがより好ましい。 Although the thickness of a sheet-like resin composition changes with the fabric weight of the fiber reinforced sheet | seat to be used, it is preferable to set it as 8-350 micrometers in general, and it is more preferable to set it as 10-200 micrometers.
シート状に形成した樹脂組成物の強化繊維シートへの含浸は、シート状樹脂組成物と強化繊維シートとを積重し、積重したシート状樹脂組成物と強化繊維シートとを加圧下で加熱することにより行う。 The impregnation of the reinforcing fiber sheet with the resin composition formed into a sheet form is performed by stacking the sheet resin composition and the reinforcing fiber sheet, and heating the stacked sheet resin composition and the reinforcing fiber sheet under pressure. To do.
樹脂組成物を強化繊維シートへ含浸させるための加圧圧力は、その樹脂組成物の粘度・樹脂フローなどを勘案し、１〜１０００ＭＰａの範囲内で任意の圧力とすることが出来る。 The pressurizing pressure for impregnating the reinforcing fiber sheet with the resin composition can be set to an arbitrary pressure within the range of 1 to 1000 MPa in consideration of the viscosity and resin flow of the resin composition.
加圧時の加熱温度は５０〜１５０℃の範囲である。５０℃未満の場合、樹脂組成物の粘度が十分低下せず、強化繊維シートの中へ十分含浸しない場合がある。１５０℃以上の場合、樹脂組成物の硬化反応が開始され、プリプレグの保存安定性が低下したり、ドレープ性が低下したりする場合がある。より好ましくは、６０〜１４５℃であり、より好ましくは７０〜１４０℃である。また、含浸は1回ではなく、複数回に分けて任意の圧力と温度にて、多段的に行うこともできる。 The heating temperature at the time of pressurization is in the range of 50 to 150 ° C. When it is less than 50 ° C., the viscosity of the resin composition is not sufficiently lowered, and may not be sufficiently impregnated into the reinforcing fiber sheet. When the temperature is 150 ° C. or higher, the curing reaction of the resin composition is started, and the storage stability of the prepreg may be reduced, or the drapeability may be reduced. More preferably, it is 60-145 degreeC, More preferably, it is 70-140 degreeC. Further, the impregnation can be performed in multiple stages at an arbitrary pressure and temperature in a plurality of times instead of once.
強化繊維シート並びにシート状に形成した樹脂組成物の大きさなどは特に限定されるものではない。工業的に連続生産する場合、その幅は、生産性の観点から、３０ｃｍ以上が好ましい。上限は特に限定されないが、実質的に５ｍ程度までである。５ｍを超えるとその生産安定性が低下する場合がある。 The size of the reinforcing fiber sheet and the resin composition formed into a sheet shape are not particularly limited. When industrially producing continuously, the width is preferably 30 cm or more from the viewpoint of productivity. The upper limit is not particularly limited, but is substantially up to about 5 m. If it exceeds 5 m, the production stability may decrease.
また、連続的に製造する場合、生産性や経済性などを考慮すると、生産速度は１ｍ／分以上とすることが好ましく、３ｍ／分以上とすることがより好ましく、５ｍ／分以上とすることが更に好ましい。 In the case of continuous production, considering productivity and economy, the production rate is preferably 1 m / min or more, more preferably 3 m / min or more, and 5 m / min or more. Is more preferable.
本発明のプリプレグは、従来公知の製造方法であるホットメルト法により、好適に製造することができる。本発明のプリプレグに使用する樹脂組成物は、溶剤を用いることなく、成分［Ａ］のエポキシ樹脂に、成分［Ｂ］の熱可塑性樹脂を直接混合して、均一に分散させることができるため、ホットメルト方式のプリプレグ製造用樹脂組成物としての使用が可能である。得られるプリプレグは、残存溶剤の影響がなく、長い貯蔵安定性を有している。 The prepreg of the present invention can be suitably produced by a hot melt method which is a conventionally known production method. Since the resin composition used for the prepreg of the present invention can be uniformly dispersed by directly mixing the thermoplastic resin of the component [B] with the epoxy resin of the component [A] without using a solvent, It can be used as a resin composition for producing a hot-melt prepreg. The obtained prepreg is not affected by the residual solvent and has a long storage stability.
なお、一般的に樹脂組成物の粘度が高くなると、強化繊維シートへの樹脂組成物の含浸性が低下し、タック性向上と内部空隙率減少との両立が困難になる場合もある。この様な場合には、プリプレグのタック性の向上と内部空隙率減少との両立をはかるため、２回以上に分けて強化繊維シートへの樹脂組成物の含浸を行うことが好ましい。この場合、まず、強化繊維シートに１枚目のシート状樹脂組成物を積重し、積重したシート状樹脂組成物と強化繊維シートとを加圧下で５０℃〜１５０℃に加熱することにより強化繊維シートに樹脂組成物を含浸させる。次いで、１枚目のシート状樹脂組成物を含浸させた強化繊維シートに２枚目のシート状樹脂組成物を積重して加圧下で５０℃から９０℃に加熱する。必要により、同様の操作を繰り返す。シート状樹脂組成物は、上述したように１枚を強化繊維シートの片面に積重して含浸させてもよいし、強化繊維シートの両面に２枚を同時に積重して強化繊維シートに含浸させてもよい。 In general, when the viscosity of the resin composition increases, the impregnation property of the resin composition into the reinforcing fiber sheet decreases, and it may be difficult to achieve both improvement in tackiness and reduction in internal porosity. In such a case, it is preferable to impregnate the reinforcing fiber sheet with the resin composition in two or more steps in order to achieve both improvement in tackiness of the prepreg and reduction in internal porosity. In this case, first, the first sheet-shaped resin composition is stacked on the reinforcing fiber sheet, and the stacked sheet-shaped resin composition and the reinforcing fiber sheet are heated to 50 ° C. to 150 ° C. under pressure. The resin composition is impregnated into the reinforcing fiber sheet. Next, the second sheet-shaped resin composition is stacked on the reinforcing fiber sheet impregnated with the first sheet-shaped resin composition and heated from 50 ° C. to 90 ° C. under pressure. Repeat as necessary. As described above, the sheet-shaped resin composition may be impregnated by stacking one sheet on one side of the reinforcing fiber sheet or impregnating the reinforcing fiber sheet by simultaneously stacking two sheets on both sides of the reinforcing fiber sheet. You may let them.
なお、本発明の樹脂組成物は熱可塑性樹脂の配合量が多いにも拘らず成形加工性に優れているため、複数回含浸させる場合、含浸させる樹脂組成物の組成は一回目の含浸と二回目以降の含浸とで同一のものとすることができる。また、一回目の含浸と二回目以降の含浸とで樹脂組成物の組成を変えても良い。 Since the resin composition of the present invention is excellent in molding processability despite the large amount of the thermoplastic resin, when impregnated a plurality of times, the resin composition to be impregnated is the same as the first impregnation. It can be made the same in the subsequent impregnation. Further, the composition of the resin composition may be changed between the first impregnation and the second and subsequent impregnations.
二回以上に分けて樹脂組成物を強化繊維シートに含浸させる製造方法においては、成分［Ｂ］の熱可塑性樹脂として、平均粒径１〜５０μｍの熱可塑性樹脂［Ｂ−１］と、平均粒径２〜１００μｍの熱可塑性樹脂［Ｂ−２］を用いる場合、一回目の含浸に用いられるシート状樹脂組成物と二回目以降の含浸に用いられるシート状樹脂組成物とにそれぞれ、熱可塑性樹脂［Ｂ−１］と［Ｂ−２］を分けて含ませる様にし、最終的なプリプレグの形態になって、初めて、［Ｂ−１］と［Ｂ−２］を含む樹脂組成物となるような製造も可能である。 In the production method of impregnating the reinforcing fiber sheet with the resin composition in two or more steps, the thermoplastic resin [B-1] having an average particle diameter of 1 to 50 μm and the average particle as the thermoplastic resin of the component [B] When the thermoplastic resin [B-2] having a diameter of 2 to 100 μm is used, the thermoplastic resin is used for each of the sheet-like resin composition used for the first impregnation and the sheet-like resin composition used for the second and subsequent impregnations. [B-1] and [B-2] are included separately, and only when the final prepreg form is obtained, a resin composition containing [B-1] and [B-2] is obtained. Manufacturing is also possible.
シート状樹脂組成物を強化繊維シートに２回以上に分けて含浸させる方法により得られるプリプレグは、樹脂組成物が強化繊維シートに充分含浸された強化繊維層と、前記強化繊維層の片面または両面を被覆する樹脂層とを有している。かかる構造を有するプリプレグは、タック性に優れるプリプレグとなる。強化繊維層表面に形成される樹脂層は、二回目以後に積重されるシート状樹脂組成物により形成されている。 A prepreg obtained by a method of impregnating a reinforcing fiber sheet with a sheet-like resin composition in two or more times, a reinforcing fiber layer in which the reinforcing fiber sheet is sufficiently impregnated with the resin composition, and one or both sides of the reinforcing fiber layer And a resin layer for coating. A prepreg having such a structure is a prepreg excellent in tackiness. The resin layer formed on the surface of the reinforcing fiber layer is formed of a sheet-like resin composition that is stacked after the second time.
プリプレグに付与する樹脂組成物の質量は、プリプレグ全質量に対し１０〜７０質量％の範囲が好ましい。１０質量％より少ないと、得られる複合材料に空隙などが発生し、機械特性を低下させる場合がある。７０質量％を超えると強化繊維による補強効果が不十分となり、機械特性が低いものとなる場合がある。樹脂組成物の好ましい配合量は、プリプレグ全質量に対して１５〜６０質量％の範囲であり、より好ましくは１５〜５５質量％の範囲である。 The mass of the resin composition applied to the prepreg is preferably in the range of 10 to 70 mass% with respect to the total mass of the prepreg. When the amount is less than 10% by mass, voids or the like are generated in the obtained composite material, and mechanical properties may be deteriorated. If it exceeds 70% by mass, the reinforcing effect by the reinforcing fibers may be insufficient, and the mechanical properties may be low. The preferable compounding quantity of a resin composition is the range of 15-60 mass% with respect to the prepreg total mass, More preferably, it is the range of 15-55 mass%.
プリプレグの表面は、強化繊維を含まない所定の厚さの樹脂層で被覆されていることが好ましい。即ち、プリプレグとしては、強化繊維シートと前記強化繊維シートを形成する強化繊維間に含浸された樹脂組成物とからなる強化繊維層と、前記強化繊維層の表面を被覆する樹脂層とを有するものが好ましい。樹脂層の厚みは２〜５０μｍが好ましく、５〜４５μｍがより好ましく、１０〜４０μｍが特に好ましい。樹脂被覆層の厚みが２μｍ未満の場合、タック性が不十分となり、プリプレグの成形加工性が著しく低下する場合がある。５０μｍを超えると、プリプレグを均質な厚みでロール状に巻き取ることが困難となったり、成形精度が著しく低下する場合がある。 The surface of the prepreg is preferably coated with a resin layer having a predetermined thickness that does not include reinforcing fibers. That is, the prepreg has a reinforcing fiber layer composed of a reinforcing fiber sheet and a resin composition impregnated between the reinforcing fibers forming the reinforcing fiber sheet, and a resin layer covering the surface of the reinforcing fiber layer. Is preferred. The thickness of the resin layer is preferably 2 to 50 μm, more preferably 5 to 45 μm, and particularly preferably 10 to 40 μm. When the thickness of the resin coating layer is less than 2 μm, the tackiness becomes insufficient, and the molding processability of the prepreg may be significantly lowered. If it exceeds 50 μm, it may be difficult to wind the prepreg into a roll with a uniform thickness, and the molding accuracy may be significantly reduced.
本発明のプリプレグは、その吸水率が３５質量％以下であることが好ましい。ここでいう吸水率とは、以下の方法により求められる値である。まず、プリプレグを１００×１００ｍｍにカットし、質量(Ｗ１)を測定する。その後、水中に沈めた状態のプリプレグをデシケーター中で減圧し、プリプレグ内部の空気を完全に水に置換する。次いで、プリプレグを水中から取り出し、表面の水を拭き取った後、プリプレグの質量(Ｗ２)を測定する。これらの測定値から下記式（１）により、吸水率を算出する。 The prepreg of the present invention preferably has a water absorption of 35% by mass or less. Here, the water absorption is a value determined by the following method. First, the prepreg is cut into 100 × 100 mm, and the mass (W1) is measured. Thereafter, the prepreg submerged in water is decompressed in a desiccator, and the air inside the prepreg is completely replaced with water. Next, after removing the prepreg from the water and wiping off the water on the surface, the mass (W2) of the prepreg is measured. From these measured values, the water absorption is calculated by the following formula (1).
吸水率（％）＝［（Ｗ２−Ｗ１）／Ｗ１］×１００ ・・・・（１）
Ｗ１：プリプレグの質量（ｇ）
Ｗ２：吸水後のプリプレグの質量（ｇ）
Water absorption (%) = [(W2−W1) / W1] × 100 (1)
W1: Mass of prepreg (g)
W2: Mass of prepreg after water absorption (g)
吸水率が高くなると、実質的にプリプレグ中の空隙率が高くなることを意味する。このため、吸水率が４０％を超えると、成形時にプリプレグの内部剥離が発生したり、取扱性を著しく低下させたりする場合がある。また、成形・硬化後の複合材料に空隙が残り、複合材料の機械物性を低下させる場合がある。従って、プリプレグの吸水率は４０％以下とすることが好ましく、３５％以下とすることがより好ましく、２５％以下とすることが更に好ましい。吸水率の下限は特に限定するものではないが実質的に１％である。１％未満の場合、空隙率が少なくなる反面、プリプレグのドレープ性が低下し、曲面を有する金型などに対する形態追従性が低下し、成形性が低下する場合がある。プリプレグの吸水率は２％以上とすることが好ましいが、４％以上とすることが更に好ましい。 A high water absorption means that the porosity in the prepreg is substantially increased. For this reason, when a water absorption rate exceeds 40%, the internal peeling of a prepreg may generate | occur | produce at the time of shaping | molding, or handleability may fall remarkably. In addition, voids may remain in the composite material after molding and curing, which may reduce the mechanical properties of the composite material. Therefore, the water absorption rate of the prepreg is preferably 40% or less, more preferably 35% or less, and even more preferably 25% or less. The lower limit of water absorption is not particularly limited, but is substantially 1%. If it is less than 1%, the porosity is reduced, but the prepreg drapeability is lowered, the form following ability to a mold having a curved surface is lowered, and the moldability may be lowered. The water absorption of the prepreg is preferably 2% or more, more preferably 4% or more.
本発明の樹脂組成物は、成分［Ｃ］としてマイクロカプセル化したジアミノジフェニルスルフォンを用いる場合には、シート状に形成した後、あるいは強化繊維シートに含浸させてプリプレグとした後も、組成物に含まれる成分にほとんど化学的変化、物理的変化が生じない。従って、樹脂組成物の粘度は、これらの操作を行った後も、上述した範囲内に保たれる。 When the diaminodiphenylsulfone microencapsulated as the component [C] is used as the component [C], the resin composition of the present invention can be used in the composition even after being formed into a sheet shape or impregnating a reinforcing fiber sheet into a prepreg. Almost no chemical or physical change occurs in the contained components. Therefore, the viscosity of the resin composition is maintained within the above-described range even after performing these operations.
本発明のプリプレグを用いて製造される複合材料は、高い機械特性を有しており、特に耐衝撃性に非常に優れるものである。 The composite material produced using the prepreg of the present invention has high mechanical properties and is particularly excellent in impact resistance.
上述した本発明のプリプレグを用いて複合材料を製造するには、型にプリプレグを敷設し、プリプレグをその厚さ方向に型の表面に向かって加圧した状態で加熱・硬化させることにより製造できる。加熱温度は１５０〜２００℃、加圧圧力は１〜７ＭＰａとすることが好ましい。 In order to manufacture a composite material using the above-described prepreg of the present invention, it can be manufactured by laying a prepreg on a mold and heating and curing the prepreg in a state of being pressed toward the surface of the mold in the thickness direction. . The heating temperature is preferably 150 to 200 ° C., and the pressurizing pressure is preferably 1 to 7 MPa.
本発明のプリプレグを用いて得られる複合材料は、強化繊維と、強化繊維の間に含浸して硬化したエポキシ樹脂と、硬化したエポキシ樹脂内に分散した固体粒子としての熱可塑性樹脂又はエポキシ樹脂と分子同士が均一に混合された熱可塑性樹脂と、無機微粒子とを含む。 A composite material obtained by using the prepreg of the present invention includes a reinforcing fiber, an epoxy resin impregnated between the reinforcing fibers and cured, and a thermoplastic resin or epoxy resin as solid particles dispersed in the cured epoxy resin. A thermoplastic resin in which molecules are uniformly mixed and inorganic fine particles are included.
以下、実施例により本発明を更に具体的に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。なお、操作条件の評価、各物性の測定は次の方法によった。 EXAMPLES Hereinafter, the present invention will be described more specifically with reference to examples, but the present invention is not limited to these examples. In addition, evaluation of operation conditions and measurement of each physical property were based on the following methods.
［タック性］
プリプレグのタック性は、株式会社レスカのプローブタック方式のタック試験、Tackiness tester Model TAC-IIを用いて測定した。測定はＪＩＳ Z 3284に準拠し、プローブ径Φ＝５ｍｍ、プレス荷重０．９８Ｎ(１００ｇｆ)、プレス時間６０ｓｅｃ、引き剥がし速度３０ｍｍ／ｍｉｎの試験条件で行った。
[Tackiness]
The tackiness of the prepreg was measured using a probe tack type tack test, Tackiness tester Model TAC-II, manufactured by Resuka Co., Ltd. The measurement was performed in accordance with JIS Z 3284 under the test conditions of a probe diameter Φ = 5 mm, a press load 0.98 N (100 gf), a press time 60 sec, and a peeling speed 30 mm / min.
［吸水率］
上述した方法によりＷ１、Ｗ２の値を測定し、上記式（１）により吸水率を算出した。
[Water absorption rate]
The values of W1 and W2 were measured by the method described above, and the water absorption rate was calculated by the above formula (1).
［層間破壊靭性（ＧＩＩＣ）］
実施例１〜８及び比較例１〜３で得られたプリプレグをカットし、０°方向に１０層積層した積層体を２つ作製した。初期クラックを発生されるための離型フィルムを２つの積層体の間にはさみ、両者を組み合わせ、積層構成[０]20のプリプレグ積層体を得た。真空オートクレーブ成形法を用い、０．４９ＭＰａの圧力下、１８０℃の条件で２時間成形した。得られた成形物を幅 １２．７ ｍｍ × 長さ ３０４．８ ｍｍの寸法に切断し、ＧＩＩＣの試験片を得た。この試験片を用いて、ＧＩＩＣ試験を行った。
[Interlaminar fracture toughness (GIIC)]
The prepregs obtained in Examples 1 to 8 and Comparative Examples 1 to 3 were cut to produce two laminates in which 10 layers were laminated in the 0 ° direction. A release film for generating an initial crack was sandwiched between the two laminates, and both were combined to obtain a prepreg laminate having a laminate configuration [0] 20 . Using a vacuum autoclave molding method, molding was performed at 180 ° C. for 2 hours under a pressure of 0.49 MPa. The obtained molded product was cut into a size of width 12.7 mm × length 304.8 mm to obtain a GIIC test piece. The GIIC test was performed using this test piece.
まず、離型フィルムにより作製したクラックが、支点から３８．１ｍｍとなる位置に試験片を配置し、２．５４ｍｍ／ｍｉｎの速度で曲げの負荷をかけ初期クラックを形成させた。その後にクラックの長さが支点から２５．４ｍｍの位置に試験片を配置し、１試験片について３回のＧＩＩＣ試験を実施した。ＧＩＩＣ試験の試験速度は、２．５４ｍｍ／ｍｉｎとした。 First, a test piece was placed at a position where the crack produced by the release film was 38.1 mm from the fulcrum, and an initial crack was formed by applying a bending load at a speed of 2.54 mm / min. Thereafter, a test piece was placed at a position where the crack length was 25.4 mm from the fulcrum, and three GIIC tests were performed on one test piece. The test speed of the GIIC test was 2.54 mm / min.
［衝撃後圧縮強度(ＣＡＩ)試験］
実施例１〜８及び比較例１〜３で得られたプリプレグをカットし、プリプレグを積層して積層構成[＋４５／０／−４５／９０]３Ｓの積層体を得た。オートクレーブ成形法を用い、０．４９ＭＰａの圧力下、１８０℃の条件で２時間成形した。得られた成形物を幅１０１．６ｍｍ × 長さ １５２．４ｍｍの寸法に切断し、衝撃後圧縮強度試験の試験片を得た。この試験片を用いて３０．５ｋＪ衝撃後のＣＡＩを測定した。
[Compressive strength after impact (CAI) test]
The prepregs obtained in Examples 1 to 8 and Comparative Examples 1 to 3 were cut, and the prepregs were laminated to obtain a laminate having a laminate configuration [+ 45/0 / −45 / 90] 3S . Using an autoclave molding method, molding was performed for 2 hours at 180 ° C. under a pressure of 0.49 MPa. The obtained molded product was cut into a size of width 101.6 mm × length 152.4 mm to obtain a test piece for a compressive strength test after impact. Using this test piece, the CAI after 30.5 kJ impact was measured.
樹脂組成物の原材料として、以下のものを用いた。 The following were used as raw materials for the resin composition.
成分［Ａ］
ＴＧＡＥ：グリシジルアミン型エポキシ樹脂（ジャパンエポキシレジン社製 Ｅｐ６０４）
ＢＰＡＥ：ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（ジャパンエポキシレジン社製 Ｅｐ８２８）
ＵＭＥ：ウレタン変性エポキシ樹脂（アデカ社製 ＥＰＵ−６）
成分［Ｂ］
ＰＥＳ：平均粒子径１０μｍに粉砕したポリエーテルスルホン（住友化学工業社製 スミカエクセルＰＥＳ−５００３Ｐ）
ＰＥＩ：平均粒子径３０μｍに粉砕したポリエーテルイミド（日本ＧＥプラスチック社製 ウルテム１０００−１０００）
ＡＰＡ：平均粒子径３０μｍに粉砕した非晶性ポリアミド（エムスケミージャパン社製 グリルアミドＴＲ−５５）
Ｎｙ６：平均粒子径３０μｍに粉砕したナイロン６、宇部興産社製
成分［Ｃ］
ｍｃＤＤＳ：１０質量％のメラニン樹脂微粒子をコート剤とするマイクロカプセル化された４，４’−ジアミノジフェニルスルフォン
成分［Ｄ］（成分［Ｄ］が予め成分［Ａ］に分散してある組成物として使用）
ＮＡＮＯＰＯＸ（登録商標）Ｅ４３０：平均粒子径２０ｎｍの球状シリカ（ＮＳｉ）４０質量％がビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（ＢＰＡＥ）に均一に分散された組成物、Ｎａｎｏｒｅｓｉｎｓ社製
Ingredient [A]
TGAE: Glycidylamine type epoxy resin (Ep604 manufactured by Japan Epoxy Resin Co., Ltd.)
BPAE: Bisphenol A type epoxy resin (Ep828 manufactured by Japan Epoxy Resin Co., Ltd.)
UME: Urethane modified epoxy resin (EPU-6 manufactured by Adeka)
Ingredient [B]
PES: polyethersulfone (Sumika Excel PES-5003P manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.) pulverized to an average particle size of 10 μm
PEI: polyetherimide pulverized to an average particle size of 30 μm (Ultem 1000-1000, manufactured by GE Plastics, Japan)
APA: Amorphous polyamide pulverized to an average particle size of 30 μm (Grillamide TR-55, manufactured by EMS Chemie Japan)
Ny6: nylon 6 pulverized to an average particle size of 30 μm, component [C] manufactured by Ube Industries, Ltd.
mcDDS: a microencapsulated 4,4′-diaminodiphenylsulfone component [D] (component [D] is dispersed in component [A] in advance using 10% by mass of melanin resin fine particles as a coating agent. use)
NANOPOX (registered trademark) E430: a composition in which 40% by mass of spherical silica (NSi) having an average particle size of 20 nm is uniformly dispersed in bisphenol A type epoxy resin (BPAE), manufactured by Nanoresins
［実施例１〜７及び比較例１〜５］
表１に示す成分［Ａ］とＢＰＡＥに分散した成分［Ｄ］とを表１に記載の配合量になるよう計量し、均一に混合した。次いで、成分［Ｂ］、［Ｃ］を順に加え、攪拌機を用いて８０℃で３０分混合し、樹脂組成物を得た。
[Examples 1-7 and Comparative Examples 1-5]
The component [A] shown in Table 1 and the component [D] dispersed in BPAE were weighed so as to have the blending amounts shown in Table 1 and mixed uniformly. Subsequently, component [B] and [C] were added in order, and it mixed for 30 minutes at 80 degreeC using the stirrer, and obtained the resin composition.
得られた樹脂組成物をフィルムコーターを用いて離型フィルム上に塗布し、目付５１．２ｇ／ｍ２の離型フィルム付樹脂組成物シートを作製した。 The obtained resin composition was applied onto a release film using a film coater to prepare a resin composition sheet with a release film having a basis weight of 51.2 g / m 2 .
実施例１〜７、比較例１〜３については、特に問題なく２枚の離型フィルム付樹脂組成物シートを作製することが可能であり、成形性は良好であった。比較例４、５については、樹脂粘度が高く、樹脂組成物シートを作製が困難であった。 About Examples 1-7 and Comparative Examples 1-3, it was possible to produce the two resin composition sheets with a release film without a problem in particular, and the moldability was favorable. In Comparative Examples 4 and 5, the resin viscosity was high, and it was difficult to produce a resin composition sheet.
次いで、炭素繊維[東邦テナックス社製：テナックス（登録商標）ＵＴ−５００]を平行に並べ、これを実施例１〜７及び比較例１〜３で得られた樹脂組成物シート２枚で挟み込み、温度１００℃、圧力０．３ＭＰａで加熱することにより、樹脂組成物を炭素繊維間に含浸させた。その結果、炭素繊維目付１９０ｇ／ｍ２、樹脂含有率３５質量％の一方向プリプレグを得た。プリプレグの製造は連続的に行われ、その製造速度は５ｍ／分、製造幅は５０ｃｍであった。
その結果、表１、２に示すように、実施例１〜７で得られたプリプレグの試験片は、靱性、衝撃後圧縮強度のいずれも高いものであった。それに対し、比較例１〜３で得られたプリプレグの試験片は、靭性、衝撃後圧縮強度が低いものであった。
Subsequently, carbon fibers [manufactured by Toho Tenax Co., Ltd .: Tenax (registered trademark) UT-500] are arranged in parallel, and this is sandwiched between two resin composition sheets obtained in Examples 1 to 7 and Comparative Examples 1 to 3, The resin composition was impregnated between the carbon fibers by heating at a temperature of 100 ° C. and a pressure of 0.3 MPa. As a result, a unidirectional prepreg having a carbon fiber basis weight of 190 g / m 2 and a resin content of 35% by mass was obtained. The production of the prepreg was carried out continuously, the production speed was 5 m / min, and the production width was 50 cm.
As a result, as shown in Tables 1 and 2, the prepreg test pieces obtained in Examples 1 to 7 had high toughness and compressive strength after impact. On the other hand, the prepreg test pieces obtained in Comparative Examples 1 to 3 had low toughness and compressive strength after impact.
以上の結果から、本発明の樹脂組成物を用いて得られる複合材料は、高い靱性と、耐衝撃性・剛性とを兼ね備えていることが明らかである。 From the above results, it is clear that the composite material obtained using the resin composition of the present invention has both high toughness, impact resistance and rigidity.
［実施例８］
実施例２と同様の樹脂組成物について、フィルムコーターを用いて離型フィルム上に前記樹脂組成物を塗布して、目付２５．６ｇ／ｍ２の離型フィルム付の樹脂組成物シートを４枚作製した。炭素繊維[東邦テナックス社製：テナックス（登録商標）ＵＴ−５００] を平行に並べ、これを目付２５．６ｇ／ｍ２の樹脂組成物シートで上下から挟み込み、１２０℃、０．３ＭＰａで加熱、含浸させ一次プリプレグ(予備プリプレグ)を得た。次いで、この一次プリプレグを目付２５．６ｇ／ｍ２の樹脂シートで上下から挟み込み、６０℃、０．１ＭＰａで加熱、含浸させ、炭素繊維目付１９０ｇ／ｍ２、樹脂含有率３５質量％の一方向プリプレグを得た。得られたプリプレグをカットしたところ、ドライファイバーや繊維乱れは発生せず、内部品位(含浸性)は良好であった。また、光学顕微鏡及び走査電子顕微鏡観察により得られたプリプレグには表面２〜５０μｍに樹脂層が形成されていることが確認された。得られたプリプレグはタック性が高く、取扱性が良好であった。実施例１〜７に記載と同様の方法で諸特性を評価した。結果を表３に示す。
[Example 8]
About the resin composition similar to Example 2, the said resin composition was apply | coated on a release film using a film coater, and 4 sheets of resin composition sheets with a release film of 25.6 g / m < 2 > of fabric weights were applied. Produced. Carbon fibers [manufactured by Toho Tenax Co., Ltd .: Tenax (registered trademark) UT-500] are arranged in parallel, sandwiched from above and below by a resin composition sheet having a basis weight of 25.6 g / m 2 , and heated at 120 ° C. and 0.3 MPa. A primary prepreg (preliminary prepreg) was obtained by impregnation. Subsequently, this primary prepreg is sandwiched from above and below by a resin sheet having a basis weight of 25.6 g / m 2 , heated and impregnated at 60 ° C. and 0.1 MPa, and has a carbon fiber basis weight of 190 g / m 2 and a resin content of 35% by mass. A prepreg was obtained. When the obtained prepreg was cut, dry fibers and fiber disturbance did not occur, and the internal part level (impregnation) was good. Moreover, it was confirmed that the resin layer was formed in the surface 2-50 micrometers in the prepreg obtained by the optical microscope and the scanning electron microscope observation. The obtained prepreg had high tackiness and good handleability. Various characteristics were evaluated in the same manner as described in Examples 1-7. The results are shown in Table 3.
更に、実施例２及び実施例８で得られたプリプレグについて、製造直後と５日経過後のプリプレグのタック性を測定した。結果を表４に示す。 Further, for the prepregs obtained in Example 2 and Example 8, tackiness of the prepreg was measured immediately after production and after 5 days. The results are shown in Table 4.
実施例８で得られたプリプレグは、実施例１〜７と同様に、複合材料の層間破壊靭性(ＧＩＩＣ)と衝撃後圧縮強度(ＣＡＩ)は極めて高い値を示した。この結果から、２回含浸の場合も、成分［Ｂ］の配合量を高めることの効果が明らかである。さらに、表４に示すように、条件を変えて複数回(２回)樹脂を含浸させたことにより、プリプレグのタックは高い値となった。この２回含浸で得られたプリプレグは、５日経過後も高い水準を維持していることから、１回含浸で得られたプリプレグよりも高いタックを有し、プリプレグの取扱性を更に向上させることができた。 The prepreg obtained in Example 8 showed extremely high values for the interlaminar fracture toughness (GIIC) and post-impact compressive strength (CAI) of the composite material as in Examples 1-7. From this result, the effect of increasing the blending amount of the component [B] is apparent also in the case of twice impregnation. Furthermore, as shown in Table 4, when the conditions were changed and the resin was impregnated a plurality of times (twice), the prepreg tack became a high value. Since the prepreg obtained by this two-time impregnation maintains a high level even after the lapse of 5 days, it has a higher tack than the prepreg obtained by one-time impregnation, and further improves the handleability of the prepreg. I was able to.
Claims (16)
［Ａ］エポキシ樹脂１００質量部、
［Ｂ］熱可塑性樹脂５〜８０質量部、
［Ｃ］ジアミノジフェニルスルフォン２０〜５０質量部、
［Ｄ］平均粒子径が１〜１０００ｎｍの無機微粒子０．０１〜３０質量部
を必須成分として含む樹脂組成物。 The following components [A] to [D]:
[A] 100 parts by mass of epoxy resin,
[B] 5 to 80 parts by mass of a thermoplastic resin,
[C] 20-50 parts by mass of diaminodiphenylsulfone,
[D] A resin composition containing 0.01 to 30 parts by mass of inorganic fine particles having an average particle diameter of 1 to 1000 nm as essential components.
［Ａ］エポキシ樹脂１００質量部、
［Ｂ］熱可塑性樹脂５〜８０質量部、
［Ｃ］ジアミノジフェニルスルフォン２０〜５０質量部、
［Ｄ］平均粒子径が１〜１０００ｎｍある無機微粒子０．０１〜３０質量部
を２０〜１１０℃で混練する請求項１に記載の樹脂組成物の製造方法。 The following components [A] to [D]:
[A] 100 parts by mass of epoxy resin,
[B] 5 to 80 parts by mass of a thermoplastic resin,
[C] 20-50 parts by mass of diaminodiphenylsulfone,
[D] The method for producing a resin composition according to claim 1, wherein 0.01 to 30 parts by mass of inorganic fine particles having an average particle diameter of 1 to 1000 nm are kneaded at 20 to 110 ° C.
［Ａ］エポキシ樹脂１００質量部、
［Ｂ］平均粒子径１〜１００μｍの熱可塑性樹脂粒子５〜８０質量部、
［Ｃ］ジアミノジフェニルスルフォン２０〜５０質量部、
［Ｄ］平均粒子径が１〜１０００ｎｍの無機微粒子０．０１〜３０質量部
を２０〜１１０℃で混練する樹脂組成物の製造方法であって、
予め成分［Ｄ］と成分［Ａ］とを混練して成分［Ｄ］が成分［Ａ］に均質に分散されている組成物を得ておき、次いで前記組成物に成分［Ｂ］、成分［Ｃ］を順次添加して混練する樹脂組成物の製造方法。 The following components [A] to [D]:
[A] 100 parts by mass of epoxy resin,
[B] 5 to 80 parts by mass of thermoplastic resin particles having an average particle diameter of 1 to 100 μm,
[C] 20-50 parts by mass of diaminodiphenylsulfone,
[D] A method for producing a resin composition in which 0.01 to 30 parts by mass of inorganic fine particles having an average particle size of 1 to 1000 nm are kneaded at 20 to 110 ° C.
The component [D] and the component [A] are kneaded in advance to obtain a composition in which the component [D] is uniformly dispersed in the component [A], and then the component [B], the component [A] A method for producing a resin composition in which C] is sequentially added and kneaded.
［Ａ］エポキシ樹脂１００質量部、
［Ｂ］平均粒子径１〜５０μｍの熱可塑性樹脂粒子［Ｂ―１］と、平均粒子径２〜１００μｍの熱可塑性樹脂粒子［Ｂ−２］とからなり、［Ｂ−１］の平均粒子径Ｄ１に対する［Ｂ−２］の平均粒子径Ｄ２の比Ｄ２／Ｄ１が２以上、［Ｂ―１］と［Ｂ−２］との割合が質量比で９：１〜１：９である熱可塑性樹脂粒子５〜８０質量部
［Ｃ］ジアミノジフェニルスルフォン２０〜５０質量部、
［Ｄ］平均粒子径が１〜１０００ｎｍの無機微粒子０．０１〜３０質量部
を２０〜１１０℃で混練する樹脂組成物の製造方法。 The following components [A] to [D]:
[A] 100 parts by mass of epoxy resin,
[B] The thermoplastic resin particles [B-1] having an average particle diameter of 1 to 50 μm and the thermoplastic resin particles [B-2] having an average particle diameter of 2 to 100 μm, and the average particle diameter of [B-1] The ratio D2 / D1 of the average particle diameter D2 of [B-2] to D1 is 2 or more, and the ratio of [B-1] and [B-2] is 9: 1 to 1: 9 by mass ratio 5 to 80 parts by mass of resin particles [C] 20 to 50 parts by mass of diaminodiphenyl sulfone,
[D] A method for producing a resin composition, in which 0.01 to 30 parts by mass of inorganic fine particles having an average particle diameter of 1 to 1000 nm are kneaded at 20 to 110 ° C.
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