JP2009114474A - Low specific gravity titanium alloy for casting, and golf club head using the alloy - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、鋳造用低比重チタン合金及びこれを用いたゴルフクラブヘッドに関する。 The present invention relates to a low specific gravity titanium alloy for casting and a golf club head using the same.
実用チタン合金は、
（１）最密六方晶のα相（低温相）からなるα型合金、
（２）体心立方晶のβ相（高温相）からなるβ型合金、
（３）α相とβ相の混合組織を持つα＋β型合金、
に大別される。これらの内、α＋β型合金は、強度、比強度、熱処理性、加工性、耐食性などに優れたバランスの良い材料であり、従来は、主に宇宙航空機材料として用いられてきた。また、自動車用材料、機械構造部品用材料、一般民需用材料等としても使用されてきている。特に、α＋β型合金の中でもＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金は、汎用高力チタン合金として広く用いられており、Ｔｉ合金使用量の約８０％を占めている。
Practical titanium alloys are
(1) α-type alloy composed of close-packed hexagonal α-phase (low-temperature phase),
(2) β-type alloy consisting of a body-centered cubic β-phase (high-temperature phase),
(3) α + β type alloy having a mixed structure of α phase and β phase,
It is divided roughly into. Among these, the α + β type alloy is a well-balanced material excellent in strength, specific strength, heat treatment property, workability, corrosion resistance, and the like, and has conventionally been mainly used as a spacecraft material. It has also been used as a material for automobiles, a material for mechanical structural parts, a material for general civilian use, and the like. In particular, among the α + β type alloys, the Ti-6Al-4V alloy is widely used as a general-purpose high-strength titanium alloy and occupies about 80% of the amount of Ti alloy used.
しかしながら、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金は、高価なＶを含んでいるために高コストである。また、Ｔｉ合金は、一般に比強度が高いが、ある種の用途（例えば、ゴルフクラブヘッド）においては、さらなる高比強度化が求められている。さらに、鋳造品に使用されるＴｉ合金には、良好な鋳造性も求められる。 However, Ti-6Al-4V alloy is expensive because it contains expensive V. Further, Ti alloys generally have high specific strength, but in certain applications (for example, golf club heads), higher specific strength is required. Furthermore, good castability is also required for the Ti alloy used for castings.
そこでこの問題を解決するために、従来から種々の提案がなされている。
例えば、特許文献１には、７．０〜８．５重量％のＡｌと、０．６〜１．０重量％のＦｅを含み、残部がＴｉと付随的不純物でああるチタン合金が開示されている。
同文献には、所定量のＡｌ及びＦｅを添加することによって、良好な鋳造性及び溶接性を維持しながら、優れた弾性率を有するチタン合金が得られる点が記載されている。
In order to solve this problem, various proposals have heretofore been made.
For example, Patent Document 1 discloses a titanium alloy containing 7.0 to 8.5 wt% Al and 0.6 to 1.0 wt% Fe, with the balance being Ti and incidental impurities. ing.
This document describes that a titanium alloy having an excellent elastic modulus can be obtained while maintaining good castability and weldability by adding predetermined amounts of Al and Fe.
また、特許文献２には、質量でＡｌ：５．５〜７．０％、Ｆｅ：０．５〜４．０％、Ｏ：０．５％以下、残部Ｔｉ及び不可避的不純物からなるα＋β型Ｔｉ合金が開示されている。
同文献には、
（１）Ｖに代えてＦｅを用い、これを所定比率で含有させると、従来のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金と同等以上の機械的性質を付与することができる点、及び、
（２）Ｆｅは、Ｖに比べて安価であるため、Ｔｉ合金を工業的に安価に製造できる点、
が記載されている。
Further, Patent Document 2 discloses that α + β type consisting of Al: 5.5-7.0% by mass, Fe: 0.5-4.0%, O: 0.5% or less, balance Ti and inevitable impurities. A Ti alloy is disclosed.
In the same document,
(1) Using Fe instead of V and containing this at a predetermined ratio, it is possible to impart mechanical properties equal to or higher than those of conventional Ti-6Al-4V alloys, and
(2) Since Fe is cheaper than V, Ti alloy can be manufactured industrially at a low cost,
Is described.
また、特許文献３には、質量％で、Ａｌ:５．００から７．００％、Ｖ：１．００〜３．５％、Ｆｅ：０．４０超え〜１．００％、Ｏ：０．２０〜０．５０％、Ｃ：０．０５％以下、Ｎ：０．０５％以下を含有し、Ｖ当量（＝Ｖ％＋４．２Ｆｅ％）が３．００〜５．５０％であり、残部が実質的にＴｉからなる高強度Ｔｉ合金が開示されている。
同文献には、
（１）Ｔｉ−６Ａｌ−４ＶのＶの一部をＦｅで置換し、Ｖ当量を所定の範囲とすると、Ｔｉ−６−Ａｌ−４Ｖ合金と同等以上の強度を得ることができる点、及び、
（２）不純物としてＦｅを含有する安価なスポンジチタンを原料に用いることができるので、高強度のＴｉ合金を安価に製造することができる点、
が記載されている。
Further, in Patent Document 3, Al: 5.00 to 7.00%, V: 1.00 to 3.5%, Fe: more than 0.40 to 1.00%, O: 0.0. 20 to 0.50%, C: 0.05% or less, N: 0.05% or less, V equivalent (= V% + 4.2Fe%) is 3.00 to 5.50%, the balance Discloses a high-strength Ti alloy consisting essentially of Ti.
In the same document,
(1) When a part of V of Ti-6Al-4V is replaced with Fe and the V equivalent is within a predetermined range, a strength equal to or higher than that of the Ti-6-Al-4V alloy can be obtained, and
(2) Since an inexpensive sponge titanium containing Fe as an impurity can be used as a raw material, a high-strength Ti alloy can be manufactured at a low cost,
Is described.
さらに、特許文献４には、質量％で、Ａｌ：５．５〜７．００％、Ｆｅ：０．５０〜４．００％、Ｎ：０．０２〜０．１０％、及びＯ：０．０５〜０．４０％を含有し、残部がＴｉ及び不可避不純物からなる高強度Ｔｉ合金が開示されている。
同文献には、
（１）Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金のＶをＦｅに置換し、Ｎを適量含有させることにより、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金と同等以上の強度が得られる点、及び、
（２）不純物としてＦｅを含有する安価なスポンジチタンを原料に用いることができるので、高強度のＴｉ合金を安価に製造することができる点、
が記載されている。
Further, in Patent Document 4, Al: 5.5 to 7.00%, Fe: 0.50 to 4.00%, N: 0.02 to 0.10%, and O: 0.0. A high-strength Ti alloy containing 05-0.40% with the balance being Ti and inevitable impurities is disclosed.
In the same document,
(1) By replacing V of the Ti-6Al-4V alloy with Fe and containing an appropriate amount of N, a strength equal to or higher than that of the Ti-6Al-4V alloy can be obtained; and
(2) Since an inexpensive sponge titanium containing Fe as an impurity can be used as a raw material, a high-strength Ti alloy can be manufactured at a low cost,
Is described.
近年、ゴルフメーカーからゴルフクラブヘッドのさらなる低比重化の要望が強くなっている。そのため、ゴルフクラブヘッドには、低比重チタン合金としてＴｉ−６Ａｌ−１Ｆｅ合金が使用され始めている。しかしながら、代表的なチタン合金であるＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金と比較して、低比重化の効果は小さい。
一方、ゴルフクラブヘッドのボディ部分には、一般に鋳造品が用いられるが、比強度が高く、かつ鋳造性に優れたＴｉ合金が提案された例は、従来にはない。
In recent years, there has been a strong demand from golf manufacturers to further reduce the specific gravity of golf club heads. Therefore, Ti-6Al-1Fe alloys have begun to be used for golf club heads as low specific gravity titanium alloys. However, the effect of lowering the specific gravity is small as compared with Ti-6Al-4V alloy which is a typical titanium alloy.
On the other hand, a cast product is generally used for the body portion of the golf club head, but there has never been an example in which a Ti alloy having a high specific strength and excellent castability has been proposed.
本発明が解決しようとする課題は、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金よりも比強度が高く、鋳造性に優れた鋳造用低比重チタン合金、及び、このような鋳造用低比重チタン合金を用いたゴルフクラブヘッドを提供することにある。 The problem to be solved by the present invention is a low specific gravity titanium alloy for casting having higher specific strength and superior castability than Ti-6Al-4V alloy, and golf using such a low specific gravity titanium alloy for casting To provide a club head.
上記課題を解決するために本発明に係る鋳造用低比重チタン合金は、
８．６≦Ａｌ≦１５．０ｍａｓｓ％、及び、
０．０１≦Ｏ≦０．３ｍａｓｓ％、
を含み、残部がＴｉ及び不可避的不純物からなることを要旨とする。
鋳造用低比重チタン合金は、
０．１≦Ｆｅ≦５．０ｍａｓｓ％
をさらに含むものが好ましい。
また、本発明に係るゴルフクラブヘッドは、本発明に係る低比重チタン合金を用いたことを要旨とする。
In order to solve the above problems, the low specific gravity titanium alloy for casting according to the present invention is:
8.6 ≦ Al ≦ 15.0 mass%, and
0.01 ≦ O ≦ 0.3 mass%,
And the balance is made of Ti and inevitable impurities.
Low specific gravity titanium alloy for casting
0.1 ≦ Fe ≦ 5.0 mass%
Those further comprising are preferred.
The gist of the golf club head according to the present invention is that the low specific gravity titanium alloy according to the present invention is used.
Ｔｉに対して一定量以上のＡｌを添加すると、鋳造性が向上する。また、強度を低下させることなく合金を低比重化できるので、比強度も高い。特に、β相安定化元素として適量のＦｅを添加すると、相対的に少量の添加でさらに高い比強度が得られる。 When a certain amount or more of Al is added to Ti, castability is improved. Moreover, since the specific gravity of the alloy can be reduced without reducing the strength, the specific strength is also high. In particular, when an appropriate amount of Fe is added as a β-phase stabilizing element, a higher specific strength can be obtained with a relatively small amount.
以下に、本発明の一実施の形態について詳細に説明する。
［１． 鋳造用低比重チタン合金］
本発明に係る低比重チタン合金は、以下のような元素を含み、残部がＴｉ及び不可避的不純物からなる。添加元素の種類、その成分範囲、及び、その限定理由は、以下の通りである。
Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described in detail.
[1. Low specific gravity titanium alloy for casting]
The low specific gravity titanium alloy according to the present invention contains the following elements, with the balance being Ti and inevitable impurities. The kind of additive element, its component range, and the reason for limitation are as follows.
（１） ８．６≦Ａｌ≦１５．０ｍａｓｓ％。
Ａｌは、合金のα相を固溶強化する元素である。また、Ａｌは、Ｔｉよりも軽いので、合金を低比重化（すなわち、高比強度化）させる元素である。さらに、Ａｌを添加することによって融点が低下し、鋳造性が向上する。このような効果を得るためには、Ａｌ含有量は、８．６ｍａｓｓ％以上が好ましい。
一方、Ａｌ含有量が過剰になると、金属間化合物Ｔｉ3Ａｌが析出し、合金を脆化させる。従って、Ａｌ含有量は、１５．０ｍａｓｓ％以下が好ましい。
(1) 8.6 ≦ Al ≦ 15.0 mass%.
Al is an element that solid-solution strengthens the α phase of the alloy. Further, Al is an element that lowers the specific gravity (that is, increases the specific strength) of the alloy because it is lighter than Ti. Furthermore, by adding Al, the melting point is lowered and the castability is improved. In order to obtain such an effect, the Al content is preferably 8.6 mass% or more.
On the other hand, when the Al content is excessive, the intermetallic compound Ti 3 Al is precipitated, and the alloy is embrittled. Therefore, the Al content is preferably 15.0 mass% or less.
（２） ０．０１≦Ｏ≦０．３ｍａｓｓ％。
Ｏは、主としてα相に固溶して、α相を強化する効果がある。このような効果を得るためには、Ｏ含有量は、０．０１ｍａｓｓ％以上が好ましい。
一方、Ｏ含有量が過剰になると、硬さが増加して、延性を低下させる。従って、Ｏ含有量は、０．３ｍａｓｓ％以下が好ましい。
(2) 0.01 ≦ O ≦ 0.3 mass%.
O has an effect of strengthening the α phase mainly by dissolving in the α phase. In order to obtain such an effect, the O content is preferably 0.01 mass% or more.
On the other hand, when the O content is excessive, the hardness increases and ductility is reduced. Therefore, the O content is preferably 0.3 mass% or less.
本発明に係る鋳造用低比重チタン合金は、上述した元素に加えて、さらに以下のような元素を含んでいても良い。 The low specific gravity titanium alloy for casting according to the present invention may further contain the following elements in addition to the elements described above.
（３） ０．１≦Ｆｅ≦５．０ｍａｓｓ％。
Ｆｅは、β相を安定化させる効果がある。このような効果を得るためには、Ｆｅ含有量は、０．１ｍａｓｓ％以上が好ましい。
一方、Ｆｅ含有量の増加に伴い、強度は上昇するが、Ｆｅ含有量が過剰になると、硬さも増す。従って、Ｆｅ含有量は、５．０ｍａｓｓ％以下が好ましい。
(3) 0.1 ≦ Fe ≦ 5.0 mass%.
Fe has the effect of stabilizing the β phase. In order to obtain such an effect, the Fe content is preferably 0.1 mass% or more.
On the other hand, the strength increases as the Fe content increases, but when the Fe content becomes excessive, the hardness also increases. Therefore, the Fe content is preferably 5.0 mass% or less.
（４） ０．０１≦Ｖ≦３．０ｍａｓｓ％。
Ｖは、Ｆｅと同様に、β相を安定化させる効果がある。このような効果を得るためには、Ｖ含有量は、０．０１ｍａｓｓ％以上が好ましい。
一方、Ｖ含有量が過剰になると、比重が大きくなる。従って、Ｖ含有量は、３．０ｍａｓｓ％以下が好ましい。
なお、合金製造時において、Ｖ源には、純金属を用いても良く、あるいは、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金スクラップを用いても良い。
(4) 0.01 ≦ V ≦ 3.0 mass%.
V, like Fe, has the effect of stabilizing the β phase. In order to obtain such effects, the V content is preferably 0.01 mass% or more.
On the other hand, when the V content is excessive, the specific gravity increases. Therefore, the V content is preferably 3.0 mass% or less.
At the time of manufacturing the alloy, pure metal may be used for the V source, or Ti-6Al-4V alloy scrap may be used.
（５） ０．０１≦Ｃｒ≦３．０ｍａｓｓ％。
Ｃｒは、Ｆｅと同様に、β相を安定させる効果がある。このような効果を得るためには、Ｃｒ含有量は、０．０１ｍａｓｓ％以上が好ましい。
一方、Ｃｒ含有量が過剰になると、比重が大きくなる。従って、Ｃｒ含有量は、３．０ｍａｓｓ％以下が好ましい。
(5) 0.01 ≦ Cr ≦ 3.0 mass%.
Cr, like Fe, has the effect of stabilizing the β phase. In order to obtain such effects, the Cr content is preferably 0.01 mass% or more.
On the other hand, when the Cr content is excessive, the specific gravity increases. Therefore, the Cr content is preferably 3.0 mass% or less.
（６） Ｎｉ≦２ｍａｓｓ％。
（７） Ｍｏ≦２ｍａｓｓ％。
（８） Ｃｕ≦２ｍａｓｓ％。
Ｎｉは、β相を安定化させ、合金の融点を下げる効果がある。一方、これらの元素の含有量が過剰になると、比重が大きくなる。従って、Ｎｉ含有量は、２．０ｍａｓｓ％以下が好ましい。
Ｍｏは、β相を安定させる効果がある。一方、Ｍｏ含有量が過剰になると、比重が大きくなる。従って、Ｍｏ含有量は、２．０ｍａｓｓ％以下が好ましい。
さらに、Ｃｕは、合金の融点を下げる効果がある。一方、Ｃｕ含有量が過剰になると、比重が大きくなる。従って、Ｃｕ含有量は、２．０ｍａｓｓ％以下が好ましい。
なお、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｃｕは、いずれか１種を添加しても良く、あるいは、２種以上を添加しても良い。２種以上を添加する場合、Ｎｉ、Ｍｏ及びＣｕは、合計で２．０ｍａｓｓ％以下とするのが好ましい。
(6) Ni ≦ 2 mass%.
(7) Mo ≦ 2 mass%.
(8) Cu ≦ 2 mass%.
Ni has the effect of stabilizing the β phase and lowering the melting point of the alloy. On the other hand, when the content of these elements becomes excessive, the specific gravity increases. Therefore, the Ni content is preferably 2.0 mass% or less.
Mo has the effect of stabilizing the β phase. On the other hand, when the Mo content is excessive, the specific gravity increases. Therefore, the Mo content is preferably 2.0 mass% or less.
Furthermore, Cu has the effect of lowering the melting point of the alloy. On the other hand, when the Cu content is excessive, the specific gravity increases. Therefore, the Cu content is preferably 2.0 mass% or less.
In addition, any one kind of Ni, Mo, and Cu may be added, or two or more kinds may be added. When adding 2 or more types, it is preferable to make Ni, Mo, and Cu into 2.0 mass% or less in total.
（９） ０．０１≦Ｂ≦０．３ｍａｓｓ％。
（１０）０．０１≦Ｓｉ≦０．３ｍａｓｓ％。
Ｂ及びＳｉは、いずれも結晶粒を微細化する効果がある。このような効果を得るためには、Ｂ含有量及びＳｉ含有量は、それぞれ、０．０１ｍａｓｓ％以上が好ましい。
一方、これらの元素の含有量が過剰になると、粗大なホウ化物やシリサイドが析出し、疲労強度を低下させる。従って、Ｂ含有量及びＳｉ含有量は、それぞれ、０．３ｍａｓｓ％以下が好ましい。
なお、Ｂ及びＳｉは、いずれか一方を添加しても良く、あるいは、双方を同時に添加しても良い。
(9) 0.01 ≦ B ≦ 0.3 mass%.
(10) 0.01 ≦ Si ≦ 0.3 mass%.
Both B and Si have the effect of refining crystal grains. In order to obtain such an effect, the B content and the Si content are each preferably 0.01 mass% or more.
On the other hand, when the content of these elements is excessive, coarse borides and silicide are precipitated, and the fatigue strength is lowered. Therefore, the B content and the Si content are each preferably 0.3 mass% or less.
One of B and Si may be added, or both may be added simultaneously.
［２． 鋳造用低比重チタン合金の作用］
従来、α＋β型のチタン合金において、Ａｌ含有量が過剰になると、Ｔｉ3Ａｌ等が生成することによって強度や熱間加工性が低下すると考えられていた。しかしながら、Ｔｉに対して一定量以上のＡｌを添加すると、鋳造性が向上する。また、高Ａｌ組成のチタン合金を鋳造に適用すると、実際には強度を低下させることがなく、むしろ合金を低比重化できるので、比強度も高くなる。具体的には、所定量のＡｌを添加することによって、比強度は２０５以上となる。また、高ＡｌのＴｉ合金に対して、さらにβ相安定化元素を添加すると、さらに高い比強度が得られる。特に、Ｆｅは少量の添加で高いβ相安定化効果が得られるので、高比強度の鋳造品が得られる。
[2. Action of low specific gravity titanium alloy for casting]
Conventionally, in an α + β type titanium alloy, if the Al content is excessive, it has been thought that strength and hot workability decrease due to generation of Ti 3 Al and the like. However, when a certain amount or more of Al is added to Ti, castability is improved. Further, when a titanium alloy having a high Al composition is applied to casting, the strength is not actually lowered, but rather the specific gravity of the alloy can be lowered, and the specific strength is also increased. Specifically, the specific strength becomes 205 or more by adding a predetermined amount of Al. Further, when a β-phase stabilizing element is further added to a high Al Ti alloy, a higher specific strength can be obtained. In particular, since a high β-phase stabilization effect can be obtained by adding a small amount of Fe, a cast product having a high specific strength can be obtained.
また、本発明に係る鋳造用低比重チタン合金の内、Ｆｅを主要添加元素として含むものは、不純物としてＦｅを含む安価なスポンジチタンを原料として使用することができる。また、Ｆｅを添加することによって、高価なＶの使用量を減らすことができる。そのため、鋳造用低比重チタン合金をさらに低コスト化することができる。
さらに、本発明に係る鋳造用低比重チタン合金は、比強度が高いので、これを例えばゴルフクラブヘッドに適用すれば、安価、かつ、軽量のゴルフクラブヘッドが得られる。
In addition, among the low specific gravity titanium alloys for casting according to the present invention, those containing Fe as a main additive element can use inexpensive sponge titanium containing Fe as an impurity as a raw material. Moreover, the amount of expensive V used can be reduced by adding Fe. Therefore, the cost of the low specific gravity titanium alloy for casting can be further reduced.
Furthermore, since the low specific gravity titanium alloy for casting according to the present invention has a high specific strength, if this is applied to, for example, a golf club head, an inexpensive and lightweight golf club head can be obtained.
（実施例１〜３８、比較例１〜５）
［１． 試料の作製］
所定の組成となるように配合した原料を溶解し、減圧鋳造により所定の形状を有する試料を作製した。表１及び表２に、各試料の化学組成を示す。
(Examples 1-38, Comparative Examples 1-5)
[1. Preparation of sample]
The raw material mix | blended so that it might become a predetermined composition was melt | dissolved, and the sample which has a predetermined shape was produced by pressure reduction casting. Tables 1 and 2 show the chemical composition of each sample.
［２． 試験方法］
［２．１ 湯回不良及びガス欠陥］
減圧鋳造により作製した板状試験片（５×２０×１００ｍｍ）を用いて、湯回不良及びガス欠陥の発生を調べた。湯回不良は目視で、ガス欠陥の発生はＸ線透過によって、それぞれその個数を数え、すべての板状試験片中でガス欠陥が発生した試験片の割合を百分率で表した。
［２．２ 引張試験］
ガス欠陥の発生率が２０％以下の素材について、減圧鋳造によってＡＳＴＭ Ｅ８規定の３号引張試験片（直径６．２５ｍｍ、評点距離２５ｍｍ）を作製した。さらに、７５０℃／２ｈ／ＡＣの熱処理を加えて試験材とした。
引張試験は、インストロン型引張試験機を用いてクロスヘッド速度５×１０-5ｍ／ｓで行い、引張強さ及び伸びを測定した。
［２．３． 比強度］
水浸法により、引張試験片の比重を測定した。得られた比重と引張強度から、比強度を算出した。
[2. Test method]
[2.1 Poor hot water and gas defects]
Using a plate-shaped test piece (5 × 20 × 100 mm) produced by vacuum casting, the occurrence of defective hot water and gas defects were examined. The hot water failure was visually observed, and the occurrence of gas defects was counted by X-ray transmission, and the number of each was counted.
[2.2 Tensile test]
ASTM E8 standard No. 3 tensile test piece (diameter: 6.25 mm, rating distance: 25 mm) was produced by vacuum casting for a material having a gas defect occurrence rate of 20% or less. Further, a heat treatment of 750 ° C./2 h / AC was added to obtain a test material.
The tensile test was performed at a crosshead speed of 5 × 10 −5 m / s using an Instron type tensile tester, and the tensile strength and elongation were measured.
[2.3. Specific strength]
The specific gravity of the tensile test piece was measured by the water immersion method. The specific strength was calculated from the obtained specific gravity and tensile strength.
［３． 結果］
表３及び表４に、試験結果を示す。比較例１、２はＡｌ量が少ないために、鋳造性が悪い。比較例３はＡｌ量が過剰であるために、鋳造性は良好であるが、引張強度及び伸びが低く、比強度も低い。比較例４はＦｅが過剰であるために、鋳造性が悪い。さらに、比較例５は、比較的鋳造性は良好であるが、比強度が低い。
これに対し、実施例１〜３８は、適量のＡｌを含んでいるために、鋳造性が良好であり、引張強度及び比強度も高い。特に、Ｆｅは比強度の向上に有効であり、少量の添加によって比強度が大きく向上することがわかった。
[3. result]
Tables 3 and 4 show the test results. Since Comparative Examples 1 and 2 have a small amount of Al, castability is poor. In Comparative Example 3, since the Al amount is excessive, the castability is good, but the tensile strength and elongation are low, and the specific strength is also low. In Comparative Example 4, the castability is poor because Fe is excessive. Further, Comparative Example 5 has relatively good castability but low specific strength.
On the other hand, since Examples 1 to 38 contain an appropriate amount of Al, castability is good, and tensile strength and specific strength are also high. In particular, Fe was effective in improving the specific strength, and it was found that the specific strength was greatly improved by adding a small amount.
以上、本発明の実施の形態について詳細に説明したが、本発明は、上記実施の形態に何ら限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内で種々の改変が可能である。 The embodiment of the present invention has been described in detail above, but the present invention is not limited to the above embodiment, and various modifications can be made without departing from the scope of the present invention.
本発明に係る鋳造用低比重チタン合金は、ゴルフクラブヘッド、化学工業装置、電気機器、宇宙機器、航空機、船舶、車両、医療器、復水器、熱交換器、海水淡水化装置などに用いられる各種構造用部品、耐食用部品等に用いることができる。 The low specific gravity titanium alloy for casting according to the present invention is used for golf club heads, chemical industrial equipment, electrical equipment, space equipment, aircraft, ships, vehicles, medical equipment, condensers, heat exchangers, seawater desalination equipment, etc. It can be used for various structural parts, corrosion resistant parts and the like.
Claims (7)
０．０１≦Ｏ≦０．３ｍａｓｓ％、
を含み、残部がＴｉ及び不可避的不純物からなる鋳造用低比重チタン合金。 8.6 ≦ Al ≦ 15.0 mass%, and
0.01 ≦ O ≦ 0.3 mass%,
A low specific gravity titanium alloy for casting, the balance being Ti and inevitable impurities.
をさらに含む請求項１に記載の鋳造用低比重チタン合金。 0.1 ≦ Fe ≦ 5.0 mass%
The low specific gravity titanium alloy for casting according to claim 1, further comprising:
０．０１≦Ｃｒ≦３．０ｍａｓｓ％
をさらに含む請求項１又は２に記載の鋳造用低比重チタン合金。 0.01 ≦ V ≦ 3.0 mass%, and
0.01 ≦ Cr ≦ 3.0 mass%
The low specific gravity titanium alloy for casting according to claim 1 or 2, further comprising:
Ｍｏ≦２ｍａｓｓ％、及び、
Ｃｕ≦２ｍａｓｓ％
のいずれか１以上をさらに含む請求項１から３までのいずれかに記載の鋳造用低比重チタン合金。 Ni ≦ 2 mass%,
Mo ≦ 2 mass%, and
Cu ≦ 2 mass%
The low specific gravity titanium alloy for casting according to any one of claims 1 to 3, further comprising any one or more of the above.
０．０１≦Ｓｉ≦０．３ｍａｓｓ％
のいずれか１以上をさらに含む請求項１から４までのいずれかに記載の鋳造用低比重チタン合金。 0.01 ≦ B ≦ 0.3 mass%, and
0.01 ≦ Si ≦ 0.3 mass%
The low specific gravity titanium alloy for casting according to any one of claims 1 to 4, further comprising any one or more of the above.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2007285606A JP2009114474A (en) | 2007-11-01 | 2007-11-01 | Low specific gravity titanium alloy for casting, and golf club head using the alloy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2007285606A JP2009114474A (en) | 2007-11-01 | 2007-11-01 | Low specific gravity titanium alloy for casting, and golf club head using the alloy |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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Family
ID=40781937
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2007285606A Pending JP2009114474A (en) | 2007-11-01 | 2007-11-01 | Low specific gravity titanium alloy for casting, and golf club head using the alloy |
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| Country | Link |
|---|---|
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111057904A (en) * | 2019-12-20 | 2020-04-24 | 洛阳双瑞精铸钛业有限公司 | High-strength high-elongation forged titanium alloy material, and preparation method and application thereof |
| GB2550802B (en) * | 2015-02-17 | 2021-07-21 | Karsten Mfg Corp | Method of forming golf club head assembly |
-
2007
- 2007-11-01 JP JP2007285606A patent/JP2009114474A/en active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2550802B (en) * | 2015-02-17 | 2021-07-21 | Karsten Mfg Corp | Method of forming golf club head assembly |
| CN111057904A (en) * | 2019-12-20 | 2020-04-24 | 洛阳双瑞精铸钛业有限公司 | High-strength high-elongation forged titanium alloy material, and preparation method and application thereof |
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