JP2008303724A - ベーンポンプ - Google Patents

Abstract

【課題】吸込流路の構造を改善することによりキャビテーションの発生が抑制されると共に、製造コストの低減及び軽量化が達成されたベーンポンプを提供すること。
【解決手段】ベーンポンプ１の吸込側流路１２とカバー側吸込流路２２との間の屈曲部に、両流路を連通させる内部流路１４ａを有するコネクタ１４を装着する。この流路１４ａは、入口部がボデー側吸込流路１２に、出口部がカバー側吸込流路２２に跨いで連通しており、内部流路１４ａの曲率半径Ｒの起点をボデー２の接合面２ａからボデー２側に所定長さＳだけ入り込んだ位置から開始させたものである。
【選択図】図１

Description

本発明は、ベーンポンプに関し、特に吸込側流路におけるキャビテーションの発生を抑制し、種々の油圧機器の油圧源として最適なベーンポンプに関する。

油圧ポンプの形式として、例えばギアポンプ、トロコイドポンプ、ベーンポンプ等があるが、これらの中でベーンポンプは、他のポンプに比べて、吐出量が多く、比較的安価であるため、自動車業界、建設業界等の広い分野で採用されている。

このような従来のベーンポンプとしては、例えば図６乃至図９に示すような構造のベーンポンプ５０が使用されている。

このベーンポンプ５０は、図６のポンプ５０の縦断面図及びカバー５７を取り外してＸ-Ｘ矢視方向から見た側面図である図７に示すように、ボデー５１に形成された開口部５２の内周面内にカムリング５３を固定し、そのカムリング５３の内部に、駆動軸５４、ロータ５５、ベーン５６を同心状に回転自在に収装し、ロータ５５とボデー５１との間にサイドプレート５８を介設し、カバー５７で封止したものである。

そして、これらロータ５５等に至る作動油流路として、ボデー５１の上方に作動油の吸込ポート５９と、この吸込ポート５９と連通し、駆動軸５４と並行してカバー５７方向に向かう導入路６０とが設けられ、これら両流路５９、６０でボデー側吸込流路６１を構成している。

なお、符号６２は、図示しない油圧機器からの作動油の還流路であり、図示しない流量制御弁を経て導入路６０に合流するようになっているが、流量制御弁は必須のものではなく、ベーンポンプ５０の回転数に比例して全量吐出する構造のものであれば必要のないものである。

一方、カバー５７のボデー５１との接合面５７ａには、図６のポンプ５０のＹ−Ｙ矢視の側面図である図８に示すように、基端部５７ｂと、二股状流路と、先端部５７ｄとを連通させるカバー側吸込流路５７ｅが凹設されており、上記ロータ５５が回転することにより、図６の導入路６０から基端部５７ｂに吸い込まれた作動油は、二股状流路で左右に分流され、先端部５７ｄを経て、図７に示すベーン間容積が拡大する部分である左右一対の吸込室６４、６４に吸い込まれる。

さらに、ロータ５５が図７の矢印Ｐ方向（反時計方向）に回転すると、作動油は、今度はベーン間容積が縮小される左右一対の吐出室６５、６５に移動しつつ加圧されて、図６のサイドプレート５８の高圧ポート６３から吐出され、ボデー５１の開口部５２の最奥部に形成された高圧室６６を経て、図示しない出口ポートから吐出されるようになっている。

他方、図９は、ベーンポンプの他例の縦断面図であり、ベーンポンプ５０Ａ全体の外径を小さくするべく、カムリング５３Ａ、ロータ５５Ａ、ベーン５６Ａを一対のサイドプレート５８Ａ、５８Ｂで挟持する如く封止し、カバー５７Ａの接合面に凹設されている二股状流路５７ｆを中子形状にすることにより、前述の従来ポンプ５０よりも二股状流路５７ｆを内径側に配置した形式のものもある。
特開２００２− ２１７４８（図１の吸込流路３４） 特開２００３−１０６２６４（図１の吸入通路３２） 特開平１０−３０６７８１（段落０００５、図１１）

しかしながら、上記従来のベーンポンプ５０は、図６に示したとおり、カバー５７がボデー５１の接合面５１ａに接合して固定されるという構造上、接合面５１ａを跨いで折れ曲がり部を形成できず、その結果、カバー５７側だけで折れ曲がり部の曲率を稼ぐこととなる。

その結果、ボデー５１側の導入路６０とカバー５７側のカバー側吸込流路５７ｅ（図６参照）とは、接合面５１ａを境に約９０度（図の中心角α）急激に折れ曲がることとなり、ロータ５５が高回転になるほどキャビテーションが急速に発生し易くなるという問題があった。

この問題は、図９で説明したベーンポンプ５０Ａにおいても、流路構造がポンプ５０と同様であるため生じていた。

また、当該急激に折れ曲がった流路の内径部(流路内壁のうち駆動軸側部分)は、流路構造上、どうしてもエッジ(角)形状となるため、上記キャビテーションの発生が助長されていた。

さらに、カバー５７をボルト５７ｈにてボデー５１に締付固定しているが、カバー５７のボルト孔５７ｇ（図８参照）は組立効率や加工精度を考慮してボルト径よりも若干大きな内径のものが設けられているため、ボデー５１とカバー５７との間で位置ずれが発生し易く、導入路６０とカバー側吸込流路５７ｅ間のずれによってもキャビテーションが発生し易くなる一要因となっていた。

本発明は、このような従来技術の問題点に鑑みてなされたもので、従来の吸込流路の構造的欠陥を改善することにより、カバーとボデーの２分割構造においてもボデーからカバーにかけての流路内におけるキャビテーションの発生を抑制し、もって吐出流量が安定した高性能のベーンポンプを提供すること、及び製造コストの低減及び軽量化が達成されたベーンポンプを提供することを目的とする。

本発明は、上記課題を解決するため、請求項１に係る発明は、ロータ、ベーン及びカムリングを収装するボデーと、該ボデー内に収装されたカムリング、ロータ、ベーン及びカムリングを封止するカバーと、作動油の吸込ポート及び吐出ポートとを備え、前記吸込ポートから前記ロータに至る前記作動油の吸込側流路が、前記吸込ポートに連通するボデー側吸込流路と、前記ロータに連通するカバー側吸込流路とで構成されると共に、両流路間に、流路の向きを変える屈曲部が形成されて成るベーンポンプにおいて、
前記屈曲部に、入口部を前記ボデー側吸込流路に、出口部を前記カバー側吸込流路に跨いで連通する流路が内部に形成されたコネクタを装着すると共に、該コネクタ内の前記流路の曲率半径（Ｒ）の起点を、前記ボデーと前記カバーとの接合面から前記ボデー側吸込流路側に所定長さ（Ｓ）だけ入り込んだ位置から開始させることにより、前記屈曲部における流路の曲率半径を緩やかに形成させたことを特徴とするベーンポンプである。

請求項２に係る発明は、請求項１に記載の発明において、前記カバー側吸込流路は、前記カバーの前記ボデーとの接合面に凹設され、前記ボデー側吸込流路から二股状に分岐した二股状流路及び先端部を含み、前記コネクタを、前記ボデー側吸込流路の流路軸を中心として回動可能にすると共に、該コネクタの出口部を、前記吸込ポートから前記ロータに至る吸込側流路内でのキャビテーションの発生を抑制すべく、前記先端部のうちの吸込圧力の低い方の流路側に所定の傾斜角（θ）で回動させて固定したことを特徴とするベーンポンプである。

請求項３に係る発明は、請求項１または請求項２に記載の発明において、前記コネクタを、前記ボデー側接合面と前記カバー側接合面のうちのいずれか一方の接合面に設けた穴に圧入して固定したこと特徴とするベーンポンプである。

請求項１に記載の発明によれば、ボデー側吸込流路とカバー側吸込流路との間の屈曲部に、入口部をボデー側吸込流路に、出口部をカバー側吸込流路に跨いで連通する流路が内部に形成されたコネクタを装着し、このコネクタ内の前記流路の曲率半径（Ｒ）の起点を、ボデーとカバーとの接合面からボデー側吸込流路側に所定長さ（Ｓ）だけ入り込んだ位置から開始させたので、この分、屈曲部における流路の曲率半径を緩やかに形成することができる。

したがって、吸込ポートからロータに至る作動油の吸込流路内において、急激な流路変更を強いる屈曲部が無くなり、吸込流路設計の不具合に起因するキャビテーションの発生を抑制することができ、その結果、吐出流量が安定した高性能のベーンポンプが得られる。

また、本発明は、ベーンポンプの吸込流路内にコネクタを装着するだけでよいので、既存のベーンポンプを大きな改造を加えることなく、キャビテーションが発生しないものに容易に調整することができる。

すなわち、本発明は、口径、流量等のポンプ仕様に応じた最適のコネクタをベーンポンプ形式ごとに予め準備しておき、コネクタの装着に際しては前述の屈曲部に圧入穴を設けて固定するだけでよいから、大幅な改造コストを要しない簡単な作業で既存のベーンポンプをキャビテーションの発生しにくいものに調整することができる。

請求項２に係る発明によれば、請求項１に記載の発明において、上記コネクタをボデー側吸込流路の流路軸を中心として回動可能にしたので、吸込側流路内でのキャビテーションの発生を抑制すべく、コネクタの流路出口部をカバーの接合面に凹設されている先端部のうちの吸込圧力が低い方の流路側に所定の傾斜角まで回動して振り向けることができる。

その結果、当該吸込圧力が低くなる方の流路側には、作動油の流入量が多くなり、これに伴い流路内の内圧も高くなって、キャビテーションの発生がより一層抑制される。

請求項３に係る発明は、請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の発明において、コネクタの固定方法として、コネクタをボデー側接合面とカバー側接合面のうちのいずれか一方の接合面に設けた穴に圧入して固定する方法を採用したので、コネクタの固定が容易であるうえ、送液中のロータ等の回転による振動により外れることもない。

また、コネクタを固定する際は、コネクタをボデー側又はカバー側のいずれか一方に圧入した後、これにコネクタがすきま嵌めとなる程度の内径を有する他方を被せるので、カバーをボデーに固定する際の位置決めにもなる。

以下、本発明の最良の実施形態を一実施例の図面を参照して説明する。

図１は、本発明の一実施例に係るベーンポンプ１の縦断面図、図２は、図１のベーンポンプ１のＡ−Ａ矢視図、図３は、図１のポンプのＢ−Ｂ矢視図である。なお、本実施例のベーンポンプのポンプ自体の構造は、前述した従来のベーンポンプ５０とほぼ同様であるが、他の構成部材も含めて詳細に説明する。

図１において、本実施例のベーンポンプ１は、主要構成部材として、図示しない本ポンプの駆動機器に固定されるボデー２と、ボデー２の中央部を貫通し、図示しないプーリ等により駆動される駆動軸３と、ボデー２の接合面２ａに開口した開口部２ｂ内に、駆動軸３と同軸状に収装されるロータ４、ベーン５及びカムリング６と、前記ロータ４等とボデー２との間に介設したサイドプレート７と、これら部材を開口部２ｂ内に収装した状態で封止するカバー９とで構成される。

これら各部材について説明すると、ボデー２内には、駆動軸３が貫通し、軸受メタル１１により回転自在に軸支される。

駆動軸３の端部の外周面には、スプライン３ａが形成されており、これにロータ４が嵌合して、両者が同期回転する。

図２に示すように、ロータ４の外周には、さらに複数のスリット４ａが所定間隔で放射状に形成されており、各スリット４ａ内には板状のベーン５が半径方向に出没自在に組み込まれている。

また、ベーン５の外周には、ベーン先端部がロータ４の回転に伴って摺接するための楕円形状の内周面６ａを有するカムリング６が一対のピン１７によりボデー２に固定されている。このピン１７は、図１のサイドプレート７に装着され、カムリング６を貫通してカバー９に設けられた固定穴３０（図３参照）に固定又は挿入されており、カバー９をボデー２に固定することでカムリング６が回動しないように所定の位置関係を保持している。

サイドプレート７は、ベーンの５の回転に伴い隣接ベーン５間で仕切られる容積が減少する領域である一対の吐出室１９、１９をボデー２側から仕切るためのもので、ボデー２の開口部の最奥部にＯリング７ａを介して装着されている。

また、一対の吐出室１９、１９の対応位置には、開口部２ｂの最奥部に形成された高圧室２０に高圧に昇圧された作動油を導くための高圧吐出孔２１が形成されている。

このサイドプレート７と、前述のロータ４、ベーン５及びカムリング６とは、駆動軸３に貫通された状態で開口部２ｂ内に収装された後、駆動軸３の端部において、駆動軸３の抜け止めとしてスナップリング３１によりロータ４と固定されている。

一方、図３及び図１に示すように、カバー９は、ボデー２の開口部２ｂをその接合面９ａにおいて液密状態に封止するための蓋体であり、接合面２ａに配置されたＯリング溝３２に装着されたＯリング３３を介して、ボルト８をカバー９のボルト孔９ｃ（図３参照）に貫通して、ボデー２の接合面９ａに設けられた植込みボルト孔２ｃ（図２参照）に捩じ込むことにより接合面９ａに固定される。

これらベーンポンプの構成部材に対する作動油の流路としては、以下のように構成される。

すなわち、図１に示すように、駆動軸３の上方に、駆動軸３と直交するように作動油の吸込ポート１２ａが設けられ、この吸込ポート１２ａは、吸込ポート１２ａの下方において図示しない流量制御弁からの作動油の還流路１３と合流した後、導入路１２ｂと連通している。

また、導入路１２ｂは、駆動軸３と並行して接合面２ａ方向に延び、接合面２ａに圧入、固定されたコネクタ１４の内部流路１４ａと連通しており、これら吸込ポート１２ａと、導入路１２ｂとでボデー側吸込流路１２を形成している。

なお、本実施例においても上記流量制御弁は、必須の構成部材ではなく、当該ベーンポンプの１の回転数に比例して全量吐出する構造のものであれば設ける必要はない。

一方、図３に示すように、カバー９の接合面９ａには、従来ポンプ同様、基端部２２ａと、二股状流路２２ｂと、一対の先端部２２ｃとからなり、これらが互いに連通されたカバー側吸込流路２２が接合面９ａに凹設されており、上記基端部２２ａ位置には、ボデー２側に圧入、固定されたコネクタ１４が位置する。

ここで、ロータ４と複数のベーン５とが図２の矢印Ｐ方向に回転すると、図１の吸込ポート１２ａから吸い込まれた作動油は、導入路１２ｂ及びコネクタ１４の内部流路１４ａを経て、カバー側吸込流路２２の基端部２２ａ内に流入し、ここから二股状流路２２ｂ方向に分流され、先端部２２ｃを経て、図２に示すベーン間容積が拡大する領域である左右一対の吸込室１８、１８に吸い込まれる。

この状態において、ロータ４が矢印Ｐ方向（反時計方向）に回転すると、全てのベーン５は、ベーン先端部が各ベーンに作用する遠心力とベーンの内周径に印加される背圧とにより、カムリング６の内周面６ａに摺接しつつ回転する。

さらにロータ４の回転が進むと、今度は一部のベーン５が、ベーン間容積が縮小しつつある領域である左右一対の吐出室１９、１９に至り、作動油は前述したサイドプレート７の高圧吐出孔２１を経て高圧室２０に至る。

次に、本発明の特徴であるコネクタ１４について、図４及び図５を参照して説明する。このうち、図４（ａ）は、図１のコネクタ１４部分の部分拡大図、図４（ｂ）は、図１のポンプ１のＢ−Ｂ矢視図のうちコネクタ１４部分近傍の側面図、図５（ａ）は、コネクタ１４の拡大斜視図、図５（ｂ）は、その左側面図、図５（ｃ）は、その縦断面図、図５（ｄ）は、その右側面図である。

図５（ａ）に示すように、コネクタ１４は、ボデー側吸込流路１２とカバー側吸込流路２２とが略９０度に折れ曲がっていることに対応して、ボデー側吸込流路１２から流入する作動油を略９０度、方向転換してカバー側吸込流路２２に導くために、外径がＤで長さがＬの柱状体の内部に、両流路１２、２２をスムーズに接続する断面形状を有する内部流路１４ａを穿設したものである。

すなわち、内部流路１４ａは、その入口部がボデー側吸込流路１２に、出口部がカバー側吸込流路２２にあってこれらの流路を跨いで連通させた流路である。

この場合、内部流路１４ａの入口側（ボデー２側）の断面形状は、通常、カバー側内部流路１２の導入路１２ｂの断面形状が円形断面であることから同様に円形断面にすることが好ましいが、勿論他の形状であっても良い。

しかし、図４に示すように、内部流路１４ａの出口側（カバー９側）の断面形状は、当該出口側におけるカバー側内部流路２２の基端部２２ａの断面形状が必ずしも円形断面ではないことから円形断面である必要はなく、要は基端部２２ａの内壁面に段差なくスムーズに移行する断面形状であれば良く、本実施例の場合もそのような断面形状に形成されている。

内部流路１４ａの内壁面の半径が最大となる内壁面１４ｂ（図５（ｃ）参照）の半径Ｒは、ボデー側吸込流路１２から流入する作動油をカバー側吸込流路２２に方向転換させるものであるから、キャビテーションの発生を抑制させるべく、なるべく大なる曲率半径を採用するのが良い。

なお、ここでいう「曲率半径」とは、内部流路１４ａの内壁面を同一半径Ｒで方向転換させる通常の曲率半径の他、流路の方向転換と共に前記曲率半径Ｒから多少前後する半径も含まれる広い概念のものである。

また、コネクタ１４の曲率半径Ｒの起点をボデー側接合面２ａからボデー内部にどの程度深く入り込んだ長さＳ（換言すればコネクタ１４のボデー側への植え込み深さＳ）とするかは、所定長さＳを大きく設定すればするほど屈曲部の曲率が大きく取れ、キャビテーションの発生が抑制できるから、コネクタ近傍の物理的条件が許す限り、大きく設定するのが好ましい。

また、最大半径Ｒの中心位置は、流路軸方向に多少ずれていても良いが、両流路１２、２２間でスムーズな流路を形成するためには本実施例のように入口側端面の平面内に配置させるのが好ましい。

以上は内部流路１４ａの曲率半径が最大となる内壁面１４ｂについて述べたが、曲率半径が最小となる内壁面１４ｃの断面形状についても原則同様であり、なるべく大なる曲率半径で、ボデー側吸込流路１２からカバー側吸込流路２２にスムーズに移行できる内壁面形状を採用する。

コネクタ１４の固定方法としては、例えば接着法、圧入法、ねじ止め法や、確定的な固定方法が必要な場合は例えばアルゴン溶接法などを採用することができるが、本実施例では圧入固定する方法を採用している。

すなわち、図１に示すように、ボデー側接合面２ａの導入路１２ｂ位置に、コネクタ１４を圧入できる程度のコネクタ外径Ｄよりもやや小径の穴を同心状に深さがＳとなるまで穿設する。一方、カバー側接合面９ａには、コネクタ外径Ｄと同様内径かそれよりもやや大きな内径のコネクタ装着穴１５を深さＬ−Ｓで基端部９ｂ位置に同心状に例えばエンドミルなどにより座ぐりすることにより設ける。

なお、前述した内部流路１４ａの出口側の断面形状は、外径Ｄの柱状体に内部流路１４ａを形成する前に、カバー側接合面９ａにコネクタ外径に一致する内径Ｄの穴を深さＬ−Ｓで穿設し、穴底部に形成された基端部２２ａの側面形状を調べることで容易に知ることができるので、このような形状に一致させれば良い。このような流路形状は、例えばＮＣ旋盤等により容易に形成することができる。

コネクタ１４の装着に際しては、まずボデー２側にコネクタ１４全体を圧入固定し、コネクタ端部がボデー側接合面２ａからＬ−Ｓの高さで突出した状態にする。そして、この突出部分にカバー９にＬ−Ｓの深さで形成した穴を嵌合して被せ、前述のボルト８で固定するのである。

本実施例では、コネクタ１４をボデー側接合面２ａに圧入固定したが、組立作業の容易性を考慮してボデー側接合面とカバー側接合面のうちのいずれか一方の側に固定すればよい。

なお、ボデー２、カバー９及びコネクタ１４の材質は、いかなるものでも良いが、例えばアルミダイカスト製にすると加工が容易である上、ベーンポンプ全体の軽量化が達成できる。

また、図２に示すように、カバー側吸い込み流路２２がロータ４の両側に位置するに対し、その間に位置するベーン５の回転は方向性があるために、本図の場合では一般に図２の左側の吸込室１８の圧力が右側の吸込室１８よりも吸込み圧力が低圧となる。したがって、図４（ｂ）に示す左右一対のカバー側吸込流路２２では、上記低圧となる吸込室１８の対応流路である右側のカバー側吸込流路２２の吸込み圧力が左側流路２２よりも低圧となり、キャビテーションが発生し易くなる。

しかし、この場合は、矢視Ｂ−Ｂのカバー側流路の図４（ｂ）に示すように、コネクタ１４を中心線Ｃに対して、所定角度θ分だけ回動させて装着させることにより、コネクタ１４を経て基端部２２ａに流入した作動油を、一対の先端部２２ｃのうち吸込み圧力が低い方の先端部２２ｃ方向に他方よりも多く振り向けることにより（いわばチューニング）、先端部２２ｃ内の吸込み圧力のバランスを取るとともに、吸込み圧力が低い方の圧力を高めることでキャビテーションの発生を抑制することができる。

次に、本実施例のベーンポンプの作用、効果を説明する。

図１及び図２において、駆動軸３が図示しないモータにより駆動され、ロータ４がベーン５と共に矢印Ｐ方向(図２)に回転すると、図示しないタンクから作動油が吸込ポート１２ａから吸い込まれ、導入路１２ｂを経て、コネクタ１４の入口部に流入する。

コネクタ１４においては、内部流路１４ａの曲率半径Ｒの起点が、ボデー側接合面２ａからボデー側に所定長さＳだけ入り込んだ位置から開始されているので、コネクタ１４に流入する作動油は、従来よりも前記所定長さＳ分によって大きく、緩やかな曲率半径にてスムーズにカバー側吸込流路２２方向に方向転換され、作動油をカバー側吸込流路２２の基端部２２ａ内に導く。

基端部２２ａに流入した作動油は、図３に示す二股状流路２２ｂ内にて分流され、先端部２２ｃに至り、対応位置にある図２の一対の吸込室１８、１８に吸い込まれる。

さらにロータの回転が進むと作動油は、吐出室１９、１９に至り、ここで昇圧され、サイドプレート７の高圧吐出孔２１を経て、ボデー２の高圧室２０に吐出され、図示しない吐出ポートから図示しない油圧機器に高圧作動油として供給される。

このように、本実施例のベーンポンプ１によれば、従来のボデー側吸込流路１２とカバー側吸込流路２２間の屈曲部にコネクタ１４の内部流路１４ａを跨いで装着させ、内部流路１４ａの曲率半径Ｒの起点をボデー側接合面２ａから距離Ｓだけボデー本体側に入り込んだ位置から開始させたため、従来の直角に近い吸込流路の曲げ角度が緩和される。

すなわち、図６の従来ポンプの吸込流路における９０度もの急激な曲げ角度αが解消され、作動油はスムーズに流路内を流れるので、吸い込み流路内におけるキャビテーションの発生を抑制することができる。

また、ロータ回転方向の方向性により、カバー側吸込流路２２内の一対の先端部２２ｃ内において、いずれか一方における流路の吸込み圧力が低くなり、作動油が偏流する場合は、コネクタを所定角度（θ）回動させて傾斜させるだけで、一対の先端部２２ｃに作動油をバランス良く供給でき、簡単な処置でキャビテーションの発生を抑制することができる。

さらに、コネクタ１４の装着は、コネクタ以外に特別な部品を必要とするものではなく、ボデー側接合面２ａにコネクタ１４が圧入固定できる程度の穴を設けるだけで済むので、製造コストの低減化を図ることができる。この場合、ポンプ形式が異なっても、予めこれら形式毎に最適のコネクタ１４を準備しておくことで、既存のポンプを安価な費用でキャビテーションが発生しないよう最適の条件のものに調整することができる。

以上に説明した本実施例のベーンポンプは、ポンプの吸込側流路の改善を図るものであるから、吸い込み流路を備えるポンプならばベーンポンプに限らず、あらゆる形式のポンプに広く適用することができる。

本発明に係るベーンポンプの一実施例の縦断面図である。 図１のベーンポンプのＡ−Ａ矢視断面図である。 図１のベーンポンプのＢ−Ｂ矢視断面図である。 図４（ａ）は、図１のコネクタ部分近傍の部分拡大図、図４（ｂ）は、図１のポンプのＢ−Ｂ矢視図のうちコネクタ部分近傍のみの側面図である。 図５（ａ）は、図１のベーンポンプに装着されているコネクタの斜視図、図５（ｂ）は、その左側面図、図５（ｃ）は、その縦断面図、図５（ｄ）は、その右側面図である。 従来のベーンポンプの縦断面図である。 図６のベーンポンプのＸ−Ｘ矢視断面図である。 図６のベーンポンプのＹ−Ｙ矢視断面図である。 図６のベーンポンプとは異なるベーンポンプの一例の縦断面図である

符号の説明

１ ベーンポンプ（本発明）
２ ボデー
２ａ ボデー側接合面
３ 駆動軸
４ ロータ
５ ベーン
６ カムリング
７ サイドプレート
８ ボルト
９ カバー
９ａ カバー側接合面
１２ ボデー側吸込流路
１２ａ 吸込ポート
１２ｂ 導入路
１４ コネクタ
１４ａ 内部流路
１４ｂ 内壁面
１４ｃ 内壁面
１５ コネクタ装着穴
２２ カバー側吸込流路
２２ａ 基端部
２２ｂ 二股状流路
２２ｃ 先端部
Ｒ、α 曲率半径
Ｓ 曲率半径の起点深さ（コネクタの植込み深さ）
θ 傾斜角

Claims (3)

1. ロータ、ベーン及びカムリングを収装するボデーと、該ボデー内に収装されたカムリング、ロータ、ベーン及びカムリングを封止するカバーと、作動油の吸込ポート及び吐出ポートとを備え、
   前記吸込ポートから前記ロータに至る前記作動油の吸込側流路が、前記吸込ポートに連通するボデー側吸込流路と、前記ロータに連通するカバー側吸込流路とで構成されると共に、両流路間に、流路の向きを変える屈曲部が形成されて成るベーンポンプにおいて、
   前記屈曲部に、入口部を前記ボデー側吸込流路に、出口部を前記カバー側吸込流路に跨いで連通する流路が内部に形成されたコネクタを装着すると共に、
   該コネクタ内の前記流路の曲率半径（Ｒ）の起点を、前記ボデーと前記カバーとの接合面から前記ボデー側吸込流路側に所定長さ（Ｓ）だけ入り込んだ位置から開始させることにより、前記屈曲部における流路の曲率半径（Ｒ）を緩やかに形成させたことを特徴とするベーンポンプ。
2. 前記カバー側吸込流路は、前記カバーの前記ボデーとの接合面に凹設され、前記ボデー側吸込流路から二股状に分岐した二股状流路及び先端部を含み、
   前記コネクタを、前記ボデー側吸込流路の流路軸を中心として回動可能にすると共に、該コネクタの出口部を、前記吸込ポートから前記ロータに至る吸込側流路内でのキャビテーションの発生を抑制すべく、前記先端部のうちの吸込圧力の低い方の流路側に所定の傾斜角（θ）で回動させて固定したことを特徴とする請求項１に記載のベーンポンプ。
3. 前記コネクタを、前記ボデー側接合面と前記カバー側接合面のうちのいずれか一方の接合面に設けた穴に圧入して固定したこと特徴とする請求項１又は請求項２に記載のベーンポンプ。

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