JP2008259288A - スイッチング電源装置 - Google Patents
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Abstract
【課題】回路構成、素子バラツキ、温度や経時の変化等の影響を受けずに、共振信号波形の谷部検出を正確に行う。
【解決手段】擬似共振方式のフライバック型スイッチング電源装置において、トランス2の駆動巻線23に発生する電圧Vrを微分した電圧Vdifと、その電圧Vrを整流平滑し分圧して得た閾値電圧Vth1とを電圧比較器1で比較することで、トランス2のエネルギー放出後の共振信号の谷部を検出し、その谷部でトランジスタMN1をオンさせる。
【選択図】図1
【解決手段】擬似共振方式のフライバック型スイッチング電源装置において、トランス2の駆動巻線23に発生する電圧Vrを微分した電圧Vdifと、その電圧Vrを整流平滑し分圧して得た閾値電圧Vth1とを電圧比較器1で比較することで、トランス2のエネルギー放出後の共振信号の谷部を検出し、その谷部でトランジスタMN1をオンさせる。
【選択図】図1
Description
本発明は、擬似共振方式のフライバック型スイッチング電源装置に関するものである。
図3に従来の擬似共振方式のフライバック型スイッチング電源装置の構成を示す(例えば、特許文献1参照)。図3において、2は1次巻線21、2次巻線22および駆動巻線23を有するトランス、MN1はスイッチング素子としてのNMOSトランジスタ、3はそのトランジスタMN1をオン/オフ駆動するオン/オフ信号発生回路、4は入力直流電源、5は電圧比較器、6は閾値電圧Vth2を生成する閾値電圧源、R5〜R8は抵抗、D1,D4は整流用ダイオード、C2は平滑用コンデンサ、C3はトランジスタMN1のドレイン・ソース間の寄生容量、C4は遅延用コンデンサである。駆動巻線23に関連する回路は制御回路を構成する。
このスイッチング電源装置では、オン/オフ信号発生回路3によってトランジスタMN1がオンにすることにより、トランス2の1次巻線21にエネルギーが蓄えられ、抵抗R5に生じる電圧が所定値に達するとオン/オフ信号発生回路3によってトランジスタMN1がオフする。このオフ時に、1次巻線21に蓄えられたエネルギーが2次巻線22から放出される。この2次巻線22に生じる電圧は所定倍率の電圧となり、整流平滑されて出力電圧となる(図示せず)。なお、1次巻線21に蓄えられたエネルギーの一部は駆動巻線23からも放出される。その後、1次巻線21のインダクタンスとそれに直列接続された容量(トランジスタMN1の寄生容量C3)とによって、LC共振動作(リンギング)が始まる。このリンギング波形の谷部でトランジスタMN1を再度オンさせると、スイッチング損失を最小にすることができ、電源の変換効率を高くできる。
そこで、リンギング発生中において、トランジスタMN1のドレイン・ソース間電圧Vdsと相似な波形の電圧Vrを駆動巻線23で生成させ、その電圧Vrの谷部を電圧比較器5で検出し、その検出信号によりオン/オフ信号発生回路3を制御し、トランジスタMN1をオンさせている。
すなわち、その駆動巻線23の電圧VrをダイオードD4により半波整流して正電圧を取り出し、この正電圧を抵抗R7,R8により分圧して相似電圧Vbmを作成し、この相似電圧VbmをコンデンサC4によって波形整形するとともに遅延させて、電圧比較器5の非反転入力端子に入力する。そして、この電圧Vbmを、電圧比較器5の反転入力端子に入力している閾値電圧Vth2と比較することにより、パルス電圧Vbdを作成し、このパルス電圧VbdによりトランジスタMN1を制御するものである。駆動巻線23の電圧Vrの谷部に相当するタイミングは、パルス電圧Vbdの立下りエッジであり、このパルス電圧Vbdを入力するオン/オフ信号発生回路3では、図4の時刻taのタイミングでトランジスタMN1をオンさせる信号を作成する。
図5はトランジスタMN1をオンさせるパルス電圧Vbdを作成する制御回路の別の従来例を示す図である。ここでは、駆動巻線23の電圧Vrをそのまま抵抗R7,R8で分圧して相似電圧Vbm’を作成し、この相似電圧Vbm’と閾値電圧Vth2とを電圧比較器5で比較して、その比較電圧を遅延回路7で遅延させるようにしたものであり、遅延回路7から出力する電圧が図3に示した回路と同様のパルス電圧Vbdとなる。この遅延回路7はコンデンサC4による遅延と同様の遅延を行う。
特開2005−278263号公報
ところが、従来のスイッチング電源装置では、ターゲットとする電源仕様(入力電圧、出力電圧、出力電流など)が異なれば、トランス2やリンギング共振信号波形が異なり、駆動巻線23の出力特性(電圧、容量、タイミングなど)も異なる。また、ダイオード、抵抗、コンデンサ等の素子バラツキによってパルス電圧Vbdの遅延時間も異なり、共振信号波形の谷部の検出タイミングがずれるので、製品ごとに合わせ込みが必要になる。しかし、合わせ込んだとしても、共振信号波形は一定ではなく、温度や経時によって変化するので、その波形の谷部検出タイミングがずれてしまう。
本発明の目的は、回路構成、素子バラツキ、温度や経時の変化等の影響を受けずに、共振信号波形の谷部検出を正確に行うことができるようにしたスイッチング電源装置を提供することである。
上記目的を達成するために、請求項1にかかる発明のスイッチング電源装置は、トランスの1次巻線にスイッチング素子を介して直流電圧を印加し、前記スイッチング素子のオン時に前記1次巻線に蓄えたエネルギーを前記スイッチング素子のオフ時に前記トランスの2次巻線と駆動巻線から放出し、前記スイッチング素子のオフ時に前記スイッチング素子両端間に生じるリンギング電圧の谷部で前記スイッチング素子を再度オンさせる擬似共振方式のフライバック型スイッチング電源において、前記駆動巻線に生じる電圧を微分する微分手段と、前記微分手段から出力する微分電圧を閾値電圧とを比較する電圧比較手段とを備え、前記電圧比較手段から前記リンギングの谷部の検出信号を出力させ、前記スイッチング素子をオンさせることを特徴とする。
請求項2にかかる発明は、請求項1に記載のスイッチング電源装置において、前記駆動巻線に生じる電圧を整流平滑し分圧して前記微分電圧のバイアスとする一方、前記駆動巻線に生じる電圧を整流平滑し分圧して前記閾値電圧を生成する閾値電圧生成手段を備えたことを特徴とする。
請求項3にかかる発明は、請求項2に記載のスイッチング電源装置において、前記閾値電圧生成手段は、前記微分電圧をバイアスする電圧より低い閾値電圧を生成することを特徴とする。
請求項2にかかる発明は、請求項1に記載のスイッチング電源装置において、前記駆動巻線に生じる電圧を整流平滑し分圧して前記微分電圧のバイアスとする一方、前記駆動巻線に生じる電圧を整流平滑し分圧して前記閾値電圧を生成する閾値電圧生成手段を備えたことを特徴とする。
請求項3にかかる発明は、請求項2に記載のスイッチング電源装置において、前記閾値電圧生成手段は、前記微分電圧をバイアスする電圧より低い閾値電圧を生成することを特徴とする。
本発明によれば、駆動巻線に生じる電圧を微分した電圧を閾値電圧と比較するので、電源の回路構成、温度変動、プロセス変動による素子バラツキ等にかかわらず、共振信号の谷部を正確に検出することができる。また、駆動巻線に生じる電圧を整流平滑し分圧した電圧を閾値電圧とし、この閾値電圧を該整流平滑した電圧の1/2より低くすることにより、谷部検出のタイミングからスイッチング素子をオンするまでの遅れ時間を補償して、より正確に谷部検出が可能となる。以上から、電源の変換効率が向上する。
図1は本発明のスイッチング電源装置のパルス信号Vbdを生成する制御回路の実施例の構成を示す回路図である。トランス2の駆動巻線23、整流用ダイオードD1、平滑用コンデンサC2等は図3で説明したものと同じである。1は電圧比較器、C1は微分用コンデンサ、D2,D3はクランプ用ダイオード、R1はバイアス用抵抗、R2〜R4は分圧用抵抗である。
さて、前記したリンギング発生時の共振周波数fは、およそ下記の式で示され、トランジスタMN1のドレイン・ソース間電圧Vdsの波形は、Dをリンギング振幅とすると、D・cosθと近似である。
f=1/{2π√(L1・C3)}
θ=2πft=t/√(L1・C3)
L1は1次巻線21のインタクタンス、C3は前記したトランジスタMN1のドレイン・ソース間容量である。
f=1/{2π√(L1・C3)}
θ=2πft=t/√(L1・C3)
L1は1次巻線21のインタクタンス、C3は前記したトランジスタMN1のドレイン・ソース間容量である。
駆動巻線23には、電圧Vdsの波形と相似の波形の電圧Vrが現れる。そこで、この電圧VrをコンデンサC1によって微分すると、リンギング部分(Rcosθ)は−Rsinθになる。Rは電圧Vrの振幅である。
Vdif=Rcosθ/dθ
=−Rsinθ
この微分電圧Vdifがゼロになる箇所は、リンギングの谷部または山部である。そこで本実施例では、電圧比較器1によって、その微分電圧Vdifがゼロになる谷部を検出することで、パルス電圧Vbdを作成する。
Vdif=Rcosθ/dθ
=−Rsinθ
この微分電圧Vdifがゼロになる箇所は、リンギングの谷部または山部である。そこで本実施例では、電圧比較器1によって、その微分電圧Vdifがゼロになる谷部を検出することで、パルス電圧Vbdを作成する。
具体的には、駆動巻線23に直列に微分用コンデンサC1を接続して、そこで微分された微分電圧Vdifを電圧比較器1の反転入力端子に入力する。このとき、微分電圧Vdifは正/負に振れるので、電圧比較器1を保護するために、その電圧Vdifの値がGND以下ないし電源(Vcc)以上にならないように、ダイオードD2,D3でクランプする。これには他のクランプ方法を用いてもよい。電源電圧Vccは、駆動巻線23の電圧VrをダイオードD1で整流し、コンデンサC2で平滑して作成する。この電圧Vccを抵抗R2,R3,R4で分圧して、抵抗R3,R4の共通接続点の電圧を閾値電圧Vth1として、電圧比較器1の非反転入力端子に接続する。なお、抵抗R2,R3の共通接続点の電圧はVcc/2に設定し、閾値電圧Vth1に大きな影響を与えない程度の値の抵抗R1を介して、微分電圧Vdifにバイアスとして印加する。
図2の波形図において、電圧Vbdの点線部分(A部)は、トランジスタMN1のオン時にマスクされる部分である。また、図2の波形図では、電圧Vbdの立下りである時刻taにおいて、トランジスタMN1がオンさせているが、別の立下りである時刻tbにおいてオンさせてもよい。どちらを選ぶかは、オン/オフ信号発生回路3で選択する。
本実施例では、電圧比較器1の非反転入力端子側の閾値電圧Vth1が中点電圧Vcc/2よりも低いので、電圧Vrの谷部検出のタイミングが実際の谷部よりもいくらか早くなるが、これは電圧比較器1や後処理における遅延を補償するためであり、その閾値電圧Vht1の値は抵抗R3,R4の値で適宜設定すればよい。
図1の回路の定数としては、例えば、Vcc=15V、C1=100pF、R1=1MΩ、R2=200kΩ、R3=50kΩ、R4=150kΩとすれば、Vth1≒5.6Vとなる。
1:電圧比較器、2:トランス、21:1次巻線、22:2次巻線、23:駆動巻線、3:オン/オフ信号発生回路、4:入力直流電源、5:電圧比較器、6:閾値電圧源、7:遅延回路。
Claims (3)
- トランスの1次巻線にスイッチング素子を介して直流電圧を印加し、前記スイッチング素子のオン時に前記1次巻線に蓄えたエネルギーを前記スイッチング素子のオフ時に前記トランスの2次巻線と駆動巻線から放出し、前記スイッチング素子のオフ時に前記スイッチング素子両端間に生じるリンギング電圧の谷部で前記スイッチング素子を再度オンさせる擬似共振方式のフライバック型スイッチング電源において、
前記駆動巻線に生じる電圧を微分する微分手段と、前記微分手段から出力する微分電圧を閾値電圧と比較する電圧比較手段とを備え、前記電圧比較手段から前記リンギングの谷部の検出信号を出力させ、前記スイッチング素子をオンさせることを特徴とするスイッチング電源装置。 - 請求項1に記載のスイッチング電源装置において、
前記駆動巻線に生じる電圧を整流平滑し分圧して前記微分電圧のバイアスとする一方、前記駆動巻線に生じる電圧を整流平滑し分圧して前記閾値電圧を生成する閾値電圧生成手段を備えたことを特徴とするスイッチング電源装置。 - 請求項2に記載のスイッチング電源装置において、
前記閾値電圧生成手段は、前記微分電圧をバイアスする電圧より低い閾値電圧を生成することを特徴とするスイッチング電源装置。
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---|---|---|---|---|
CN102082521A (zh) * | 2010-10-29 | 2011-06-01 | 西安英洛华微电子有限公司 | 谐振波谷精确侦测电路 |
CN103683867A (zh) * | 2013-12-06 | 2014-03-26 | 深圳市华星光电技术有限公司 | 反激式开关电源电路及应用该电路的背光源驱动装置 |
JP2014064359A (ja) * | 2012-09-20 | 2014-04-10 | Fuji Electric Co Ltd | スイッチング電源装置 |
CN111986070A (zh) * | 2020-07-10 | 2020-11-24 | 中国人民解放军战略支援部队航天工程大学 | 基于gpu的vdif格式数据异构并行编帧方法 |
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2007
- 2007-04-03 JP JP2007097788A patent/JP2008259288A/ja not_active Withdrawn
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