JP2008229702A - Method for revealing solidified shell thickness in s print - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、鋳型内における凝固シェル厚を把握するための一手法として知られるSプリントに関する。 The present invention relates to an S-print that is known as a technique for grasping the thickness of a solidified shell in a mold.
鋳片品質の低下に直結するブレークアウト（凝固シェルの一部が裂開して凝固シェル内部の溶鋼が流出する現象。）の原因を調査すべく鋳片の断面を観察してみたところ、ブレークアウトが発生した鋳型コーナ部位は他の部位と比較して凝固シェルの成長が遅く、更にその成長の遅れが鋳型下端においても回復されていなかったことが判った。このことから、凝固遅れとブレークアウトとが密接に関連していると言え、この凝固遅れの観点からブレークアウトを未然に防止するには、メニスカス（鋳型内における溶鋼の湯面）から鋳型下端に至るまでの凝固シェルの成長態様を定量的に把握することが必要であると言える。 When the cross section of the slab was observed to investigate the cause of the breakout (a phenomenon in which a part of the solidified shell splits and the molten steel flows out of the solidified shell) directly connected to the deterioration of the slab quality, It was found that the mold corner portion where out occurred was slower in the growth of the solidified shell than the other portions, and that the growth delay was not recovered even at the lower end of the mold. From this, it can be said that solidification delay and breakout are closely related. In order to prevent breakout from the viewpoint of this solidification delay, the meniscus (molten steel surface in the mold) is moved from the mold bottom to the mold bottom. It can be said that it is necessary to quantitatively grasp the growth mode of the solidified shell up to.
この種の技術として、(i)Agを鋳型内で放射化することで放射時における鋳型内での凝固シェルと溶鋼との固液界面（以下、単に固液界面と称する。）を現出させる手法や、(ii)鋳型内溶鋼に粉末状のSを投入し、鋳造後、鋳片断面を軽くエッチングさせることでS投入時における鋳型内での固液界面を現出させる手法、が公知とされる。 As this type of technology, (i) by activating Ag in the mold, a solid-liquid interface (hereinafter simply referred to as a solid-liquid interface) between the solidified shell and the molten steel in the mold during radiation appears. There are known methods and (ii) a method in which powdered S is introduced into the molten steel in the mold, and after casting, the cross-section of the slab is lightly etched to reveal a solid-liquid interface in the mold at the time of introducing S. Is done.
上記(i)の手法によれば、上記の成長態様を確実かつ高精度に把握できるとされる。しかし、本手法は、大型の原子炉設備を要するという設備確保上の問題と、そもそも放射化を必須要素とする工程上の問題と、を抱える。特に、本手法によるならば、その費用は上記(ii)に記載の手法の10倍とされるし、1回のサンプルの測定結果を得るだけでも半年程の長い期間を現実として要する。以上のことから、本手法が、上記の成長態様についての試験研究にほとんど貢献し得ないことは明らかである。 According to the method (i), the above growth mode can be grasped reliably and with high accuracy. However, this method has a problem in securing facilities that requires a large-scale nuclear reactor facility, and a problem in processes in which activation is an essential element in the first place. In particular, according to this method, the cost is 10 times that of the method described in (ii) above, and even if only one sample measurement result is obtained, a long period of about six months is actually required. From the above, it is clear that this method can hardly contribute to the test study on the above growth mode.
一方、上記(ii)の手法によれば、上記の成長態様を安価に短時間（例えば1週間）で把握できるとされる。本手法は、スループットTp[ton/min]（連続鋳造機の生産能力の一指標であって、単位時間あたりに一の鋳型を通過する溶鋼重量を意味する。非特許文献２参照。）が1.5〜2.0程度であった従前の操業においては十分実用的であった。しかし、スループットTp[ton/min]が2.5以上とされる昨今の操業においては、確かに上記の成長態様のうち「メニスカスから鋳型中途に至るまでのもの」は問題なく定量的に把握できるものの、同じく「鋳型中途から鋳型下端に至るまでのもの」は固液界面が極めてぼんやりとしてしまうので定量的のみならず定性的にも把握し難くなっている（後述する図７を参照されたい。）。これはおそらく、スループットTp[ton/min]が高いために鋳型内で凝固シェルに衝突する溶鋼の流速が大きく、せっかく固液界面に滞留して偏析しようとしていたSが押し寄せる溶鋼によって殆ど洗い流されてしまうからだと考えられる。従って、上述したブレークアウトが鋳型下端の直下で発生する特性を考慮すれば、凝固遅れの観点からブレークアウトを未然に防止するには、鋳型下端における凝固遅れを定量的に把握できるよう、本手法の飛躍的な改善が不可欠である。 On the other hand, according to the above method (ii), the above growth mode can be grasped at a low cost in a short time (for example, one week). This method has a throughput Tp [ton / min] (an index of the production capacity of a continuous casting machine, which means the weight of molten steel that passes through one mold per unit time. See Non-Patent Document 2). It was practical enough in the previous operation which was about ~ 2.0. However, in recent operations where the throughput Tp [ton / min] is 2.5 or more, it is true that among the above-mentioned growth modes, “from the meniscus to the middle of the mold” can be quantitatively grasped without problems, Similarly, “from the middle of the mold to the lower end of the mold” makes the solid-liquid interface very blurry, so it is difficult to grasp not only quantitatively but also qualitatively (see FIG. 7 described later). This is probably due to the high throughput Tp [ton / min], and the flow velocity of the molten steel that collides with the solidified shell in the mold is large. It is thought that it is because it ends. Therefore, in consideration of the characteristic that the breakout described above occurs immediately below the lower end of the mold, in order to prevent the breakout from the viewpoint of the solidification delay, this method is used so that the solidification delay at the lower end of the mold can be grasped quantitatively. A dramatic improvement is essential.
この種の技術として特許文献１は、「鋳型内の溶鋼に硫黄を添加沈降溶解させることを解析する方法」として、「サルファプリント法」が紹介されている。また、NiやCrなどを取鍋やタンディッシュ、鋳型で添加し、凝固後の鋳片についてエレクトログラフィ法を用いる凝固シェル厚みの測定方法が記載されている。 As this type of technology, Patent Document 1 introduces a “sulfur print method” as “a method for analyzing the addition and dissolution of sulfur in molten steel in a mold”. In addition, there is described a method for measuring the thickness of a solidified shell using an electrography method for a cast slab after adding Ni, Cr, etc. with a ladle, tundish, or mold.
しかし、上記特許文献１に開示されるサルファプリント法やエレクトログラフィ法についての情報の範囲内では、上記の問題が改善されないことは明らかである。 However, it is clear that the above problem cannot be improved within the range of information about the sulfur printing method and the electrography method disclosed in Patent Document 1.
本発明は斯かる諸点に鑑みてなされたものであり、その主な目的は、スループットTp[ton/min]が2.5以上とされる昨今の操業において、メニスカスから鋳型下端に至るまでの凝固シェルの成長態様を安価かつ短時間で定量的に把握できる、Sプリントにおける凝固シェル厚の現出方法を提供することにある。 The present invention has been made in view of the above points, and its main object is to provide a solidified shell from the meniscus to the lower end of the mold in a recent operation in which the throughput Tp [ton / min] is 2.5 or more. An object of the present invention is to provide a method for revealing the thickness of a solidified shell in S-printing, which can quantitatively grasp the growth mode in a short time and in a short time.
本発明の解決しようとする課題は以上の如くであり、次にこの課題を解決するための手段とその効果を説明する。 The problems to be solved by the present invention are as described above. Next, means for solving the problems and the effects thereof will be described.
本発明の観点によれば、鋳型と、この鋳型に対して所定位置に配され、該鋳型の両狭面に対向する一対の溶鋼吐出孔が穿孔される浸漬ノズルと、を用い、この浸漬ノズルを介して鋳型へ溶鋼をスループットTp[ton/min]を2.5以上として注湯する連続鋳造において、Sプリントにおける凝固シェル厚の現出は、以下のような方法で行われる。即ち、所定形状のS塊を前記鋳型内の所定浸漬位置に所定添加量M[kg]、浸漬して溶解する。この浸漬時に前記鋳型内に存在していた鋳片を鋳造方向に対して垂直に切断する。この切断により得られた切断面に対してSプリントを為す。前記S塊については、S塊1個あたりの重量m[g]を250以上とする。前記S塊の浸漬位置については、前記鋳型の幅方向においては前記浸漬ノズルからみて調査対象としての鋳型コーナ側とし、前記鋳型の鉛直方向においては前記浸漬ノズルの溶鋼吐出孔の下面の仮想延長線から鉛直方向に±50[mm]の範囲内に該S塊の下端を配することとする。前記S塊の添加量M[kg]については、前記鋳型内空間の水平断面のうち前記鋳型の上端における水平断面の断面積[m2]のうち更に前記浸漬ノズルからみて調査対象としての鋳型コーナ側の断面積[m2]をAとすると、2.0≦M/A≦3.1が成立する範囲内とする。これによれば、スループットTp[ton/min]が2.5以上とされる昨今の操業において、メニスカスから鋳型下端に至るまでの凝固シェルの成長態様を安価かつ短時間で定量的に把握できる。 According to an aspect of the present invention, a submerged nozzle is used that includes a mold and a submerged nozzle that is disposed at a predetermined position with respect to the mold and that has a pair of molten steel discharge holes that face both narrow surfaces of the mold. In continuous casting in which molten steel is poured into a mold with a throughput Tp [ton / min] of 2.5 or more, the solidified shell thickness in S-printing is produced by the following method. That is, the S-shaped block having a predetermined shape is immersed and dissolved in a predetermined immersion position in the mold for a predetermined addition amount M [kg]. The slab existing in the mold at the time of immersion is cut perpendicular to the casting direction. S print is made on the cut surface obtained by this cutting. For the S mass, the weight m [g] per S mass is 250 or more. As for the immersion position of the S lump, it is on the mold corner side as an investigation object in the width direction of the mold as viewed from the immersion nozzle, and a virtual extension line on the lower surface of the molten steel discharge hole of the immersion nozzle in the vertical direction of the mold The lower end of the S block is placed within a range of ± 50 [mm] in the vertical direction. With respect to the addition amount M [kg] of the S lump, a mold corner as an object to be investigated as seen from the immersion nozzle in the cross-sectional area [m 2 ] of the horizontal cross section at the upper end of the mold among the horizontal cross section of the mold inner space. Assuming that the cross-sectional area [m 2 ] on the side is A, it is within the range where 2.0 ≦ M / A ≦ 3.1. According to this, in the recent operation in which the throughput Tp [ton / min] is 2.5 or more, the growth mode of the solidified shell from the meniscus to the lower end of the mold can be quantitatively grasped at a low cost and in a short time.
以下、図面を参照しつつ、本発明の実施の形態を説明する。図１は、本発明の一実施形態に係る連続鋳造機の概略図である。先ず、本図に基づいて、本実施形態に係る凝固シェル厚の現出方法が行われる連続鋳造機100の構成と作動を一例として簡単に説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 1 is a schematic view of a continuous casting machine according to an embodiment of the present invention. First, based on this figure, the structure and operation | movement of the continuous casting machine 100 in which the appearance method of the solidified shell thickness concerning this embodiment is performed are demonstrated easily as an example.
本図に示す如く本実施形態において連続鋳造機100は、注湯される溶鋼を冷却して所定形状の凝固シェルを形成するための鋳型1と、図略のタンディッシュに保持される溶鋼を鋳型1へ所定流量で滑らかに注湯するための浸漬ノズル2と、鋳型1の直下から鋳造経路に沿って複数で並設されるロール対3・3・・・と、を備える。本実施形態において前記の鋳造経路は、その上流側から順に、略鉛直方向に延びる垂直経路部と、この垂直経路部に接続され、円弧状に延びる円弧経路部と、更にその下流側に設けられ、水平方向に延びる水平経路部と、前記の円弧経路部及び水平経路部とを滑らかなに接続するための矯正経路部と、から構成される。 As shown in the figure, in the present embodiment, the continuous casting machine 100 molds a mold 1 for cooling molten steel to form a solidified shell having a predetermined shape and a molten steel held in a tundish (not shown). 1 is provided with a submerged nozzle 2 for smoothly pouring hot water at a predetermined flow rate to 1 and a plurality of roll pairs 3, 3,... Arranged in parallel along the casting path from directly below the mold 1. In the present embodiment, the casting path is provided in order from the upstream side, a vertical path part extending in a substantially vertical direction, an arc path part connected to the vertical path part and extending in an arc shape, and further on the downstream side. The horizontal path portion extending in the horizontal direction, and the correction path portion for smoothly connecting the arc path portion and the horizontal path portion described above.
また、前記のロール対3・3・・・の夫々は、鋳造対象としてのスラブ鋼を、両広面でもって挟持する一対のロール3a・3aから構成される。この一対のロール3a・3aのロールギャップ（ロール面間距離）Gは適宜の手段により調節可能に構成される。 Further, each of the roll pairs 3, 3... Is composed of a pair of rolls 3a, 3a for sandwiching slab steel as a casting object with both wide surfaces. The roll gap (distance between roll surfaces) G of the pair of rolls 3a and 3a is configured to be adjustable by appropriate means.
また、前記の垂直経路部及び円弧経路部には、鋳型1内で形成され、該鋳型1から引き抜かれる凝固シェルに対して所定の流量で冷却水を噴霧する冷却スプレー4・4・・・が適宜に設けられる。一般に、前記の鋳型1が1次冷却帯と称されるのに対して、この意味で、冷却スプレー4・4・・・が配される経路部は2次冷却帯と称される。 Further, the vertical path part and the arc path part are provided with cooling sprays 4, 4... Spraying cooling water at a predetermined flow rate on the solidified shell formed in the mold 1 and pulled out from the mold 1. It is provided as appropriate. In general, the mold 1 is referred to as a primary cooling zone, and in this sense, a path portion in which the cooling sprays 4, 4,... Are arranged is referred to as a secondary cooling zone.
鋳型1から引き抜かれ、鋳造経路に沿って搬送される凝固シェルは、自然放熱や、上記冷却スプレー4・4・・・などにより更に冷却されて収縮する。従って、上記のロール対3・3・・・のロールギャップGは、一般に、鋳造経路の下流側へ進むに連れて緩やかに狭くなるように調節される。 The solidified shell drawn out from the mold 1 and transported along the casting path is further cooled and contracted by natural heat dissipation, the cooling sprays 4, 4,. Accordingly, the roll gap G of the roll pairs 3, 3,... Is generally adjusted so as to be gradually narrowed as it moves downstream in the casting path.
以上の構成で、スラブ鋼の連続鋳造を開始するときは、鋳型1へ溶鋼を注湯する前に予め図略のダミーバーを前記の鋳造経路内に挿入しておき、浸漬ノズル2を介して鋳型1へ溶鋼を所定流量で注湯し始めると共に上記ダミーバーを下流側へ所定速度で引き抜く。そして、このダミーバーは、所定のメニスカス距離に到達したときに、適宜の手段により回収する。これで、スラブ鋼が連続的に鋳造されるようになる。 With the above configuration, when starting continuous casting of slab steel, before pouring molten steel into the mold 1, a dummy bar (not shown) is inserted in the casting path in advance, and the mold is inserted through the immersion nozzle 2. While pouring molten steel at a predetermined flow rate to 1, the dummy bar is pulled downstream at a predetermined speed. The dummy bar is collected by an appropriate means when a predetermined meniscus distance is reached. As a result, the slab steel is continuously cast.
次に、上記の連続鋳造機100の一般的な操業条件を簡単に紹介する。
・鋳型幅W[mm]は、800〜2100とする。
・鋳型厚みD[mm]は、230〜280とする。
・鋳型高さH[mm]は、800〜900とする。
・鋳造速度Vc[m/min]は、1.2〜2.0とする。
・溶鋼過熱度ΔT[℃]は、10〜45とする。
・比水量Wt[L/kgSteel]は、1〜3とする。
・鋳型内電磁攪拌強度M-EMS[gauss]は、300〜800とする。
・圧下勾配Ak[mm/m]は、0.05〜0.10とする。
・溶鋼成分は、規格協定に基づく。代表的な成分は、C、Si、Mnである。これに、CrやCuなどが適宜に添加される。P及びSは極力少なくなるように調整される。その他の不可避の不純物を含む。
Next, general operating conditions of the continuous casting machine 100 will be briefly introduced.
-The mold width W [mm] is 800-2100.
-Mold thickness D [mm] shall be 230-280.
-The mold height H [mm] is 800-900.
-Casting speed Vc [m / min] shall be 1.2-2.0.
• The molten steel superheat degree ΔT [° C.] is 10 to 45.
・ The specific water amount Wt [L / kgSteel] should be 1-3.
-Electromagnetic stirring intensity M-EMS [gauss] in a mold shall be 300-800.
-The rolling gradient Ak [mm / m] is 0.05 to 0.10.
-Molten steel components are based on standard agreements. Typical components are C, Si, and Mn. To this, Cr, Cu or the like is appropriately added. P and S are adjusted to be as small as possible. Contains other inevitable impurities.
上記の各操業条件の用語を簡単に説明する。
・鋳型幅W[mm]及び鋳型厚みD[mm]は、鋳型1の上端で観念される。
・鋳造速度Vc[m/min]は、鋳片の引抜速度であって、前記複数のロール対3・3・・・のうち最上流に配されるロール対3の周速度で観念される。
・溶鋼過熱度ΔT[℃]は、鋳型1内へ注湯される溶鋼の温度の指標である。詳細は、本明細書の末尾に記載する。
・比水量Wt[L/kgSteel]は、鋼1kgに対して用いられる冷却水の容積を意味する。この冷却水は、0〜20のメニスカス距離[m]で観念される上記の2次冷却帯で鋳片に対して噴射/噴霧される。
・鋳型内電磁攪拌強度M-EMS[gauss]は、鋳型1内の溶鋼を攪拌するために作用される磁場の強度の指標である。詳細は、本明細書の末尾に記載する。
・圧下勾配Ak[mm/m]は、鋳造方向に対するロール対3・3・・・のロールギャップGの減少勾配[mm/m]を意味する。即ち、鋳造経路の単位距離[m]におけるロール対の面間距離の減少量[mm]に相当する。
The terms of the above operating conditions will be briefly described.
The mold width W [mm] and the mold thickness D [mm] are considered at the upper end of the mold 1.
The casting speed Vc [m / min] is a slab drawing speed, and is thought of as the peripheral speed of the roll pair 3 arranged in the uppermost stream among the plurality of roll pairs 3.
The molten steel superheat degree ΔT [° C.] is an index of the temperature of the molten steel poured into the mold 1. Details are described at the end of this specification.
The specific water amount Wt [L / kgSteel] means the volume of cooling water used for 1 kg of steel. This cooling water is sprayed / sprayed on the slab in the above secondary cooling zone, which is conceived with a meniscus distance [m] of 0-20.
In-mold electromagnetic stirring strength M-EMS [gauss] is an index of the strength of the magnetic field that is applied to stir the molten steel in the mold 1. Details are described at the end of this specification.
The reduction gradient Ak [mm / m] means the decreasing gradient [mm / m] of the roll gap G of the roll pairs 3. That is, it corresponds to a reduction amount [mm] of the distance between the surfaces of the roll pair in the unit distance [m] of the casting path.
以上に、連続鋳造機100の構成と作動を簡単に説明した。次に、前述の鋳型1と浸漬ノズル2について簡単に説明する。図２及び図３を参照されたい。図２は、図１の部分拡大図である。図３は、図２の3-3線矢視の部分断面図である。 The configuration and operation of the continuous casting machine 100 have been briefly described above. Next, the mold 1 and the immersion nozzle 2 will be briefly described. Please refer to FIG. 2 and FIG. FIG. 2 is a partially enlarged view of FIG. FIG. 3 is a partial cross-sectional view taken along line 3-3 in FIG.
浸漬ノズル2は有底円筒状に形成され、その外周壁には、浸漬ノズル2内に導入された溶鋼を鋳型1へ吐出するための一対の溶鋼吐出孔5・5が穿設される。この溶鋼吐出孔5・5は、本図に示されるように若干の丸みを帯びた矩形であって内周側から外周側へ向かってその流路断面積が増大するように、図３に示されるように若干斜め下向きに、形成される。図２において溶鋼吐出孔5・5の外周縁の幅[mm]は符号5wで観念し、同じく外周縁の高さ[mm]は符号5hで観念し、図３において溶鋼吐出孔5・5の下面5kが水平に対して為す角度[deg.]を符号θ1（ただし、下向きを正とする。）で観念する。この浸漬ノズル2は、鋳型1内へ、鋳型厚みD[mm]方向においても鋳型幅W[mm]方向においても略中央となるように挿入される。このとき、溶鋼吐出孔5・5が図２及び図３に示されるように鋳型1の内壁面のうち狭面に対して対向するように、更に、少なくとも溶鋼吐出孔5・5の外周側の縁の全体がメニスカスよりも下側となるように、する。 The immersion nozzle 2 is formed in a bottomed cylindrical shape, and a pair of molten steel discharge holes 5 and 5 for discharging the molten steel introduced into the immersion nozzle 2 to the mold 1 are formed in the outer peripheral wall thereof. The molten steel discharge holes 5 and 5 are slightly rounded rectangles as shown in this figure, and the flow passage cross-sectional area increases from the inner peripheral side toward the outer peripheral side as shown in FIG. As shown in FIG. In FIG. 2, the width [mm] of the outer peripheral edge of the molten steel discharge holes 5 and 5 is conceptualized by the symbol 5w, and the height [mm] of the outer peripheral edge is also conceptualized by the symbol 5h, and in FIG. Consider the angle [deg.] That the lower surface 5k makes with respect to the horizontal with the sign θ1 (where the downward direction is positive). The immersion nozzle 2 is inserted into the mold 1 so as to be substantially in the center both in the mold thickness D [mm] direction and in the mold width W [mm] direction. At this time, as shown in FIGS. 2 and 3, the molten steel discharge holes 5, 5 are opposed to the narrow surface of the inner wall surface of the mold 1, and at least on the outer peripheral side of the molten steel discharge holes 5, 5. Make sure that the entire edge is below the meniscus.
以上の構成で、浸漬ノズル2から吐出された溶鋼は、図３において太線矢印で示されるように、溶鋼吐出孔5・5の下面5kに沿って流動し、鋳型1の狭面に近接するに連れてその溶鋼流は鉛直方向上方へ屈曲され、やがて、鋳型1の狭面と浸漬ノズル2との間で円弧を描いて回転するように流動する。このようなことから、この溶鋼流は反転流とも称される。なお、この反転流は、メニスカス付近の溶鋼に対して熱を供給するなどの重要な役割を担うものである。 With the above configuration, the molten steel discharged from the immersion nozzle 2 flows along the lower surface 5k of the molten steel discharge holes 5 and 5 as shown by the thick arrow in FIG. Accordingly, the molten steel flow is bent upward in the vertical direction, and eventually flows so as to rotate in a circular arc between the narrow surface of the mold 1 and the immersion nozzle 2. For this reason, this molten steel flow is also called a reverse flow. The reversal flow plays an important role such as supplying heat to the molten steel near the meniscus.
以上に、前述の鋳型1と浸漬ノズル2について簡単に説明した。次に、凝固シェル厚の現出方法について具体的に説明する。図４及び図５を参照されたい。図４は、S浸漬ユニットの作成の説明図である。図５は、図３に類似する図である。 The above-described mold 1 and immersion nozzle 2 have been briefly described above. Next, a method for revealing the solidified shell thickness will be specifically described. Please refer to FIG. 4 and FIG. FIG. 4 is an explanatory diagram of the creation of the S immersion unit. FIG. 5 is a view similar to FIG.
本実施形態において凝固シェル厚の現出は、所定形状のS塊9（硫黄の塊）を鋳型1内の所定浸漬位置に所定添加量M[kg]、浸漬して溶解し、この浸漬時に鋳型1内に存在していた鋳片を鋳造方向に対して垂直に切断し、この切断により得られた切断面に対してSプリントを為すこととするものである。 In the present embodiment, the solidified shell thickness is obtained by dissolving a predetermined shape S lump 9 (sulfur lump) by dipping a predetermined addition amount M [kg] at a predetermined dipping position in the mold 1, The slab existing in 1 is cut perpendicularly to the casting direction, and S-printing is performed on the cut surface obtained by this cutting.
先ず、鋳型1内の溶鋼内に浸漬されるS塊9について説明する。一般的に、Sは市場において粉末状で流通するが、本実施形態では、この粉末状のSを一度溶解して所定形状に再凝固させた上で用いる。この「所定形状」としては、例えば図４(a)に示されるような円筒形状が挙げられる。このようにSを粉末状ではなく、一度、所定形状に再凝固させてから用いる理由は以下の通りである。即ち、粉末状のSを用いる場合は、溶鋼内に粉末状のSを浸漬するために予め粉末状のSを、溶鋼内で所定時間後に溶融するような所定の容器内に収容しておく必要があるが、この容器が溶融したときに、容器内の空気の浮上に伴って粉末状のSも勝手に浮上してしまい、メニスカスで粉末状のSが気化してしまうという大きな問題があるからである。ところで、上記のS塊9に代えて、FeSを再凝固させたものを用いる選択肢もある。しかし、FeSを再凝固したものに代えるのは、以下の理由から妥当ではない。即ち、Feの原子量はSの3倍であるため、後述する所定添加量M[kg]のSを浸漬するには、重量比で約4倍のFeSを浸漬する必要があって歩留まりが悪いし、更にFeとの結合によりSが溶融し難くなってしまうからである。なお、Sが粉末状ではなく固形状で入手可能であれば、わざわざ再凝固させる必要は必ずしもない。 First, the S lump 9 immersed in the molten steel in the mold 1 will be described. In general, S is distributed in the form of powder in the market, but in this embodiment, this powdery S is once dissolved and re-solidified into a predetermined shape. As the “predetermined shape”, for example, a cylindrical shape as shown in FIG. The reason for using S after re-solidifying it into a predetermined shape instead of powder is as follows. That is, when powdered S is used, in order to immerse the powdered S in the molten steel, it is necessary to store the powdered S in a predetermined container that melts in the molten steel after a predetermined time. However, when this container is melted, the powdery S also rises without permission as the air in the container floats, and there is a big problem that the powdery S vaporizes at the meniscus. It is. By the way, instead of the above-mentioned S lump 9, there is an option of using a re-solidified FeS. However, replacing FeS with a re-solidified one is not appropriate for the following reasons. That is, since the atomic weight of Fe is 3 times that of S, in order to immerse S of a predetermined addition amount M [kg], which will be described later, it is necessary to immerse FeS about 4 times by weight, resulting in poor yield. In addition, it is difficult to melt S due to bonding with Fe. If S is available in a solid form rather than a powder form, it is not always necessary to re-solidify it.
次に、上記のS塊9を鋳型1内の所定浸漬位置に浸漬する便宜を図るためのS浸漬ユニットを図４に基づいて説明する。即ち、S塊9を鋳型1内の所定浸漬位置に浸漬し、更に、その所定浸漬位置においてS塊9が溶融するまで保持するには、S塊9が所定浸漬位置に浸漬された状態を保持する手段が必要とされ、図４にはその一手段が例示される。図４に示されるように上記S浸漬ユニット6は、鋳型1内の溶鋼よりも高融点となるように（即ち、浸漬しても溶鋼の熱で溶融しないように）成分調整された低炭素鋼の支持棒7と、溶融させたSを所定形状に再凝固させるための有底の円筒容器8（例えばアルミ製など）と、を含んで構成される。以下、S浸漬ユニット6の作成方法を簡単に説明する。即ち、(i)先ず、粉末状のSを加熱炉で溶融する。なお、Sの融点[deg.]は100とされる。(ii)次に、溶融したSを円筒容器8内に注ぎ入れる。(iii)そして、先端が僅かに（例えば20[mm]）直角に折曲されたφ8[mm]の支持棒7を、円筒容器8内のSが凝固する前に該S内に一部浸漬させる。(iv)Sが凝固したら、支持棒7を適宜、曲げ加工する。この曲げ加工の一例として、図４(b)には、持ち手7aと、鋳型1の上端に載置される水平部分7bと、を含んだ好適な形状が例示される。なお、図４(b)に示される例では、再凝固したS塊9の軸心方向に沿って延出される延出部7cと、前記の水平部分7bと、が為す角度[deg.]は110〜120とされる。 Next, an S immersion unit for the purpose of immersing the S mass 9 in a predetermined immersion position in the mold 1 will be described with reference to FIG. That is, in order to immerse the S lump 9 in a predetermined dipping position in the mold 1 and further hold the S lump 9 at the predetermined dipping position until the S lump 9 melts, keep the S lump 9 immersed in the predetermined dipping position. Means for doing so are required, and one such means is illustrated in FIG. As shown in FIG. 4, the S immersion unit 6 is a low carbon steel whose components are adjusted so that the melting point is higher than that of the molten steel in the mold 1 (that is, the molten steel is not melted by the heat of the molten steel). And a bottomed cylindrical container 8 (for example, made of aluminum) for re-solidifying the molten S into a predetermined shape. Hereinafter, a method for creating the S immersion unit 6 will be briefly described. That is, (i) First, powdery S is melted in a heating furnace. The melting point [deg.] Of S is 100. (ii) Next, the molten S is poured into the cylindrical container 8. (iii) Then, a φ8 [mm] support rod 7 whose tip is bent slightly at right angles (for example, 20 [mm]) is partially immersed in the S before the S in the cylindrical container 8 is solidified. Let (iv) When S is solidified, the support bar 7 is appropriately bent. As an example of this bending process, FIG. 4B illustrates a suitable shape including a handle 7a and a horizontal portion 7b placed on the upper end of the mold 1. In the example shown in FIG. 4B, the angle [deg.] Formed by the extending portion 7c extending along the axial direction of the re-solidified S lump 9 and the horizontal portion 7b is 110 to 120.
次に、図５に基づいて、上記のS塊9の、鋳型1内における浸漬位置について詳細に説明する。本実施形態において、上記のS塊9の浸漬位置については、鋳型1の幅方向においては浸漬ノズル2からみて調査対象としての鋳型コーナ側とし、鋳型1の鉛直方向においては浸漬ノズル2の溶鋼吐出孔5・5の下面5kの仮想延長線Pから鉛直方向に±50[mm]の範囲内に該S塊9の下端9aを配することとする。(i)「鋳型1の幅方向においては浸漬ノズル2からみて調査対象としての鋳型コーナ側と」する理由は、S塊9から溶出したS成分が浸漬ノズル2の溶鋼吐出孔5・5から吐出された溶鋼流（図３参照）に乗って凝固シェル内側の固液界面に流され至ることが、直接的に、Sプリントにおける凝固シェル厚の現出に寄与すると考えられるからである。なお、S塊9から溶出したS成分を漏れなく凝固シェル内側の固液界面に流され至るようにするためには、S塊9をできるだけ凝固シェル内側の固液界面に近接させることが好ましい。この観点から、鋳型1の幅方向においては浸漬ノズル2からみて調査対象としての鋳型コーナ側であって、該鋳型1の狭面からW/4[mm]以内の領域にS塊9を浸漬させることが好ましいと言える。(ii)「鋳型1の鉛直方向においては浸漬ノズル2の溶鋼吐出孔5・5の下面5kの仮想延長線Pから鉛直方向に±50[mm]の範囲内に該S塊9の下端9aを配する」理由は、S塊9から溶出したS成分が浸漬ノズル2の溶鋼吐出孔5・5から吐出された溶鋼流（図３参照）に乗って、うまく凝固シェル内側の固液界面に流され至り、この固液界面に短時間で大量のSが偏析するようにするためである。 Next, based on FIG. 5, the immersion position of the above-mentioned S lump 9 in the mold 1 will be described in detail. In the present embodiment, the immersion position of the above-mentioned S lump 9 is the mold corner side as the object of investigation in the width direction of the mold 1 as viewed from the immersion nozzle 2, and the molten steel discharge of the immersion nozzle 2 in the vertical direction of the mold 1 The lower end 9a of the S lump 9 is disposed within a range of ± 50 [mm] in the vertical direction from the virtual extension line P of the lower surface 5k of the holes 5 and 5. (i) The reason why “in the width direction of the mold 1 is the mold corner side as the object of investigation when viewed from the immersion nozzle 2” is that the S component eluted from the S lump 9 is discharged from the molten steel discharge holes 5 and 5 of the immersion nozzle 2. This is because it is thought that the fact that the molten steel flow (refer to FIG. 3) flows to the solid-liquid interface inside the solidified shell directly contributes to the appearance of the solidified shell thickness in the S-print. In order to allow the S component eluted from the S mass 9 to flow to the solid-liquid interface inside the solidified shell without leakage, it is preferable that the S mass 9 be as close as possible to the solid-liquid interface inside the solidified shell. From this point of view, in the width direction of the mold 1, the S lump 9 is immersed in an area within the W / 4 [mm] from the narrow surface of the mold 1 on the side of the mold corner as the object of inspection as viewed from the immersion nozzle 2. It can be said that it is preferable. (ii) “In the vertical direction of the mold 1, the lower end 9 a of the S lump 9 is set within a range of ± 50 [mm] in the vertical direction from the virtual extension line P of the lower surface 5 k of the molten steel discharge holes 5, 5 of the immersion nozzle 2. The reason is that the S component eluted from the S lump 9 rides on the molten steel flow (see Fig. 3) discharged from the molten steel discharge holes 5 and 5 of the immersion nozzle 2 and flows well to the solid-liquid interface inside the solidified shell. This is because a large amount of S is segregated at the solid-liquid interface in a short time.
次に、上記のS塊9の添加量M[kg]について詳細に説明する。本実施形態において、上記のS塊9の添加量M[kg]については、鋳型1内空間の水平断面のうち鋳型1の上端における水平断面の断面積[m2]のうち更に浸漬ノズル2からみて調査対象としての鋳型コーナ側の断面積[m2]をAとすると、2.0≦M/A≦3.1が成立する範囲内とすることとする。要するに、S塊9の添加量M[kg]を、鋳型1の水平断面の一部の断面積A[m2]に基づいて設定するのである。上記のS塊9の添加量M[kg]は、上述したように、鋳型1の幅方向中央を境に分けた半分のみに着目するものである。これは、鋳型1の幅方向において浸漬ノズル2からみて調査対象としての鋳型コーナ側に浸漬させたS塊9の溶融や、S塊9から溶出したS成分による凝固シェル内側の固液界面のS偏析が、鋳型1の幅方向中央を境に略完全に独立して為されるからである。従って、他の鋳型コーナ側も調査対象とする場合は、一の鋳型1内へ同時に浸漬させるS塊9の添加量[kg]は、単純に2倍した2M[kg]となる。(i)「2.0≦M/A≦3.1」の下限は、凝固シェル内側の固液界面において顕著なS偏析を実現するための十分な量を考慮したものである。(ii)「2.0≦M/A≦3.1」の上限は、端的に言えば焼付起因のブレークアウトを防止するためである。即ち、S塊9を多量に浸漬し過ぎるとS成分の気化（ボイリング）による浮上の程度が大きくなり、この浮上によりメニスカスが波立ち、メニスカス上に浮設される溶融したモールドパウダの流動に異変が生じ、凝固シェルと鋳型1との間へのモールドパウダの適切な流入が阻害され、凝固シェルと鋳型1とが直接的に接触して凝固シェルが鋳型1の内壁面に対して焼き付き、一方で、凝固シェルは所定の鋳造速度Vc[m/min]で引き抜かれ続け、焼付箇所にて凝固シェルが裂開し、局所的なブレークアウトが発生すると考えられるからである。(iii)なお、「S塊9の添加量M[kg]」とは、S成分にのみ着目した場合における添加量M[kg]を指すものであり、S塊9が含む不純物は「添加量M[kg]」に加算されない点に留意されたい。 Next, the addition amount M [kg] of the S lump 9 will be described in detail. In the present embodiment, the addition amount M [kg] of the above S lump 9 is further determined from the immersion nozzle 2 in the cross-sectional area [m 2 ] of the horizontal cross section at the upper end of the mold 1 in the horizontal cross section of the inner space of the mold 1. Assuming that the cross-sectional area [m 2 ] on the mold corner side to be investigated is A, it is assumed that 2.0 ≦ M / A ≦ 3.1 is satisfied. In short, the addition amount M [kg] of the S mass 9 is set based on a partial cross-sectional area A [m 2 ] of the horizontal cross section of the mold 1. As described above, the addition amount M [kg] of the above-mentioned S lump 9 focuses only on the half of the casting mold 1 divided at the center in the width direction. This is because, in the width direction of the mold 1, when viewed from the immersion nozzle 2, the S lump 9 immersed on the mold corner side to be investigated, or the S-liquid interface inside the solidified shell due to the S component eluted from the S lump 9 This is because segregation is performed almost completely independently from the center of the mold 1 in the width direction. Therefore, when the other mold corner side is to be investigated, the addition amount [kg] of the S lump 9 that is simultaneously immersed in one mold 1 is simply doubled to 2M [kg]. (i) The lower limit of “2.0 ≦ M / A ≦ 3.1” takes into account a sufficient amount for realizing remarkable S segregation at the solid-liquid interface inside the solidified shell. (ii) The upper limit of “2.0 ≦ M / A ≦ 3.1” is simply to prevent breakout caused by seizure. That is, if the S mass 9 is soaked in a large amount, the degree of floating due to vaporization (boiling) of the S component increases, and this floating causes the meniscus to swell, and the flow of the molten mold powder floating on the meniscus changes. The proper flow of the mold powder between the solidified shell and the mold 1 is impeded, the solidified shell and the mold 1 are in direct contact with each other, and the solidified shell is seized against the inner wall of the mold 1, while This is because it is considered that the solidified shell continues to be pulled out at a predetermined casting speed Vc [m / min], and the solidified shell is torn at the portion to be baked to cause local breakout. (iii) The “addition amount M [kg] of the S lump 9” refers to the addition amount M [kg] when focusing only on the S component, and the impurities contained in the S lump 9 are “addition amount” Note that it is not added to "M [kg]".
次に、上記のS塊9の、1個あたりの重量m[g]について説明する。本実施形態において、上記のS塊9については、S塊1個あたりの重量m[g]を250以上とすることとする。(i)「S塊1個あたりの重量m[g]」の下限を設けた理由は、以下の通りである。即ち、例えば、上記の「2.0≦M/A≦3.1」という条件を満たす添加量M[kg]を複数の小さなS塊9で賄おうとすると、結局のところ、粉末状のSを浸漬する代わりに所定形状に再凝固したS塊9を浸漬することとする上述した技術そのものが没却されてしまうからである。(ii)なお、「S塊9の、1個あたりの重量m[g]」とは、S成分にのみ着目した場合における重量m[g]を指すものであり、S塊9が含む不純物は「重量m[g]」に加算されない点に留意されたい。 Next, the weight m [g] per piece of the S mass 9 will be described. In the present embodiment, for the above-mentioned S lump 9, the weight m [g] per S lump is set to 250 or more. (i) The reason why the lower limit of “weight m [g] per S lump” is set is as follows. That is, for example, when trying to cover the addition amount M [kg] satisfying the condition of “2.0 ≦ M / A ≦ 3.1” with a plurality of small S lump 9, after all, instead of immersing the powdery S This is because the above-described technique itself in which the S lump 9 re-solidified into a predetermined shape is immersed is lost. (ii) Note that “weight m [g] per piece of S lump 9” refers to the weight m [g] when focusing only on the S component, and the impurities contained in S lump 9 are Note that it is not added to “weight m [g]”.
以上に、鋳型1内の溶鋼内に浸漬されるS塊9について説明した。次に、Sプリントについて簡単に説明する。 In the above, the S lump 9 immersed in the molten steel in the mold 1 has been described. Next, the S print will be briefly described.
上述したように、本実施形態において凝固シェル厚の現出は、所定形状のS塊9を鋳型1内の所定浸漬位置に所定添加量M[kg]、浸漬して溶解し、この浸漬時に鋳型1内に存在していた鋳片を鋳造方向に対して垂直に切断し、この切断により得られた切断面に対してSプリントを為すこととするものである。ここで、図６を参照されたい。図６は、Sプリントを実施するにあたって鋳造された鋳片を切断する様子を示す図である。本図に示されるように、(i)先ず、浸漬時に鋳型1内に存在していた鋳片（ただし、鋳型1内に存在していた時点では、当然、内部に未凝固部を残す。）を鋳造方向に対して垂直に50[mm]ピッチで薄板状に輪切りする。図６において符号p[mm]は輪切りにされた薄板の厚みを示し、符号H[mm]は鋳型1の高さを仮想的に示す（図１も併せて参照されたい。）。(ii)次に、この切断により得られた切断面に対してJIS G 0560で規定されるSプリントを為す。ここで、図７を参照されたい。図７は、従来の現出方法におけるSプリントの結果（鋳型下端）と、本実施形態におけるSプリントの結果（鋳型下端）と、を並べて示す図である。本図左側「比較例」は粉末状のSを用いた従来の現出方法におけるSプリントの結果（鋳型下端）を示す。このように、従来の現出方法では、肝心の鋳型下端における凝固シェル内側の固液界面がぼやけてしまい、凝固シェル厚を認識することはほとんどできなかった。一方、本図右側「実施例」は本実施形態に係るSプリントの結果（鋳型下端）を示す。このように、本実施形態では、最もぼやけやすい鋳型下端における凝固シェル内側の固液界面が極めて明瞭に現出されており、その結果、凝固シェル厚が高い精度で測定できる。 As described above, in the present embodiment, the solidified shell thickness is manifested by dissolving the S-shaped mass 9 having a predetermined shape at a predetermined immersion position in the mold 1 by immersing it in a predetermined amount M [kg]. The slab existing in 1 is cut perpendicularly to the casting direction, and S-printing is performed on the cut surface obtained by this cutting. Reference is now made to FIG. FIG. 6 is a diagram illustrating a state in which a cast piece cast in performing S-printing is cut. As shown in this figure, (i) First, a slab that was present in the mold 1 at the time of immersion (however, when it was present in the mold 1, naturally, an unsolidified portion remains inside). Is cut into a thin plate shape at a pitch of 50 [mm] perpendicular to the casting direction. In FIG. 6, the symbol p [mm] indicates the thickness of the cut thin plate, and the symbol H [mm] virtually indicates the height of the mold 1 (see also FIG. 1). (ii) Next, an S print specified in JIS G 0560 is made on the cut surface obtained by this cutting. Reference is now made to FIG. FIG. 7 is a diagram showing the results of S printing (mold lower end) in the conventional appearance method and the results of S printing (mold lower end) in this embodiment side by side. The “Comparative Example” on the left side of the figure shows the result of S printing (lower end of the mold) in the conventional appearance method using powdered S. As described above, in the conventional appearance method, the solid-liquid interface inside the solidified shell at the lower end of the essential mold is blurred, and the thickness of the solidified shell can hardly be recognized. On the other hand, “Example” on the right side of the figure shows the result of the S-print (the lower end of the mold) according to the present embodiment. As described above, in the present embodiment, the solid-liquid interface inside the solidified shell at the lower end of the casting mold that is most blurred appears very clearly, and as a result, the thickness of the solidified shell can be measured with high accuracy.
以下、本実施形態に係るSプリントにおける凝固シェル厚の現出方法の技術的効果を確認するための試験に関して説明する。上述した各数値範囲などは、下記の確認試験により合理的に裏付けられている。 Hereinafter, a test for confirming the technical effect of the method for revealing the solidified shell thickness in the S-print according to the present embodiment will be described. Each numerical range described above is reasonably supported by the following confirmation test.
[1]試験条件
先ず、各確認試験に共通する試験条件について説明する。なお、後述する表１及び表２に記載されている事項については、ここではその記載を割愛する。また、前述した連続鋳造機100の一般的な操業条件と重複する記載も同様に割愛する。
・鋳型高さH[mm]は、900とする。
・溶鋼成分としてのC含有量C[wt%]は、0.05〜0.25とする。
・溶鋼吐出孔5・5の外周縁の幅5w[mm]は、70とする（図２参照）。
・溶鋼吐出孔5・5の外周縁の高さ5h[mm]は、85とする（図２参照）。
・溶鋼吐出孔5・5の下面5kが水平に対して為す角度θ1[deg.]は、35とする（図３参照）。
・円筒容器8の内径は、70[mm]とする（図４(a)参照）。この場合、S塊9の高さは概ね60[mm]程度となる。
・支持棒7の径は、8[mm]とする（図４(a)参照）。
・S塊9の原材料は、CAS No.7704-34-9という規格で特定されるものを使用する。
・S塊9の浸漬位置は、鋳型1の幅方向においては浸漬ノズル2からみて調査対象としての鋳型コーナ側であって、その中心が該鋳型1の狭面からW/8[mm]となるようにする。
・各確認試験において調査する凝固シェル内側の固液界面は、浸漬ノズル2からみて一の狭面側のものに限ることはなく、同時に同一条件で他の狭面側のものも調査することとする。
・浸漬ノズル2の内径[mm]は85とし、外径[mm]は150とする。この外径[mm]と、上記の角度θ1[deg.]から、前述の仮想延長線Pは容易に観念されよう（図５参照）。
・メニスカスは、鋳型1の上端から概ね100〜150[mm]とする。
[1] Test conditions First, test conditions common to each confirmation test will be described. In addition, about the matter described in Table 1 and Table 2 mentioned later, the description is omitted here. Further, the description overlapping with the general operation conditions of the continuous casting machine 100 described above is also omitted.
・ Mold height H [mm] shall be 900.
-C content C [wt%] as a molten steel component shall be 0.05-0.25.
・ The width 5w [mm] of the outer periphery of the molten steel discharge holes 5 and 5 shall be 70 (see FIG. 2).
・ The height 5h [mm] of the outer periphery of the molten steel discharge holes 5 and 5 shall be 85 (see Fig. 2).
・ An angle θ1 [deg.] Formed by the lower surface 5k of the molten steel discharge holes 5 and 5 with respect to the horizontal is 35 (see FIG. 3).
The inner diameter of the cylindrical container 8 is 70 [mm] (see FIG. 4 (a)). In this case, the height of the S lump 9 is approximately 60 [mm].
-The diameter of the support bar 7 is 8 [mm] (see FIG. 4 (a)).
・ The raw material of S lump 9 is specified by the standard CAS No. 7704-34-9.
-The immersion position of the S lump 9 is the mold corner side as the object of investigation in the width direction of the mold 1 when viewed from the immersion nozzle 2, and its center is W / 8 [mm] from the narrow surface of the mold 1 Like that.
・ The solid-liquid interface inside the solidified shell to be investigated in each confirmation test is not limited to the one on the narrow surface side as viewed from the immersion nozzle 2, and at the same time, the other narrow surface side should be investigated under the same conditions. To do.
-The inner diameter [mm] of the immersion nozzle 2 is 85, and the outer diameter [mm] is 150. From the outer diameter [mm] and the above-mentioned angle θ1 [deg.], The above-described virtual extension line P can be easily considered (see FIG. 5).
-The meniscus is approximately 100 to 150 [mm] from the upper end of the mold 1.
[2]試験方法
次に、各確認試験に共通する試験方法について説明する。ただし、上述した説明と重複する説明は適宜、割愛する。(i)上述したように、浸漬時に鋳型1内に存在していた鋳片を鋳造方向に対して垂直に50[mm]ピッチで薄板状に輪切りして得られた切断面に対して上記のSプリントを為した結果、夫々の切断面に固液界面が明瞭に現出されていたかを記録する。ここで、「固液界面の現出の明瞭性」については視覚に頼らざるを得ないものであるが、その一例として先述した図７を参照されたい。図７の左側における明瞭性は客観的に不十分であり、同じく右側における明瞭性は客観的に十分である、いうことができよう。(ii)次に、各確認試験ごとに、現出率Ap[%]を計算して求める。ここで、現出率Ap[%]を以下のように定義する。即ち、(a)上記切断により得られた複数の切断面のうち、切断面内の４つのコーナ近傍の何れかにおいて固液界面が明瞭に現出された切断面のうち更に、最も下流側の切断面を特定する。(b)この特定した切断面が、浸漬時において鋳型1の上端から下端へ向かってどれだけ離れた切断面に相当するものなのかを求め、この距離を変数I[mm]とする。(c)この距離I[mm]と、鋳型高さH[mm]と、に基づいて下記式により現出率Ap[%]が定義される。
Ap=I/H×100
(iii)そして、上記のように求められた現出率Ap[%]に基づいて各確認試験を評価する。即ち、現出率Ap[%]が100とされる確認試験のみを「○（良好）」と評価し、現出率Ap[%]が100に満たない確認試験はすべて「×（不良）」と評価した。なお、試験番号37〜60は、従来の現出方法に係るものであり、即ち、S塊9の代わりに粉末状のSを用いた。これら従来の現出方法に係る各確認試験（試験番号37〜60）においては、粉末状のSは、浸漬の際に、0.3[mm]厚の銅板を用いて作成した粉末用容器（形状は、図４に示されるものと類似する。）内に収容することとする。
[2] Test method Next, test methods common to each confirmation test will be described. However, the description which overlaps with the description mentioned above is omitted suitably. (i) As described above, the slab that existed in the mold 1 at the time of immersion was cut into a thin plate shape at a pitch of 50 [mm] perpendicular to the casting direction, and the above-described cut surface was obtained. As a result of S-printing, record whether the solid-liquid interface appeared clearly on each cut surface. Here, the “intelligibility of the appearance of the solid-liquid interface” must be relied on visually, but refer to FIG. 7 described above as an example. It can be said that the clarity on the left side of FIG. 7 is objectively insufficient and the clarity on the right side is objectively sufficient. (ii) Next, the appearance rate Ap [%] is calculated for each confirmation test. Here, the appearance rate Ap [%] is defined as follows. That is, (a) Of the plurality of cut surfaces obtained by the above cutting, the most downstream side of the cut surfaces where the solid-liquid interface clearly appears at any of the four corners in the cut surface. Identify the cutting plane. (b) It is determined how far the specified cut surface corresponds to the cut surface away from the upper end to the lower end of the mold 1 during immersion, and this distance is defined as a variable I [mm]. (c) Based on the distance I [mm] and the mold height H [mm], the appearance rate Ap [%] is defined by the following equation.
Ap = I / H × 100
(iii) Then, each confirmation test is evaluated based on the appearance rate Ap [%] obtained as described above. That is, only the confirmation test in which the appearance rate Ap [%] is 100 is evaluated as “Good (good)”, and all confirmation tests in which the appearance rate Ap [%] is less than 100 are “× (defect)”. It was evaluated. Test numbers 37 to 60 relate to the conventional appearance method, that is, powdery S was used in place of the S lump 9. In each of the confirmation tests (test numbers 37 to 60) related to the conventional manifestation methods, the powdery S was formed by using a 0.3 [mm] thick copper plate during immersion (the shape was , Similar to that shown in FIG. 4).
[3]試験結果
各確認試験の試験結果を下記の表１及び表２、図８〜１０に示す。図８〜１０は、各確認試験の試験結果を示すグラフである。
[3] Test results The test results of each confirmation test are shown in the following Tables 1 and 2 and Figs. FIGS. 8-10 is a graph which shows the test result of each confirmation test.
上記表１及び表２の各列のタイトルを簡単に説明する。「M kg」及び「M/A kg/m2」、「個数」の各列には、鋳型1の幅方向において浸漬ノズル2からみて片側のみに着目した値を記入した。なお、前述したように各確認試験においては、「同時に同一条件で他の狭面側のものも調査」した。また、表１試験No.28「個数」欄に記載の「1.5」は、実質的に「200gのS塊を1個と、その半分の100gのS塊を1個と、」を意味する。
「Ds mm」の列には、鋳型1の狭面からS塊9（又は粉末用容器）の中心に至るまでの水平の離間距離Dsを記入した（図５参照）。
「BR mm」の列には、上記の離間距離Dsと、仮想延長線Pと、から求められるS塊9（又は粉末用容器）の下端9aの理想的な浸漬位置であって、鋳型1の上端からの距離BR[mm]を記入した（図５参照）。
「BJ mm」の列には、上記の理想的な距離BRに対して、実際の浸漬位置であって、鋳型1の上端から、S塊9（又は粉末用容器）の下端9aまでの、距離BJ[mm]を記入した（図５参照）。
「特記事項」の列には、各確認試験において発生した問題を記入した。なお、ブレークアウトが発生した場合は、この列に、「(B.O.)」と記入した。
The title of each column in Table 1 and Table 2 will be briefly described. In each column of “M kg”, “M / A kg / m 2 ”, and “number”, values focusing on only one side as viewed from the immersion nozzle 2 in the width direction of the mold 1 were entered. As described above, in each confirmation test, “inspection of other narrow surface side under the same conditions at the same time” was performed. In addition, “1.5” described in Table 1 Test No. 28 “number” column substantially means “one 200 g S lump and one 100 g S lump that is half of that”.
In the column “Ds mm”, the horizontal separation distance Ds from the narrow surface of the mold 1 to the center of the S lump 9 (or powder container) is entered (see FIG. 5).
In the column “BR mm”, there is an ideal immersion position of the lower end 9a of the S lump 9 (or powder container) obtained from the separation distance Ds and the virtual extension line P. The distance BR [mm] from the upper end was entered (see FIG. 5).
In the column “BJ mm”, the distance from the upper end of the mold 1 to the lower end 9a of the S lump 9 (or powder container) is the actual immersion position with respect to the ideal distance BR described above. BJ [mm] was entered (see Fig. 5).
In the “special notes” column, the problem that occurred in each confirmation test was entered. When a breakout occurred, “(BO)” was entered in this column.
次に、図８に示されるグラフについて説明する。図８は、Sの添加量に関するM/A[kg/m2]と、現出率Ap[%]と、の関係が示される。本グラフには、試験No.1〜12（表１）及び試験No.37〜48（表２）の各確認試験の結果が示される。プロット「○」は試験No.1〜10に対応する。プロット「△」は試験No.11及び12に対応する。プロット「□」は、試験No.37〜48に対応する。 Next, the graph shown in FIG. 8 will be described. FIG. 8 shows the relationship between M / A [kg / m 2 ] regarding the addition amount of S and the appearance rate Ap [%]. This graph shows the results of the confirmation tests of Test Nos. 1 to 12 (Table 1) and Test Nos. 37 to 48 (Table 2). Plot “◯” corresponds to Test Nos. 1-10. Plot “Δ” corresponds to Test Nos. 11 and 12. Plot “□” corresponds to Test Nos. 37-48.
次に、図９に示されるグラフについて説明する。図９は、S塊9（又は粉末用容器）の理想的な浸漬位置としての距離BR[mm]と、実際の浸漬位置としての距離BJ[mm]と、のズレ[mm]と、現出率Ap[%]と、の関係が示される。本グラフには、試験No.13〜24（表１）及び試験No.49〜60（表２）の各確認試験の結果が示される。プロット「○」は試験No.13〜24に対応する。プロット「□」は、試験No.49〜60に対応する。 Next, the graph shown in FIG. 9 will be described. FIG. 9 shows the deviation [mm] between the distance BR [mm] as the ideal immersion position of the S lump 9 (or powder container) and the distance BJ [mm] as the actual immersion position. The relationship with the rate Ap [%] is shown. This graph shows the results of the confirmation tests of Test Nos. 13 to 24 (Table 1) and Test Nos. 49 to 60 (Table 2). Plot “◯” corresponds to Test Nos. 13-24. Plot “□” corresponds to Test Nos. 49-60.
次に、図１０に示されるグラフについて説明する。図１０は、S塊1個あたりの重量m[g]と、現出率Ap[%]と、の関係が示される。本グラフには、試験No.25〜32（表１）の各確認試験の結果が示される。プロット「○」は試験No.25〜32に対応する。 Next, the graph shown in FIG. 10 will be described. FIG. 10 shows the relationship between the weight m [g] per S mass and the appearance rate Ap [%]. This graph shows the results of each confirmation test of Test Nos. 25 to 32 (Table 1). Plot “◯” corresponds to Test Nos. 25-32.
なお、前述の図７において実施例は試験No.9に対応し、比較例は試験No.5に対応するものである。 In FIG. 7 described above, the example corresponds to test No. 9, and the comparative example corresponds to test No. 5.
[4]試験考察
次に、図８〜１０に基づいて、各試験結果を考察する。
[4] Test Consideration Next, each test result will be considered based on FIGS.
添加量M[kg]については図８を参照されたい。本図によれば、第一に、Sを粉末状のまま用いると、M/A[kg/m2]を変化させただけでは良好な結果が得られないことが判る。第二に、M/A[kg/m2]を2.0以上とすると良好な結果が得られるが、3.1を超えてしまうとブレークアウトという別の問題が発生してしまうことが判る。併せて表１及び表２を適宜に参照されたい。 Refer to FIG. 8 for the addition amount M [kg]. According to this figure, first, it is understood that when S is used in a powder form, a satisfactory result cannot be obtained only by changing M / A [kg / m 2 ]. Second, when M / A [kg / m 2 ] is 2.0 or more, good results can be obtained, but when it exceeds 3.1, another problem of breakout occurs. Please refer to Table 1 and Table 2 as appropriate.
浸漬位置については図９を参照されたい。本図によれば、第一に、Sを粉末状のまま用いると、どこに粉末用容器を浸漬させようとも、良好な結果が得られないことが判る。第二に、鋳型1の鉛直方向においては浸漬ノズル2の溶鋼吐出孔5・5の下面5kの仮想延長線Pから鉛直方向に±50[mm]の範囲内にS塊9の下端9aを配するようにして浸漬させると、良好な結果が得られることが判る。併せて表１及び表２を適宜に参照されたい。 Refer to FIG. 9 for the immersion position. According to this figure, first, when S is used in a powder form, it can be seen that good results cannot be obtained no matter where the powder container is immersed. Second, in the vertical direction of the mold 1, the lower end 9a of the S lump 9 is arranged within a range of ± 50 [mm] in the vertical direction from the virtual extension line P of the lower surface 5k of the molten steel discharge holes 5 and 5 of the immersion nozzle 2. It can be seen that good results are obtained when soaked. Please refer to Table 1 and Table 2 as appropriate.
S塊9の、1個あたりの重量m[g]については図１０を参照されたい。本図によれば、S塊9の、1個あたりの重量m[g]を250以上とすると、良好な結果が得られることが判る。併せて表１及び表２を適宜に参照されたい。 Refer to FIG. 10 for the weight m [g] of the S mass 9 per piece. According to this figure, it can be seen that good results can be obtained when the weight m [g] of each S mass 9 is 250 or more. Please refer to Table 1 and Table 2 as appropriate.
以上説明したように上記実施形態において、鋳型1と、この鋳型1に対して所定位置に配され、該鋳型1の両狭面に対向する一対の溶鋼吐出孔5・5が穿孔される浸漬ノズル2と、を用い、この浸漬ノズル2を介して鋳型1へ溶鋼をスループットTp[ton/min]を2.5以上として注湯する連続鋳造において、Sプリントにおける凝固シェル厚の現出は、以下のような方法で行われる。即ち、所定形状のS塊9を前記鋳型1内の所定浸漬位置に所定添加量M[kg]、浸漬して溶解する。この浸漬時に前記鋳型1内に存在していた鋳片を鋳造方向に対して垂直に切断する。この切断により得られた切断面に対してSプリントを為す。前記S塊9については、S塊1個あたりの重量m[g]を250以上とする。前記S塊9の浸漬位置については、前記鋳型1の幅方向においては前記浸漬ノズル2からみて調査対象としての鋳型コーナ側とし、前記鋳型1の鉛直方向においては前記浸漬ノズル2の溶鋼吐出孔5・5の下面5kの仮想延長線Pから鉛直方向に±50[mm]の範囲内に該S塊9の下端9aを配することとする。前記S塊9の添加量M[kg]については、前記鋳型1内空間の水平断面のうち前記鋳型1の上端における水平断面の断面積[m2]のうち更に前記浸漬ノズル2からみて調査対象としての鋳型コーナ側の断面積[m2]をAとすると、2.0≦M/A≦3.1が成立する範囲内とする。これによれば、スループットTp[ton/min]が2.5以上とされる昨今の操業においても、メニスカスから鋳型1下端に至るまでの凝固シェルの成長態様を安価かつ短時間で定量的に把握できる。更に、ブレークアウトも効果的に防止される。 As described above, in the above-described embodiment, the mold 1 and the immersion nozzle that is disposed at a predetermined position with respect to the mold 1 and is formed with a pair of molten steel discharge holes 5 and 5 that face both narrow surfaces of the mold 1. In continuous casting in which molten steel is poured into the mold 1 through this immersion nozzle 2 with a throughput Tp [ton / min] of 2.5 or more, the solidified shell thickness in S-printing is as follows. Is done in a different way. That is, the S lump 9 having a predetermined shape is immersed and dissolved at a predetermined immersion position in the mold 1 by a predetermined addition amount M [kg]. The slab that was present in the mold 1 during this immersion is cut perpendicular to the casting direction. S print is made on the cut surface obtained by this cutting. For the S mass 9, the weight m [g] per S mass is 250 or more. As for the immersion position of the S lump 9, in the width direction of the mold 1 is the mold corner side to be investigated as viewed from the immersion nozzle 2, and in the vertical direction of the mold 1 the molten steel discharge hole 5 of the immersion nozzle 2 The lower end 9a of the S lump 9 is arranged within a range of ± 50 [mm] in the vertical direction from the virtual extension line P of the lower surface 5k of 5. Regarding the addition amount M [kg] of the S lump 9, the cross-sectional area [m 2 ] of the horizontal cross section at the upper end of the mold 1 in the horizontal cross section of the inner space of the mold 1 is further investigated from the immersion nozzle 2 Assuming that the cross-sectional area [m 2 ] on the mold corner side is A, it is within the range where 2.0 ≦ M / A ≦ 3.1. According to this, even in a recent operation in which the throughput Tp [ton / min] is 2.5 or more, it is possible to quantitatively grasp the growth mode of the solidified shell from the meniscus to the lower end of the mold 1 in a short time. Furthermore, breakout is effectively prevented.
以上に本発明の好適な実施形態を説明したが、上記の実施形態は以下のように変更して実施することができる。 Although the preferred embodiments of the present invention have been described above, the above embodiments can be implemented with the following modifications.
◆ 即ち、例えば、上記実施形態においてS塊9の形状は、図４(a)に示されるように円柱形状とした。しかし、これに代えて、直方体形状でもよいし、円錐形状でもよい。 That is, for example, in the above-described embodiment, the shape of the S lump 9 is a cylindrical shape as shown in FIG. However, instead of this, a rectangular parallelepiped shape or a conical shape may be used.
◆ また、S塊9は、1個あたりのS塊9の重量m[g]が250以上であれば、必要な添加量M[kg]を2個又は3個以上のS塊9を同時に浸漬させることで賄うようにしてもよい。 ◆ In addition, if the weight m [g] of the S lump 9 per piece is 250 or more, 2 or 3 or more S lump 9 are simultaneously immersed in the S lump 9 You may make it cover by doing.
◆ また、上記実施形態において支持棒7は、図４(b)に示されるように屈曲するものとしたが、これは一例であって、S塊9の浸漬位置さえ十分に調節できるのであれば、当業者が為しえる範囲の種々の変更が許容される。 In the above embodiment, the support bar 7 is bent as shown in FIG. 4 (b). However, this is only an example, so long as the immersion position of the S lump 9 can be adjusted sufficiently. Various modifications within the scope of those skilled in the art are allowed.
以下は、参考資料である。 The following is a reference material.
上記「前記鋳型1内空間の水平断面のうち前記鋳型1の上端における水平断面の断面積[m2]のうち更に前記浸漬ノズル2からみて調査対象としての鋳型コーナ側の断面積[m2]をAとする」は、具体的には以下の通りである。即ち、鋳型幅W[mm]と鋳型厚みD[mm]とに基づけば、下記式で求められる。
A=W×D/2
Furthermore the cross-sectional area of the mold corner side of the surveyed said immersion nozzle 2 as viewed from one of the cross-sectional area of the horizontal cross section [m 2] at the upper end of the mold 1 of the horizontal section of the "the mold 1 in the space [m 2] Specifically, “is A” is as follows. That is, based on the mold width W [mm] and the mold thickness D [mm], the following formula is obtained.
A = W × D / 2
[1]溶鋼過熱度ΔT[℃]
定義：鋳型内へ注湯される溶鋼の温度の指標である。
(1)『測定時刻』は、「タンディッシュ内の溶鋼の流動が定常状態に至った時刻、より詳しくは、転炉から該タンディッシュへ溶鋼を搬送するための取鍋内に収容されている溶鋼の1/4〜1/3程度が該タンディッシュへ注湯された時刻」とする。
(2)『測定地点』は、以下の通りとする。即ち、「水平位置」はタンディッシュの底面に備え付けられる浸漬ノズルの軸心とし、「鉛直位置」はタンディッシュ内に保持されている溶鋼の湯面を基準として深さ100mmとする。
(3)『測定器具』は、消耗型熱電対を用いる構成とする。上記の通り、深さ100mmの地点に消耗型熱電対を浸漬させることから、適宜に用意した棒の先端に消耗型熱電対を取着した構成が適する。
(4)上記の『測定時刻』及び『測定地点』、『測定器具』に準じて測定した溶鋼の温度から、溶鋼の溶鋼成分により唯一に求められる液相線温度と、を比較する。そして上述した溶鋼過熱度ΔT[℃]は、前者から後者を除いた（引いた）残りとして求めることとする。
(5)なお、種々の観点から、上記溶鋼過熱度ΔT[℃]は、10〜45が好ましい。
[1] Molten steel superheat degree ΔT [℃]
Definition: A measure of the temperature of the molten steel poured into the mold.
(1) “Measurement time” is “the time when the flow of molten steel in the tundish reaches a steady state, more specifically, it is accommodated in a ladle for conveying molten steel from the converter to the tundish. The time when about 1/4 to 1/3 of the molten steel is poured into the tundish is defined as “a time when molten steel is poured into the tundish”.
(2) “Measurement points” are as follows. That is, the “horizontal position” is the axis of the immersion nozzle provided on the bottom surface of the tundish, and the “vertical position” is 100 mm deep with reference to the molten steel surface held in the tundish.
(3) The “measuring instrument” shall use a consumable thermocouple. As described above, since the consumable thermocouple is immersed in a point having a depth of 100 mm, a configuration in which the consumable thermocouple is attached to the tip of a suitably prepared rod is suitable.
(4) Compare the liquidus temperature determined solely by the molten steel component of the molten steel from the temperature of the molten steel measured according to the above “measurement time”, “measurement point”, and “measuring instrument”. The above-described molten steel superheat degree ΔT [° C.] is obtained as the remainder obtained by removing (subtracting) the latter from the former.
(5) From various viewpoints, the molten steel superheat degree ΔT [° C.] is preferably 10 to 45.
[2]鋳型内電磁攪拌強度M-EMS[gauss]
定義：鋳型内の溶鋼を攪拌するために作用される磁場の強度の指標である。
(1)『測定時刻』は、任意である。
(2)『測定地点』は、以下の通りとする。即ち、「水平位置」は、(i)鋳型幅方向においては中央とし、(ii)鋳型厚み方向においては鋳型内壁面から中心へ向かって15[mm]とし、(iii)鋳型高さ方向においては鋳型に埋設される電磁コイルのコイル中心と揃えるものとする。
(3)『測定器具』は、適宜のガウスメータを用いる。
(4)上記の『測定時刻』及び『測定地点』、『測定器具』に準じて複数回測定する。そして上述した鋳型内電磁攪拌強度M-EMS[gauss]は、上記複数の測定値を平均化して求めることとする。
(5)なお、種々の観点から、上記鋳型内電磁攪拌強度M-EMS[gauss]は0〜1000が好ましいとされ、鋳型内の溶鋼に作用される磁場の周波数[Hz]（「磁場の周波数」とは、上記電磁コイルに導通される電流が1秒間に向きを変える回数を意味する。）は1〜5が好ましいとされ、一般に、この磁場の周波数[Hz]として2が採用される。
[2] In-mold electromagnetic stirring intensity M-EMS [gauss]
Definition: A measure of the strength of a magnetic field applied to stir molten steel in a mold.
(1) The “measurement time” is arbitrary.
(2) “Measurement points” are as follows. That is, the “horizontal position” is (i) the center in the mold width direction, (ii) 15 [mm] from the mold inner wall surface to the center in the mold thickness direction, and (iii) in the mold height direction. Align with the coil center of the electromagnetic coil embedded in the mold.
(3) Use an appropriate gauss meter as the “measuring instrument”.
(4) Measure multiple times according to the above “Measurement time”, “Measurement point”, and “Measurement instrument”. The above-described in-mold electromagnetic stirring intensity M-EMS [gauss] is obtained by averaging the plurality of measured values.
(5) From various viewpoints, the above-mentioned electromagnetic stirring intensity M-EMS [gauss] in the mold is preferably 0 to 1000, and the magnetic field frequency [Hz] ("magnetic field frequency applied to the molten steel in the mold""Means the number of times the current conducted to the electromagnetic coil changes direction per second.) Is preferably 1 to 5, and generally 2 is adopted as the frequency [Hz] of this magnetic field.
1 鋳型
2 浸漬ノズル
5 溶鋼吐出孔
5k 下面
9 S塊
P 仮想延長線
1 Mold
2 Immersion nozzle
5 Molten steel discharge hole
5k bottom
9 S lump
P Virtual extension line
Claims (1)
所定形状のS塊を前記鋳型内の所定浸漬位置に所定添加量M[kg]、浸漬して溶解し、
この浸漬時に前記鋳型内に存在していた鋳片を鋳造方向に対して垂直に切断し、
この切断により得られた切断面に対してSプリントを為す、Sプリントにおける凝固シェル厚の現出方法において、
前記S塊については、S塊1個あたりの重量m[g]を250以上とし、
前記S塊の浸漬位置については、前記鋳型の幅方向においては前記浸漬ノズルからみて調査対象としての鋳型コーナ側とし、前記鋳型の鉛直方向においては前記浸漬ノズルの溶鋼吐出孔の下面の仮想延長線から鉛直方向に±50[mm]の範囲内に該S塊の下端を配することとし、
前記S塊の添加量M[kg]については、前記鋳型内空間の水平断面のうち前記鋳型の上端における水平断面の断面積[m2]のうち更に前記浸漬ノズルからみて調査対象としての鋳型コーナ側の断面積[m2]をAとすると、2.0≦M/A≦3.1が成立する範囲内とする、
ことを特徴とする、Sプリントにおける凝固シェル厚の現出方法 Through the use of a mold and an immersion nozzle disposed at a predetermined position with respect to the mold and having a pair of molten steel discharge holes facing both narrow surfaces of the mold, the molten steel is passed through the mold through the immersion nozzle. In continuous casting, pouring with Tp [ton / min] 2.5 or more,
Predetermined addition amount M [kg] at a predetermined immersion position in the mold, and melted by immersing the predetermined shape of the S lump,
The slab that was present in the mold during this immersion was cut perpendicular to the casting direction,
In the method of revealing the solidified shell thickness in S-printing, S-printing is performed on the cut surface obtained by this cutting.
For the S mass, the weight m [g] per S mass is 250 or more,
With respect to the immersion position of the S lump, in the width direction of the mold, it is the mold corner side to be investigated as viewed from the immersion nozzle, and in the vertical direction of the mold, a virtual extension line on the lower surface of the molten steel discharge hole of the immersion nozzle Suppose that the lower end of the S mass is placed within a range of ± 50 [mm] in the vertical direction from
With respect to the addition amount M [kg] of the S lump, a mold corner as an object to be investigated as seen from the immersion nozzle in the cross-sectional area [m 2 ] of the horizontal cross section at the upper end of the mold among the horizontal cross section of the mold inner space. Assuming that the cross-sectional area [m 2 ] on the side is A, within a range where 2.0 ≦ M / A ≦ 3.1 is satisfied,
Method of revealing solidified shell thickness in S-print
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