JP2008208293A - 回転砥石用保護フィルム、回転砥石および回転砥石の製造方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】回転砥石の耐摩耗性、耐久性、切断効率および切断精度を向上し得る回転砥石用保護フィルムの提供。
【解決手段】特定のビニル化合物と、ゴムおよび／または熱可塑性エラストマーとを含有する熱硬化性樹脂組成物からなる回転砥石用保護フィルム、ならびに、特定のエポキシ樹脂と、フェノール性ヒドロキシ基の少なくとも一部を脂肪酸でエステル化した変性フェノールノボラックとを含有するエポキシ樹脂組成物からなる回転砥石用保護フィルム。
【選択図】なし
【解決手段】特定のビニル化合物と、ゴムおよび／または熱可塑性エラストマーとを含有する熱硬化性樹脂組成物からなる回転砥石用保護フィルム、ならびに、特定のエポキシ樹脂と、フェノール性ヒドロキシ基の少なくとも一部を脂肪酸でエステル化した変性フェノールノボラックとを含有するエポキシ樹脂組成物からなる回転砥石用保護フィルム。
【選択図】なし
Description
本発明は、回転砥石用保護フィルム、回転砥石および回転砥石の製造方法に関する。
一般に、研削加工に用いられる回転砥石の砥石本体は、樹脂結合剤中に砥粒を分散させたレジンボンド砥石から構成されており、このような回転砥石を回転させながらその外周面を被削材に接触させることにより、被削材の研削加工が行われている。
しかしながら、上記のような回転砥石は、研削加工中に砥石本体の欠け（チッピング）や磨耗が生じ易いという問題があった。
しかしながら、上記のような回転砥石は、研削加工中に砥石本体の欠け（チッピング）や磨耗が生じ易いという問題があった。
上記のような問題に対し、砥石本体の補強材としてガラスクロスを使用したり、砥石本体の側面に保護層を設けた回転砥石が提案されている（例えば、特許文献１参照。）。
特許文献１には、「砥石台の外周縁部に取り付けられる砥石本体を、砥粒を含む砥石層と、この砥石層の少なくとも一方の側面に、一体的に設けた砥粒を含まない材質の保護層とで構成したことを特徴とする回転砥石。」が記載されている。
特許文献１には、「砥石台の外周縁部に取り付けられる砥石本体を、砥粒を含む砥石層と、この砥石層の少なくとも一方の側面に、一体的に設けた砥粒を含まない材質の保護層とで構成したことを特徴とする回転砥石。」が記載されている。
しかしながら、特許文献１に記載の回転砥石は、砥石本体と保護層との密着性が十分ではなく、研削加工中に保護層が剥離するおそれがある。
一方、摩擦の低減を目的として、加工部分へ水を供給しつつ研削加工が行われる場合があるが、供給された水分により砥石本体が膨潤し、目的とする寸法通りに切断することが困難になるという問題がある。
また、従来の保護層のない回転砥石を用いる場合は、砥石本体の側面が被削材に直接接触するため切断面を平滑に仕上げることは困難であった。
このような事情から、より優れた切断精度を有する回転砥石が要求されている。
また、従来の保護層のない回転砥石を用いる場合は、砥石本体の側面が被削材に直接接触するため切断面を平滑に仕上げることは困難であった。
このような事情から、より優れた切断精度を有する回転砥石が要求されている。
そこで、本発明は、回転砥石の耐摩耗性、耐久性、切断効率および切断精度を向上し得る回転砥石用保護フィルムを提供することを目的とする。
また、本発明は、耐摩耗性、耐久性、切断効率および切断精度に優れる回転砥石およびその製造方法を提供することを目的とする。
また、本発明は、耐摩耗性、耐久性、切断効率および切断精度に優れる回転砥石およびその製造方法を提供することを目的とする。
本発明者は、上記課題について鋭意検討した結果、特定の樹脂組成物からなるフィルムを用いて、前記砥石本体の保護層を形成させることにより、耐摩耗性、耐久性、切断効率および切断精度に優れる回転砥石となることを見出し、本発明を完成させた。
即ち、本発明は、下記（１）〜（２２）を提供する。
（１）（Ａ）下記式（１）で示されるビニル化合物、ならびに、
（Ｂ）ゴムおよび／または熱可塑性エラストマー
を含有する熱硬化性樹脂組成物からなる回転砥石用保護フィルム。
（１）（Ａ）下記式（１）で示されるビニル化合物、ならびに、
（Ｂ）ゴムおよび／または熱可塑性エラストマー
を含有する熱硬化性樹脂組成物からなる回転砥石用保護フィルム。
（式（１）中、Ｒ1、Ｒ2、Ｒ3、Ｒ4、Ｒ5、Ｒ6およびＲ7は、それぞれ独立に水素原子、ハロゲン原子、アルキル基、ハロゲン化アルキル基またはフェニル基を表し、複数のＲ1、Ｒ2、Ｒ3、Ｒ4、Ｒ5、Ｒ6およびＲ7は、同一であっても異なっていてもよい。
また、−（Ｏ−Ｘ−Ｏ）−は下記式（２）で表される構造であり、−（Ｙ−Ｏ）−は下記式（３）で表される繰返し単位であり、Ｚは酸素原子、窒素原子、硫黄原子、ハロゲン原子を含んでいてもよい炭素数１以上の有機基を表す。
また、ａおよびｂは、少なくとも一方が０でない０〜３００の整数を表し、ｃおよびｄは、それぞれ独立に０または１の整数を表す。）
また、−（Ｏ−Ｘ−Ｏ）−は下記式（２）で表される構造であり、−（Ｙ−Ｏ）−は下記式（３）で表される繰返し単位であり、Ｚは酸素原子、窒素原子、硫黄原子、ハロゲン原子を含んでいてもよい炭素数１以上の有機基を表す。
また、ａおよびｂは、少なくとも一方が０でない０〜３００の整数を表し、ｃおよびｄは、それぞれ独立に０または１の整数を表す。）
（式（２）中、Ｒ8、Ｒ9、Ｒ10、Ｒ14およびＲ15は、それぞれ独立にハロゲン原子、炭素数６以下のアルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ11、Ｒ12およびＲ13は、それぞれ独立に水素原子、ハロゲン原子、炭素数６以下のアルキル基またはフェニル基を表す。
また、式（３）中、Ｒ16およびＲ17は、それぞれ独立にハロゲン原子、炭素数６以下のアルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ18およびＲ19は、それぞれ独立に水素原子、ハロゲン原子、炭素数６以下のアルキル基またはフェニル基を表す。）
また、式（３）中、Ｒ16およびＲ17は、それぞれ独立にハロゲン原子、炭素数６以下のアルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ18およびＲ19は、それぞれ独立に水素原子、ハロゲン原子、炭素数６以下のアルキル基またはフェニル基を表す。）
（２）前記−（Ｏ−Ｘ−Ｏ）−が、下記式（４）で表される構造であり、
前記−（Ｙ−Ｏ）−が、下記式（５）または（６）で表される繰返し単位である上記（１）に記載の回転砥石用保護フィルム。
前記−（Ｙ−Ｏ）−が、下記式（５）または（６）で表される繰返し単位である上記（１）に記載の回転砥石用保護フィルム。
（４）前記成分（Ｂ）が、スチレン系熱可塑性エラストマーである、上記（１）〜（３）のいずれかに記載の回転砥石用保護フィルム。
（５）前記成分（Ａ）と前記成分（Ｂ）との質量割合（（Ａ）：（Ｂ））が、４０：６０〜６０：４０である、上記（１）〜（４）のいずれかに記載の回転砥石用保護フィルム。
（６）（Ｃ）フェノール骨格とビフェニル骨格を有するノボラック型エポキシ樹脂、および／または、重量平均分子量が１０，０００〜２００，０００であってヒドロキシ基を有する２官能型直鎖状エポキシ樹脂、ならびに、
（Ｄ）フェノール性ヒドロキシ基の少なくとも一部を脂肪酸でエステル化した変性フェノールノボラック
を含有するエポキシ樹脂組成物からなる回転砥石用保護フィルム。
（Ｄ）フェノール性ヒドロキシ基の少なくとも一部を脂肪酸でエステル化した変性フェノールノボラック
を含有するエポキシ樹脂組成物からなる回転砥石用保護フィルム。
（７）前記（Ｄ）成分の含有量が、前記（Ｃ）成分１００質量部に対して３０〜２００質量部である、上記（６）に記載の回転砥石用保護フィルム。
（８）前記（Ｃ）成分のノボラック型エポキシ樹脂が、下記式（７）で表されるエポキシ樹脂である、上記（６）または（７）に記載の回転砥石用保護フィルム。
（式（７）中、ｎは１〜１０の数（平均値）を表す。）
（９）前記（Ｃ）成分の２官能型直鎖状エポキシ樹脂が、下記式（８）で表されるエポキシ樹脂である、上記（６）〜（８）のいずれかに記載の回転砥石用保護フィルム。
（式（８）中、Ｑは、単結合、炭素数１〜７の炭化水素基、−Ｏ−、−Ｓ−、−ＳＯ2−、−ＣＯ−または下記式で表される基を表し、複数のＱは、同一であっても異なっていてもよい。Ｒ21は、炭素数１〜１０の炭化水素基またはハロゲン原子を表し、複数のＲ21は、同一であっても異なっていてもよい。ｅは、０〜４の整数を表し、複数のｅは、同一であっても異なっていてもよい。ｎは、２５〜５００の数（平均値）を表す。）
（式中、Ｒ22は、炭素数１〜１０の炭化水素基またはハロゲン原子を表し、複数のＲ22は、同一であっても異なっていてもよい。Ｒ23は、水素原子、炭素数１〜１０の炭化水素基またはハロゲン原子を表し、ｆは、０〜５の整数を表す。）
（１０）前記（Ｄ）成分が、下記式（９）で表される変性フェノールノボラックである、上記（６）〜（９）のいずれかに記載の回転砥石用保護フィルム。
（式（９）中、Ｒ24は、炭素数１〜５のアルキル基を表し、複数のＲ24は、同一であっても異なっていてもよい。Ｒ25は、炭素数１〜５のアルキル基、置換基を有していもよいフェニル基、置換基を有していてもよいアラルキル基、アルコキシ基またはハロゲン原子を表し、複数のＲ25は、同一であっても異なっていてもよい。Ｒ26は、炭素数１〜５のアルキル基、置換基を有していてもよいフェニル基、置換基を有していてもよいアラルキル基、アルコキシ基またはハロゲン原子を表し、複数のＲ26は、同一であっても異なっていてもよい。ｇは、０〜３の整数を表し、複数のｇは、同一であっても異なっていてもよい。ｈは、０〜３の整数を表し、複数のｈは、同一であっても異なっていてもよい。ｎ：ｍは、１：１〜１．２：１である。）
（１１）前記（Ｄ）成分が、前記式（９）中のＲ24がメチル基である、前記式（９）で表される変性フェノールノボラックである、上記（１０）に記載の回転砥石用保護フィルム。
（１２）前記エポキシ樹脂組成物が、更に（Ｅ）イソシアナート化合物を含有する、上記（６）〜（１１）のいずれかに記載の回転砥石用保護フィルム。
（１３）砥石本体と、前記砥石本体の両側面に一体的に設けられた上記（１）〜（１２）のいずれかに記載の回転砥石用保護フィルムの硬化物からなる保護層とから構成される回転砥石。
（１４）前記砥石本体が、樹脂結合剤中に砥粒を分散させたレジンボンド砥石である上記（１３）に記載の回転砥石。
（１５）前記砥石本体の表面に凹部および凸部を有しており、前記凸部の表面および前記凹部に前記回転砥石用保護フィルムを構成する樹脂組成物を有する上記（１３）または（１４）に記載の回転砥石。
（１６）砥石本体の両側面に上記（１）〜（１２）のいずれかに記載の回転砥石用保護フィルムを載置し、加熱プレスして前記回転砥石用保護フィルムを硬化させて、前記砥石本体の両側面に一体的に設けられた前記回転砥石用保護フィルムの硬化物からなる保護層を形成させて、回転砥石を得る、回転砥石の製造方法。
（１７）前記加熱プレスする際の温度が、１００〜２００℃である上記（１６）に記載の回転砥石の製造方法。
（１８）砥石本体の両側面に、上記（６）〜（１２）のいずれかに記載の回転砥石用保護フィルムを載置し、ローラーにより加熱圧着ラミネートする、ラミネート工程と、
前記ラミネート工程においてラミネートされた前記回転砥石用保護フィルムを加熱し、硬化させて、前記砥石本体の両側面に一体的に設けられた前記回転砥石用保護フィルムの硬化物からなる保護層を形成させて、回転砥石を得る、加熱硬化工程と、を具備する回転砥石の製造方法。
前記ラミネート工程においてラミネートされた前記回転砥石用保護フィルムを加熱し、硬化させて、前記砥石本体の両側面に一体的に設けられた前記回転砥石用保護フィルムの硬化物からなる保護層を形成させて、回転砥石を得る、加熱硬化工程と、を具備する回転砥石の製造方法。
（１９）前記ラミネート工程において、加熱圧着ラミネートする際のローラーの温度が４０〜１５０℃である上記（１８）に記載の回転砥石の製造方法。
（２０）前記ラミネート工程において、加熱圧着ラミネートする際の前記砥石本体の温度が２５〜１００℃である上記（１８）または（１９）に記載の回転砥石の製造方法。
（２１）前記加熱硬化工程において、加熱する際の温度が１００〜２００℃である上記（１８）〜（２０）のいずれかに記載の回転砥石の製造方法。
（２２）上記（１６）〜（２１）のいずれかに記載の回転砥石の製造方法により得られる回転砥石。
本発明の回転砥石用保護フィルムは、回転砥石の耐摩耗性、耐久性、切断効率および切断精度を向上し得る。また、本発明の回転砥石は、耐摩耗性、耐久性、切断効率および切断精度に優れる。また、本発明の回転砥石の製造方法によれば、耐摩耗性、耐久性、切断効率および切断精度に優れる回転砥石を製造することができる。
以下、本発明をより詳細に説明する。
まず、本発明の第１態様の回転砥石用保護フィルム（以下「第１のフィルム」という。）について説明する。
第１のフィルムは、（Ａ）上記式（１）で示されるビニル化合物、ならびに、（Ｂ）ゴムおよび／または熱可塑性エラストマーを含有する熱硬化性樹脂組成物からなる回転砥石用保護フィルムである。
次に、各成分について詳述する。
まず、本発明の第１態様の回転砥石用保護フィルム（以下「第１のフィルム」という。）について説明する。
第１のフィルムは、（Ａ）上記式（１）で示されるビニル化合物、ならびに、（Ｂ）ゴムおよび／または熱可塑性エラストマーを含有する熱硬化性樹脂組成物からなる回転砥石用保護フィルムである。
次に、各成分について詳述する。
＜（Ａ）成分：ビニル化合物＞
上記（Ａ）成分のビニル化合物は、下記式（１）で示されるものであり、特開２００４−５９６４４号公報に記載されたものと同様である。
上記（Ａ）成分のビニル化合物は、下記式（１）で示されるものであり、特開２００４−５９６４４号公報に記載されたものと同様である。
上記式（１）中、Ｒ1、Ｒ2、Ｒ3、Ｒ4、Ｒ5、Ｒ6およびＲ7は、それぞれ独立に水素原子、ハロゲン原子、アルキル基、ハロゲン化アルキル基またはフェニル基を表し、複数のＲ1、Ｒ2、Ｒ3、Ｒ4、Ｒ5、Ｒ6およびＲ7は、同一であっても異なっていてもよい。
また、−（Ｏ−Ｘ−Ｏ）−は下記式（２）で表される構造であり、−（Ｙ−Ｏ）−は下記式（３）で表される繰返し単位であり、Ｚは酸素原子、窒素原子、硫黄原子、ハロゲン原子を含んでいてもよい炭素数１以上の有機基を表す。
また、ａおよびｂは、少なくとも一方が０でない０〜３００の整数を表し、ｃおよびｄは、それぞれ独立に０または１の整数を表す。
また、−（Ｏ−Ｘ−Ｏ）−は下記式（２）で表される構造であり、−（Ｙ−Ｏ）−は下記式（３）で表される繰返し単位であり、Ｚは酸素原子、窒素原子、硫黄原子、ハロゲン原子を含んでいてもよい炭素数１以上の有機基を表す。
また、ａおよびｂは、少なくとも一方が０でない０〜３００の整数を表し、ｃおよびｄは、それぞれ独立に０または１の整数を表す。
ここで、上記式（２）中、Ｒ8、Ｒ9、Ｒ10、Ｒ14およびＲ15は、それぞれ独立にハロゲン原子、炭素数６以下のアルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ11、Ｒ12およびＲ13は、それぞれ独立に水素原子、ハロゲン原子、炭素数６以下のアルキル基またはフェニル基を表す。具体的には、−（Ｏ−Ｘ−Ｏ）−は、下記式（４）で表される構造が好適に例示される。
また、上記式（３）中、Ｒ16およびＲ17は、それぞれ独立にハロゲン原子、炭素数６以下のアルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ18およびＲ19は、それぞれ独立に水素原子、ハロゲン原子、炭素数６以下のアルキル基またはフェニル基を表す。具体的には、−（Ｙ−Ｏ）−は、下記式（５）または（６）で表される構造が好適に例示され、特に下記式（６）で表される構造がより好ましい。
また、上記式（３）中、Ｒ16およびＲ17は、それぞれ独立にハロゲン原子、炭素数６以下のアルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ18およびＲ19は、それぞれ独立に水素原子、ハロゲン原子、炭素数６以下のアルキル基またはフェニル基を表す。具体的には、−（Ｙ−Ｏ）−は、下記式（５）または（６）で表される構造が好適に例示され、特に下記式（６）で表される構造がより好ましい。
本発明においては、（Ａ）成分であるビニル化合物は、数平均分子量１０００〜３０００であるのが、粘度、相溶性という観点から好ましい。
ここで、数平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー法（ＧＰＣ）により、標準ポリスチレンによる検量線を用いた値とする。
ここで、数平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー法（ＧＰＣ）により、標準ポリスチレンによる検量線を用いた値とする。
また、本発明においては、このようなビニル化合物は、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
＜成分（Ｂ）：ゴムおよび／または熱可塑性エラストマー＞
上記（Ｂ）成分のゴムとしては、具体的には、例えば、スチレン−ブタジエンゴム、ブチルゴム、ブタジエンゴム、アクリルゴム等が挙げられる。
中でも、スチレン−ブタジエンゴムを用いるのが、耐熱性、相溶性、密着性、低吸水という観点から好ましい。
上記（Ｂ）成分のゴムとしては、具体的には、例えば、スチレン−ブタジエンゴム、ブチルゴム、ブタジエンゴム、アクリルゴム等が挙げられる。
中でも、スチレン−ブタジエンゴムを用いるのが、耐熱性、相溶性、密着性、低吸水という観点から好ましい。
一方、上記（Ｂ）成分の熱可塑性エラストマーとしては、例えば、スチレン系熱可塑性エラストマー、具体的には、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体、スチレン−イソプレン−スチレンブロック共重合体等、オレフィン系熱可塑性エラストマー、ポリエステル系熱可塑性エラストマー等が挙げられる。
本発明においては、成分（Ｂ）としては、得られる熱硬化性樹脂組成物からなる第１のフィルム性能の点から熱可塑性エラストマーが好ましい。特に、耐熱性、相溶性、密着性、低吸水という観点から、スチレン系熱可塑性エラストマーが好ましい。
また、本発明においては、このようなゴムおよび／または熱可塑性エラストマーは、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
本発明においては、上述した成分（Ａ）と成分（Ｂ）の質量割合（（Ａ）：（Ｂ））は、１０：９０〜９０：１０であるのが好ましく、得られる熱硬化性樹脂組成物からなる第１のフィルムの硬化物が、フィルムのハンドリング性が良好となる点から、４０：６０〜６０：４０であるのがより好ましく、４５：５５〜５５：４５であるのが更に好ましい。
本発明においては、上述した成分（Ａ）および成分（Ｂ）を含有する熱硬化性樹脂組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、無機フィラー、粘着性付与剤、消泡剤、流動調整剤、成膜補助剤、分散助剤等の添加剤を含有していてもよい。
また、上述した成分（Ａ）および成分（Ｂ）を含有する熱硬化性樹脂組成物は、硬化触媒を含有していてもよいが、加熱のみによって硬化することができる。
第１のフィルムは、このような熱硬化性樹脂組成物からなるものであるが、その製造方法としては、具体的には、例えば、熱硬化性樹脂組成物を有機溶剤に溶解または分散させてワニスとした後に、所望の支持体に塗布し、乾燥させる方法等が挙げられる。
上記有機溶剤としては、具体的には、例えば、トルエン、キシレン等の芳香族系溶剤；メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン等のケトン系溶剤等が挙げられ、これらを１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
ここで、有機溶剤の使用量は、特に限定されないが、固形分が２０〜５０質量％となるように使用するのが好ましい。
また、作業性の観点から、ワニスは、１００〜６００ｍＰａ・ｓの粘度範囲であるのが好ましい。
ここで、粘度は、Ｅ型粘度計を用いて、回転数６０ｒｐｍ、２５℃で測定した値とする。
ここで、有機溶剤の使用量は、特に限定されないが、固形分が２０〜５０質量％となるように使用するのが好ましい。
また、作業性の観点から、ワニスは、１００〜６００ｍＰａ・ｓの粘度範囲であるのが好ましい。
ここで、粘度は、Ｅ型粘度計を用いて、回転数６０ｒｐｍ、２５℃で測定した値とする。
上記支持体は特に限定されず、その具体例としては、ポリエステル樹脂、ポリエチレン樹脂等の有機フィルム等が挙げられる。
また、上記支持体はシリコーン系化合物等で離型処理されていてもよい。
また、上記支持体はシリコーン系化合物等で離型処理されていてもよい。
また、ワニスを塗布する方法は特に限定されないが、薄膜化・膜厚制御の観点からマイクログラビア法、スロットダイ法が好適に例示される。マイクログラビア法により、例えば、厚み９０μｍ以下のフィルムを得ることができる。
また、ワニスを塗布した後の乾燥条件は、ワニスに使用される有機溶剤の種類や量、塗布の厚み等に応じて、適宜、設定することができ、例えば、８０〜１２０℃で、１〜３０分程度とすることができる。
第１のフィルムの厚さ（支持体を除いた厚さ）は、特に限定されないが、１〜５０μｍが好ましく、１０〜４０μｍがより好ましく、１５〜３０μｍが更に好ましい。厚さがこの範囲であると、得られる回転砥石の表面の平滑性および耐摩耗性に優れる。
このような熱硬化性樹脂組成物からなる第１のフィルムは未硬化の状態であり、加熱することにより、一時的に高流動化された後、硬化反応が進行して硬化する。
したがって、第１のフィルムを回転砥石の保護フィルムとして用いた場合は、砥石本体の表面の凹部にまで上記熱硬化性樹脂が入り込んだ後に硬化されて保護層が形成される。そのため、第１のフィルムを用いた場合は、従来の樹脂フィルムを用いた場合と比較して、砥石本体と保護層との密着性に格段に優れ、耐磨耗性に優れる回転砥石を得ることができる。
このような観点から、第１のフィルムは、１００〜１５０℃における最低粘度が１０3〜１０7Ｐａ・ｓであるのが好ましく、１０5〜１０6Ｐａ・ｓであるのがより好ましい。
本発明においては、「１００〜１５０℃における最低粘度」とは、昇温速度５℃／ｍｉｎ、周波数１Ｈｚの条件で、粘度計（ＶＡＲ−１００、ＲＥＯＬＯＧＩＣＡ社製）を用いて１００〜１５０℃の範囲で測定することができる粘度の最低値のことをいう。
したがって、第１のフィルムを回転砥石の保護フィルムとして用いた場合は、砥石本体の表面の凹部にまで上記熱硬化性樹脂が入り込んだ後に硬化されて保護層が形成される。そのため、第１のフィルムを用いた場合は、従来の樹脂フィルムを用いた場合と比較して、砥石本体と保護層との密着性に格段に優れ、耐磨耗性に優れる回転砥石を得ることができる。
このような観点から、第１のフィルムは、１００〜１５０℃における最低粘度が１０3〜１０7Ｐａ・ｓであるのが好ましく、１０5〜１０6Ｐａ・ｓであるのがより好ましい。
本発明においては、「１００〜１５０℃における最低粘度」とは、昇温速度５℃／ｍｉｎ、周波数１Ｈｚの条件で、粘度計（ＶＡＲ−１００、ＲＥＯＬＯＧＩＣＡ社製）を用いて１００〜１５０℃の範囲で測定することができる粘度の最低値のことをいう。
また、第１のフィルムの硬化物の表面は砥石本体の表面と比較して平滑性に優れるため、第１のフィルムを用いた回転砥石によって研削加工された切断面は滑らかに仕上がる。更に、第１のフィルムの硬化物は撥水性に優れるため、砥石本体の吸水による膨潤を防止できる。したがって、第１のフィルムによれば、切断精度に優れる回転砥石を得ることができる。
本発明においては、このような熱硬化性樹脂組成物からなる第１のフィルムの硬化条件は、適宜、設定することができ、例えば、１５０〜２５０℃で、１０〜１２０分程度とすることができる。
以下、本発明の第２態様の回転砥石用保護フィルム（以下「第２のフィルム」という。）について説明する。
第２のフィルムは、（Ｃ）フェノール骨格とビフェニル骨格を有するノボラック型エポキシ樹脂、および／または、重量平均分子量が１０，０００〜２００，０００であってヒドロキシ基を有する２官能型直鎖状エポキシ樹脂、ならびに、（Ｄ）フェノール性ヒドロキシ基の少なくとも一部を脂肪酸でエステル化した変性フェノールノボラックを含有するエポキシ樹脂組成物からなる回転砥石用保護フィルムである。
次に、各成分について詳述する。
第２のフィルムは、（Ｃ）フェノール骨格とビフェニル骨格を有するノボラック型エポキシ樹脂、および／または、重量平均分子量が１０，０００〜２００，０００であってヒドロキシ基を有する２官能型直鎖状エポキシ樹脂、ならびに、（Ｄ）フェノール性ヒドロキシ基の少なくとも一部を脂肪酸でエステル化した変性フェノールノボラックを含有するエポキシ樹脂組成物からなる回転砥石用保護フィルムである。
次に、各成分について詳述する。
＜（Ｃ）成分：ノボラック型エポキシ樹脂および／または２官能型直鎖状エポキシ樹脂＞
上記（Ｃ）成分のノボラック型エポキシ樹脂は、分子骨格および側鎖が剛直で、硬化後のポリマーの運動性を落とす方向に働くものといえる。
上記（Ｃ）成分のノボラック型エポキシ樹脂は、分子骨格および側鎖が剛直で、硬化後のポリマーの運動性を落とす方向に働くものといえる。
（Ｃ）成分のノボラック型エポキシ樹脂としては、例えば、下記式（７）で表されるエポキシ樹脂が好適に挙げられる。
上記式（７）中、ｎは平均値を表し、１〜１０、好ましくは１〜５、より好ましくは１である。
これらの中でも、（Ｃ）成分のノボラック型エポキシ樹脂としては、下記式（７′）で表されるエポキシ樹脂がより好ましい。
上記式（７′）中、ｎは上記式（７）のｎと同様である。
上記重量平均分子量が１０，０００〜２００，０００であり、かつヒドロキシ基を有する２官能型直鎖状エポキシ樹脂は、好ましくは、重量平均分子量が１５，０００〜７０，０００である。
（Ｃ）成分の２官能型直鎖状エポキシ樹脂の数平均分子量は、好ましくは、３，７００〜７４，０００、より好ましくは、５，５００〜２６，０００である。
（Ｃ）成分の２官能型直鎖状エポキシ樹脂のエポキシ当量は、好ましくは、５０００ｇ／当量以上である。
（Ｃ）成分の２官能型直鎖状エポキシ樹脂としては、重量平均分子量／数平均分子量が２〜３の範囲のものが特に好ましい。
（Ｃ）成分の２官能型直鎖状エポキシ樹脂の数平均分子量は、好ましくは、３，７００〜７４，０００、より好ましくは、５，５００〜２６，０００である。
（Ｃ）成分の２官能型直鎖状エポキシ樹脂のエポキシ当量は、好ましくは、５０００ｇ／当量以上である。
（Ｃ）成分の２官能型直鎖状エポキシ樹脂としては、重量平均分子量／数平均分子量が２〜３の範囲のものが特に好ましい。
本明細書において、重量平均分子量および数平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー法（ＧＰＣ）により、標準ポリスチレンによる検量線を用いて求めた値とする。
（Ｃ）成分の２官能型直鎖状エポキシ樹脂としては、具体的には、例えば、下記式（８）で表されるエポキシ樹脂が好適に挙げられる。
上記式（８）中、Ｑは、単結合、炭素数１〜７の炭化水素基、−Ｏ−、−Ｓ−、−ＳＯ2−、−ＣＯ−または下記式で表される基を表し、複数のＱは、同一であっても異なっていてもよい。
上記式中、Ｒ22は、炭素数１〜１０の炭化水素基またはハロゲン原子を表し、複数のＲ22は、同一であっても異なっていてもよい。
Ｒ23は、水素原子、炭素数１〜１０の炭化水素基またはハロゲン原子を表す。
ｆは、０〜５の整数を表す。
Ｒ23は、水素原子、炭素数１〜１０の炭化水素基またはハロゲン原子を表す。
ｆは、０〜５の整数を表す。
上記式（８）中、Ｒ21は、炭素数１〜１０の炭化水素基またはハロゲン原子を表し、複数のＲ21は、同一であっても異なっていてもよい。
ｅは、０〜４の整数を表し、複数のｅは、同一であっても異なっていてもよい。
ｎは、２５〜５００の数（平均値）を表す。
ｅは、０〜４の整数を表し、複数のｅは、同一であっても異なっていてもよい。
ｎは、２５〜５００の数（平均値）を表す。
（Ｃ）成分の２官能型直鎖状エポキシ樹脂としては、下記式（８′）で表されるエポキシ樹脂がより好ましい。
上記式（８′）中、Ｑおよびｎは、それぞれ、上記式（８）のＱおよびｎと同様である。
これらのエポキシ樹脂は、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
＜（Ｄ）成分：変性フェノールノボラック＞
上記（Ｄ）成分のフェノール性ヒドロキシ基の少なくとも一部を脂肪酸エステル化した変性フェノールノボラックとしては、例えば、下記式（９）で表される変性フェノールノボラックが好適に挙げられる。
上記（Ｄ）成分のフェノール性ヒドロキシ基の少なくとも一部を脂肪酸エステル化した変性フェノールノボラックとしては、例えば、下記式（９）で表される変性フェノールノボラックが好適に挙げられる。
上記式（９）中、Ｒ24は、炭素数１〜５のアルキル基を表し、好ましくはメチル基であり、複数のＲ24は、同一であっても異なっていてもよい。
Ｒ25は、炭素数１〜５のアルキル基、置換基を有していもよいフェニル基、置換基を有していもよいアラルキル基、アルコキシ基またはハロゲン原子を表し、複数のＲ25は、同一であっても異なっていてもよい。
Ｒ26は、炭素数１〜５のアルキル基、置換基を有していてもよいフェニル基、置換基を有していてもよいアラルキル基、アルコキシ基またはハロゲン原子を表し、複数のＲ26は、同一であっても異なっていてもよい。
ｇは、０〜３の整数を表し、複数のｇは、同一であっても異なっていてもよい。
ｈは、０〜３の整数を表し、複数のｈは、同一であっても異なっていてもよい。
ｎ：ｍは、１：１〜１．２：１であり、約１：１であることが好ましい。
ｎとｍの合計としては、例えば２〜４とすることができる。
Ｒ25は、炭素数１〜５のアルキル基、置換基を有していもよいフェニル基、置換基を有していもよいアラルキル基、アルコキシ基またはハロゲン原子を表し、複数のＲ25は、同一であっても異なっていてもよい。
Ｒ26は、炭素数１〜５のアルキル基、置換基を有していてもよいフェニル基、置換基を有していてもよいアラルキル基、アルコキシ基またはハロゲン原子を表し、複数のＲ26は、同一であっても異なっていてもよい。
ｇは、０〜３の整数を表し、複数のｇは、同一であっても異なっていてもよい。
ｈは、０〜３の整数を表し、複数のｈは、同一であっても異なっていてもよい。
ｎ：ｍは、１：１〜１．２：１であり、約１：１であることが好ましい。
ｎとｍの合計としては、例えば２〜４とすることができる。
上記式（９）におけるｎ、ｍは、繰り返し単位の平均値であり、繰り返し単位の順序は限定されず、ブロックでもランダムでもよい。
（Ｄ）成分の変性フェノールノボラックとしては、好ましくは、下記式（９′）で表される変性フェノールノボラックが挙げられる。
上記式（９′）中、Ｒ24、ｎおよびｍは、それぞれ、上記式（９）のＲ24、ｎおよびｍと同様である。
特に好ましくは、上記式（９′）においてＲ24がメチル基のアセチル化フェノールノボラックである。
特に好ましくは、上記式（９′）においてＲ24がメチル基のアセチル化フェノールノボラックである。
これらの変性フェノールノボラックは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
上記（Ｄ）成分の含有量は、上記（Ｃ）成分１００質量部に対して３０〜２００質量部であるのが好ましい。（Ｄ）成分の含有量がこの範囲であると、硬化性が良好で、樹脂組成物をフィルム化しやすく、表面凹凸への入り込みが良好となる。上記（Ｄ）成分の含有量は、（Ｃ）成分１００質量部に対して、５０〜１８０質量部であるのがより好ましい。
なお、（Ｃ）成分が上述したフェノール骨格とビフェニル骨格を有するノボラック型エポキシ樹脂である場合、（Ｄ）成分を３０〜７０質量部配合することが特に好ましい。（Ｃ）成分が上述した２官能型直鎖状エポキシ樹脂である場合、（Ｄ）成分を１２０〜１８０質量部配合することが特に好ましい。
なお、（Ｃ）成分が上述したフェノール骨格とビフェニル骨格を有するノボラック型エポキシ樹脂である場合、（Ｄ）成分を３０〜７０質量部配合することが特に好ましい。（Ｃ）成分が上述した２官能型直鎖状エポキシ樹脂である場合、（Ｄ）成分を１２０〜１８０質量部配合することが特に好ましい。
＜（Ｅ）成分：イソシアナート化合物＞
第２のフィルムを構成するエポキシ樹脂組成物は、更に、（Ｅ）イソシアナート化合物を含有するのが好ましい態様の１つである。エポキシ樹脂中にヒドロキシ基がある場合は、そのヒドロキシ基や、エポキシ樹脂が開環した際に生成するヒドロキシ基と、イソシアナート化合物中のイソシアナート基が反応して、ウレタン結合を形成し、硬化後のポリマーの架橋密度を上げ、フィルム化し易くなり、フィルム強度も高く接着性が向上し、加工性の点からも好ましい。
第２のフィルムを構成するエポキシ樹脂組成物は、更に、（Ｅ）イソシアナート化合物を含有するのが好ましい態様の１つである。エポキシ樹脂中にヒドロキシ基がある場合は、そのヒドロキシ基や、エポキシ樹脂が開環した際に生成するヒドロキシ基と、イソシアナート化合物中のイソシアナート基が反応して、ウレタン結合を形成し、硬化後のポリマーの架橋密度を上げ、フィルム化し易くなり、フィルム強度も高く接着性が向上し、加工性の点からも好ましい。
（Ｅ）成分のイソシアナート化合物としては、２個以上のイソシアナート基を有する化合物が挙げられる。例えば、ヘキサメチレンジイソシアナート、ジフェニルメタンジイソシアナート、トリレンジイソシアナート、イソホロンジイソシアナート、ジシクロへキシルメタンジイソシアナート、テトラメチルキシリレンジイソシアナート、キシリレンジイソシアナート、ナフタレンジイソシアナート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアナート、トリジンジイソシアナート、ｐ−フェニレンジイソシアナート、シクロへキシレンジイソシアナート、ダイマー酸ジイソシアナート、水素化キシリレンジイソシアナート、リシンジイソシアナート、トリフェニルメタントリイソシアナート、トリ（イソシアナートフェニル）トリホスファート等が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
これらの中でも、ヘキサメチレンジイソシアナート、ジフェニルメタンジイソシアナートが好ましい。
これらの中でも、ヘキサメチレンジイソシアナート、ジフェニルメタンジイソシアナートが好ましい。
また、（Ｅ）成分のイソシアナート化合物には、イソシアナート化合物の一部が環化反応により、イソシアヌレート環を形成したプレポリマーを含むものとする。例えば、イソシアナート化合物の３量体を含むプレポリマーが挙げられる。
（Ｅ）成分のイソシアナート化合物は、特に、上述した（Ｃ）成分の２官能型直鎖状エポキシ樹脂との組み合わせで使用することが好ましい。エポキシ樹脂の開環反応に伴なう生成したヒドロキシ基と（Ｅ）成分のイソシアナート基との反応に加えて、２官能型直鎖状エポキシ樹脂中にはヒドロキシ基が存在するため、このヒドロキシ基とイソシアナート基とが反応できるため、より大きな効果が得られる。
（Ｅ）成分のイソシアナート化合物の含有量は、（Ｃ）成分１００質量部に対して１００〜４００質量部であるのが好ましく、３００〜３５０質量部であるのがより好ましい。（Ｅ）成分の含有量がこの範囲であると、フィルム形成時に、発泡が抑えられ均一なフィルムになりやすく、また塗布時にハジキ現象が生じにくい。更に、形成したフィルムを乾燥させた後クラックが生じにくく、フィルムの操作性に優れることが期待できる。
上記エポキシ樹脂組成物は、任意の成分として硬化促進剤を含有してもよい。
硬化促進剤としては、エポキシ樹脂組成物の硬化促進剤として公知のものを使用することができ、例えば、２−メチルイミダゾ−ル、２−エチル−４−メチルイミダゾール等の複素環化合物イミダゾール類、トリフェニルホスフィン、テトラフェニルホスホニウムテトラフェニルボレート等のリン化合物類、２，４，６−トリス（ジメチルアミノメチル）フェノール、ベンジルジメチルアミン等の第三級アミン類、１，８−ジアザビシクロ（５，４，０）ウンデセンやその塩等のＤＢＵ類、アミン類、イミダゾ−ル類をエポキシ、尿素、酸等でアダクトさせたアダクト型促進剤類等が挙げられる。
硬化促進剤の含有量は、（Ｃ）成分１００質量部に対して、１〜１０質量部であるのが好ましい。
硬化促進剤としては、エポキシ樹脂組成物の硬化促進剤として公知のものを使用することができ、例えば、２−メチルイミダゾ−ル、２−エチル−４−メチルイミダゾール等の複素環化合物イミダゾール類、トリフェニルホスフィン、テトラフェニルホスホニウムテトラフェニルボレート等のリン化合物類、２，４，６−トリス（ジメチルアミノメチル）フェノール、ベンジルジメチルアミン等の第三級アミン類、１，８−ジアザビシクロ（５，４，０）ウンデセンやその塩等のＤＢＵ類、アミン類、イミダゾ−ル類をエポキシ、尿素、酸等でアダクトさせたアダクト型促進剤類等が挙げられる。
硬化促進剤の含有量は、（Ｃ）成分１００質量部に対して、１〜１０質量部であるのが好ましい。
上記エポキシ樹脂組成物は、任意の成分として重合開始剤を含有してもよい。
重合開始剤としては、公知の重合開始剤を使用することができ、例えば、過酸化ベンゾイル、アゾビスイソブチロニトリル、ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート、１，１，３，３−テトラメチルブチルペルオキシ−２−エチルヘキサノアート等が挙げられる。
重合開始剤の含有量は、（Ｃ）成分１００質量部に対して、１〜１０質量部であるのが好ましい。
重合開始剤としては、公知の重合開始剤を使用することができ、例えば、過酸化ベンゾイル、アゾビスイソブチロニトリル、ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート、１，１，３，３−テトラメチルブチルペルオキシ−２−エチルヘキサノアート等が挙げられる。
重合開始剤の含有量は、（Ｃ）成分１００質量部に対して、１〜１０質量部であるのが好ましい。
上記エポキシ樹脂組成物は、必要に応じて、粘着性付与剤、消泡剤、流動調整剤、成膜補助剤、分散助剤等の添加剤を含有してもよい。
上記成膜補助剤としては、例えば、ジビニルベンゼンが挙げられる。
成膜補助剤の含有量は、（Ｃ）成分１００質量部に対して、５０〜１５０質量部であるのが好ましい。
成膜補助剤の含有量は、（Ｃ）成分１００質量部に対して、５０〜１５０質量部であるのが好ましい。
また、上記エポキシ樹脂組成物は、本発明の目的を損なわない範囲で、弾性率の向上、膨張係数の低下、ガラス転移温度（Ｔｇ値）の変更等を目的として、必要に応じて、（Ｃ）成分以外のエポキシ樹脂を含有してもよい。
（Ｃ）成分以外のエポキシ樹脂としては、例えば、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、脂環式エポキシ樹脂、ビフェニルエポキシ樹脂等が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
（Ｃ）成分以外のエポキシ樹脂としては、例えば、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、脂環式エポキシ樹脂、ビフェニルエポキシ樹脂等が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
また、上記エポキシ樹脂組成物は、本発明の目的を損なわない範囲で、脂肪酸エステル化されていないフェノールノボラック、クレゾールノボラック樹脂、フェノール多核体等の公知のエポキシ樹脂硬化剤を含有してもよい。
フェノール多核体としては、例えば、３〜５核体程度等のフェノール類が挙げられる。
フェノール多核体としては、例えば、３〜５核体程度等のフェノール類が挙げられる。
上記エポキシ樹脂組成物は、公知の方法により製造することができる。例えば、溶媒の存在下または非存在下に（Ｃ）、（Ｄ）および場合により（Ｅ）成分の各々をプロペラ撹拌機、バンバリー式ミキサー、遊星式ミキサー、加熱真空混合ニーダー等により混合できる。
また、例えば、樹脂成分は所定の溶剤濃度に溶解し、それらを２５〜６０℃に加温された反応釜に所定量投入し、常圧混合を３０分〜６時間行うことができる。その後、真空下（最大１Ｔｏｒｒ）で更に５分〜６０分混合撹拌することができる。
また、例えば、樹脂成分は所定の溶剤濃度に溶解し、それらを２５〜６０℃に加温された反応釜に所定量投入し、常圧混合を３０分〜６時間行うことができる。その後、真空下（最大１Ｔｏｒｒ）で更に５分〜６０分混合撹拌することができる。
第２のフィルムは、上記エポキシ樹脂組成物より、公知の方法により得ることができる。例えば、上記エポキシ樹脂組成物を、溶剤で希釈してワニスとし、これを支持体の少なくとも片面に塗布し、乾燥させる方法等が挙げられる。
ここで、有機溶剤の種類や使用量については、上述した第１のフィルムにおけるものと同様である。
また、支持体、ワニスの塗布方法や乾燥条件についても、上述した第１のフィルムにおけるものと同様である。
また、支持体、ワニスの塗布方法や乾燥条件についても、上述した第１のフィルムにおけるものと同様である。
第２のフィルムの厚さ（支持体を除いた厚さ）は、特に限定されないが、１〜５０μｍが好ましく、１０〜４０μｍがより好ましく、１５〜３０μｍが更に好ましい。厚さがこの範囲であると、得られる回転砥石の表面の平滑性、耐摩耗性および砥石寸法精度に優れる。
このような熱硬化性樹脂組成物からなる第２のフィルムは未硬化の状態であり、加熱することにより、一時的に高流動化された後、硬化反応が進行して硬化する。
したがって、第２のフィルムを回転砥石の保護フィルムとして用いた場合は、砥石本体の表面の凹部にまで上記熱硬化性樹脂が入り込んだ後に硬化されて保護層が形成される。そのため、第２のフィルムを用いた場合は、従来の樹脂フィルムを用いた場合と比較して、砥石本体と保護層との密着性に格段に優れ、耐磨耗性に優れる回転砥石を得ることができる。
このような観点から、第２のフィルムは、６０〜１００℃における粘度が１〜１０4Ｐａ・ｓであるのが好ましく、１〜１０2Ｐａ・ｓであるのがより好ましい。
したがって、第２のフィルムを回転砥石の保護フィルムとして用いた場合は、砥石本体の表面の凹部にまで上記熱硬化性樹脂が入り込んだ後に硬化されて保護層が形成される。そのため、第２のフィルムを用いた場合は、従来の樹脂フィルムを用いた場合と比較して、砥石本体と保護層との密着性に格段に優れ、耐磨耗性に優れる回転砥石を得ることができる。
このような観点から、第２のフィルムは、６０〜１００℃における粘度が１〜１０4Ｐａ・ｓであるのが好ましく、１〜１０2Ｐａ・ｓであるのがより好ましい。
また、第２のフィルムは比較的低温（例えば、６０℃以上）で溶融でき、ローラーにより加熱圧着ラミネートできるため、後述する本発明の第２態様の回転砥石の製造方法に用いることができる。
また、第２のフィルムの硬化物の表面は砥石本体と比較して平滑性に優れるため、第２のフィルムを用いた回転砥石によって研削加工された切断面は滑らかに仕上がる。更に、第２のフィルムの硬化物は撥水性に優れるため、砥石本体の吸水による膨潤を防止できる。したがって、第２のフィルムによれば、切断精度に優れる回転砥石を得ることができる。
本発明においては、第２のフィルムの硬化条件は、特に限定されないが、例えば、硬化温度を段階的に上昇させることができ、具体的には８０℃、１００℃、１５０℃、１８０℃に段階的に温度を引き上げることができる。また、硬化時間はフィルムの完全な硬化状態を維持する条件とすることができる。
次に、本発明の回転砥石について説明する。
本発明の回転砥石は、砥石本体と、上記砥石本体の両側面に一体的に設けられた上述した本発明の回転砥石用保護フィルムの硬化物からなる保護層とから構成される回転砥石である。
本発明の回転砥石は、砥石本体と、上記砥石本体の両側面に一体的に設けられた上述した本発明の回転砥石用保護フィルムの硬化物からなる保護層とから構成される回転砥石である。
本発明の回転砥石の好ましい態様について図１および図２を参照して説明する。ただし、本発明の回転砥石は図に示した態様に限定されない。
図１は本発明の回転砥石の好ましい態様の斜視図であり、図２は、本発明の回転砥石の好ましい態様の拡大断面図である。
本発明の回転砥石１は、円盤状の砥石本体３と、砥石本体３の両側面に一体的に設けられた本発明の回転砥石用保護フィルムの硬化物からなる保護層５とから構成される。また、回転砥石１の中央部には回転軸が挿入される取付穴７を有する。
砥石本体３は、樹脂結合剤３ｂ中に砥粒３ａを分散させたレジンボンド砥石からなる。
本発明の回転砥石１は、円盤状の砥石本体３と、砥石本体３の両側面に一体的に設けられた本発明の回転砥石用保護フィルムの硬化物からなる保護層５とから構成される。また、回転砥石１の中央部には回転軸が挿入される取付穴７を有する。
砥石本体３は、樹脂結合剤３ｂ中に砥粒３ａを分散させたレジンボンド砥石からなる。
砥粒３ａとしては、公知の砥粒を特に制限なく使用できる。具体的には、例えば、ダイヤモンド、立方晶窒化ホウ素、酸化アルミニウム、炭化ケイ素、酸化ジルコニウム等の砥粒が挙げられる。
樹脂結合剤３ｂとしては、公知の樹脂結合剤を特に制限なく使用できる。具体的には、例えば、フェノール樹脂系、エポキシ樹脂系、ポリイミド樹脂系等が挙げられる。
砥石本体３は、公知の方法により製造することができる。例えば、砥粒３ａを入れた型に樹脂結合剤３ｂを加え、加熱硬化して、砥石本体３を得ることができる。
一般的に、砥石本体３はその表面に凹凸を有し、特に、レジンボンド砥石は表面の凹凸の程度が大きく、場合によっては多孔質のものもある。砥石本体３は上記レジンボンド砥石であるのが砥石本体３と保護層５との密着性により優れる点から好ましい。
一般的に、砥石本体３はその表面に凹凸を有し、特に、レジンボンド砥石は表面の凹凸の程度が大きく、場合によっては多孔質のものもある。砥石本体３は上記レジンボンド砥石であるのが砥石本体３と保護層５との密着性により優れる点から好ましい。
保護層５は、本発明の回転砥石用保護フィルムの硬化物から構成されており、砥石本体３の両側面に一体的に設けられている。
保護層５に用いられるフィルムは、後述する第１の製造方法に簡便に適用できるという観点からは第１のフィルムであるのが好ましく、また、比較的低温で溶融できるという観点からは第２のフィルムであるのが好ましい。
保護層５に用いられるフィルムは、後述する第１の製造方法に簡便に適用できるという観点からは第１のフィルムであるのが好ましく、また、比較的低温で溶融できるという観点からは第２のフィルムであるのが好ましい。
保護層５の厚さは、特に限定されないが、１〜５０μｍであるのが好ましく、１０〜４０であるのがより好ましく、１５〜３０μｍであるのが更に好ましい。保護層５の厚さがこの範囲であると、耐摩耗性に優れる。
図２に示すように、本発明の回転砥石用保護フィルムを保護層５として用いた場合、従来の樹脂フィルムでは入り込むことができなかった砥石本体３の凹部にも樹脂組成物が入り込んで保護層５が形成されるため、砥石本体３と保護層５との密着性に格段に優れ、耐磨耗性に優れる回転砥石１を得ることができる。
このような観点から、本発明の回転砥石１としては、砥石本体３の表面に凹部および凸部を有しており、この凸部の表面および凹部に本発明の回転砥石用保護フィルムを構成する樹脂組成物を有するものが好ましい。より具体的には、砥石本体３の厚さＸに対する砥石本体３の凹部に入り込んでいる部分の保護層５の厚さＹの比（Ｙ／Ｘ）が、０．０５以上であるのが好ましく、０．１以上であるのがより好ましく、０．２以上であるのが更に好ましい。なお、厚さＸおよび厚さＹはそれぞれ最大値を表す。
また、保護層５の表面は砥石本体３の表面と比較して平滑性に優れるため、本発明の回転砥石１によって研削加工された切断面は滑らかに仕上がる。更に、保護層５は撥水性に優れるため、砥石本体３の吸水による膨潤を防止できる。したがって、本発明の回転砥石１は、切断精度に優れる。
本発明の回転砥石の他の態様としては、例えば、砥石本体が円盤状の砥石台の外周縁部に取り付けられており、上記砥石本体の両側面に本発明の回転砥石用保護フィルムの硬化物からなる保護層を有するものが挙げられる。
本発明の回転砥石の製造方法は、特に限定されないが、後述する本発明の第１態様の回転砥石の製造方法および本発明の第２態様の回転砥石の製造方法が好適に挙げられる。
以下、本発明の第１態様の回転砥石の製造方法（以下「第１の製造方法」という。）について説明する。
第１の製造方法は、砥石本体の両側面に本発明の回転砥石用保護フィルムを載置し、加熱プレスして上記回転砥石用保護フィルムを硬化させて、上記砥石本体の両側面に一体的に設けられた上記回転砥石用保護フィルムからなる保護層を形成させて、回転砥石を得る、回転砥石の製造方法である。
第１の製造方法は、砥石本体の両側面に本発明の回転砥石用保護フィルムを載置し、加熱プレスして上記回転砥石用保護フィルムを硬化させて、上記砥石本体の両側面に一体的に設けられた上記回転砥石用保護フィルムからなる保護層を形成させて、回転砥石を得る、回転砥石の製造方法である。
第１の製造方法において用いられる砥石本体は、上述した本発明の回転砥石に用いられるものと同様である。
第１の製造方法においては、樹脂結合剤が未硬化であるレジンボンド砥石を用いることもできる。この場合、砥石本体とフィルムとを一括硬化することができるため作業工程を簡略化できるが、砥石本体またはフィルムの硬化時に発生するクラックを防止できる観点から、予め硬化された砥石本体を使用するのが好ましい。
第１の製造方法においては、樹脂結合剤が未硬化であるレジンボンド砥石を用いることもできる。この場合、砥石本体とフィルムとを一括硬化することができるため作業工程を簡略化できるが、砥石本体またはフィルムの硬化時に発生するクラックを防止できる観点から、予め硬化された砥石本体を使用するのが好ましい。
第１の製造方法において用いられるフィルムは、上述した第１のフィルムおよび第２のフィルムのいずれでもよいが、溶融粘度という観点から第１のフィルムを用いるのが好ましい。
第２のフィルムは比較的粘度が低いため砥石寸法どおりに保護層を形成するのが容易ではない。そのため、第２のフィルムを用いる場合、第１の製造方法は、加熱プレスする前に第２のフィルムを加熱して粘度を高くする工程を具備するのが好ましい。
また、第１の製造方法においては、上記支持体付きの本発明の回転砥石用保護フィルムを用いるのが好ましい。
第２のフィルムは比較的粘度が低いため砥石寸法どおりに保護層を形成するのが容易ではない。そのため、第２のフィルムを用いる場合、第１の製造方法は、加熱プレスする前に第２のフィルムを加熱して粘度を高くする工程を具備するのが好ましい。
また、第１の製造方法においては、上記支持体付きの本発明の回転砥石用保護フィルムを用いるのが好ましい。
砥石本体に載置するフィルムの大きさや形状は特に限定されず、例えば、砥石本体の全体を覆うことができる大きさのものを用いることができる。この場合、フィルムを硬化した後にフィルムの硬化物を砥石本体の形状に合わせて加工すればよい。また、予め砥石本体の形状に合わせて加工された円盤状のフィルムを用いることもできる。
第１の製造方法においては、本発明の回転砥石用保護フィルムを砥石本体の側面の全体を覆うように載置するのが好ましい。側面の全体に保護層を形成させることにより、砥石が磨耗した場合でも本発明の効果を持続できる。また、本発明の回転砥石用保護フィルムを砥石本体の側面の一部のみを覆うように載置してもよい。
砥石本体の両側面に保護層を設ける場合は、砥石本体をフィルムで挟み込むように砥石本体の両側面にフィルムを一度に載置することができる。また、一方の側面にフィルムを載置して加熱プレスを行った後、更に、もう一方の側面にフィルムを載置して加熱プレスを行ってもよい。
砥石本体の両側面に保護層を設ける場合は、砥石本体をフィルムで挟み込むように砥石本体の両側面にフィルムを一度に載置することができる。また、一方の側面にフィルムを載置して加熱プレスを行った後、更に、もう一方の側面にフィルムを載置して加熱プレスを行ってもよい。
第１の製造方法においては、上記のように砥石本体の側面にフィルムを載置した後、加熱プレスしてフィルムを硬化させる。
加熱プレスの方法は、特に限定されず、公知の加熱プレス方法から適宜選択すればよいが、減圧下（１０ｋＰａ以下が好ましく、１ｋＰａ以下がより好ましい。）で行うのが凹凸への埋め込みという観点から好ましい。
また、プレス板とフィルムとの間にクッション性のある材料を介して加熱プレスする方法が好適に挙げられる。クッション性のある材料を介して加熱プレスすることにより、砥石本体の表面の凹凸に沿うように圧力をかけ易くなるため、保護層表面の平滑性が向上する。
クッション性のある材料としては、例えば、発泡ポリエチレンテレフタレート材料、発泡ウレタン材料、クラフト紙、シリコーンゴム等が挙げられる。
加熱プレスの方法は、特に限定されず、公知の加熱プレス方法から適宜選択すればよいが、減圧下（１０ｋＰａ以下が好ましく、１ｋＰａ以下がより好ましい。）で行うのが凹凸への埋め込みという観点から好ましい。
また、プレス板とフィルムとの間にクッション性のある材料を介して加熱プレスする方法が好適に挙げられる。クッション性のある材料を介して加熱プレスすることにより、砥石本体の表面の凹凸に沿うように圧力をかけ易くなるため、保護層表面の平滑性が向上する。
クッション性のある材料としては、例えば、発泡ポリエチレンテレフタレート材料、発泡ウレタン材料、クラフト紙、シリコーンゴム等が挙げられる。
加熱プレスする際の温度は、本発明の回転砥石用保護フィルムを溶融でき、その後に硬化できる温度であればよく、具体的には、４０〜２００℃であるのが好ましく、１００〜２００℃であるのがより好ましい。
特に、第１のフィルムを用いる場合における加熱プレスする際の温度は、１５０〜２００℃であるのが好ましく、１８０〜２００℃であるのがより好ましい。第２のフィルムを用いる場合は、６０〜２００℃であるのが好ましく、１００〜１８０℃であるのがより好ましい。
加熱プレスする際の圧力は、特に限定されないが、０．１〜１．０ＭＰａが好ましく、０．５〜１．０ＭＰａがより好ましい。圧力がこの範囲であると、フィルムを構成する樹脂組成物が砥石本体の表面の凹部に浸入しやすくなる。
加熱プレスを行う時間は、使用するフィルムの種類や温度等によって適宜選択することができる。
上記のように加熱プレスを行うことにより、砥石本体の両側面に一体的に設けられた本発明の回転砥石用保護フィルムからなる保護層を形成させて、本発明の回転砥石を得ることができる。
第１の製造方法においては、必要に応じて、加熱プレスして保護層を形成した後に、余分なフィルム硬化物を取り除く処理等を行うことができる。また、支持体付きのフィルムを用いた場合は、加熱プレス後に支持体を剥離する工程を設けてもよい。更に、加熱プレス後に、取付穴を設ける工程を設けてもよい。
上述した第１の製造方法によれば、耐摩耗性、耐久性、切断効率および切断精度に優れる回転砥石を製造することができる。特に、保護層表面の平滑性が高い回転砥石が得られる。
以下、本発明の第２態様の回転砥石の製造方法（以下「第２の製造方法」という。）について説明する。
第２の製造方法は、砥石本体の両側面に、上述した第２のフィルムを載置し、ローラーにより加熱圧着ラミネートするラミネート工程と、上記ラミネート工程においてラミネートされた第２のフィルムを加熱し、硬化させて、上記砥石本体の両側面に一体的に設けられた第２のフィルムからなる保護層を形成させて、回転砥石を得る加熱硬化工程とを具備する回転砥石の製造方法である。
第２の製造方法は、砥石本体の両側面に、上述した第２のフィルムを載置し、ローラーにより加熱圧着ラミネートするラミネート工程と、上記ラミネート工程においてラミネートされた第２のフィルムを加熱し、硬化させて、上記砥石本体の両側面に一体的に設けられた第２のフィルムからなる保護層を形成させて、回転砥石を得る加熱硬化工程とを具備する回転砥石の製造方法である。
第２の製造方法において用いられる砥石本体は、上述した第１の製造方法に用いられるものと同様である。
上記ラミネート工程について、図３を参照して具体的に説明する。ただし、第２の製造方法は、図に示す方法に限定されない。
図３は、第２の製造方法におけるラミネート工程の一例の説明図である。図３（ａ）および図３（ｂ）中の矢印は、それぞれ、砥石本体３の移動する方向および加熱ニップロール１３の回転方向を示す。
図３は、第２の製造方法におけるラミネート工程の一例の説明図である。図３（ａ）および図３（ｂ）中の矢印は、それぞれ、砥石本体３の移動する方向および加熱ニップロール１３の回転方向を示す。
上記ラミネート工程は、図３（ａ）および図３（ｂ）に示すように、予熱プレート１１上で予め加熱された砥石本体３を、連続状の支持体９付きの回転砥石用保護フィルム６で挟み込み、加熱ニップロール１３でフィルム６を加熱しながら圧着して、砥石本体３の両側面にフィルム６をラミネートする工程である。
上記ラミネート工程においては、比較的低温で接着でき、ローラーによる加熱圧着ラミネートが可能である点から、第２のフィルムが使用される。
上記ラミネート工程においては、予熱プレート１１等を用いて、予め砥石本体３を加熱しておくのが好ましい。予め加熱された砥石本体３を用いる場合、フィルム６との接着性が良好となる他、加熱手段がない通常のローラーを用いることもできる。予め加熱する手段は予熱プレートに限定されず、例えば、オーブン等を用いることもできる。
加熱圧着ラミネートする際の砥石本体３の温度は、２５〜１００℃であるのが好ましく、６０〜１００℃であるのがより好ましい。
加熱圧着ラミネートする際の砥石本体３の温度は、２５〜１００℃であるのが好ましく、６０〜１００℃であるのがより好ましい。
上記ラミネート工程に用いられるローラーとしては、加熱ニップロール１３等の加熱手段を有するローラーが好適に挙げられる。加熱圧着ラミネートする際のローラーの温度は、６０〜１５０℃であるのが好ましく、８０〜１２０℃であるのがより好ましい。ローラーの温度がこの範囲であると、砥石本体３とフィルム６との接着性が良好となる。
上記ラミネート工程においてラミネートが行われる際の砥石本体の送り速度は、ラミネートの確実性、生産効率という観点から、２５０〜７５０ｍｍ／分が好ましく、２５０〜５００ｍｍ／分がより好ましい。
第２の製造方法は、上記のようにローラーを用いることにより複数の砥石本体を連続してフィルムでラミネートできるため、生産効率に優れる。
次に、加熱硬化工程について説明する。
上記加熱硬化工程は、上記ラミネート工程においてラミネートされた上記回転砥石用保護フィルムを加熱し、硬化させて、上記砥石本体の両側面に一体的に設けられた上記回転砥石用保護フィルムからなる保護層を形成させて、回転砥石を得る工程である。
上記加熱硬化工程は、上記ラミネート工程においてラミネートされた上記回転砥石用保護フィルムを加熱し、硬化させて、上記砥石本体の両側面に一体的に設けられた上記回転砥石用保護フィルムからなる保護層を形成させて、回転砥石を得る工程である。
加熱方法は、特に限定されないが、例えば、熱風式オーブン、ＩＲ式オーブン等が挙げられる。加熱プレス以外の加熱方法を用いることにより、硬化後のフィルム表面は、第１の製造方法により得られるものと比較して適度に粗くなる。そのため、切断効率の良い回転砥石を得ることができる。このような観点から、熱風オーブンで加熱する方法が好ましい。
加熱する際の温度は、本発明の回転砥石用保護フィルムを溶融でき、その後に硬化できる温度であればよく、具体的には、１００〜２００℃であるのが好ましく、１６０〜１８０℃であるのがより好ましい。
加熱硬化時間は、使用するフィルムの種類や温度等によって適宜選択することができる。
第２の製造方法においては、上記ラミネート工程または上記加熱硬化工程の後に、フィルムまたはフィルム硬化物により接続されている複数の砥石本体を個片化する工程を設けることができる。また、第２の製造方法においては、支持体付きのフィルムを用いた場合は支持体を剥離する工程を設けてもよい。また、取付穴を設ける工程を設けてもよい。
上述した第１の製造方法または第２の製造方法により得られる回転砥石は、耐摩耗性、耐久性、切断効率および切断精度に優れる。
特に、第１の製造方法により得られる回転砥石は、切断面をより平滑にできる。また、第２の製造方法により得られる回転砥石は、より切断効率に優れる。即ち、第１の製造方法および第２の製造方法を使いわけることによって、切断精度や切断効率の良い回転砥石の作り分けが可能となる。
特に、第１の製造方法により得られる回転砥石は、切断面をより平滑にできる。また、第２の製造方法により得られる回転砥石は、より切断効率に優れる。即ち、第１の製造方法および第２の製造方法を使いわけることによって、切断精度や切断効率の良い回転砥石の作り分けが可能となる。
以下、実施例を示して、本発明を具体的に説明する。ただし、本発明はこれらに限定されるものではない。
１．回転砥石用保護フィルムの作製
（実施例１および比較例１）
下記第１表に示す各成分（質量部）とトルエンとを、質量比（第１表の各成分の合計／トルエン）３０／７０で撹拌機を用いて混合溶解してワニスとした。このワニスをＰＥＴフィルム（ルミラー、東レ社製、厚さ３０μｍ）上に塗布し、乾燥させて、厚さ１５μｍのフィルムを得た。
なお、実施例１のフィルムは上述した第１のフィルムに該当する。
１．回転砥石用保護フィルムの作製
（実施例１および比較例１）
下記第１表に示す各成分（質量部）とトルエンとを、質量比（第１表の各成分の合計／トルエン）３０／７０で撹拌機を用いて混合溶解してワニスとした。このワニスをＰＥＴフィルム（ルミラー、東レ社製、厚さ３０μｍ）上に塗布し、乾燥させて、厚さ１５μｍのフィルムを得た。
なお、実施例１のフィルムは上述した第１のフィルムに該当する。
（実施例２および比較例２）
下記第１表に示す各成分（質量部）とメチルエチルケトンとを、質量比（第１表の各成分の合計／メチルエチルケトン）４０／６０で撹拌機を用いて混合溶解してワニスとした。このワニスをＰＥＴフィルム（ルミラー、東レ社製、厚さ３０μｍ）上に塗布し、乾燥させて、厚さ３０μｍのフィルムを得た。
なお、実施例２のフィルムは上述した第２のフィルムに該当する。
下記第１表に示す各成分（質量部）とメチルエチルケトンとを、質量比（第１表の各成分の合計／メチルエチルケトン）４０／６０で撹拌機を用いて混合溶解してワニスとした。このワニスをＰＥＴフィルム（ルミラー、東レ社製、厚さ３０μｍ）上に塗布し、乾燥させて、厚さ３０μｍのフィルムを得た。
なお、実施例２のフィルムは上述した第２のフィルムに該当する。
上記第１表中の各成分は下記のとおりである。
・（Ａ）ビニル化合物（２，２′，３，３′，５，５′−ヘキサメチルビフェニル−４，４′−ジオール・２，６−ジメチルフェノール重縮合物とクロロメチルスチレンとの反応生成物）：ＯＰＥ−２ｓｔ、三菱ガス化学社製
・（Ａ）ビニル化合物（２，２′，３，３′，５，５′−ヘキサメチルビフェニル−４，４′−ジオール・２，６−ジメチルフェノール重縮合物とクロロメチルスチレンとの反応生成物）：ＯＰＥ−２ｓｔ、三菱ガス化学社製
・（Ｂ）熱可塑性エラストマー：スチレン−ブタジエン−スチレン共重合体、ＴＲ２００３、ＪＳＲ社製、重量平均分子量１００，０００
・（Ｃ）フェノール骨格とビフェニル骨格を有するノボラック型エポキシ樹脂：ＹＸ６９５４ＢＨ３０、ジャパンエポキシレジン社製
・（Ｄ）変性フェノールノボラック：アセチル変性フェノールノボラック、エピキュアＤＣ８０８、ジャパンエポキシレジン社製
・（Ｃ）フェノール骨格とビフェニル骨格を有するノボラック型エポキシ樹脂：ＹＸ６９５４ＢＨ３０、ジャパンエポキシレジン社製
・（Ｄ）変性フェノールノボラック：アセチル変性フェノールノボラック、エピキュアＤＣ８０８、ジャパンエポキシレジン社製
・ジビニルベンゼン：ＤＶＢ−９６０、新日鉄化学社製
・１，１，３，３−テトラメチルブチルペルオキシ−２−エチルヘキサノアート：パーオクタ・Ｏ、日本油脂社製
・２−エチル−４−メチルイミダゾ−ル：２Ｅ４ＭＺ、四国化成工業社製
・１，１，３，３−テトラメチルブチルペルオキシ−２−エチルヘキサノアート：パーオクタ・Ｏ、日本油脂社製
・２−エチル−４−メチルイミダゾ−ル：２Ｅ４ＭＺ、四国化成工業社製
２．砥石本体の作製
レジンボンド砥石（ＴＣ−１、平和テクニカ社製、直径２０５ｍｍ、厚さ０．７ｍｍ）を図４に示す砥石硬化条件Ａで硬化させて砥石本体を得た。
レジンボンド砥石（ＴＣ−１、平和テクニカ社製、直径２０５ｍｍ、厚さ０．７ｍｍ）を図４に示す砥石硬化条件Ａで硬化させて砥石本体を得た。
３．回転砥石の作製
（実験例１）
上記で得られた砥石本体の両側面に、上記で得られた実施例１の支持体付きフィルムを載置した。次に、加熱プレス機（高温真空プレス、北川精機社製）により図５に示すプレス条件Ａで真空加熱プレスを行い、フィルムを硬化させて保護層を形成した。その後、支持体を保護層から剥離し、中心に取付穴を設けて、回転砥石を得た。
（実験例１）
上記で得られた砥石本体の両側面に、上記で得られた実施例１の支持体付きフィルムを載置した。次に、加熱プレス機（高温真空プレス、北川精機社製）により図５に示すプレス条件Ａで真空加熱プレスを行い、フィルムを硬化させて保護層を形成した。その後、支持体を保護層から剥離し、中心に取付穴を設けて、回転砥石を得た。
（実験例２）
フィルムを実施例２のフィルムに変更し、プレス条件を図６に示すプレス条件Ｂに変更した以外は、実験例１と同様にして回転砥石を得た。
フィルムを実施例２のフィルムに変更し、プレス条件を図６に示すプレス条件Ｂに変更した以外は、実験例１と同様にして回転砥石を得た。
（実験例３）
図３（ａ）に示すように、上記で得られた砥石本体３を６８℃の予熱プレート１１に載せて十分に温めた。
次に、図３（ｂ）に示すように、温められた砥石本体３の両側面に上記で得られた実施例２のフィルム６を、ニップロールにより、ラミネート条件Ａ（ニップロール温度４１℃、ニップロール圧力１４７Ｎ、送り速度５００ｍｍ／分）で加熱圧着ラミネートした。
次に、フィルム６でラミネートされた砥石本体３を熱風オーブン（恒温器ＰＨ（Ｈ）−４０１、エスペック社製）に入れ、図７に示す硬化条件Ａでフィルム６を硬化させて保護層を形成させた。その後、支持体９を保護層から剥離し、中心に取付穴を設けて、回転砥石を得た。
図３（ａ）に示すように、上記で得られた砥石本体３を６８℃の予熱プレート１１に載せて十分に温めた。
次に、図３（ｂ）に示すように、温められた砥石本体３の両側面に上記で得られた実施例２のフィルム６を、ニップロールにより、ラミネート条件Ａ（ニップロール温度４１℃、ニップロール圧力１４７Ｎ、送り速度５００ｍｍ／分）で加熱圧着ラミネートした。
次に、フィルム６でラミネートされた砥石本体３を熱風オーブン（恒温器ＰＨ（Ｈ）−４０１、エスペック社製）に入れ、図７に示す硬化条件Ａでフィルム６を硬化させて保護層を形成させた。その後、支持体９を保護層から剥離し、中心に取付穴を設けて、回転砥石を得た。
（比較実験例１）
フィルムを比較例１のフィルムに変更した以外は、実験例１と同様にして回転砥石を得た。
フィルムを比較例１のフィルムに変更した以外は、実験例１と同様にして回転砥石を得た。
（比較実験例２）
フィルムを比較例２のフィルムに変更した以外は、実験例３と同様にして回転砥石を得た。
フィルムを比較例２のフィルムに変更した以外は、実験例３と同様にして回転砥石を得た。
（比較実験例３）
比較例３のフィルムとして熱可塑性アクリル樹脂フィルム（ＭＦ００１、三菱レイヨン社製、厚さ３０μｍ）を使用した以外は、実験例１と同様にして回転砥石を得た。
比較例３のフィルムとして熱可塑性アクリル樹脂フィルム（ＭＦ００１、三菱レイヨン社製、厚さ３０μｍ）を使用した以外は、実験例１と同様にして回転砥石を得た。
（比較実験例４）
上記で得られた砥石本体の表面に保護層を設けず、中心に取付穴を設けて回転砥石を得た。
上記で得られた砥石本体の表面に保護層を設けず、中心に取付穴を設けて回転砥石を得た。
４．評価
得られた各回転砥石について、下記の方法により、耐久性、切断効率、切断精度および耐磨耗性の評価を行った。
結果を下記第２表に示す。
得られた各回転砥石について、下記の方法により、耐久性、切断効率、切断精度および耐磨耗性の評価を行った。
結果を下記第２表に示す。
（耐久性）
切断機（ＡＣＥ−２０／２５、平和テクニカ社製）に取り付けた各回転砥石を用いて、棒状の超硬無垢材（直径２０ｍｍ、長さ１６００ｍｍ、以下同じ。）を３ｍｍの厚さに連続して切断した。
その後、回転砥石について、反りの有無、刃先の形状および保護層の剥離の有無、ならびに、超硬無垢材切断面の焼きつき状態を目視で観察した。
回転砥石の反りは、反りがなかったものを「○」、反りがあったものを「×」とし、回転砥石の刃先形状は、角型を保っていたものを「○」、角型を保てず磨耗して丸くなっていたもの、または、チッピングがあったものを「×」とし、保護層の剥離は、剥離なしを「○」、剥離ありを「×」とし、超硬無垢材切断面の焼きつきは、焼きつきがなかったものを「○」、焼きつきがあったものを「×」とした。
切断機（ＡＣＥ−２０／２５、平和テクニカ社製）に取り付けた各回転砥石を用いて、棒状の超硬無垢材（直径２０ｍｍ、長さ１６００ｍｍ、以下同じ。）を３ｍｍの厚さに連続して切断した。
その後、回転砥石について、反りの有無、刃先の形状および保護層の剥離の有無、ならびに、超硬無垢材切断面の焼きつき状態を目視で観察した。
回転砥石の反りは、反りがなかったものを「○」、反りがあったものを「×」とし、回転砥石の刃先形状は、角型を保っていたものを「○」、角型を保てず磨耗して丸くなっていたもの、または、チッピングがあったものを「×」とし、保護層の剥離は、剥離なしを「○」、剥離ありを「×」とし、超硬無垢材切断面の焼きつきは、焼きつきがなかったものを「○」、焼きつきがあったものを「×」とした。
（切断効率）
切断機（ＡＣＥ−２０／２５、平和テクニカ社製）に取り付けた各回転砥石を用いて、超硬無垢材を切断し、切断中にモーターにかかる負荷電流値を切断機に付属のアンペアメーターにて測定した。切断時負荷電流値が小さいほど切断効率が良いと言える。
切断機（ＡＣＥ−２０／２５、平和テクニカ社製）に取り付けた各回転砥石を用いて、超硬無垢材を切断し、切断中にモーターにかかる負荷電流値を切断機に付属のアンペアメーターにて測定した。切断時負荷電流値が小さいほど切断効率が良いと言える。
（切断精度）
切断機（ＡＣＥ−２０／２５、平和テクニカ社製）に取り付けた各回転砥石を用いて、超硬無垢材を切断し、表面粗さ形状測定機（サーフコム１４００、東京精密社製）を用いて、切断した超硬無垢材の切断面の表面粗さを測定した。測定した結果より、基準長さの山頂部（凸部）の高い方から５点、谷底（凹部）の低い方から５点を選び、その平均高さを求めた。
切断機（ＡＣＥ−２０／２５、平和テクニカ社製）に取り付けた各回転砥石を用いて、超硬無垢材を切断し、表面粗さ形状測定機（サーフコム１４００、東京精密社製）を用いて、切断した超硬無垢材の切断面の表面粗さを測定した。測定した結果より、基準長さの山頂部（凸部）の高い方から５点、谷底（凹部）の低い方から５点を選び、その平均高さを求めた。
（耐磨耗性）
切断機（ＡＣＥ−２０／２５、平和テクニカ社製）に取り付けた各回転砥石を用いて、回転砥石の初期径より３０％磨耗するまで超硬無垢材を連続して切断し、切断できた超硬無垢材の枚数を調べた。そして、保護層のない回転砥石（比較実験例４）の切断枚数を基準として、各回転砥石の切断性能を下記式により算出した。
切断機（ＡＣＥ−２０／２５、平和テクニカ社製）に取り付けた各回転砥石を用いて、回転砥石の初期径より３０％磨耗するまで超硬無垢材を連続して切断し、切断できた超硬無垢材の枚数を調べた。そして、保護層のない回転砥石（比較実験例４）の切断枚数を基準として、各回転砥石の切断性能を下記式により算出した。
切断性能＝(各回転砥石の切断枚数)／(比較実験例４の回転砥石の切断枚数）
上記第２表に示す結果から明らかなように、比較実験例１〜３の回転砥石は、保護層を有さない比較実験例４の回転砥石に比べて、切断後の反りが生じない点で優れていたものの、耐久性、切断効率、切断精度および耐磨耗性は十分なレベルに達していなかった。
一方、実験例１〜３の回転砥石は、比較実験例１〜４の回転砥石に比べて、耐久性、切断効率、切断精度および耐磨耗性が優れていた。
一方、実験例１〜３の回転砥石は、比較実験例１〜４の回転砥石に比べて、耐久性、切断効率、切断精度および耐磨耗性が優れていた。
１ 本発明の回転砥石
３ 砥石本体
３ａ 砥粒
３ｂ 樹脂結合剤
５ 保護層
６ 本発明の回転砥石用保護フィルム
７ 取付穴
９ 支持体
１１ 予熱プレート
１３ 加熱ニップロール
３ 砥石本体
３ａ 砥粒
３ｂ 樹脂結合剤
５ 保護層
６ 本発明の回転砥石用保護フィルム
７ 取付穴
９ 支持体
１１ 予熱プレート
１３ 加熱ニップロール
Claims (22)
- （Ａ）下記式（１）で示されるビニル化合物、ならびに、
（Ｂ）ゴムおよび／または熱可塑性エラストマー
を含有する熱硬化性樹脂組成物からなる回転砥石用保護フィルム。
（式（１）中、Ｒ1、Ｒ2、Ｒ3、Ｒ4、Ｒ5、Ｒ6およびＲ7は、それぞれ独立に水素原子、ハロゲン原子、アルキル基、ハロゲン化アルキル基またはフェニル基を表し、複数のＲ1、Ｒ2、Ｒ3、Ｒ4、Ｒ5、Ｒ6およびＲ7は、同一であっても異なっていてもよい。
また、−（Ｏ−Ｘ−Ｏ）−は下記式（２）で表される構造であり、−（Ｙ−Ｏ）−は下記式（３）で表される繰返し単位であり、Ｚは酸素原子、窒素原子、硫黄原子、ハロゲン原子を含んでいてもよい炭素数１以上の有機基を表す。
また、ａおよびｂは、少なくとも一方が０でない０〜３００の整数を表し、ｃおよびｄは、それぞれ独立に０または１の整数を表す。）
（式（２）中、Ｒ8、Ｒ9、Ｒ10、Ｒ14およびＲ15は、それぞれ独立にハロゲン原子、炭素数６以下のアルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ11、Ｒ12およびＲ13は、それぞれ独立に水素原子、ハロゲン原子、炭素数６以下のアルキル基またはフェニル基を表す。
また、式（３）中、Ｒ16およびＲ17は、それぞれ独立にハロゲン原子、炭素数６以下のアルキル基またはフェニル基を表し、Ｒ18およびＲ19は、それぞれ独立に水素原子、ハロゲン原子、炭素数６以下のアルキル基またはフェニル基を表す。） - 前記−（Ｏ−Ｘ−Ｏ）−が、下記式（４）で表される構造であり、
前記−（Ｙ−Ｏ）−が、下記式（５）または（６）で表される繰返し単位である請求項１に記載の回転砥石用保護フィルム。
- 前記−（Ｙ−Ｏ）−が、前記式（６）で表される繰返し単位である、請求項２に記載の回転砥石用保護フィルム。
- 前記成分（Ｂ）が、スチレン系熱可塑性エラストマーである、請求項１〜３のいずれかに記載の回転砥石用保護フィルム。
- 前記成分（Ａ）と前記成分（Ｂ）との質量割合（（Ａ）：（Ｂ））が、４０：６０〜６０：４０である、請求項１〜４のいずれかに記載の回転砥石用保護フィルム。
- （Ｃ）フェノール骨格とビフェニル骨格を有するノボラック型エポキシ樹脂、および／または、重量平均分子量が１０，０００〜２００，０００であってヒドロキシ基を有する２官能型直鎖状エポキシ樹脂、ならびに、
（Ｄ）フェノール性ヒドロキシ基の少なくとも一部を脂肪酸でエステル化した変性フェノールノボラック
を含有するエポキシ樹脂組成物からなる回転砥石用保護フィルム。 - 前記（Ｄ）成分の含有量が、前記（Ｃ）成分１００質量部に対して３０〜２００質量部である、請求項６に記載の回転砥石用保護フィルム。
- 前記（Ｃ）成分のノボラック型エポキシ樹脂が、下記式（７）で表されるエポキシ樹脂である、請求項６または７に記載の回転砥石用保護フィルム。
（式（７）中、ｎは１〜１０の数（平均値）を表す。） - 前記（Ｃ）成分の２官能型直鎖状エポキシ樹脂が、下記式（８）で表されるエポキシ樹脂である、請求項６〜８のいずれかに記載の回転砥石用保護フィルム。
（式（８）中、Ｑは、単結合、炭素数１〜７の炭化水素基、−Ｏ−、−Ｓ−、−ＳＯ2−、−ＣＯ−または下記式で表される基を表し、複数のＱは、同一であっても異なっていてもよい。Ｒ21は、炭素数１〜１０の炭化水素基またはハロゲン原子を表し、複数のＲ21は、同一であっても異なっていてもよい。ｅは、０〜４の整数を表し、複数のｅは、同一であっても異なっていてもよい。ｎは、２５〜５００の数（平均値）を表す。）
（式中、Ｒ22は、炭素数１〜１０の炭化水素基またはハロゲン原子を表し、複数のＲ22は、同一であっても異なっていてもよい。Ｒ23は、水素原子、炭素数１〜１０の炭化水素基またはハロゲン原子を表し、ｆは、０〜５の整数を表す。） - 前記（Ｄ）成分が、下記式（９）で表される変性フェノールノボラックである、請求項６〜９のいずれかに記載の回転砥石用保護フィルム。
（式（９）中、Ｒ24は、炭素数１〜５のアルキル基を表し、複数のＲ24は、同一であっても異なっていてもよい。Ｒ25は、炭素数１〜５のアルキル基、置換基を有していもよいフェニル基、置換基を有していてもよいアラルキル基、アルコキシ基またはハロゲン原子を表し、複数のＲ25は、同一であっても異なっていてもよい。Ｒ26は、炭素数１〜５のアルキル基、置換基を有していてもよいフェニル基、置換基を有していてもよいアラルキル基、アルコキシ基またはハロゲン原子を表し、複数のＲ26は、同一であっても異なっていてもよい。ｇは、０〜３の整数を表し、複数のｇは、同一であっても異なっていてもよい。ｈは、０〜３の整数を表し、複数のｈは、同一であっても異なっていてもよい。ｎ：ｍは、１：１〜１．２：１である。） - 前記（Ｄ）成分が、前記式（９）中のＲ24がメチル基である、前記式（９）で表される変性フェノールノボラックである、請求項１０に記載の回転砥石用保護フィルム。
- 前記エポキシ樹脂組成物が、更に（Ｅ）イソシアナート化合物を含有する、請求項６〜１１のいずれかに記載の回転砥石用保護フィルム。
- 砥石本体と、前記砥石本体の両側面に一体的に設けられた請求項１〜１２のいずれかに記載の回転砥石用保護フィルムの硬化物からなる保護層とから構成される回転砥石。
- 前記砥石本体が、樹脂結合剤中に砥粒を分散させたレジンボンド砥石である請求項１３に記載の回転砥石。
- 前記砥石本体の表面に凹部および凸部を有しており、前記凸部の表面および前記凹部に前記回転砥石用保護フィルムを構成する樹脂組成物を有する請求項１３または１４に記載の回転砥石。
- 砥石本体の両側面に請求項１〜１２のいずれかに記載の回転砥石用保護フィルムを載置し、加熱プレスして前記回転砥石用保護フィルムを硬化させて、前記砥石本体の両側面に一体的に設けられた前記回転砥石用保護フィルムの硬化物からなる保護層を形成させて、回転砥石を得る、回転砥石の製造方法。
- 前記加熱プレスする際の温度が、１００〜２００℃である請求項１６に記載の回転砥石の製造方法。
- 砥石本体の両側面に、請求項６〜１２のいずれかに記載の回転砥石用保護フィルムを載置し、ローラーにより加熱圧着ラミネートする、ラミネート工程と、
前記ラミネート工程においてラミネートされた前記回転砥石用保護フィルムを加熱し、硬化させて、前記砥石本体の両側面に一体的に設けられた前記回転砥石用保護フィルムの硬化物からなる保護層を形成させて、回転砥石を得る、加熱硬化工程と、を具備する回転砥石の製造方法。 - 前記ラミネート工程において、加熱圧着ラミネートする際のローラーの温度が４０〜１５０℃である請求項１８に記載の回転砥石の製造方法。
- 前記ラミネート工程において、加熱圧着ラミネートする際の前記砥石本体の温度が２５〜１００℃である請求項１８または１９に記載の回転砥石の製造方法。
- 前記加熱硬化工程において、加熱する際の温度が１００〜２００℃である請求項１８〜２０のいずれかに記載の回転砥石の製造方法。
- 請求項１６〜２１のいずれかに記載の回転砥石の製造方法により得られる回転砥石。
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