JP2008105055A

JP2008105055A - Die casting machine and die casting method

Info

Publication number: JP2008105055A
Application number: JP2006290165A
Authority: JP
Inventors: Masashi Uchida; 正志内田; Itsuki Hiraizumi; 一城平泉
Original assignee: Ube Machinery Corp Ltd
Current assignee: Ube Machinery Corp Ltd
Priority date: 2006-10-25
Filing date: 2006-10-25
Publication date: 2008-05-08
Anticipated expiration: 2026-10-25
Also published as: JP4997921B2; CN101557893A

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a die casting machine with which production of burr and spouting of molten metal are prevented by reducing production of a surge pressure and further, variation in a cast quality in the working site can be minimized. <P>SOLUTION: The die casting machine comprises a die for casting and forming a product, an injection cylinder 102 for injecting molten metal into the die, and a hydraulic device 103 for pressing the injection cylinder with the high pressure. The hydraulic device includes a piston ACC (accumulator) 20 for supplying working oil for pressing a piston 13 of the injection cylinder, and an injection cylinder inlet valve 31. The piston ACC is provided with a piston accumulator 22 for starting up the high pressure at high speed and a piston accumulator 21 for injecting at low pressure . <P>COPYRIGHT: (C)2008,JPO&INPIT

Description

本発明は、ダイカストマシン（鋳造機械）及びダイカスト鋳造法に係り、より特別には、高速射出用の金属ダイカストマシン及びダイカスト鋳造法に関する。 The present invention relates to a die casting machine (casting machine) and a die casting method, and more particularly to a metal die casting machine and a die casting method for high speed injection.

アルミニウム等の軽金属材料を使用して鋳造するダイカスト鋳造法及びダイカストマシン（鋳造機械）は、自動車産業、金型製造等の種々の分野で広く使用されている。このダイカスト鋳造法においては、注湯口からプランジャースリーブ内へ供給した金属の溶湯を、プランジャチップにより圧送して金型キャビティ（空洞）内に充填することにより、所定形状の製品を鋳造する。アルミニウム合金等の軽金属は、合成樹脂に比べて冷却時間が短いため、射出速度の高速化が重要になってきている。また、生産性の観点から射出速度の高速度化が要望されている。 A die casting method and a die casting machine (casting machine) for casting using a light metal material such as aluminum are widely used in various fields such as the automobile industry and mold manufacturing. In this die-casting method, a metal melt supplied from a pouring port into a plunger sleeve is pumped by a plunger tip and filled into a mold cavity (cavity), thereby casting a product having a predetermined shape. Since light metals such as aluminum alloys have a shorter cooling time than synthetic resins, it is important to increase the injection speed. In addition, from the viewpoint of productivity, it is desired to increase the injection speed.

図１に、一般的なアルミ等の軽金属用ダイカストマシン１００の図式的説明図を示す。後記する本発明の説明において、ダイカストマシン１００の構成は詳しく説明するので、ここでは必要な事項のみを説明する。軽金属用ダイカストマシン１００は通常、油圧式であり、作動油を射出シリンダ１０２のヘッド側に供給して、ピストンロッド４を駆動し、プランジャーロッド２を介してプランジャースリーブ７に貯められたアルミ（ＡＬ）溶湯（１５）をプランジャーチップ１で押して、金型８，９内のキャビティ（空洞）１２に射出して成形する。 FIG. 1 is a schematic explanatory diagram of a general die casting machine 100 for light metals such as aluminum. In the description of the present invention to be described later, the configuration of the die casting machine 100 will be described in detail, and only necessary items will be described here. The light metal die casting machine 100 is normally hydraulic, and supplies hydraulic oil to the head side of the injection cylinder 102 to drive the piston rod 4, and the aluminum stored in the plunger sleeve 7 via the plunger rod 2. (AL) The molten metal (15) is pushed by the plunger tip 1 and injected into the cavities (cavities) 12 in the molds 8 and 9 to be molded.

最近のダイカストでは、高真空（５ｋＰａ程度）で金型内のガスを抜くことで、ガス巻込み巣を削除し、射出速度を早くし、充填時間を短縮して、内部に発生する引け巣を少なくすると、ダイカストでの鋳造品の機械的性質が著しく改善されることが報告されている。この場合の射出速度は、通常の２〜３ｍ／ｓｅｃに対し５〜７ｍ／ｓｅｃと約２．５倍になってくるが、実際の鋳造現場では、ここまで速度を上げると、射出充填完了時の衝撃で、アルミ（ＡＬ）溶湯内にサージ圧が発生し、その為、型締装置が負け、金型がわずかに開きバリが発生する（金型の隙間から噴出した溶湯が固まってバリとなる）。また、ひどい時には湯噴きが発生し、どちらにしても「生産の継続ができなくなる。」という問題が発生する。 In recent die-casting, the gas in the mold is removed by high vacuum (about 5 kPa), thereby eliminating the gas entrapment nest, increasing the injection speed, shortening the filling time, and reducing the shrinkage nest generated inside. At less, it has been reported that the mechanical properties of die-cast castings are significantly improved. The injection speed in this case is 5 to 7 m / sec, which is about 2.5 times as high as the normal 2-3 m / sec. As a result of this, surge pressure is generated in the molten aluminum (AL), and the mold clamping device is lost, the mold opens slightly, and burrs are generated (the molten metal ejected from the gap between the molds is solidified and Become). Moreover, hot water squirts occur in severe cases, and in any case, the problem that “production cannot be continued” occurs.

従って、サージ圧を削減する種々の方法が従来提案されているが、これらの提案にはいずれも問題点が存在する。サージ圧は、図１で示す高速で走っている、プランジャーチップ１とプランジャーロッド２と射出カップリング３とピストンロッド４とピストンヘッド５の慣性力で発生するものと、高速でシリンダ６に流入してくる作動油の慣性で発生するものの複合として発生する。この射出速度及びサージ圧の時間（又は、射出ストローク）に対する変化のグラフを図１２に示している。図１２において、最初に現れる第１のサージ圧はプランジャーチップ１とプランジャーロッド２とピストンロッド４とピストンヘッド５によるものでバリ発生にはこのサージ圧が最も大きな影響を与える。 Therefore, various methods for reducing the surge pressure have been proposed in the past, but all of these proposals have problems. The surge pressure is generated at the high speed shown in FIG. 1 due to the inertia force of the plunger tip 1, the plunger rod 2, the injection coupling 3, the piston rod 4 and the piston head 5, and the cylinder 6 at a high speed. It occurs as a composite of what occurs due to the inertia of the inflowing hydraulic oil. The graph of the change with respect to the time (or injection stroke) of this injection speed and surge pressure is shown in FIG. In FIG. 12, the first surge pressure that appears first is due to the plunger tip 1, plunger rod 2, piston rod 4, and piston head 5, and this surge pressure has the greatest influence on the generation of burrs.

この第１のサージ圧を削減する方法としては基本的には、（１）運動体の重量を低減すること、（２）充填完了前で速度を下げること、が考えられる。この方法は現状ですでに実施されているが、その中で（２）の充填完了前で減速する方法として次の２通りの方法が取られている。多用されている方法は、（２−１）射出ストロークを検出し予定の位置に来た場合に油圧的にプランジャーチップ１（即ち、ピストンロッド４）にブレーキをかける方法であるが、プランジャースリーブ７の中に供給されるアルミ（ＡＬ）溶湯量がバラツク為（一般的に、プランジャースリーブ７に供給され貯められる溶湯量は、供給機構の精度的な事情からある程度のバラつきが存在する）、金型内への溶湯の射出の減速位置がバラつき、それが、鋳造品の湯境・湯皺発生等の品質欠陥を引き起こす原因となり、そういう欠陥に厳しい製品では大きな問題となってくる。即ち、射出ストローク（即ち、プランジャーチップ１の位置）を検出してブレーキを掛ける場合、スリーブ７内の溶湯量が多いと、溶湯圧力の上昇が速く、ブレーキが作動する前に早めにサージ圧が発生する（ブレーキタイミングが相対的に遅くなる）ため、溶湯漏れ、バリ発生が生じる。一方、スリーブ７内の溶湯量が少ないと、溶湯が十分金型キャビティ内に行きわたらない前に、ブレーキが作動する（ブレーキタイミングが相対的に早くなる）ため、溶湯不足の欠陥が生じる。 As a method of reducing the first surge pressure, basically, (1) reducing the weight of the moving body and (2) reducing the speed before completion of filling can be considered. This method has already been implemented at present, but among them, the following two methods are adopted as a method of decelerating before the completion of filling in (2). The commonly used method is (2-1) a method in which the plunger tip 1 (that is, the piston rod 4) is braked hydraulically when an injection stroke is detected and a predetermined position is reached. The amount of molten aluminum (AL) supplied into the sleeve 7 varies (generally, the amount of molten metal supplied to and stored in the plunger sleeve 7 has some variation due to the accuracy of the supply mechanism). In addition, the deceleration position of the injection of the molten metal into the mold varies, which causes quality defects such as hot water boundary and hot water generation of the cast product, which becomes a big problem in products severe to such defects. That is, when the brake is applied by detecting the injection stroke (that is, the position of the plunger tip 1), if the amount of the molten metal in the sleeve 7 is large, the molten metal pressure rises quickly, and the surge pressure is increased before the brake is activated. Occurs (brake timing is relatively delayed), resulting in molten metal leakage and burrs. On the other hand, when the amount of the molten metal in the sleeve 7 is small, the brake operates (the brake timing becomes relatively early) before the molten metal does not sufficiently reach the mold cavity, so a defect of insufficient molten metal occurs.

もう一つの方法は、（２−２）高速充填時の射出シリンダーのパワーを下げ、充填中に発生する型内湯流れ抵抗増大に対応させて自然に減速させる方法である。この場合は、湯量のバラつきの影響がなくなり、先に記載の（２−１）の方法における鋳造品の湯境・湯皺発生等の品質欠陥は起こらなくなる。しかし、次の問題がおこる。高速時のパワーを下げると高速立上り時間が伸びるため、高速速度が出なくなるという問題である。その例を図１４に点線で示す。図１５は、図１４のグラフを求めるテストに使用した装置の概要を示す。この装置は、図１に示すものと同様な、金型１０１と射出シリンダ１０２を具備しており、更に図２と同様に、ピストンＡＣＣ（アキュムレータ）、ガスボトル及び第７バルブと同様なバルブ３１等を具備する。図１４の例では、アキュムレータ（ＡＣＣ）の圧力を１４ＭＰａ（通常時圧力）から９ＭＰａに下げている。これにより、１４ＭＰａの時（実線）に、高速立上り時間が０．２から３．２ｍ／ｓｅｃに上がるのに１５ｍｓｅｃだったのが、９ＭＰａの時（点線）では、２２ｍｓｅｃと７ｍｓｅｃ伸びている。更に、この条件（９ＭＰａ）での鋳造テストではまだ大きいバリが発生した。しかし、これ以上圧力を下げると立上げ時間が伸び、高速速度が下がり湯廻り不良が出る為、実際の鋳造テストで折り合った条件である。９ＭＰａという条件に関しては、高速立上げと高速速度に影響がなければ、もっと高速射出出力を下げバリをなくす必要があり、鋳造テストにおいて、この圧力（即ち、パワー）を下げる方法では、十分満足出来る鋳造結果が得られなかった。 The other method is (2-2) a method of reducing the power of the injection cylinder at the time of high-speed filling, and naturally decelerating in response to the increase in the mold flow resistance generated during filling. In this case, there is no influence of the variation in the amount of hot water, and quality defects such as the hot water boundary and hot water generation of the cast product in the method (2-1) described above do not occur. However, the following problems occur: If the power at high speed is lowered, the fast rise time is extended, so that the high speed cannot be obtained. An example thereof is shown by a dotted line in FIG. FIG. 15 shows an outline of the apparatus used for the test for obtaining the graph of FIG. This apparatus is provided with a mold 101 and an injection cylinder 102 similar to those shown in FIG. 1, and, similarly to FIG. 2, a valve 31 similar to a piston ACC (accumulator), a gas bottle and a seventh valve. Etc. In the example of FIG. 14, the pressure of the accumulator (ACC) is lowered from 14 MPa (normal pressure) to 9 MPa. As a result, at 14 MPa (solid line), the high-speed rise time increased from 0.2 to 3.2 m / sec, which was 15 msec, but at 9 MPa (dotted line), it increased by 22 msec and 7 msec. Furthermore, a large burr was still generated in the casting test under this condition (9 MPa). However, if the pressure is further reduced, the start-up time will be extended, the high speed will be reduced, and poor water circulation will occur. Regarding the condition of 9 MPa, if there is no effect on the high-speed startup and high-speed speed, it is necessary to lower the high-speed injection output and eliminate burrs. In the casting test, this method of reducing pressure (ie, power) is sufficiently satisfactory. The casting result was not obtained.

また、ダイカストマシンに関して、運動体の重量を低減する提案がなされている（例えば、特許文献２参照）が、本発明の提案を開示するものではない。また別の提案がなされている（特許文献１参照）が、この案では、上記に説明したように、プランジャースリーブ内に貯められた溶湯の量にバラツキがある場合等において、射出ロッドの減速開始位置に誤差が生じてしまうため、サージ圧の発生及び品質欠陥の発生を抑止することができない。 Further, regarding a die casting machine, a proposal for reducing the weight of a moving body has been made (for example, see Patent Document 2), but the proposal of the present invention is not disclosed. Another proposal has been made (see Patent Document 1). However, in this proposal, as described above, when the amount of molten metal stored in the plunger sleeve varies, the injection rod is decelerated. Since an error occurs in the start position, the generation of surge pressure and the occurrence of quality defects cannot be suppressed.

特開２００１−３００７１４号JP 2001-300714 A 特開２００４−２１６４３２号JP 2004-216432 A

本発明は、上述した事情に鑑みなされたもので、高速射出成形可能なダイカスト鋳造法又はダイカストマシンにおいて、サージ圧の発生を削減して、バリの発生や湯噴きを防止し、更に現場の鋳造品質のバラツキを最も少なくする、ダイカスト鋳造法及びそのためのダイカストマシン（鋳造機械）を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the circumstances described above, and in a die casting method or die casting machine capable of high-speed injection molding, the generation of surge pressure is reduced to prevent generation of burrs and hot water spraying, and further to on-site casting. It is an object of the present invention to provide a die casting method and a die casting machine (casting machine) for minimizing quality variation.

本発明の請求項１に記載の形態のダイカストマシンは、上述した目的を達成するために、製品を鋳造成形する金型（１０１）と、金型（１０１）に溶湯（１５）を射出するための射出シリンダ（１０２）と、射出シリンダ（１０２）を高圧で押圧するための油圧装置（１０３，２０３）とを具備する。油圧装置（１０３，２０３）は、射出シリンダ（１０２）のピストン（１３）を押圧する作動油を射出シリンダ（１０２）に供給するピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）（２０）と、ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）（２０）から射出シリンダ（１０２）への作動油の流れを開放、閉止するための射出シリンダ入口バルブ（３１）とを具備する。ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）（２０）が、高圧の高速立上用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ｂ）（２２，３２２）と、低圧の射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ａ）（２１，３２１）とを具備する。 In order to achieve the above-described object, a die casting machine according to the first aspect of the present invention is for injecting a mold (101) for casting a product and a molten metal (15) into the mold (101). Injection cylinder (102) and a hydraulic device (103, 203) for pressing the injection cylinder (102) at a high pressure. The hydraulic devices (103, 203) include a piston accumulator (ACC) (20) that supplies hydraulic oil that presses the piston (13) of the injection cylinder (102) to the injection cylinder (102), and a piston accumulator (ACC) (20 ) To the injection cylinder (102), and an injection cylinder inlet valve (31) for opening and closing the flow of hydraulic oil. The piston accumulator (ACC) (20) includes a high-pressure high-speed startup piston accumulator (ACC-B) (22, 322) and a low-pressure injection piston accumulator (ACC-A) (21, 321). .

この様に構成することにより、高速射出成形可能なダイカストマシン（鋳造機械）において、射出シリンダのピストンを高圧で始動し、ピストンの所定のストロークにおいて低圧駆動に切り替えることで、例え、金型のプランジャースリーブ内の溶湯の量にバラツキがあったとしても、金型のキャビティにおける溶湯のサージ圧の発生を削減して、バリの発生や湯噴きを防止し、更に、現場の鋳造品質のバラツキを最も少なくすることができる。 With such a configuration, in a die casting machine (casting machine) capable of high-speed injection molding, the piston of the injection cylinder is started at a high pressure and switched to a low pressure drive at a predetermined stroke of the piston. Even if there is a variation in the amount of molten metal in the jar sleeve, the occurrence of surge pressure of the molten metal in the mold cavity is reduced to prevent burrs and hot water jets, and further to variations in on-site casting quality. Can be the least.

上記請求項１に記載の形態に従がう本発明の請求項２に記載の形態において、射出シリンダ（１０２）のピストン（１３）は、先ず高速立上用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ｂ）（２２，３２２）の供給する高圧の作動油圧力により押圧されて、高速射出速度で作動し、その後、高速立上用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ｂ）（２２，３２２）の供給する作動油圧力が遮断されると共に、射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ａ）（２１，３２１）の供給する低圧の作動油圧力により押圧されて作動する。
本形態によれば、射出シリンダのピストンを高圧で押圧し続けるのではなく、適当なタイミングで低圧の押圧力に切り替えることで、サージ圧の発生を削減できる。 According to the second aspect of the present invention according to the first aspect, the piston (13) of the injection cylinder (102) is first a piston accumulator (ACC-B) (22) for high-speed startup. , 322) is pressed by the high hydraulic pressure supplied by the hydraulic fluid and operates at a high injection speed, and then the hydraulic fluid pressure supplied by the high-speed startup piston accumulator (ACC-B) (22, 322) is shut off. At the same time, it is operated by being pressed by the low-pressure hydraulic oil pressure supplied by the injection piston accumulator (ACC-A) (21, 321).
According to the present embodiment, the generation of surge pressure can be reduced by switching to a low pressure at an appropriate timing instead of continuously pressing the piston of the injection cylinder at a high pressure.

上記請求項１又は２のいずれかに記載の形態に従がう本発明の請求項３に記載の形態において、高速立上用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ｂ）（２２）は、その中にガス室（２２７）と作動油室（２２８）を分離・形成し且つ該高速立上用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ｂ）内で往復動するＡＣＣ−Ｂピストン（２２１）と、ＡＣＣ−Ｂピストン（２２１）に固定されていて且つその作動油室側に伸張して高速立上用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ｂ）の作動油室側の端壁（２２６）を貫通して伸張する突起部（２２２）とを具備する。射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ａ）（２１）は、その中にガス室（２１７）と作動油室（２１８）を分離・形成し且つ該射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ａ）内で往復動するＡＣＣ−Ａピストン（２１１）を具備する。突起部（２２２）は、射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ａ）（２１）のガス室側端壁（２１６）を貫通して、射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ａ）（２１）のガス室（２１７）内に侵入して、ＡＣＣ−Ａピストン（２１１）に分離可能に接触して押圧することができる。 In the form of claim 3 of the present invention according to the form of claim 1 or 2, the piston accumulator for high speed startup (ACC-B) (22) has a gas chamber therein. (227) and the hydraulic oil chamber (228) are separated and formed, and the ACC-B piston (221) and the ACC-B piston (221) are reciprocated in the piston accumulator (ACC-B) for high-speed startup. A protrusion (222) that is fixed and extends to the hydraulic oil chamber side and extends through the end wall (226) on the hydraulic oil chamber side of the piston accumulator (ACC-B) for high-speed startup. To do. The injection piston accumulator (ACC-A) (21) separates and forms a gas chamber (217) and a hydraulic oil chamber (218) therein, and reciprocates within the injection piston accumulator (ACC-A). It has an ACC-A piston (211). The protrusion (222) penetrates the gas chamber side end wall (216) of the injection piston accumulator (ACC-A) (21), and the gas chamber (217) of the injection piston accumulator (ACC-A) (21). ) And detachably contact the ACC-A piston (211).

本形態によれば、上記のごとく特殊な構造を有するピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）を使用することにより、大型のバルブ及びチェック弁の開閉等で生じる高速立上げ時の速度の不連続性を回避し、連続性を確保できるので、より高品質な鋳造製品を生産できる。更に、特殊構造を有するピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）により、取り付けスペースをコンパクトに出来ることにより、コスト的にも優位性を発揮できる。 According to the present embodiment, by using the piston accumulator (ACC) having a special structure as described above, the discontinuity of the speed at the time of high-speed start-up caused by opening and closing of a large valve and a check valve is avoided, Since continuity can be ensured, higher quality cast products can be produced. Furthermore, the piston accumulator (ACC) having a special structure can make the mounting space compact, so that an advantage in cost can be exhibited.

上記請求項３に記載の形態に従がう本発明の請求項４に記載の形態において、高速立上用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ｂ）（２２）と射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ａ）（２１）は、一体で形成される。
本形態によれば、高速立上用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ｂ）から射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ａ）への切換をスムーズに実施できる構成を提供すると共に、高速立上用ピストンアキュムレータと射出用ピストンアキュムレータとにより構成されるピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）をコンパクトに形成できる。 According to the fourth aspect of the present invention, which is in accordance with the third aspect, the piston accumulator for high speed startup (ACC-B) (22) and the piston accumulator for injection (ACC-A) (21 ) Are integrally formed.
According to this form, while providing the structure which can be smoothly switched from the piston accumulator for high-speed start-up (ACC-B) to the piston accumulator for injection (ACC-A), the piston accumulator for high-speed start-up and the injection A piston accumulator (ACC) constituted by the piston accumulator can be formed compactly.

上記請求項１から４に記載の形態のいずれか一項に従がう本発明の請求項５に記載の形態において、溶湯（１５）の射出成形後、金型内の溶湯を所定の時間の間で且つ所定圧力で加圧保持するための昇圧用アキュムレータ（２３）を更に具備する。
本形態によれば、製品の良好な品質を確保可能な油圧装置の構成をより明確にする。 In the form of claim 5 of the present invention according to any one of the forms of claims 1 to 4, the molten metal (15) is injected for a predetermined time after the injection molding of the molten metal (15). A pressurization accumulator (23) is further provided for holding the pressure at a predetermined pressure.
According to this embodiment, the configuration of the hydraulic device that can ensure good product quality is further clarified.

また、上記請求項１から５に記載の形態いずれか一項に従がう本発明の請求項６に記載の形態において、射出シリンダ入口バルブ（３１）は、ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）（２０）から射出シリンダ（１０２）への作動油の流れの流量を調整可能である。
本形態によれば、射出速度を良好に制御可能な構成をより明確にする。 Further, in the form according to claim 6 of the present invention according to any one of the forms described in claims 1 to 5, the injection cylinder inlet valve (31) is formed from a piston accumulator (ACC) (20). The flow rate of the hydraulic oil flow to the injection cylinder (102) can be adjusted.
According to the present embodiment, a configuration that can favorably control the injection speed is further clarified.

上記請求項１から６に記載の形態いずれか一項に従がう本発明の請求項７に記載の形態において、射出シリンダ（１０２）のピストン（１３）のストロークを検出するためのストロークセンサ（４６）を更に具備する。
本形態によれば、射出シリンダの射出制御のため、射出シリンダのピストンのストロークをストロークセンサで検出する構成をより明確にする。 A stroke sensor for detecting the stroke of the piston (13) of the injection cylinder (102) according to claim 7 of the present invention according to any one of the modes of claims 1 to 6. 46).
According to this embodiment, for the injection control of the injection cylinder, the configuration in which the stroke of the piston of the injection cylinder is detected by the stroke sensor is further clarified.

上記請求項７に記載の形態に従がう本発明の請求項８に記載の形態において、ストロークセンサ（４６）により、溶湯（１５）の射出を制御する。
本形態によれば、射出シリンダのピストンのストロークをストロークセンサで検出することにより、射出シリンダに対する駆動（押圧）圧力の高圧／低圧切換等の制御を実施可能である。 According to the eighth aspect of the present invention that follows the seventh aspect, the injection of the molten metal (15) is controlled by the stroke sensor (46).
According to this embodiment, by detecting the stroke of the piston of the injection cylinder with the stroke sensor, it is possible to perform control such as high / low pressure switching of the driving (pressing) pressure on the injection cylinder.

また、上記請求項１から８に記載の形態いずれか一項に従がう本発明の請求項９に記載の形態において、油圧装置はポンプを更に具備する。ポンプは、射出シリンダ（１０２）及びピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）（２０）に作動油を供給可能である。
本形態によれば、本発明のダイカストマシンの油圧装置の構成をより明確にする。 In the form according to claim 9 of the present invention according to any one of the forms described in claims 1 to 8, the hydraulic apparatus further includes a pump. The pump can supply hydraulic oil to the injection cylinder (102) and the piston accumulator (ACC) (20).
According to this embodiment, the configuration of the hydraulic device for the die casting machine of the present invention is further clarified.

また、上記請求項１から９に記載の形態いずれか一項に従がう本発明の請求項１０に記載の形態において、高速立上用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ｂ）（２２，３２２）の初期状態の圧力は１４〜２１ＭＰａに設定されており、射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ａ）（２１，３２１）の初期状態の圧力は５〜１２ＭＰａに設定される。
本形態によれば、高速立上用ピストンアキュムレータ及び射出用ピストンアキュムレータの初期設定圧力が明確化されるので、射出シリンダの駆動（押圧）制御の構成をより明確にする。 Moreover, in the form of the tenth aspect of the present invention according to any one of the first to ninth aspects, an initial stage of the piston accumulator (ACC-B) (22,322) for high-speed startup The pressure in the state is set to 14 to 21 MPa, and the initial pressure of the injection piston accumulator (ACC-A) (21, 321) is set to 5 to 12 MPa.
According to this embodiment, since the initial set pressures of the high-speed startup piston accumulator and the injection piston accumulator are clarified, the configuration of the drive (pressing) control of the injection cylinder is further clarified.

本発明の請求項１１に記載の形態のダイカスト鋳造法において使用されるダイカストマシン（１００）は、製品を鋳造成形する金型（１０１）と、金型（１０１）に溶湯（１５）を射出するための射出シリンダ（１０２）と、射出シリンダ（１０２）を高圧で押圧するための油圧装置（１０３，２０３）とを具備する。油圧装置（１０３，２０３）は、射出シリンダ（１０２）のピストン（１３）を押圧する作動油を射出シリンダ（１０２）に供給するピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）（２０）と、ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）（２０）から射出シリンダ（１０２）への作動油の流れを開放、閉止するための射出シリンダ入口バルブ（３１）とを具備する。ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）（２０）は、高圧の高速立上用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ｂ）（２２，３２２）と、低圧の射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ−Ａ）（２１，３２１）とを具備する。この様なダイカストマシンを使用するダイカスト鋳造法は、高速立上用ピストンアキュムレータ（２２，３２２）から射出シリンダ（１０２）に高圧の作動油を供給して、射出シリンダ（１０２）のピストン（１３）を押圧し、溶湯を射出する高圧射出手順と、高速立上用ピストンアキュムレータ（２２，３２２）から射出シリンダ（１０２）への作動油を遮断すると共に射出用ピストンアキュムレータ（２１，３２１）から射出シリンダ（１０２）に低圧の作動油を供給して、射出シリンダ（１０２）のピストン（１３）を押圧し、溶湯の射出を継続する低圧射出手順とを具備することを特徴とする。 A die casting machine (100) used in a die casting method according to claim 11 of the present invention injects a molten metal (15) into a mold (101) for casting a product and a mold (101). And an hydraulic cylinder (103, 203) for pressing the injection cylinder (102) at a high pressure. The hydraulic devices (103, 203) include a piston accumulator (ACC) (20) that supplies hydraulic oil that presses the piston (13) of the injection cylinder (102) to the injection cylinder (102), and a piston accumulator (ACC) (20 ) To the injection cylinder (102), and an injection cylinder inlet valve (31) for opening and closing the flow of hydraulic oil. The piston accumulator (ACC) (20) includes a high-pressure high-speed startup piston accumulator (ACC-B) (22, 322) and a low-pressure injection piston accumulator (ACC-A) (21, 321). . In the die casting method using such a die casting machine, high pressure hydraulic oil is supplied from the high-speed startup piston accumulator (22, 322) to the injection cylinder (102), and the piston (13) of the injection cylinder (102) is supplied. The high pressure injection procedure for injecting the molten metal and shutting off the hydraulic fluid from the high speed startup piston accumulator (22,322) to the injection cylinder (102) and from the injection piston accumulator (21,321) to the injection cylinder A low-pressure injection procedure for supplying low-pressure hydraulic oil to (102), pressing the piston (13) of the injection cylinder (102), and continuing the injection of the molten metal.

この様に構成することにより、高速射出成形可能なダイカスト鋳造法において、射出シリンダのピストンを高圧で始動し、ピストンの所定のストロークにおいて低圧駆動に切り替えることで、例え、金型のプランジャースリーブ内の溶湯の量にバラツキがあったとしても、金型のキャビティにおける溶湯のサージ圧の発生を削減して、バリの発生や湯噴きを防止し、更に、現場の鋳造品質のバラツキを最も少なくすることができる。 With this configuration, in the die casting method capable of high-speed injection molding, the piston of the injection cylinder is started at a high pressure and switched to a low pressure drive at a predetermined stroke of the piston. Even if there is a variation in the amount of molten metal, the generation of surge pressure of the molten metal in the mold cavity is reduced to prevent the occurrence of burrs and spraying, and to minimize variations in on-site casting quality. be able to.

上記請求項１１に記載の形態に従がう本発明の請求項１２に記載の形態において、油圧装置（１０３、２０３）は、金型（１０１）内の溶湯を所定の時間の間で且つ所定圧力で加圧保持するための昇圧用アキュムレータ（２３）を更に具備する。高速立上用ピストンアキュムレータ（２２，３２２）と射出用ピストンアキュムレータ（２１，３２１）による溶湯の射出の終了後、昇圧用アキュムレータ（２３）により、更に継続して溶湯を加圧する手順を更に具備する。
本形態によれば、溶湯の射出の終了後、昇圧用アキュムレータによって、継続して溶湯を加圧することにより、製品の良好な品質を確実に確保可能な方法の構成をより明確にする。 In the twelfth aspect of the present invention according to the twelfth aspect of the present invention, the hydraulic device (103, 203) causes the molten metal in the mold (101) to flow for a predetermined time and a predetermined time. A pressurization accumulator (23) for pressurizing and holding with pressure is further provided. After the injection of the molten metal by the high-speed start-up piston accumulator (22, 322) and the injection piston accumulator (21, 321) is completed, the method further includes a procedure of further pressurizing the molten metal by the pressurizing accumulator (23). .
According to this embodiment, after the injection of the molten metal is completed, the pressure of the molten metal is continuously pressurized by the accumulator for pressurization, thereby further clarifying the configuration of the method that can ensure the good quality of the product.

また、上記請求項１１又は１２に記載の形態に従がう本発明の請求項１３に記載の形態において、油圧装置（１０３、２０３）がポンプを更に具備しており、高圧射出手順及び低圧射出手順の前に、ポンプから射出シリンダ（１０２）に作動油を供給して、射出シリンダ（１０２）のピストン（１３）を前進させる手順を更に具備する。
本形態によれば、射出成形の開始の前段階において、射出シリンダのピストンを所定の位置まで前進させる手順をより明確にする。 Further, in the form of the thirteenth aspect of the present invention according to the form of the eleventh or twelfth aspect of the present invention, the hydraulic device (103, 203) further includes a pump, and a high pressure injection procedure and a low pressure injection are provided. Prior to the procedure, the method further includes the step of supplying hydraulic oil from the pump to the injection cylinder (102) to advance the piston (13) of the injection cylinder (102).
According to this embodiment, the procedure for advancing the piston of the injection cylinder to a predetermined position before the start of injection molding is further clarified.

また、上記請求項１１から１３に記載の形態いずれか一項に従がう本発明の請求項１４に記載の形態において、油圧装置（１０３、２０３）は、射出シリンダ（１０２）のピストン（１３）のストロークを検出するためのストロークセンサ（４６）を更に具備する。高圧射出手順と低圧射出手順は、ストロークセンサ（４６）が検知するピストン（１３）のストロークに基いて、それぞれ開始される。
本形態によれば、射出シリンダ（１０２）のピストン（１３）のストロークに基いて、高圧射出（高高速でのピストンの駆動）の開始と終了（即ち、低圧射出の開始）が実施される制御構成をより明確にする。 Further, in the form of the fourteenth aspect of the present invention according to any one of the forms of the eleventh to thirteenth aspects, the hydraulic device (103, 203) is provided with a piston (13) of the injection cylinder (102). ) Is further provided with a stroke sensor (46). The high-pressure injection procedure and the low-pressure injection procedure are started based on the stroke of the piston (13) detected by the stroke sensor (46).
According to this embodiment, the start and end of the high pressure injection (driving of the piston at high speed) and the end thereof (that is, the start of low pressure injection) are performed based on the stroke of the piston (13) of the injection cylinder (102). Make the structure clearer.

上記の本発明の説明において、カッコ（）内の記号又は数字は、以下に示す実施の形態との対応を示すために添付される。 In the above description of the present invention, symbols or numbers in parentheses () are attached to show correspondence with the embodiments described below.

以下、図面に基づいて本発明の実施の形態のダイカストマシン（装置）を詳細に説明する。図１は既に説明したように、一般的なアルミ等の軽金属用ダイカストマシン１００の金型１０１及び射出シリンダ１０２付近の部分の図式的説明図であり、本発明のダイカストマシン１００も同様な金型１０１及び射出シリンダ１０２を具備する。図２は、本発明に係るダイカストマシン１００の第１の実施の形態の系統図であり、図３〜９は、図１のダイカストマシン１００の種々の運転状態（概要）を説明する系統図である。図１１は、本発明の第１の実施の形態のダイカストマシン１００において使用される特殊なピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）２０の図式的断面説明図である。 Hereinafter, a die casting machine (apparatus) according to an embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. FIG. 1 is a schematic explanatory view of a portion near a mold 101 and an injection cylinder 102 of a general die casting machine 100 for light metal such as aluminum as already described, and the die casting machine 100 of the present invention is also a similar mold. 101 and an injection cylinder 102 are provided. 2 is a system diagram of the first embodiment of the die casting machine 100 according to the present invention, and FIGS. 3 to 9 are system diagrams for explaining various operating states (outline) of the die casting machine 100 of FIG. is there. FIG. 11 is a schematic cross-sectional explanatory view of a special piston accumulator (ACC) 20 used in the die casting machine 100 according to the first embodiment of the present invention.

まず図１を参照すると、本発明のダイカストマシン（鋳造装置）１００の金型１０１及び射出シリンダ１０２が図式的に示されている。図１については、従来技術の説明で既に説明したが、ここでは、より詳しく説明する。図１のダイカストマシン１００は通常、アルミ等の軽金属の製品を鋳造する。ダイカストマシン（鋳造装置）１００は、金型１０１と、射出シリンダ１０２とを具備しており、金型１０１においては、対向する一対の固定プラテン１０と可動プラテン１１との間に固定金型８と可動金型９が設けられており、固定金型８と可動金型９は、図１に示すごとく係合することにより、その間にキャビティ（空洞）１２を形成し、キャビティ１２にアルミ（ＡＬ）溶湯１５が射出・充填されて鋳造成形品が製造される。アルミ溶湯１５を射出するために、射出シリンダ１０２が設けられており、固定プラテン１０にはアルミ溶湯１５が貯められるプランジャースリーブ７が設けられており、プランジャースリーブ７は、固定プラテン１０及び固定金型８を貫通して、キャビティ１２に流体連絡する。 First, referring to FIG. 1, a mold 101 and an injection cylinder 102 of a die casting machine (casting apparatus) 100 of the present invention are schematically shown. 1 has already been described in the description of the prior art, but will be described in more detail here. The die casting machine 100 of FIG. 1 usually casts light metal products such as aluminum. A die casting machine (casting apparatus) 100 includes a mold 101 and an injection cylinder 102. In the mold 101, a fixed mold 8 and a movable platen 11 are disposed between a pair of opposed fixed platens 10 and a movable platen 11. A movable mold 9 is provided, and the fixed mold 8 and the movable mold 9 are engaged as shown in FIG. 1 to form a cavity 12 between them, and aluminum (AL) is formed in the cavity 12. The molten metal 15 is injected and filled to produce a cast product. In order to inject the molten aluminum 15, an injection cylinder 102 is provided, and the fixed platen 10 is provided with a plunger sleeve 7 in which the molten aluminum 15 is stored. The plunger sleeve 7 includes the fixed platen 10 and the fixed platen 10. Passes through the mold 8 and is in fluid communication with the cavity 12.

本実施の形態において、射出シリンダ１０２は、アルミ溶湯を射出するための油圧駆動の往復動ピストン／シリンダである。射出シリンダ１０２は、シリンダ６とピストン１３とを具備する。ピストン１３は図１に示すように、プランジャースリーブ７に係合する。ピストン１３は、図１において左端にピストンヘッド５を具備し、そのピストンヘッド５と一体化しているピストンロッド４に射出カップリング３でプランジャーロッド２が連結され、その先にプランジャーチップ１が取り付けられている。プランジャーチップ１は、プランジャースリーブ７内に嵌合し、プランジャースリーブ７内で往復動して、プランジャースリーブ７内のアルミ溶湯１５を圧送することにより、アルミ溶湯１５を射出する。本実施の形態において、射出シリンダ１０２は、油圧式であるので、作動油をシリンダ６のヘッド側に供給して、ピストンヘッド５及びピストンロッド４を駆動し、ピストンロッド４やプランジャーロッド２等の慣性力を利用して、プランジャースリーブ７に貯められたアルミ（ＡＬ）溶湯１５をプランジャーチップ１で押して、固定金型８，９内のキャビティ（空洞）１２に射出して鋳造成形する。 In the present embodiment, the injection cylinder 102 is a hydraulically driven reciprocating piston / cylinder for injecting molten aluminum. The injection cylinder 102 includes a cylinder 6 and a piston 13. The piston 13 is engaged with the plunger sleeve 7 as shown in FIG. The piston 13 includes a piston head 5 at the left end in FIG. 1, and a plunger rod 2 is connected to a piston rod 4 integrated with the piston head 5 by an injection coupling 3. It is attached. The plunger tip 1 is fitted into the plunger sleeve 7, reciprocates in the plunger sleeve 7, and the molten aluminum 15 in the plunger sleeve 7 is pumped to inject the molten aluminum 15. In the present embodiment, since the injection cylinder 102 is hydraulic, the hydraulic oil is supplied to the head side of the cylinder 6 to drive the piston head 5 and the piston rod 4, and the piston rod 4, the plunger rod 2, etc. The aluminum (AL) molten metal 15 stored in the plunger sleeve 7 is pushed by the plunger tip 1 and injected into the cavities (cavities) 12 in the fixed molds 8 and 9 by using the inertia force of the .

図２は、射出シリンダ１０２を駆動する本発明の第１の実施の形態の油圧装置１０３の油圧回路を図解的に示す。シリンダ６のヘッド室１６Ｈの入り口側ラインには射出速度を制御する第７バルブ３１及び高速射出用に大流量を排出可能なピストンＡＣＣ（アキュムレータ）２０が設けられているが、本実施の形態では、このピストンＡＣＣ（アキュムレータ）２０が好適な構成を有することも特徴の１つである。ピストンＡＣＣ２０は、上下２部分に分かれており、上部にある高速立上用ピストンＡＣＣ（アキュムレータ）−Ｂ２２の中のピストン２２１はロッド部の突起部２２２を有しており、この突起部２２２は下部の射出用ピストンＡＣＣ（アキュムレータ）−Ａ２１のピストン２１１の上面を押している。上部の高速立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ２２には圧力センサーＰｂ４４にて検知・管理される、高圧ガス（例えば１４ＭＰａ）が蓄圧されており、下部の射出用ピストンＡＣＣ−Ａ２１には圧力センサーＰａ４３にて検知・管理される、低圧ガス（例えば６ＭＰａ）が蓄圧されている。アキュムレータの容量にもよるが、高速立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ２２内の高圧ガスの蓄圧圧力（特には、初期圧力）は、１４〜２１ＭＰａの範囲で、射出用ピストンＡＣＣ−Ａ２１内の低圧ガスの蓄圧圧力（特には、初期圧力）は、５〜１２ＭＰａの範囲で設定されることが好ましい。 FIG. 2 schematically shows a hydraulic circuit of the hydraulic apparatus 103 according to the first embodiment of the present invention that drives the injection cylinder 102. The inlet side line of the head chamber 16H of the cylinder 6 is provided with a seventh valve 31 for controlling the injection speed and a piston ACC (accumulator) 20 capable of discharging a large flow rate for high-speed injection. The piston ACC (accumulator) 20 has a preferable configuration. The piston ACC20 is divided into two parts, an upper part and a lower part, and the piston 221 in the high-speed rising piston ACC (accumulator) -B22 at the upper part has a protrusion part 222 of the rod part. The upper surface of the piston 211 of the injection piston ACC (accumulator) -A21 is pushed. A high-pressure gas (for example, 14 MPa), which is detected and managed by the pressure sensor Pb44, is accumulated in the upper high-speed startup piston ACC-B22, and a pressure sensor Pa43 is stored in the lower injection piston ACC-A21. Low pressure gas (for example, 6 MPa) to be detected and managed is accumulated. Depending on the capacity of the accumulator, the accumulated pressure (particularly the initial pressure) of the high-pressure gas in the high-speed startup piston ACC-B22 is in the range of 14 to 21 MPa, and the low-pressure gas in the injection piston ACC-A21 The accumulated pressure (in particular, initial pressure) is preferably set in the range of 5 to 12 MPa.

次に、本実施の形態の油圧装置１０３が具備する各バルブの機能を説明する。第１バルブ２４は、ポンプ圧供給口と射出シリンダ１０２との間に設置されて、射出低速前進用にシリンダ６のヘッド室１６Ｈに、ポンプ（図示されない）の圧油を導入する目的で設けられている。第２バルブ２５は、タンク４０と射出シリンダ１０２との間に設置されて、射出後退用にシリンダ６のヘッド室１６Ｈの作動油をタンク４０に戻す目的で設けられている。第３バルブ２６は、ポンプ圧供給口と射出シリンダ１０２との間に設置されて、射出後退用にシリンダ６のロッド室１６Ｒにポンプ（図示されない）の圧油を導入する目的で設けられている。第４バルブ２７は、タンク４０と射出シリンダ１０２との間に設置されて、射出前進用にシリンダ６のヘッド室１６Ｒの作動油をタンク４０に戻す目的で設けられている。第５バルブ２８は、高速立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ２２の作動油出口側に設置されて、上部の高速立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ２２を高速時に下降スタートさせ、射出途中で停止する目的で設けられている。第６バルブ２９は、ピストンＡＣＣ２０と射出シリンダ１０２との間に設置されて、ＡＣＣ（アキュムレータ）−（Ａ及びＢ）２１，２２の圧油を高速時にシリンダ６へ導入する目的で設けられている。第７バルブ３１は、第６バルブ２９と射出シリンダ１０２との間に設置されて、射出速度を制御する目的で設けられている。 Next, the function of each valve provided in the hydraulic apparatus 103 according to the present embodiment will be described. The first valve 24 is installed between the pump pressure supply port and the injection cylinder 102, and is provided for the purpose of introducing pressure oil of a pump (not shown) into the head chamber 16H of the cylinder 6 for forward injection at low speed. ing. The second valve 25 is installed between the tank 40 and the injection cylinder 102 and is provided for the purpose of returning the hydraulic oil in the head chamber 16H of the cylinder 6 to the tank 40 for retreating the injection. The third valve 26 is installed between the pump pressure supply port and the injection cylinder 102, and is provided for the purpose of introducing pressure oil of a pump (not shown) into the rod chamber 16R of the cylinder 6 for injection backward movement. . The fourth valve 27 is installed between the tank 40 and the injection cylinder 102 and is provided for the purpose of returning the hydraulic oil in the head chamber 16R of the cylinder 6 to the tank 40 for injection advance. The fifth valve 28 is installed on the hydraulic oil outlet side of the high-speed startup piston ACC-B22, and is provided for the purpose of starting the lower high-speed startup piston ACC-B22 at a high speed and stopping it during injection. ing. The sixth valve 29 is installed between the piston ACC20 and the injection cylinder 102, and is provided for the purpose of introducing the pressure oil of ACC (accumulator)-(A and B) 21, 22 into the cylinder 6 at high speed. . The seventh valve 31 is installed between the sixth valve 29 and the injection cylinder 102 and is provided for the purpose of controlling the injection speed.

第８バルブ３２は、ピストンＡＣＣ２０にポンプから圧油を供給する目的で設けられている。第９バルブ３３は、ガスボトルａ４１のガスを目的圧力まで圧縮する目的で設けられている。第１０バルブ３４は、ガスボトルｂ４２のガスを目的圧力まで圧縮する目的で設けられている。第８〜第１０バルブ３２，３３，３４は、ポンプ供給口とピストンＡＣＣ２０、ガスボトルａ４１、ガスボトルｂ４２との間にそれぞれ設置される。第１１バルブ３５は、昇圧用ＡＣＣ（アキュムレータ）２３からの油圧により、シリンダ６のシリンダヘッド室１６Ｈ内に予め設定された圧力の作動油を供給する目的で、昇圧用ＡＣＣ（アキュムレータ）２３と射出シリンダ１０２との間に設けられている。第１１バルブ３６の出口側（射出シリンダ側）には可変スピードコントローラ３６が設けられて、鋳造品を一定圧力で加圧（増圧）可能であると共に作動油流量（加圧速度）を調整可能であることが好ましい。ここで、第７バルブ３１はモータ駆動であることが好ましいが、油圧駆動、空圧駆動等の別のタイプであっても良い。第７バルブ３１以外の第１から第１１までのバルブは、電磁弁であることが好ましいが、別のタイプの弁であっても良い。図２は、好適な油圧回路を示している。 The eighth valve 32 is provided for the purpose of supplying pressure oil from the pump to the piston ACC20. The ninth valve 33 is provided for the purpose of compressing the gas in the gas bottle a41 to the target pressure. The tenth valve 34 is provided for the purpose of compressing the gas in the gas bottle b42 to the target pressure. The eighth to tenth valves 32, 33, and 34 are respectively installed between the pump supply port and the piston ACC20, the gas bottle a41, and the gas bottle b42. The eleventh valve 35 is injected with the boosting ACC (accumulator) 23 for the purpose of supplying hydraulic oil at a preset pressure into the cylinder head chamber 16H of the cylinder 6 by the hydraulic pressure from the boosting ACC (accumulator) 23. It is provided between the cylinder 102. A variable speed controller 36 is provided on the outlet side (injection cylinder side) of the eleventh valve 36 so that the casting can be pressurized (increase pressure) at a constant pressure and the hydraulic oil flow rate (pressurization speed) can be adjusted. It is preferable that Here, the seventh valve 31 is preferably motor-driven, but may be another type such as hydraulic drive or pneumatic drive. The first to eleventh valves other than the seventh valve 31 are preferably electromagnetic valves, but may be other types of valves. FIG. 2 shows a preferred hydraulic circuit.

次に、油圧装置１０３の作動（従って、射出シリンダ１０２の作動）について説明する。
まず、使用前に第８バルブ３２をＯＮ（導通状態、即ちポンプ圧力を供給する）し上部及び下部のＡＣＣ２１，２２のピストンを上限まで押し上げておき、ガスボトルａ４１内のガスを第９バルブ３３をＯＮ（導通状態、即ちポンプ圧力を供給する）して目的の圧力（例えば６ＭＰａ）に加圧しておく。また、同じようにガスボトルｂ４２内のガスを、第１０バルブ３４をＯＮ（導通状態、即ちポンプ圧力を供給する）して目的の圧力（例えば１４ＭＰａ）に加圧しておく。ここで、ガスボトルａ４１内の目的の圧力は５〜１２ＭＰａで、ガスボトルｂ４２内の目的の圧力は１４〜２１ＭＰａに加圧されることが好ましい。 Next, the operation of the hydraulic device 103 (accordingly, the operation of the injection cylinder 102) will be described.
First, before use, the eighth valve 32 is turned on (conducting state, that is, pump pressure is supplied), and the pistons of the upper and lower ACCs 21 and 22 are pushed up to the upper limit, and the gas in the gas bottle a41 is discharged to the ninth valve 33. Is turned on (conductive state, that is, pump pressure is supplied) and pressurized to a target pressure (for example, 6 MPa). Similarly, the gas in the gas bottle b42 is pressurized to a target pressure (for example, 14 MPa) by turning on the tenth valve 34 (conducting state, that is, supplying pump pressure). Here, the target pressure in the gas bottle a41 is preferably 5 to 12 MPa, and the target pressure in the gas bottle b42 is preferably pressurized to 14 to 21 MPa.

図３において、ピストン１３の低速走行時の装置の動作を作動油の流れで説明する。第１バルブ２４と第４バルブ２７を０Ｎする。次に、速度制御の第７バルブ３１をゆっくりと目的のピストン速度まで開けていく。ポンプ（図示されない）からの圧油は、第１バルブ２４から速度制御第７バルブ３１により制限された流量でシリンダ６のシリンダヘッド室１６Ｈに導入され、シリンダロッド室１６Ｒの作動油は第４バルブ２７からタンク４０に戻され、ピストンロッド４とプランジャーロッド２とプランジャーチップ１（ピストン１３）は低速で前進していく（図１３においてＴ０−Ｔ１間の状態）。 In FIG. 3, the operation of the device when the piston 13 travels at a low speed will be described in terms of the flow of hydraulic oil. The first valve 24 and the fourth valve 27 are turned on. Next, the seventh valve 31 for speed control is slowly opened to the target piston speed. Pressure oil from a pump (not shown) is introduced from the first valve 24 to the cylinder head chamber 16H of the cylinder 6 at a flow rate limited by the speed control seventh valve 31, and the hydraulic oil in the cylinder rod chamber 16R is supplied to the fourth valve. 27, the piston rod 4, the plunger rod 2, and the plunger tip 1 (piston 13) move forward at a low speed (state between T0 and T1 in FIG. 13).

ピストン１３が前進して行き、ストロークセンサーＳａ４６で高速切り替え位置に来たことを検知すると（図１３のＴ１地点）、図３の状態から図４の状態へ油圧回路は切り替わる。図４において、第５バルブ２８と第６バルブ２９がＯＮし、速度制御第７バルブ３１が大きく開く。この時、上部の高速立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ２２は、高圧（ここでは、例えば１４ＭＰａで始動）で下部の射出用ピストンＡＣＣ−Ａ２１のピストン２１１を押し下げ、シリンダ６のヘッド室１６Ｈに高圧油が供給され高出力で前進するため、非常に短いストロークで高高速値までピストン１３の速度を上昇させる。ストロークセンサーＳａ４６によりピストン１３のストロ−クを検知して、ピストン１３を５０〜１００ｍｍ程度前進させ、通常射出領域に入った位置で第５バルブ２８をＯＦＦする。この第５バルブ２８をＯＦＦするタイミングは、テストから得られ、良好な鋳造を得られるよう設定される。 When the piston 13 moves forward and the stroke sensor Sa46 detects that the high speed switching position has been reached (point T1 in FIG. 13), the hydraulic circuit is switched from the state of FIG. 3 to the state of FIG. In FIG. 4, the fifth valve 28 and the sixth valve 29 are turned ON, and the speed control seventh valve 31 is opened largely. At this time, the upper high speed rising piston ACC-B22 pushes down the piston 211 of the lower injection piston ACC-A21 at a high pressure (in this case, for example, starting at 14 MPa), and high pressure oil is supplied to the head chamber 16H of the cylinder 6. Since it is supplied and advances at a high output, the speed of the piston 13 is increased to a high speed value with a very short stroke. The stroke of the piston 13 is detected by the stroke sensor Sa46, the piston 13 is moved forward by about 50 to 100 mm, and the fifth valve 28 is turned OFF at the position where the normal injection region is entered. The timing for turning off the fifth valve 28 is obtained from a test, and is set so as to obtain good casting.

その時の油圧回路の状態が図５に示される。上部の高速立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ２２はその排出口が閉ざされる為、下降を停止し、下部の射出用ピストンＡＣＣ−Ａ２１のみで射出動作が継続される。しかし、このピストンを動かすガス圧は低い（ガスボトルａ４１の低圧力、ここでは例えば約６ＭＰａ）為、アルミ（ＡＬ）溶湯１５は、金型内のキャビティ１２に流入しながら冷却されて粘度が上昇していく、ピストン１３はアルミ溶湯の抵抗とバランスして減速して行き、ショックの少ない状態でアルミ溶湯１５の充填が完了する。 The state of the hydraulic circuit at that time is shown in FIG. Since the upper high speed rising piston ACC-B22 has its discharge port closed, the lowering stops and the injection operation is continued only with the lower injection piston ACC-A21. However, since the gas pressure for moving the piston is low (low pressure in the gas bottle a41, for example, about 6 MPa in this case), the molten aluminum (AL) 15 is cooled while flowing into the cavity 12 in the mold and the viscosity increases. The piston 13 decelerates in balance with the resistance of the molten aluminum, and the filling of the molten aluminum 15 is completed with little shock.

本発明と従来例の相違について、特には、射出速度及びメタル圧に関して、図１２及び１３を参照して説明する。図１２及び図１３は、高速鋳造法における射出速度及びメタル圧Ｐｍ（金型におけるキャビティ内のアルミ溶湯の圧力）線図であり、横軸をストローク（ｍｍ）及び時間（ｍｓｅｃ）、縦軸を点線で表した射出速度（ｍ／ｓｅｃ）及び実線で表したメタル圧（ＭＰａ）としており、それぞれ従来例と本発明の場合に対応する。図１２の従来例では、射出シリンダのピストンの高圧立上が時間Ｔ１１に開始すると、射出速度（Ｖ）は、瞬時に上昇し、その時メタル圧は、一時的に上昇する。更に、ピストンは継続して高圧で押され続けるが、この従来例は、スリーブ７内の溶湯の量が多い場合であり、ピストンの押圧圧力を下げるタイミング（地点Ｔ１２）が相対的に遅れた場合である。タイミングが遅れると、図１２に示すごとく、Ｔ１２付近においてメタル圧が急激に上昇するサージ圧が発生する。このサージ圧がバリの発生や湯噴きを引き起こす。 Differences between the present invention and the prior art will be described with reference to FIGS. 12 and 13, particularly regarding the injection speed and metal pressure. 12 and 13 are diagrams of injection speed and metal pressure Pm (pressure of molten aluminum in the cavity in the mold) in the high-speed casting method, with the horizontal axis representing stroke (mm) and time (msec), and the vertical axis representing The injection speed (m / sec) represented by the dotted line and the metal pressure (MPa) represented by the solid line correspond to the conventional example and the case of the present invention, respectively. In the conventional example of FIG. 12, when the high pressure rise of the piston of the injection cylinder starts at time T11, the injection speed (V) increases instantaneously, and at that time, the metal pressure temporarily increases. Furthermore, the piston continues to be pushed at a high pressure, but in this conventional example, the amount of the molten metal in the sleeve 7 is large, and the timing (point T12) for lowering the pressure of the piston is relatively delayed. It is. When the timing is delayed, as shown in FIG. 12, a surge pressure is generated in which the metal pressure rapidly increases in the vicinity of T12. This surge pressure causes burrs and hot water spray.

一方、図１３の本発明の場合では、高圧立上及びその後の状態（Ｔ０からＴ２まで）は、従来例と同じであるが、地点Ｔ２において、ピストン１３を押圧する圧力の低圧への切換を行う。この地点Ｔ２では、メタル圧はまだ上昇せず、ピストンはその後、低圧で押されながら、ピストン自体の慣性力により前進するが、メタル圧Ｐｍが抵抗となり、ピストン１３の速度、即ち射出速度Ｖは徐々に低下する。ピストン速度は低下するが、ピストン１３は低圧で押され続けるので、更にピストン１３は前進し、地点Ｔ３付近からメタル圧Ｐｍが上昇し始め、最終的に所定のメタル圧に到達する。このように、本発明の場合は、サージ圧が発生せず、従ってバリの発生や湯噴きを引き起こし難い。 On the other hand, in the case of the present invention of FIG. 13, the high pressure rising and the subsequent state (from T0 to T2) are the same as in the conventional example, but at the point T2, the pressure for pressing the piston 13 is switched to the low pressure. Do. At this point T2, the metal pressure has not risen yet, and the piston is pushed forward by the inertial force of the piston itself while being pushed at a low pressure, but the metal pressure Pm becomes resistance, and the speed of the piston 13, that is, the injection speed V is Decrease gradually. Although the piston speed decreases, the piston 13 continues to be pushed at a low pressure, so that the piston 13 further advances, and the metal pressure Pm starts to increase from the vicinity of the point T3, and finally reaches a predetermined metal pressure. Thus, in the case of the present invention, no surge pressure is generated, and therefore, it is difficult to cause burrs and hot water spray.

図６に示す油圧回路の状態において、溶湯１５のキャビィティへの充填完了後に、第１バルブ２４をＯＦＦし、第１１バルブ３５をＯＮし、昇圧用ＡＣＣ（アキュムレータ）２３により射出シリンダ１０２のピストンヘッド５を加圧し、予め設定されたメタル圧Ｐｍで成形品を加圧する。 In the state of the hydraulic circuit shown in FIG. 6, after the filling of the molten metal 15 into the cavity is completed, the first valve 24 is turned off, the eleventh valve 35 is turned on, and the booster ACC (accumulator) 23 is used to increase the piston head of the injection cylinder 102. 5 is pressurized and the molded product is pressurized with a preset metal pressure Pm.

図７では、継続して加圧しながら成形品のアルミ溶湯の凝固を待っている状態でのピストンＡＣＣ（アキュムレータ）２０への圧油チャージ状態を示す。第８バルブ３２をＯＮし（且つ、第５バルブ２８はＯＦＦの状態を保持したままで）ポンプ（図示されない）より圧油をピストンＡＣＣ２０の作動油室２１８，２２８に導入する。下部の射出用ピストンＡＣＣ２１の方が低圧なので先に下部のピストン２１１の方が上昇していく。ピストンＡＣＣ２０の下部のピストン２１１が上昇し、上部のピストン２２１の突起部２２２に当たった時点で、上部の高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ２２のチャージが開始する。その時の油圧回路の状態が図８に示される。 FIG. 7 shows a pressure oil charge state to the piston ACC (accumulator) 20 in a state where the aluminum melt of the molded product is waiting to be solidified while continuously pressurizing. The eighth valve 32 is turned ON (and the fifth valve 28 is kept OFF), and pressure oil is introduced into the hydraulic oil chambers 218 and 228 of the piston ACC 20 from a pump (not shown). Since the lower injection piston ACC21 has a lower pressure, the lower piston 211 rises first. When the lower piston 211 of the piston ACC20 rises and hits the protrusion 222 of the upper piston 221, charging of the upper high-pressure rising piston ACC-B22 starts. The state of the hydraulic circuit at that time is shown in FIG.

次に、図９の射出後退時の状態を説明する。第２バルブ２５と第３バルブ２６を０Ｎする。ポンプからの圧油は、第３バルブ２６からシリンダ６のロッド室１６Ｒに導入され、ロッド室１６Ｈの作動油は、第７バルブ３１と射出シリンダ１０２間にある分岐ラインを通りそのラインに設置された逆止弁を介して第２バルブ２５からタンク４０に戻され、ピストン１３、即ちピストンロッド４とプランジャーロッド２とプランジャーチップ１は後退していく（シリンダヘッド室１６Ｈの容積を減少させるように後退する）。 Next, the state at the time of injection reverse of FIG. 9 will be described. The second valve 25 and the third valve 26 are turned on. The pressure oil from the pump is introduced from the third valve 26 into the rod chamber 16R of the cylinder 6, and the hydraulic oil in the rod chamber 16H passes through the branch line between the seventh valve 31 and the injection cylinder 102 and is installed in that line. The second valve 25 returns to the tank 40 via the check valve, and the piston 13, that is, the piston rod 4, the plunger rod 2, and the plunger tip 1 move backward (reducing the volume of the cylinder head chamber 16H). To retreat).

次に図１１を参照して、本発明の第１の実施の形態のピストンＡＣＣ（アキュムレータ）２０について説明する。図１１は、ピストンＡＣＣ（アキュムレータ）２０の図式的横断面図である。既に説明したように、ピストンＡＣＣ（アキュムレータ）２０は、上部の高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ２２と、下部の射出用ピストンＡＣＣ−Ａ２１とを具備しており、上部の高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ２２と下部の射出用ピストンＡＣＣ−Ａ２１とは連結されている。これらの２つのアキュムレータ（ＡＣＣ）の連結部は、上部の高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ２２の下部壁２２６と、下部の射出用ピストンＡＣＣ−Ａ２１の上部壁２１６が接するように連結され、これらの壁２２６，２１６には、図１１に示されるように、中央に貫通孔２０２が設けられると共に、シール機構２０１が設けられる。
高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ２２は、ピストン２２１と、ピストン２２１の中心に下方向に取り付けられていて且つ好適には円柱棒状の突起部２２２とを具備する。突起部２２２は、貫通孔２０２及びシール機構２０１を摺動可能に貫通しており、シール機構２０１は、円柱棒状の突起部２２２をシールして、上部の高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ２２の作動油室２２８と、下部の射出用ピストンＡＣＣ−Ａ２１のガス室２１７とを密封隔離する。 Next, the piston ACC (accumulator) 20 according to the first embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 11 is a schematic cross-sectional view of a piston ACC (accumulator) 20. As already described, the piston ACC (accumulator) 20 includes the upper high-pressure rising piston ACC-B22 and the lower injection piston ACC-A21, and the upper high-pressure rising piston ACC- B22 and lower injection piston ACC-A21 are connected. The connecting part of these two accumulators (ACC) is connected so that the lower wall 226 of the upper high pressure rising piston ACC-B22 and the upper wall 216 of the lower injection piston ACC-A21 are in contact with each other. As shown in FIG. 11, the walls 226 and 216 are provided with a through hole 202 at the center and a seal mechanism 201.
The high-pressure rising piston ACC-B22 includes a piston 221 and a projection 222 that is attached to the center of the piston 221 downward and preferably has a cylindrical bar shape. The projecting portion 222 slidably penetrates the through hole 202 and the seal mechanism 201, and the seal mechanism 201 seals the cylindrical rod-shaped projecting portion 222 and operates the upper high pressure rising piston ACC-B22. The oil chamber 228 and the gas chamber 217 of the lower injection piston ACC-A21 are hermetically isolated.

高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ２２は、上部のガス室２２７と下部の作動油室２２８とを具備しており、ガス室２２７と作動油室２２８とは、ピストン２２１により密封シールされる。射出用ピストンＡＣＣ−Ａ２１も、上部のガス室２１７と下部の作動油室２１８とを具備しており、ガス室２１７と作動油室２１８とは、ピストン２１１により密封シールされる。高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ２２のピストン２２１と対向する上部壁には、高圧ガス入り口２２４が設けられ、ガス室２２７へガスボトルｂ４２からのガス供給・排出ラインを接続する。高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ２２の下部壁２２６付近の側壁には、作動油排出口２２５が設けられ、そこには作動油室２２８からの作動油供給・排出ラインが接続する。射出用ピストンＡＣＣ−Ａ２１のピストン２１１と対向する下部壁には、作動油排出口２１５が設けられ、そこには作動油室２１８への作動油供給・排出ラインが接続する。射出用ピストンＡＣＣ−Ａ２１の上部壁２１６付近の側壁には、低圧ガス入口２１４が設けられ、ガスボトルａ４１からガス室２１７へのガス供給・排出ラインが接続する。ピストンＡＣＣ２０の上記で説明した構成により、本実施の形態の油圧装置１０３の油圧回路の上記の作動が可能になる。 The high pressure rising piston ACC-B22 includes an upper gas chamber 227 and a lower hydraulic oil chamber 228, and the gas chamber 227 and the hydraulic oil chamber 228 are hermetically sealed by the piston 221. The injection piston ACC-A21 also includes an upper gas chamber 217 and a lower hydraulic oil chamber 218. The gas chamber 217 and the hydraulic oil chamber 218 are hermetically sealed by the piston 211. A high-pressure gas inlet 224 is provided on the upper wall of the high-pressure rising piston ACC-B22 facing the piston 221, and a gas supply / discharge line from the gas bottle b 42 is connected to the gas chamber 227. A hydraulic oil discharge port 225 is provided in a side wall near the lower wall 226 of the high pressure rising piston ACC-B22, and a hydraulic oil supply / discharge line from the hydraulic oil chamber 228 is connected to the hydraulic oil discharge port 225. A hydraulic oil discharge port 215 is provided in a lower wall facing the piston 211 of the injection piston ACC-A21, and a hydraulic oil supply / discharge line to the hydraulic oil chamber 218 is connected thereto. A low pressure gas inlet 214 is provided on the side wall near the upper wall 216 of the injection piston ACC-A21, and a gas supply / discharge line from the gas bottle a41 to the gas chamber 217 is connected thereto. The above-described configuration of the piston ACC 20 enables the above-described operation of the hydraulic circuit of the hydraulic device 103 according to the present embodiment.

本発明の第２の実施の形態を図１０に示す。図１０を参照すると、図２〜９に示される第１の実施の形態の要素部分と同じ又は同様である図１０の要素部分は、同じ参照符号により指定されている。第２の実施の形態のダイカストマシンは、上記の第１の実施の形態のダイカストマシンと全く同一の目的で構成されており、第１の実施の形態と比較すると、その油圧装置２０３のみが相違する。即ち、金型１０１及び射出シリンダ１０２に関しては、第１の実施の形態のものと全く同じである。図１０に示す油圧回路おいて、第１の実施の形態のピストンＡＣＣ２０の射出用ピストンＡＣＣ（アキュムレータ）−Ａ２１と高圧立上用ピストンＡＣＣ（アキュムレータ）−Ｂ２２が、第２の実施の形態ではそれぞれ別体の射出用ピストンＡＣＣ（アキュムレータ）−Ａ３２１と高圧立上用ピストンＡＣＣ（アキュムレータ）−Ｂ３２２に置換されており、この点が第１の実施の形態と第２の実施の形態の相違である。射出用ピストンＡＣＣ−Ａ３２１と高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ３２２は、第１の実施の形態のピストンＡＣＣ２０のような特殊な構造を有するアキュムレータではなく、共に既知の一般的なアキュムレータの構造を有している。 A second embodiment of the present invention is shown in FIG. Referring to FIG. 10, the element parts of FIG. 10 that are the same as or similar to the element parts of the first embodiment shown in FIGS. 2-9 are designated by the same reference numerals. The die-casting machine of the second embodiment is configured for exactly the same purpose as the die-casting machine of the first embodiment described above, and only the hydraulic device 203 is different from the first embodiment. To do. That is, the mold 101 and the injection cylinder 102 are exactly the same as those in the first embodiment. In the hydraulic circuit shown in FIG. 10, the injection piston ACC (accumulator) -A21 and the high-pressure rising piston ACC (accumulator) -B22 of the piston ACC20 of the first embodiment are respectively provided in the second embodiment. It is replaced with a separate injection piston ACC (accumulator) -A321 and high-pressure rising piston ACC (accumulator) -B322, which is the difference between the first embodiment and the second embodiment. . The injection piston ACC-A321 and the high-pressure rising piston ACC-B322 are not accumulators having a special structure like the piston ACC20 of the first embodiment, but both have a known general accumulator structure. ing.

このように一体のピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）を別体の２基のアキュムレータに分けたことで、図１０の第２の実施の形態では、射出用ピストンＡＣＣ−Ａ３２１と高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ３２２の周りの油圧系統も第１の実施の形態のものとは相違する。高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ３２２の油圧接続口と第６バルブ２９の間に第５バルブ２２８が設けられるのは、第１の実施の形態と同じであるが、２つのアキュムレータ３２１，３２２への作動油充填用のライン（第８バルブ３２からのライン）５１は、第５バルブ２２８と高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ３２２との間のライン（配管）に接続する（Ｍ地点）。このライン５１は、第１の実施の形態と同様に、射出用ピストンＡＣＣ−Ａ３２１の作動油出口からのライン５２にも接続している（Ｎ地点）ので、ライン５１において、Ｍ地点とＮ地点の間に逆止弁３７が設けられている。逆止弁３７は、高圧の高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ３２２から低圧の射出用ピストンＡＣＣ−Ａ３２１への作動油の流入を防止している。 By dividing the integral piston accumulator (ACC) into two separate accumulators in this way, in the second embodiment of FIG. 10, the injection piston ACC-A321 and the high-pressure rising piston ACC-B322 are used. The hydraulic system around is also different from that of the first embodiment. The fifth valve 228 is provided between the hydraulic connection port of the high-pressure rising piston ACC-B322 and the sixth valve 29, as in the first embodiment, but to the two accumulators 321 and 322. A hydraulic oil filling line (line from the eighth valve 32) 51 is connected to a line (pipe) between the fifth valve 228 and the high-pressure rising piston ACC-B322 (point M). Similarly to the first embodiment, the line 51 is also connected to the line 52 from the hydraulic oil outlet of the injection piston ACC-A321 (N point). A check valve 37 is provided therebetween. The check valve 37 prevents the hydraulic oil from flowing from the high pressure high pressure start-up piston ACC-B322 to the low pressure injection piston ACC-A321.

高圧の高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ３２２から第５バルブ２２８を介して第６バルブ２９の入り口側に接続するライン５３は、図１０に示すように、低圧の射出用ピストンＡＣＣ−Ａ３２１の作動油出口からのライン５２にＰ地点において合流する。従って、低圧の射出用ピストンＡＣＣ−Ａ３２１には、このライン５３を介して高圧作動油が流入する可能性があるのでこれを防止するために、ライン５２においてＮ地点とＰ地点の間に逆止弁３８が備えられて、射出用ピストンＡＣＣ−Ａ３２１への高圧作動油の流入を防止している。この様な構成から、第２の実施の形態の第５バルブ２２８は、図２と図１０を比較して分かるように、第１の実施の形態の第５バルブ２８とは異なる構造となっており、ＯＦＦ時においてタンク４０に連絡する系統を形成する構造ではなく、ＯＦＦ時においてラインを閉止する構造となっている。 A line 53 connected to the inlet side of the sixth valve 29 through the fifth valve 228 from the high-pressure rising piston ACC-B322 is a hydraulic oil for the low-pressure injection piston ACC-A321 as shown in FIG. Merge at line P to line 52 from the exit. Accordingly, high pressure hydraulic oil may flow into the low pressure injection piston ACC-A321 through the line 53. In order to prevent this, a check is made between the N point and the P point in the line 52. A valve 38 is provided to prevent the high-pressure hydraulic oil from flowing into the injection piston ACC-A321. From this configuration, the fifth valve 228 of the second embodiment has a different structure from the fifth valve 28 of the first embodiment, as can be seen by comparing FIG. 2 and FIG. In addition, it is not a structure that forms a system that communicates with the tank 40 when OFF, but a structure that closes the line when OFF.

次に、第２の実施の形態の第１の実施の形態との相違点に係る装置の作動について説明する。第２の実施の形態においても、高圧立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ３２２で、射出シリンダ１０２のピストン１３を高圧で始動させて、短いストロークでピストンの速度を高速まで上昇させる。この際、第５バルブ２２８及び第６バルブ２９はＯＮ状態に設定されている。その後、やはりストロークセンサＳａ４６により、ピストンストロークが所定値になったことを検知して、ピストン１３を５０〜１００ｍｍ程度前進させ、通常射出領域に入った位置で第５バルブ２２８をＯＦＦする。 Next, the operation of the apparatus according to the difference of the second embodiment from the first embodiment will be described. Also in the second embodiment, the piston 13 of the injection cylinder 102 is started at a high pressure by the high-pressure rising piston ACC-B322, and the piston speed is increased to a high speed with a short stroke. At this time, the fifth valve 228 and the sixth valve 29 are set to the ON state. Thereafter, the stroke sensor Sa46 also detects that the piston stroke has reached a predetermined value, the piston 13 is advanced about 50 to 100 mm, and the fifth valve 228 is turned OFF at the position where the normal injection region is entered.

高速立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ３２２の出口側は閉ざされるが、第６バルブ２９はＯＮ状態であるので、射出用ピストンＡＣＣ−Ａ３２１のみで射出動作が継続される。このピストンを動かすガス圧は低い（ガスボトルａ４１の低圧力、ここでは例えば約６ＭＰａ）ので、アルミ（ＡＬ）溶湯は金型内のキャビティ１２に流入しながら冷却されて粘度が上昇していき、ピストン１３はＡＬ溶湯の抵抗とバランスして減速して行き、ショックの少ない状態で充填が完了する（第１の実施の形態と同様）。この様に、油圧回路の作動は第１の実施の形態と実質的に同様である。その他の油圧回路の作動、即ち、高速立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ３２２の始動までの作動、昇圧用ＡＣＣ２３の作動、射出成形（鋳造）後の射出シリンダ１０２のピストン１３を戻す作動、高速立上用ピストンＡＣＣ−Ｂ３２２と射出用ピストンＡＣＣ−Ａ３２１の作動油室の充填のための作動等は、第１の実施の形態と同様である。上記以外の第２の実施の形態の構成は、基本的に第１の実施の形態と同様であるので、重複を回避するため説明を省略する。 Although the outlet side of the high-speed startup piston ACC-B322 is closed, the sixth valve 29 is in the ON state, so that the injection operation is continued only with the injection piston ACC-A321. Since the gas pressure for moving the piston is low (low pressure of the gas bottle a41, here, for example, about 6 MPa), the molten aluminum (AL) is cooled while flowing into the cavity 12 in the mold, and the viscosity increases. The piston 13 decelerates in balance with the resistance of the AL molten metal, and the filling is completed with a small amount of shock (similar to the first embodiment). As described above, the operation of the hydraulic circuit is substantially the same as that of the first embodiment. Operation of other hydraulic circuits, that is, operation until the start of the high-speed startup piston ACC-B322, operation of the boosting ACC23, operation of returning the piston 13 of the injection cylinder 102 after injection molding (casting), and high-speed startup The operations for filling the hydraulic oil chambers of the piston ACC-B322 and the injection piston ACC-A321 are the same as in the first embodiment. Since the configuration of the second embodiment other than the above is basically the same as that of the first embodiment, description thereof will be omitted to avoid duplication.

次に上記実施の形態の効果及び作用について説明する。本発明の第１の実施の形態のダイカストマシンにより以下の効果が期待できる。
・特には、高速射出成形可能なダイカスト鋳造法又はダイカストマシン（鋳造機械）において、射出シリンダのピストンを駆動（押圧）する圧力を減圧することなく高圧でピストンを始動し、ピストンの所定のストロークにおいて低圧駆動に切り替えることで、金型のキャビティにおけるアルミ溶湯のサージ圧の発生を削減し、バリの発生や湯噴きを防止する。
・更に、例え、溶湯の給湯量にバラツキがあったとしても、現場の鋳造品質のバラツキを最も少なくすることができる。
・本発明の特殊構造を有するピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）を使用することにより、大型のバルブ及びチェック弁の開閉等で生じる高速立上げ時の速度の不連続性を回避し、連続性を確保できるので、より高品質な鋳造製品を生産できる。
・更に、特殊構造を有するピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）により、取り付けスペースをコンパクトに出来ることにより、コスト的にも優位性を発揮できる。 Next, effects and operations of the above embodiment will be described. The following effects can be expected from the die casting machine according to the first embodiment of the present invention.
In particular, in a die casting method or die casting machine (casting machine) capable of high-speed injection molding, the piston is started at a high pressure without reducing the pressure for driving (pressing) the piston of the injection cylinder, and at a predetermined stroke of the piston. By switching to low pressure driving, the generation of surge pressure of molten aluminum in the mold cavity is reduced, and the generation of burrs and spraying of hot water is prevented.
Furthermore, even if there is a variation in the amount of hot water supplied to the molten metal, the variation in on-site casting quality can be minimized.
-By using a piston accumulator (ACC) having a special structure of the present invention, it is possible to avoid discontinuity of speed at the time of high speed startup caused by opening and closing of large valves and check valves, etc., and to ensure continuity Can produce higher quality casting products.
・ Furthermore, the piston accumulator (ACC) having a special structure can make the mounting space compact, so that it can exert an advantage in terms of cost.

本発明の第２の実施の形態のダイカストマシンにより以下の効果が期待できる。
・第１の実施の形態と同様に、金型のキャビティにおける溶湯のサージ圧の発生を削減し、バリの発生や湯噴きを防止し、更に、現場の鋳造品質のバラツキを低減できる。 The following effects can be expected from the die casting machine according to the second embodiment of the present invention.
As in the first embodiment, it is possible to reduce the occurrence of the surge pressure of the molten metal in the mold cavity, prevent the generation of burrs and the injection of molten metal, and further reduce the variation in casting quality on site.

また、上記において記載した、あるいは添付図面に示した実施の形態の油圧回路において、説明を分かり易くするために、基本的に最低限の構成要素だけが記載されているが、装置の機能、制御、配置等に応じて必要な、弁、こし器、センサ等の構成要素が追加されても良い。 In addition, in the hydraulic circuit of the embodiment described above or shown in the accompanying drawings, only the minimum components are basically described for easy understanding of the description. In addition, components such as a valve, a strainer, and a sensor that are necessary depending on the arrangement may be added.

上記の実施の形態において、鋳造（溶湯）の材料はアルミニウムであると記載されているが、これ以外の材料であっても良い。 In the above embodiment, the material of casting (molten metal) is described as aluminum, but other materials may be used.

上記の実施の形態は本発明の例であり、本発明は、該実施の形態により制限されるものではなく、請求項に記載される事項によってのみ規定されており、上記以外の実施の形態も実施可能である。 The above-described embodiment is an example of the present invention, and the present invention is not limited by the embodiment, but is defined only by matters described in the claims, and other embodiments than the above are also possible. It can be implemented.

図１は、本発明の第１の実施の形態に係るダイカストマシン（鋳造装置）の図式的説明図であり、ダイカストマシンの金型１０１及び射出シリンダ１０２付近の構成を示す。FIG. 1 is a schematic explanatory view of a die casting machine (casting apparatus) according to a first embodiment of the present invention, and shows a configuration in the vicinity of a die 101 and an injection cylinder 102 of the die casting machine. 図２は、本発明の第１の実施の形態に係るダイカストマシン１００の油圧装置１０３の系統図である。FIG. 2 is a system diagram of the hydraulic apparatus 103 of the die casting machine 100 according to the first embodiment of the present invention. 図３は、図１のダイカストマシン１００の種々の運転状態（概要）を説明する系統図であり、射出シリンダのピストンの低速運転時の作動油の流れ等を示す。FIG. 3 is a system diagram for explaining various operating states (outline) of the die casting machine 100 of FIG. 1, and shows the flow of hydraulic oil during low speed operation of the piston of the injection cylinder. 図４は、図１のダイカストマシン１００の種々の運転状態（概要）を説明する系統図であり、射出シリンダのピストンの高速立上運転時の作動油の流れ等を示す。FIG. 4 is a system diagram illustrating various operating states (outline) of the die casting machine 100 of FIG. 1, and shows the flow of hydraulic oil during high speed startup operation of the piston of the injection cylinder. 図５は、図１のダイカストマシン１００の種々の運転状態（概要）を説明する系統図であり、射出運転時の作動油の流れ等を示す。FIG. 5 is a system diagram for explaining various operating states (outline) of the die casting machine 100 of FIG. 1, and shows a flow of hydraulic oil and the like during the injection operation. 図６は、図１のダイカストマシン１００の種々の運転状態（概要）を説明する系統図であり、増圧運転時の作動油の流れ等を示す。FIG. 6 is a system diagram for explaining various operating states (outline) of the die casting machine 100 of FIG. 図７は、図１のダイカストマシン１００の種々の運転状態（概要）を説明する系統図であり、射出用ピストンＡＣＣ−Ａのチャージ運転時の作動油の流れ等を示す。FIG. 7 is a system diagram for explaining various operating states (outline) of the die casting machine 100 of FIG. 1, and shows the flow of hydraulic oil during charging operation of the injection piston ACC-A. 図８は、図１のダイカストマシン１００の種々の運転状態（概要）を説明する系統図であり、高速立上用ピストンＡＣＣ−Ｂのチャージ運転時の作動油の流れ等を示す。FIG. 8 is a system diagram for explaining various operating states (outline) of the die casting machine 100 of FIG. 1, and shows the flow of hydraulic oil during the charging operation of the high-speed startup piston ACC-B. 図９は、図１のダイカストマシン１００の種々の運転状態（概要）を説明する系統図であり、射出シリンダのピストンの後退運転時の作動油の流れ等を示す。FIG. 9 is a system diagram for explaining various operating states (outline) of the die casting machine 100 of FIG. 1, and shows the flow of hydraulic oil during the backward operation of the piston of the injection cylinder. 図１０は、本発明の第２の実施の形態に係るダイカストマシンの油圧装置２０３の系統図であり、図２に対応する。FIG. 10 is a system diagram of a hydraulic device 203 of a die casting machine according to the second embodiment of the present invention, and corresponds to FIG. 図１１は、本発明の第１の実施の形態のダイカストマシンにおいて使用される特殊なピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）の図式的断面説明図である。FIG. 11 is a schematic cross-sectional explanatory view of a special piston accumulator (ACC) used in the die casting machine according to the first embodiment of the present invention. 図１２は、従来の高速鋳造方法における射出速度及びメタル圧線図であり、横軸は、ストローク及び時間軸である。FIG. 12 is an injection speed and metal pressure diagram in the conventional high-speed casting method, and the horizontal axis is the stroke and time axis. 図１３は、本発明による高速鋳造方法における射出速度及びメタル圧線図であり、横軸は、ストローク及び時間軸である。FIG. 13 is an injection speed and metal pressure diagram in the high-speed casting method according to the present invention, and the horizontal axis represents the stroke and the time axis. 図１４は、射出に関して高速出力（高速用アキュムレータの圧力）を調整した時の高速立上り遅れ線図であり、アキュムレータ圧力による比較を示す。FIG. 14 is a high-speed rise delay diagram when the high-speed output (pressure of the high-speed accumulator) is adjusted for injection, and shows a comparison by accumulator pressure. 図１５は、図１４のグラフを求めるテストに使用した装置の説明図である。FIG. 15 is an explanatory diagram of an apparatus used for the test for obtaining the graph of FIG.

Explanation of symbols

１プランジャーチップ
２プランジャーロッド
３射出カップリング
４ピストンロッド
５ピストンヘッド
６シリンダ
７プランジャースリーブ
８固定金型
９可動金型
１０固定プラテン
１１可動プラテン
１２キャビティ（空洞）
１３ピストン
１５アルミ（ＡＬ）溶湯
２０ピストンＡＣＣ（アキュムレータ）
２１射出用ピストンＡＣＣ（アキュムレータ）−Ａ
２２高速立上用ピストンＡＣＣ（アキュムレータ）−Ｂ
２３昇圧用アキュムレータ（ＡＣＣ）
３１第７バルブ（射出シリンダ入口バルブ）
４０タンク
１００ダイカストマシン
１０１金型
１０２射出シリンダ
１０３油圧装置 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Plunger tip 2 Plunger rod 3 Injection coupling 4 Piston rod 5 Piston head 6 Cylinder 7 Plunger sleeve 8 Fixed mold 9 Movable mold 10 Fixed platen 11 Movable platen 12 Cavity (cavity)
13 Piston 15 Aluminum (AL) molten metal 20 Piston ACC (Accumulator)
21 Injection Piston ACC (Accumulator) -A
22 Piston ACC (accumulator) -B for high-speed startup
23 Booster Accumulator (ACC)
31 7th valve (Injection cylinder inlet valve)
40 Tank 100 Die-casting machine 101 Mold 102 Injection cylinder 103 Hydraulic device

Claims

A mold (101) for casting a product;
An injection cylinder (102) for injecting molten metal (15) into the mold (101);
A hydraulic device (103, 203) for pressing the injection cylinder (102) at a high pressure;
In a die casting machine (100) comprising:
The hydraulic device (103, 203)
A piston accumulator (ACC) (20) for supplying hydraulic oil for pressing the piston (13) of the injection cylinder (102) to the injection cylinder (102);
An injection cylinder inlet valve (31) for opening and closing the flow of the hydraulic oil from the piston accumulator (ACC) (20) to the injection cylinder (102);
It has
The piston accumulator (ACC) (20) includes a high-pressure high-speed startup piston accumulator (ACC-B) (22,322) and a low-pressure injection piston accumulator (ACC-A) (21,321). Die-casting machine characterized by

The piston (13) of the injection cylinder (102) is first pressed by the high hydraulic oil pressure supplied by the high-speed startup piston accumulator (ACC-B) (22, 322), and operates at a high injection speed. Thereafter, the hydraulic oil pressure supplied from the high-speed startup piston accumulator (ACC-B) (22, 322) is cut off, and the injection piston accumulator (ACC-A) (21, 321) is supplied. 2. The die casting machine according to claim 1, wherein the die casting machine is operated by being pressed by a low hydraulic oil pressure.

The high-speed startup piston accumulator (ACC-B) (22) has a gas chamber (227) and a hydraulic oil chamber (228) separated and formed therein, and the high-speed startup piston accumulator (ACC-B). An ACC-B piston (221) that reciprocates inside the piston, and is fixed to the ACC-B piston (221) and extends toward the hydraulic oil chamber side of the piston accumulator (ACC-B) for high-speed startup. A protrusion (222) extending through the end wall (226) on the hydraulic oil chamber side,
The injection piston accumulator (ACC-A) (21) separates and forms a gas chamber (217) and a hydraulic oil chamber (218) therein, and reciprocates within the injection piston accumulator (ACC-A). ACC-A piston (211)
The protrusion (222) penetrates the gas chamber side end wall (216) of the injection piston accumulator (ACC-A) (21), and the injection piston accumulator (ACC-A) (21). The die-casting machine according to claim 1 or 2, wherein the die-casting machine can enter the gas chamber (217) and press the ACC-A piston (211) in a separable manner.

The die casting machine according to claim 3, wherein the high-speed startup piston accumulator (ACC-B) (22) and the injection piston accumulator (ACC-A) (21) are integrally formed.

The pressure increasing accumulator (23) for holding the molten metal in the mold for a predetermined time and at a predetermined pressure after injection molding of the molten metal is further provided. The die casting machine as described in any one of Claims.

The injection cylinder inlet valve (31) is capable of adjusting the flow rate of the hydraulic oil flow from the piston accumulator (ACC) (20) to the injection cylinder (102). The die-casting machine as described in any one of.

The die casting machine according to any one of claims 1 to 6, further comprising a stroke sensor (46) for detecting a stroke of the piston (13) of the injection cylinder (102).

The die casting machine according to claim 7, wherein injection of the molten metal (15) is controlled by the stroke sensor (46).

The hydraulic device further includes a pump,
The die casting machine according to any one of claims 1 to 8, wherein the pump is capable of supplying hydraulic oil to the injection cylinder (102) and the piston accumulator (ACC) (20).

The initial pressure of the high-speed startup piston accumulator (ACC-B) (22, 322) is set to 14 to 21 MPa, and the initial state of the injection piston accumulator (ACC-A) (21, 321). The die casting machine according to any one of claims 1 to 9, wherein the pressure is set to 5 to 12 MPa.

A mold (101) for casting a product;
An injection cylinder (102) for injecting molten metal (15) into the mold (101);
A hydraulic device (103, 203) for pressing the injection cylinder (102) at a high pressure;
A die casting machine (100) comprising:
The hydraulic device (103, 203) includes a piston accumulator (ACC) (20) that supplies hydraulic oil that presses the piston (13) of the injection cylinder (102) to the injection cylinder (102), and the piston accumulator ( ACC) (20) and an injection cylinder inlet valve (31) for opening and closing the flow of the hydraulic oil from the injection cylinder (102) to the injection cylinder (102),
The piston accumulator (ACC) (20) includes a high-pressure high-speed startup piston accumulator (ACC-B) (22,322) and a low-pressure injection piston accumulator (ACC-A) (21,321). In the die casting method using a die casting machine,
High-pressure hydraulic oil is supplied from the high-speed startup piston accumulator (22, 322) to the injection cylinder (102), presses the piston (13) of the injection cylinder (102), and injects molten metal. Injection procedure;
The hydraulic oil from the high-speed startup piston accumulator (22, 322) to the injection cylinder (102) is shut off, and low pressure hydraulic oil is supplied from the injection piston accumulator (21, 321) to the injection cylinder (102). A low pressure injection procedure for supplying and pressing the piston (13) of the injection cylinder (102) and continuing the injection of the molten metal;
The die-casting method characterized by comprising.

The hydraulic device (103, 203) of the die casting machine (100) has a boosting accumulator (23) for pressurizing and holding the molten metal in the mold (101) for a predetermined time and at a predetermined pressure. In addition,
After the injection of the molten metal by the high-speed startup piston accumulator (22, 322) and the injection piston accumulator (21, 321) is completed, a procedure for further pressurizing the molten metal by the pressurizing accumulator (23) is provided. The die casting method according to claim 11, further comprising:

The hydraulic device (103, 203) of the die casting machine (100) further comprises a pump,
Before the high-pressure injection procedure and the low-pressure injection procedure, it further comprises a procedure of supplying hydraulic oil from the pump to the injection cylinder (102) to advance the piston (13) of the injection cylinder (102). The die casting method according to claim 11 or 12, wherein the die casting method is performed.

The hydraulic device (103, 203) of the die casting machine (100) further includes a stroke sensor (46) for detecting a stroke of the piston (13) of the injection cylinder (102),
14. The high-pressure injection procedure and the low-pressure injection procedure are each started based on a stroke of the piston (13) detected by the stroke sensor (46). The die casting method described in 1.