JP5605445B2

JP5605445B2 - Die casting machine and die casting method

Info

Publication number: JP5605445B2
Application number: JP2013006237A
Authority: JP
Inventors: 正志内田; 一城平泉; 芳紀岡崎
Original assignee: Ube Machinery Corp Ltd
Current assignee: Ube Machinery Corp Ltd
Priority date: 2013-01-17
Filing date: 2013-01-17
Publication date: 2014-10-15
Anticipated expiration: 2027-09-04
Also published as: JP2013075333A

Description

本発明は、ダイカストマシン（鋳造機械）及びダイカスト鋳造方法に係り、より特別には、高速射出用の金属ダイカストマシン及びダイカスト鋳造方法に関する。 The present invention relates to a die casting machine (casting machine) and a die casting method, and more particularly to a metal die casting machine and a die casting method for high speed injection.

アルミニウム等の軽金属材料を使用して鋳造するダイカスト鋳造方法及びダイカストマシン（鋳造機械）は、自動車産業、金型製造等の種々の分野で広く使用されている。このダイカスト鋳造方法においては、注湯口からプランジャースリーブ内へ供給した金属の溶湯を、プランジャチップにより圧送して金型キャビティ（空洞）内に充填することにより、所定形状の製品を鋳造する。アルミニウム合金等の軽金属は、合成樹脂に比べて凝固時間が短いため、射出速度の高速化が重要になってきている。また、生産性の観点からも射出速度の高速度化が要望されている。 A die casting method and a die casting machine (casting machine) for casting using a light metal material such as aluminum are widely used in various fields such as the automobile industry and mold manufacturing. In this die-casting method, a metal melt supplied from a pouring port into a plunger sleeve is pumped by a plunger tip and filled into a mold cavity (cavity), thereby casting a product having a predetermined shape. Since light metals such as aluminum alloys have a shorter solidification time than synthetic resins, increasing the injection speed has become important. Further, from the viewpoint of productivity, it is desired to increase the injection speed.

図１に、一般的なアルミ等の軽金属用ダイカストマシン１００の図式的説明図を示す。後記する本発明の説明において、ダイカストマシン１００の構成は詳しく説明するので、ここでは必要な事項のみを説明する。軽金属用ダイカストマシン１００は通常、油圧式であり、作動油を射出シリンダ１０２のヘッド側に供給して、ピストンロッド４を駆動し、プランジャーロッド２を介してプランジャースリーブ７に貯められたアルミ（ＡＬ）溶湯１５をプランジャーチップ１で押して、金型８，９内のキャビティ（空洞）１２に射出充填して成形する。 FIG. 1 is a schematic explanatory diagram of a general die casting machine 100 for light metals such as aluminum. In the description of the present invention to be described later, the configuration of the die casting machine 100 will be described in detail, and only necessary items will be described here. The light metal die casting machine 100 is normally hydraulic, and supplies hydraulic oil to the head side of the injection cylinder 102 to drive the piston rod 4, and the aluminum stored in the plunger sleeve 7 via the plunger rod 2. (AL) The molten metal 15 is pushed by the plunger tip 1 and injected into the cavities (cavities) 12 in the molds 8 and 9 for molding.

最近のダイカストでは、高真空（５ｋＰａ程度）で金型内のガスを抜くことで、ガス巻込み巣を削除し、射出速度を早くし、充填時間を短縮して、内部に発生する引け巣を少なくすることにより、ダイカストでの鋳造品の機械的性質が著しく改善されることが報告されている。最近のダイカストマシンでは、充填時間を短縮し溶湯の温度低下を最小にし鋳造品の品質を改良する要望が増大している。この場合の射出速度は、通常の２〜３ｍ／ｓｅｃに対し５〜７ｍ／ｓｅｃと約２．５倍になってくる（以上の速度の数値は実際の鋳造時の速度（実打ち速度）で、溶湯を金型に押し込んでいる状態での速度である。）が、実際の鋳造現場では、ここまで速度を上げると、射出充填完了時の衝撃で、アルミ（ＡＬ）溶湯内にサージ圧が発生し、その為、型締装置が負け、金型がわずかに開きバリが発生する（金型の隙間から噴出した溶湯が固まってバリとなる）。また、ひどい時には湯噴きが発生し、どちらにしても「生産の継続ができなくなる。」という問題が発生する。 In recent die-casting, the gas in the mold is removed by high vacuum (about 5 kPa), thereby eliminating the gas entrapment nest, increasing the injection speed, shortening the filling time, and reducing the shrinkage nest generated inside. It has been reported that the mechanical properties of die castings are significantly improved by the reduction. In recent die casting machines, there is an increasing demand for improving the quality of cast products by shortening the filling time, minimizing the temperature drop of the molten metal. The injection speed in this case is 5 to 7 m / sec, which is about 2.5 times as high as the normal 2-3 m / sec (the above speed values are the actual casting speed (actual punching speed)). However, at actual casting sites, if the speed is increased to this point, the surge pressure in the aluminum (AL) melt will be affected by the impact at the completion of injection filling. Therefore, the mold clamping device is lost, the mold is slightly opened, and burrs are generated (the molten metal ejected from the gap between the molds is solidified to become burrs). Moreover, hot water squirts occur in severe cases, and in any case, the problem that “production cannot be continued” occurs.

従って、サージ圧を削減する種々の方法が従来提案されているが、これらの提案にはいずれも問題点が存在する。サージ圧は、図１で示す高速で走っている、プランジャーチップ１とプランジャーロッド２と射出カップリング３とピストンロッド４とピストンヘッド５の慣性力で発生するものと、高速でシリンダ６に流入してくる作動油の慣性と圧力で発生するものの複合として発生する。プランジャーチップ１とプランジャーロッド２とピストンロッド４とピストンヘッド５により充填完了の瞬間に現れるサージ圧が、バリ発生に最も大きな影響を与える。 Therefore, various methods for reducing the surge pressure have been proposed in the past, but all of these proposals have problems. The surge pressure is generated at the high speed shown in FIG. 1 due to the inertia force of the plunger tip 1, the plunger rod 2, the injection coupling 3, the piston rod 4 and the piston head 5, and the cylinder 6 at a high speed. It is generated as a composite of what is generated by the inertia and pressure of the inflowing hydraulic oil. The surge pressure that appears at the moment of completion of filling by the plunger tip 1, the plunger rod 2, the piston rod 4, and the piston head 5 has the greatest influence on the generation of burrs.

高速の実打ち速度性能を出すためには、空打ち時では（溶湯をスリーブ内に入れない、溶湯の流れ抵抗の無い状態）１０ｍ／ｓｅｃ超の性能を必要とする。もっとも、過酷なのは、この速度をわずか５０ｍｍの距離で立ち上げる必要があることでその為、高速速度立上げ時、大きな圧力を発生する様、射出シリンダーと油圧回路が構成されている。そして、このまま充填を完了させると、充填完了時にキャビティ内の溶湯の圧力が一揮に上昇（サージ圧が発生）し金型が開き、湯噴きが発生し、鋳造ができない非常に危険な状態が発生する。 In order to obtain a high-speed actual striking speed performance, a performance exceeding 10 m / sec is required at the time of idling (a state where the molten metal is not put into the sleeve and there is no flow resistance of the molten metal). However, the most severe thing is that this speed needs to be raised at a distance of only 50 mm. Therefore, an injection cylinder and a hydraulic circuit are configured so that a large pressure is generated when the high speed is raised. If the filling is completed as it is, the pressure of the molten metal in the cavity rises at once when filling is completed (surge pressure is generated), the mold is opened, hot water is blown, and a very dangerous state where casting is impossible occurs. To do.

これを、防止する為、充填完了直前で射出ピストンを強制的に減速させる方式を採用している（図１１参照）。（これに対し射出高速速度が２〜３ｍ／ｓｅｃ仕様値のマシンでは、高速速度が低いこと、また、高速時の圧力も小さいため、型内の増大していく溶湯の流動抵抗とバランスし自然減速する為、充填完了時の衝撃値は小さくなり、バリや湯噴きは発生しにくい。）空打ち１０ｍ／ｓｅｃを超える高速速度仕様のマシンを超高速機と呼んでいるが、この超高速機での鋳造では悩ましい問題を抱えている。それは給湯機の給湯量の高度な精度を必要とすることで、給湯量が多いと充分減速される前に充填完了が起こり、サージ圧が発生し、給湯量が少ない場合、湯先が飛び、不連続の充填となり、湯境不良やひどい時はガスの巻込み不良が発生する。この給湯量が不足し減速が早く効き過ぎた場合の不良発生のメカニズムについて図１２で図解している。ところが、給湯機の給湯精度を上げることは至難の業で、なかなか解決の方法が見つからない。 In order to prevent this, a method of forcibly decelerating the injection piston immediately before the completion of filling is adopted (see FIG. 11). (On the other hand, in a machine with a high injection speed of 2 to 3 m / sec, the high speed is low and the pressure at high speed is small, so it balances with the increasing flow resistance of the molten metal in the mold. Because of the slowdown, the impact value at the completion of filling is reduced, and burrs and hot water sprays are less likely to occur.) A machine with a high speed specification exceeding 10m / sec is called an ultra high speed machine. Casting in Japan has an annoying problem. It requires a high degree of accuracy in the amount of hot water supplied by the water heater, and if the amount of hot water is large, filling is completed before it is sufficiently decelerated, surge pressure is generated, and if the amount of hot water is small, the hot water will fly, It becomes discontinuous filling, and poor entrainment of gas occurs when the hot water boundary is bad or bad. FIG. 12 illustrates the mechanism of occurrence of defects when the amount of hot water supply is insufficient and deceleration is effected too quickly. However, raising the hot water supply accuracy of a water heater is a difficult task, and it is difficult to find a solution.

図１１のグラフにおいて、溶湯湯量の増減により、充填完了時のプランジャーチップ先端位置がどのように変わるかを示している。溶湯湯量が適正である（予定通りである）場合の完了位置を「理想の完了位置」として示している（破線）。給湯量が多い場合には、充填完了位置は、ゲート６から離れるので、１点鎖線で示す位置になる。湯量が少ない場合には、充填完了位置は、ゲート６に近づくので、２点鎖線で示す位置になる。このように、溶湯湯量の増減によって、充填完了位置は、それぞれ異なり、それに応じて、サージ圧が発生したり、湯先が飛ぶという問題が起こる。一方、給湯機の給湯精度を上げることは困難であり、また給湯量を把握することも容易ではないので、給湯量を把握して減速開始位置を調整することも困難となる。 In the graph of FIG. 11, it is shown how the position of the tip of the plunger tip at the time of filling is changed by increasing / decreasing the amount of the molten metal. The completion position when the amount of molten metal is appropriate (as planned) is shown as an “ideal completion position” (broken line). When the amount of hot water supply is large, the filling completion position is away from the gate 6, and thus is a position indicated by a one-dot chain line. When the amount of hot water is small, the filling completion position is close to the gate 6, and thus is a position indicated by a two-dot chain line. As described above, the filling completion position differs depending on the increase / decrease in the amount of the molten metal, and accordingly, there arises a problem that a surge pressure is generated or the molten metal tip flies. On the other hand, it is difficult to increase the hot water supply accuracy of the water heater, and it is not easy to grasp the amount of hot water supply, so it is difficult to grasp the amount of hot water and adjust the deceleration start position.

給湯量の増減に係わらず、サージ圧を削減する方法として、高圧用と低圧用のアキュムレータを設ける構成からなる案（特許文献１）を、本願の出願人は、既に提案しているが、本発明はこの案とは異なる。 Although the applicant of the present application has already proposed a proposal (Patent Document 1) comprising a high-pressure accumulator and a low-pressure accumulator as a method of reducing surge pressure regardless of increase or decrease in the amount of hot water supply, The invention is different from this scheme.

特願第２００６−２９０１６５号Japanese Patent Application No. 2006-290165

本発明は、上述した事情に鑑みなされたもので、高速射出成形可能なダイカスト鋳造方法又はダイカストマシンにおいて、サージ圧の発生を削減して、バリの発生や湯噴き、又は湯先の飛びを防止し、更に現場の鋳造品質のバラツキを最も少なくすることを目的とする。 The present invention has been made in view of the above-described circumstances, and in a die casting method or die casting machine capable of high-speed injection molding, the generation of surge pressure is reduced to prevent generation of burrs, hot water spray, or jumping of the hot water tip. Furthermore, the object is to minimize the variation in casting quality on site.

本発明の第１の形態のダイカストマシンは、上述した目的を達成するために、製品を鋳造成形する金型（１０１）と；それ自体が具備するピストン（１３）を移動させることにより、金型（１０１）に溶湯（１５）を射出するための射出シリンダ（１０２）であって、作動油がそこに供給されるとそれにより、ピストン（１３）を金型（１０１）に向かって前進させる、ヘッド室（１６Ｈ）と、作動油がそこに供給されるとそれにより、ピストン（１３）を金型（１０１）から遠ざかるように後退させる、ロッド室（１６Ｒ）とを具備する、射出シリンダ（１０２）と；射出シリンダ（１０２）に作動油を供給するための油圧装置（３０３）とを具備する。ダイカストマシン（１００）において、油圧装置（３０３）は、射出シリンダ（１０２）のピストン（１３）を押圧する作動油を射出シリンダ（１０２）に供給する射出用ピストンアキュムレータ（２０）であって、作動油を収容する作動油室（２１８）と、ガスを収容するガス室（２１７）を具備していて作動油室（２１８）とガス室（２１７）とは流体気密に仕切られる、射出用ピストンアキュムレータ（２０）と；射出用ピストンアキュムレータ（２０）から射出シリンダ（１０２）のヘッド室（１６Ｈ）への作動油の流れを制御、閉止するための高速速度調整バルブ（３１）と；射出用ピストンアキュムレータ（２０）のガス室（２１７）に、それぞれの切替弁（７５，７６，７７）を介して流体連絡するように並列に設置される複数のガスボトル（７１，７２，７３）と；を具備することを特徴とする。 In order to achieve the above-described object, a die casting machine according to a first aspect of the present invention moves a mold (101) for casting a product and a piston (13) included in the mold to move the mold. An injection cylinder (102) for injecting molten metal (15) into (101), when hydraulic oil is supplied thereto, thereby causing the piston (13) to advance toward the mold (101), Injection cylinder (102) comprising a head chamber (16H) and a rod chamber (16R) which, when hydraulic oil is supplied thereto, causes the piston (13) to retract away from the mold (101). And a hydraulic device (303) for supplying hydraulic oil to the injection cylinder (102). In the die casting machine (100), the hydraulic device (303) is an injection piston accumulator (20) that supplies hydraulic oil that presses the piston (13) of the injection cylinder (102) to the injection cylinder (102). An injection piston accumulator having a hydraulic oil chamber (218) for containing oil and a gas chamber (217) for containing gas, wherein the hydraulic oil chamber (218) and the gas chamber (217) are partitioned in a fluid-tight manner. (20); a high-speed speed adjusting valve (31) for controlling and closing the flow of hydraulic oil from the injection piston accumulator (20) to the head chamber (16H) of the injection cylinder (102); and an injection piston accumulator The gas chamber (217) of (20) is installed in parallel so as to be in fluid communication via the respective switching valves (75, 76, 77). Characterized by including the; gas bottle and (71, 72, 73).

ダイカストマシンにおいて、複数のガスボトルは３基あり、３基の前記ガスボトルの内容量の比が１：２：４であることが好ましい。 In the die casting machine, there are three gas bottles, and the ratio of the internal volume of the three gas bottles is preferably 1: 2: 4.

本発明の第２の形態のダイカストマシンは、製品を鋳造成形する金型（１０１）と；それ自体が具備するピストン（１３）を移動させることにより、金型（１０１）に溶湯（１５）を射出するための射出シリンダ（１０２）であって、作動油がそこに供給されるとそれにより、ピストン（１３）を金型（１０１）に向かって前進させる、ヘッド室（１６Ｈ）と、作動油がそこに供給されるとそれにより、ピストン（１３）を金型（１０１）から遠ざかるように後退させる、ロッド室（１６Ｒ）とを具備する、射出シリンダ（１０２）と；射出シリンダ（１０２）に作動油を供給するための油圧装置（３０３）とを具備する。油圧装置（４０３）は、射出シリンダ（１０２）のピストン（１３）を押圧する作動油を射出シリンダ（１０２）に供給する射出用ピストンアキュムレータ（２０）であって、作動油を収容する作動油室（２１８）と、ガスを収容するガス室（２１７）を具備していて作動油室（２１８）とガス室（２１７）とは流体気密に仕切られる、射出用ピストンアキュムレータ（２０）と；射出用ピストンアキュムレータ（２０）から射出シリンダ（１０２）のヘッド室（１６Ｈ）への作動油の流れを制御、閉止するための高速速度調整バルブ（３１）と；射出用ピストンアキュムレータ（２０）のガス室（２１７）に、充填力パターン調整バルブ（８２）を介して流体連絡するように設置される少なくとも１つのガスボトル（８０）とを具備する。充填力パターン調整バルブ（８２）は、その開度が可変で設定可能であり、充填力パターン調整バルブ（８２）の開度を調整することにより、射出シリンダ（１０２）への作動油の充填力を調整できることを特徴とする。 The die casting machine according to the second aspect of the present invention includes a mold (101) for casting a product and a piston (13) included in the mold casting machine to move the molten metal (15) to the mold (101). An injection cylinder (102) for injecting, when hydraulic oil is supplied thereto, thereby causing the piston (13) to advance toward the mold (101), the head chamber (16H), and the hydraulic oil To the injection cylinder (102), with the rod chamber (16R), thereby retracting the piston (13) away from the mold (101); And a hydraulic device (303) for supplying hydraulic oil. The hydraulic device (403) is an injection piston accumulator (20) that supplies hydraulic oil that presses the piston (13) of the injection cylinder (102) to the injection cylinder (102), and is a hydraulic oil chamber that stores the hydraulic oil. An injection piston accumulator (20) having a gas chamber (217) for containing gas (218), and the hydraulic oil chamber (218) and the gas chamber (217) are partitioned in a fluid-tight manner; A high-speed speed adjustment valve (31) for controlling and closing the flow of hydraulic oil from the piston accumulator (20) to the head chamber (16H) of the injection cylinder (102); and a gas chamber of the injection piston accumulator (20) ( 217) with at least one gas bottle (80) installed in fluid communication via a filling force pattern adjustment valve (82). The opening degree of the filling force pattern adjustment valve (82) is variable and can be set. By adjusting the opening degree of the filling force pattern adjustment valve (82), the filling force of hydraulic oil to the injection cylinder (102) is set. Can be adjusted.

前記ダイカストマシンは、自動制御装置を更に具備することが好ましい。自動制御装置は、射出シリンダ（１０２）の高速射出ストロークと高速射出速度とをパラメーターとして充填力パターンを選定するための演算回路を具備しており、演算回路により選定された充填力パターンに合致するように、充填力パターン調整バルブ（８２）の開度が調整されることを特徴とする。 The die casting machine preferably further comprises an automatic control device. The automatic control device includes an arithmetic circuit for selecting a filling force pattern using the high-speed injection stroke and the high-speed injection speed of the injection cylinder (102) as parameters, and matches the filling force pattern selected by the arithmetic circuit. Thus, the opening degree of the filling force pattern adjustment valve (82) is adjusted.

油圧装置（３０３，４０３）は、射出シリンダ（１０２）のヘッド室（１６Ｈ）に流体連絡していて且つ溶湯の射出充填後、金型内の溶湯を昇圧し、更に所定の時間の間で且つ所定圧力で加圧保持するための昇圧用アキュムレータ（２３）と、昇圧用アキュムレータ（２３）と射出シリンダ（１０２）との間に設置されていて昇圧用アキュムレータ（２３）から射出シリンダ（１０２）への作動油の流れを開放、遮断する昇圧開閉弁（３５）と、昇圧用アキュムレータ（２３）と射出シリンダ（１０２）との間において、昇圧開閉弁（３５）に対して直列に設置されていて且つその開度を変化することにより、射出された溶湯の昇圧時間を調整する、昇圧時間調整バルブ（７８）と、射出シリンダ（１０２）のヘッド室（１６Ｈ）及びロッド室（１６Ｒ）と流体連絡する油圧ポンプと、油圧ポンプと射出シリンダ（１０２）との間に設置されて、油圧ポンプからの作動油の流れを射出シリンダ（１０２）のヘッド室（１６Ｈ）へ導くか又はロッド室（１６Ｒ）へ導くかを切り替える射出用切替弁（２６）と、を更に具備することが好ましい。 The hydraulic devices (303, 403) are in fluid communication with the head chamber (16H) of the injection cylinder (102) and, after injection and filling of the molten metal, pressurize the molten metal in the mold, and for a predetermined time and A pressurization accumulator (23) for pressurization and holding at a predetermined pressure, and is installed between the pressurization accumulator (23) and the injection cylinder (102), and from the pressurization accumulator (23) to the injection cylinder (102). Between the boost accumulator (23) and the injection cylinder (102) in series with the pressurization on-off valve (35). In addition, the pressure increase time adjusting valve (78), the head chamber (16H) of the injection cylinder (102), and the rod for adjusting the pressure increase time of the injected molten metal by changing its opening degree. Installed between the hydraulic pump in fluid communication with (16R) and between the hydraulic pump and the injection cylinder (102) to guide the flow of hydraulic oil from the hydraulic pump to the head chamber (16H) of the injection cylinder (102) Alternatively, it is preferable to further include an injection switching valve (26) for switching between guiding to the rod chamber (16R).

第１の形態のダイカストマシンを使用するダイカスト鋳造方法は、射出シリンダ（１０２）内の溶湯（１５）を低速で押圧する、低速射出段階と、射出シリンダ（１０２）内の溶湯（１５）を高速で押圧して金型（１０１）内に射出する、高速射出段階とを具備する。高速射出段階は、射出充填力に応じて使用するガスボトルを、複数のガスボトル（７１，７２，７３）から選定する選定手順と、選定手順で選定されたガスボトルの切替弁を開く手順とを具備することを特徴とする。 The die-casting method using the die-casting machine of the first embodiment is a low-speed injection stage in which the molten metal (15) in the injection cylinder (102) is pressed at a low speed, and the molten metal (15) in the injection cylinder (102) is high-speed. And a high-speed injection step of injecting into the mold (101). The high-speed injection stage includes a selection procedure for selecting a gas bottle to be used from a plurality of gas bottles (71, 72, 73) according to the injection filling force, and a procedure for opening a gas bottle switching valve selected in the selection procedure. It is characterized by comprising.

第２の形態のダイカストマシンを使用するダイカスト鋳造方法は、射出シリンダ（１０２）内の溶湯（１５）を低速で押圧する、低速射出段階と、射出シリンダ（１０２）内の溶湯（１５）を高速で押圧して金型（１０１）内に射出する、高速射出段階とを具備する。高速射出段階は、射出高速速度と射出充填力に応じて、充填力パターン調整バルブ（８２）の開度を設定する開度設定手順を具備することを特徴とする。 In the die casting method using the die casting machine of the second embodiment, the molten metal (15) in the injection cylinder (102) is pressed at a low speed, and the molten metal (15) in the injection cylinder (102) is moved at a high speed. And a high-speed injection step of injecting into the mold (101). The high-speed injection stage includes an opening degree setting procedure for setting the opening degree of the filling force pattern adjustment valve (82) according to the high injection speed and the injection filling force.

特には、高速射出成形可能なダイカスト鋳造方法又はダイカストマシン（鋳造機械）において、複数のガスボトルの組み合わせを適切に選択することにより、ガスの膨張によるアキュムレータ内の作動油の圧力ドロップを利用して、複雑な制御を行うことなく、スタート時は高圧力で、短い時間で高速速度を立ち上げ、金型内溶湯の流動抵抗による自然減速でその高速速度値を下げ、充填完了前までにはその圧力を最適値まで下げ、充填完了時の衝撃値を緩和し、高速射出成形を可能とすると共に、その際の金型のキャビティにおけるアルミ溶湯のサージ圧の発生を抑止し、バリの発生や湯噴き、又は湯先の飛び等を防止する。
更に、例え溶湯の給湯量にバラツキがあったとしても、金型に流入した溶湯の流動抵抗により充填完了位置の手前ではプランジャーは自然減速されるので、金型内での減速位置は同じになり、サージ圧の発生を抑止し、バリの発生や湯噴き、又は湯先の飛び等を防止する。 In particular, in a die casting method or a die casting machine (casting machine) capable of high-speed injection molding, by appropriately selecting a combination of a plurality of gas bottles, a pressure drop of hydraulic oil in an accumulator due to gas expansion is used. Without complicated control, the high speed is started at a high pressure in a short time at the start, and the high speed value is lowered by the natural deceleration due to the flow resistance of the molten metal in the mold. The pressure is reduced to the optimum value, the impact value at the completion of filling is reduced, high-speed injection molding is possible, and the occurrence of surge pressure of molten aluminum in the mold cavity is suppressed, and the generation of burrs and hot water is suppressed. Prevents spraying or jumping of hot water.
Furthermore, even if there is a variation in the amount of hot water supplied to the molten metal, the plunger is naturally decelerated just before the filling completion position due to the flow resistance of the molten metal flowing into the mold, so the deceleration position in the mold is the same. Therefore, the generation of surge pressure is suppressed, and the occurrence of burrs, hot water spraying, jumping of the hot water tip, etc. is prevented.

上記の本発明の説明において、カッコ（）内の記号又は数字は、以下に示す実施の形態との対応を示すために添付される。 In the above description of the present invention, symbols or numbers in parentheses () are attached to show correspondence with the embodiments described below.

図１は、本発明の第１の実施の形態に係るダイカストマシン（鋳造装置）の図式的説明図であり、ダイカストマシンの金型及び射出シリンダ付近の構成を示す。FIG. 1 is a schematic explanatory view of a die casting machine (casting apparatus) according to a first embodiment of the present invention, and shows a configuration in the vicinity of a die and an injection cylinder of the die casting machine. 図２は、本発明の第１の実施の形態に係るダイカストマシンの油圧装置の系統図である。FIG. 2 is a system diagram of the hydraulic device for the die casting machine according to the first embodiment of the present invention. 図３は、３種類のガスボトルを使用した場合の組み合わせによる総ガス量を示す表である。FIG. 3 is a table showing the total gas amount by combination when three types of gas bottles are used. 図４は、８００トンクラスのダイカストマシンでの例において、８種類の総ガス容量に対して、空打ち（溶湯がない状態での射出）時の高速射出時におけるヘッド室の圧力低下を示したグラフである（高速射出ストロ-クに対する圧力低下が示されている）。FIG. 4 shows the pressure drop in the head chamber at the time of high-speed injection during idle driving (injection without molten metal) with respect to the total gas capacity of eight types in an example of an 800-ton class die casting machine. FIG. 2 is a graph (showing pressure drop for high speed injection stroke). 図５は、本発明の第２の実施の形態に係るダイカストマシンの油圧装置の系統図である。FIG. 5 is a system diagram of a hydraulic apparatus for a die casting machine according to the second embodiment of the present invention. 図６は、充填力パターン調整バルブの開度の変化による充填力パターン変更説明図を示しており、高速射出速度が２（ｍ／sec）の場合の、ヘッド室の圧力（ＰH）（MPa）の時間変化を示す（このグラフを充填力パターンと呼ぶ）。FIG. 6 is an explanatory diagram of changing the filling force pattern by changing the opening of the filling force pattern adjusting valve. When the high-speed injection speed is 2 (m / sec), the pressure in the head chamber (PH) (MPa) (This graph is called a filling force pattern). 図７は、充填力パターン調整バルブの開度の変化による充填力パターン変更説明図を示しており、高速射出速度が５（ｍ／sec）の場合の、ヘッド室の圧力（ＰH）（MPa）の時間変化を示す。FIG. 7 shows an explanatory diagram of changing the filling force pattern by changing the opening of the filling force pattern adjusting valve. When the high-speed injection speed is 5 (m / sec), the pressure in the head chamber (PH) (MPa) The time change of is shown. 図８は、充填力パターン調整バルブの開度の変化による充填力パターン変更説明図を示しており、高速射出速度が８（ｍ／sec）の場合の、ヘッド室の圧力（ＰH）（MPa）の時間変化を示す。FIG. 8 shows an explanatory diagram of changing the filling force pattern by changing the opening of the filling force pattern adjusting valve. When the high-speed injection speed is 8 (m / sec), the pressure in the head chamber (PH) (MPa) The time change of is shown. 図９は、第１の実施の形態における、射出速度及び射出圧力（射出シリンダ１０２のヘッド室１６Ｈの圧力）等の時間変化及びその際のピストンロッド、各バルブ等の状態を示すチャートを示す。FIG. 9 is a chart showing temporal changes such as the injection speed and injection pressure (pressure in the head chamber 16H of the injection cylinder 102) and the states of the piston rod, each valve, and the like at that time in the first embodiment. 図１０は、第２の実施の形態における、射出速度及び射出圧力（射出シリンダ１０２のヘッド室１６Ｈの圧力）等の時間変化及びその際のピストンロッド、各バルブ等の状態を示すチャートを示しており、図９と同様な図面である。FIG. 10 is a chart showing temporal changes in the injection speed and injection pressure (pressure in the head chamber 16H of the injection cylinder 102) and the state of the piston rod, each valve, etc. at that time in the second embodiment. FIG. 10 is a drawing similar to FIG. 図１１は、超高速射出速度の射出成形の射出速度等の説明図であり、給湯量に対する射出終了時の位置関係等を示す。FIG. 11 is an explanatory diagram of the injection speed and the like of injection molding with an ultra-high injection speed, and shows the positional relationship at the end of injection with respect to the amount of hot water. 図１２は、給湯量が不足して充填完了前に減速が終了した場合の不良発生のメカニズムを図解する説明図である。FIG. 12 is an explanatory diagram illustrating the mechanism of occurrence of a defect when the amount of hot water supply is insufficient and deceleration is completed before filling is completed.

以下、図面に基づいて本発明の実施の形態のダイカストマシン（装置）を詳細に説明する。図１は既に説明したように、一般的なアルミ等の軽金属用ダイカストマシン１００の金型１０１及び射出シリンダ１０２付近の部分の図式的説明図であり、本発明のダイカストマシン１００も同様な金型１０１及び射出シリンダ１０２を具備する。図２は、本発明に係るダイカストマシン１００の油圧装置の油圧回路の第１の実施の形態の系統図である。 Hereinafter, a die casting machine (apparatus) according to an embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. FIG. 1 is a schematic explanatory view of a portion near a mold 101 and an injection cylinder 102 of a general die casting machine 100 for light metal such as aluminum as already described, and the die casting machine 100 of the present invention is also a similar mold. 101 and an injection cylinder 102 are provided. FIG. 2 is a system diagram of the first embodiment of the hydraulic circuit of the hydraulic apparatus of the die casting machine 100 according to the present invention.

まず図１を参照すると、本発明のダイカストマシン（鋳造装置）１００の金型１０１及び射出シリンダ１０２が図式的に示されている。図１については、従来技術の説明で既に説明したが、ここでは、より詳しく説明する。図１のダイカストマシン１００は通常、アルミ等の軽金属の製品を鋳造する。ダイカストマシン（鋳造装置）１００は、金型１０１と、射出シリンダ１０２とを具備しており、金型１０１においては、対向する一対の固定プラテン１０と可動プラテン１１との間に固定金型８と可動金型９が設けられており、固定金型８と可動金型９は、図１に示すごとく係合することにより、その間にキャビティ（空洞）１２を形成し、キャビティ１２にアルミ（ＡＬ）溶湯１５が射出・充填されて鋳造成形品が製造される。アルミ溶湯１５を射出するために、射出シリンダ１０２が設けられており、固定プラテン１０にはアルミ溶湯１５が貯められるプランジャースリーブ７が設けられており、プランジャースリーブ７は、固定プラテン１０及び固定金型８を貫通して、キャビティ１２に流体連絡する。 First, referring to FIG. 1, a mold 101 and an injection cylinder 102 of a die casting machine (casting apparatus) 100 of the present invention are schematically shown. 1 has already been described in the description of the prior art, but will be described in more detail here. The die casting machine 100 of FIG. 1 usually casts light metal products such as aluminum. A die casting machine (casting apparatus) 100 includes a mold 101 and an injection cylinder 102. In the mold 101, a fixed mold 8 and a movable platen 11 are disposed between a pair of opposed fixed platens 10 and a movable platen 11. A movable mold 9 is provided, and the fixed mold 8 and the movable mold 9 are engaged as shown in FIG. 1 to form a cavity 12 between them, and aluminum (AL) is formed in the cavity 12. The molten metal 15 is injected and filled to produce a cast product. In order to inject the molten aluminum 15, an injection cylinder 102 is provided, and the fixed platen 10 is provided with a plunger sleeve 7 in which the molten aluminum 15 is stored. The plunger sleeve 7 includes the fixed platen 10 and the fixed platen 10. Passes through the mold 8 and is in fluid communication with the cavity 12.

本実施の形態において、射出シリンダ１０２は、アルミ溶湯を射出するための油圧駆動の往復動ピストン／シリンダである。射出シリンダ１０２は、シリンダ６とピストン１３とを具備する。ピストン１３は図１に示すように、プランジャースリーブ７に係合する。ピストン１３は、図１において左端にピストンヘッド５を具備し、そのピストンヘッド５と一体化しているピストンロッド４に射出カップリング３でプランジャーロッド２が連結され、その先にプランジャーチップ１が取り付けられている。プランジャーチップ１は、プランジャースリーブ７内に嵌合し、プランジャースリーブ７内で往復動して、プランジャースリーブ７内のアルミ溶湯１５を圧送することにより、アルミ溶湯１５を射出充填する。本実施の形態において、射出シリンダ１０２は、油圧式であるので、作動油をシリンダ６のヘッド側に供給して、ピストンヘッド５及びピストンロッド４を駆動し、プランジャースリーブ７に貯められたアルミ（ＡＬ）溶湯１５をプランジャーチップ１で押して、固定金型８，９内のキャビティ（空洞）１２に射出充填して鋳造成形する。 In the present embodiment, the injection cylinder 102 is a hydraulically driven reciprocating piston / cylinder for injecting molten aluminum. The injection cylinder 102 includes a cylinder 6 and a piston 13. The piston 13 is engaged with the plunger sleeve 7 as shown in FIG. The piston 13 includes a piston head 5 at the left end in FIG. 1, and a plunger rod 2 is connected to a piston rod 4 integrated with the piston head 5 by an injection coupling 3. It is attached. The plunger tip 1 is fitted in the plunger sleeve 7, reciprocates in the plunger sleeve 7, and pumps the molten aluminum 15 in the plunger sleeve 7 to inject and fill the molten aluminum 15. In the present embodiment, since the injection cylinder 102 is hydraulic, the hydraulic oil is supplied to the head side of the cylinder 6 to drive the piston head 5 and the piston rod 4, and the aluminum stored in the plunger sleeve 7. (AL) The molten metal 15 is pushed by the plunger tip 1 and injected into the cavities (cavities) 12 in the fixed molds 8 and 9 for casting.

図２は、射出シリンダ１０２を駆動する本発明の第１の実施の形態の油圧装置３０３の油圧回路を図解的に示す。シリンダ６のヘッド室１６Ｈの接続口ラインには、射出速度を制御する高速速度調整バルブ（第７バルブ）３１を介して高速射出用に大流量を排出可能な射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）２０が流体連絡するように設けられている。一般的に円筒状の射出用ピストンアキュムレータ２０は、ピストンアキュムレータ２０内を摺動して往復動する、ピストン２１１により２つの室に区切られており、一方は、作動油が収容される作動油室２１８であり、もう一方は、ガスが収容されるガス室２１７である。ガス室２１７には、ガスボトルから高圧ガスが供給されて、ピストン２１１を押圧して作動油室の作動油を油圧装置３０３の油圧回路、即ちここでは射出シリンダ１０２のヘッド室１６Ｈに供給する。本実施の形態においては、ガス室２１７は、図２に示すように、３つの切替弁、即ち第１と第２と第３の切替弁７５，７６，７７をそれぞれ介して、第１と第２と第３のガスボトル７１，７２，７３に並列に流体連絡する。本実施の形態の油圧装置３０３において、図２に示すように、射出シリンダ１０２のヘッド室１６Ｈは更に、昇圧時間調整バルブ７８と昇圧開閉弁（第１１バルブ）３５とを介して昇圧用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）２３に流体連絡する。 FIG. 2 schematically shows a hydraulic circuit of the hydraulic device 303 according to the first embodiment of the present invention that drives the injection cylinder 102. An injection piston accumulator (ACC) 20 capable of discharging a large flow rate for high-speed injection through a high-speed speed adjustment valve (seventh valve) 31 that controls the injection speed is connected to the connection port line of the head chamber 16H of the cylinder 6. A fluid communication is provided. In general, a cylindrical injection piston accumulator 20 is divided into two chambers by a piston 211 that slides and reciprocates in the piston accumulator 20, and one of them is a hydraulic oil chamber in which hydraulic oil is accommodated. 218 and the other is a gas chamber 217 in which gas is accommodated. The gas chamber 217 is supplied with high-pressure gas from the gas bottle, and presses the piston 211 to supply the hydraulic oil in the hydraulic oil chamber to the hydraulic circuit of the hydraulic device 303, that is, the head chamber 16H of the injection cylinder 102 in this case. In the present embodiment, as shown in FIG. 2, the gas chamber 217 includes first and second switching valves via three switching valves, that is, first, second, and third switching valves 75, 76, and 77, respectively. In fluid communication with the second and third gas bottles 71, 72, 73 in parallel. In the hydraulic apparatus 303 of the present embodiment, as shown in FIG. 2, the head chamber 16H of the injection cylinder 102 is further provided with a boosting piston accumulator via a boosting time adjusting valve 78 and a boosting on-off valve (eleventh valve) 35. (ACC) 23 in fluid communication.

射出シリンダ１０２のロッド室１６Ｒの接続口ラインは、タンク切替弁（第４バルブ）２７を介してタンク４０に流体連絡し、また射出用切替弁（第３バルブ）２６を介してポンプ圧供給口５５に流体連絡する。また、ヘッド室１６Ｈの接続口は、射出用切替弁（第３バルブ）２６の別の接続口に接続する。射出用切替弁（第３バルブ）２６は、３つの切替位置を有する電磁切替弁であることが好ましく、図２に示すように、一方の側の２つの接続口はそれぞれ、射出シリンダ１０２のヘッド室１６Ｈの接続口とロッド室１６Ｒの接続口に接続しており、もう一方の側の２つの接続口はそれぞれ、タンク４０とポンプ圧供給口（油圧ポンプの吐出口）５５に接続する。 The connection port line of the rod chamber 16R of the injection cylinder 102 is in fluid communication with the tank 40 via a tank switching valve (fourth valve) 27, and is connected to a pump pressure supply port via an injection switching valve (third valve) 26. 55 is in fluid communication. The connection port of the head chamber 16 </ b> H is connected to another connection port of the injection switching valve (third valve) 26. The injection switching valve (third valve) 26 is preferably an electromagnetic switching valve having three switching positions. As shown in FIG. 2, the two connection ports on one side are respectively the heads of the injection cylinder 102. The connection port of the chamber 16H and the connection port of the rod chamber 16R are connected, and the other two connection ports are connected to the tank 40 and the pump pressure supply port (hydraulic pump discharge port) 55, respectively.

図２に示す油圧装置３０３の各バルブについて説明する。高速速度調整バルブ（第７バルブ）３１は、全開位置から全閉位置まで連続的に開度を変化可能なモータ駆動弁であることが好ましい。昇圧時間調整バルブ７８は、モータ駆動式絞り弁であることが好ましく、連続的に開度を変化可能であって、流路の抵抗を変化させて、結果的に昇圧時間を調整する。射出用切替弁（第３バルブ）２６については、既に説明したが、３つの位置は、図２に図式的に示すようにそれぞれ、流路閉鎖位置と、順流路開位置と、交差流路開位置とである。ガスボトルの第１と第２と第３の切替弁７５，７６，７７と、昇圧開閉弁（第１１バルブ）３５と、タンク切替弁（第４バルブ）２７は、開と閉を切り替える電磁式切替弁であることが好ましい。 Each valve of the hydraulic device 303 shown in FIG. 2 will be described. The high-speed speed adjusting valve (seventh valve) 31 is preferably a motor-driven valve capable of continuously changing the opening degree from the fully open position to the fully closed position. The pressure increase time adjustment valve 78 is preferably a motor-driven throttle valve, and its opening degree can be changed continuously, and the resistance of the flow path is changed to adjust the pressure increase time as a result. The injection switching valve (third valve) 26 has already been described, but the three positions are, as schematically shown in FIG. 2, the flow path closed position, the forward flow path open position, and the cross flow path open position, respectively. Position. The first, second, and third switching valves 75, 76, and 77 of the gas bottle, the boosting on-off valve (eleventh valve) 35, and the tank switching valve (fourth valve) 27 are electromagnetic types that switch between opening and closing. A switching valve is preferred.

次に本実施の形態のダイカストマシン１００及びその油圧装置３０３の作動について説明する。ダイカストマシン１００の全体的な作動は、通常のダイカストマシンと同様であるので概略の説明とする。先ず、プランジャースリーブ７にＡＬ溶湯１５を供給し、その後溶湯温度が低下しないように遅滞なく射出動作が実施される。先ず、低速でピストン１３により溶湯１５を金型１０１のキャビティ１２に向かって押す（低速射出段階）。この際のピストン１３の駆動は、本実施の形態においては、射出用切替弁２６を操作して油圧ポンプ（ポンプ圧供給口、可変ポンプあるいは定吐出ポンプと流量制御弁の組み合わせ）５５より作動油がヘッド室１６Ｈに供給されることにより実施されても良く、あるいはハイブリッド式ダイカストマシンにおいては、サーボモータ（図示されない）によりブースタ（図示されない）を駆動して、射出シリンダ１０２のヘッド室１６Ｈに作動油を供給して実施されても良い。その他のダイカストマシンについても、射出シリンダ１０２のヘッド室１６Ｈに作動油を供給して実施されることは同様である。ピストン１３が所定ストローク移動後又はピストン１３が所定位置に到達したことにより、低速射出段階から高速射出段階に切り替わる。次に、高速速度調整バルブ（第７バルブ）３１を作動させて、高速でピストン１３を駆動する（高速射出段階）。この高速射出段階において、本発明の新規な構成が機能する。この高速射出段階で、キャビティ１２内は溶湯１５で充填される。次に、高速速度調整バルブ（第７バルブ）３１を閉じるとともに、昇圧開閉弁（第１１バルブ）３５を開き、ヘッド室１６Ｈに昇圧用ピストンアキュムレータ２３の作動油を導入して、キャビティ内の圧力を、所定の時間で所定圧力まで昇圧する（昇圧段階）。次に、所定圧力を所定時間の間保持する（加圧保持段階）。その後、製品を取り出す（型開き段階）。以上が、概略の射出成形工程である。 Next, the operation of the die casting machine 100 and its hydraulic device 303 according to the present embodiment will be described. The overall operation of the die-casting machine 100 is the same as that of a normal die-casting machine, and thus will be outlined. First, the molten AL 15 is supplied to the plunger sleeve 7, and then the injection operation is performed without delay so that the molten metal temperature does not decrease. First, the molten metal 15 is pushed toward the cavity 12 of the mold 101 by the piston 13 at a low speed (low speed injection stage). In this embodiment, the piston 13 is driven at this time by operating the injection switching valve 26 and operating hydraulic oil from a hydraulic pump (a pump pressure supply port, a variable pump or a combination of a constant discharge pump and a flow control valve) 55. May be implemented by supplying to the head chamber 16H, or in a hybrid die casting machine, a booster (not shown) is driven by a servo motor (not shown) to operate the head chamber 16H of the injection cylinder 102. It may be carried out by supplying oil. The same applies to the other die-cast machines by supplying hydraulic oil to the head chamber 16H of the injection cylinder 102. After the piston 13 has moved by a predetermined stroke or when the piston 13 has reached a predetermined position, the low-speed injection stage is switched to the high-speed injection stage. Next, the high speed speed adjusting valve (seventh valve) 31 is operated to drive the piston 13 at high speed (high speed injection stage). In this high speed injection phase, the novel configuration of the present invention functions. In this high-speed injection stage, the cavity 12 is filled with the molten metal 15. Next, the high-speed speed adjusting valve (seventh valve) 31 is closed, and the boosting on-off valve (eleventh valve) 35 is opened, and the working oil of the boosting piston accumulator 23 is introduced into the head chamber 16H, so that the pressure in the cavity is increased. Is increased to a predetermined pressure in a predetermined time (pressure increase stage). Next, a predetermined pressure is held for a predetermined time (pressurization holding stage). Thereafter, the product is taken out (mold opening stage). The above is the outline of the injection molding process.

次に、本実施の形態の油圧装置３０３の作動について説明する。図２に示す例において、それぞれ容量の異なるガスボトルが３基具備されることが好ましい。しかしガスボトルの数は、それ以下（２基）又はそれ以上（４基以上）でも良い。本実施の形態において、より具体的に説明するために、ダイカストマシンを８００トンクラスのものとする。この場合、射出用ピストンアキュムレータ２０のガス室容量は、１０Ｌ（リットル）であることが好ましい。この場合において、射出シリンダ１０２のピストンヘッド５の径は１５０ｍｍ、射出シリンダ１０２のピストン１３の高速射出時のストローク（高速ストローク）は２００ｍｍ以上、射出用ピストンアキュムレータ２０のチャージ圧（射出作動前のガス室２１７内圧力）は、１８．６ＭＰａであることが好ましい。この場合、射出用ピストンアキュムレータ２０のガス室容量（１０Ｌ）に応じて、３つのガスボトルの容量についてそれぞれ、第１のガスボトル７１は１０Ｌ、第２のガスボトル７２は２０Ｌ、第３のガスボトル７３は４０Ｌの容量であることが好ましい。このように、３つのガスボトルの容量は、１：２：４であることが好ましい。 Next, the operation of the hydraulic device 303 according to the present embodiment will be described. In the example shown in FIG. 2, it is preferable that three gas bottles having different capacities are provided. However, the number of gas bottles may be less (two) or more (four or more). In the present embodiment, in order to explain more specifically, the die casting machine is assumed to be of 800 ton class. In this case, the gas chamber capacity of the injection piston accumulator 20 is preferably 10 L (liters). In this case, the diameter of the piston head 5 of the injection cylinder 102 is 150 mm, the stroke of the piston 13 of the injection cylinder 102 during high-speed injection (high-speed stroke) is 200 mm or more, the charge pressure of the injection piston accumulator 20 (gas before injection operation) The pressure in the chamber 217) is preferably 18.6 MPa. In this case, according to the gas chamber capacity (10 L) of the piston accumulator 20 for injection, the first gas bottle 71 is 10 L, the second gas bottle 72 is 20 L, and the third gas, respectively, for the capacity of the three gas bottles. The bottle 73 preferably has a capacity of 40L. Thus, it is preferable that the capacity | capacitance of three gas bottles is 1: 2: 4.

本実施の形態において、３種類の容量を有するガスボトル７１，７２，７３が備えられることにより、射出ピストンアキュムレータを押圧するガスボトルの総容量として、８通りの組み合わせが考えられる（図３の表を参照）。即ち、各ガスボトル付の第１と第２と第３の切替弁７５，７６，７７を操作することにより、この８通りの組み合わせを実現できることが、図３の表から分る。即ち、３つの切替弁７５，７６，７７を全て閉じれば、ガスボトル容量は０Ｌで有効な総ガス容量は、ガス室２１７の容積１０Ｌである。同様に、第１の切替弁７５のみを開けば、総ガス容量は２０Ｌ、第１と第２と第３の切替弁７１，７２，７３を全て開にすれば、総ガス容量は、ガスボトル総容量７０Ｌ＋ガス室容量１０Ｌで８０Ｌとなる。８００トンクラスのダイカストマシンでの例において、ガスボトルの８種類の総ガス容量に対して、特定の金型における高速射出時のヘッド室１６Ｈの圧力低下を示したグラフを図４に示す（高速射出ストロ-クにおける圧力低下が示されている）。図４は、実際に射出装置を動作させること（空打ち）により求めても良く、又は計算（気体の断熱膨張変化）によって求めても良い。ガスボトルの総ガス容量が大きいほど、圧力低下は小さく、ピストン４を押圧する平均圧力は高いので、射出速度が高くなる。 In the present embodiment, by providing the gas bottles 71, 72, 73 having three kinds of capacities, eight combinations are conceivable as the total capacity of the gas bottles that press the injection piston accumulator (table of FIG. 3). See). That is, it can be seen from the table in FIG. 3 that the eight combinations can be realized by operating the first, second, and third switching valves 75, 76, and 77 with each gas bottle. That is, if all the three switching valves 75, 76, 77 are closed, the gas bottle capacity is 0L and the effective total gas capacity is the volume 10L of the gas chamber 217. Similarly, if only the first switching valve 75 is opened, the total gas capacity is 20 L, and if all the first, second, and third switching valves 71, 72, 73 are opened, the total gas capacity is the gas bottle. When the total capacity is 70L + the gas chamber capacity is 10L, the total capacity is 80L. FIG. 4 shows a graph showing the pressure drop in the head chamber 16H at the time of high-speed injection in a specific mold with respect to the total gas capacity of eight types of gas bottles in an example of an 800-ton class die casting machine (high speed The pressure drop at the injection stroke is shown). FIG. 4 may be obtained by actually operating the injection device (empty shot) or by calculation (adiabatic expansion change of gas). The larger the total gas capacity of the gas bottle, the smaller the pressure drop, and the higher the average pressure for pressing the piston 4, the higher the injection speed.

本実施の形態によれば、鋳造する金型の特性（キャビティの容量や投影面積）に合わせて、最適のガスボトルの組み合わせを選択（切替弁の開閉操作）して、高速射出速度を実現すると共に、高速射出時において起こるガスの膨張で発生する圧力降下（ドロップ）を利用して自然減速しサージ圧等の発生を防止する方法である。 According to the present embodiment, an optimum gas bottle combination is selected (opening / closing operation of the switching valve) in accordance with the characteristics (cavity capacity and projected area) of the mold to be cast, thereby realizing a high injection speed. At the same time, it is a method of preventing the occurrence of surge pressure or the like by naturally decelerating using a pressure drop (drop) generated by gas expansion that occurs during high-speed injection.

実際のオペレーションにおいては、品質の良い鋳造品が成形できる射出速度、最終充填力（射出シリンダーヘッド側の油圧：ＰＨ）、保持圧を決定するための方法として、試し打ちを以下のごとく実施することが好ましい。この方法においては、まずは金型への損傷を回避するため、低速（２ｍ／ｓｅｃ程度）、低圧（１０ＭＰａ程度）、保持圧は５ＭＰａ程度から打ち始める。射出速度が低いと充填途中で溶湯の凝固が起こり湯回り不良が発生するので、鋳造品を確認し湯回りが十分でなければ射出速度を上げていく。このとき最終充填力の設定値が小さい（総ガス容量が少ない）と、流動抵抗に負けて射出速度が途中から設定値よりも落ちるので、速度の測定データを確認し落ち方が著しい場合は最終充填力も上げ（総ガス容量を増やす）、高速射出速度が自然減速してスムーズに昇圧、保持工程に移行できるように調整する。最終充填圧を上げてバリが発生した場合は下げる。そして、湯回りやバリに問題がなくなると、保持圧を上げていき、鋳巣やひけ、湯境不良の発生を回避していく。また、昇圧時間調整バルブ７８の開度を変更し、昇圧時間も調整する。さらに品質を良くするためには、再度射出速度を上げて、品質を確認する。 In actual operation, trial hammering should be performed as follows to determine the injection speed, final filling force (hydraulic pressure on the injection cylinder head: PH), and holding pressure at which high quality castings can be formed. Is preferred. In this method, first, in order to avoid damage to the mold, a low speed (about 2 m / sec), a low pressure (about 10 MPa), and a holding pressure start from about 5 MPa. If the injection speed is low, the molten metal is solidified during filling and poor hot water occurs. Therefore, if the hot water supply is not enough, the injection speed is increased. At this time, if the set value of the final filling force is small (the total gas volume is small), the injection speed will drop below the set value due to the flow resistance. The filling power is also increased (the total gas capacity is increased), and the high-speed injection speed is naturally decelerated so that the pressure can be smoothly increased to the holding process. Raise the final filling pressure and lower it if burrs occur. When there is no problem with the hot water or burrs, the holding pressure is increased to avoid the occurrence of casting holes, sink marks, and poor hot water boundaries. Further, the opening time of the pressure increase time adjustment valve 78 is changed to adjust the pressure increase time. In order to further improve the quality, the injection speed is increased again to confirm the quality.

図９に、本実施の形態における、射出速度及び射出圧力（射出シリンダ１０２のヘッド室１６Ｈの圧力）等の時間変化及びその際のピストンロッド、各バルブ等の状態を表わすチャートを示す。図９中において、ＰHはヘッド室１６Ｈの圧力、Ｐmは昇圧用ピストンアキュムレータの保持圧力を示す。図９において、低速射出段階は、時間ｔ0〜ｔ1間であり、高速射出段階は、時間ｔ1〜ｔ2間であり、昇圧段階は、時間ｔ2〜ｔ3間であり、保持段階は、時間ｔ3〜ｔ4間である。ｔ2において、高速射出段階から昇圧段階への切替（即ち、高速速度調整バルブ（第７バルブ）３１の切替（所望の開度から閉へ）と、昇圧開閉弁（第１１バルブ）３５の切替（閉から開へ））は、ヘッド室１６Ｈの圧力（ＰH）を検出することにより又は射出ピストン４の位置を検出することにより又は圧力ＰHとピストン位置の両者の検出値を使用することにより実施される。ピストン４の動作、各弁の動作等については図９を見れば十分に理解可能であるので、詳細な説明は省略する。 FIG. 9 is a chart showing temporal changes in the injection speed and injection pressure (pressure in the head chamber 16H of the injection cylinder 102) and the state of the piston rod, each valve, etc. at that time in the present embodiment. In FIG. 9, PH represents the pressure in the head chamber 16H, and Pm represents the holding pressure of the boosting piston accumulator. In FIG. 9, the low-speed injection stage is between times t0 and t1, the high-speed injection stage is between times t1 and t2, the boosting stage is between times t2 and t3, and the holding stage is between times t3 and t4. Between. At t2, switching from the high-speed injection stage to the boosting stage (that is, switching of the high-speed speed adjusting valve (seventh valve) 31 (from the desired opening to closing) and switching of the boosting on-off valve (eleventh valve) 35 ( (From closed to open)) is carried out by detecting the pressure (PH) of the head chamber 16H, by detecting the position of the injection piston 4, or by using the detected values of both the pressure PH and the piston position. The Since the operation of the piston 4, the operation of each valve, etc. can be fully understood by referring to FIG. 9, detailed description thereof will be omitted.

図５は、本発明に係るダイカストマシン１００の油圧装置の第２の実施の形態の系統図である。第２の実施の形態の油圧装置４０３は、第１の実施の形態の油圧装置３０３に対して、ガスボトル付近の構成のみが異なっている。即ち、図５の油圧装置４０３の油圧回路において、図２の油圧装置３０３の油圧回路における第１と第２と第３のガスボトル７１，７２，７３及び第１と第２と第３の切替弁７５，７６，７７が、ガスボトル８０と充填力パターン調整バルブ８２により置換されている。油圧装置４０３において、その他の構成は基本的に、図２に示す第１の実施の形態の油圧装置３０３と同様である。 FIG. 5 is a system diagram of a second embodiment of the hydraulic apparatus of the die casting machine 100 according to the present invention. The hydraulic device 403 of the second embodiment differs from the hydraulic device 303 of the first embodiment only in the configuration near the gas bottle. That is, in the hydraulic circuit of the hydraulic apparatus 403 in FIG. 5, the first, second, and third gas bottles 71, 72, 73 and the first, second, and third switching in the hydraulic circuit of the hydraulic apparatus 303 in FIG. The valves 75, 76, and 77 are replaced with a gas bottle 80 and a filling force pattern adjustment valve 82. The other configuration of the hydraulic device 403 is basically the same as that of the hydraulic device 303 of the first embodiment shown in FIG.

本実施の形態のダイカストマシン及び油圧装置４０３の作動について、その高速射出段階における作動だけが、第１の実施の形態の場合と相違するので、本実施の形態に関して相違点である高速射出時（段階）の作動についてのみ説明する。本実施の形態においては、ガスボトル８０の容量は、１種類であるので、充填力パターン調整バルブ８２の弁開度を変化させることにより、ガスボトル８０から射出用ピストンアキュムレータ２０までの管路の通過抵抗を変化させて、ガスのピストン２１１に対する押圧力を変化調整することにより、射出シリンダ１０２のヘッド室１６Ｈへの作動油の最終充填力（高速射出段階終了時の充填力）を調整し、サージ圧の発生を抑止する。充填力パターン調整バルブ８２は、モータ駆動式の絞り弁であることが好ましい。 Regarding the operation of the die casting machine and hydraulic device 403 of the present embodiment, only the operation in the high-speed injection stage is different from that of the first embodiment. Only the operation of stage) will be described. In the present embodiment, since the capacity of the gas bottle 80 is one type, by changing the valve opening degree of the filling force pattern adjustment valve 82, the pipe line from the gas bottle 80 to the injection piston accumulator 20 is changed. By adjusting the pressure of the gas against the piston 211 by changing the passage resistance, the final filling force (filling force at the end of the high-speed injection stage) of the hydraulic oil into the head chamber 16H of the injection cylinder 102 is adjusted, Suppresses the generation of surge pressure. The filling force pattern adjustment valve 82 is preferably a motor-driven throttle valve.

図６から８に、ガス供給ラインの絞り弁（充填力パターン調整バルブ８２）による充填力パターン変更説明図を示す。図６から８はそれぞれ、高速射出速度が２、５、８（ｍ／sec）の場合の、空打ち時のヘッド室の圧力（ＰH）（MPa）の時間変化を示す（このグラフを充填力パターンと呼ぶ）。パラメーターとして、弁開度がそれぞれ０．０２ｍ（実線）、０．００３ｍ（破線）、０．００１ｍ（１点鎖線）、０．０００２ｍ（２点鎖線）の場合が示される。図６から８は、理論計算により求めても良く、あるいは実際の空打ちにより求めても良い。図６から８において、各射出速度において、弁開度によるヘッド室圧力（ＰH）の時間低下パターンの相違が示されている。ヘッド室圧力（ＰH）の下がりきった点の圧力が最終充填力である。圧力低下の大きいもの程、射出シリンダ１０２のピストンの駆動力の低下、即ちピストンの減速（充填力の低下）が大きく、サージ圧の発生が抑制される。図６〜８を見ると、一度下がった射出シリンダーヘッド圧がまた復帰してくるが、その復帰の前に油圧バルブを切り替え（昇圧開閉弁３５を開き、高速速度調整バルブ３１を閉める）て、高速射出段階から昇圧段階に移る。それが出来るだけの時間的なゆとりが充分あることが、図６〜８から分る。 FIGS. 6 to 8 are explanatory views of changing the filling force pattern by the throttle valve (filling force pattern adjusting valve 82) of the gas supply line. FIGS. 6 to 8 show the temporal changes in the pressure (PH) (MPa) of the head chamber during idle driving when the high-speed injection speed is 2, 5, and 8 (m / sec), respectively. Called a pattern). As parameters, the valve opening degrees are 0.02 m (solid line), 0.003 m (dashed line), 0.001 m (one-dot chain line), and 0.0002 m (two-dot chain line), respectively. 6 to 8 may be obtained by theoretical calculation or may be obtained by actual idle driving. 6 to 8, the difference in the time drop pattern of the head chamber pressure (PH) depending on the valve opening is shown at each injection speed. The pressure at the point where the head chamber pressure (PH) has dropped is the final filling force. As the pressure drop is larger, the drive force of the piston of the injection cylinder 102 is lowered, that is, the piston is decelerated (filling force is lowered), and the generation of surge pressure is suppressed. 6-8, the injection cylinder head pressure once lowered is restored again, but before the restoration, the hydraulic valve is switched (the boost valve 35 is opened and the high speed adjustment valve 31 is closed), Move from the high-speed injection stage to the pressure-up stage. It can be seen from FIGS. 6 to 8 that there is enough time to do that.

本実施の形態において、図６から８に示すように、高速射出ストローク（高速射出段階の射出ストローク）と高速射出速度と充填力パターン調整バルブの弁開度の関数として、充填力パターンを算出できるので、本実施の形態のダイカストマシンは、充填力パターンを計算する演算回路を有する自動制御装置を備えることが好ましい。実際には、自動制御装置の自動演算回路により、高速射出段階における射出ストローク、高速射出速度及び最終充填力を入力すると、充填力パターン調整バルブ８２の弁開度を最終的に決定する構成であることが好ましい。 In this embodiment, as shown in FIGS. 6 to 8, the filling force pattern can be calculated as a function of the high-speed injection stroke (injection stroke in the high-speed injection stage), the high-speed injection speed, and the valve opening degree of the filling force pattern adjustment valve. Therefore, it is preferable that the die casting machine of the present embodiment includes an automatic control device having an arithmetic circuit that calculates a filling force pattern. Actually, when the injection stroke, high-speed injection speed and final filling force in the high-speed injection stage are input by the automatic arithmetic circuit of the automatic control device, the valve opening degree of the filling force pattern adjustment valve 82 is finally determined. It is preferable.

本実施の形態においても、第１の実施の形態で既に述べたように（段落［００３２］参照）試し打ちにより、最適な弁開度を決定する方法を実施することが好ましい。本実施の形態においては、充填力パターン調整バルブ８２の弁開度を、小さい値から順次増大させるように試し打ちを実施する。各試し打ちにおいて鋳造品の品質を確認し、最適な条件を選定する。 Also in the present embodiment, as already described in the first embodiment (see paragraph [0032]), it is preferable to carry out a method for determining an optimum valve opening by trial strike. In the present embodiment, trial hitting is performed so that the valve opening degree of the filling force pattern adjustment valve 82 is sequentially increased from a small value. Check the quality of the cast product at each trial hit and select the optimum conditions.

図１０は、第２の実施の形態における、射出速度及び射出圧力（射出シリンダ１０２のヘッド室１６Ｈの圧力）等の時間変化及びその際のピストンロッド、各バルブ等の状態を示すチャートである。図１０は基本的に、図９と同様な図面であり、符号、記号等は図９と同じである。図９における第１と第２と第３の切替弁７５，７６，７７が、図１０には存在せず、その代わりに、充填力パターン調整バルブ８２の時間チャートが示されている。図１０において、充填力パターン調整バルブ８２は、鋳造成形が開始されると一定の開度で保持されることが分る。 FIG. 10 is a chart showing temporal changes such as the injection speed and injection pressure (pressure in the head chamber 16H of the injection cylinder 102) and the states of the piston rod, each valve and the like at that time in the second embodiment. 10 is basically the same drawing as FIG. 9, and the reference numerals, symbols, and the like are the same as those in FIG. The first, second, and third switching valves 75, 76, and 77 in FIG. 9 do not exist in FIG. 10, and instead, a time chart of the filling force pattern adjustment valve 82 is shown. In FIG. 10, it can be seen that the filling force pattern adjustment valve 82 is held at a constant opening when casting is started.

次に上記実施の形態の効果及び作用について説明する。本発明の第１の実施の形態のダイカストマシンにより以下の効果が期待できる。
・特には、高速射出成形可能なダイカスト鋳造法又はダイカストマシン（鋳造機械）において、複数のガスボトルの組み合わせを適切に選択することにより、ガスの膨張による駆動作動油の圧力ドロップを利用して、複雑な制御を行うことなく、スタート時は高圧力で、短い時間で高速速度を立ち上げ、充填完了前までにはその圧力を最適値まで下げ、金型内溶湯の流動抵抗による自然減速でその高速速度値を下げ、充填完了時の衝撃を緩和し、高速射出成形を可能とすると共に、その際の金型のキャビティにおけるアルミ溶湯のサージ圧の発生を抑止し、バリの発生や湯噴き、又は湯先の飛びを防止する。
・例え溶湯の給湯量にバラツキがあったとしても、サージ圧の発生を抑止し、バリの発生や湯噴き、又は湯先の飛びを防止する。 Next, effects and operations of the above embodiment will be described. The following effects can be expected from the die casting machine according to the first embodiment of the present invention.
-In particular, in the die casting method or die casting machine (casting machine) capable of high-speed injection molding, by appropriately selecting a combination of a plurality of gas bottles, by utilizing the pressure drop of the driving hydraulic oil due to gas expansion, Without complicated control, start up at high pressure, start up high speed in a short time, reduce the pressure to the optimum value before filling, and naturally reduce it by the flow resistance of the molten metal in the mold. Reduce the high speed value, reduce the impact when filling is complete, enable high speed injection molding, suppress the generation of surge pressure of molten aluminum in the mold cavity at that time, generate burrs, spray hot water, Or prevent the hot water from jumping.
・ Even if there is a variation in the amount of hot water supplied to the molten metal, the generation of surge pressure is suppressed to prevent the occurrence of burrs, hot water spray, or jumping of the hot water.

本発明の第２の実施の形態のダイカストマシンにより以下の効果が期待できる。
・ガスボトルから射出ピストンアキュムレータへのガス供給ラインに開度変化可能な絞りバルブを設けて、高速射出中のガスボトルからのガス供給量を制限し、圧力降下を起こさせることにより（即ち、上記の実施の形態において充填力パターン調整バルブの開度調整により）、第１の実施の形態と同様に、金型のキャビティにおける溶湯のサージ圧の発生を削減し、バリの発生や湯噴き、又は湯先の飛びを防止し、更に、現場の鋳造品質のバラツキを低減できる。
・ガスボトルが１基に減少できるため、油圧装置のコスト、従ってダイカストマシンのコストを低減できる。 The following effects can be expected from the die casting machine according to the second embodiment of the present invention.
-By providing a throttle valve that can change the opening in the gas supply line from the gas bottle to the injection piston accumulator, limiting the gas supply amount from the gas bottle during high-speed injection and causing a pressure drop (i.e., above) In this embodiment, by adjusting the opening of the filling force pattern adjusting valve), as in the first embodiment, the occurrence of surge pressure of the molten metal in the cavity of the mold is reduced, the occurrence of burrs, hot water spray, or It can prevent the hot water from jumping and reduce the casting quality variation on site.
-Since the number of gas bottles can be reduced to one, the cost of the hydraulic device and hence the cost of the die casting machine can be reduced.

上記において記載した、あるいは添付図面に示した実施の形態の油圧回路において、説明を分かり易くするために、基本的に最低限の構成要素だけが記載されているが、装置の機能、制御、配置等に応じて必要な、弁、こし器、センサ等の構成要素が追加されても良い。 In the hydraulic circuit of the embodiment described above or shown in the attached drawings, for the sake of easy understanding, only the minimum components are basically described, but the function, control, and arrangement of the device are described. Components such as a valve, a strainer, and a sensor that are necessary depending on the above may be added.

上記の実施の形態において、鋳造（溶湯）の材料はアルミニウムであると記載されているが、これ以外の材料であっても良い。 In the above embodiment, the material of casting (molten metal) is described as aluminum, but other materials may be used.

本明細書及び例えば図３，４等に記載される数値について、説明の便宜上使用したものであって、特に本発明がこれらの数値によって限定されることはなく、例えば、ダイカストマシンの型式が変わればこれらの数値が変わることがあり得る。 The numerical values described in this specification and, for example, FIGS. 3 and 4 are used for convenience of explanation, and the present invention is not particularly limited by these numerical values. For example, the type of the die casting machine is changed. These numbers can change.

上記の実施の形態は本発明の例であり、本発明は、該実施の形態により制限されるものではなく、請求項に記載される事項によってのみ規定されており、上記以外の実施の形態も実施可能である。 The above-described embodiment is an example of the present invention, and the present invention is not limited by the embodiment, but is defined only by matters described in the claims, and other embodiments than the above are also possible. It can be implemented.

１プランジャーチップ
２プランジャーロッド
３射出カップリング
４ピストンロッド
５ピストンヘッド
６シリンダ
６Ｈヘッド室
６Ｒロッド室
７プランジャースリーブ
８固定金型
９可動金型
１０固定プラテン
１１可動プラテン
１２キャビティ（空洞）
１３ピストン
１５アルミ（ＡＬ）溶湯
２０射出用ピストンアキュムレータ（ＡＣＣ）
２３昇圧用アキュムレータ（ＡＣＣ）
２６射出用切替弁（第３バルブ）
２７タンク切替弁（第４バルブ）
３１高速速度調整バルブ（第７バルブ）（射出シリンダ入口バルブ）
３５昇圧開閉弁（第１１バルブ）
４０タンク
７１第１のガスボトル
７２第２のガスボトル
７３第３のガスボトル
７５第１の切替弁
７６第２の切替弁
７７第３の切替弁
７８昇圧時間調整バルブ
８０ガスボトル
８２充填力パターン調整バルブ
１００ダイカストマシン
１０１金型
１０２射出シリンダ
２１１ピストン
２１７ガス室
２１８作動油室
３０３油圧装置
４０３油圧装置 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Plunger tip 2 Plunger rod 3 Injection coupling 4 Piston rod 5 Piston head 6 Cylinder 6H Head chamber 6R Rod chamber 7 Plunger sleeve 8 Fixed die 9 Movable die 10 Fixed platen 11 Movable platen 12 Cavity (cavity)
13 Piston 15 Aluminum (AL) molten metal 20 Piston accumulator for injection (ACC)
23 Booster Accumulator (ACC)
26 Switching valve for injection (third valve)
27 Tank switching valve (4th valve)
31 High-speed adjustment valve (7th valve) (Injection cylinder inlet valve)
35 Booster on-off valve (11th valve)
40 tank 71 1st gas bottle 72 2nd gas bottle 73 3rd gas bottle 75 1st switching valve 76 2nd switching valve 77 3rd switching valve 78 pressurization time adjustment valve 80 gas bottle 82 filling power pattern Adjustment valve 100 Die-casting machine 101 Mold 102 Injection cylinder 211 Piston 217 Gas chamber 218 Hydraulic oil chamber 303 Hydraulic device 403 Hydraulic device

Claims

A mold (101) for casting a product;
An injection cylinder (102) having a piston (13), which is an injection cylinder (102) for injecting molten metal (15) into the mold (101) by moving the piston (13). Then, when the hydraulic oil is supplied, the piston (13) is advanced toward the mold (101), and the head chamber (16H) is supplied, and the hydraulic oil is supplied, thereby the piston (13). An injection cylinder (102) comprising a rod chamber (16R) for retracting the mold away from the mold (101);
A hydraulic device (403) for supplying hydraulic oil to the injection cylinder (102);
In a die casting machine (100) comprising:
The hydraulic device (403)
An injection piston accumulator (20) that supplies hydraulic oil that presses the piston (13) of the injection cylinder (102) to the injection cylinder (102), and a hydraulic oil chamber (218) that stores the hydraulic oil; An injection piston accumulator (20) having a gas chamber (217) for containing a gas, wherein the hydraulic oil chamber (218) and the gas chamber (217) are partitioned in a fluid-tight manner;
A high speed speed adjusting valve (31) for controlling and closing the flow of the hydraulic oil from the injection piston accumulator (20) to the head chamber (16H) of the injection cylinder (102);
And at least one gas bottle (80) installed in fluid communication with the gas chamber (217) of the injection piston accumulator (20) via a filling force pattern adjustment valve (82). And
The filling force pattern adjustment valve (82) can be set with an opening degree variable, and by adjusting the opening degree of the filling force pattern adjustment valve (82), the hydraulic oil to the injection cylinder (102) A die-casting machine that can adjust filling power.

The die casting machine further includes an automatic control device,
The automatic control device includes an arithmetic circuit for selecting a filling force pattern using the high-speed injection stroke and the high-speed injection speed of the injection cylinder (102) as parameters,
The die casting machine according to claim 1, wherein the opening degree of the filling force pattern adjustment valve (82) is adjusted so as to match the filling force pattern selected by the arithmetic circuit.

The hydraulic device (403)
After being in fluid communication with the head chamber (16H) of the injection cylinder (102) and after injection filling of the molten metal, the pressure in the mold (101) is increased, and further, for a predetermined time and at a predetermined pressure. A boosting accumulator (23) for holding under pressure;
A pressure increasing / closing valve which is installed between the pressure increasing accumulator (23) and the injection cylinder (102) and which opens and closes the flow of hydraulic oil from the pressure increasing accumulator (23) to the injection cylinder (102). (35) and
Between the pressurization accumulator (23) and the injection cylinder (102), the pressurization of the injected molten metal is arranged in series with the pressurization on-off valve (35) and the opening degree is changed. A boost time adjustment valve (78) for adjusting the time;
The die casting machine according to claim 1, further comprising:

The hydraulic device (403)
A hydraulic pump in fluid communication with the head chamber (16H) and the rod chamber (16R) of the injection cylinder (102);
Installed between the hydraulic pump and the injection cylinder (102) to guide the flow of hydraulic oil from the hydraulic pump to the head chamber (16H) of the injection cylinder (102) or the rod chamber (16R). ) A switching valve for injection (26) that switches whether to lead to
The die casting machine according to any one of claims 1 to 3, further comprising:

A die casting method using the die casting machine according to claim 1,
A low speed injection step of pressing the molten metal (15) in the injection cylinder (102) at a low speed;
A high-speed injection stage in which the molten metal (15) in the injection cylinder (102) is pressed at a high speed and injected into the mold (101);
It has
The high-speed injection stage includes
A die casting method, comprising an opening degree setting procedure for setting an opening degree of the filling force pattern adjusting valve (82) according to a high injection speed and an injection filling force.

The die casting machine has an automatic control including an arithmetic circuit for determining the opening degree of the filling force pattern adjustment valve using the high-speed injection stroke, the high-speed injection speed, and the final filling force of the injection cylinder (102) as parameters. Further comprising a device,
The die-casting method according to claim 5, wherein the opening setting procedure includes a step of determining an opening of the filling force pattern adjustment valve (82) by the arithmetic circuit.

The hydraulic device (403)
After being in fluid communication with the head chamber (16H) of the injection cylinder (102) and after injection filling of the molten metal, the pressure of the molten metal in the mold is increased and maintained at a predetermined pressure for a predetermined time. A boost accumulator (23) for
A boosting on-off valve that is installed between the boosting accumulator (23) and the injection cylinder (102) and that opens and shuts off the flow of hydraulic fluid from the boosting accumulator (23) to the injection cylinder (102). (35) and
Between the pressurization accumulator (23) and the injection cylinder (102), the pressurization on-off valve (35) is installed in series and its opening degree is changed to change the injected molten metal. A boost time adjustment valve (78) for adjusting the boost time;
A hydraulic pump in fluid communication with the head chamber (6H) and the rod chamber (16R) of the injection cylinder (102);
Installed between the hydraulic pump and the injection cylinder (102) to guide the flow of hydraulic oil from the hydraulic pump to the head chamber (16H) of the injection cylinder (102) or the rod chamber (16R). ) A switching valve for injection (26) that switches whether to lead to
Further comprising
In the low-speed injection stage, hydraulic oil is supplied to the head chamber (16H) of the injection cylinder (102) by the hydraulic pump, and the piston (13) of the injection cylinder (102) is moved to the mold (101). )
The high-speed injection stage further comprises a procedure for controlling the opening degree of the high-speed speed adjustment valve (31),
After the end of the high-speed injection stage, a boosting stage is performed,
The boosting step includes
A procedure for closing the high-speed speed adjusting valve (31);
A procedure for opening the pressure increasing / closing valve (35);
A procedure in which the pressure increasing on-off valve (35) is held in an open state until a predetermined pressure is reached;
The die-casting method according to claim 5 or 6, further comprising: