JP2008101750A - Sliding bearing oil scraper - Google Patents

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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a sliding bearing oil scraper having a longer life while reducing a torque loss due caused by friction. <P>SOLUTION: The sliding bearing oil scraper 61 is arranged in opposition to the bearing face of a rotating shaft or in opposition to bearing faces 5a, 5b of a thrust collar 5 provided at the rotating shaft for decreasing lubricating oil flowing from the upstream side. The scraper has a tapered face 24 inclined toward the reverse face in a range from the surface front end to the surface rear end. The scraper is also constituted so as to float toward the bearing face of the rotating shaft or toward the bearing faces 5a, 5b of the thrust collar 5 by negative pressure which is generated between the tapered face 24 and the bearing face of the rotating shaft or between the tapered face 24 and each of the bearing faces 5a, 5b of the thrust collar 5 by the rotation of the rotating shaft. <P>COPYRIGHT: (C)2008,JPO&INPIT

Description

本発明は、例えば、過給機やタービンコンプレッサといった回転機械に用いられる滑り軸受に関するものである。   The present invention relates to a sliding bearing used in a rotating machine such as a supercharger or a turbine compressor.

過給機やタービンコンプレッサといった回転機械に用いられる滑り軸受としては、例えば、特許文献１，２に開示されたものが知られている。
特表平８−５０６６５１号公報 特開２００４−１０８４９１号公報 As a sliding bearing used for rotating machines, such as a supercharger and a turbine compressor, what was indicated by patent documents 1 and 2 is known, for example.
Japanese National Patent Publication No. 8-506651 JP 2004-108491 A

しかしながら、上記特許文献１，２に開示された滑り軸受では、高温オイル・キャリィオーバを低減させるオイルスクレーパの先端が、回転軸の表面に押し付けられる（接触する）ように構成されている。そのため、オイルスクレーパの寿命が短く、オイルスクレーパを頻繁に交換しなければならず、また、摩擦によるトルク損失が生じてしまうといった問題点があった。   However, the sliding bearings disclosed in Patent Documents 1 and 2 are configured such that the tip of an oil scraper that reduces high-temperature oil carry-over is pressed against (contacts with) the surface of the rotating shaft. Therefore, the life of the oil scraper is short, the oil scraper must be frequently replaced, and torque loss due to friction occurs.

本発明は、上記の事情に鑑みてなされたもので、オイルスクレーパの長寿命化を図ることができて、摩擦によるトルク損失を減少させることができる滑り軸受用オイルスクレーパを提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of the above circumstances, and an object of the present invention is to provide an oil scraper for a sliding bearing capable of extending the life of an oil scraper and reducing torque loss due to friction. To do.

本発明は、上記課題を解決するため、以下の手段を採用した。
本発明による滑り軸受用オイルスクレーパは、回転軸の軸受面と対向する位置、または回転軸に設けられたスラストカラーの軸受面と対向する位置に配置された、上流側から流入する潤滑油を低減させる滑り軸受用オイルスクレーパであって、表面前端側から表面後端側にかけて、裏面に向かって傾斜するテーパ面が設けられているとともに、前記回転軸が回転することによって、前記テーパ面と前記回転軸の軸受面との間、または前記テーパ面と前記スラストカラーの軸受面との間に発生する負圧により、前記回転軸の軸受面、または前記スラストカラーの軸受面に向かって浮動するように構成されている。
このような滑り軸受用オイルスクレーパによれば、テーパ面と回転軸の軸受面との間、またはテーパ面とスラストカラーの軸受面との間に発生する負圧による浮力により、オイルスクレーパが回転軸の軸受面またはスラストカラーの軸受面に向かって浮き上がる（浮動する）こととなる。そして、回転軸の軸受面またはスラストカラーの軸受面に向かって浮き上がったオイルスクレーパの正面の一端部（表面側に位置する端部）により、上流側から流入する潤滑油（熱油）が掻き取られることとなる。これにより、軸受の油膜温度を低減させることができて、軸受の負荷性能を向上させることができる。
また、オイルスクレーパは浮動式（非接触式）とされているので、オイルスクレーパの長寿命化を図ることができて、摩擦によるトルク損失を減少させることができる。 The present invention employs the following means in order to solve the above problems.
The oil scraper for a sliding bearing according to the present invention reduces the lubricating oil flowing from the upstream side, which is disposed at a position facing the bearing surface of the rotating shaft or a position facing the bearing surface of the thrust collar provided on the rotating shaft. An oil scraper for a sliding bearing that is provided with a tapered surface that is inclined toward the back surface from the front surface front end side to the surface rear end side, and the rotation shaft rotates, whereby the taper surface and the rotation Floating toward the bearing surface of the rotating shaft or the bearing surface of the thrust collar by a negative pressure generated between the shaft bearing surface or between the tapered surface and the bearing surface of the thrust collar. It is configured.
According to such an oil scraper for a sliding bearing, the oil scraper is rotated by a buoyancy caused by negative pressure generated between the tapered surface and the bearing surface of the rotating shaft or between the tapered surface and the bearing surface of the thrust collar. It floats (floats) toward the bearing surface of the bearing or the bearing surface of the thrust collar. Then, the lubricating oil (hot oil) flowing in from the upstream side is scraped off by one end portion (the end portion located on the front surface side) of the oil scraper that floats toward the bearing surface of the rotating shaft or the bearing surface of the thrust collar. Will be. Thereby, the oil film temperature of a bearing can be reduced and the load performance of a bearing can be improved.
Further, since the oil scraper is of a floating type (non-contact type), the life of the oil scraper can be extended and torque loss due to friction can be reduced.

上記滑り軸受用オイルスクレーパにおいて、当該滑り軸受用オイルスクレーパの前面表面側に、前方に向かって先細となるように形成されたブレードが設けられているとさらに好適である。
このような滑り軸受用オイルスクレーパによれば、ブレードにより上流側から流入する潤滑油（熱油）がさらに効率よく掻き取られることとなるので、軸受の油膜温度をさらに低減させることができて、軸受の負荷性能をさらに向上させることができる。 In the sliding bearing oil scraper, it is more preferable that a blade formed so as to taper forward is provided on the front surface side of the sliding bearing oil scraper.
According to such an oil scraper for sliding bearings, the lubricating oil (hot oil) flowing from the upstream side by the blade is scraped more efficiently, so that the oil film temperature of the bearing can be further reduced, The load performance of the bearing can be further improved.

上記滑り軸受用オイルスクレーパにおいて、当該滑り軸受用オイルスクレーパの後面に、前記裏面と前記テーパ面とを連通する複数本の連通溝が設けられているとさらに好適である。
このような滑り軸受用オイルスクレーパによれば、例えば、当該滑り軸受用オイルスクレーパの底面（裏面）側に給油孔を備えた滑り軸受において、給油孔から供給された潤滑油が、これら連通溝を介してテーパ面と回転軸の軸受面との間、またはテーパ面とスラストカラーの軸受面との間に円滑に供給されることとなるので、軸受の焼き付きを防止することができ、軸受の信頼性を向上させることができる。 In the slide bearing oil scraper, it is more preferable that a plurality of communication grooves for communicating the back surface and the tapered surface are provided on the rear surface of the slide bearing oil scraper.
According to such a sliding bearing oil scraper, for example, in a sliding bearing having an oil supply hole on the bottom surface (back surface) side of the sliding bearing oil scraper, the lubricating oil supplied from the oil supply hole causes these communication grooves to pass through. Therefore, the seizure of the bearing can be prevented and the bearing reliability can be prevented. Can be improved.

上記滑り軸受用オイルスクレーパにおいて、当該滑り軸受用オイルスクレーパの前面に、前記ブレードの裏面側と前記裏面とを連通する複数本の第２の連通溝が設けられているか、もしくは前記ブレードの裏面側と前記裏面とを連通する複数本の連通孔が設けられているとさらに好適である。
このような滑り軸受用オイルスクレーパによれば、例えば、当該滑り軸受用オイルスクレーパの底面（裏面）側に排油孔を備えた滑り軸受において、掻き取られた熱油が、これら第２の連通溝もしくは連通孔を介して排油孔に円滑に導かれた後、外部に排出されることとなるので、軸受の油膜温度をさらに低減させることができて、軸受の負荷性能をさらに向上させることができる。 In the sliding bearing oil scraper, the front surface of the sliding bearing oil scraper is provided with a plurality of second communication grooves communicating the back surface side of the blade and the back surface, or the back surface side of the blade It is more preferable that a plurality of communication holes that communicate with the back surface are provided.
According to such a sliding bearing oil scraper, for example, in the sliding bearing having the oil drainage hole on the bottom surface (back surface) side of the sliding bearing oil scraper, the hot oil scraped off is transferred to the second communication. Since the oil is smoothly guided to the oil drain hole through the groove or the communication hole and then discharged to the outside, the oil film temperature of the bearing can be further reduced, and the load performance of the bearing is further improved. Can do.

上記滑り軸受用オイルスクレーパにおいて、当該滑り軸受用オイルスクレーパの後面裏面側に複数個の凹部が設けられているとともに、前記ブレードの裏面側と前記凹部とを連通する第２の連通孔が設けられているとさらに好適である。
このような滑り軸受用オイルスクレーパによれば、例えば、当該滑り軸受用オイルスクレーパの背面側に壁部（例えば、ポートの後面）を備えた滑り軸受において、凹部内に導かれた熱油の排圧を利用して、当該滑り軸受用オイルスクレーパの背面と壁部との間に作用する摩擦力が低減されることとなるので、当該滑り軸受用オイルスクレーパの動き（浮き沈み）をより円滑なものとすることができ、軸受の信頼性を向上させることができる。 In the slide bearing oil scraper, a plurality of recesses are provided on the back side of the rear surface of the slide bearing oil scraper, and a second communication hole is provided to connect the back side of the blade and the recess. More preferably.
According to such an oil scraper for a sliding bearing, for example, in a sliding bearing having a wall portion (for example, the rear surface of a port) on the back side of the sliding bearing oil scraper, the hot oil guided into the recess is discharged. Since the frictional force acting between the back surface and the wall portion of the sliding bearing oil scraper is reduced by using the pressure, the sliding bearing oil scraper moves more smoothly. And the reliability of the bearing can be improved.

上記滑り軸受用オイルスクレーパにおいて、前記裏面と前記テーパ面とを連通する複数本の第３の連通孔が設けられているとさらに好適である。
このような滑り軸受用オイルスクレーパによれば、例えば、当該滑り軸受用オイルスクレーパの底面（裏面）側に給油孔を備えた滑り軸受において、給油孔から供給された潤滑油が、これら連通孔を介してテーパ面と回転軸の軸受面との間、またはテーパ面とスラストカラーの軸受面との間に円滑に供給されることとなるので、軸受の焼き付きを防止することができ、軸受の信頼性を向上させることができる。 In the slide bearing oil scraper, it is more preferable that a plurality of third communication holes for communicating the back surface and the tapered surface are provided.
According to such an oil scraper for a sliding bearing, for example, in a sliding bearing provided with an oil supply hole on the bottom surface (rear surface) side of the slide bearing oil scraper, the lubricating oil supplied from the oil supply hole allows these communication holes to be connected. Therefore, the seizure of the bearing can be prevented and the bearing reliability can be prevented. Can be improved.

上記滑り軸受用オイルスクレーパにおいて、前記ブレードの表面側に、前記回転軸の軸受面、または前記スラストカラーの軸受面に向かって傾斜する第２のテーパ面が設けられているとさらに好適である。
このような滑り軸受用オイルスクレーパによれば、ブレードの表面側に設けられた第２のテーパ面と回転軸の軸受面との間、または第２のテーパ面とスラストカラーの軸受面との間から、最低かみ込み量（焼き付きを防止するのに最低限必要な量）に相当する潤滑油をオイルスクレーパの表面側に供給することができるので、軸受の焼き付きを防止することができ、軸受の信頼性を向上させることができる。 In the oil scraper for sliding bearing, it is more preferable that a second tapered surface inclined toward the bearing surface of the rotating shaft or the bearing surface of the thrust collar is provided on the surface side of the blade.
According to such an oil scraper for a sliding bearing, between the second taper surface provided on the surface side of the blade and the bearing surface of the rotary shaft, or between the second taper surface and the bearing surface of the thrust collar. Therefore, the lubricating oil corresponding to the minimum biting amount (minimum amount necessary for preventing seizure) can be supplied to the surface side of the oil scraper, so that the seizure of the bearing can be prevented. Reliability can be improved.

上記滑り軸受用オイルスクレーパにおいて、表面前端部に、前記回転軸の軸受面、または前記スラストカラーの軸受面に向かって傾斜する第３のテーパ面が設けられているとさらに好適である。
このような滑り軸受用オイルスクレーパによれば、オイルスクレーパの表面前端部に設けられた第３のテーパ面と回転軸の軸受面との間、または第３のテーパ面とスラストカラーの軸受面との間から、最低かみ込み量（焼き付きを防止するのに最低限必要な量）に相当する潤滑油をオイルスクレーパの表面側に供給することができるので、軸受の焼き付きを防止することができ、軸受の信頼性を向上させることができる。 In the slide bearing oil scraper, it is more preferable that a front end portion of the surface is provided with a third tapered surface inclined toward the bearing surface of the rotating shaft or the bearing surface of the thrust collar.
According to such an oil scraper for a sliding bearing, between the third taper surface provided at the front end portion of the surface of the oil scraper and the bearing surface of the rotary shaft, or between the third taper surface and the bearing surface of the thrust collar, Since the lubricating oil corresponding to the minimum biting amount (minimum amount necessary for preventing seizure) can be supplied to the surface side of the oil scraper, the seizure of the bearing can be prevented, The reliability of the bearing can be improved.

本発明による滑り軸受は、上記いずれかの滑り軸受用オイルスクレーパを具備している。
このような滑り軸受によれば、オイルスクレーパを長期にわたって使用することができるので、滑り軸受の保守点検間隔を延ばすことができる。 The sliding bearing according to the present invention includes any of the above-described sliding bearing oil scrapers.
According to such a sliding bearing, since the oil scraper can be used for a long time, the maintenance inspection interval of the sliding bearing can be extended.

本発明による回転機械は、上記滑り軸受を具備している。
このような回転機械によれば、滑り軸受におけるトルク損失を低減させることができるので、より効率的な運転が可能となり、機械効率を向上させることができる。 The rotating machine according to the present invention includes the sliding bearing.
According to such a rotating machine, torque loss in the sliding bearing can be reduced, so that more efficient operation is possible and mechanical efficiency can be improved.

本発明によれば、オイルスクレーパの長寿命化を図ることができて、摩擦によるトルク損失を減少させることができるという効果を奏する。   According to the present invention, it is possible to extend the life of the oil scraper and to reduce the torque loss due to friction.

以下、図面を参照して本発明による滑り軸受の第１実施形態を、ガスタービンコンプレッサ（回転機械）に適用した例を説明する。
図１は本実施形態に係る滑り軸受（以下、「テーパランド型スラスト軸受」という。）８を具備したガスタービンコンプレッサ２００の構造及び給油系統を模式的に示すものであり、図１中の符号１はハウジング、符号２はロータである。
ロータ２は、ロータ軸（回転軸）３と、コンプレッサ翼車４と、スラストカラー５と、タービン６と備えている。また、このロータ２は一対のジャーナル軸受７により支持されているとともに、スラストカラー５の滑り面（軸受面）５ａ，５ｂに対向して設けられたテーパランド型スラスト軸受８によりスラスト荷重が支えられるように構成されている。 Hereinafter, an example in which a first embodiment of a sliding bearing according to the present invention is applied to a gas turbine compressor (rotary machine) will be described with reference to the drawings.
FIG. 1 schematically shows the structure and oil supply system of a gas turbine compressor 200 provided with a sliding bearing (hereinafter referred to as “taper land type thrust bearing”) 8 according to the present embodiment. Reference numeral 1 denotes a housing and reference numeral 2 denotes a rotor.
The rotor 2 includes a rotor shaft (rotating shaft) 3, a compressor impeller 4, a thrust collar 5, and a turbine 6. The rotor 2 is supported by a pair of journal bearings 7, and a thrust load is supported by a taper land type thrust bearing 8 provided facing the sliding surfaces (bearing surfaces) 5 a and 5 b of the thrust collar 5. It is configured as follows.

このように構成されたガスタービンコンプレッサ２００では、一対のジャーナル軸受７はロータ２の自重を支えるだけ（竪型の場合には、自重すら加わらずに単に位置決め作用するだけ）であるのに対し、テーパランド型スラスト軸受８にはコンプレッサ翼車４およびタービン６の羽根に作用する空気力学的な圧力により生ずる合力の負荷荷重が加わる。ガスタービンのスラスト荷重は、通常、回転数の増加につれてスラスト荷重が大きくなる性質を有している。   In the gas turbine compressor 200 configured as described above, the pair of journal bearings 7 only support the weight of the rotor 2 (in the case of a saddle type, the positioning function is merely performed without adding the weight), The tapered land type thrust bearing 8 is subjected to a load of resultant force generated by aerodynamic pressure acting on the blades of the compressor impeller 4 and the turbine 6. The thrust load of a gas turbine usually has a property that the thrust load increases as the rotational speed increases.

図２および図３はテーパランド型スラスト軸受８の詳細を示す図であり、図２はスラスト軸受８の平面図、図３はスラスト軸受８の要部を拡大した図であって、図３（ａ）は図２のＩＩＩ−ＩＩＩ矢視断面図、図３（ｂ）は斜視図である。なお、図２では浮動式（非接触式）のオイルスクレーパ２３を省略している。
図２および図３に示すように、テーパランド型スラスト軸受８の、ロータ２側のスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂ（図１参照）と対向する面には、円周方向に沿って複数個（本実施形態では８個）の固定型のセグメント９が設けられている。
図２に示すように、各セグメント９は、給油ポート１０、テーパ部１１、およびランド部１２を円周方向に連続した状態で形成されたものである。
なお、図２中の符号１３はテーパ部１１の内周面１１ａ側および外周面１１ｂ側を囲むシュラウド部である。また、一つのテーパ部１１と、これに連なる一つのランド部１２とにより、一つの軸受パッド１４が構成されている。 2 and 3 are views showing details of the taper land type thrust bearing 8, FIG. 2 is a plan view of the thrust bearing 8, and FIG. 3 is an enlarged view of a main part of the thrust bearing 8, FIG. a) is a cross-sectional view taken along the line III-III in FIG. 2, and FIG. 3B is a perspective view. In FIG. 2, the floating (non-contact) oil scraper 23 is omitted.
As shown in FIGS. 2 and 3, the surface of the tapered land type thrust bearing 8 facing the sliding surfaces 5a and 5b (see FIG. 1) of the thrust collar 5 on the rotor 2 side has a plurality along the circumferential direction. There are provided eight (8 in the present embodiment) fixed-type segments 9.
As shown in FIG. 2, each segment 9 is formed in a state where the oil supply port 10, the taper portion 11, and the land portion 12 are continuous in the circumferential direction.
2 is a shroud portion surrounding the inner peripheral surface 11a side and the outer peripheral surface 11b side of the tapered portion 11. Moreover, one bearing pad 14 is comprised by the one taper part 11 and the one land part 12 connected to this.

給油ポート１０の半径方向内側には、給油孔１５が開口されており、給油ポート１０の半径方向外側には、給油孔１５よりも小さな径を有する給油孔１５ａが開口されている。また、これら給油孔１５，１５ａは給油路（図示せず）にそれぞれ接続されている。給油路は図１に示す吐出ライン１７を介して給油ポンプ１８に接続されており、この給油ポンプ１８は導入ライン１９を通じて、タービンコンプレッサのドレンとしてのオイルパン２０に接続されている。そして、給油ポンプ１８から供給される潤滑油Ｌは、吐出ライン１７を介して給油路から給油孔１５，１５ａを経て、給油ポート１０に送り込まれるようになっている。   An oil supply hole 15 is opened on the radially inner side of the oil supply port 10, and an oil supply hole 15 a having a smaller diameter than the oil supply hole 15 is opened on the radially outer side of the oil supply port 10. The oil supply holes 15 and 15a are connected to an oil supply path (not shown). The oil supply passage is connected to an oil supply pump 18 through a discharge line 17 shown in FIG. 1, and this oil supply pump 18 is connected to an oil pan 20 as a drain of a turbine compressor through an introduction line 19. The lubricating oil L supplied from the oil supply pump 18 is sent to the oil supply port 10 from the oil supply passage via the discharge line 17 through the oil supply holes 15 and 15a.

そして、給油ポート１０内の潤滑油Ｌは、回転するスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂ（図１参照）と、固定されているテーパランド型スラスト軸受８の表面との相対的な回転により、粘性のため給油ポート１０からスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとテーパランド型スラスト軸受８の表面との間の狭いフィルム状の隙間に引き込まれる。このフィルム状の隙間は、くさび状の隙間とこれに続く平行状の隙間とからなり、このフィルム状の隙間内で流体力学的な動的圧力が発生するようになっている。したがって、スラスト軸受８に加わる負荷荷重は、このフィルム状の隙間に形成された潤滑油膜で支えられることとなる。   The lubricating oil L in the oil supply port 10 is rotated by relative rotation between the sliding surfaces 5a and 5b (see FIG. 1) of the rotating thrust collar 5 and the surface of the fixed taper land type thrust bearing 8. Due to the viscosity, it is drawn from the oil supply port 10 into a narrow film-like gap between the sliding surfaces 5 a and 5 b of the thrust collar 5 and the surface of the taper land type thrust bearing 8. This film-like gap is composed of a wedge-like gap and a parallel gap that follows, and a hydrodynamic dynamic pressure is generated in the film-like gap. Therefore, the load applied to the thrust bearing 8 is supported by the lubricating oil film formed in the film-like gap.

一方、テーパ部１１の内周面１１ａ側に位置するシュラウド部１３には、ロータ軸３が貫通する貫通穴２１と、給油ポート１０とを連通する排油溝２２が設けられており、吐出ライン１７を介して給油路から給油孔１５，１５ａを経て給油ポート１０に送り込まれた潤滑油のうち、余分な潤滑油は、この排油溝２２を通ってオイルパン２０（図１参照）に流れ込むようになっている。   On the other hand, the shroud portion 13 positioned on the inner peripheral surface 11a side of the taper portion 11 is provided with a through hole 21 through which the rotor shaft 3 penetrates and an oil drain groove 22 that communicates with the oil supply port 10. Of the lubricating oil sent to the oil supply port 10 from the oil supply passage through the oil supply holes 15 and 15a via 17, the excess lubricating oil flows into the oil pan 20 (see FIG. 1) through this oil drain groove 22. It is like that.

なお、このフィルム状の隙間の寸法は１００μｍ程度となるように設計されている。また、テーパ部１１とランド部１２の円周方向の寸法比は、負荷能力が最大となるように８：２程度に設定されている。   The dimension of the film-like gap is designed to be about 100 μm. Moreover, the dimensional ratio of the taper part 11 and the land part 12 in the circumferential direction is set to about 8: 2 so that the load capacity is maximized.

さて、図３に示すように、本実施形態におけるテーパランド型スラスト軸受８の各給油ポート１０内には、浮動式（非接触式）のオイルスクレーパ（以下、「オイルスクレーパ」という。）２３が設けられている。
オイルスクレーパ２３は、その平面視形状が給油ポート１０の平面視形状と略同じとされ、かつ、その厚みが給油ポート１０の最大深さ（すなわち、給油ポート１０の底面からランド部１２の表面までの高さ）と略同じとされた板状の部材である。オイルスクレーパ２３の表面（スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂと対向する面）中央部には、その前端（前方端：上流端）から後端（後方端：下流側）にかけて、オイルスクレーパ２３の底面（裏面）（給油ポート１０の底面と対向する面）に向かって傾斜する（オイルスクレーパ２３の厚みが徐々に薄くなるように傾斜する）テーパ面（傾斜面）２４が設けられている。また、このテーパ面２４の両側方（すなわち、オイルスクレーパ２３の表面両側部）には、その前端から後端にかけて、オイルスクレーパ２３の厚みを一定に保つ平坦面２５が設けられている。 As shown in FIG. 3, a floating (non-contact type) oil scraper (hereinafter referred to as “oil scraper”) 23 is provided in each oil supply port 10 of the taper land type thrust bearing 8 in the present embodiment. Is provided.
The oil scraper 23 has a plan view shape substantially the same as the plan view shape of the oil supply port 10, and the thickness thereof is the maximum depth of the oil supply port 10 (that is, from the bottom surface of the oil supply port 10 to the surface of the land portion 12. This is a plate-like member that is substantially the same as the height. At the center of the surface of the oil scraper 23 (the surface facing the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5), the oil scraper 23 extends from the front end (front end: upstream end) to the rear end (rear end: downstream side). A tapered surface (inclined surface) 24 is provided which is inclined toward the bottom surface (back surface) (the surface facing the bottom surface of the oil supply port 10) (inclined so that the thickness of the oil scraper 23 is gradually reduced). Further, flat surfaces 25 that keep the thickness of the oil scraper 23 constant are provided on both sides of the tapered surface 24 (that is, on both sides of the surface of the oil scraper 23) from the front end to the rear end.

一方、このオイルスクレーパ２３の正面（前面）の表面側には、その一側面から他側面にかけて、前方（上流側）の軸受パッド１４（より詳しくはランド部１２）のパッド出口から流出する高温（約５０℃〜約６５℃）の潤滑油（以下、「熱油」という。）ＨＬを掻き取るための一本のブレード２６が設けられているとともに、このブレード２６により掻き取られた熱油ＨＬを排油溝２２の方へ導く一本のオイル掻き取り溝２７が設けられている。そして、このブレード２６により掻き取られた熱油ＨＬは、オイル掻き取り溝２７および排油溝２２を通ってオイルパン２０（図１参照）に排出されるようになっている。   On the other hand, on the front side (front side) of the oil scraper 23, there is a high temperature (from the pad outlet of the front (upstream side) bearing pad 14 (more specifically, the land portion 12) from one side to the other side. A single blade 26 is provided for scraping off lubricating oil (hereinafter referred to as “hot oil”) HL of about 50 ° C. to about 65 ° C., and the hot oil HL scraped off by the blade 26 A single oil scraping groove 27 is provided to guide the oil toward the oil draining groove 22. The hot oil HL scraped by the blade 26 is discharged to the oil pan 20 (see FIG. 1) through the oil scraping groove 27 and the oil draining groove 22.

また、このオイルスクレーパ２３の背面（後面）には、その底面とテーパ面２４とを連通する複数本（例えば、７本）の連通溝（給油溝）２８が設けられている。そして、給油孔１５，１５ａから給油ポート１０内に流入した潤滑油Ｌは、これら連通溝２８、およびオイルスクレーパ２３の背面と給油ポート１０の後面（オイルスクレーパ２３の背面と対向する面）との間を通過した後、つぎの軸受パッド１４（より詳しくはテーパ部１１）のパッド入口に供給されるようになっている。   In addition, on the back surface (rear surface) of the oil scraper 23, a plurality of (for example, seven) communication grooves (oil supply grooves) 28 that communicate the bottom surface with the tapered surface 24 are provided. The lubricating oil L that has flowed into the oil supply port 10 from the oil supply holes 15 and 15a is formed between the communication groove 28 and the back surface of the oil scraper 23 and the rear surface of the oil supply port 10 (the surface facing the back surface of the oil scraper 23). After passing, the pad is supplied to the pad inlet of the next bearing pad 14 (more specifically, the tapered portion 11).

本実施形態によるテーパランド型スラスト軸受８によれば、給油孔１５，１５ａから給油ポート１０内に供給される潤滑油Ｌの給油圧力Ｆ１と、オイルスクレーパ２３のテーパ面２４とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの間に発生する負圧による浮力Ｆ２とにより、オイルスクレーパ２３がスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かって浮き上がる（浮動する）こととなる。そして、スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かって浮き上がったオイルスクレーパ２３のブレード２６により、前方の軸受パッド１４のパッド出口から流出する熱油ＨＬが掻き取られ、掻き取られた熱油ＨＬは、オイル掻き取り溝２７および排油溝２２を通ってオイルパン２０（図１参照）に排出されることとなる。一方、つぎの軸受パッド１４のパッド入口には、給油ポート１０内の低温（約４０℃）の潤滑油Ｌが流入することとなる。
すなわち、本実施形態によるテーパランド型スラスト軸受８によれば、前方の軸受パッド１４のパッド出口から流出する熱油ＨＬが、つぎの軸受パッド１４のパッド入口から極力流入しないようになっているとともに、給油ポート１０内の潤滑油Ｌが、つぎの軸受パッド１４のパッド入口から流入するようになっているので、軸受の油膜温度を低減させることができて、軸受の負荷性能を向上させることができる。 According to the taper land type thrust bearing 8 according to the present embodiment, the oil supply pressure F1 of the lubricating oil L supplied into the oil supply port 10 from the oil supply holes 15 and 15a, and the sliding of the taper surface 24 of the oil scraper 23 and the thrust collar 5 are achieved. The oil scraper 23 floats (floats) toward the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5 due to the buoyancy F2 caused by the negative pressure generated between the surfaces 5a and 5b. Then, the hot oil HL flowing out from the pad outlet of the front bearing pad 14 is scraped off by the blade 26 of the oil scraper 23 lifted toward the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5, and the hot oil HL scraped off. Is discharged to the oil pan 20 (see FIG. 1) through the oil scraping groove 27 and the drain oil groove 22. On the other hand, the low temperature (about 40 ° C.) lubricating oil L in the oil supply port 10 flows into the pad inlet of the next bearing pad 14.
That is, according to the taper land type thrust bearing 8 according to the present embodiment, the thermal oil HL flowing out from the pad outlet of the front bearing pad 14 is prevented from flowing from the pad inlet of the next bearing pad 14 as much as possible. Since the lubricating oil L in the oil supply port 10 flows from the pad inlet of the next bearing pad 14, the oil film temperature of the bearing can be reduced and the load performance of the bearing can be improved. it can.

なお、オイルスクレーパ２３の浮き上がり量（浮動量）は、給油孔１５，１５ａから給油ポート１０内に供給される潤滑油Ｌの給油圧力Ｆ１、オイルスクレーパ２３のテーパ面２４とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの間に発生する負圧による浮力Ｆ２、オイルスクレーパ２３の背面と給油ポート１０の後面との間に作用する摩擦力Ｆ３、およびオイルスクレーパ２３の自重による重力Ｆ４により決まる。すなわち、Ｆ１＋Ｆ２＞Ｆ３＋Ｆ４のとき、オイルスクレーパ２３がスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かって浮上することとなる。また、浮力Ｆ２は、オイルスクレーパ２３の大きさ、テーパ面２４の角度および幅等を考慮した流体数値計算（例えば、ＣＦＤ等）により算出することができる。そして、これらＦ１，Ｆ２，Ｆ３，Ｆ４の値を適切な値に設定することにより、オイルスクレーパ２３とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの接触は回避されることとなる。   The floating amount (floating amount) of the oil scraper 23 includes the oil pressure F1 of the lubricating oil L supplied into the oil supply port 10 through the oil supply holes 15 and 15a, the taper surface 24 of the oil scraper 23, and the sliding surface of the thrust collar 5. It is determined by the buoyancy F2 due to the negative pressure generated between 5a and 5b, the frictional force F3 acting between the back surface of the oil scraper 23 and the rear surface of the oil supply port 10, and the gravity F4 due to the weight of the oil scraper 23. That is, when F1 + F2> F3 + F4, the oil scraper 23 floats toward the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5. Further, the buoyancy F2 can be calculated by fluid numerical calculation (for example, CFD) in consideration of the size of the oil scraper 23, the angle and width of the tapered surface 24, and the like. Then, by setting the values of F1, F2, F3, and F4 to appropriate values, contact between the oil scraper 23 and the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5 is avoided.

また、オイルスクレーパ２３は浮動式（非接触式）とされており、スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂと接触することなくオイルスクレーパ２３が熱油ＨＬを掻き取るように構成されているので、オイルスクレーパ２３の長寿命化を図ることができて、摩擦によるトルク損失を減少させることができる。   The oil scraper 23 is a floating type (non-contact type), and is configured so that the oil scraper 23 scrapes the hot oil HL without contacting the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5. The life of the oil scraper 23 can be extended and torque loss due to friction can be reduced.

さらに、オイルスクレーパ２３のテーパ面２４とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの間に発生する負圧により、給油孔１５，１５ａから給油ポート１０内に供給された潤滑油Ｌが、連通溝２８、およびオイルスクレーパ２３の背面と給油ポート１０の後面との間を通って、つぎの軸受パッド１４のパッド入口に確実に供給されるようになっているので、軸受の焼き付きを防止することができ、軸受の信頼性を向上させることができる。   Further, due to the negative pressure generated between the tapered surface 24 of the oil scraper 23 and the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5, the lubricating oil L supplied from the oil supply holes 15 and 15a into the oil supply port 10 is connected to the communication groove. 28, and between the back surface of the oil scraper 23 and the rear surface of the oil supply port 10, it is surely supplied to the pad inlet of the next bearing pad 14, so that seizure of the bearing can be prevented. The reliability of the bearing can be improved.

本発明によるテーパランド型スラスト軸受の第２実施形態を、図３と同様の図４を用いて説明する。
本実施形態におけるテーパランド型スラスト軸受３０は、給油ポート１０の代わりに給油孔１５，１５ａを備えていないポート３１が設けられているとともに、各ポート３１内のそれぞれに、オイルスクレーパ３２が設けられているという点で前述した第１実施形態のものと異なる。その他の構成要素については前述した第１実施形態のものと同じであるので、ここではそれら構成要素についての説明は省略する。
なお、前述した第１実施形態と同一の部材には同一の符号を付している。 A taper land type thrust bearing according to a second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. 4 similar to FIG.
The tapered land type thrust bearing 30 in the present embodiment is provided with a port 31 that does not include the oil supply holes 15, 15 a instead of the oil supply port 10, and an oil scraper 32 provided in each of the ports 31. This is different from the first embodiment described above. Since other components are the same as those of the first embodiment described above, description of these components is omitted here.
In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the member same as 1st Embodiment mentioned above.

オイルスクレーパ３２は、その平面視形状がポート３１の平面視形状と略同じとされ、かつ、その厚みがポート３１の最大深さ（すなわち、ポート３１の底面からランド部１２の表面までの高さ）と略同じとされた板状の部材である。オイルスクレーパ３２の表面（スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂと対向する面）中央部には、その前端（前方端：上流端）から後端（後方端：下流側）にかけて、オイルスクレーパ３２の底面（ポート３１の底面と対向する面）に向かって傾斜する（オイルスクレーパ３２の厚みが徐々に薄くなるように傾斜する）テーパ面（傾斜面）２４が設けられている。また、このテーパ面２４の両側方（すなわち、オイルスクレーパ３２の表面両側部）には、その前端から後端にかけて、オイルスクレーパ３２の厚みを一定に保つ平坦面２５が設けられている。   The oil scraper 32 has a plan view shape that is substantially the same as the plan view shape of the port 31, and has a thickness that is the maximum depth of the port 31 (that is, the height from the bottom surface of the port 31 to the surface of the land portion 12). ) Is a plate-like member substantially the same. At the center of the surface of the oil scraper 32 (the surface facing the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5), the oil scraper 32 extends from the front end (front end: upstream end) to the rear end (rear end: downstream side). A tapered surface (inclined surface) 24 is provided which is inclined toward the bottom surface (the surface facing the bottom surface of the port 31) (inclined so that the thickness of the oil scraper 32 is gradually reduced). Further, flat surfaces 25 that keep the thickness of the oil scraper 32 constant are provided on both sides of the tapered surface 24 (that is, on both sides of the surface of the oil scraper 32) from the front end to the rear end.

一方、このオイルスクレーパ３２の正面（前面）の表面側には、その一側面から他側面にかけて、前方（上流側）の軸受パッド１４（より詳しくはランド部１２）のパッド出口から流出する熱油ＨＬを掻き取るための一本のブレード２６が設けられているとともに、このブレード２６により掻き取られた熱油ＨＬを排油溝２２の方へ導く一本のオイル掻き取り溝２７が設けられている。そして、このブレード２６により掻き取られた熱油ＨＬは、オイル掻き取り溝２７および排油溝２２を通ってオイルパン２０（図１参照）に排出されるようになっている。   On the other hand, on the surface side of the front surface (front surface) of the oil scraper 32, hot oil flows out from the pad outlet of the front (upstream side) bearing pad 14 (more specifically, the land portion 12) from one side surface to the other side surface. A single blade 26 for scraping HL is provided, and a single oil scraping groove 27 for guiding the hot oil HL scraped by the blade 26 toward the oil draining groove 22 is provided. Yes. The hot oil HL scraped by the blade 26 is discharged to the oil pan 20 (see FIG. 1) through the oil scraping groove 27 and the oil draining groove 22.

本実施形態によるテーパランド型スラスト軸受３０によれば、オイルスクレーパ３２のテーパ面２４とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの間に発生する負圧による浮力Ｆ２により、オイルスクレーパ３２がスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かって浮き上がる（浮動する）こととなる。そして、スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かって浮き上がったオイルスクレーパ３２のブレード２６により、前方の軸受パッド１４のパッド出口から流出する熱油ＨＬが掻き取られ、掻き取られた熱油ＨＬは、オイル掻き取り溝２７および排油溝２２を通ってオイルパン２０（図１参照）に排出されることとなる。
すなわち、本実施形態によるテーパランド型スラスト軸受３０によれば、前方の軸受パッド１４のパッド出口から流出する熱油ＨＬが、つぎの軸受パッド１４のパッド入口から極力流入しないようになっているので、軸受の油膜温度を低減させることができて、軸受の負荷性能を向上させることができる。 According to the taper land type thrust bearing 30 according to the present embodiment, the oil scraper 32 is thrust collar by the buoyancy F2 caused by the negative pressure generated between the taper surface 24 of the oil scraper 32 and the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5. Thus, it floats (floats) toward the sliding surfaces 5a and 5b. The hot oil HL flowing out from the pad outlet of the front bearing pad 14 is scraped off by the blade 26 of the oil scraper 32 that floats toward the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5, and the hot oil HL thus scraped off is scraped off. Is discharged to the oil pan 20 (see FIG. 1) through the oil scraping groove 27 and the drain oil groove 22.
That is, according to the tapered land type thrust bearing 30 according to the present embodiment, the thermal oil HL flowing out from the pad outlet of the front bearing pad 14 is prevented from flowing in from the pad inlet of the next bearing pad 14 as much as possible. The oil film temperature of the bearing can be reduced, and the load performance of the bearing can be improved.

なお、オイルスクレーパ３２の浮き上がり量（浮動量）は、オイルスクレーパ３２のテーパ面２４とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの間に発生する負圧による浮力Ｆ２、オイルスクレーパ３２の背面とポート３１の後面との間に作用する摩擦力Ｆ３、およびオイルスクレーパ３２の自重による重力Ｆ４により決まる。すなわち、Ｆ２＞Ｆ３＋Ｆ４のとき、オイルスクレーパ３２がスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かって浮上することとなる。また、浮力Ｆ２は、オイルスクレーパ３２の大きさ、テーパ面２４の角度および幅等を考慮した流体数値計算（例えば、ＣＦＤ等）により算出することができる。そして、これらＦ２，Ｆ３，Ｆ４の値を適切な値に設定することにより、オイルスクレーパ３２とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの接触は回避されることとなる。   The lift amount (floating amount) of the oil scraper 32 includes the buoyancy F2 caused by the negative pressure generated between the tapered surface 24 of the oil scraper 32 and the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5, the back surface of the oil scraper 32 and the port. 31 is determined by the frictional force F3 acting between the rear surface 31 and the gravity F4 due to the weight of the oil scraper 32. That is, when F2> F3 + F4, the oil scraper 32 floats toward the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5. Further, the buoyancy F2 can be calculated by fluid numerical calculation (for example, CFD) in consideration of the size of the oil scraper 32, the angle and width of the tapered surface 24, and the like. Then, by setting the values of F2, F3, and F4 to appropriate values, contact between the oil scraper 32 and the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5 is avoided.

また、オイルスクレーパ３２は浮動式（非接触式）とされており、スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂと接触することなくオイルスクレーパ３２が熱油ＨＬを掻き取るように構成されているので、オイルスクレーパ３２の長寿命化を図ることができて、摩擦によるトルク損失を減少させることができる。   The oil scraper 32 is a floating type (non-contact type), and is configured so that the oil scraper 32 scrapes the hot oil HL without contacting the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5. The life of the oil scraper 32 can be extended, and torque loss due to friction can be reduced.

本発明によるテーパランド型スラスト軸受の第３実施形態を、図３および図４と同様の図５を用いて説明する。
本実施形態におけるテーパランド型スラスト軸受４０は、給油ポート１０の代わりに給油孔１５，１５ａを備えていないポート４１が設けられているとともに、各ポート４１内のそれぞれに、オイルスクレーパ４２が設けられているという点で前述した第１実施形態のものと異なる。その他の構成要素については前述した第１実施形態のものと同じであるので、ここではそれら構成要素についての説明は省略する。
なお、前述した第１実施形態と同一の部材には同一の符号を付している。 A taper land type thrust bearing according to a third embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. 5 similar to FIG. 3 and FIG.
The tapered land type thrust bearing 40 in the present embodiment is provided with a port 41 that does not include the oil supply holes 15 and 15 a instead of the oil supply port 10, and an oil scraper 42 provided in each of the ports 41. This is different from the first embodiment described above. Since other components are the same as those of the first embodiment described above, description of these components is omitted here.
In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the member same as 1st Embodiment mentioned above.

オイルスクレーパ４２は、その平面視形状がポート４１の平面視形状と略同じとされ、かつ、その厚みがポート４１の最大深さ（すなわち、ポート４１の底面からランド部１２の表面までの高さ）と略同じとされた板状の部材である。オイルスクレーパ４２の表面（スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂと対向する面）中央部には、その前端（前方端：上流端）から後端（後方端：下流側）にかけて、オイルスクレーパ４２の底面（ポート４１の底面と対向する面）に向かって傾斜する（オイルスクレーパ４２の厚みが徐々に薄くなるように傾斜する）テーパ面（傾斜面）２４が設けられている。また、このテーパ面２４の両側方（すなわち、オイルスクレーパ４２の表面両側部）には、その前端から後端にかけて、オイルスクレーパ４２の厚みを一定に保つ平坦面２５が設けられている。   The oil scraper 42 has a plan view shape that is substantially the same as the plan view shape of the port 41, and has a thickness that is the maximum depth of the port 41 (that is, the height from the bottom surface of the port 41 to the surface of the land portion 12. ) Is a plate-like member substantially the same. The center of the surface of the oil scraper 42 (the surface facing the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5) extends from the front end (front end: upstream end) to the rear end (rear end: downstream side) of the oil scraper 42. A tapered surface (inclined surface) 24 is provided which is inclined toward the bottom surface (the surface facing the bottom surface of the port 41) (inclined so that the thickness of the oil scraper 42 is gradually reduced). Further, flat surfaces 25 that keep the thickness of the oil scraper 42 constant are provided on both sides of the tapered surface 24 (that is, on both sides of the surface of the oil scraper 42) from the front end to the rear end.

本実施形態によるテーパランド型スラスト軸受４０によれば、オイルスクレーパ４２の正面（前面）の表面側に、ブレード２６およびオイル掻き取り溝２７を加工する必要がなくなるので、オイルスクレーパ４２の形状をシンプルなものとすることができ、製造コストの低減化を図ることができる。   According to the taper land type thrust bearing 40 according to the present embodiment, it is not necessary to process the blade 26 and the oil scraping groove 27 on the front surface side (front surface) of the oil scraper 42, so that the shape of the oil scraper 42 is simple. The manufacturing cost can be reduced.

また、本実施形態によるテーパランド型スラスト軸受４０によれば、オイルスクレーパ４２のテーパ面２４とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの間に発生する負圧による浮力Ｆ２により、オイルスクレーパ４２がスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かって浮き上がる（浮動する）こととなる。そして、スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かって浮き上がったオイルスクレーパ４２の正面の一端部（表面側に位置する端部）により、前方の軸受パッド１４のパッド出口から流出する熱油ＨＬが掻き取られ、掻き取られた熱油ＨＬは、オイルスクレーパ４２の正面に沿って流れた後、排油溝２２を通ってオイルパン２０（図１参照）に排出されることとなる。
すなわち、本実施形態によるテーパランド型スラスト軸受４０によれば、前方の軸受パッド１４のパッド出口から流出する熱油ＨＬが、つぎの軸受パッド１４のパッド入口から極力流入しないようになっているので、軸受の油膜温度を低減させることができて、軸受の負荷性能を向上させることができる。 Further, according to the tapered land type thrust bearing 40 according to the present embodiment, the oil scraper 42 is caused by the buoyancy F2 caused by the negative pressure generated between the tapered surface 24 of the oil scraper 42 and the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5. The thrust collar 5 floats (floats) toward the sliding surfaces 5a and 5b. Then, the hot oil HL flowing out from the pad outlet of the front bearing pad 14 is caused by one end portion (the end portion located on the front surface side) of the oil scraper 42 that floats toward the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5. The hot oil HL that has been scraped and scraped flows along the front surface of the oil scraper 42, and then is discharged to the oil pan 20 (see FIG. 1) through the oil drain groove 22.
That is, according to the taper land type thrust bearing 40 according to the present embodiment, the hot oil HL flowing out from the pad outlet of the front bearing pad 14 is prevented from flowing from the pad inlet of the next bearing pad 14 as much as possible. The oil film temperature of the bearing can be reduced, and the load performance of the bearing can be improved.

なお、オイルスクレーパ４２の浮き上がり量（浮動量）は、オイルスクレーパ４２のテーパ面２４とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの間に発生する負圧による浮力Ｆ２、オイルスクレーパ４２の背面とポート４１の後面との間に作用する摩擦力Ｆ３、およびオイルスクレーパ４２の自重による重力Ｆ４により決まる。すなわち、Ｆ２＞Ｆ３＋Ｆ４のとき、オイルスクレーパ４２がスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かって浮上することとなる。また、浮力Ｆ２は、オイルスクレーパ４２の大きさ、テーパ面２４の角度および幅等を考慮した流体数値計算（例えば、ＣＦＤ等）により算出することができる。そして、これらＦ２，Ｆ３，Ｆ４の値を適切な値に設定することにより、オイルスクレーパ４２とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの接触は回避されることとなる。   Note that the lift amount (floating amount) of the oil scraper 42 includes the buoyancy F2 caused by the negative pressure generated between the tapered surface 24 of the oil scraper 42 and the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5, the back surface of the oil scraper 42 and the port. 41 is determined by the friction force F3 acting between the rear surface 41 and the gravity F4 due to the weight of the oil scraper 42. That is, when F2> F3 + F4, the oil scraper 42 floats toward the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5. Further, the buoyancy F2 can be calculated by fluid numerical calculation (for example, CFD) in consideration of the size of the oil scraper 42, the angle and width of the tapered surface 24, and the like. Then, by setting the values of F2, F3, and F4 to appropriate values, the contact between the oil scraper 42 and the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5 is avoided.

さらに、オイルスクレーパ４２は浮動式（非接触式）とされており、スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂと接触することなくオイルスクレーパ４２が熱油ＨＬを掻き取るように構成されているので、オイルスクレーパ４２の長寿命化を図ることができて、摩擦によるトルク損失を減少させることができる。   Furthermore, the oil scraper 42 is a floating type (non-contact type), and the oil scraper 42 is configured to scrape the hot oil HL without contacting the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5. The life of the oil scraper 42 can be extended and torque loss due to friction can be reduced.

本発明によるテーパランド型スラスト軸受の第４実施形態を、図３ないし図５と同様の図６を用いて説明する。
本実施形態におけるテーパランド型スラスト軸受５０は、給油孔１５，１５ａおよび排油溝２２を備えた給油ポート１０の代わりに、排油孔５１を備えた排油ポート５２が設けられているとともに、各排油ポート５２内のそれぞれに、オイルスクレーパ５３が設けられているという点で前述した第１実施形態のものと異なる。その他の構成要素については前述した第１実施形態のものと同じであるので、ここではそれら構成要素についての説明は省略する。
なお、前述した第１実施形態と同一の部材には同一の符号を付している。 A taper land type thrust bearing according to a fourth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. 6 similar to FIGS.
The tapered land type thrust bearing 50 in the present embodiment is provided with an oil discharge port 52 provided with an oil discharge hole 51 instead of the oil supply port 10 provided with the oil supply holes 15, 15 a and the oil discharge groove 22. The oil scraper 53 is provided in each oil discharge port 52, and is different from that of the first embodiment described above. Since other components are the same as those of the first embodiment described above, description of these components is omitted here.
In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the member same as 1st Embodiment mentioned above.

オイルスクレーパ５３は、その平面視形状が排油ポート５２の平面視形状と略同じとされ、かつ、その厚みが排油ポート５２の最大深さ（すなわち、排油ポート５２の底面からランド部１２の表面までの高さ）と略同じとされた板状の部材である。オイルスクレーパ５３の表面（スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂと対向する面）中央部には、その前端（前方端：上流端）から後端（後方端：下流側）にかけて、オイルスクレーパ５３の底面（排油ポート５２の底面と対向する面）に向かって傾斜する（オイルスクレーパ５３の厚みが徐々に薄くなるように傾斜する）テーパ面（傾斜面）２４が設けられている。また、このテーパ面２４の両側方（すなわち、オイルスクレーパ５３の表面両側部）には、その前端から後端にかけて、オイルスクレーパ５３の厚みを一定に保つ平坦面２５が設けられている。   The oil scraper 53 has a plan view shape that is substantially the same as the plan view shape of the oil discharge port 52, and has a thickness that is the maximum depth of the oil discharge port 52 (that is, from the bottom surface of the oil discharge port 52 to the land portion 12 It is a plate-like member that is substantially the same as the height to the surface. At the center of the surface of the oil scraper 53 (the surface facing the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5), the oil scraper 53 extends from the front end (front end: upstream end) to the rear end (rear end: downstream side). A tapered surface (inclined surface) 24 is provided which is inclined toward the bottom surface (the surface opposite to the bottom surface of the oil drain port 52) (inclined so that the thickness of the oil scraper 53 is gradually reduced). Further, flat surfaces 25 that keep the thickness of the oil scraper 53 constant are provided on both sides of the tapered surface 24 (that is, on both sides of the surface of the oil scraper 53) from the front end to the rear end.

一方、このオイルスクレーパ５３の正面（前面）の表面側には、その一側面から他側面にかけて、熱油ＨＬを掻き取るための一本のブレード２６が設けられているとともに、このブレード２６により掻き取られた熱油ＨＬを後述する連通溝（排油溝）５４の方へ導く一本のオイル掻き取り溝２７が設けられている。また、このオイルスクレーパ５３の正面（前面）には、オイル掻き取り溝２７とオイルスクレーパ５３の底面とを連通する複数本（例えば、７本）の連通溝５４が設けられている。そして、このブレード２６により掻き取られた熱油ＨＬは、オイル掻き取り溝２７および連通溝５４を通って排油孔５１に導かれるようになっている。   On the other hand, on the front side (front side) of the oil scraper 53, a single blade 26 for scraping the hot oil HL is provided from one side surface to the other side surface. A single oil scraping groove 27 is provided to guide the taken hot oil HL toward a communication groove (oil drain groove) 54 described later. In addition, a plurality of (for example, seven) communication grooves 54 that communicate the oil scraping groove 27 and the bottom surface of the oil scraper 53 are provided on the front surface (front surface) of the oil scraper 53. The hot oil HL scraped off by the blade 26 is guided to the oil drain hole 51 through the oil scraping groove 27 and the communication groove 54.

本実施形態によるテーパランド型スラスト軸受５０によれば、オイルスクレーパ５３のテーパ面２４とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの間に発生する負圧による浮力Ｆ２により、オイルスクレーパ５３がスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かって浮き上がる（浮動する）こととなる。そして、スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かって浮き上がったオイルスクレーパ５３のブレード２６により、前方の軸受パッド１４のパッド出口から流出する熱油ＨＬが掻き取られ、掻き取られた熱油ＨＬは、オイル掻き取り溝２７および連通溝５４を通って排油孔５１に導かれるようになっている。
すなわち、本実施形態によるテーパランド型スラスト軸受５０によれば、前方の軸受パッド１４のパッド出口から流出する熱油ＨＬが、つぎの軸受パッド１４のパッド入口から極力流入しないようになっているので、軸受の油膜温度を低減させることができて、軸受の負荷性能を向上させることができる。 According to the taper land type thrust bearing 50 according to the present embodiment, the oil scraper 53 is thrust collar by the buoyancy F2 caused by the negative pressure generated between the taper surface 24 of the oil scraper 53 and the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5. Thus, it floats (floats) toward the sliding surfaces 5a and 5b. Then, the hot oil HL flowing out from the pad outlet of the front bearing pad 14 is scraped off by the blade 26 of the oil scraper 53 lifted toward the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5, and the hot oil HL scraped off. Is guided to the oil drain hole 51 through the oil scraping groove 27 and the communication groove 54.
That is, according to the taper land type thrust bearing 50 according to the present embodiment, the hot oil HL flowing out from the pad outlet of the front bearing pad 14 is prevented from flowing from the pad inlet of the next bearing pad 14 as much as possible. The oil film temperature of the bearing can be reduced, and the load performance of the bearing can be improved.

なお、オイルスクレーパ５３の浮き上がり量（浮動量）は、オイルスクレーパ５３のテーパ面２４とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの間に発生する負圧による浮力Ｆ２、オイルスクレーパ５３の背面と排油ポート５２の後面との間に作用する摩擦力Ｆ３、およびオイルスクレーパ５３の自重による重力Ｆ４により決まる。すなわち、Ｆ２＞Ｆ３＋Ｆ４のとき、オイルスクレーパ５３がスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かって浮上することとなる。また、浮力Ｆ２は、オイルスクレーパ５３の大きさ、テーパ面２４の角度および幅等を考慮した流体数値計算（例えば、ＣＦＤ等）により算出することができる。そして、これらＦ２，Ｆ３，Ｆ４の値を適切な値に設定することにより、オイルスクレーパ５３とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの接触は回避されることとなる。   Note that the lift amount (floating amount) of the oil scraper 53 includes the buoyancy F2 caused by the negative pressure generated between the tapered surface 24 of the oil scraper 53 and the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5, the back surface of the oil scraper 53, and the drainage. It is determined by the frictional force F3 acting between the rear surface of the oil port 52 and the gravity F4 due to the weight of the oil scraper 53. That is, when F2> F3 + F4, the oil scraper 53 floats toward the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5. Further, the buoyancy F2 can be calculated by fluid numerical calculation (for example, CFD) in consideration of the size of the oil scraper 53, the angle and width of the tapered surface 24, and the like. Then, by setting the values of F2, F3, and F4 to appropriate values, contact between the oil scraper 53 and the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5 is avoided.

また、本実施形態によるテーパランド型スラスト軸受５０によれば、オイルスクレーパ５３のブレード２６により掻き取られた熱油ＨＬが、オイル掻き取り溝２７および連通溝５４を通ってオイルスクレーパ５３の底面に導かれるとともに、オイルスクレーパ５３の底面に導かれた熱油ＨＬの圧力によってオイルスクレーパ５３がスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かってさらに浮き上がる（浮動する）こととなる。これにより、ブレード２６により掻き取られる熱油ＨＬの量を増加させることができ、軸受の油膜温度をさらに低減させることができて、軸受の負荷性能をさらに向上させることができる。   Further, according to the taper land type thrust bearing 50 according to the present embodiment, the hot oil HL scraped by the blade 26 of the oil scraper 53 passes through the oil scraping groove 27 and the communication groove 54 to the bottom surface of the oil scraper 53. The oil scraper 53 is further lifted (floated) toward the sliding surfaces 5 a and 5 b of the thrust collar 5 by the pressure of the hot oil HL guided to the bottom surface of the oil scraper 53. Thereby, the quantity of the hot oil HL scraped off by the blade 26 can be increased, the oil film temperature of the bearing can be further reduced, and the load performance of the bearing can be further improved.

さらに、オイルスクレーパ５３は浮動式（非接触式）とされており、スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂと接触することなくオイルスクレーパ５３が熱油ＨＬを掻き取るように構成されているので、オイルスクレーパ５３の長寿命化を図ることができて、摩擦によるトルク損失を減少させることができる。   Further, the oil scraper 53 is a floating type (non-contact type), and the oil scraper 53 is configured to scrape the hot oil HL without contacting the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5. The life of the oil scraper 53 can be extended, and torque loss due to friction can be reduced.

本発明によるテーパランド型スラスト軸受の第５実施形態を、図３ないし図６と同様の図７を用いて説明する。
本実施形態におけるテーパランド型スラスト軸受６０は、給油孔１５，１５ａおよび排油溝２２を備えた給油ポート１０の代わりに、排油孔５１を備えた排油ポート５２が設けられているとともに、各排油ポート５２内のそれぞれに、オイルスクレーパ６１が設けられているという点で前述した第１実施形態のものと異なる。その他の構成要素については前述した第１実施形態のものと同じであるので、ここではそれら構成要素についての説明は省略する。
なお、前述した第１実施形態と同一の部材には同一の符号を付している。 A taper land type thrust bearing according to a fifth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. 7 similar to FIG. 3 to FIG.
The tapered land type thrust bearing 60 in the present embodiment is provided with an oil discharge port 52 provided with an oil discharge hole 51 instead of the oil supply port 10 provided with the oil supply holes 15, 15 a and the oil discharge groove 22. It differs from the first embodiment described above in that an oil scraper 61 is provided in each oil discharge port 52. Since other components are the same as those of the first embodiment described above, description of these components is omitted here.
In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the member same as 1st Embodiment mentioned above.

オイルスクレーパ６１は、その平面視形状が排油ポート５２の平面視形状と略同じとされ、かつ、その厚みが排油ポート５２の最大深さ（すなわち、排油ポート５２の底面からランド部１２の表面までの高さ）と略同じとされた板状の部材である。オイルスクレーパ６１の表面（スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂと対向する面）中央部には、その前端（前方端：上流端）から後端（後方端：下流側）にかけて、オイルスクレーパ６１の底面（排油ポート５２の底面と対向する面）に向かって傾斜する（オイルスクレーパ６１の厚みが徐々に薄くなるように傾斜する）テーパ面（傾斜面）２４が設けられている。また、このテーパ面２４の両側方（すなわち、オイルスクレーパ６１の表面両側部）には、その前端から後端にかけて、オイルスクレーパ６１の厚みを一定に保つ平坦面２５が設けられている。   The oil scraper 61 has a plan view shape substantially the same as the plan view shape of the oil discharge port 52, and the thickness thereof is the maximum depth of the oil discharge port 52 (that is, from the bottom surface of the oil discharge port 52 to the land portion 12. This is a plate-like member that is substantially the same as the height to the surface. The center of the surface of the oil scraper 61 (the surface facing the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5) extends from the front end (front end: upstream end) to the rear end (rear end: downstream side) of the oil scraper 61. A tapered surface (inclined surface) 24 is provided which is inclined toward the bottom surface (the surface opposite to the bottom surface of the oil drain port 52) (inclined so that the thickness of the oil scraper 61 is gradually reduced). Further, flat surfaces 25 that keep the thickness of the oil scraper 61 constant are provided on both sides of the tapered surface 24 (that is, on both sides of the surface of the oil scraper 61) from the front end to the rear end.

本実施形態によるテーパランド型スラスト軸受６０によれば、オイルスクレーパ６１の正面（前面）の表面側に、ブレード２６およびオイル掻き取り溝２７を加工する必要がなくなるので、オイルスクレーパ６１の形状をシンプルなものとすることができ、製造コストの低減化を図ることができる。   According to the taper land type thrust bearing 60 according to the present embodiment, it is not necessary to process the blade 26 and the oil scraping groove 27 on the front surface (front surface) side of the oil scraper 61, so that the shape of the oil scraper 61 is simple. The manufacturing cost can be reduced.

また、本実施形態によるテーパランド型スラスト軸受６０によれば、オイルスクレーパ６１のテーパ面２４とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの間に発生する負圧による浮力Ｆ２により、オイルスクレーパ６１がスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かって浮き上がる（浮動する）こととなる。そして、スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かって浮き上がったオイルスクレーパ６１の正面の一端部（表面側に位置する端部）により、前方の軸受パッド１４のパッド出口から流出する熱油ＨＬが掻き取られ、掻き取られた熱油ＨＬは、オイルスクレーパ６１の正面に沿って流れた後、排油孔５１を通って排油孔５１に導かれるようになっている。
すなわち、本実施形態によるテーパランド型スラスト軸受６０によれば、前方の軸受パッド１４のパッド出口から流出する熱油ＨＬが、つぎの軸受パッド１４のパッド入口から極力流入しないようになっているので、軸受の油膜温度を低減させることができて、軸受の負荷性能を向上させることができる。 Further, according to the tapered land type thrust bearing 60 according to the present embodiment, the oil scraper 61 is caused by the buoyancy F2 caused by the negative pressure generated between the tapered surface 24 of the oil scraper 61 and the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5. The thrust collar 5 floats (floats) toward the sliding surfaces 5a and 5b. The hot oil HL flowing out from the pad outlet of the front bearing pad 14 is caused by one end portion (the end portion located on the front surface side) of the oil scraper 61 that floats toward the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5. The hot oil HL that has been scraped and scraped flows along the front surface of the oil scraper 61, and then is guided to the oil drain hole 51 through the oil drain hole 51.
That is, according to the taper land type thrust bearing 60 according to the present embodiment, the hot oil HL flowing out from the pad outlet of the front bearing pad 14 is prevented from flowing from the pad inlet of the next bearing pad 14 as much as possible. The oil film temperature of the bearing can be reduced, and the load performance of the bearing can be improved.

なお、オイルスクレーパ６１の浮き上がり量（浮動量）は、オイルスクレーパ６１のテーパ面２４とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの間に発生する負圧による浮力Ｆ２、オイルスクレーパ６１の背面と排油ポート５２の後面との間に作用する摩擦力Ｆ３、およびオイルスクレーパ６１の自重による重力Ｆ４により決まる。すなわち、Ｆ２＞Ｆ３＋Ｆ４のとき、オイルスクレーパ６１がスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かって浮上することとなる。また、浮力Ｆ２は、オイルスクレーパ６１の大きさ、テーパ面２４の角度および幅等を考慮した流体数値計算（例えば、ＣＦＤ等）により算出することができる。そして、これらＦ２，Ｆ３，Ｆ４の値を適切な値に設定することにより、オイルスクレーパ６１とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの接触は回避されることとなる。   The lift amount of the oil scraper 61 (floating amount) is determined by the buoyancy F2 caused by the negative pressure generated between the tapered surface 24 of the oil scraper 61 and the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5, the back surface of the oil scraper 61, and the discharge amount. It is determined by the frictional force F3 acting between the rear surface of the oil port 52 and the gravity F4 due to the weight of the oil scraper 61. That is, when F2> F3 + F4, the oil scraper 61 floats toward the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5. Further, the buoyancy F2 can be calculated by fluid numerical calculation (for example, CFD or the like) in consideration of the size of the oil scraper 61, the angle and width of the tapered surface 24, and the like. Then, by setting the values of F2, F3, and F4 to appropriate values, contact between the oil scraper 61 and the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5 is avoided.

また、本実施形態によるテーパランド型スラスト軸受５０によれば、オイルスクレーパ５３のブレード２６により掻き取られた熱油ＨＬが、オイル掻き取り溝２７および連通溝５４を通ってオイルスクレーパ５３の底面に導かれるとともに、オイルスクレーパ５３の底面に導かれた熱油ＨＬの圧力によってオイルスクレーパ５３がスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かってさらに浮き上がる（浮動する）こととなる。これにより、ブレード２６により掻き取られる熱油ＨＬの量を増加させることができ、軸受の油膜温度をさらに低減させることができて、軸受の負荷性能をさらに向上させることができる。   Further, according to the taper land type thrust bearing 50 according to the present embodiment, the hot oil HL scraped by the blade 26 of the oil scraper 53 passes through the oil scraping groove 27 and the communication groove 54 to the bottom surface of the oil scraper 53. The oil scraper 53 is further lifted (floated) toward the sliding surfaces 5 a and 5 b of the thrust collar 5 by the pressure of the hot oil HL guided to the bottom surface of the oil scraper 53. Thereby, the quantity of the hot oil HL scraped off by the blade 26 can be increased, the oil film temperature of the bearing can be further reduced, and the load performance of the bearing can be further improved.

さらに、オイルスクレーパ６１は浮動式（非接触式）とされており、スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂと接触することなくオイルスクレーパ６１が熱油ＨＬを掻き取るように構成されているので、オイルスクレーパ６１の長寿命化を図ることができて、摩擦によるトルク損失を減少させることができる。   Furthermore, the oil scraper 61 is a floating type (non-contact type), and the oil scraper 61 is configured to scrape the hot oil HL without contacting the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5. The life of the oil scraper 61 can be extended, and torque loss due to friction can be reduced.

本発明によるテーパランド型スラスト軸受の第６実施形態を、図３ないし図７と同様の図８を用いて説明する。なお、図面を見やすくするため、図８（ｂ）において隔壁７５は図示していない。
本実施形態におけるテーパランド型スラスト軸受７０は、給油ポート１０の代わりに給排油ポート７１が設けられ、オイルスクレーパ２３の代わりにオイルスクレーパ７２が設けられているという点で前述した第１実施形態のものと異なる。その他の構成要素については前述した第１実施形態のものと同じであるので、ここではそれら構成要素についての説明は省略する。
なお、前述した第１実施形態と同一の部材には同一の符号を付している。 A sixth embodiment of the tapered land type thrust bearing according to the present invention will be described with reference to FIG. 8 similar to FIG. 3 to FIG. In order to make the drawing easier to see, the partition wall 75 is not shown in FIG.
The taper land type thrust bearing 70 in this embodiment is the first embodiment described above in that a supply / discharge oil port 71 is provided instead of the oil supply port 10 and an oil scraper 72 is provided instead of the oil scraper 23. Different from that. Since other components are the same as those of the first embodiment described above, description of these components is omitted here.
In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the member same as 1st Embodiment mentioned above.

給排油ポート７１の前方（上流側）には排油孔７３が開口されており、給排油ポート７１の後方（下流側）には給油孔７４が開口されている。また、排油孔７３と給油孔７４との間には、これら排油孔７３と給油孔７４とを仕切る隔壁（仕切板）７５が設けられている。   An oil drain hole 73 is opened in front (upstream side) of the oil supply / discharge oil port 71, and an oil supply hole 74 is opened in the rear (downstream side) of the oil supply / discharge oil port 71. In addition, a partition wall (partition plate) 75 that partitions the oil drain hole 73 and the oil feed hole 74 is provided between the oil drain hole 73 and the oil feed hole 74.

オイルスクレーパ７２は、その平面視形状が給排油ポート７１の平面視形状と略同じとされ、かつ、その厚みが給排油ポート７１の最大深さ（すなわち、給排油ポート７１の底面からランド部１２の表面までの高さ）と略同じとされた板状の部材である。オイルスクレーパ７２の表面（スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂと対向する面）中央部には、その前端（前方端：上流端）から後端（後方端：下流側）にかけて、オイルスクレーパ７２の底面（給排油ポート７１の底面と対向する面）に向かって傾斜する（オイルスクレーパ７２の厚みが徐々に薄くなるように傾斜する）テーパ面（傾斜面）２４が設けられている。また、このテーパ面２４の両側方（すなわち、オイルスクレーパ７２の表面両側部）には、その前端から後端にかけて、オイルスクレーパ７２の厚みを一定に保つ平坦面２５が設けられている。   The oil scraper 72 has a plan view shape that is substantially the same as the plan view shape of the supply / discharge oil port 71, and the thickness thereof is the maximum depth of the supply / discharge oil port 71 (that is, from the bottom surface of the supply / discharge oil port 71. This is a plate-like member substantially the same as the height to the surface of the land portion 12. The center of the surface of the oil scraper 72 (the surface facing the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5) extends from the front end (front end: upstream end) to the rear end (rear end: downstream side) of the oil scraper 72. A tapered surface (inclined surface) 24 is provided which is inclined toward the bottom surface (the surface facing the bottom surface of the supply / discharge oil port 71) (inclined so that the thickness of the oil scraper 72 is gradually reduced). Further, flat surfaces 25 that keep the thickness of the oil scraper 72 constant are provided on both sides of the tapered surface 24 (that is, on both sides of the surface of the oil scraper 72) from the front end to the rear end.

一方、このオイルスクレーパ７２の正面（前面）の表面側には、その一側面から他側面にかけて、熱油ＨＬを掻き取るための一本のブレード２６が設けられているとともに、このブレード２６により掻き取られた熱油ＨＬを連通溝（排油溝）５４の方へ導く一本のオイル掻き取り溝２７が設けられている。また、このオイルスクレーパ７２の正面（前面）には、オイル掻き取り溝２７とオイルスクレーパ７２の底面とを連通する複数本（例えば、７本）の連通溝５４が設けられている。そして、このブレード２６により掻き取られた熱油ＨＬは、オイル掻き取り溝２７および連通溝５４を通って排油孔７３に導かれるようになっている。   On the other hand, on the front side (front side) of the oil scraper 72, one blade 26 for scraping the hot oil HL is provided from one side surface to the other side surface. A single oil scraping groove 27 is provided to guide the taken hot oil HL toward the communication groove (drain oil groove) 54. In addition, a plurality of (for example, seven) communication grooves 54 that connect the oil scraping groove 27 and the bottom surface of the oil scraper 72 are provided on the front surface (front surface) of the oil scraper 72. The hot oil HL scraped by the blade 26 is guided to the oil drain hole 73 through the oil scraping groove 27 and the communication groove 54.

また、このオイルスクレーパ７２の背面（後面）には、その底面とテーパ面２４とを連通する複数本（例えば、７本）の連通溝（給油溝）２８が設けられている。そして、給油孔７４から給排油ポート７１内に流入した潤滑油Ｌは、これら連通溝２８、およびオイルスクレーパ７２の背面と給排油ポート７１の後面（オイルスクレーパ７２の背面と対向する面）との間を通過した後、つぎの軸受パッド１４（より詳しくはテーパ部１１）のパッド入口に供給されるようになっている。   In addition, on the back surface (rear surface) of the oil scraper 72, a plurality of (for example, seven) communication grooves (oil supply grooves) 28 that connect the bottom surface and the tapered surface 24 are provided. The lubricating oil L that has flowed into the supply / exhaust oil port 71 from the oil supply hole 74 is the communication groove 28, the back surface of the oil scraper 72, and the rear surface of the supply / discharge oil port 71 (surface that faces the back surface of the oil scraper 72) Is passed to the pad inlet of the next bearing pad 14 (more specifically, the tapered portion 11).

本実施形態によるテーパランド型スラスト軸受７０によれば、給油孔７４から給排油ポート７１内に供給される潤滑油Ｌの給油圧力Ｆ１と、オイルスクレーパ７２のテーパ面２４とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの間に発生する負圧による浮力Ｆ２とにより、オイルスクレーパ７２がスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かって浮き上がる（浮動する）こととなる。そして、スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かって浮き上がったオイルスクレーパ７２のブレード２６により、前方の軸受パッド１４のパッド出口から流出する熱油ＨＬが掻き取られ、掻き取られた熱油ＨＬは、オイル掻き取り溝２７および連通溝５４を通って排油孔７３に導かれるようになっている。一方、つぎの軸受パッド１４のパッド入口には、給油孔７４から給排油ポート７１内に供給された低温（約４０℃）の潤滑油Ｌが流入することとなる。
すなわち、本実施形態によるテーパランド型スラスト軸受７０によれば、前方の軸受パッド１４のパッド出口から流出する熱油ＨＬが、つぎの軸受パッド１４のパッド入口から極力流入しないようになっているとともに、給排油ポート７１内の潤滑油Ｌが、つぎの軸受パッド１４のパッド入口から流入するようになっているので、軸受の油膜温度を低減させることができて、軸受の負荷性能を向上させることができる。 According to the taper land type thrust bearing 70 according to the present embodiment, the oil supply pressure F 1 of the lubricating oil L supplied from the oil supply hole 74 into the oil supply / discharge oil port 71, and the slip of the taper surface 24 of the oil scraper 72 and the thrust collar 5. Due to the buoyancy F2 caused by the negative pressure generated between the surfaces 5a and 5b, the oil scraper 72 floats (floats) toward the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5. Then, the hot oil HL flowing out from the pad outlet of the front bearing pad 14 is scraped off by the blade 26 of the oil scraper 72 lifted toward the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5, and the hot oil HL thus scraped off is scraped off. Is guided to the oil drain hole 73 through the oil scraping groove 27 and the communication groove 54. On the other hand, the low temperature (about 40 ° C.) lubricating oil L supplied from the oil supply hole 74 into the oil supply / discharge oil port 71 flows into the pad inlet of the next bearing pad 14.
That is, according to the taper land type thrust bearing 70 according to the present embodiment, the thermal oil HL flowing out from the pad outlet of the front bearing pad 14 is prevented from flowing from the pad inlet of the next bearing pad 14 as much as possible. Since the lubricating oil L in the supply / exhaust oil port 71 flows from the pad inlet of the next bearing pad 14, the oil film temperature of the bearing can be reduced, and the load performance of the bearing is improved. be able to.

なお、オイルスクレーパ７２の浮き上がり量（浮動量）は、給油孔７４から給排油ポート７１内に供給される潤滑油Ｌの給油圧力Ｆ１、オイルスクレーパ７２のテーパ面２４とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの間に発生する負圧による浮力Ｆ２、オイルスクレーパ７２の背面と給排油ポート７１の後面との間に作用する摩擦力Ｆ３、およびオイルスクレーパ７２の自重による重力Ｆ４により決まる。すなわち、Ｆ１＋Ｆ２＞Ｆ３＋Ｆ４のとき、オイルスクレーパ７２がスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かって浮上することとなる。また、浮力Ｆ２は、オイルスクレーパ７２の大きさ、テーパ面２４の角度および幅等を考慮した流体数値計算（例えば、ＣＦＤ等）により算出することができる。そして、これらＦ１，Ｆ２，Ｆ３，Ｆ４の値を適切な値に設定することにより、オイルスクレーパ７２とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの接触は回避されることとなる。   The floating amount (floating amount) of the oil scraper 72 includes the oil supply pressure F1 of the lubricating oil L supplied from the oil supply hole 74 into the oil supply / discharge oil port 71, the taper surface 24 of the oil scraper 72, and the sliding surface of the thrust collar 5. It is determined by the buoyancy F2 due to the negative pressure generated between 5a and 5b, the frictional force F3 acting between the back surface of the oil scraper 72 and the rear surface of the oil supply / discharge port 71, and the gravity F4 due to the weight of the oil scraper 72. That is, when F1 + F2> F3 + F4, the oil scraper 72 floats toward the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5. Further, the buoyancy F2 can be calculated by fluid numerical calculation (for example, CFD or the like) in consideration of the size of the oil scraper 72, the angle and width of the tapered surface 24, and the like. Then, by setting the values of F1, F2, F3, and F4 to appropriate values, contact between the oil scraper 72 and the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5 is avoided.

また、本実施形態によるテーパランド型スラスト軸受７０によれば、排油孔７３と給油孔７４との間に隔壁７５が設けられているので、排油孔７３に導かれる熱油ＨＬと、給油孔７４から給排油ポート７１内に供給される潤滑油Ｌとの混ざり合いを防止することができ、給油孔７４から給排油ポート７１内に供給される潤滑油Ｌの給油圧力Ｆ１を増加させることができるとともに、つぎの軸受パッド１４のパッド入口から流入する潤滑油Ｌの温度をより低下させることができ、軸受の油膜温度をより低減させることができて、軸受の負荷性能をより向上させることができる。   Further, according to the taper land type thrust bearing 70 according to the present embodiment, the partition wall 75 is provided between the oil drain hole 73 and the oil supply hole 74, so that the hot oil HL guided to the oil drain hole 73 and the oil supply Mixing with the lubricating oil L supplied from the hole 74 into the supply / discharge oil port 71 can be prevented, and the supply pressure F1 of the lubricating oil L supplied from the oil supply hole 74 into the supply / discharge oil port 71 is increased. In addition, the temperature of the lubricating oil L flowing from the pad inlet of the next bearing pad 14 can be further lowered, the oil film temperature of the bearing can be further reduced, and the load performance of the bearing is further improved. Can be made.

さらに、本実施形態によるテーパランド型スラスト軸受７０によれば、オイルスクレーパ７２のブレード２６により掻き取られた熱油ＨＬが、オイル掻き取り溝２７および連通溝５４を通ってオイルスクレーパ７２の底面に導かれるとともに、オイルスクレーパ７２の底面に導かれた熱油ＨＬの圧力によってオイルスクレーパ７２がスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かってさらに浮き上がる（浮動する）こととなる。これにより、ブレード２６により掻き取られる熱油ＨＬの量を増加させることができ、軸受の油膜温度をさらに低減させることができて、軸受の負荷性能をさらに向上させることができる。   Furthermore, according to the taper land type thrust bearing 70 according to the present embodiment, the hot oil HL scraped by the blade 26 of the oil scraper 72 passes through the oil scraping groove 27 and the communication groove 54 to the bottom surface of the oil scraper 72. The oil scraper 72 is further lifted (floated) toward the sliding surfaces 5 a and 5 b of the thrust collar 5 by the pressure of the hot oil HL guided to the bottom surface of the oil scraper 72. Thereby, the quantity of the hot oil HL scraped off by the blade 26 can be increased, the oil film temperature of the bearing can be further reduced, and the load performance of the bearing can be further improved.

さらにまた、オイルスクレーパ７２は浮動式（非接触式）とされており、スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂと接触することなくオイルスクレーパ７２が熱油ＨＬを掻き取るように構成されているので、オイルスクレーパ７２の長寿命化を図ることができて、摩擦によるトルク損失を減少させることができる。   Furthermore, the oil scraper 72 is a floating type (non-contact type), and the oil scraper 72 is configured to scrape the hot oil HL without contacting the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5. Further, the life of the oil scraper 72 can be extended, and torque loss due to friction can be reduced.

本発明によるテーパランド型スラスト軸受の第７実施形態を、図３ないし図８と同様の図９を用いて説明する。
本実施形態におけるテーパランド型スラスト軸受８０は、給油ポート１０の代わりに給排油ポート８１が設けられ、オイルスクレーパ２３の代わりにオイルスクレーパ８２が設けられているという点で前述した第１実施形態のものと異なる。その他の構成要素については前述した第１実施形態のものと同じであるので、ここではそれら構成要素についての説明は省略する。
なお、前述した第１実施形態と同一の部材には同一の符号を付している。 A seventh embodiment of the tapered land type thrust bearing according to the present invention will be described with reference to FIG. 9 similar to FIG. 3 to FIG.
The tapered land type thrust bearing 80 in the present embodiment is the first embodiment described above in that a supply / discharge oil port 81 is provided instead of the oil supply port 10 and an oil scraper 82 is provided instead of the oil scraper 23. Different from that. Since other components are the same as those of the first embodiment described above, description of these components is omitted here.
In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the member same as 1st Embodiment mentioned above.

給排油ポート８１の半径方向内側には、給油孔１５が開口されており、給排ポート８１の半径方向外側には、給油孔１５よりも小さな径を有する給油孔１５ａ（図２参照）が開口されている。また、これら給油孔１５，１５ａは給油路（図示せず）にそれぞれ接続されている。給油路は図１に示す吐出ライン１７を介して給油ポンプ１８に接続されており、この給油ポンプ１８は導入ライン１９を通じて、タービンコンプレッサのドレンとしてのオイルパン２０に接続されている。そして、給油ポンプ１８から供給される潤滑油Ｌは、吐出ライン１７を介して給油路から給油孔１５，１５ａを経て、給排油ポート８１に送り込まれるようになっている。
また、給排油ポート８１の後面には排油孔８３が設けられている。 An oil supply hole 15 is opened inside the supply / discharge oil port 81 in the radial direction, and an oil supply hole 15a (see FIG. 2) having a smaller diameter than the oil supply hole 15 is provided outside the supply / discharge port 81 in the radial direction. It is open. The oil supply holes 15 and 15a are connected to an oil supply path (not shown). The oil supply passage is connected to an oil supply pump 18 via a discharge line 17 shown in FIG. 1, and this oil supply pump 18 is connected to an oil pan 20 as a drain of the turbine compressor through an introduction line 19. The lubricating oil L supplied from the oil supply pump 18 is sent from the oil supply passage via the discharge line 17 to the oil supply / discharge port 81 through the oil supply holes 15 and 15a.
An oil drain hole 83 is provided on the rear surface of the oil supply / drain port 81.

オイルスクレーパ８２は、その平面視形状が給排油ポート８１の平面視形状と略同じとされ、かつ、その厚みが給排油ポート８１の最大深さ（すなわち、給排油ポート８１の底面からランド部１２の表面までの高さ）と略同じとされた板状の部材である。オイルスクレーパ８２の表面（スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂと対向する面）中央部には、その前端（前方端：上流端）から後端（後方端：下流側）にかけて、オイルスクレーパ８２の底面（給排油ポート８１の底面と対向する面）に向かって傾斜する（オイルスクレーパ８２の厚みが徐々に薄くなるように傾斜する）テーパ面（傾斜面）２４が設けられている。また、このテーパ面２４の両側方（すなわち、オイルスクレーパ８２の表面両側部）には、その前端から後端にかけて、オイルスクレーパ８２の厚みを一定に保つ平坦面２５が設けられている。   The oil scraper 82 has a plan view shape substantially the same as the plan view shape of the supply / discharge oil port 81, and the thickness thereof is the maximum depth of the supply / discharge oil port 81 (that is, from the bottom surface of the supply / discharge oil port 81. This is a plate-like member substantially the same as the height to the surface of the land portion 12. At the center of the surface of the oil scraper 82 (the surface facing the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5), the oil scraper 82 extends from the front end (front end: upstream end) to the rear end (rear end: downstream side). A tapered surface (inclined surface) 24 that is inclined toward the bottom surface (the surface opposite to the bottom surface of the oil supply / discharge oil port 81) (inclined so that the thickness of the oil scraper 82 gradually decreases) is provided. Further, flat surfaces 25 that keep the thickness of the oil scraper 82 constant are provided on both sides of the tapered surface 24 (that is, on both sides of the surface of the oil scraper 82) from the front end to the rear end.

一方、このオイルスクレーパ８２の正面（前面）の表面側には、その一側面から他側面にかけて、熱油ＨＬを掻き取るための一本のブレード２６が設けられているとともに、このブレード２６により掻き取られた熱油ＨＬを後述する連通孔（排油孔：第２の連通孔）８４の方へ導く一本のオイル掻き取り溝２７が設けられている。また、このオイルスクレーパ８２の背面（後面）の底面側には、凹部（凹所）８５ａが設けられており、オイル掻き取り溝２７と凹部８５ａとは、複数本（例えば、６本）の連通孔８４により連通されている。そして、このブレード２６により掻き取られた熱油ＨＬは、オイル掻き取り溝２７、連通孔８４、および凹部８５ａを通って排油孔８３に導かれるようになっている。   On the other hand, on the front side (front side) of the oil scraper 82, a single blade 26 for scraping the hot oil HL is provided from one side surface to the other side surface. A single oil scraping groove 27 is provided to guide the taken hot oil HL toward a communication hole (oil discharge hole: second communication hole) 84 described later. Further, a recess (recess) 85a is provided on the bottom surface side of the back surface (rear surface) of the oil scraper 82, and the oil scraping groove 27 and the recess 85a communicate with a plurality (for example, 6). The holes 84 communicate with each other. The hot oil HL scraped off by the blade 26 is guided to the oil drain hole 83 through the oil scraping groove 27, the communication hole 84, and the recess 85a.

また、このオイルスクレーパ８２には、その底面とテーパ面２４とを連通する複数本（例えば、７本）の連通孔（給油孔：第３の連通孔）８６が設けられている。そして、給油孔１５，１５ａから給排油ポート８１内に流入した潤滑油Ｌは、これら連通孔８６、およびテーパ面２４とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの間を通過した後、つぎの軸受パッド１４（より詳しくはテーパ部１１）のパッド入口に供給されるようになっている。   The oil scraper 82 is provided with a plurality of (for example, seven) communication holes (oil supply holes: third communication holes) 86 that communicate the bottom surface with the tapered surface 24. The lubricating oil L flowing into the supply / discharge oil port 81 from the oil supply holes 15, 15 a passes through the communication holes 86 and between the tapered surface 24 and the sliding surfaces 5 a, 5 b of the thrust collar 5, and then The bearing pad 14 (more specifically, the tapered portion 11) is supplied to the pad inlet.

本実施形態によるテーパランド型スラスト軸受８０によれば、給油孔１５，１５ａから給排油ポート８１内に供給される潤滑油Ｌの給油圧力Ｆ１と、オイルスクレーパ８２のテーパ面２４とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの間に発生する負圧による浮力Ｆ２とにより、オイルスクレーパ８２がスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かって浮き上がる（浮動する）こととなる。そして、スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かって浮き上がったオイルスクレーパ８２のブレード２６により、前方の軸受パッド１４のパッド出口から流出する熱油ＨＬが掻き取られ、掻き取られた熱油ＨＬは、オイル掻き取り溝２７、連通孔８４、および凹部８５ａを通って排油孔８３に導かれるようになっている。一方、つぎの軸受パッド１４のパッド入口には、給油孔１５，１５ａから給排油ポート８１内に供給された低温（約４０℃）の潤滑油Ｌが流入することとなる。
すなわち、本実施形態によるテーパランド型スラスト軸受８０によれば、前方の軸受パッド１４のパッド出口から流出する熱油ＨＬが、つぎの軸受パッド１４のパッド入口から極力流入しないようになっているとともに、給排油ポート８１内の潤滑油Ｌが、つぎの軸受パッド１４のパッド入口から流入するようになっているので、軸受の油膜温度を低減させることができて、軸受の負荷性能を向上させることができる。 According to the taper land type thrust bearing 80 according to the present embodiment, the oil supply pressure F1 of the lubricating oil L supplied from the oil supply holes 15 and 15a into the oil supply / discharge oil port 81, the taper surface 24 of the oil scraper 82 and the thrust collar 5 are provided. The oil scraper 82 floats (floats) toward the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5 due to the buoyancy F2 caused by the negative pressure generated between the sliding surfaces 5a and 5b. Then, the hot oil HL flowing out from the pad outlet of the front bearing pad 14 is scraped off by the blade 26 of the oil scraper 82 lifted toward the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5, and the hot oil HL scraped off. Is guided to the oil drainage hole 83 through the oil scraping groove 27, the communication hole 84, and the recess 85a. On the other hand, the low temperature (about 40 ° C.) lubricating oil L supplied from the oil supply holes 15, 15 a into the supply / discharge oil port 81 flows into the pad inlet of the next bearing pad 14.
That is, according to the taper land type thrust bearing 80 according to the present embodiment, the thermal oil HL flowing out from the pad outlet of the front bearing pad 14 is prevented from flowing from the pad inlet of the next bearing pad 14 as much as possible. Since the lubricating oil L in the supply / discharge oil port 81 flows from the pad inlet of the next bearing pad 14, the oil film temperature of the bearing can be reduced and the load performance of the bearing is improved. be able to.

なお、オイルスクレーパ８２の浮き上がり量（浮動量）は、給油孔１５，１５ａから給排油ポート８１内に供給される潤滑油Ｌの給油圧力Ｆ１、オイルスクレーパ８２のテーパ面２４とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの間に発生する負圧による浮力Ｆ２、オイルスクレーパ８２の背面と給排油ポート８１の後面との間に作用する摩擦力Ｆ３、およびオイルスクレーパ８２の自重による重力Ｆ４により決まる。すなわち、Ｆ１＋Ｆ２＞Ｆ３＋Ｆ４のとき、オイルスクレーパ８２がスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かって浮上することとなる。また、浮力Ｆ２は、オイルスクレーパ８２の大きさ、テーパ面２４の角度および幅等を考慮した流体数値計算（例えば、ＣＦＤ等）により算出することができる。そして、これらＦ１，Ｆ２，Ｆ３，Ｆ４の値を適切な値に設定することにより、オイルスクレーパ８２とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの接触は回避されることとなる。   The lift amount (floating amount) of the oil scraper 82 includes the oil supply pressure F1 of the lubricating oil L supplied into the supply / discharge oil port 81 from the oil supply holes 15 and 15a, the taper surface 24 of the oil scraper 82, and the thrust collar 5. Due to the buoyancy F2 due to the negative pressure generated between the sliding surfaces 5a and 5b, the frictional force F3 acting between the back surface of the oil scraper 82 and the rear surface of the oil supply / discharge port 81, and the gravity F4 due to the weight of the oil scraper 82 Determined. That is, when F1 + F2> F3 + F4, the oil scraper 82 floats toward the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5. Further, the buoyancy F2 can be calculated by fluid numerical calculation (for example, CFD or the like) in consideration of the size of the oil scraper 82, the angle and width of the tapered surface 24, and the like. By setting the values of F1, F2, F3, and F4 to appropriate values, contact between the oil scraper 82 and the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5 is avoided.

また、本実施形態によるテーパランド型スラスト軸受８０によれば、凹部８５ａ内に導かれた熱油ＨＬの排圧を利用して、オイルスクレーパ８２の背面と給排油ポート８１の後面との間に作用する摩擦力Ｆ３を低減させることができるので、オイルスクレーパ８２の動き（浮き沈み）をより円滑なものとすることができ、軸受の信頼性を向上させることができる。   Further, according to the taper land type thrust bearing 80 according to the present embodiment, the exhaust pressure of the hot oil HL guided into the recess 85 a is used to provide a gap between the back surface of the oil scraper 82 and the rear surface of the supply / discharge oil port 81. Since the frictional force F3 acting on the oil scraper 82 can be reduced, the oil scraper 82 can move more smoothly (lift and sink), and the reliability of the bearing can be improved.

さらに、オイルスクレーパ８２は浮動式（非接触式）とされており、スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂと接触することなくオイルスクレーパ８２が熱油ＨＬを掻き取るように構成されているので、オイルスクレーパ８２の長寿命化を図ることができて、摩擦によるトルク損失を減少させることができる。   Further, the oil scraper 82 is a floating type (non-contact type), and the oil scraper 82 is configured to scrape the hot oil HL without contacting the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5. The life of the oil scraper 82 can be extended and torque loss due to friction can be reduced.

さらにまた、オイルスクレーパ８２のテーパ面２４とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの間に発生する負圧により、給油孔１５，１５ａから給排油ポート８１内に供給された潤滑油Ｌが、連通孔８６、およびテーパ面２４とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの間を通過した後、つぎの軸受パッド１４のパッド入口に確実に供給されるようになっているので、軸受の焼き付きを防止することができ、軸受の信頼性を向上させることができる。   Furthermore, the lubricating oil L supplied from the oil supply holes 15 and 15a into the oil supply / discharge oil port 81 due to the negative pressure generated between the taper surface 24 of the oil scraper 82 and the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5 is obtained. Then, after passing between the communication hole 86 and the tapered surface 24 and the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5, the bearing is reliably supplied to the pad inlet of the next bearing pad 14. Seizure can be prevented and the reliability of the bearing can be improved.

なお、本実施形態において、連通孔８４の入口端が連通孔８４の出口端よりも大きく開口しているとさらに好適である。
これにより、前方の軸受パッド１４のパッド出口から流出した熱油ＨＬを連通孔８４内に円滑に導き入れることができ、熱油ＨＬがオイルスクレーパ８２の正面（前面）に衝突することにより生じる損失を低減させることができる。 In the present embodiment, it is more preferable that the inlet end of the communication hole 84 is larger than the outlet end of the communication hole 84.
Thereby, the hot oil HL flowing out from the pad outlet of the front bearing pad 14 can be smoothly introduced into the communication hole 84, and the loss caused by the hot oil HL colliding with the front surface (front surface) of the oil scraper 82. Can be reduced.

本発明によるテーパランド型スラスト軸受の第８実施形態を、図３ないし図９と同様の図１０を用いて説明する。
本実施形態におけるテーパランド型スラスト軸受９０は、給油ポート１０の代わりに排油ポート９１が設けられ、オイルスクレーパ２３の代わりにオイルスクレーパ９２が設けられているという点で前述した第１実施形態のものと異なる。その他の構成要素については前述した第１実施形態のものと同じであるので、ここではそれら構成要素についての説明は省略する。
なお、前述した第１実施形態と同一の部材には同一の符号を付している。 An eighth embodiment of the tapered land type thrust bearing according to the present invention will be described with reference to FIG. 10 similar to FIG. 3 to FIG.
The taper land type thrust bearing 90 in this embodiment is the same as that of the first embodiment described above in that an oil drain port 91 is provided instead of the oil supply port 10 and an oil scraper 92 is provided instead of the oil scraper 23. Different from the one. Since other components are the same as those of the first embodiment described above, description of these components is omitted here.
In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the member same as 1st Embodiment mentioned above.

排油ポート９１の後面には排油孔８３が設けられている。
また、オイルスクレーパ９２は、その平面視形状が排油ポート９１の平面視形状と略同じとされ、かつ、その厚みが排油ポート９１の最大深さ（すなわち、排油ポート９１の底面からランド部１２の表面までの高さ）と略同じとされた板状の部材である。オイルスクレーパ９２の表面（スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂと対向する面）中央部には、その前端（前方端：上流端）から後端（後方端：下流側）にかけて、オイルスクレーパ９２の底面（排油ポート９１の底面と対向する面）に向かって傾斜する（オイルスクレーパ９２の厚みが徐々に薄くなるように傾斜する）テーパ面（傾斜面）２４が設けられている。また、このテーパ面２４の両側方（すなわち、オイルスクレーパ９２の表面両側部）には、その前端から後端にかけて、オイルスクレーパ９２の厚みを一定に保つ平坦面２５が設けられている。 An oil drain hole 83 is provided on the rear surface of the oil drain port 91.
The oil scraper 92 has a plan view shape that is substantially the same as the plan view shape of the oil discharge port 91, and has a thickness that is the maximum depth of the oil discharge port 91 (that is, the land from the bottom surface of the oil discharge port 91. This is a plate-like member substantially the same as the height to the surface of the portion 12. The center of the surface of the oil scraper 92 (the surface facing the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5) extends from the front end (front end: upstream end) to the rear end (rear end: downstream side) of the oil scraper 92. A tapered surface (inclined surface) 24 is provided which is inclined toward the bottom surface (the surface opposite to the bottom surface of the oil discharge port 91) (inclined so that the thickness of the oil scraper 92 is gradually reduced). Further, flat surfaces 25 that keep the thickness of the oil scraper 92 constant are provided on both sides of the tapered surface 24 (that is, on both sides of the surface of the oil scraper 92) from the front end to the rear end.

一方、このオイルスクレーパ９２の正面（前面）の表面側には、その一側面から他側面にかけて、熱油ＨＬを掻き取るための一本のブレード２６が設けられているとともに、このブレード２６により掻き取られた熱油ＨＬを連通孔（排油孔）８４の方へ導く一本のオイル掻き取り溝２７が設けられている。また、このオイルスクレーパ９２の背面（後面）の底面側には、凹部（凹所）８５が設けられており、オイル掻き取り溝２７と凹部８５とは、複数本（例えば、６本）の連通孔８４により連通されている。そして、このブレード２６により掻き取られた熱油ＨＬは、オイル掻き取り溝２７、連通孔８４、および凹部８５を通って排油孔８３に導かれるようになっている。   On the other hand, a single blade 26 for scraping the hot oil HL is provided from one side surface to the other side surface of the front surface (front surface) of the oil scraper 92. One oil scraping groove 27 is provided to guide the taken hot oil HL toward the communication hole (oil drain hole) 84. Further, a recess (recess) 85 is provided on the bottom side of the back surface (rear surface) of the oil scraper 92, and the oil scraping groove 27 and the recess 85 communicate with each other in a plurality (for example, 6). The holes 84 communicate with each other. The hot oil HL scraped off by the blade 26 is guided to the oil drain hole 83 through the oil scraping groove 27, the communication hole 84, and the recess 85.

本実施形態によるテーパランド型スラスト軸受９０によれば、オイルスクレーパ９２のテーパ面２４とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの間に発生する負圧による浮力Ｆ２により、オイルスクレーパ９２がスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かって浮き上がる（浮動する）こととなる。そして、スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かって浮き上がったオイルスクレーパ９２のブレード２６により、前方の軸受パッド１４のパッド出口から流出する熱油ＨＬが掻き取られ、掻き取られた熱油ＨＬは、オイル掻き取り溝２７、連通孔８４、および凹部８５を通って排油孔８３に導かれるようになっている。
すなわち、本実施形態によるテーパランド型スラスト軸受９０によれば、前方の軸受パッド１４のパッド出口から流出する熱油ＨＬが、つぎの軸受パッド１４のパッド入口から極力流入しないようになっているので、軸受の油膜温度を低減させることができて、軸受の負荷性能を向上させることができる。 According to the taper land type thrust bearing 90 according to the present embodiment, the oil scraper 92 is thrust collar by the buoyancy F2 due to the negative pressure generated between the taper surface 24 of the oil scraper 92 and the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5. Thus, it floats (floats) toward the sliding surfaces 5a and 5b. The hot oil HL flowing out from the pad outlet of the front bearing pad 14 is scraped off by the blade 26 of the oil scraper 92 that has floated toward the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5, and the hot oil HL thus scraped off is scraped off. Is guided to the oil drainage hole 83 through the oil scraping groove 27, the communication hole 84, and the recess 85.
That is, according to the taper land type thrust bearing 90 according to the present embodiment, the thermal oil HL flowing out from the pad outlet of the front bearing pad 14 is prevented from flowing from the pad inlet of the next bearing pad 14 as much as possible. The oil film temperature of the bearing can be reduced, and the load performance of the bearing can be improved.

なお、オイルスクレーパ９２の浮き上がり量（浮動量）は、オイルスクレーパ８２のテーパ面２４とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの間に発生する負圧による浮力Ｆ２、オイルスクレーパ９２の背面と排油ポート９１の後面との間に作用する摩擦力Ｆ３、およびオイルスクレーパ９２の自重による重力Ｆ４により決まる。すなわち、Ｆ２＞Ｆ３＋Ｆ４のとき、オイルスクレーパ９２がスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かって浮上することとなる。また、浮力Ｆ２は、オイルスクレーパ９２の大きさ、テーパ面２４の角度および幅等を考慮した流体数値計算（例えば、ＣＦＤ等）により算出することができる。そして、これらＦ２，Ｆ３，Ｆ４の値を適切な値に設定することにより、オイルスクレーパ９２とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの接触は回避されることとなる。   It should be noted that the lift amount (floating amount) of the oil scraper 92 includes the buoyancy F2 caused by the negative pressure generated between the tapered surface 24 of the oil scraper 82 and the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5, the back surface of the oil scraper 92, and the drainage. It is determined by the frictional force F3 acting between the rear surface of the oil port 91 and the gravity F4 due to the weight of the oil scraper 92. That is, when F2> F3 + F4, the oil scraper 92 floats toward the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5. Further, the buoyancy F2 can be calculated by fluid numerical calculation (for example, CFD) in consideration of the size of the oil scraper 92, the angle and width of the tapered surface 24, and the like. Then, by setting the values of F2, F3, and F4 to appropriate values, the contact between the oil scraper 92 and the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5 is avoided.

また、本実施形態によるテーパランド型スラスト軸受９０によれば、凹部８５内に導かれた熱油ＨＬの排圧を利用して、オイルスクレーパ９２の背面と排油ポート９１の後面との間に作用する摩擦力Ｆ３を低減させることができるので、オイルスクレーパ９２の動き（浮き沈み）をより円滑なものとすることができ、軸受の信頼性を向上させることができる。   Further, according to the taper land type thrust bearing 90 according to the present embodiment, the exhaust pressure of the hot oil HL guided into the recess 85 is used between the back surface of the oil scraper 92 and the rear surface of the oil discharge port 91. Since the acting frictional force F3 can be reduced, the oil scraper 92 can move more smoothly (lift and sink), and the reliability of the bearing can be improved.

さらに、オイルスクレーパ９２は浮動式（非接触式）とされており、スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂと接触することなくオイルスクレーパ９２が熱油ＨＬを掻き取るように構成されているので、オイルスクレーパ９２の長寿命化を図ることができて、摩擦によるトルク損失を減少させることができる。   Further, the oil scraper 92 is a floating type (non-contact type), and the oil scraper 92 is configured to scrape the hot oil HL without contacting the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5. The life of the oil scraper 92 can be extended, and torque loss due to friction can be reduced.

なお、本実施形態において、連通孔８４の入口端が連通孔８４の出口端よりも大きく開口しているとさらに好適である。
これにより、前方の軸受パッド１４のパッド出口から流出した熱油ＨＬを連通孔８４内に円滑に導き入れることができ、熱油ＨＬがオイルスクレーパ９２の正面（前面）に衝突することにより生じる損失を低減させることができる。 In the present embodiment, it is more preferable that the inlet end of the communication hole 84 is larger than the outlet end of the communication hole 84.
As a result, the hot oil HL flowing out from the pad outlet of the front bearing pad 14 can be smoothly introduced into the communication hole 84, and the loss caused when the hot oil HL collides with the front surface (front surface) of the oil scraper 92. Can be reduced.

本発明によるテーパランド型スラスト軸受の第９実施形態を、図３ないし図１０と同様の図１１を用いて説明する。
本実施形態におけるテーパランド型スラスト軸受１００は、給油ポート１０の代わりにポート１０１が設けられ、オイルスクレーパ２３の代わりにオイルスクレーパ１０２が設けられているという点で前述した第１実施形態のものと異なる。その他の構成要素については前述した第１実施形態のものと同じであるので、ここではそれら構成要素についての説明は省略する。
なお、前述した第１実施形態と同一の部材には同一の符号を付している。 A ninth embodiment of the tapered land type thrust bearing according to the present invention will be described with reference to FIG. 11 similar to FIGS. 3 to 10.
The tapered land type thrust bearing 100 according to this embodiment is the same as that of the first embodiment described above in that a port 101 is provided instead of the oil supply port 10 and an oil scraper 102 is provided instead of the oil scraper 23. Different. Since other components are the same as those of the first embodiment described above, description of these components is omitted here.
In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the member same as 1st Embodiment mentioned above.

ポート１０１の底面には油圧供給孔１０３が設けられている。
また、オイルスクレーパ１０２は、その平面視形状がポート１０１の平面視形状と略同じとされ、かつ、その厚みがポート１０１の最大深さ（すなわち、ポート１０１の底面からランド部１２の表面までの高さ）と略同じとされた板状の部材である。オイルスクレーパ１０２の表面（スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂと対向する面）中央部には、その前端（前方端：上流端）から後端（後方端：下流側）にかけて、オイルスクレーパ１０２の底面（ポート１０１の底面と対向する面）に向かって傾斜する（オイルスクレーパ１０２の厚みが徐々に薄くなるように傾斜する）テーパ面（傾斜面）２４が設けられている。また、このテーパ面２４の両側方（すなわち、オイルスクレーパ１０２の表面両側部）には、その前端から後端にかけて、オイルスクレーパ１０２の厚みを一定に保つ平坦面２５が設けられている。 A hydraulic pressure supply hole 103 is provided on the bottom surface of the port 101.
The oil scraper 102 has a plan view shape that is substantially the same as the plan view shape of the port 101 and has a thickness that is the maximum depth of the port 101 (ie, from the bottom surface of the port 101 to the surface of the land portion 12). It is a plate-like member substantially the same as (height). At the center of the surface of the oil scraper 102 (the surface facing the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5), the oil scraper 102 extends from the front end (front end: upstream end) to the rear end (rear end: downstream side). A tapered surface (inclined surface) 24 is provided which is inclined toward the bottom surface (the surface facing the bottom surface of the port 101) (inclined so that the thickness of the oil scraper 102 is gradually reduced). Further, flat surfaces 25 that keep the thickness of the oil scraper 102 constant are provided on both sides of the tapered surface 24 (that is, on both sides of the surface of the oil scraper 102) from the front end to the rear end.

一方、このオイルスクレーパ１０２の正面（前面）の表面側には、その一側面から他側面にかけて、熱油ＨＬを掻き取るための一本のブレード２６が設けられているとともに、このブレード２６により掻き取られた熱油ＨＬを排油溝２２の方へ導く一本のオイル掻き取り溝２７が設けられている。そして、このブレード２６により掻き取られた熱油ＨＬは、オイル掻き取り溝２７および排油溝２２を通ってオイルパン２０（図１参照）に排出されるようになっている。   On the other hand, on the front side (front side) of the oil scraper 102, a single blade 26 is provided from one side surface to the other side surface to scrape the hot oil HL. A single oil scraping groove 27 is provided to guide the taken hot oil HL toward the oil draining groove 22. The hot oil HL scraped by the blade 26 is discharged to the oil pan 20 (see FIG. 1) through the oil scraping groove 27 and the oil draining groove 22.

本実施形態によるテーパランド型スラスト軸受１００によれば、オイルスクレーパ１０２の正面（前面）の表面側に、ブレード２６およびオイル掻き取り溝２７を加工する必要がなくなるので、オイルスクレーパ１０２の形状をシンプルなものとすることができ、製造コストの低減化を図ることができる。   According to the taper land type thrust bearing 100 according to the present embodiment, it is not necessary to process the blade 26 and the oil scraping groove 27 on the front side (front side) of the oil scraper 102, so that the shape of the oil scraper 102 is simplified. The manufacturing cost can be reduced.

本実施形態によるテーパランド型スラスト軸受１００によれば、油圧供給孔１０３からオイルスクレーパ１０２の底面に加えられる潤滑油Ｌの油圧Ｆ５と、オイルスクレーパ１０２のテーパ面２４とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの間に発生する負圧による浮力Ｆ２とにより、オイルスクレーパ１０２がスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かって浮き上がる（浮動する）こととなる。そして、スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かって浮き上がったオイルスクレーパ１０２の正面の一端部（表面側に位置する端部）により、前方の軸受パッド１４のパッド出口から流出する熱油ＨＬが掻き取られ、掻き取られた熱油ＨＬは、オイルスクレーパ１０２の正面に沿って流れた後、排油溝２２を通ってオイルパン２０（図１参照）に排出されることとなる。
すなわち、本実施形態によるテーパランド型スラスト軸受１００によれば、前方の軸受パッド１４のパッド出口から流出する熱油ＨＬが、つぎの軸受パッド１４のパッド入口から極力流入しないようになっているので、軸受の油膜温度を低減させることができて、軸受の負荷性能を向上させることができる。 According to the taper land type thrust bearing 100 according to the present embodiment, the oil pressure F5 of the lubricating oil L applied to the bottom surface of the oil scraper 102 from the oil pressure supply hole 103, the taper surface 24 of the oil scraper 102, and the sliding surface 5a of the thrust collar 5. , 5b, the oil scraper 102 rises (floats) toward the sliding surfaces 5a, 5b of the thrust collar 5 due to the buoyancy F2 caused by the negative pressure generated between them. Then, the hot oil HL flowing out from the pad outlet of the front bearing pad 14 is caused by one end portion (the end portion located on the front surface side) of the oil scraper 102 that has floated toward the sliding surfaces 5 a and 5 b of the thrust collar 5. The hot oil HL that has been scraped and scraped flows along the front surface of the oil scraper 102, and then is discharged to the oil pan 20 (see FIG. 1) through the oil drain groove 22.
That is, according to the taper land type thrust bearing 100 according to the present embodiment, the hot oil HL flowing out from the pad outlet of the front bearing pad 14 is prevented from flowing from the pad inlet of the next bearing pad 14 as much as possible. The oil film temperature of the bearing can be reduced, and the load performance of the bearing can be improved.

なお、オイルスクレーパ１０２の浮き上がり量（浮動量）は、油圧供給孔１０３からオイルスクレーパ１０２の底面に加えられる潤滑油Ｌの油圧Ｆ５、オイルスクレーパ１０２のテーパ面２４とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの間に発生する負圧による浮力Ｆ２、オイルスクレーパ１０２の背面とポート１０１の後面との間に作用する摩擦力Ｆ３、およびオイルスクレーパ１０２の自重による重力Ｆ４により決まる。すなわち、Ｆ５＋Ｆ２＞Ｆ３＋Ｆ４のとき、オイルスクレーパ１０２がスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かって浮上することとなる。また、浮力Ｆ２は、オイルスクレーパ１０２の大きさ、テーパ面２４の角度および幅等を考慮した流体数値計算（例えば、ＣＦＤ等）により算出することができる。そして、これらＦ５，Ｆ２，Ｆ３，Ｆ４の値を適切な値に設定することにより、オイルスクレーパ１０２とスラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの接触は回避されることとなる。   The floating amount (floating amount) of the oil scraper 102 includes the hydraulic pressure F5 of the lubricating oil L applied to the bottom surface of the oil scraper 102 from the hydraulic pressure supply hole 103, the tapered surface 24 of the oil scraper 102 and the sliding surface 5a of the thrust collar 5. 5b, the buoyancy F2 due to the negative pressure generated between the oil scraper 102, the friction force F3 acting between the back surface of the oil scraper 102 and the rear surface of the port 101, and the gravity F4 due to the weight of the oil scraper 102. That is, when F5 + F2> F3 + F4, the oil scraper 102 floats toward the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5. Further, the buoyancy F2 can be calculated by fluid numerical calculation (for example, CFD) in consideration of the size of the oil scraper 102, the angle and width of the tapered surface 24, and the like. Then, by setting the values of F5, F2, F3, and F4 to appropriate values, contact between the oil scraper 102 and the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5 is avoided.

さらに、オイルスクレーパ１０２は浮動式（非接触式）とされており、スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂと接触することなくオイルスクレーパ１０２が熱油ＨＬを掻き取るように構成されているので、オイルスクレーパ１０２の長寿命化を図ることができて、摩擦によるトルク損失を減少させることができる。   Further, the oil scraper 102 is a floating type (non-contact type), and the oil scraper 102 is configured to scrape the hot oil HL without contacting the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5. The life of the oil scraper 102 can be extended and torque loss due to friction can be reduced.

本発明によるテーパランド型スラスト軸受の第１０実施形態を、図３ないし図１１と同様の図１２を用いて説明する。
本実施形態におけるテーパランド型スラスト軸受１１０は、ブレード２６を備えたオイルスクレーパ２３の代わりに、ブレード１１１を備えたオイルスクレーパ１１２が設けられているという点で前述した第１実施形態のものと異なる。その他の構成要素については前述した第１実施形態のものと同じであるので、ここではそれら構成要素についての説明は省略する。
なお、前述した第１実施形態と同一の部材には同一の符号を付している。 10th Embodiment of the taper land type thrust bearing by this invention is described using FIG. 12 similar to FIG. 3 thru | or FIG.
The taper land type thrust bearing 110 in the present embodiment is different from that in the first embodiment described above in that an oil scraper 112 having a blade 111 is provided instead of the oil scraper 23 having a blade 26. . Since other components are the same as those of the first embodiment described above, description of these components is omitted here.
In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the member same as 1st Embodiment mentioned above.

本実施形態におけるブレード１１１の表面（スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂと対向する面）側には、ブレード１１１の前端（前方端：上流端）から後端（後方端：下流側）にかけて、かつ、オイルスクレーパ１１２の一側面から他側面にわたって、スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かって傾斜する（ブレード１１１の厚みが徐々に厚くなるように傾斜する）第２のテーパ面（傾斜面）１１３が設けられている。
また、本実施形態においては、第２のテーパ面１１３の後端からオイルスクレーパ１１２の後端にかけて、テーパ面（傾斜面）２４が設けられていることとなる。 From the front end (front end: upstream end) to the rear end (rear end: downstream side) of the blade 111 on the surface of the blade 111 (surface facing the sliding surfaces 5a, 5b of the thrust collar 5) in this embodiment, A second tapered surface (inclined surface) that inclines toward the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5 from one side surface to the other side surface of the oil scraper 112 (inclined so that the thickness of the blade 111 gradually increases). ) 113 is provided.
In the present embodiment, a tapered surface (inclined surface) 24 is provided from the rear end of the second tapered surface 113 to the rear end of the oil scraper 112.

本実施形態によるテーパランド型スラスト軸受１１０によれば、ブレード１１１の表面側に設けられた第２のテーパ面１１３と、スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの間から、最低かみ込み量（焼き付きを防止するのに最低限必要な量）に相当する潤滑油（本実施形態では熱油ＨＬ）をオイルスクレーパ１１２の表面側に供給することができるので、軸受の焼き付きを防止することができ、軸受の信頼性を向上させることができる。
その他の作用効果は、前述した第１実施形態のものと同じであるので、ここではその説明を省略する。 According to the taper land type thrust bearing 110 according to the present embodiment, the minimum bite amount (between the second taper surface 113 provided on the surface side of the blade 111 and the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5 ( Lubricating oil (heat oil HL in this embodiment) corresponding to the minimum amount necessary to prevent seizure can be supplied to the surface side of the oil scraper 112, so that seizure of the bearing can be prevented. The reliability of the bearing can be improved.
Other functions and effects are the same as those of the above-described first embodiment, and thus description thereof is omitted here.

本発明によるテーパランド型スラスト軸受の第１１実施形態を、図３ないし図１２と同様の図１３を用いて説明する。
本実施形態におけるテーパランド型スラスト軸受１２０は、ブレード２６を備えたオイルスクレーパ３２の代わりに、ブレード１１１を備えたオイルスクレーパ１２１が設けられているという点で前述した第２実施形態のものと異なる。その他の構成要素については前述した第２実施形態のものと同じであるので、ここではそれら構成要素についての説明は省略する。
なお、前述した第２実施形態と同一の部材には同一の符号を付している。 An eleventh embodiment of the taper land type thrust bearing according to the present invention will be described with reference to FIG. 13 similar to FIGS.
The taper land type thrust bearing 120 in this embodiment is different from that of the second embodiment described above in that an oil scraper 121 having a blade 111 is provided instead of the oil scraper 32 having a blade 26. . Since other components are the same as those of the second embodiment described above, description of these components is omitted here.
In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the member same as 2nd Embodiment mentioned above.

本実施形態によるテーパランド型スラスト軸受１２０によれば、ブレード１１１の表面側に設けられた第２のテーパ面１１３と、スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの間から、最低かみ込み量（焼き付きを防止するのに最低限必要な量）に相当する潤滑油（本実施形態では熱油ＨＬ）をオイルスクレーパ１２１の表面側に供給することができるので、軸受の焼き付きを防止することができ、軸受の信頼性を向上させることができる。
その他の作用効果は、前述した第２実施形態のものと同じであるので、ここではその説明を省略する。 According to the taper land type thrust bearing 120 according to the present embodiment, the minimum bite amount (between the second taper surface 113 provided on the surface side of the blade 111 and the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5 ( Lubricating oil (heat oil HL in this embodiment) corresponding to the minimum amount necessary to prevent seizure can be supplied to the surface side of the oil scraper 121, so that seizure of the bearing can be prevented. The reliability of the bearing can be improved.
Other functions and effects are the same as those of the above-described second embodiment, and thus description thereof is omitted here.

本発明によるテーパランド型スラスト軸受の第１２実施形態を、図３ないし図１３と同様の図１４を用いて説明する。
本実施形態におけるテーパランド型スラスト軸受１３０は、オイルスクレーパ４２の代わりに、オイルスクレーパ１３１が設けられているという点で前述した第３実施形態のものと異なる。その他の構成要素については前述した第３実施形態のものと同じであるので、ここではそれら構成要素についての説明は省略する。
なお、前述した第３実施形態と同一の部材には同一の符号を付している。 A twelfth embodiment of the tapered land type thrust bearing according to the present invention will be described with reference to FIG. 14 similar to FIG. 3 to FIG.
The taper land type thrust bearing 130 in this embodiment is different from that of the third embodiment described above in that an oil scraper 131 is provided instead of the oil scraper 42. Since other components are the same as those of the third embodiment described above, description of these components is omitted here.
In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the member same as 3rd Embodiment mentioned above.

本実施形態におけるオイルスクレーパ１３１の表面前端部には、その一側面から他側面にかけて、スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂに向かって傾斜する（オイルスクレーパ１３１の厚みが徐々に厚くなるように傾斜する）第３のテーパ面（傾斜面）１３２が設けられている。
また、本実施形態においては、第３のテーパ面１３２の後端からオイルスクレーパ１３１の後端にかけて、テーパ面（傾斜面）２４が設けられていることとなる。 The front end of the surface of the oil scraper 131 in the present embodiment is inclined from one side surface to the other side surface toward the sliding surfaces 5a and 5b of the thrust collar 5 (inclined so that the thickness of the oil scraper 131 gradually increases). A third taper surface (inclined surface) 132 is provided.
In the present embodiment, a tapered surface (inclined surface) 24 is provided from the rear end of the third tapered surface 132 to the rear end of the oil scraper 131.

本実施形態によるテーパランド型スラスト軸受１３０によれば、オイルスクレーパ１３１の表面前端部に設けられた第３のテーパ面１３２と、スラストカラー５の滑り面５ａ，５ｂとの間から、最低かみ込み量（焼き付きを防止するのに最低限必要な量）に相当する潤滑油（本実施形態では熱油ＨＬ）をオイルスクレーパ１３１の表面側に供給することができるので、軸受の焼き付きを防止することができ、軸受の信頼性を向上させることができる。
その他の作用効果は、前述した第３実施形態のものと同じであるので、ここではその説明を省略する。 According to the taper land type thrust bearing 130 according to the present embodiment, the lowest bite is between the third taper surface 132 provided at the front end portion of the surface of the oil scraper 131 and the sliding surfaces 5 a and 5 b of the thrust collar 5. Lubricating oil (heat oil HL in this embodiment) corresponding to the amount (minimum amount necessary to prevent seizure) can be supplied to the surface side of the oil scraper 131, so that seizure of the bearing is prevented. Thus, the reliability of the bearing can be improved.
Other functions and effects are the same as those of the above-described third embodiment, and a description thereof is omitted here.

なお、本発明は図２に示すようなテーパランド型スラスト軸受８や固定パッド形ジャーナル軸受のみに適用され得るものではなく、例えば、図１５に示すようなティルティングパッド形スラスト軸受１４０やティルティングパッド形ジャーナル軸受にも適用可能である。
ティルティングパッド形スラスト軸受１４０は、浮動パッド１４１と、それを支えるピボット１４２とを主たる要素として構成されたものである。
浮動パッド１４１は、周方向に沿って複数個（例えば、６個）配置されている。また、各浮動パッド１４１は、ピボット１４２に対して回動自在に取り付けられている。 The present invention is not applicable only to the taper land type thrust bearing 8 and the fixed pad type journal bearing as shown in FIG. 2, but for example, the tilting pad type thrust bearing 140 and the tilting as shown in FIG. It can also be applied to pad-type journal bearings.
The tilting pad type thrust bearing 140 is constituted mainly by a floating pad 141 and a pivot 142 that supports the floating pad 141.
A plurality of (for example, six) floating pads 141 are arranged along the circumferential direction. Each floating pad 141 is rotatably attached to the pivot 142.

また、このようなティルティングパッド形スラスト軸受１４０に適用する場合には、図１６に示すような、オイルスクレーパ（図１６にはオイルスクレーパの一具体例として第１実施形態のところで説明したオイルスクレーパ２３を挙げている。）の動き（浮き沈み）をガイドする（制限する）ガイド１４６が、浮動パッド１４１と浮動パッド１４１との間で、かつ、オイルスクレーパ２３の前方（上流側）および後方（下流側）にそれぞれ設けられている。   When applied to such a tilting pad type thrust bearing 140, an oil scraper as shown in FIG. 16 (the oil scraper described in the first embodiment as a specific example of the oil scraper in FIG. 16) is shown. 23). Guides 146 that guide (limit) movement (ups and downs) between the floating pad 141 and the floating pad 141, and forward (upstream) and rear (downstream) of the oil scraper 23. Side).

このようなオイルスクレーパは、取付け位置を規定するものではなく、軸受パッドの任意の位置においても設置が可能である。
作用効果については、前述した実施形態のものと同じであるので、ここではその説明を省略する。 Such an oil scraper does not define the mounting position, and can be installed at any position of the bearing pad.
Since the operational effect is the same as that of the above-described embodiment, the description thereof is omitted here.

さらに、本発明に係るオイルスクレーパが設けられる（設置される）位置（場所）は、給油ポート内（パッドとパッドとの間）に限定されるものではなく、図１７に示すように、油を掻き出すもしくは供給するために、パッド１５０上（ジャーナル軸受の場合には軸受上）の任意の位置に設けられた溝（例えば、図１７中に符号１５１で示すパッド上流部に設けられた溝、あるいは図１７中に符号１５２で示すパッド中央部に設けられた溝、もしくは図１７中に符号１５３で示すパッド下流部に設けられた溝）内に設置することもできる。なお、図１７中の符号１５４は給油ポートを示しており、白抜き矢印はカラーの回転方向を示している。   Furthermore, the position (place) where the oil scraper according to the present invention is provided (installed) is not limited to the inside of the oil supply port (between the pads), as shown in FIG. A groove provided at an arbitrary position on the pad 150 (on the bearing in the case of a journal bearing) for scraping or supplying (for example, a groove provided at an upstream portion of the pad denoted by reference numeral 151 in FIG. 17, or 17 can also be installed in a groove provided in the center of the pad indicated by reference numeral 152 in FIG. 17 or a groove provided in the downstream portion of the pad indicated by reference numeral 153 in FIG. In addition, the code | symbol 154 in FIG. 17 has shown the oil supply port, and the white arrow has shown the rotation direction of the color | collar.

また、本発明は上述したティルティングパッド形スラスト軸受のみに適用され得るものではなく、その他のスラスト軸受やジャーナル軸受にも適用可能である。   Further, the present invention can be applied not only to the tilting pad type thrust bearing described above but also to other thrust bearings and journal bearings.

さらに、本発明は上述したようなガスタービンコンプレッサ２００のみに適用され得るものではなく、過給機やその他の高速回転機械にも適用することができる。   Furthermore, the present invention can be applied not only to the gas turbine compressor 200 as described above, but also to a supercharger and other high-speed rotating machines.

さらにまた、第１実施形態ないし第１１実施形態のところで説明したオイルスクレーパのみを別途作製し、既設のスラスト軸受やジャーナル軸受に適用することもできる。
第１実施形態ないし第１１実施形態のところで説明したオイルスクレーパを、既設のスラスト軸受やジャーナル軸受に適用した場合の作用効果は、前述した実施形態のものと同じであるので、ここではその説明を省略する。 Furthermore, only the oil scraper described in the first to eleventh embodiments can be separately manufactured and applied to an existing thrust bearing or journal bearing.
The operational effects when the oil scraper described in the first to eleventh embodiments is applied to an existing thrust bearing or journal bearing are the same as those of the above-described embodiment, and therefore the description thereof will be given here. Omitted.

本発明による滑り軸受の第１実施形態を具備したガスタービンコンプレッサの概略全体構成図である。1 is a schematic overall configuration diagram of a gas turbine compressor including a first embodiment of a slide bearing according to the present invention. 図１に示す滑り軸受の平面図である。It is a top view of the sliding bearing shown in FIG. 図２に示す滑り軸受の要部を拡大した図であって、（ａ）は図２のＩＩＩ−ＩＩＩ矢視断面図、（ｂ）は斜視図である。It is the figure which expanded the principal part of the sliding bearing shown in FIG. 2, Comprising: (a) is the III-III arrow sectional drawing of FIG. 2, (b) is a perspective view. 本発明による滑り軸受の第２実施形態を示す図であって、（ａ）は図３（ａ）と同様の図、（ｂ）は図３（ｂ）と同様の図である。It is a figure which shows 2nd Embodiment of the sliding bearing by this invention, Comprising: (a) is a figure similar to Fig.3 (a), (b) is a figure similar to FIG.3 (b). 本発明による滑り軸受の第３実施形態を示す図であって、（ａ）は図３（ａ）と同様の図、（ｂ）は図３（ｂ）と同様の図である。It is a figure which shows 3rd Embodiment of the sliding bearing by this invention, Comprising: (a) is a figure similar to FIG. 3 (a), (b) is a figure similar to FIG.3 (b). 本発明による滑り軸受の第４実施形態を示す図であって、（ａ）は図３（ａ）と同様の図、（ｂ）は図３（ｂ）と同様の図である。It is a figure which shows 4th Embodiment of the sliding bearing by this invention, Comprising: (a) is a figure similar to Fig.3 (a), (b) is a figure similar to FIG.3 (b). 本発明による滑り軸受の第５実施形態を示す図であって、（ａ）は図３（ａ）と同様の図、（ｂ）は図３（ｂ）と同様の図である。It is a figure which shows 5th Embodiment of the sliding bearing by this invention, Comprising: (a) is a figure similar to Fig.3 (a), (b) is a figure similar to FIG.3 (b). 本発明による滑り軸受の第６実施形態を示す図であって、（ａ）は図３（ａ）と同様の図、（ｂ）は図３（ｂ）と同様の図である。It is a figure which shows 6th Embodiment of the sliding bearing by this invention, Comprising: (a) is a figure similar to Fig.3 (a), (b) is a figure similar to FIG.3 (b). 本発明による滑り軸受の第７実施形態を示す図であって、（ａ）は図３（ａ）と同様の図、（ｂ）は図３（ｂ）と同様の図である。It is a figure which shows 7th Embodiment of the sliding bearing by this invention, Comprising: (a) is a figure similar to Fig.3 (a), (b) is a figure similar to FIG.3 (b). 本発明による滑り軸受の第８実施形態を示す図であって、（ａ）は図３（ａ）と同様の図、（ｂ）は図３（ｂ）と同様の図である。It is a figure which shows 8th Embodiment of the sliding bearing by this invention, Comprising: (a) is a figure similar to Fig.3 (a), (b) is a figure similar to FIG.3 (b). 本発明による滑り軸受の第９実施形態を示す図であって、（ａ）は図３（ａ）と同様の図、（ｂ）は図３（ｂ）と同様の図である。It is a figure which shows 9th Embodiment of the sliding bearing by this invention, Comprising: (a) is a figure similar to FIG. 3 (a), (b) is a figure similar to FIG.3 (b). 本発明による滑り軸受の第１０実施形態を示す図であって、（ａ）は図３（ａ）と同様の図、（ｂ）は図３（ｂ）と同様の図である。It is a figure which shows 10th Embodiment of the sliding bearing by this invention, Comprising: (a) is a figure similar to Fig.3 (a), (b) is a figure similar to FIG.3 (b). 本発明による滑り軸受の第１１実施形態を示す図であって、（ａ）は図３（ａ）と同様の図、（ｂ）は図３（ｂ）と同様の図である。It is a figure which shows 11th Embodiment of the sliding bearing by this invention, Comprising: (a) is a figure similar to FIG. 3 (a), (b) is a figure similar to FIG.3 (b). 本発明による滑り軸受の第１２実施形態を示す図であって、（ａ）は図３（ａ）と同様の図、（ｂ）は図３（ｂ）と同様の図である。It is a figure which shows 12th Embodiment of the sliding bearing by this invention, Comprising: (a) is a figure similar to Fig.3 (a), (b) is a figure similar to FIG.3 (b). 本発明による滑り軸受の他の実施形態を示す平面図である。It is a top view which shows other embodiment of the slide bearing by this invention. 図１５に示す滑り軸受の要部を拡大した図であって、図３（ａ）と同様の図である。It is the figure which expanded the principal part of the sliding bearing shown in FIG. 15, Comprising: It is a figure similar to Fig.3 (a). 本発明による滑り軸受用オイルスクレーパを設置することができる場所を説明するための図である。It is a figure for demonstrating the place which can install the oil scraper for slide bearings by this invention.

符号の説明Explanation of symbols

３ 回転軸
５ スラストカラー
５ａ 滑り面（軸受面）
５ｂ 滑り面（軸受面）
８ テーパランド型スラスト軸受（滑り軸受）
２３ オイルスクレーパ（滑り軸受用オイルスクレーパ）
２４ テーパ面
２６ ブレード
２８ 連通溝
３０ テーパランド型スラスト軸受（滑り軸受）
３２ オイルスクレーパ（滑り軸受用オイルスクレーパ）
４０ テーパランド型スラスト軸受（滑り軸受）
４２ オイルスクレーパ（滑り軸受用オイルスクレーパ）
５０ テーパランド型スラスト軸受（滑り軸受）
５３ オイルスクレーパ（滑り軸受用オイルスクレーパ）
５４ 連通溝（第２の連通溝）
６０ テーパランド型スラスト軸受（滑り軸受）
６１ オイルスクレーパ（滑り軸受用オイルスクレーパ）
７０ テーパランド型スラスト軸受（滑り軸受）
７２ オイルスクレーパ（滑り軸受用オイルスクレーパ）
８０ テーパランド型スラスト軸受（滑り軸受）
８２ オイルスクレーパ（滑り軸受用オイルスクレーパ）
８４ 連通孔（第２の連通孔）
８５ 凹部
８５ａ 凹部
８６ 連通孔（第３の連通孔）
９０ テーパランド型スラスト軸受（滑り軸受）
９２ オイルスクレーパ（滑り軸受用オイルスクレーパ）
１００ テーパランド型スラスト軸受（滑り軸受）
１０２ オイルスクレーパ（滑り軸受用オイルスクレーパ）
１１０ テーパランド型スラスト軸受（滑り軸受）
１１１ ブレード
１１２ オイルスクレーパ（滑り軸受用オイルスクレーパ）
１１３ 第２のテーパ面
１２０ テーパランド型スラスト軸受（滑り軸受）
１２１ オイルスクレーパ（滑り軸受用オイルスクレーパ）
１３０ テーパランド型スラスト軸受（滑り軸受）
１３１ オイルスクレーパ（滑り軸受用オイルスクレーパ）
１３２ 第３のテーパ面
１４０ ティルティングパッド形スラスト軸受（滑り軸受）
２００ ガスタービンコンプレッサ（回転機械） 3 Rotating shaft 5 Thrust collar 5a Sliding surface (bearing surface)
5b Sliding surface (bearing surface)
8 Tapered land type thrust bearing (sliding bearing)
23 Oil scraper (Oil scraper for sliding bearings)
24 Tapered surface 26 Blade 28 Communication groove 30 Tapered land thrust bearing (sliding bearing)
32 Oil scraper (slip bearing oil scraper)
40 Tapered land type thrust bearing (sliding bearing)
42 Oil scraper (oil scraper for sliding bearings)
50 Tapered land type thrust bearing (sliding bearing)
53 Oil Scraper (Oil Scraper for Sliding Bearing)
54 Communication groove (second communication groove)
60 Tapered land type thrust bearing (sliding bearing)
61 Oil scraper (oil scraper for sliding bearing)
70 Tapered land type thrust bearing (sliding bearing)
72 Oil Scraper (Oil Scraper for Sliding Bearing)
80 Tapered land type thrust bearing (sliding bearing)
82 Oil scraper (slip bearing oil scraper)
84 communication hole (second communication hole)
85 recess 85a recess 86 communication hole (third communication hole)
90 Taper land type thrust bearing (sliding bearing)
92 Oil Scraper (Oil Scraper for Sliding Bearing)
100 Tapered land type thrust bearing (sliding bearing)
102 Oil scraper (oil scraper for sliding bearing)
110 Tapered land type thrust bearing (sliding bearing)
111 Blade 112 Oil Scraper (Oil Scraper for Sliding Bearing)
113 2nd taper surface 120 taper land type thrust bearing (slide bearing)
121 Oil scraper (oil scraper for sliding bearing)
130 Tapered Land Thrust Bearing (Sliding Bearing)
131 Oil Scraper (Oil Scraper for Sliding Bearing)
132 Third tapered surface 140 Tilting pad type thrust bearing (sliding bearing)
200 Gas turbine compressor (rotary machine)

Claims (11)

回転軸の軸受面と対向する位置、または回転軸に設けられたスラストカラーの軸受面と対向する位置に配置された、上流側から流入する潤滑油を低減させる滑り軸受用オイルスクレーパであって、
表面前端側から表面後端側にかけて、裏面に向かって傾斜するテーパ面が設けられているとともに、前記回転軸が回転することによって、前記テーパ面と前記回転軸の軸受面との間、または前記テーパ面と前記スラストカラーの軸受面との間に発生する負圧により、前記回転軸の軸受面、または前記スラストカラーの軸受面に向かって浮動するように構成されていることを特徴とする滑り軸受用オイルスクレーパ。 An oil scraper for a sliding bearing, which is disposed at a position facing a bearing surface of a rotating shaft or a position facing a bearing surface of a thrust collar provided on the rotating shaft and reduces lubricating oil flowing from the upstream side,
A taper surface inclined toward the back surface is provided from the front surface front end side to the front surface rear end side, and the rotation shaft rotates, so that the rotation surface rotates between the taper surface and the bearing surface of the rotation shaft, or A slip that is configured to float toward a bearing surface of the rotating shaft or a bearing surface of the thrust collar by a negative pressure generated between a tapered surface and the bearing surface of the thrust collar. Oil scraper for bearings. 前面表面側に、前方に向かって先細となるように形成されたブレードが設けられていることを特徴とする請求項１に記載の滑り軸受用オイルスクレーパ。   2. The oil scraper for a sliding bearing according to claim 1, wherein a blade formed so as to taper forward is provided on the front surface side. 後面に、前記裏面と前記テーパ面とを連通する複数本の連通溝が設けられていることを特徴とする請求項１または２に記載の滑り軸受用オイルスクレーパ。   3. The oil scraper for a sliding bearing according to claim 1, wherein a plurality of communication grooves for communicating the back surface and the tapered surface are provided on a rear surface. 4. 前面に、前記ブレードの裏面側と前記裏面とを連通する複数本の第２の連通溝が設けられていることを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載の滑り軸受用オイルスクレーパ。   The slide bearing oil according to any one of claims 1 to 3, wherein a plurality of second communication grooves that communicate the back surface side of the blade and the back surface are provided on the front surface. Scraper. 前記ブレードの裏面側と前記裏面とを連通する複数本の連通孔が設けられていることを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載の滑り軸受用オイルスクレーパ。   The oil scraper for a sliding bearing according to any one of claims 1 to 3, wherein a plurality of communication holes are provided to communicate the back surface side of the blade and the back surface. 後面裏面側に複数個の凹部が設けられているとともに、前記ブレードの裏面側と前記凹部とを連通する第２の連通孔が設けられていることを特徴とする請求項２に記載の滑り軸受用オイルスクレーパ。   3. A plain bearing according to claim 2, wherein a plurality of recesses are provided on the back side of the rear surface, and a second communication hole for connecting the back side of the blade and the recess is provided. Oil scraper. 前記裏面と前記テーパ面とを連通する複数本の第３の連通孔が設けられていることを特徴とする請求項２，６のいずれかに記載の滑り軸受用オイルスクレーパ。   The oil scraper for a sliding bearing according to any one of claims 2 and 6, wherein a plurality of third communication holes that communicate the back surface and the tapered surface are provided. 前記ブレードの表面側に、前記回転軸の軸受面、または前記スラストカラーの軸受面に向かって傾斜する第２のテーパ面が設けられていることを特徴とする請求項２から７のいずれか一項に記載の滑り軸受用オイルスクレーパ。   8. The second tapered surface according to claim 2, wherein a second tapered surface that is inclined toward a bearing surface of the rotary shaft or a bearing surface of the thrust collar is provided on a surface side of the blade. The oil scraper for sliding bearings as described in the item. 表面前端部に、前記回転軸の軸受面、または前記スラストカラーの軸受面に向かって傾斜する第３のテーパ面が設けられていることを特徴とする請求項１に記載の滑り軸受用オイルスクレーパ。   2. The oil scraper for a sliding bearing according to claim 1, wherein a third taper surface inclined toward a bearing surface of the rotating shaft or a bearing surface of the thrust collar is provided at a front end portion of the surface. . 請求項１から９のいずれか一項に記載の滑り軸受用オイルスクレーパを具備してなることを特徴とする滑り軸受。   A sliding bearing comprising the oil scraper for a sliding bearing according to any one of claims 1 to 9. 請求項１０に記載の滑り軸受を具備してなることを特徴とする回転機械。   A rotary machine comprising the sliding bearing according to claim 10.
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