JP2007194026A - Method and device for evaluating deterioration of membrane-electrode assembly - Google Patents
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Abstract
Description
この発明は、燃料電池用の膜電極アセンブリの劣化評価方法およびその劣化評価方法に使用する膜電極アセンブリ劣化評価装置に関するものである。 The present invention relates to a deterioration evaluation method for a membrane electrode assembly for a fuel cell and a membrane electrode assembly deterioration evaluation apparatus used for the deterioration evaluation method.
状来、燃料電池の膜電極アセンブリをセパレータと組み合わせてモジュールを構成し、そのモジュールを評価装置に装着し、モジュールに圧縮荷重を付与して反応ガス流路をシールするとともにセパレータの膜電極アセンブリへの押し付け荷重を可変して接触抵抗を調整し、反応ガスを供給して発電させた時の発電電圧を測定することにより燃料電池性能を評価する(例えば、特許文献1参照)。 As a result, a fuel cell membrane electrode assembly is combined with a separator to form a module, and the module is mounted on an evaluation device, and a compressive load is applied to the module to seal the reaction gas flow path and to the separator membrane electrode assembly. The fuel cell performance is evaluated by adjusting the contact resistance by varying the pressing load and measuring the generated voltage when power is generated by supplying the reaction gas (see, for example, Patent Document 1).
しかし、従来の評価試験では、燃料電池の性能試験を行うだけであり、膜電極アセンブリの劣化を加速し、かつその劣化が加速された状態での性能試験を評価できないという問題がある。 However, in the conventional evaluation test, only the performance test of the fuel cell is performed, and there is a problem that the deterioration of the membrane electrode assembly is accelerated and the performance test in a state where the deterioration is accelerated cannot be evaluated.
この発明の目的は、実際の燃料電池内で発生する膜電極アセンブリの構成成分である電解質膜または触媒の劣化を加速するとともに、半連続的に迅速にその膜電極アセンブリの性能試験を行う膜電極アセンブリの劣化評価方法およびその劣化評価方法に使用する膜電極アセンブリ劣化評価装置を提供することである。 An object of the present invention is to accelerate the deterioration of an electrolyte membrane or a catalyst that is a component of a membrane electrode assembly generated in an actual fuel cell, and perform a performance test of the membrane electrode assembly quickly and semi-continuously. It is an object to provide an assembly deterioration evaluation method and a membrane electrode assembly deterioration evaluation apparatus used for the deterioration evaluation method.
この発明に係わる膜電極アセンブリの劣化評価方法は、評価対象の燃料電池用の膜電極アセンブリを上記膜電極アセンブリに面する面に反応ガス流路が設けられている導電性のセパレータにより挟持する工程と、上記反応ガス流路に劣化加速因子水を注入するとともに、上記セパレータ間に電圧を印加して上記膜電極アセンブリを劣化しつつ電流を測定する工程と、上記反応ガス流路から上記劣化加速因子水を回収し、上記膜電極アセンブリを乾燥する工程と、上記反応ガス流路に反応ガスを流して発電して発電電圧−電流特性を測定する工程と、上記電圧を印加したときの電流または上記発電電圧−電流特性に基づいて上記膜電極アセンブリの劣化を評価する工程と、を有する。 The deterioration evaluation method for a membrane electrode assembly according to the present invention includes a step of sandwiching a membrane electrode assembly for a fuel cell to be evaluated by a conductive separator in which a reaction gas flow path is provided on a surface facing the membrane electrode assembly. Injecting deterioration acceleration factor water into the reaction gas flow path, applying a voltage between the separators to measure the current while deteriorating the membrane electrode assembly, and deteriorating the deterioration from the reaction gas flow path. Recovering factor water and drying the membrane electrode assembly; flowing a reaction gas through the reaction gas flow path to generate power; and measuring a generated voltage-current characteristic; and a current or current when the voltage is applied And evaluating the deterioration of the membrane electrode assembly based on the generated voltage-current characteristics.
この発明に係わる膜電極アセンブリの劣化評価方法の効果は、膜電極アセンブリに劣化を加速する過酸化水素水が供給されるので、膜電極アセンブリの電解質膜の劣化が加速され、また、ナトリウムイオンまたはカリウムイオンの不純物質が供給されるので、不純物質による電解質膜の劣化が加速される。また、電気分解にともなって発生するプロトンの伝導により電解質膜の劣化が加速される。
さらに、劣化を加速した後で、劣化加速因子水を回収し、通常の燃料電池の発電を行うことにより、劣化が加速された膜電極アセンブリの性能試験を半連続的に実施することができる。
The effect of the degradation evaluation method for a membrane electrode assembly according to the present invention is that hydrogen peroxide water for accelerating degradation is supplied to the membrane electrode assembly, so that degradation of the electrolyte membrane of the membrane electrode assembly is accelerated, and sodium ions or Since the impurity of potassium ions is supplied, the deterioration of the electrolyte membrane due to the impurity is accelerated. In addition, deterioration of the electrolyte membrane is accelerated by conduction of protons generated by electrolysis.
Furthermore, after accelerating the degradation, the performance test of the membrane electrode assembly whose degradation is accelerated can be performed semi-continuously by collecting the degradation acceleration factor water and generating a normal fuel cell.
この発明の実施の形態を説明する前に、評価対象の燃料電池用の膜電極アッセンブリ(以下、Membrane−Electrode−Assemblyの頭文字MEAで略記する。)1について説明する。MEA1は、イオン交換膜からなる電解質膜と、この電解質膜の一面に配置された触媒層と拡散層とからなる陽極と、この電解質膜の他面に配置された触媒層と拡散層とからなる陰極とを有する。なお、この拡散層は、セパレータと触媒層とを通電し、且つ反応ガスをセパレータの反応ガス流路から触媒層に拡散する。
Before describing the embodiment of the present invention, a membrane electrode assembly (hereinafter abbreviated as MEMBRANE-ELECTRODE-ASSEMBLIE) 1 for a fuel cell to be evaluated will be described.
この評価対象のMEA1を、両側からセパレータにより挟持して単セルが構成され、複数の単セルを積層することによりセル積層体が構成される。
セパレータは、陽極に燃料ガスを供給する燃料ガス流路および陰極に酸化ガスを供給するための酸化ガス流路が形成されるとともに、隣接するセル間の電子の通路を構成している。
セル積層体のセル積層方向両端に、ターミナル、インシュレータ、エンドプレートを配置し、セル積層体をセル積層方向に締め付け、セル積層体の外側でセル積層方向に延びる締結部材とボルトとで固定して、スタックが形成される。
A single cell is configured by sandwiching the
The separator is formed with a fuel gas flow path for supplying fuel gas to the anode and an oxidizing gas flow path for supplying oxidizing gas to the cathode, and constitutes an electron path between adjacent cells.
Terminals, insulators, and end plates are arranged at both ends of the cell stack in the cell stack direction, the cell stack is tightened in the cell stack direction, and fixed with fastening members and bolts extending in the cell stack direction outside the cell stack. A stack is formed.
燃料電池は、MEA1の陰極において、式(1)に示すように、水素が触媒によりプロトンに還元され、同時に電子が放出される。そして、プロトンは電解質膜中を伝導し、MEA1の陽極に達する。一方、放出された電子は負荷を経由して陽極に流れる。
この陽極において、式(2)に示すように、プロトンは酸素により酸化されて水が生成される。また、陽極において、式(3)に示すように、過酸化水素(H2O2)を発生する副反応も起こる。
In the fuel cell, as shown in the formula (1), hydrogen is reduced to protons by the catalyst at the cathode of the
In this anode, as shown in the formula (2), protons are oxidized by oxygen to generate water. Further, as shown in Formula (3), a side reaction that generates hydrogen peroxide (H 2 O 2 ) also occurs at the anode.
H2→2H++2e− ・・・(1)
O2+4H++4e−→2H2O ・・・(2)
O2+2H++2e−→H2O2 ・・・(3)
H 2 → 2H + + 2e − (1)
O 2 + 4H + + 4e − → 2H 2 O (2)
O 2 + 2H + + 2e − → H 2 O 2 (3)
そして、発生した過酸化水素は、式(4)に示す自己分解過程の中間反応として、式(5)、式(6)の反応が起こり、OHラジカル(・OH)を生成する。 The generated hydrogen peroxide undergoes reactions of formulas (5) and (6) as an intermediate reaction in the self-decomposition process shown in formula (4) to generate OH radicals (.OH).
2H2O2→O2+2H2O ・・・(4)
3H2O→O3+6H++6e− ・・・(5)
H2O2+O3→・OH+・HO2+O2 ・・・(6)
2H 2 O 2 → O 2 + 2H 2 O (4)
3H 2 O → O 3 + 6H + + 6e − (5)
H 2 O 2 + O 3 → .OH + .HO 2 + O 2 (6)
このような反応にともない、電解質膜は、膜中をプロトンが伝導することにより劣化したり、過酸化水素やOHラジカル、不純物質としてのナトリウムイオンやカリウムイオンの影響を受けて劣化したり、頻繁な負荷変動にともなう温度変化やプロトンの伝導・停止の繰り返しにより劣化したりするので、これらが電解質膜の劣化因子となる。
また、触媒層は、一酸化炭素による被毒により劣化したり、不純物質としてのナトリウムイオン、カリウムイオン、二酸化硫黄または二酸化窒素の影響を受けて劣化したり、水の影響を受けて劣化したりするので、これらが触媒層の劣化因子となる。
As a result of this reaction, the electrolyte membrane deteriorates due to proton conduction in the membrane, or deteriorates due to the influence of hydrogen peroxide, OH radicals, sodium ions or potassium ions as impurity, Deterioration due to repeated changes in temperature and proton conduction / stopping due to various load fluctuations, these become deterioration factors of the electrolyte membrane.
In addition, the catalyst layer may be deteriorated by poisoning with carbon monoxide, deteriorated by the influence of sodium ions, potassium ions, sulfur dioxide or nitrogen dioxide as impurities, or deteriorated by the influence of water. Therefore, these become deterioration factors of the catalyst layer.
実施の形態1.
図1は、この発明の実施の形態1に係わるMEA劣化評価装置の構成図である。
この発明の実施の形態1に係わるMEA劣化評価装置10は、図1に示すように、評価対象のMEA1を挟持し、MEA1に面する面に反応ガス流路3がそれぞれ設けられるセパレータ2a、2b、各セパレータ2a、2bの反応ガス流路3の入口4に接続され、劣化加速因子水を注入する劣化加速因子水注入槽5、各セパレータ2a、2bの反応ガス流路3の出口6に接続され、劣化加速因子水を回収する劣化加速因子水回収槽7、両セパレータ2a、2b間に電圧を印加する電源8、両セパレータ2a、2b間に流れる電流を計測する電流計9を備える。
FIG. 1 is a configuration diagram of an MEA deterioration evaluation apparatus according to
As shown in FIG. 1, an MEA
また、MEA劣化評価装置10は、一方のセパレータ2aの反応ガス流路3の入口4に接続され、そこから水素ガスを供給し、他方のセパレータ2bの反応ガス流路3の入口4に接続され、そこから空気を供給する反応ガス供給装置11、一方のセパレータ2aの反応ガス流路3の出口6に接続され、そこから未反応な水素ガスを回収し、他方のセパレータ2bの反応ガス流路3の出口6に接続され、そこから未使用な空気を回収する反応ガス回収装置12、両方のセパレータ2a、2bを内包する温度制御槽13、各セパレータ2a、2b間の電圧を計測する電圧計14、燃料電池発電を行うときの負荷15を備える。
The MEA
セパレータ2a、2bは、過酸化水素やOHラジカルと反応せず、且つ導電性の高い白金を使用する。そして、一方のセパレータ2aに接続されたリード線は、電流計9に接続され、電流計9の他の端子に接続されたリード線は電源8の一方の端子に接続される。電源8の他方の端子に接続されたリード線は他方のセパレータ2bに接続される。また、電源8の両方の端子の間に電圧計14の両方の端子がそれぞれ接続されている。
Separator 2a, 2b uses platinum which does not react with hydrogen peroxide or OH radical and has high conductivity. The lead wire connected to one
劣化加速因子水は、劣化加速因子水注入槽5から反応ガス流路3内に注入され、反応ガス流路3内の劣化加速因子水は注入される割合で劣化加速因子水回収槽7に回収される。この劣化加速因子水は、水酸化ナトリウムまたは水酸化カリウムの少なくともいずれか1つが添加されている過酸化水素水である。
反応ガスは、劣化加速因子水をMEA1と反応ガス流路3とから回収してから供給される。
The deterioration acceleration factor water is injected into the reaction
The reactive gas is supplied after recovering the deterioration acceleration factor water from the
また、反応ガス流路3内の劣化加速因子水で電流が流れやすくなるために補助剤を添加している。この補助剤は、劣化因子である不純物(Na+、K+、Ca2+、Mg2+)を含んでおり、不純物による劣化も同時に評価できる。しかし、Ca2+、Mg2+は水溶液中では電気分解中にCa(OH)2、Mg(OH)2になりながら、凝集沈殿を起こすので、凝集沈殿の恐れのないNaOHやKOHを補助剤として使用する。
また、過酸化水素水は、pH8を超えると自己分解が進行するため、補助剤の添加量を、30重量%過酸化水素水の場合においては、NaOHは0.01〜1重量%、KOHは0.01〜0.4重量%とする。
Further, an auxiliary agent is added to facilitate the flow of current with the deterioration acceleration factor water in the reaction
In addition, since the hydrogen peroxide solution undergoes self-decomposition when the pH exceeds 8, in the case of 30 wt% hydrogen peroxide solution, NaOH is 0.01 to 1 wt%, and KOH is 0.01 to 0.4% by weight.
陽極と陰極間に印加する電圧は、過酸化水素が自己分解を起こさないためには最低2V以上必要である。
また、現在開発されている燃料電池の電解質膜枚当たりの発生電圧は、1V程度であるが、プロトン移動量は電圧に依存するので、陽極と陰極間に印加する電圧は50Vに設定すると、MEA1を伝導するプロトンのプロトン移動量が増加することになり、通常の燃料電池の稼働時に比べて約50倍劣化を加速できる。
The voltage applied between the anode and the cathode needs to be at least 2 V so that hydrogen peroxide does not self-decompose.
Further, although the generated voltage per electrolyte membrane of the currently developed fuel cell is about 1V, the amount of proton transfer depends on the voltage. Therefore, when the voltage applied between the anode and the cathode is set to 50V, MEA1 As a result, the amount of protons transferred through the proton increases, and the deterioration can be accelerated about 50 times as compared with the normal operation of the fuel cell.
劣化加速因子水中の過酸化水素の量は、過酸化水素自体による電解質膜の劣化およびOHラジカル生成に関与しているので、実質的に使用できる最大濃度である30重量%を用いているが、この量を制御することにより、劣化加速を制御できる。
すなわち、劣化加速時にMEA1の陽極では、式(5)の副反応が起こりオゾン(O3)が生成し、その生成量は電圧に比例する。また、オゾンは式(6)のように過酸化水素と反応してOHラジカルを生成するため、陽極表面では、OHラジカルが常時発生している状態となる。そして、電圧を制御することによりオゾンの生成量を制御し、そのオゾンの生成量からOHラジカルの発生量が推定できるので、電圧を制御することによりOHラジカルの発生量も制御することができる。
Degradation Acceleration Factor The amount of hydrogen peroxide in the water is involved in the degradation of the electrolyte membrane by the hydrogen peroxide itself and the generation of OH radicals, so the maximum usable concentration of 30% by weight is used. By controlling this amount, deterioration acceleration can be controlled.
That is, the side reaction of the formula (5) occurs at the anode of the
なお、陽極表面での電極反応によりOHラジカルが生成するため、陽極を電解質膜の局所だけに配置することにより、水溶液中で局所的にOHラジカルを生成でき、電解質膜のアタックさせたい部分にOHラジカルをアタックさせることができる。 Since OH radicals are generated by the electrode reaction on the anode surface, by placing the anode only locally on the electrolyte membrane, OH radicals can be generated locally in an aqueous solution, and OH is applied to the portion of the electrolyte membrane to be attacked. A radical can be attacked.
また、陽極近傍では副反応が起こりOHラジカルが生成するが、OHラジカルは寿命が短く、10〜20μm程度の距離しか移動できないので、陽極を電解質膜上に設けるか、電解質膜から20μm以内、望ましくは10μm以内の距離に設置することにより、表面での電極反応により生成したOHラジカルが効率的に電解質膜にアタックできる。 Further, side reactions occur near the anode and OH radicals are generated. However, since the OH radicals have a short lifetime and can move only by a distance of about 10 to 20 μm, the anode is provided on the electrolyte membrane or within 20 μm from the electrolyte membrane, preferably Is installed at a distance of 10 μm or less, OH radicals generated by the electrode reaction on the surface can efficiently attack the electrolyte membrane.
次に、このMEA劣化評価装置10を使用してMEA1の劣化を評価する方法について図2を参照して説明する。図2は、この発明の実施の形態1に係わるMEA劣化評価方法の手順を示すフローチャートである。
ステップS1において、評価対象のMEA1をセパレータ2a、2b間に挟み込み、温度制御槽13の温度を所定の温度になるように制御する。
ステップS2において、劣化加速因子水を劣化加速因子水注入槽5から反応ガス流路3に注入する。
ステップS3において、両方のセパレータ2a、2b間に電圧を印加し、両方のセパレータ2a、2b間に流れる電流を計測する。
ステップS4において、燃料電池運転時の温度の乾燥空気を反応ガス流路3に数分間流して、評価対象のMEA1を乾燥する。
ステップS5において、MEA1の陽極に面するセパレータ2aの反応ガス流路3に水素ガス、MEA1の陰極に面するセパレータ2bの反応ガス流路3に空気を流す。
ステップS6において、両方のセパレータ2a、2bの間に負荷15を接続し、両方のセパレータ2a、2b間の発電電圧と電流とを計測する。
ステップS7において、ステップS3で得られた電流またはステップS6で得られた発電電圧−電流特性に基づいてMEA1の劣化の程度を評価する。
Next, a method for evaluating the deterioration of
In step S1, the
In step S <b> 2, deterioration acceleration factor water is injected from the deterioration acceleration factor
In step S3, a voltage is applied between both
In step S4, dry air having a temperature during operation of the fuel cell is allowed to flow through the
In step S5, hydrogen gas is flown through the reaction
In step S6, the
In step S7, the degree of deterioration of the
図3は、この実施の形態1における劣化加速時の電流計測結果のグラフである。
図3のグラフは、反応ガス流路3内に劣化加速因子水を注入した後、電源8により所定の電圧を印加し、陽極と陰極間の電流を計測したものである。MEA1の分解などの劣化が起こると、図3に示すように、電流が僅かに増加し始め(図3のA時点)、時間が経過すると、電流が急激に増加し始め(図3のB時点)、さらに時間が経過すると電解質膜が破れて急激に電流が増加する(図3のC時点)ことが確認される。
なお、図3のaは未劣化期間、bは緩やかに劣化が進行する劣化期間、cは急激に劣化が進行する劣化期間、dは貫通後、さらに劣化が進行し孔が大きくなっていく期間である。
また、電圧の増加に伴い電流量が全体的に多くなり、C時点までの期間が短くなる。
FIG. 3 is a graph of the current measurement result at the time of acceleration of deterioration in the first embodiment.
The graph in FIG. 3 is obtained by injecting deterioration accelerating factor water into the reaction
In FIG. 3, a is an undegraded period, b is a degradation period in which degradation progresses slowly, c is a degradation period in which degradation progresses rapidly, d is a period in which degradation further proceeds and the hole becomes larger after penetration. It is.
Further, as the voltage increases, the amount of current increases as a whole, and the period up to time point C is shortened.
図4は、所定の間MEA1を劣化加速後のMEA1の発電電圧−電流特性のグラフである。図5は、所定の間MEA1を劣化加速後のMEA1の発電電圧の経時変化を示すグラフである。図4、図5のA、B、Cは、図3のA時点、B時点、C時点において計測した値である。
A時点で、一旦劣化加速因子水を回収し、乾燥空気を流すことによりMEA1を乾燥し、その後反応ガス流路3に水素ガスと空気とをそれぞれ流し、負荷15を可変することにより、MEA1に流れる電流を可変する。このときの陽極と陰極間の電圧を計測することにより、図4に示す電流−発電電圧特性が得られる。A時点での燃料電池の電気特性の評価が完了したら、再度劣化加速因子水を注入し、陽極と陰極間に電圧を印加して劣化を加速する。そして、劣化が進むと、同一の負荷を接続したときの発電電圧が低下する。
FIG. 4 is a graph of the generated voltage-current characteristic of
At time A, the degradation acceleration factor water is once collected, and the
図5に示す発電電圧の経時変化は、A時点、B時点およびC時点まで劣化を進め、そこで劣化を中止し、通常の燃料電池の発電を行い、そのときの発電電圧をモニタリングしたものである。劣化が進むと、所定の負荷を接続して発電を継続したときに、短期間に発電電圧の低下が発生する。
このように劣化評価の複数の時点で燃料電池の電気特性を評価できるし、また、劣化評価に引き続き燃料電池の発電の経時変化を評価することができる
The time-dependent change in the power generation voltage shown in FIG. 5 is that the deterioration is advanced to the time A, the time B and the time C, the deterioration is stopped there, normal fuel cell power generation is performed, and the power generation voltage at that time is monitored. . When the deterioration progresses, when a predetermined load is connected and power generation is continued, the generated voltage decreases in a short time.
As described above, the electric characteristics of the fuel cell can be evaluated at a plurality of points in the deterioration evaluation, and the change with time of the power generation of the fuel cell can be evaluated following the deterioration evaluation.
このような膜電極アセンブリ劣化評価方法では、膜電極アセンブリに劣化を加速する過酸化水素水が供給されるので、膜電極アセンブリの電解質膜の劣化が加速され、また、ナトリウムイオンまたはカリウムイオンの不純物質が供給されるので、不純物質による電解質膜の劣化が加速される。また、電気分解にともなって発生するプロトンの伝導により電解質膜の劣化が加速される。
さらに、劣化を加速した後で、劣化加速因子水を回収し、通常の燃料電池の発電を行うことにより、劣化が加速された膜電極アセンブリの性能試験を半連続的に実施することができる。
In such a membrane electrode assembly degradation assessment method, hydrogen peroxide water that accelerates degradation is supplied to the membrane electrode assembly, so that degradation of the electrolyte membrane of the membrane electrode assembly is accelerated and impurities of sodium ions or potassium ions are also generated. Since the quality is supplied, the deterioration of the electrolyte membrane due to the impurity is accelerated. In addition, deterioration of the electrolyte membrane is accelerated by conduction of protons generated by electrolysis.
Furthermore, after accelerating the degradation, the performance test of the membrane electrode assembly whose degradation is accelerated can be performed semi-continuously by collecting the degradation acceleration factor water and generating a normal fuel cell.
また、この実施の形態1に係わるMEA劣化評価装置10では、電気分解により生成されるプロトンを電解質膜に電圧を印加して伝導することができるので、プロトンの伝導にともなう電解質膜の劣化を起こさせることができる。
また、陽極近傍では、水の電気分解、並びに式(4)〜式(6)の副反応が起こり、OHラジカルが生成するため、電解質膜を加速的に劣化させることができる。
また、Na、K等の不純物による劣化も評価できる。
また、劣化加速および評価を行うことができるので、MEA1の劣化状況の違いによる性能試験を半連続的にかつ迅速にモニタリングできる。
Further, in the MEA
Further, in the vicinity of the anode, water electrolysis and side reactions of formulas (4) to (6) occur and OH radicals are generated, so that the electrolyte membrane can be deteriorated at an accelerated rate.
Moreover, deterioration due to impurities such as Na and K can also be evaluated.
Further, since the deterioration can be accelerated and evaluated, the performance test based on the difference in the deterioration state of the
また、陽極と陰極間に印加する電圧、陽極と電解質膜との面積比、電解質液への補助剤の添加量を制御することにより、劣化因子(プロトン移動量、局部劣化の面積、OHラジカル量の制御、Na+、K+量)を制御することができるので、劣化速度を自由に制御できる。
また、劣化因子量は、個々の燃料電池内で異なるため、様々な使用を想定した燃料電池内での劣化モードを模擬した劣化加速を行うことができる。
また、MEA1の劣化状況が観察されるとともに、その状況時に、瞬時に、評価モードに変換することにより、MEA1の種々の劣化状況時の性能試験を行うことができる。
In addition, by controlling the voltage applied between the anode and the cathode, the area ratio between the anode and the electrolyte membrane, and the amount of auxiliary agent added to the electrolyte solution, deterioration factors (proton transfer amount, area of local deterioration, OH radical amount) (Na + , K + amount) can be controlled, so that the deterioration rate can be controlled freely.
Further, since the deterioration factor amount is different in each fuel cell, deterioration acceleration simulating a deterioration mode in the fuel cell assuming various uses can be performed.
Moreover, while the deterioration state of MEA1 is observed, the performance test at the time of the various deterioration state of MEA1 can be performed by instantaneously changing into evaluation mode at the time of the state.
なお、劣化加速中の電圧をパルス印加にすると同時に温度制御槽13により、温度変動を加えることにより、燃料電池内の頻繁な負荷変動を模擬することができる。
It should be noted that frequent load fluctuations in the fuel cell can be simulated by applying temperature fluctuations by the
実施の形態2.
図6は、この発明の実施の形態2に係わるMEA劣化評価装置の構成図である。
この発明の実施の形態2に係わるMEA劣化評価装置10Bは、実施の形態1に係わるMEA劣化評価装置10に劣化加速因子ガスを注入する劣化加速因子ガス注入槽21が追加されることが異なっており、それ以外は同様であるので、同様な部分に同じ符号を付記して説明は省略する。
この実施の形態2に係わるMEA劣化評価装置10Bは、MEA1の触媒層を主として劣化させて評価するときに用いられる。そこで、一酸化炭素、二酸化炭素または二酸化窒素を注入するとともに、不純物質であるナトリウムイオンまたはカリウムイオンが含まれる水を注入する。
FIG. 6 is a block diagram of an MEA deterioration evaluation apparatus according to
The MEA deterioration evaluation apparatus 10B according to
The MEA deterioration evaluation apparatus 10B according to the second embodiment is used when the catalyst layer of the
劣化加速因子ガスは、一酸化炭素、二酸化硫黄または二酸化窒素の少なくともいずれか1つを含んでいる。一酸化炭素は、水素ガスを作成するときに水素ガスに混入する。現在、一酸化炭素の水素ガスへの混入量は、10ppm以下に抑えられているため、注入ガス濃度は10ppm以上とすることが好ましい。また、注入ガス濃度を100ppmに設定すると、MEA1の触媒層の劣化を最低10倍加速することができる。
また、二酸化硫黄、二酸化窒素は燃料電池内に浸透する大気ガスにより汚染される。一般的に大気中の二酸化硫黄、二酸化窒素は、一般住居地域ではともに0.5ppm程度であるため、注入ガス濃度は0.5ppm以上とすることが好ましい。また、注入ガス濃度を50ppmに設定すると、MEA1の触媒層の劣化を最低100倍加速することができる。
The deterioration accelerating factor gas contains at least one of carbon monoxide, sulfur dioxide, and nitrogen dioxide. Carbon monoxide is mixed into the hydrogen gas when producing the hydrogen gas. At present, the amount of carbon monoxide mixed in the hydrogen gas is suppressed to 10 ppm or less, and therefore the injection gas concentration is preferably 10 ppm or more. Further, when the injection gas concentration is set to 100 ppm, the deterioration of the catalyst layer of
Sulfur dioxide and nitrogen dioxide are contaminated by atmospheric gas that penetrates into the fuel cell. In general, since sulfur dioxide and nitrogen dioxide in the atmosphere are both about 0.5 ppm in a general residential area, the injection gas concentration is preferably 0.5 ppm or more. If the injection gas concentration is set to 50 ppm, the deterioration of the catalyst layer of
劣化加速因子ガスは、劣化加速因子ガス注入槽21から反応ガス流路3の入口4を通して、反応ガス流路3内に注入される。なお、反応ガス流路3内の劣化加速因子ガスは、劣化加速因子水回収槽7にて回収される。
The deterioration acceleration factor gas is injected from the deterioration acceleration factor
次に、この実施の形態2に係わるMEA劣化評価装置10Bを使用してMEA1の劣化を評価する方法について図7を参照して説明する。図7は、この発明の実施の形態2に係わるMEA劣化評価方法の手順を示すフローチャートである。なお、図7のステップS11、ステップS13〜ステップS17の手順は、それぞれ図2のステップS1、ステップS3〜ステップS7の手順と同様であるので、同様な手順の説明は省略する。
ステップS12において、劣化加速因子水を劣化加速因子水注入槽5から、劣化加速因子ガスを劣化加速因子ガス注入槽21からそれぞれ反応ガス流路3に注入する。
Next, a method for evaluating the deterioration of the
In step S12, the deterioration acceleration factor water is injected into the reaction
このようなMEA劣化評価装置10Bを使用してMEA1を劣化評価することにより、触媒層の劣化因子である一酸化炭素による被毒、不純物質および水により触媒層が劣化加速されるので、MEA1の中の触媒層を選択的に劣化させることができる。
また、一酸化炭素ガス量、二酸化硫黄ガス量または二酸化窒素ガス量を制御することにより、劣化因子を制御することができるので、劣化速度を制御できる。
また、劣化因子量は、個々の燃料電池内で異なるため、様々な使用を想定した燃料電池内での劣化モードを模擬した劣化加速を行い、その後のMEA1の性能試験ができる。
Since the MEA1 is evaluated for deterioration using the MEA deterioration evaluation apparatus 10B, the deterioration of the catalyst layer is accelerated by poisoning due to carbon monoxide, which is a deterioration factor of the catalyst layer, impurities, and water. The catalyst layer inside can be selectively deteriorated.
Further, since the deterioration factor can be controlled by controlling the carbon monoxide gas amount, the sulfur dioxide gas amount or the nitrogen dioxide gas amount, the deterioration rate can be controlled.
In addition, since the deterioration factor amount is different in each fuel cell, deterioration acceleration simulating a deterioration mode in the fuel cell assuming various uses can be performed, and then the performance test of the
実施の形態3.
この発明の実施の形態3に係わるMEA劣化評価方法では、実施の形態2に係わるMEA劣化評価装置10Bを使用して、MEA1の電解質膜と触媒層とを同時に劣化する。そこで、MEA劣化評価装置10Bについては、実施の形態2において説明されているので、説明を省略し、MEA劣化評価方法について説明する。
実施の形態3において、劣化加速因子水は実施の形態1の劣化加速因子水と同様であるので、説明は省略する。
In the MEA deterioration evaluation method according to
In the third embodiment, the deterioration accelerating factor water is the same as the deterioration accelerating factor water of the first embodiment, and thus the description thereof is omitted.
次に、この実施の形態3に係わるMEA劣化評価方法について図8を参照して説明する。図8は、この発明の実施の形態3に係わるMEA劣化評価方法の手順を示すフローチャートである。なお、図8のステップS21、ステップS23〜ステップS27の手順は、それぞれ図7のステップS11、ステップS13〜ステップS17の手順と同様であるので、同様な手順の説明は省略する。
ステップS22において、過酸化水素を含む劣化加速因子水を劣化加速因子水注入槽5から、劣化加速因子ガスを劣化加速因子ガス注入槽21からそれぞれ反応ガス流路3に注入する。
Next, the MEA deterioration evaluation method according to the third embodiment will be described with reference to FIG. FIG. 8 is a flowchart showing the procedure of the MEA deterioration evaluation method according to
In step S22, deterioration acceleration factor water containing hydrogen peroxide is injected from the deterioration acceleration factor
このようなMEA劣化評価方法は、MEA1の電解質膜および触媒層の劣化を合わせて評価することができる。
また、それぞれの劣化因子は、実施の形態1、2で説明したとおり、劣化速度を制御できる。
Such an MEA deterioration evaluation method can evaluate the deterioration of the electrolyte membrane and the catalyst layer of
Further, as described in the first and second embodiments, each deterioration factor can control the deterioration rate.
実施の形態4.
図9は、この発明の実施の形態4に係わるMEA劣化評価装置の構成図である。
この発明の実施の形態4に係わるMEA1Bは、電解質膜、電解質膜の一方の面に配置された触媒層からなる陽極、電解質膜の他方の面に配置された触媒層からなる陰極から構成されており、実施の形態1に係わるMEA1から拡散層が省略されている。
実施の形態4に係わるMEA劣化評価装置10Cは、図9に示すように、実施の形態2に係わるMEA劣化評価装置10Bにメッシュ状の電極23が追加され、電源8がセパレータ2a、2bの代わりにこの電源8に接続されていることが異なっており、それ以外は同様であるので、同様な部分に同じ符号を付記して説明は省略する。
FIG. 9 is a block diagram of an MEA deterioration evaluation apparatus according to
The MEA 1B according to
As shown in FIG. 9, in the MEA degradation evaluation apparatus 10C according to the fourth embodiment, a
電極23は、評価対象のMEA1Bの両面の触媒層に接着される。そして、電極23は、過酸化水素やOHラジカルと反応せず、且つ導電性の高い白金を使用する。そして、一方の電極23に接続されたリード線は、電流計9に接続され、電流計9の他の端子に接続されたリード線は電源8の一方の端子に接続される。電源8の他方の端子に接続されたリード線は他方の電極23に接続される。
実施の形態4に係わるセパレータ2a、2bは、劣化加速因子水、劣化加速因子ガスまたは反応ガスをMEA1Bに導くだけの機能を有する。
The
The
また、陽極近傍において生成したOHラジカルは寿命が短いため、この実施の形態4におけるように、電極23がMEA1Bに密着させることにより、電極反応により生成するOHラジカルがすべてMEA1Bをアタックするので、劣化を加速することができる。
Further, since the OH radicals generated in the vicinity of the anode have a short lifetime, the OH radicals generated by the electrode reaction attack the MEA 1B when the
また、メッシュ状の電極23を用いるので、Na+、K+等の金属イオンや水は電極23を抵抗なく通過し、電解質膜に接触させられる。そして、電解質膜表面上で、OHラジカル、金属イオン、プロトンの移動というあらゆる劣化が起こり、燃料電池内で起こる電解質膜劣化を模擬した総合的な膜劣化を発生できる。
また、電極23のメッシュの開口度を変えることにより、電流移動量を制御できる。
Further, since the
Further, the amount of current movement can be controlled by changing the opening degree of the mesh of the
また、実機では、電流集中によりプロトン移動は局所的に起こるが、陽極側に配置する電極23の面積を、電解質膜の面積より小さくすると、電解質膜全体を劣化させるよりも電流集中を起こさせることができ、電流集中による劣化を容易に評価できる。例えば、電極23と電解質膜との面積比を1/100にすると、電圧をかけた場合、電解質膜全体を劣化させるよりも100倍の電流集中を起こさせることができる。
つまり、電極23の面積を制御することにより、電解質膜の局部に集中してプロトンが伝導し、電解質膜の局部的な劣化メカニズムを評価することができる。100倍の電流集中とするには、面積10cm2の電解質膜の場合、面積0.1cm2の電極23を用いる。この電極23に2V以上の電圧をかけなくてはならないため、多孔状または凹凸を細かくして、表面積の大きな電極を使うことが望ましい。
In the actual machine, proton movement occurs locally due to current concentration, but if the area of the
That is, by controlling the area of the
このようにメッシュ状の電極23を直接MEA1Bの触媒層に配置することにより、水溶液中で局所的にOHラジカルを生成することができ、MEA1Bのアタックさせたい部分にOHラジカルをアタックさせることができる。
また、そのことにより、MEA1Bの化学劣化を評価する際、劣化部分が容易に特定でき、簡便かつ迅速に分析ができる。
By arranging the mesh-
Moreover, when evaluating the chemical degradation of MEA1B, the degradation part can be easily specified and it can analyze simply and rapidly now.
実施例1.
評価対象のMEA1は、一辺が5cmの四角形の電解質膜としてのナフィオン(登録商標)と、ナフィオンの両面に塗布された触媒を含む触媒層と、触媒層の両側から一辺が5cmの四角形の拡散層により一体として構成されている。ナフィオンは、カーボン−フロリン主鎖とパーフルオロ側鎖からなる電解質膜である。
劣化加速因子水は、水酸化ナトリウムを1重量%、過酸化水素を30重量%含有する水溶液である。
そして、セパレータ2a、2bをMEA1から10μm離れたところに設置し、劣化加速因子水を反応ガス流路3に注入し、温度を80℃に制御し、電圧50Vをセパレータ2a、2b間に印加して、セパレータ2a、2b間に流れる電流をモニタリングすると、図3に示すように、電流は徐々に増加し始め、その後電流は急激に増加した。そして、図3のA時点、B時点およびC時点における燃料電池性能試験を行った結果、電流−発電電圧曲線が徐々に変化し、性能が低下していくことを確認することができた。
Example 1.
The
The deterioration accelerating factor water is an aqueous solution containing 1% by weight of sodium hydroxide and 30% by weight of hydrogen peroxide.
Then, the
実施例2.
評価対象のMEA1は、実施例1と同様である。
劣化加速因子水は、水酸化ナトリウムを1重量%含有する水溶液である。
また、劣化加速因子ガスは、一酸化炭素を100ppm、二酸化硫黄を50ppm、二酸化窒素を50ppm含有するガスである。
そして、セパレータ2a、2bをMEA1から10μm離れたところに設置し、劣化加速因子水と劣化加速因子ガスとを反応ガス流路3に注入し、温度を80℃に制御し、電圧50Vをセパレータ2a、2b間に印加して、セパレータ2a、2b間に流れる電流をモニタリングすると、図3に示すように、電流は徐々に増加し始め、その後電流は急激に増加した。そして、図3のA時点、B時点およびC時点における燃料電池性能試験を行った結果、電流−発電電圧曲線が徐々に変化し、性能が低下していくことを確認することができた。なお、この性能の低下は、実施例1より短期間に起こった。
Example 2
The
The deterioration accelerating factor water is an aqueous solution containing 1% by weight of sodium hydroxide.
Further, the deterioration accelerating factor gas is a gas containing 100 ppm of carbon monoxide, 50 ppm of sulfur dioxide, and 50 ppm of nitrogen dioxide.
Then, the
実施例3.
評価対象のMEA1は、実施例1と同様である。
劣化加速因子水は、水酸化ナトリウムを1重量%、過酸化水素を30重量%含有する水溶液である。
また、劣化加速因子ガスは、一酸化炭素を100ppm、二酸化硫黄を50ppm、二酸化窒素を50ppm含有するガスである。
そして、セパレータ2a、2bをMEA1から10μm離れたところに設置し、劣化加速因子水と劣化加速因子ガスとを反応ガス流路3に注入し、温度を80℃に制御し、電圧50Vをセパレータ2a、2b間に印加して、セパレータ2a、2b間に流れる電流をモニタリングすると、図3に示すように、電流は徐々に増加し始め、その後電流は急激に増加した。そして、図3のA時点、B時点およびC時点における燃料電池性能試験を行った結果、電流−発電電圧曲線が徐々に変化し、性能が低下していくことを確認することができた。なお、A時点、B時点、C時点は、実施例1よりも短時間で確認でき、且つ、図4の電流−発電電圧曲線の低下は実施例2よりも早く確認された。
Example 3
The
The deterioration accelerating factor water is an aqueous solution containing 1% by weight of sodium hydroxide and 30% by weight of hydrogen peroxide.
Further, the deterioration accelerating factor gas is a gas containing 100 ppm of carbon monoxide, 50 ppm of sulfur dioxide, and 50 ppm of nitrogen dioxide.
Then, the
実施例4.
評価対象のMEA1Bは、一辺が5cmの四角形の電解質膜としてのナフィオン(登録商標)と、ナフィオンの両面に塗布された触媒を含む触媒層とが一体として構成されている。
劣化加速因子水は、水酸化ナトリウムを1重量%、過酸化水素を30重量%含有する水溶液である。
電極23は、開口率90%の白金製の一辺が5cmの四角形のメッシュである。
そして、MEA1Bの両面に電極23を接着し、セパレータ2a、2bを電極23から10μm離れたところに設置し、劣化加速因子水を反応ガス流路3に注入し、温度を80℃に制御し、電圧50Vを電極23間に印加して、電極23間に流れる電流をモニタリングすると、図3に示すように、電流は徐々に増加し始め、その後電流は急激に増加した。そして、図3のA時点、B時点およびC時点における燃料電池性能試験を行った結果、電流−発電電圧曲線が徐々に変化し、性能が低下していくことを確認することができた。なお、実施例1より、劣化加速時の電流の増加程度が大きく、実施例1より早期に劣化することを確認することができた。
Example 4
The MEA 1B to be evaluated is configured by integrating Nafion (registered trademark) as a square electrolyte membrane having a side of 5 cm and a catalyst layer including a catalyst applied on both sides of the Nafion.
The deterioration accelerating factor water is an aqueous solution containing 1% by weight of sodium hydroxide and 30% by weight of hydrogen peroxide.
The
Then, the
1 膜電極アセンブリ(MEA)、2a、2b セパレータ、3 反応ガス流路、4 (反応ガス流路の)入口、5 劣化加速因子水注入槽、6 (反応ガス流路の)出口、7 劣化加速因子水回収槽、8 電源、9 電流計、10 MEA劣化評価装置、11 反応ガス供給装置、12 反応ガス回収装置、13 温度制御槽、14 電圧計、15 負荷、21 劣化加速因子ガス注入槽、23 電極。
DESCRIPTION OF
Claims (8)
上記反応ガス流路に劣化加速因子水を注入するとともに、上記セパレータ間に電圧を印加して上記膜電極アセンブリを劣化しつつ電流を測定する工程と、
上記反応ガス流路から上記劣化加速因子水を回収し、上記膜電極アセンブリを乾燥する工程と、
上記反応ガス流路に反応ガスを流して発電して発電電圧−電流特性を測定する工程と、
上記電圧を印加したときの電流または上記発電電圧−電流特性に基づいて上記膜電極アセンブリの劣化を評価する工程と、
を有する膜電極アセンブリ劣化評価方法。 Sandwiching the membrane electrode assembly for the fuel cell to be evaluated by a conductive separator provided with a reaction gas flow path on the surface facing the membrane electrode assembly; and
Injecting deterioration accelerating factor water into the reaction gas flow path and applying a voltage between the separators to measure the current while deteriorating the membrane electrode assembly;
Recovering the degradation acceleration factor water from the reaction gas flow path and drying the membrane electrode assembly;
A step of flowing a reaction gas through the reaction gas flow path to generate power and measuring a generated voltage-current characteristic;
Evaluating the deterioration of the membrane electrode assembly based on the current when the voltage is applied or the generated voltage-current characteristics;
A method for evaluating deterioration of a membrane electrode assembly.
上記反応ガス流路に劣化加速因子水を注入するとともに、上記電極間に電圧を印加して上記膜電極アセンブリを劣化しつつ電流を測定する工程と、
上記反応ガス流路から上記劣化加速因子水を回収し、上記膜電極アセンブリを乾燥する工程と、
上記反応ガス流路に反応ガスを流して発電して発電電圧−電流特性を測定する工程と、
上記電圧を印加したときの電流または上記発電電圧−電流特性に基づいて上記膜電極アセンブリの劣化を評価する工程と、
を有する膜電極アセンブリ劣化評価方法。 Attaching a mesh electrode to both surfaces of a fuel cell membrane electrode assembly to be evaluated, and sandwiching the membrane electrode assembly by a separator provided with a reaction gas channel on the surface facing the electrode;
Injecting deterioration accelerating factor water into the reaction gas flow path and applying a voltage between the electrodes to measure the current while deteriorating the membrane electrode assembly;
Recovering the degradation acceleration factor water from the reaction gas flow path and drying the membrane electrode assembly;
A step of flowing a reaction gas through the reaction gas flow path to generate power and measuring a generated voltage-current characteristic;
Evaluating the deterioration of the membrane electrode assembly based on the current when the voltage is applied or the generated voltage-current characteristics;
A method for evaluating deterioration of a membrane electrode assembly.
上記セパレータの反応ガス流路に劣化加速因子水を注入する劣化加速因子水注入槽と、
上記セパレータの反応ガス流路から劣化加速因子水を回収する劣化加速因子水回収槽と、
上記両セパレータ間に電圧を印加する電源と、
上記両セパレータ間に流れる電流を計測する電流計と、
一方の上記セパレータの反応ガス流路に水素ガスを供給し、他方の上記セパレータの反応ガス流路に空気を供給する反応ガス供給装置と、
上記一方のセパレータの反応ガス流路から未反応な水素ガスを回収し、上記他方のセパレータの反応ガス流路から未使用な空気を回収する反応ガス回収装置と、
上記両セパレータ間の電圧を計測する電圧計と、
を備えることを特徴とする膜電極アセンブリ劣化評価装置。 Two separators each sandwiching a membrane electrode assembly to be evaluated, each having a reactive gas flow path provided on a surface facing the membrane electrode assembly;
A deterioration acceleration factor water injection tank for injecting deterioration acceleration factor water into the reaction gas flow path of the separator;
A deterioration acceleration factor water recovery tank for recovering deterioration acceleration factor water from the reaction gas flow path of the separator;
A power source for applying a voltage between the separators;
An ammeter for measuring the current flowing between the separators;
A reaction gas supply device that supplies hydrogen gas to the reaction gas flow path of one of the separators and supplies air to the reaction gas flow path of the other separator;
A reaction gas recovery device that recovers unreacted hydrogen gas from the reaction gas flow path of the one separator and recovers unused air from the reaction gas flow path of the other separator;
A voltmeter for measuring the voltage between the two separators;
A membrane electrode assembly degradation evaluation apparatus comprising:
上記膜電極アセンブリを内包する上記膜電極アセンブリに面する面に反応ガス流路がそれぞれ設けられる2つのセパレータと、
上記セパレータの反応ガス流路に劣化加速因子水を注入する劣化加速因子水注入槽と、
上記セパレータの反応ガス流路から劣化加速因子水を回収する劣化加速因子水回収槽と、
上記両電極間に電圧を印加する電源と、
上記両電極間に流れる電流を計測する電流計と、
一方の上記セパレータの反応ガス流路に水素ガスを供給し、他方の上記セパレータの反応ガス流路に空気を供給する反応ガス供給装置と、
上記一方のセパレータの反応ガス流路から未反応な水素ガスを回収し、上記他方のセパレータの反応ガス流路から未使用な空気を回収する反応ガス回収装置と、
上記両電極間の電圧を計測する電圧計と、
を備えることを特徴とする膜電極アセンブリ劣化評価装置。 Two electrodes bonded to both sides of the membrane electrode assembly to be evaluated;
Two separators each provided with a reaction gas flow path on the surface facing the membrane electrode assembly containing the membrane electrode assembly;
A deterioration acceleration factor water injection tank for injecting deterioration acceleration factor water into the reaction gas flow path of the separator;
A deterioration acceleration factor water recovery tank for recovering deterioration acceleration factor water from the reaction gas flow path of the separator;
A power source for applying a voltage between the electrodes;
An ammeter for measuring the current flowing between the electrodes;
A reaction gas supply device that supplies hydrogen gas to the reaction gas flow path of one of the separators and supplies air to the reaction gas flow path of the other separator;
A reaction gas recovery device that recovers unreacted hydrogen gas from the reaction gas flow path of the one separator and recovers unused air from the reaction gas flow path of the other separator;
A voltmeter for measuring the voltage between the electrodes;
A membrane electrode assembly degradation evaluation apparatus comprising:
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CN112216851A (en) * | 2019-07-10 | 2021-01-12 | 现代自动车株式会社 | Method for predicting life of membrane electrode assembly of fuel cell for power generation |
CN113359041A (en) * | 2020-03-06 | 2021-09-07 | 本田技研工业株式会社 | Diagnostic device for secondary battery |
-
2006
- 2006-01-18 JP JP2006009870A patent/JP2007194026A/en active Pending
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CN113359041A (en) * | 2020-03-06 | 2021-09-07 | 本田技研工业株式会社 | Diagnostic device for secondary battery |
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