JP2007113642A - Friction couple and friction material - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、摩擦材と相手材とを有し、これら摩擦材と相手材との間に生じる摩擦力によって制動力を発生する摩擦対に関する。とりわけ摩擦係数の向上と耐摩耗性の向上とを図り、かつフェード時における摩擦係数の向上を図る摩擦対に関する。 The present invention relates to a friction pair having a friction material and a counterpart material, and generating a braking force by a friction force generated between the friction material and the counterpart material. In particular, the present invention relates to a friction pair that improves the friction coefficient and wear resistance, and improves the friction coefficient during fading.
摩擦対は、従前から基本特性である摩擦係数の向上と、耐摩耗性の向上とが図られている。そして摩擦対は、これらを向上させることで小型化と軽量化とが図られ得る。
しかし摩擦係数の向上と耐摩耗性の向上は、互いに相補的な関係にある。例えば摩擦材の研削力を上げて摩擦係数を高くした場合には、相手材の摩耗量が大きくなってしまう。摩擦材に金属原料を多量に添加して凝着力を上げることで摩擦係数を高くした場合には、摩擦係数の温度依存性が大きくなってしまい、しかも焼き付きも生じやすくなってしまう。
Conventionally, the friction pair has been improved in the basic coefficient of friction coefficient and in wear resistance. The friction pair can be reduced in size and weight by improving them.
However, the improvement of the coefficient of friction and the improvement of the wear resistance are complementary to each other. For example, when the friction force is increased by increasing the grinding force of the friction material, the wear amount of the counterpart material increases. When the friction coefficient is increased by adding a large amount of a metal raw material to the friction material to increase the adhesion force, the temperature dependence of the friction coefficient increases, and seizure is likely to occur.
そしてこれらを解決するために、従来様々な摩擦材と相手材が開発されている。
特許文献１には、摩擦材が開示されている。本摩擦材は、摩擦係数を高める炭化ケイ素と、潤滑性を向上させる無機物とを有している。そして適度な摩擦係数と適度な耐磨耗性を得るために炭化ケイ素を１０〜３０重量％有している。しかし本摩擦材は、十分に高い摩擦係数を得ることが容易でないという問題があった。
特許文献２には、ロータ（相手材）が開示されている。本ロータは、表面に硬質のサーメット層を有しており、これによって耐磨耗性の向上が図られている。しかしロータの表面が硬質であるために、ロータに摺接される摩擦材を選択しなければ十分に高い摩擦係数を得ることができない場合がある。これに対して、特許文献２には、本ロータに対する好適な摩擦材が開示されていなかった。
In order to solve these problems, various friction materials and counterpart materials have been developed.
Patent Document 1 discloses a friction material. The friction material has silicon carbide that increases the coefficient of friction and an inorganic material that improves lubricity. And in order to acquire a moderate friction coefficient and moderate abrasion resistance, it has 10-30 weight% of silicon carbide. However, this friction material has a problem that it is not easy to obtain a sufficiently high friction coefficient.
Patent Document 2 discloses a rotor (a counterpart material). The rotor has a hard cermet layer on the surface, thereby improving wear resistance. However, since the surface of the rotor is hard, a sufficiently high friction coefficient may not be obtained unless a friction material slidingly contacted with the rotor is selected. On the other hand, Patent Document 2 does not disclose a suitable friction material for the rotor.
特許文献３には、摩擦材と相手材との組合わせが開示されている。すなわち一方が炭素―炭素複合材料であり、他方が炭化ケイ素を繊維状補強材によって補強した複合材料からなる組合わせが開示されている。そして本組合わせにすることによって、炭素―炭素複合材料同士の組合わせに比べて摩擦係数が高くなり、しかも安価に構成され得ることが開示されている。しかし本組合わせの摩擦対は、炭素―炭素複合材料側の摩耗量が非常に多くなってしまうという問題がある。しかも特許文献３に記載された摩擦材と相手材は、レース用または航空機などのために開発されたものであって、炭素あるいは炭化ケイ素をベースとするものである。そのため本発明のように繊維基材と摩擦調整剤と有機物の結合とを有する摩擦材を備える摩擦対とは、材料において大きく異なっている。
特許文献４には、摩擦材が開示されている。本摩擦材は、セラミックマトリックス複合材料を原料とするものであって、炭化ホウ素を非酸化物セラミック繊維によって強化した材料などを原料としている。そして本摩擦材を用いることによって摩擦材の耐磨耗性の向上が図られている。しかし特許文献４に記載された摩擦材は、レース用または航空機などに使用されるものであって、セラミックをベースとしている。そのため材料において本発明にかかる摩擦対と大きく異なっている。 Patent Document 4 discloses a friction material. The friction material is made of a ceramic matrix composite material, and is made of a material in which boron carbide is reinforced with non-oxide ceramic fibers. By using this friction material, the wear resistance of the friction material is improved. However, the friction material described in Patent Document 4 is used for racing or aircraft, and is based on ceramic. Therefore, the material is greatly different from the friction pair according to the present invention.
また従前、摩擦対は、基本特性の一つであるフェード時の摩擦係数の向上も試みられている。フェードは、摩擦材に有機物が結合材として含まれている場合に生じる現象であって、摩擦材が３００℃以上になり、有機物が分解してガスが発生し、ガスによって摩擦係数が低下する現象である。そして従来、ガスの発生を抑制するためにＡｒ雰囲気で高温処理した摩擦材が知られていた。しかしこの種の摩擦材は、摩耗量が多く、コストが高くなるという問題を有していた。
そこで本発明は、摩擦係数の向上と耐摩耗性の向上とを図る同時に、フェード時における摩擦係数の向上を図り得る摩擦対および摩擦材を提供することを課題とする。 Accordingly, an object of the present invention is to provide a friction pair and a friction material that can improve the friction coefficient and wear resistance, and at the same time, can improve the friction coefficient during fading.
前記課題を解決するために本発明は、各請求項に記載の通りの構成を備える摩擦対または摩擦材であることを特徴とする。
すなわち請求項１に記載の発明によると、摩擦材と相手材とを有し、これら摩擦材と相手材との間に生じる摩擦力によって制動力を発生する摩擦対であって、摩擦材は、基材と摩擦調整剤と有機物の結合剤とを有し、かつ摩擦調整剤としてモース硬度１０段階で９以上の研削材を有し、基材として金属を摩擦材全体の２０体積％以上有している。そして相手材は、表面にサーメット層を有している。
In order to solve the above-mentioned problems, the present invention is a friction pair or a friction material having a configuration as described in each claim.
That is, according to the first aspect of the present invention, the friction material includes a friction material and a counterpart material, and generates a braking force by a friction force generated between the friction material and the counterpart material. It has a base material, a friction modifier, and an organic binder, and has 9 or more abrasives with a Mohs hardness of 10 as a friction modifier, and has a metal as a base material of 20 volume% or more of the entire friction material. ing. The counterpart material has a cermet layer on the surface.
したがって摩擦材は、モース硬度が非常に高い研削材を含んでいるために、研削力が向上して摩擦係数が高くなる。一方、相手材は、サーメット層を有しているために耐磨耗性に優れ得る。そして実験結果から、これら摩擦材と相手材との組合わせにて耐摩耗性の向上と摩擦係数の向上とが図られることがわかった。
また摩擦材は、金属を摩擦材全体の２０体積％以上有しているために、フェード時における摩擦係数が十分に高くなることが実験結果からわかった。この原因は明らかではないが、非常に固い摩擦材と、非常に固い相手材とを擦り合わせることによって、摩擦材に含まれている金属が摩擦面に金属被膜を形成し、金属被膜によって摩擦材から発生するガスが摩擦材と相手材の間に入り込むことを抑制するためであると思慮される。一方、金属の量が２０体積％よりも少ない摩擦材では、フェード時の摩擦係数が激減することが実験結果からわかった。
したがって本摩擦対によると、摩擦係数の向上と耐摩耗性の向上とを図ることができ、かつフェード時の摩擦係数の向上を図ることができる。
Therefore, since the friction material contains an abrasive having a very high Mohs hardness, the grinding force is improved and the friction coefficient is increased. On the other hand, since the counterpart material has a cermet layer, it can be excellent in wear resistance. From the experimental results, it was found that the combination of the friction material and the counterpart material can improve the wear resistance and the friction coefficient.
Moreover, since the friction material has 20 volume% or more of metal with respect to the whole friction material, it turned out from the experimental result that the friction coefficient at the time of a fade becomes high enough. The cause of this is not clear, but the metal contained in the friction material forms a metal film on the friction surface by rubbing a very hard friction material and a very hard counterpart material. This is considered to suppress the gas generated from the gas from entering between the friction material and the counterpart material. On the other hand, it has been found from the experimental results that the friction coefficient at the time of fading is drastically reduced in the friction material with less than 20% by volume of metal.
Therefore, according to the present friction pair, it is possible to improve the friction coefficient and wear resistance, and to improve the friction coefficient at the time of fading.
請求項２に記載の発明によると、摩擦材は、モース硬度９以上の研削材としてＳｉＣ，ＷＣまたはＢ４Ｃを含んでいる。
請求項３に記載の発明によると、摩擦材は、モース硬度９以上の研削材を摩擦材全体の５〜４０体積％有している。
したがって摩擦対は、本配合量の金属を摩擦材に含むことによって、摩擦係数が十分に高くなる。
According to the invention described in claim 2, the friction material contains SiC, WC or B 4 C as an abrasive having a Mohs hardness of 9 or more.
According to invention of
Therefore, the friction coefficient has a sufficiently high coefficient of friction by including the amount of the metal in the friction material in the friction material.
請求項４に記載の発明によると、摩擦材に含まれる金属は、基材として含まれる金属繊維である。
したがって金属は、フェード時における摩擦係数の向上を図る役割と、繊維状の基材を構成するという二つの役割を担う。
請求項５に記載の発明によると、摩擦材に含まれる金属は、１０５０℃以上の融点を有する金属である。
例えば、銅や鉄などの金属である。そして該金属を利用することで、摩擦係数、とりわけフェード時の摩擦係数が高くなることが実験結果からわかった。
According to invention of Claim 4, the metal contained in a friction material is a metal fiber contained as a base material.
Accordingly, the metal plays two roles of improving the friction coefficient during fading and constituting a fibrous base material.
According to the invention described in claim 5, the metal contained in the friction material is a metal having a melting point of 1050 ° C. or higher.
For example, a metal such as copper or iron. From the experimental results, it was found that the use of the metal increases the friction coefficient, particularly the friction coefficient during fading.
請求項６に記載の発明によると、相手材のサーメット層は、タングステンカーバイトを含んでいる。
実験結果からサーメット層にタングステンカーバイトが含まれることで、相手材と本発明にかかる摩擦材（請求項１〜５参照）との間には、高い摩擦係数が発生し、しかも両部材の耐磨耗性が高くなることがわかった。
According to the invention described in claim 6, the cermet layer of the counterpart material contains tungsten carbide.
From the experimental results, when tungsten carbide is contained in the cermet layer, a high coefficient of friction is generated between the counterpart material and the friction material according to the present invention (see claims 1 to 5), and the resistance of both members is improved. It was found that the wear resistance was high.
請求項７に記載の発明によると、摩擦材と相手材との間でフェードが発生した際に、摩擦材に含まれている金属が摩擦材の摩擦面において金属被膜を形成する。
したがってフェード時に摩擦材の摩擦面に金属被膜が生じ、その金属被膜によって摩擦材の有機物から発生するガスが摩擦材と相手材との間に入り込むことが抑制され得る。そのためフェード時における摩擦係数の低下が金属被膜によって抑制され得る。
請求項８に記載の発明によると、金属被膜は、フェード時に摩擦材の摩擦面全体の５０面積％以上を占める。
したがって金属被膜が十分に広いために、フェード時における摩擦係数の低下を十分に抑制することができる。
According to the seventh aspect of the present invention, when a fade occurs between the friction material and the counterpart material, the metal contained in the friction material forms a metal film on the friction surface of the friction material.
Therefore, a metal film is formed on the friction surface of the friction material at the time of fading, and the gas generated from the organic material of the friction material can be suppressed by the metal film from entering between the friction material and the counterpart material. Therefore, the reduction of the coefficient of friction during fading can be suppressed by the metal coating.
According to invention of Claim 8, a metal film occupies 50 area% or more of the whole friction surface of a friction material at the time of a fade.
Therefore, since the metal coating is sufficiently wide, it is possible to sufficiently suppress the decrease in the friction coefficient during fading.
請求項９に記載の発明によると、基材と摩擦調整剤と有機物の結合剤とを有する摩擦材であって、摩擦調整剤としてモース硬度１０段階で９以上の研削材を有し、かつ基材として金属を摩擦材全体の２０体積％以上有している。そして摩擦材と相手材との間でフェードが発生した際に、摩擦材に含まれている金属が摩擦材の摩擦面において金属被膜を形成する。
したがって摩擦材は、モース硬度が非常に高い研削材を含んでいるために、研削力が向上し、摩擦係数が高くなる。
また摩擦材は、金属を摩擦材全体の２０体積％以上有しているために、フェード時における摩擦係数が十分に高くなることが実験結果からわかった。この原因は明らかではないが、摩擦材と相手材との擦り合わせによって、摩擦材に含まれている金属が摩擦面に金属被膜を形成し、金属被膜によって摩擦材から発生するガスが摩擦材と相手材の間に入り込むことを抑制するためであると思慮される。一方、金属の量が２０体積％よりも少ない摩擦材では、フェード時の摩擦係数が激減することが実験結果からわかった。したがって本摩擦材によると、フェード時における摩擦係数の向上を図ることができる。
According to the ninth aspect of the present invention, there is provided a friction material having a base material, a friction modifier, and an organic binder, the friction modifier having a grinding material of 9 or more in Mohs hardness in 10 stages, and The metal as a material has 20% by volume or more of the entire friction material. When fade occurs between the friction material and the counterpart material, the metal contained in the friction material forms a metal film on the friction surface of the friction material.
Therefore, since the friction material contains an abrasive having a very high Mohs hardness, the grinding force is improved and the friction coefficient is increased.
Moreover, since the friction material has 20 volume% or more of metal with respect to the whole friction material, it turned out from the experimental result that the friction coefficient at the time of a fade becomes high enough. The cause of this is not clear, but the metal contained in the friction material forms a metal film on the friction surface by rubbing the friction material and the mating material, and the gas generated from the friction material by the metal film causes the friction material to It is thought that it is to suppress entering between the opponent materials. On the other hand, it has been found from the experimental results that the friction coefficient at the time of fading is drastically reduced in the friction material with less than 20% by volume of metal. Therefore, according to the friction material, it is possible to improve the coefficient of friction during fading.
請求項１０に記載の発明によると、請求項９に記載の摩擦材と、相手材とを有し、これら摩擦材と相手材との間に生じる摩擦力によって制動力を発生する摩擦対であって、相手材が表面にサーメット層を有している。
したがって相手材は、サーメット層を有しているために、耐磨耗性に優れ得る。また摩擦材と相手材は、どちらも非常に固いために、非常に固いもの同士の擦り合わせによって摩擦材に含まれている金属が引き伸ばされやすく、金属被膜が形成されやすい。
そして実験結果から、これら摩擦材と相手材との組合わせによって耐摩耗性の向上と摩擦係数の向上とが図られることもわかった。
According to a tenth aspect of the present invention, there is provided a friction pair having the friction material according to the ninth aspect and a counterpart material, and generating a braking force by a friction force generated between the friction material and the counterpart material. The counterpart material has a cermet layer on the surface.
Therefore, since the counterpart material has a cermet layer, it can be excellent in wear resistance. Further, since both the friction material and the counterpart material are very hard, the metal contained in the friction material is easily stretched by rubbing the extremely hard materials together, and a metal film is easily formed.
From the experimental results, it was also found that the combination of the friction material and the counterpart material can improve the wear resistance and the friction coefficient.
本発明にかかる摩擦対は、摩擦材と相手材とを有し、これらを摺接させた際に生じる摩擦力によって制動力を発生する。例えば摩擦対は、図１，２に示すようにディスクブレーキ用の摩擦対１であって、摩擦材２であるパッドと、相手材３であるロータを有している。
摩擦材は、基材と摩擦調整剤（充填剤）と有機物の結合剤とを有している。そして本発明にかかる摩擦材は、摩擦調整剤としてモース硬度１０段階で９以上の研削材を有し、基材として金属を摩擦材全体の２０体積％以上有している。
そして相手材は、サーメット層（例えば図２の３ａ）を有している。
以下、摩擦材と相手材について詳述する。
The friction pair according to the present invention has a friction material and a mating material, and generates a braking force by a frictional force generated when these are brought into sliding contact. For example, as shown in FIGS. 1 and 2, the friction pair is a friction pair 1 for a disc brake, and includes a pad that is a friction material 2 and a rotor that is a
The friction material has a base material, a friction modifier (filler), and an organic binder. The friction material according to the present invention has 9 or more abrasives at 10 stages of Mohs hardness as a friction modifier, and has 20% by volume or more of metal as a base material.
The counterpart material has a cermet layer (for example, 3a in FIG. 2).
Hereinafter, the friction material and the counterpart material will be described in detail.
摩擦材の基材は、無機繊維、有機繊維および粉末体を適宜選択して使用することができる。そして本発明では、無機繊維として金属繊維、または粉末体として金属粉を適宜含んでおり、いわゆる基材として金属を含んでいる。
金属繊維は、例えば鉄繊維，銅繊維であって、融点が１０５０℃以上のものが好適に使用される。金属粉としては、銅粉などを使用することができる。
金属繊維および金属粉の総配合量は、摩擦材全体の２０体積％以上が好ましく、より好ましくは２５体積％以上、３０体積％以上である。そして該配合量の上限は、５０体積％以下が好ましく、４０体積％以下、３５体積％以下がより好ましい。
As the base material of the friction material, inorganic fibers, organic fibers, and powder can be appropriately selected and used. And in this invention, the metal fiber is suitably contained as an inorganic fiber, or the metal powder as a powder body, and the metal is contained as what is called a base material.
The metal fiber is preferably an iron fiber or copper fiber having a melting point of 1050 ° C. or higher. As the metal powder, copper powder or the like can be used.
The total blending amount of metal fibers and metal powder is preferably 20% by volume or more, more preferably 25% by volume or more and 30% by volume or more of the entire friction material. The upper limit of the amount is preferably 50% by volume or less, more preferably 40% by volume or less and 35% by volume or less.
金属繊維以外の無機繊維としては、ガラス繊維，セラミックス繊維（アルミナ−シリカ系セラミックス繊維など），チタン酸カリウム繊維などを使用することができる。有機繊維としては、アラミド繊維などを使用することができる。
これら基材は、それぞれ個別に用いることもできるが、数種を混合して用いることもできる。そして基材の総添加量は、摩擦材全体の２０〜５０体積％であることが好ましい。
As inorganic fibers other than metal fibers, glass fibers, ceramic fibers (such as alumina-silica ceramic fibers), potassium titanate fibers, and the like can be used. An aramid fiber etc. can be used as an organic fiber.
These base materials can be used individually, but several kinds can be mixed and used. And it is preferable that the total addition amount of a base material is 20-50 volume% of the whole friction material.
摩擦材の摩擦調整剤（充填剤）は、摩擦係数の調整、異音調整、錆防止などのために含まれるものであって、無機充填材，有機充填材，潤滑剤などが適宜含まれる。そして本発明では、摩擦調整剤としてモース硬度１０段階で９以上の研削材、好ましくは９．３以上の研削材を有している。
研削材としては、例えば、ＷＣ（タングステンカーバイト、モース硬度９）、ＳｉＣ（炭化珪素、モース硬度９．３）、Ｂ４Ｃ（炭化ホウ素、モース硬度９．６）を使用することができる。
The friction modifier (filler) of the friction material is included for adjusting the friction coefficient, adjusting abnormal noise, preventing rust, and the like, and appropriately includes an inorganic filler, an organic filler, a lubricant, and the like. In the present invention, the friction modifier has 9 or more abrasives, preferably 9.3 or more abrasives in 10 stages of Mohs hardness.
As the abrasive, for example, WC (tungsten carbide, Mohs hardness 9), SiC (silicon carbide, Mohs hardness 9.3), B 4 C (boron carbide, Mohs hardness 9.6) can be used.
研削材は、粒子状または繊維状であって、粒子状（例えばＳｉＣ粒子）であれば、平均直径が５〜１５μｍのものが好適に使用される。繊維状（例えばＳｉＣ繊維）であれば、平均直径が５〜１５μｍ、長さが０．５〜２０ｍｍであって、好ましくは長さが１〜１０ｍｍのものが使用される。
研削材の添加量は、摩擦材全体の５〜４０体積％であることが好ましく、より好ましくは１０〜３０体積％である。
If the abrasive is in the form of particles or fibers and is in the form of particles (for example, SiC particles), one having an average diameter of 5 to 15 μm is preferably used. If it is fibrous (for example, SiC fiber), an average diameter of 5 to 15 μm, a length of 0.5 to 20 mm, and preferably a length of 1 to 10 mm are used.
The addition amount of the abrasive is preferably 5 to 40% by volume, more preferably 10 to 30% by volume of the entire friction material.
上記した研削材以外の無機充填剤としては、硫酸バリウム，炭酸カルシウム，水酸化カルシウム，雲母（マイカ），カオリン，タルク、硫化物などが必要に応じて含まれる。有機充填剤としては、カシューダストやラバーダストなどを使用できる。潤滑剤としては、黒鉛（グラファイト），三硫化アンチモン，二硫化モリブデン，二硫化亜鉛などを使用できる。
また摩擦調整剤は、一種を単独で使用することもできるし、二種以上を組み合せて使用することもできる。
As inorganic fillers other than the above-mentioned abrasives, barium sulfate, calcium carbonate, calcium hydroxide, mica (mica), kaolin, talc, sulfide and the like are included as necessary. As the organic filler, cashew dust or rubber dust can be used. As the lubricant, graphite (graphite), antimony trisulfide, molybdenum disulfide, zinc disulfide, or the like can be used.
Moreover, a friction modifier can also be used individually by 1 type, and can also be used in combination of 2 or more type.
結合剤としては、有機物である樹脂が使用される。例えばフェノール樹脂，イミド樹脂，ゴム変性フェノール樹脂，メラミン樹脂，エポキシ樹脂，ＮＢＲ，ニトリルゴム，アクリルゴムなどが使用される。そして結合剤は、一種を単独で使用することもできるし、二種以上を組み合せて使用することもできる。
結合剤の添加量は、摩擦材全体の５〜３０体積％であることが好ましい。
As the binder, an organic resin is used. For example, phenol resin, imide resin, rubber-modified phenol resin, melamine resin, epoxy resin, NBR, nitrile rubber, acrylic rubber, etc. are used. And a binder can also be used individually by 1 type, and can also be used in combination of 2 or more type.
The addition amount of the binder is preferably 5 to 30% by volume of the entire friction material.
次に、摩擦材の製造方法を説明する。
先ず、摩擦材原料を混合して原料混合物を得る（原料混合工程）。混合機としては、アイリッヒミキサー、ユニバーサルミキサー、レーディゲミキサーなどを利用することができる。
次に、原料混合物を予備金型にて予備成形し、その後、成形用金型によって加圧加熱成形する。加圧加熱成形における成形温度は、例えば１３０〜２００℃であり、成形圧力は、１００〜１０００ｋｇｆ／ｃｍ２、成形時間は、２〜１５分である。
そして成形後に、成形体を１４０〜４００℃で２〜４８時間硬化させる。
Next, a method for manufacturing the friction material will be described.
First, friction material raw materials are mixed to obtain a raw material mixture (raw material mixing step). As a mixer, an Eirich mixer, a universal mixer, a Laedige mixer, or the like can be used.
Next, the raw material mixture is preformed with a preliminary mold, and then pressure-heated and molded with a molding mold. The molding temperature in the pressure heating molding is, for example, 130 to 200 ° C., the molding pressure is 100 to 1000 kgf / cm 2 , and the molding time is 2 to 15 minutes.
And after shaping | molding, a molded object is hardened at 140-400 degreeC for 2-48 hours.
相手材は、表面にサーメット層を有している。例えば、相手材は、鋳鉄製のディスクブレーキ用のロータを準備し、その表面にサーメット原料粉を溶射し、溶射した表面を研磨で仕上げることで形成されている。
サーメット原料粉は、Ｃｏなどの金属粉末と、炭化系または酸化系のセラミック粉末を含んでおり、溶射されることでサーメット層になる。サーメット層としては、タングステンカーバイト（ＷＣ−１２Ｃｏ）を含んでいるものが好ましく、厚さとしては、５０〜１０００μｍであることが好ましい。
The counterpart material has a cermet layer on the surface. For example, the counterpart material is formed by preparing a rotor for a disc brake made of cast iron, spraying cermet raw material powder on the surface, and finishing the sprayed surface by polishing.
The cermet raw material powder contains a metal powder such as Co and a carbonized or oxidized ceramic powder, and becomes a cermet layer by thermal spraying. The cermet layer preferably contains tungsten carbide (WC-12Co), and the thickness is preferably 50 to 1000 μm.
本発明にかかる摩擦対は、摩擦材と相手材とを摺接させてフェードを発生させた際に、摩擦材の摩擦面に金属被膜（例えば図２の２ａ）が生じる。
この金属被膜は、摩擦材の金属がフェード時に変化して形成されたものである。例えば、金属被膜は、摩擦材と相手材とをＪＡＳＯ Ｃ―４０６−８７の第一フェードにて摩擦係数を測定する際に形成される。そして測定後にもこの金属被膜が摩擦材の摩擦面上に確認できる。
金属被膜は、金属光沢を有しており、未反応な金属であると推察される。
そして金属被膜は、摩擦材の摩擦面の５０面積％以上、６０面積％以上、７０面積％以上、８０面積％以上、９０面積％以上の領域において形成された。
In the friction pair according to the present invention, when a friction material and a counterpart material are brought into sliding contact with each other to generate a fade, a metal coating (for example, 2a in FIG. 2) is formed on the friction surface of the friction material.
This metal coating is formed by changing the metal of the friction material during fading. For example, the metal coating is formed when the friction coefficient and the counterpart material are measured for the friction coefficient by the first fade of JASO C-406-87. Even after the measurement, this metal coating can be confirmed on the friction surface of the friction material.
The metal coating has a metallic luster and is presumed to be an unreacted metal.
And the metal film was formed in the area | region of 50 area% or more of the friction surface of a friction material, 60 area% or more, 70 area% or more, 80 area% or more, and 90 area% or more.
以上のようにして摩擦対が構成されている。
すなわち摩擦材は、モース硬度が非常に高い研削材を含んでいるために、研削力が向上して摩擦係数が高くなる。一方、相手材は、サーメット層を有しているために耐磨耗性に優れ得る。そして実験結果から、これら摩擦材と相手材との組合わせにて耐摩耗性の向上と摩擦係数の向上とが図られることがわかった。
The friction pair is configured as described above.
That is, since the friction material contains an abrasive having a very high Mohs hardness, the grinding force is improved and the friction coefficient is increased. On the other hand, since the counterpart material has a cermet layer, it can be excellent in wear resistance. From the experimental results, it was found that the combination of the friction material and the counterpart material can improve the wear resistance and the friction coefficient.
また摩擦材は、金属を摩擦材全体の２０体積％以上有しているために、フェード時における摩擦係数が十分に高くなることが実験結果からわかった。この原因は明らかではないが、非常に固い摩擦材と、非常に固い相手材とを擦り合わせることによって、摩擦材に含まれている金属が摩擦面に金属被膜を形成し、金属被膜によって摩擦材から発生するガスが摩擦材と相手材の間に入り込むことを抑制するためであると思慮される。 Moreover, since the friction material has 20 volume% or more of metal with respect to the whole friction material, it turned out from the experimental result that the friction coefficient at the time of fade becomes high enough. The reason for this is not clear, but the metal contained in the friction material forms a metal film on the friction surface by rubbing a very hard friction material and a very hard material against the friction material. This is considered to suppress the gas generated from the gas from entering between the friction material and the counterpart material.
また摩擦材と相手材は、どちらも非常に固いために、非常に固いもの同士の擦り合わせによって摩擦材に含まれている金属が引き伸ばされやすく、金属被膜が形成されやすい。
また摩擦材は、Ａｒ雰囲気等にて高温の熱処理を施していないために、熱処理によるコストを必要としない。
Further, since both the friction material and the counterpart material are very hard, the metal contained in the friction material is easily stretched by rubbing the extremely hard materials together, and a metal film is easily formed.
Further, since the friction material is not subjected to high-temperature heat treatment in an Ar atmosphere or the like, the cost for heat treatment is not required.
以下に、本発明に係る実施例１，２と比較例１〜３を具体的な数字を用いて説明する。
実施例１，２に係る摩擦材と、比較例１〜３に係る摩擦材は、表１に示す原料成分と配合量にて配合する。
Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 to 3 according to the present invention will be described below using specific numbers.
The friction materials according to Examples 1 and 2 and the friction materials according to Comparative Examples 1 to 3 are blended in the raw material components and blending amounts shown in Table 1.
実施例１，２と比較例１〜３係る摩擦材は、研削材としてＳｉＣ粒子を含んでいる点で共通しており、平均直径が１５μｍのものを使用した。なお比較例３は、実施例１，２、比較例１，２よりもＳｉＣ粒子の含有量が少ない。
実施例１は、金属として鉄繊維を２０体積％有しており、実施例２は、金属として銅繊維を３０体積％有している。
一方、比較例１〜３は、金属の総量が２０体積％よりも少ない。
The friction materials according to Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 to 3 are common in that SiC particles are included as an abrasive, and those having an average diameter of 15 μm were used. Comparative Example 3 has a lower content of SiC particles than Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 and 2.
Example 1 has 20% by volume of iron fiber as a metal, and Example 2 has 30% by volume of copper fiber as a metal.
On the other hand, in Comparative Examples 1 to 3, the total amount of metal is less than 20% by volume.
実施例１，２と比較例１〜３に係る摩擦材の製造方法は、先ず、表１に示す原料をアイリッヒミキサーによって５分間乾式にて混合し、原料混合物を得た。そして原料混合物を成形温度１６０℃、成形圧力２００ｋｇｆ／ｃｍ２、成形時間１０分の条件において加圧加熱成形した。次に、成形物を２３０℃、３時間の条件において硬化させた。
続いて比較例２の摩擦材のみをＡｒ雰囲気中にて６時間６００℃の熱処理を行った。
In the manufacturing method of the friction material according to Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 to 3, first, the raw materials shown in Table 1 were mixed by a dry method for 5 minutes using an Eirich mixer to obtain a raw material mixture. The raw material mixture was pressure-heat molded under the conditions of a molding temperature of 160 ° C., a molding pressure of 200 kgf / cm 2 , and a molding time of 10 minutes. Next, the molded product was cured at 230 ° C. for 3 hours.
Subsequently, only the friction material of Comparative Example 2 was heat-treated at 600 ° C. for 6 hours in an Ar atmosphere.
実施例１，２と比較例１〜３に係る相手材は、すべて同じものを用いた。すなわち鋳鉄製のディスクブレーキ用のロータ（図１，２の３）を準備し、その表面にＷＣ−Ｃｏ粉を溶射し、溶射後に表面を研磨し、サーメット層の層厚さを約３００μｍに仕上げた（図２の３ａ）。
実施例１，２と比較例１〜３に係る摩擦材をバッキングプレートにフェノール系樹脂にて接着し、ディスクブレーキ用の摩擦材（図１，２の２）として形状を整えた。
そして上記摩擦材と相手材との組合わせによる摩擦対で生じる各特性を測定し、その測定結果を表２にまとめた。
The same materials were used for the counterpart materials according to Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 to 3. In other words, a rotor (3 in FIGS. 1 and 2) for a disc brake made of cast iron was prepared, and WC-Co powder was sprayed on the surface, the surface was polished after spraying, and the layer thickness of the cermet layer was finished to about 300 μm. (3a in FIG. 2).
The friction materials according to Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 to 3 were bonded to a backing plate with a phenol resin, and the shape was adjusted as a friction material for a disc brake (2 in FIGS. 1 and 2).
And each characteristic produced by the friction pair by the combination of the said friction material and the other party material was measured, and the measurement result was put together in Table 2.
各特性は、以下のように測定した。
＜試験後摩耗量＞ ＪＡＳＯ Ｃ−４０６−８７に従って第一効力、第一フェード、第二効力、第二フェード、第三効力、第三フェードの摩擦係数の測定試験を行い、これら試験終了時の相手材（ロータ）と摩擦材の摩耗量を測定した。
＜第二効力の摩擦係数＞ ＪＡＳＯ Ｃ―４０６−８７に従って制動前速度５０ｋｍ／ｈにおける平均摩擦係数とばらつきを測定した。
＜第一フェードの摩擦係数＞ ＪＡＳＯ Ｃ―４０６−８７に従って制動前速度５０ｋｍ／ｈにおけるフェード時の平均摩擦係数の最も低い制動中における瞬間摩擦係数の最低値とその時の温度を測定した。
＜判定＞ 表３に示す判定基準に従って実験結果を判定した。
○：表３の基準を全て満たすもの
×：表３の基準を一つ以上において満たさないもの
Each characteristic was measured as follows.
<Abrasion amount after test> According to JASO C-406-87, a measurement test of the friction coefficient of the first effect, the first fade, the second effect, the second fade, the third effect, and the third fade was performed. The wear amount of the counterpart material (rotor) and the friction material was measured.
<Friction Coefficient of Second Efficacy> The average friction coefficient and variation at a speed before braking of 50 km / h were measured according to JASO C-406-87.
<Friction coefficient of first fade> According to JASO C-406-87, the lowest value of the instantaneous friction coefficient during braking and the temperature at that time when the average friction coefficient at the time of fading at a speed before braking of 50 km / h was the lowest were measured.
<Determination> The experimental results were determined according to the determination criteria shown in Table 3.
○: All the criteria in Table 3 are met ×: The criteria in Table 3 are not met in one or more
表２の測定結果から以下のことがわかった。
すなわち実施例１，２は、比較例３に比べて摩擦係数（第二効力）が高いことがわかった。したがって摩擦材にＳｉＣ粒子を多く含むことによって、摩擦係数が向上することがわかった。
実施例１，２は、比較例１に比べてフェード時の摩擦係数（１Ｆ）が高いことがわかった。したがって摩擦材に金属を２０体積％以上含ませることで、フェード時の摩擦係数が向上し、金属の量が２０体積％よりも少ない場合には、フェード時の摩擦係数が激減することがわかった。
From the measurement results in Table 2, the following were found.
That is, Examples 1 and 2 were found to have a higher coefficient of friction (second efficacy) than Comparative Example 3. Therefore, it was found that the friction coefficient is improved by containing a large amount of SiC particles in the friction material.
It was found that Examples 1 and 2 had a higher coefficient of friction (1F) during fading than Comparative Example 1. Therefore, it was found that the friction coefficient at the time of fading was improved by including 20% by volume or more of metal in the friction material, and the friction coefficient at the time of fading was drastically reduced when the amount of metal was less than 20% by volume. .
比較例２は、フェード時および通常時の摩擦係数がいずれも高かった。しかし比較例２は、摩擦材の摩耗量が多く、耐磨耗性が悪いことがわかった。したがって摩擦材に６００℃以上の熱処理を行うことで耐磨耗性が悪くなることがわかった。一方、実施例１，２は、比較例２のように耐磨耗性が悪くなることがなかった。 In Comparative Example 2, the coefficient of friction at the time of fading and at the normal time was high. However, in Comparative Example 2, it was found that the friction material had a large amount of wear and the wear resistance was poor. Therefore, it was found that the wear resistance deteriorates when the friction material is heat-treated at 600 ° C. or higher. On the other hand, Examples 1 and 2 were not deteriorated in wear resistance as in Comparative Example 2.
また実施例１，２は、相手材の摩耗量が十分に少なかった。
以上より実施例１，２は、すべての試験において良好な結果が得られた。そして実施例１，２の測定結果から、摩擦材に含まれる金属は、鉄でも銅でも良いことがわかった。そしてその量は、２０体積％、３０体積％において良好になることがわかった。
実施例１，２では、フェード時の摩擦係数を測定した後に、摩擦材の表面に金属被膜（図２の２ａ）が形成されたことを確認できた。そしてその量が摩擦材の摩擦面の８０面積％以上であることを確認できた。
In Examples 1 and 2, the wear amount of the counterpart material was sufficiently small.
From the above, Examples 1 and 2 gave good results in all tests. From the measurement results of Examples 1 and 2, it was found that the metal contained in the friction material may be iron or copper. And it turned out that the quantity becomes favorable in 20 volume% and 30 volume%.
In Examples 1 and 2, after measuring the coefficient of friction during fading, it was confirmed that a metal coating (2a in FIG. 2) was formed on the surface of the friction material. And it has confirmed that the quantity was 80 area% or more of the friction surface of a friction material.
本発明は、産業機械、鉄道車両、荷物車両、乗用車などに使用されるブレーキパッド、ブレーキライニング、クラッチフェーシング等に利用できるものである。 INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention can be used for brake pads, brake linings, clutch facings and the like used for industrial machines, railway vehicles, luggage vehicles, passenger cars and the like.
１…摩擦対
２…摩擦材
２ａ…金属被膜
３…相手材
３ａ…サーメット層
1 ... friction pair 2 ... friction material 2a ...
Claims (10)
前記摩擦材（２）は、基材と摩擦調整剤と有機物の結合剤とを有し、かつ前記摩擦調整剤としてモース硬度１０段階で９以上の研削材を有し、前記基材として金属を摩擦材全体の２０体積％以上有しており、
前記相手材（３）は、表面にサーメット層（３ａ）を有していることを特徴とする摩擦対（１）。 A friction pair (1) having a friction material (2) and a counterpart material (3), and generating a braking force by a friction force generated between the friction material (2) and the counterpart material (3),
The friction material (2) has a base material, a friction modifier, and an organic binder, and has 9 or more abrasives in 10 stages of Mohs hardness as the friction modifier, and a metal as the base material. It has 20 volume% or more of the entire friction material,
The mating material (3) has a cermet layer (3a) on its surface, and the friction couple (1).
摩擦材（２）は、モース硬度９以上の研削材としてＳｉＣ，ＷＣまたはＢ4Ｃを含んでいることを特徴とする摩擦対（１）。 The friction couple (1) according to claim 1,
The friction material (2) is characterized in that the friction material (2) contains SiC, WC or B 4 C as an abrasive having a Mohs hardness of 9 or more.
摩擦材（２）は、モース硬度９以上の研削材を摩擦材全体の５〜４０体積％有していることを特徴とする摩擦対（１）。 Friction pair (1) according to claim 1 or 2,
The friction material (2) is characterized in that the friction material (2) has a grinding material having a Mohs hardness of 9 or more in an amount of 5 to 40% by volume of the entire friction material.
摩擦材（２）に含まれる金属は、基材として含まれる金属繊維であることを特徴とする摩擦対（１）。 The friction pair (1) according to any one of claims 1 to 3,
The friction pair (1), wherein the metal contained in the friction material (2) is a metal fiber contained as a base material.
摩擦材（２）に含まれる金属は、１０５０℃以上の融点を有する金属であることを特徴とする摩擦対（１）。 The friction pair (1) according to any one of claims 1 to 4,
The friction pair (1), wherein the metal contained in the friction material (2) is a metal having a melting point of 1050 ° C. or higher.
相手材（３）のサーメット層（３ａ）は、タングステンカーバイトを含んでいることを特徴とする摩擦対（１）。 The friction pair (1) according to any one of claims 1 to 5,
The friction pair (1), wherein the cermet layer (3a) of the counterpart material (3) contains tungsten carbide.
摩擦材（２）と相手材（３）との間でフェードが発生した際に、摩擦材（２）に含まれている金属が前記摩擦材（２）の摩擦面において金属被膜（２ａ）を形成することを特徴とする摩擦対（１）。 The friction pair (1) according to any one of claims 1 to 6,
When a fade occurs between the friction material (2) and the counterpart material (3), the metal contained in the friction material (2) causes the metal coating (2a) to be formed on the friction surface of the friction material (2). Friction pair (1) characterized by forming.
金属被膜（２ａ）は、フェード時に摩擦材（２）の摩擦面全体の５０面積％以上を占めることを特徴とする摩擦対（１）。 Friction pair (1) according to claim 7,
The friction couple (1), wherein the metal coating (2a) occupies 50% by area or more of the entire friction surface of the friction material (2) during fading.
前記摩擦調整剤としてモース硬度１０段階で９以上の研削材を有し、かつ前記基材として金属を摩擦材全体の２０体積％以上有しており、
前記摩擦材（２）と相手材（３）との間でフェードが発生した際に、前記摩擦材（２）に含まれている金属が前記摩擦材（２）の摩擦面において金属被膜（２ａ）を形成することを特徴とする摩擦材（２）。 A friction material (2) having a base material, a friction modifier, and an organic binder,
The friction modifier has 9 or more abrasives with a Mohs hardness of 10 stages, and the substrate has a metal of 20 vol% or more of the entire friction material,
When fading occurs between the friction material (2) and the counterpart material (3), the metal contained in the friction material (2) becomes a metal film (2a) on the friction surface of the friction material (2). A friction material (2), characterized in that
前記相手材（３）が表面にサーメット層（３ａ）を有していることを特徴とする摩擦対（１）。 A friction pair comprising the friction material (2) according to claim 9 and a mating material (3), wherein a braking force is generated by the frictional force generated between the friction material (2) and the mating material (3). (1)
Friction pair (1), wherein the mating material (3) has a cermet layer (3a) on its surface.
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|---|---|
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ITPD20120404A1 (en) * | 2012-12-21 | 2014-06-22 | Freni Brembo Spa | DISC BRAKE |
| WO2014097186A1 (en) * | 2012-12-21 | 2014-06-26 | Freni Brembo S.P.A. | A method of making a brake disc, brake disc for disc brake and a disc brake |
| WO2014098215A1 (en) * | 2012-12-21 | 2014-06-26 | 曙ブレーキ工業株式会社 | Friction material |
| CN114561641A (en) * | 2022-02-11 | 2022-05-31 | 上海壬丰复合材料有限公司 | Surface friction treatment method for ceramic reinforced aluminum matrix composite brake disc |
Citations (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62283227A (en) * | 1986-05-30 | 1987-12-09 | Toyota Motor Corp | Wet friction material for vehicle |
| JPS63176834A (en) * | 1987-01-12 | 1988-07-21 | Toyota Motor Corp | Semi-metallic brake pad |
| JPS6440730A (en) * | 1987-08-06 | 1989-02-13 | Diamond Mahobin Kogyo Kk | Friction adjusting material |
| JPH02157199A (en) * | 1988-12-12 | 1990-06-15 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Metal mold for single crystal forming substrate and single crystal substrate using same |
| JPH0768991B2 (en) * | 1986-02-05 | 1995-07-26 | ソシエテ ヨ−ロペンヌ ドウ プロピユルシヨン，ソシエテ アノニム | Friction device using refractory composite material |
| JPH0853553A (en) * | 1994-08-12 | 1996-02-27 | Kubota Corp | Friction material |
| JPH108038A (en) * | 1996-06-25 | 1998-01-13 | Hitachi Chem Co Ltd | Friction material composition |
| JPH10205556A (en) * | 1997-01-24 | 1998-08-04 | Hitachi Chem Co Ltd | Friction material |
| JPH11116698A (en) * | 1997-10-17 | 1999-04-27 | Kubota Corp | Nonasbetos-based friction material |
| JP2001317573A (en) * | 2000-05-10 | 2001-11-16 | Akebono Brake Res & Dev Center Ltd | Disc rotor for brake |
| JP2002097451A (en) * | 2000-09-20 | 2002-04-02 | Aisin Chem Co Ltd | Friction material for aluminum disk rotor |
| JP2004035871A (en) * | 2002-07-02 | 2004-02-05 | Endless Project:Kk | Friction material |
| JP2004510674A (en) * | 2000-09-29 | 2004-04-08 | グッドリッチ・コーポレイション | Ceramic matrix composites based on boron carbide |
| JP2004300528A (en) * | 2003-03-31 | 2004-10-28 | Taiheiyo Cement Corp | Sliding parts and brake disc rotor |
| JP2005009620A (en) * | 2003-06-20 | 2005-01-13 | Hitachi Chem Co Ltd | Brake lining |
| JP2005024005A (en) * | 2003-07-02 | 2005-01-27 | Nisshinbo Ind Inc | Friction material |
-
2005
- 2005-10-19 JP JP2005304394A patent/JP2007113642A/en active Pending
Patent Citations (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0768991B2 (en) * | 1986-02-05 | 1995-07-26 | ソシエテ ヨ−ロペンヌ ドウ プロピユルシヨン，ソシエテ アノニム | Friction device using refractory composite material |
| JPS62283227A (en) * | 1986-05-30 | 1987-12-09 | Toyota Motor Corp | Wet friction material for vehicle |
| JPS63176834A (en) * | 1987-01-12 | 1988-07-21 | Toyota Motor Corp | Semi-metallic brake pad |
| JPS6440730A (en) * | 1987-08-06 | 1989-02-13 | Diamond Mahobin Kogyo Kk | Friction adjusting material |
| JPH02157199A (en) * | 1988-12-12 | 1990-06-15 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Metal mold for single crystal forming substrate and single crystal substrate using same |
| JPH0853553A (en) * | 1994-08-12 | 1996-02-27 | Kubota Corp | Friction material |
| JPH108038A (en) * | 1996-06-25 | 1998-01-13 | Hitachi Chem Co Ltd | Friction material composition |
| JPH10205556A (en) * | 1997-01-24 | 1998-08-04 | Hitachi Chem Co Ltd | Friction material |
| JPH11116698A (en) * | 1997-10-17 | 1999-04-27 | Kubota Corp | Nonasbetos-based friction material |
| JP2001317573A (en) * | 2000-05-10 | 2001-11-16 | Akebono Brake Res & Dev Center Ltd | Disc rotor for brake |
| JP2002097451A (en) * | 2000-09-20 | 2002-04-02 | Aisin Chem Co Ltd | Friction material for aluminum disk rotor |
| JP2004510674A (en) * | 2000-09-29 | 2004-04-08 | グッドリッチ・コーポレイション | Ceramic matrix composites based on boron carbide |
| JP2004035871A (en) * | 2002-07-02 | 2004-02-05 | Endless Project:Kk | Friction material |
| JP2004300528A (en) * | 2003-03-31 | 2004-10-28 | Taiheiyo Cement Corp | Sliding parts and brake disc rotor |
| JP2005009620A (en) * | 2003-06-20 | 2005-01-13 | Hitachi Chem Co Ltd | Brake lining |
| JP2005024005A (en) * | 2003-07-02 | 2005-01-27 | Nisshinbo Ind Inc | Friction material |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ITPD20120404A1 (en) * | 2012-12-21 | 2014-06-22 | Freni Brembo Spa | DISC BRAKE |
| WO2014097186A1 (en) * | 2012-12-21 | 2014-06-26 | Freni Brembo S.P.A. | A method of making a brake disc, brake disc for disc brake and a disc brake |
| WO2014098215A1 (en) * | 2012-12-21 | 2014-06-26 | 曙ブレーキ工業株式会社 | Friction material |
| CN104995425A (en) * | 2012-12-21 | 2015-10-21 | 福乐尼·乐姆宝公开有限公司 | A method of making a brake disc, brake disc for disc brake and a disc brake |
| JP2016503148A (en) * | 2012-12-21 | 2016-02-01 | フレニー ブレンボ ソシエテ ペルアチオニ | Brake disc manufacturing method, disc brake brake disc, and disc brake |
| US9879740B2 (en) | 2012-12-21 | 2018-01-30 | Freni Brembo S.P.A. | Method for making a brake disc, brake disc for disc brake and a disc brake |
| US10060492B2 (en) | 2012-12-21 | 2018-08-28 | Akebono Brake Industry Co., Ltd. | Friction material |
| CN114561641A (en) * | 2022-02-11 | 2022-05-31 | 上海壬丰复合材料有限公司 | Surface friction treatment method for ceramic reinforced aluminum matrix composite brake disc |
| CN114561641B (en) * | 2022-02-11 | 2023-11-03 | 上海壬丰复合材料有限公司 | Surface friction treatment method for ceramic reinforced aluminum matrix composite brake disc |
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