JP2007113054A - Method for charging cold-iron source into mixer car - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、高炉と転炉設備の間を往復して高炉にて受銑した溶銑を転炉設備に搬送する混銑車への冷鉄源投入方法に関するものである。 The present invention relates to a method for charging a cold iron source into a kneading vehicle for transporting hot metal received in the blast furnace by reciprocating between the blast furnace and the converter equipment to the converter equipment.
高炉と転炉設備の間を往復して高炉にて受銑した溶銑を転炉設備に搬送する混銑車においては、転炉設備の受銑容器に溶銑の払出しを完了した後、次回の受銑に備えるべく高炉に返送される。このとき、該混銑車は、払出し前の溶銑によって得られた熱を大気中に放出しており、ここに熱ロスが生じている。該熱ロスは、その後に混銑車に装入されることとなる溶銑の温度低下の原因となり、これによって転炉工程で吹錬される溶銑に対する冷鉄源の配合量が低下し、結果的に粗鋼の増産を減退させてしまうこととなり、これまでも熱ロスの低減を図る操業方法が提案されている。 In a kneading vehicle that transports the hot metal received in the blast furnace back and forth between the blast furnace and the converter equipment to the converter equipment, after the discharge of the hot metal to the receiving container of the converter equipment is completed, To be returned to the blast furnace. At this time, the kneading vehicle releases the heat obtained by the hot metal before the discharge into the atmosphere, and heat loss occurs here. The heat loss causes a decrease in the temperature of the hot metal that is subsequently charged into the kneading vehicle, thereby reducing the amount of cold iron source to the hot metal blown in the converter process. An increase in the production of crude steel will be reduced, and an operation method for reducing heat loss has been proposed so far.
ところが、上記操業方法を採用した場合にも、高炉と転炉設備とが数百m〜数kmに亘って離間している製鋼設備等においては、空となった混銑車を転炉設備から高炉まで返送するには長時間を要し、これによって混銑車からの熱ロスは甚大なものとなっていた。
かかる問題を解決すべく、溶銑の払出しを完了した混銑車に冷鉄源を入れ置きする混銑車の操業方法が提案されている(例えば特許文献1〜特許文献3参照)。
該混銑車の操業方法においては、溶銑払い出し後の混銑車に冷鉄源を入れ置きすることにより、混銑車からの放熱が冷鉄源に吸収され、これによって該放熱が大気中に放出されることなく回収されて熱ロスを低減することができ、さらに、吹錬前の溶銑に冷鉄源を装入する機会が増加することにより、操業全体の溶銑配合率(HMR)の低減が図られる。
In order to solve such a problem, there has been proposed a method of operating a kneading vehicle in which a cold iron source is placed in a kneading vehicle that has finished dispensing hot metal (see, for example,
In the operation method of the chaotic vehicle, by placing the cold iron source in the chaotic vehicle after the molten iron is discharged, the heat radiation from the chaotic vehicle is absorbed by the cold iron source, and thereby the heat radiation is released into the atmosphere. It is possible to reduce the heat loss without being recovered, and further, the chances of charging the cold iron source into the hot metal before blowing is increased, thereby reducing the hot metal mixture ratio (HMR) of the entire operation. .
上記特許文献1〜特許文献3においては、予め入れ置きした冷鉄源を高炉からの受銑によって全て溶解させることを目的として、入れ置きする冷鉄源の重量は受銑重量の10%程度に規定されている。
しかしながら、現場の実績として、受銑重量のみから入れ置きする冷鉄源の重量を規定することは冷鉄源を過剰に入れすぎてしまう場合があり、この様な過剰な冷鉄源の入れ置きによっては、冷鉄源の有する熱ロス低減効果を十分に発揮させることができず、却って操業に悪影響を与えてしまうことが挙がってきている。
In the
However, as a result of actual work, specifying the weight of the cold iron source to be placed only from the received weight may result in excessive cold iron source. In some cases, the effect of reducing the heat loss of the cold iron source cannot be fully exhibited, and the operation is adversely affected.
そこで、本発明は、操業への悪影響を防止しつつ、混銑車に入れ置きする冷鉄源の重量を適正なものとして該冷鉄源による熱ロス低減効果を有効に発揮させることができる混銑車への冷鉄源投入方法を提供することを目的とする。 Accordingly, the present invention provides a chaotic vehicle capable of effectively exhibiting the heat loss reduction effect of the cold iron source by making the weight of the cold iron source placed in the chaotic vehicle appropriate while preventing adverse effects on the operation. The purpose is to provide a method for supplying cold iron to the house.
前記目的を達成するため、本発明においては以下の技術的手段を講じた。
即ち、本発明における課題解決のための第1の技術的手段は、
混銑車内の溶銑を転炉設備に払い出し、空となった混銑車を高炉まで搬送する間に該混銑車の炉口の下方に冷鉄源を入れ置きし、その後、該混銑車に高炉からの溶銑を装入することとされている混銑車への冷鉄源投入方法において、
前記空の混銑車に入れ置きする冷鉄源の重量は、式(1)及び式(2)を満たすことを特徴とする。
In order to achieve the above object, the present invention takes the following technical means.
That is, the first technical means for solving the problems in the present invention is:
The molten iron in the kneading car is discharged to the converter facility, and while the empty kneading car is transported to the blast furnace, a cold iron source is placed below the furnace port of the kneading car, and then the kneading car is fed from the blast furnace. In the method of supplying cold iron to a chaotic car that is supposed to be filled with hot metal,
The weight of the cold iron source placed in the empty chaotic vehicle satisfies the expressions (1) and (2).
混銑車内の熱ロスは、主に混銑車表面からの外部放熱及び炉口からの放熱よるものであることは知られている。
本発明に係る混銑車の操業方法においては、混銑車内に冷鉄源を入れ置きし、該冷鉄源に本来外部放熱によって放出されることとなる熱を吸収させ、これによって混銑車内の熱の外部への放出を抑制するのである。ここで、前記外部放熱による発散熱量の大きさは、混銑車の炉口の面積の大きさによって変動し、例えば混銑車の炉口の面積が大きくなるにつれて、該炉口からの放熱が増し、相対的に混銑車内の熱量は小さくなり、前記外部放熱による発散熱量も小さなものとなる。本願発明者らは、かかる点に着目し、炉口の面積と混銑車に入れ置きする冷鉄源の重量に関する実験を重ねた。その結果、入れ置きする冷鉄源の重量を以下の式(1A)の範囲とすれば、外部放熱による発散熱を入れ置きした冷鉄源によって十分に吸収し、ひいては該冷鉄源の熱ロス低減効果を十分に発揮させることとなることを発見した。
It is known that the heat loss in the chaotic vehicle is mainly due to external heat radiation from the surface of the chaotic vehicle and heat radiation from the furnace port.
In the operation method of the chaotic vehicle according to the present invention, a cold iron source is placed in the chaotic vehicle, and the heat that is originally released by external heat dissipation is absorbed in the cold iron source, thereby the heat in the chaotic vehicle is absorbed. The release to the outside is suppressed. Here, the amount of heat released by the external heat dissipation varies depending on the size of the area of the furnace port of the kneading vehicle, for example, as the area of the furnace port of the kneading vehicle increases, the heat dissipation from the furnace port increases, The amount of heat in the chaotic vehicle is relatively small, and the amount of heat dissipated by the external heat radiation is also small. The inventors of the present application focused on this point and repeated experiments on the area of the furnace opening and the weight of the cold iron source placed in the chaotic car. As a result, if the weight of the cold iron source to be kept is within the range of the following formula (1A), the dissipated heat due to external heat dissipation is sufficiently absorbed by the cold iron source that is kept, and consequently the heat loss of the cold iron source It was discovered that the reduction effect was fully demonstrated.
また、入れ置きした冷鉄源は、混銑車の内壁からの輻射熱を受けることにより予熱され、該内壁の表面と冷鉄源表面の温度が等しくなった時点で冷鉄源と混銑車内の空気の間の熱移動は平衡状態となる。このため、混銑車内は、予熱された冷鉄源によって保温状態が維持され、これによっても混銑車の熱ロスが低減されることとなる。
一方、炉口を通じての放熱を抑制するには、混銑車の内壁表面、特に炉口直下及びその周辺を入れ置きする冷鉄源によって覆い、これらの面から炉口を通じて混銑車外に放出される輻射熱を抑制することが有効である。これにより、炉口直下及びその周辺の温度が低下し、ステファン=ボルツマンの法則によって示されるこれら炉口直下及びその周辺からの輻射熱の放出が抑制されるのである。
The stored cold iron source is preheated by receiving radiant heat from the inner wall of the kneading car, and when the temperature of the inner wall surface and the surface of the cold iron source become equal, the cold iron source and the air in the kneading car are The heat transfer between them is in an equilibrium state. For this reason, the inside of the chaotic vehicle is kept warm by the preheated cold iron source, and this also reduces the heat loss of the chaotic vehicle.
On the other hand, in order to suppress heat dissipation through the furnace port, the surface of the inner wall of the kneading car, especially the area directly under and around the furnace port, is covered with a cold iron source, and the radiant heat released from these surfaces to the outside of the kneading car through the furnace port. It is effective to suppress this. As a result, the temperature immediately below and around the furnace port is lowered, and the release of radiant heat directly below and around the furnace port, which is indicated by the Stefan-Boltzmann law, is suppressed.
一般に、入れ置きする冷鉄源は、公知の手段によって混銑車に投入され、該混銑車の炉口の下方に堆積することとなるが、本願発明者は、炉口の面積と入れ置きする冷鉄源の重量に関する実験を重ねた結果、冷鉄源の重量を以下の式(1B)の範囲とすることにより、公知の手段によって冷鉄源を混銑車内に投入する場合にも、炉口直下及びその周辺を冷鉄源によって覆うことが可能であること発見している。 In general, the cold iron source to be placed is put into the kneading vehicle by a known means and is deposited below the furnace port of the kneading vehicle. As a result of repeated experiments regarding the weight of the iron source, even when the cold iron source is put into the kneading vehicle by a known means by setting the weight of the cold iron source within the range of the following formula (1B), it is directly under the furnace port. And its surroundings can be covered with a cold iron source.
したがって、混銑車の熱ロスを低減することを目的として入れ置きする冷鉄源の重量を規定する場合、前記式(1)を満たす範囲で冷鉄源の重量を設定することにより、混銑車からの放熱に対して冷鉄源の熱ロス低減効果を十分に発揮させることができるのである。
また、混銑車が受銑する溶銑に対して冷鉄源を過剰に入れ置きすると、冷鉄源が溶け残ると共に溶銑の温度低下が顕著なものとなる。これにより、混銑車の内壁に地金が付着すると共に溶銑の顕著な温度低下が後の操業に支障をきたす虞がある。
Therefore, when prescribing the weight of the cold iron source to be kept for the purpose of reducing the heat loss of the chaotic vehicle, by setting the weight of the cold iron source within a range satisfying the above formula (1), Therefore, the heat loss reduction effect of the cold iron source can be sufficiently exerted against the heat radiation.
Further, if the cold iron source is excessively placed in the hot metal received by the kneading wheel, the cold iron source remains undissolved and the temperature of the hot metal becomes remarkable. Thereby, there is a possibility that the metal will adhere to the inner wall of the kneading vehicle and the remarkable temperature drop of the hot metal may hinder the subsequent operation.
そこで、本願発明者は、入れ置きする冷鉄源の重量と受銑される溶銑の重量に関する操業実績を詳しく調べた。この結果、入れ置きする冷鉄源の重量を上記式(2)の範囲とすることにより、冷鉄源を全て溶解することが可能であり、しかも、受銑した溶銑の著しい温度低下を防止することができることを知見している。
したがって、入れ置きする冷鉄源の重量を上記式(1)及び式(2)を満たすものとすることにより、入れ置きする冷鉄源の熱ロス低減効果を十分に発揮させ、且つ、冷鉄源の入れ置き後の操業を良好なものとすることができる。
Therefore, the inventor of the present application examined in detail the operation results regarding the weight of the cold iron source to be placed and the weight of the hot metal to be received. As a result, by setting the weight of the cold iron source to be put in the range of the above formula (2), it is possible to dissolve all of the cold iron source and to prevent a significant temperature drop of the hot metal received. Know that you can.
Therefore, by making the weight of the cold iron source to be placed satisfy the above formulas (1) and (2), the effect of reducing the heat loss of the cold iron source to be left can be sufficiently exhibited, and The operation after putting the source in place can be improved.
また、本発明における課題解決のための第2の技術的手段は、
混銑車内の溶銑を転炉設備に払い出し、空となった混銑車を高炉まで搬送する間に該混銑車の炉口の下方に冷鉄源を入れ置きし、その後、該混銑車に高炉からの溶銑を装入し、受銑した溶銑を前記転炉設備に払い出す間に該溶銑に脱りん処理を施すこととされている混銑車への冷鉄源投入方法において、
前記空の混銑車に入れ置きする冷鉄源の重量は、式(1)及び式(3)を満たすことを特徴とする。
The second technical means for solving the problems in the present invention is:
The molten iron in the kneading car is discharged to the converter facility, and while the empty kneading car is transported to the blast furnace, a cold iron source is placed below the furnace port of the kneading car, and then the kneading car is fed from the blast furnace. In the method of charging the cold iron source to the kneading car, the hot metal is charged and the hot metal received is discharged to the converter equipment while the hot metal is dephosphorized.
The weight of the cold iron source placed in the empty chaotic vehicle satisfies the expressions (1) and (3).
上記操業方法によれば、混銑車に受銑された溶銑は、混銑車内にて脱りん処理を施された後、転炉設備に払い出される。
該脱りん処理においては、一般に、脱りん材として気酸(酸素ガス)と固酸(酸化鉄等)とが同時に溶銑に装入される。このとき、低効率の気酸の比率よりも高効率の固酸の比率を大きなものとして処理を行うことが望ましい。しかし、固酸による脱りん処理は吸熱反応を多分に含み、固酸比率の増大は溶銑内の熱量の大量消費に繋がり、これによって溶銑の温度低下が著しいものとなる。
According to the above operating method, the hot metal received in the kneading vehicle is dephosphorized in the kneading vehicle and then delivered to the converter facility.
In the dephosphorization treatment, generally, a gas acid (oxygen gas) and a solid acid (such as iron oxide) are simultaneously charged into the hot metal as a dephosphorization material. At this time, it is desirable to perform the treatment with a high-efficiency solid acid ratio larger than a low-efficiency gas acid ratio. However, the dephosphorization treatment with a solid acid includes an endothermic reaction, and an increase in the solid acid ratio leads to a large consumption of the amount of heat in the hot metal, which causes a significant decrease in the temperature of the hot metal.
かかる温度低下を防止するためには、脱りん処理前の溶銑の熱余裕を十分なものとすることが望ましい。そこで、本願発明者は、入れ置きする冷鉄源の重量を上記の式(3)以下とすることにより、冷鉄源によって溶銑の熱量が若干奪われることとなるものの、これによっても脱りん処理を行うための溶銑の熱余裕を十分に維持することができることを知見している。
そして、入れ置きする冷鉄源の重量を式(3)以下とすることにより、脱りん処理の固酸比率を増大させることができ、ひいては低効率の気酸の割合を低減することができるのである。
In order to prevent such a temperature drop, it is desirable that the hot metal has a sufficient heat margin before the dephosphorization treatment. Therefore, the present inventor makes the amount of heat of the hot metal slightly deprived by the cold iron source by setting the weight of the cold iron source to be set to the above formula (3) or less. It has been found that the thermal margin of the hot metal for performing the heat treatment can be sufficiently maintained.
And by making the weight of the cold iron source to put into below Formula (3), the solid acid ratio of a dephosphorization process can be increased, and also the ratio of the low-efficiency gaseous acid can be reduced. is there.
また、本発明における課題解決のための第3の技術的手段は、
混銑車内の溶銑を転炉設備に払い出し、空となった混銑車を高炉まで搬送する間に該混銑車の炉口の下方に冷鉄源を入れ置きし、その後、該混銑車に高炉からの溶銑を装入することとされている混銑車への冷鉄源投入方法において、
前記空の混銑車に入れ置きする冷鉄源の重量は、式(4)及び式(2)を満たすことを特徴とする。
The third technical means for solving the problems in the present invention is:
The molten iron in the kneading car is discharged to the converter facility, and while the empty kneading car is transported to the blast furnace, a cold iron source is placed below the furnace port of the kneading car, and then the kneading car is fed from the blast furnace. In the method of supplying cold iron to a chaotic car that is supposed to be filled with hot metal,
The weight of the cold iron source placed in the empty chaotic vehicle satisfies the equations (4) and (2).
上記操業方法によれば、混銑車は、溶銑の払出し完了から冷鉄源の入れ置き開始までは空の状態であり、このとき、混銑車内の熱は大気中に熱ロスとして放出されている。そこで、本願発明者は、溶銑払い出し完了から冷鉄源の入れ置き開始までの間の放熱による熱ロスに着目し、上記式(1A)に溶銑払出し完了から冷鉄源入れ置き開始までの時間を変数として導入することにより、冷鉄源を装入する前までの混銑車からの放熱を考慮した以下の式(4A)を得ることを知見している。 According to the above operation method, the kneading vehicle is in an empty state from the completion of the hot metal discharge to the start of putting in the cold iron source, and at this time, the heat in the kneading vehicle is released into the atmosphere as heat loss. Therefore, the inventor of the present application pays attention to the heat loss due to heat radiation from the completion of hot metal discharge to the start of putting in the cold iron source, and the time from the completion of hot metal discharge to the start of putting in the cold iron source in the above formula (1A) By introducing it as a variable, it has been found that the following formula (4A) is obtained in consideration of heat radiation from the chaotic vehicle before the cold iron source is charged.
また、上記式(1B)についてさらに検討を進め、入れ置きする冷鉄源によって炉口直下及びその周辺を覆うことを目的として冷鉄源の重量を規定するに際し、冷鉄源の平均かさ比重が影響することを知見した。そして、この観点から上記式(1B)に冷鉄源のかさ比重を変数として導入することにより、投入される冷鉄源の性状を考慮した以下の式(4B)が得られる。 Further, the above formula (1B) is further examined, and the average bulk specific gravity of the cold iron source is determined when the weight of the cold iron source is defined for the purpose of covering directly under and around the furnace port with the cold iron source to be placed. I found out that it affected. From this viewpoint, by introducing the bulk specific gravity of the cold iron source as a variable into the above formula (1B), the following formula (4B) considering the properties of the cold iron source to be input is obtained.
これにより、上記式(4)においては、冷鉄源を入れ置きすることによって混銑車の熱ロスを低減するに際し、溶銑払い出し完了から冷鉄源入れ置き開始までの時間及び冷鉄源の平均かさ比重との関係が考慮され、入れ置きする冷鉄源の重量がより実情に即したものとして規定されることとなる。
さらに、かかる点に鑑みれば、本発明における課題解決のための第4の技術的手段として、
混銑車内の溶銑を転炉設備に払い出し、空となった混銑車を高炉まで搬送する間に該混銑車の炉口の下方に冷鉄源を入れ置きし、その後、該混銑車に高炉からの溶銑を装入し、受銑した溶銑を前記転炉設備に払い出す間に該溶銑に脱りん処理を施すこととされている混銑車への冷鉄源投入方法において、
前記空の混銑車に入れ置きする冷鉄源の重量は、式(4)及び式(3)を満たすことを特徴とすることは好ましい。
Thus, in the above formula (4), when reducing the heat loss of the kneading vehicle by placing the cold iron source, the time from the completion of hot metal discharge to the start of placing the cold iron source and the average bulk of the cold iron source In consideration of the relationship with the specific gravity, the weight of the cold iron source to be placed will be defined as more realistic.
Furthermore, in view of this point, as a fourth technical means for solving the problems in the present invention,
The molten iron in the kneading car is discharged to the converter facility, and while the empty kneading car is transported to the blast furnace, a cold iron source is placed below the furnace port of the kneading car, and then the kneading car is fed from the blast furnace. In the method of charging the cold iron source to the kneading car, the hot metal is charged and the hot metal received is discharged to the converter equipment while the hot metal is dephosphorized.
The weight of the cold iron source placed in the empty chaotic vehicle preferably satisfies the formulas (4) and (3).
本発明の混銑車への冷鉄源投入方法によれば、操業への悪影響を防止しつつ、混銑車に入れ置きする冷鉄源の重量を適正なものとして該冷鉄源による熱ロス低減効果を有効に発揮させることができる。 According to the cold iron source charging method to the kneading vehicle of the present invention, the heat loss reduction effect by the cold iron source can be set with an appropriate weight of the cold iron source placed in the kneading vehicle while preventing adverse effects on the operation. Can be exhibited effectively.
以下、本発明を実施した形態につき、図面に沿って具体的に説明していく。
本実施の形態の製鋼工程のフローは、図1に示す如く、高炉1にて製銑された溶銑は混銑車2に受銑され、該混銑車2によって転炉設備3に搬送される。ここで、溶銑は、混銑車2による搬送中に脱硫処理を施され、その後、転炉設備3の溶銑払出し場4にて溶銑鍋5に払い出される。
そして、混銑車2から溶銑鍋5に払い出された溶銑は、除滓処理を施された後に転炉6に搬送され、該転炉6にて吹錬処理を施されて溶鋼となる。そして、該溶鋼は転炉6から溶鋼鍋7に払い出され、その後、溶鋼処理(2次精錬処理)及び連続鋳造処理を経て製品化される。
Hereinafter, embodiments of the present invention will be specifically described with reference to the drawings.
In the flow of the steelmaking process of the present embodiment, as shown in FIG. 1, the molten iron produced in the
Then, the hot metal discharged from the
該フローにおいては、上述の如く、混銑車2が高炉1と転炉設備3の溶銑払出し場4の間を往復して溶銑を搬送し、溶銑鍋5が溶銑払出し場4から転炉6まで溶銑を搬送し、吹錬工程は溶銑を転炉6に装入した状態で行い、溶鋼鍋7が転炉6から転炉設備3よりも下流となる連鋳工程まで溶鋼を搬送する。
ここで、本実施の形態の混銑車2は、図2に示す如く、中空樽形状の炉体10を有しており、該炉体10がボギー台車11上に配設されている。炉体10は、その長手方向を向く軸芯回りに回動自在であって、炉体10の上部に形成された炉口12が横向きになり、炉体10内の溶銑を払出し可能となっている。
In the flow, as described above, the
Here, as shown in FIG. 2, the kneading
また、炉体10は、外張りが鉄皮14によって形成されると共に、内張りが有機物をバインダーとして含有する粘土質や高アルミナ質からなる定形の炉内耐火物(耐火レンガ)15が隙間無く貼り付けられており、炉口12の近傍には、不定形に形成された炉内耐火物15が内張りされて該炉口12の形状に追従した耐火壁面が形成され、これら炉内耐火物15によって炉体10の内壁が形成されている。
図1に示す本実施の形態のフローにおいては、各処理設備間を移動して溶銑や溶鋼を搬送する搬送容器として混銑車2、溶銑鍋5、転炉6及び溶鋼鍋7が採用されている。これら搬送容器は、受銑する溶銑や溶鋼からの熱を受けて高温となるものの、該熱は、搬送容器を搬送先から搬送元に返送するまでの間に大気中に放出され、ここに熱ロスが発生することとなる。
In addition, the
In the flow of the present embodiment shown in FIG. 1, a
特に混銑車2においては、溶銑払出し場4にて炉体10内の溶銑を払い出した後、炉体10内に残留しているスラグを排滓する排滓場8を経由して高炉1の鋳床(図示省略)まで返送されることとなるが、溶銑払出し場4を出発してから排滓場8に到着する第1返送ラインL1を消化するまでに約70分、排滓場8にてスラグを排滓する作業に約30分を要すると共に、排滓場8を出発して高炉1に到着する第2返送ラインL2を消化するまでに約130分の時間を要することとなるため、図3に示す如く、他の搬送容器からの熱ロスに比して混銑車2の熱ロスは各段に大きなものとなる。
Particularly in the kneading
そこで、図1に示す如く、本実施の形態においては、排滓場8にて排滓処理を完了した混銑車2に図2に示す冷鉄源を入れ置きすべく、第2返送ラインL2の始点に冷鉄源投入設備9を配備している。
なお、本実施の形態においては、冷鉄源Cとして冷銑を採用している。
ここで、第1返送ラインL1においては、混銑車2の内壁を形成する炉内耐火物15の表面が混銑車の炉体10内に残留しているスラグによって覆われている。そして、スラグが皮膜(保温蓋)となって炉内耐火物15の表面からの放熱を最小限に抑えているのである。このため、第2返送ラインL2の始点となる排滓場8での排滓処理完了直後にて冷鉄源Cを入れ置くこととしている。
Therefore, as shown in FIG. 1, in the present embodiment, in order to place the cold iron source shown in FIG. A cold iron
In the present embodiment, the cold iron is used as the cold iron source C.
Here, in the 1st return line L1, the surface of the furnace refractory 15 which forms the inner wall of the kneading
そして、上記排滓処理を完了した炉体10に冷鉄源Cを入れ置きすることにより、該冷鉄源Cに炉体10からの放熱が吸収され、これによって混銑車2からの熱ロスの低減が図られることとなる。
ところで、混銑車2の熱ロスは、主に鉄皮14からの放熱によるものと炉体10内の熱の炉口12からの放出であることが知られている。ここで、本願発明者らは、入れ置きする冷鉄源Cの重量を規定することにより、これら2経路の熱の放出を有効に抑えることを見出している。
And by putting the cold iron source C in the
By the way, it is known that the heat loss of the kneading
先ず、鉄皮14からの放熱に対しては、炉体10内の熱を入れ置きする冷鉄源Cに吸収させ、該冷鉄源Cの予熱効果によって放熱を抑えることとする。即ち、鉄皮14から放出されるべき炉体10内の熱が入れ置きする冷鉄源Cによって吸収され、該熱によって冷鉄源Cが予熱される。そして、予熱された冷鉄源Cからの放熱(輻射熱)が炉体10の内壁によって受け止められる。これにより、炉体10内にて冷鉄源Cと炉体10の内壁の間で熱的な平衡状態で形成されて該炉体10内の保温状態が維持され、結果として炉体10の内壁温度が低下し、伝熱により鉄皮14の温度も低下する。この結果、鉄皮14から放出される熱量が低減されることとなる。
First, for the heat radiation from the
このとき、炉口12の面積が大きくなるにつれて該炉口12からの炉体10内の放熱量が大きくなるため、炉体10内の熱量は小さなものとなる。つまり、混銑車2の炉体10内の熱量は炉口12の面積に依存しており、これに伴って、入れ置きする冷鉄源Cの重量も炉口12の面積に依存して変動する。
本願発明者らは、入れ置きする冷鉄源Cの重量は炉口12の面積に対して線形性を有して変動することを見出した。加えて、炉口12の面積A=1.8m2とした場合、25ton以上の冷鉄源Cを入れ置きしても、冷鉄源Cの表面温度の値が頭打ちとなり、それ以上に冷鉄源Cを増量しても該増量に伴う予熱効果を殆ど認めることができない点、及び、炉口12の面積A=3.0m2とした場合、23ton以上の冷鉄源Cを入れ置きしても、冷鉄源Cの表面温度の値が頭打ちとなり、それ以上に冷鉄源Cを増量しても該増量に伴う予熱効果を殆ど認めることができない点を実験・調査から得た。
At this time, as the area of the
The inventors of the present application have found that the weight of the cold iron source C to be placed varies linearly with respect to the area of the
これにより、入れ置きする冷鉄源Cの重量と炉体10の炉口12の面積との間に以下の関係が成立することにより、入れ置きする冷鉄源Cの予熱効果を有効に発揮して混銑車2の鉄皮14から放出される熱量を低減することができることを見出した。
Thereby, the following relationship is established between the weight of the cold iron source C to be placed and the area of the
一方、炉体10内の炉内耐火物15の表面、特に炉口12の直下及びその周辺の炉内耐火物15の表面を入れ置きする冷鉄源Cによって覆うことにより、炉体10内の熱の炉口12からの放出を低減することとしている。これにより、炉口12の直下及びその周辺の温度が低下し、ステファン=ボルツマンの法則によって示されるこれら炉口12の直下及びその周辺の炉内耐火物15の輻射熱の放出が抑制されるのである。
この様に冷鉄源を炉体10内に入れ置きするに際し、本実施の形態においては、冷鉄源投入設備9にて公知の手段により混銑車2の炉体10内に冷鉄源Cを入れ置きしているが、炉口12の面積が大きくなるにつれて、入れ置きする冷鉄源Cによって覆うべき炉口12の下方の表面積は大きなものとなる。即ち、混銑車2内の覆うべき面の面積は炉口12の面積に依存しており、入れ置きする冷鉄源Cの重量も炉口12の面積によって変動する。
On the other hand, by covering the surface of the in-furnace refractory 15 in the
When the cold iron source is placed in the
ここで、炉口12を略円形とした場合、該炉口12の面積は半径の2乗に比例する。また、炉口12の下方(炉口12の正投影面)及びその周辺を覆うに十分とされる冷鉄源Cの体積は、前記半径の3乗に比例するものと考えられる。これにより、以下の式(1B’)が成立する。
Here, when the
さらに、本願発明者らは、炉口12の面積A=1.8m2とした場合、冷鉄源Cの重量を8.0ton以下とすると、該冷鉄源Cによって炉口12の下方及びその周辺を覆うことができないことを知見した。この結果及び上記式(1B’)から、入れ置きする冷鉄源Cの重量と炉口12の面積との間に以下の式(1B)の関係が成立することにより、入れ置きする冷鉄源Cによって混銑車2の内壁を十分に覆うことができることを見出した。
Furthermore, when the area A of the
したがって、以下の式(1)を満たす範囲で冷鉄源Cの重量を設定することにより、混銑車2の熱ロスに対して炉体10に入れ置きする冷鉄源Cの熱ロス低減効果を十分に発揮させることができるのである。
Therefore, by setting the weight of the cold iron source C in a range that satisfies the following formula (1), the heat loss reduction effect of the cold iron source C placed in the
図4は、炉口12の面積(横軸:m2)と入れ置きする冷鉄源Cの重量(縦軸:ton/車)との関係を示しており、上記式(1)を満たす範囲に冷鉄源Cの重量を設定することにより、該冷鉄源Cの熱ロス低減効果を有効に発揮させることができる。
また、図5は、入れ置きする冷鉄源Cの重量(横軸:ton/車)と該冷鉄源Cによる熱ロス低減効果(縦軸:Mcal)との関係を示している。また、図8は、入れ置きした冷鉄源の炉口直下での表面温度(縦軸:℃)の経時変化(横軸:分)を示している。図5及び図8に示す如く、入れ置きする冷鉄源Cの重量が増すにつれて、冷鉄源Cの予熱による熱ロス低減効果及び炉口12から熱ロス低減効果による全体の熱ロス低減効果が増大する。しかしながら、かかる熱ロス低減効果は線形性を有さず、入れ置きする冷鉄源Cの重量の増大に伴って頭打ちとなっている。
FIG. 4 shows the relationship between the area of the furnace port 12 (horizontal axis: m 2 ) and the weight of the cold iron source C to be placed (vertical axis: ton / car), and a range that satisfies the above formula (1). By setting the weight of the cold iron source C, the heat loss reducing effect of the cold iron source C can be effectively exhibited.
FIG. 5 shows the relationship between the weight of the cold iron source C to be placed (horizontal axis: ton / vehicle) and the heat loss reduction effect by the cold iron source C (vertical axis: Mcal). Moreover, FIG. 8 has shown the time-dependent change (horizontal axis: minutes) of the surface temperature (vertical axis: degree C) just under the furnace port of the placed cold iron source. As shown in FIG. 5 and FIG. 8, as the weight of the cold iron source C to be placed increases, the heat loss reduction effect due to the preheating of the cold iron source C and the overall heat loss reduction effect due to the heat loss reduction effect from the
本願発明者らは、かかる点に鑑み、入れ置きする冷鉄源Cと該冷鉄源Cを入れ置きした混銑車2に受銑される溶銑との関係に着目して検討した。これにより、冷鉄源Cを過剰に入れ置きすると、冷鉄源Cが溶け残ると共に溶銑の温度低下が顕著となり、冷鉄源Cの熱ロス低減効果が有効に発揮されないばかりか、溶銑の顕著な温度低下によって後の操業に支障をきたす虞があることを知見した。
そこで、本願発明者は、入れ置きする冷鉄源Cの重量と受銑される溶銑の重量に関する実験を行った。この結果、入れ置きする冷鉄源Cの重量を以下の式(2)の範囲とすることにより、冷鉄源Cを全て溶解することが可能であると共に溶銑の著しい温度低下を防止することができることを見出している。
In view of this point, the inventors of the present application have examined the relationship between the cold iron source C to be placed and the hot metal received by the
Therefore, the inventor of the present application conducted an experiment on the weight of the cold iron source C to be placed and the weight of the hot metal to be received. As a result, by setting the weight of the cold iron source C to be put in the range of the following formula (2), it is possible to dissolve all the cold iron source C and prevent a significant temperature drop of the hot metal. I find out what I can do.
したがって、入れ置きする冷鉄源Cの重量を上記式(1)及び式(2)を満たすものとすることにより、冷鉄源Cの入れ置き後の操業に支障をきたすことなく、しかも、該冷鉄源Cの熱ロス低減効果が有効に発揮されることとなるのである。
また、上記製鋼工程は、図1に示す如く、鋳床にて溶銑に脱珪処理を施した後、該溶銑を搬送する混銑車2を転炉設備3に向けて移動させ、該混銑車2の移動途中にて炉体10内の溶銑に除滓処理、脱りん処理及び脱硫処理を施すこととする構成を採用することも可能である。
Therefore, by making the weight of the cold iron source C to be placed satisfy the above formulas (1) and (2), the operation after the cold iron source C is placed is not hindered, and the The heat loss reduction effect of the cold iron source C is effectively exhibited.
Further, in the steel making process, as shown in FIG. 1, after the hot metal is desiliconized in the cast floor, the
この場合、該脱りん処理においては、脱りん材として気酸(酸素ガス)と固酸(酸化鉄)とが溶銑に装入される。気酸による反応は発熱反応であり、これによって溶銑の温度が低下する虞はない。しかし、気酸による処理は効率が悪いため、多くの酸素ガスを炉体10内に吹き込まなければならず、これにより、転炉6での吹錬工程に熱源として必要とされる溶銑中の炭素を気酸との反応によって炭酸ガス(COX)として必要以上に消費してしまう虞がある。また、該反応による反応物の燃焼や、スピッティングにより炉内耐火物15に付着する反応物を除去する作業等によって、混銑車2の炉内耐火物15を早期に損傷させてしまう虞がある。
In this case, in the dephosphorization treatment, gaseous acid (oxygen gas) and solid acid (iron oxide) are charged into the molten iron as a dephosphorizing material. The reaction with the gaseous acid is an exothermic reaction, and there is no possibility that the temperature of the hot metal is lowered. However, since the treatment with gas acid is inefficient, a large amount of oxygen gas must be blown into the
このため、脱りん処理は気酸比率よりも固酸比率を大きなものとして行うことが望ましい。しかしながら、固酸による脱りん処理は全体として吸熱反応であり、固酸比率を増大させると溶銑内の熱量を大量に消費し、これによって溶銑の温度低下が著しいものとなる。
かかる温度低下を防止するためには、脱りん処理前の溶銑の熱余裕を十分なものとすることが望ましい。そこで、本願発明者は、入れ置きする冷鉄源Cの重量を以下の式(3)以下とすることにより、冷鉄源Cによって溶銑の熱量が一部奪われることとなるものの、これによっても脱りん処理に対する溶銑の熱余裕を十分に維持することができることを知見している。
For this reason, it is desirable to perform the dephosphorization treatment with a solid acid ratio larger than a gas-acid ratio. However, the dephosphorization treatment with solid acid is an endothermic reaction as a whole, and when the solid acid ratio is increased, a large amount of heat is consumed in the hot metal, which causes a significant decrease in the temperature of the hot metal.
In order to prevent such a temperature drop, it is desirable that the hot metal has a sufficient heat margin before the dephosphorization treatment. Therefore, the inventor of the present application sets the weight of the cold iron source C to be equal to or less than the following formula (3), so that the amount of heat of the hot metal is partially deprived by the cold iron source C. It has been found that the thermal margin of hot metal for dephosphorization treatment can be sufficiently maintained.
上記式(3)の範囲内に入れ置きする冷鉄源の重量を設定することにより、脱りん処理の固酸比率を増大させることが可能となる。これにより、気酸(昇熱材)の割合を低減させることができるばかりでなく、脱りん処理による炭酸ガスの排出の抑制、転炉6の生産性の向上、混銑車2の炉体10の長寿命化等が図られるのである。
ところで、本実施の形態においては、第1返送ラインL1に要する時間が70分程度とされているものの、かかる時間は高炉1からの溶銑供給量や転炉6の稼働状況によって変動する。そして、第1返送ラインL1の所要時間によって排滓処理完了後の炉体10内に残存する熱量は変動する。
By setting the weight of the cold iron source placed in the range of the above formula (3), it is possible to increase the solid acid ratio in the dephosphorization process. Thereby, not only can the ratio of the gas acid (heat raising material) be reduced, but also the suppression of carbon dioxide emission by the dephosphorization process, the improvement of the productivity of the
By the way, in the present embodiment, although the time required for the first return line L1 is about 70 minutes, the time varies depending on the amount of hot metal supplied from the
本願発明者らは、溶銑払出し完了後から冷鉄源Cの入れ置き開始までの間の放熱が前記鉄皮14からの放熱に影響することを見出している。本願発明者らは、炉口12の面積を一定とした場合、冷鉄源Cの重量は、第1返送ラインL1の所要時間に対して線形性を有して変動する点を見出した。そこで、上記式(1A)において、右辺の比例定数を前記時間の実操業での平均時間100分で除すると共に、当該項に該時間を変数として導入することとし、冷鉄源Cを入れ置きする前までの混銑車2からの放熱を考慮した以下の式(4A)を得た。
The inventors of the present application have found that the heat radiation from the completion of hot metal discharge to the start of placing the cold iron source C affects the heat radiation from the
また、本実施の形態においては、入れ置きする冷鉄源Cとして上述の如く冷銑が採用されている。これに対し、入れ置きする冷鉄源Cとして図6の如きスペックを有する溶銑地金、転炉粗粒ダスト等を装入することは、HMRの低減やスクラップのリサイクル化の点に鑑みれば極めて好ましい。実際の操業においても、これら溶銑地金や転炉粗粒ダスト等を入れ置きする冷鉄源Cとして採用していることは少なくない。
ところで、上記実施の形態においては、上記式(1B)によって規定される重量の冷鉄源Cを炉体10に投入することにより、炉口12の直下及びその周辺の炉内耐火物15が覆われることとしている。ここで、上記複数種の前記冷鉄源Cの内、何れか若しくは複数の冷鉄源Cを入れ置きする冷鉄源Cとして採用する場合、炉内耐火物15を覆うための冷鉄源Cの重量は、入れ置きする冷鉄源Cの平均かさ比重によって変動する。
In the present embodiment, the cold iron is used as the cold iron source C to be placed as described above. On the other hand, it is extremely difficult to insert hot metal ingots having the specifications as shown in FIG. 6 and coarse converter dust as the cold iron source C to be placed in view of the reduction of HMR and recycling of scrap. preferable. Even in actual operation, it is often used as a cold iron source C in which the molten metal, converter coarse dust, and the like are placed.
By the way, in the said embodiment, the
そこで、本願発明者らは、上記式(1B)に冷鉄源Cの平均かさ比重を変数として導入すると共に、該導入に伴って比例定数を実操業での一般的な平均かさ比重3.6(ton/m3)で除することにより、入れ置きする冷鉄源Cの種類を考慮した以下の式(4B)を得た。 Therefore, the inventors of the present invention introduced the average bulk specific gravity of the cold iron source C as a variable into the above formula (1B), and the proportional constant was determined to be a general average bulk specific gravity of 3.6 in actual operation. By dividing by (ton / m 3 ), the following formula (4B) in consideration of the type of cold iron source C to be placed was obtained.
これにより、以下に示す式(4)が得られる。 Thereby, the following formula (4) is obtained.
式(4)においては、溶銑払出し完了から冷鉄源C入れ置き開始までの時間及び冷鉄源Cのかさ比重との関係が加味されて冷鉄源Cの重量が規定されることとなる。この結果、混銑車2に入れ置きする冷鉄源Cの重量を式(4)を満たす範囲内に設定することにより、該重量がより実情に即したものとなる。
また、上記式(4)は、混銑車2内の溶銑に脱りん処理を施す製鋼工程においても採用することが可能であり、入れ置きする冷鉄源Cの重量を上記式(4)及び式(3)を満たす範囲に設定することにより、混銑車2内の溶銑に脱りん処理を施す場合にも入れ置きする冷鉄源Cの熱ロス低減効果は有効に発揮されることとなる。
In the formula (4), the weight of the cold iron source C is defined in consideration of the relationship between the time from the completion of hot metal discharge to the start of placing the cold iron source C and the bulk specific gravity of the cold iron source C. As a result, by setting the weight of the cold iron source C placed in the kneading
The above formula (4) can also be used in a steelmaking process in which the hot metal in the
以下、実施例について比較例を合わせて説明し、本発明の効果を実証する。
図7に示す如く、実施例1〜8及び比較例1〜7について、入れ置きした冷鉄源Cによる熱ロス低減効果を比較した。
ここで、実施例1〜8及び比較例1〜7においては、混銑車2の容量を65m3、冷鉄源Cの入れ置き開始から高炉1での受銑までの時間を130分で統一すると共に、高炉1出銑時の溶銑温度を1480℃〜1520℃、溶銑払出し時の溶銑温度を1280℃〜1380℃(一部、比較例で1200℃程度まで低下している場合有り)の範囲でそれぞれ規定している。また、高炉受銑開始から次ヒートの高炉受銑開始までの1サイクルの所要時間は平均560分で、350〜700分の範囲であった。
Hereinafter, examples will be described together with comparative examples to demonstrate the effects of the present invention.
As shown in FIG. 7, Examples 1-8 and Comparative Examples 1-7 were compared for the heat loss reduction effect of the stored cold iron source C.
Here, in Examples 1-8 and Comparative Examples 1-7, the capacity | capacitance of the
また、混銑車2の炉口12の面積A(m2)、溶銑払出し完了から冷鉄源Cの入れ置きまでの時間t(分)、冷鉄源Cを入れ置きした後に受銑する溶銑の重量Wp(ton)、入れ置きする冷鉄源Cの重量Wi(ton)の条件は、実施例1〜8及び比較例1〜7においてそれぞれ異なる値を設定している。また、比較例1においては、冷鉄源Cの入れ置きを行っていない。
さらに、実施例1及び実施例2においては、入れ置きする冷鉄源Cの重量を少なくとも上記式(1)及び式(2)を満足するものとし、実施例3及び実施例4においては、入れ置きする冷鉄源Cの重量を少なくとも上記式(1)及び式(3)を満足するものとし、実施例5及び実施例6においては、入れ置きする冷鉄源Cの重量を少なくとも上記式(2)及び式(3)を満足するものとし、実施例7及び実施例8においては、入れ置きする冷鉄源Cの重量を少なくとも上記式(3)及び式(4)を満足するものとしている。
Also, the area A (m 2 ) of the
Furthermore, in Example 1 and Example 2, it is assumed that the weight of the cold iron source C to be placed satisfies at least the above formulas (1) and (2), and in Examples 3 and 4, It is assumed that the weight of the cold iron source C to be placed satisfies at least the above formulas (1) and (3), and in Examples 5 and 6, the weight of the cold iron source C to be placed is at least the above formula ( 2) and Equation (3) are satisfied, and in Example 7 and Example 8, the weight of the cold iron source C to be placed shall satisfy at least the above Equation (3) and Equation (4). .
また、比較例4及び7、実施例3、4、7及び8においては脱りん処理を施している。ここで、該脱りん処理においては、処理時間を35分とすると共に脱りん処理後の溶銑温度を1280℃〜1320℃の範囲として規定し、また、気体酸素を上吹きランスより溶銑表面に吹き付けると共に、脱りん材として、生石灰、鉄鉱石及び転炉スラグを採用して溶銑中にインジェクションしている。
また、操業実績として、炉口12の下方に位置する冷鉄源Cの受銑直前の表面温度(℃)、受銑開始直後の高炉鋳床主樋にて測定した溶銑温度と受銑開始から50分経過したときの混銑車内の溶銑温度との温度差を示した降下温度(℃)、比較例1に対する各例の温度差の差異(℃)、及び脱りん処理を施した例における気酸投入量(Nm3/ton)を示している。
Further, in Comparative Examples 4 and 7, and Examples 3, 4, 7, and 8, dephosphorization treatment is performed. Here, in the dephosphorization treatment, the treatment time is set to 35 minutes, the hot metal temperature after the dephosphorization treatment is defined as a range of 1280 ° C to 1320 ° C, and gaseous oxygen is blown onto the hot metal surface from the top blowing lance. At the same time, quick lime, iron ore, and converter slag are employed as dephosphorizing materials and injected into the hot metal.
In addition, as the operation results, from the surface temperature (° C.) immediately before receiving the cold iron source C located below the
また、効果において各例の熱ロス低減効果を算出するに際し、該熱ロス低減効果を炉口12からの放熱ロス低減効果(Mcal)及び熱ロス低減効率(%)と、冷鉄源Cの予熱効果による鉄皮からの熱ロス低減効果(Mcal)及び熱ロス低減効率(%)と、これら2つの効果を合わせた全体の熱ロス低減効果(Mcal)及び熱ロス低減効率(%)を示している。ここで、熱ロス低減効率とは、冷鉄源を入れ置きしない場合に対する冷鉄源を入れ置きした場合の熱ロス低減効果の割合を示したものであり、各熱ロス低減効果の具体的な定義は図9に示す。
Moreover, when calculating the heat loss reduction effect of each example in the effect, the heat loss reduction effect includes the heat loss reduction effect (Mcal) and the heat loss reduction efficiency (%) from the
また、これに加えて、効果として冷鉄源Cの溶け残り量(ton)、凝固して混銑車2内に残留した溶銑の重量(ton)、炉口12の周囲に配備された炉内耐火物15の1工程あたりの損傷速度(mm/heat)を示している。
図7から明らかなように、本発明の条件を満たさない比較例2〜7の場合には、低調な熱ロス低減効果、低調な熱ロス低減効率(20%程度)、冷鉄源Cの溶け残り、凝固した溶銑の残留、前記炉内耐火物15の早期損傷傾向の何れか一つ若しくは複数が認められるものの、本発明の条件を満たす実施例1〜8によれば、良好な熱ロス低減効果及び熱ロス低減効率(40%程度)が認められると共に、冷鉄源Cの溶け残り、凝固した溶銑の残留、前記炉内耐火物15の早期損傷傾向等はなく、冷鉄源Cの熱ロス低減効果が有効に発揮され、しかも、他工程や混銑車2に支障をきたす虞は解消されている。
In addition to this, as an effect, the remaining amount of molten iron (ton) of the cold iron source C, the weight of the molten iron that has solidified and remained in the kneading wheel 2 (ton), and the in-furnace refractory provided around the
As is clear from FIG. 7, in the case of Comparative Examples 2 to 7 that do not satisfy the conditions of the present invention, the low heat loss reduction effect, the low heat loss reduction efficiency (about 20%), the melting of the cold iron source C According to Examples 1 to 8 that satisfy the conditions of the present invention, one or a plurality of remaining solidified hot metal residue and early damage tendency of the in-furnace refractory 15 are observed. The effect and the heat loss reduction efficiency (about 40%) are recognized, and there is no residual melting of the cold iron source C, no residual solidified hot metal, no early damage tendency of the refractory 15 in the furnace, and the heat of the cold iron source C The loss reduction effect is effectively exhibited, and the possibility of causing trouble in other processes and the
以上、本発明の実施の形態を詳述したが、本発明は上記の実施の形態に限定されるものではない。例えば、混銑車2によって搬送中の溶銑に除滓処理を施した後に脱硫処理を行い、その後、転炉設備3の溶銑払出し場4に溶銑を払い出す工程とすることも可能である。
または、混銑車2によって搬送中の溶銑に除滓処理を施した後に脱りん処理及び脱硫処理を行い、その後、転炉設備3の溶銑払出し場4に溶銑を払い出す工程とすることも可能である。
Although the embodiments of the present invention have been described in detail above, the present invention is not limited to the above-described embodiments. For example, it is possible to perform a desulfurization process after the hot metal being transported by the kneading
Alternatively, it is possible to perform a dephosphorization process and a desulfurization process after the hot metal being conveyed is removed by the kneading
1 高炉
2 混銑車
3 転炉設備
4 溶銑払出し場
6 転炉
8 排滓場
9 冷鉄源投入設備
10 炉体
12 炉口
14 鉄皮
15 炉内耐火物
C 冷鉄源
DESCRIPTION OF
Claims (4)
前記空の混銑車に入れ置きする冷鉄源の重量は、式(1)及び式(2)を満たすことを特徴とする混銑車への冷鉄源投入方法。
The method of putting a cold iron source into a chaotic vehicle, wherein the weight of the cold iron source placed in the empty chaotic vehicle satisfies the expressions (1) and (2).
前記空の混銑車に入れ置きする冷鉄源の重量は、式(1)及び式(3)を満たすことを特徴とする混銑車への冷鉄源投入方法。
The method of putting a cold iron source into a chaotic vehicle, wherein the weight of the cold iron source placed in the empty chaotic vehicle satisfies the expressions (1) and (3).
前記空の混銑車に入れ置きする冷鉄源の重量は、式(4)及び式(2)を満たすことを特徴とする混銑車への冷鉄源投入方法。
The method of putting a cold iron source into a chaotic vehicle, wherein the weight of the cold iron source placed in the empty chaotic vehicle satisfies the expressions (4) and (2).
前記空の混銑車に入れ置きする冷鉄源の重量は、式(4)及び式(3)を満たすことを特徴とする混銑車への冷鉄源投入方法。
The method of putting a cold iron source into a chaotic vehicle, wherein the weight of the cold iron source placed in the empty chaotic vehicle satisfies the equations (4) and (3).
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