JP2007077985A

JP2007077985A - 多段シリンダーからなるアルファ型フリーピストン・スターリング機関

Info

Publication number: JP2007077985A
Application number: JP2006245007A
Authority: JP
Inventors: M Berkowitz David; エムベルコウイッツデヴィッド; Rakku Kwon Young; ラッククオンヤング
Original assignee: Global Cooling BV
Current assignee: Global Cooling BV
Priority date: 2005-09-15
Filing date: 2006-09-11
Publication date: 2007-03-29
Anticipated expiration: 2026-09-11
Also published as: DE102006043250B4; GB2430238A; GB2430238B; GB0615747D0; DE102006043250A1; CN1932273A; US7171811B1; JP4542532B2; CN1932273B

Abstract

【課題】多段アルファ型スターリング機関について、小型軽量化しつつ出力と効率とを最大にする。
【解決手段】段付きシリンダー５０に、段付きピストン５６を往復摺動自在に挿入し、このピストンの上部に形成した膨脹空間６４を、他の段付きシリンダー５０の下部に形成した圧縮空間６８に、熱交換器７２、７４と蓄熱器７０とを介して連通する。膨脹空間６４と圧縮空間６８との容積変化が同位相になるため、両者の位相角を、出力と効率とを最大にする値に設定できる。また段付きピストン５６の小径と大径との断面積を、それぞれ性能を最大にする値に設計できる。
【選択図】図４

Description

本発明は、スターリング機関に関し、より詳しくは、多段シリンダーからなるアルファ型フリーピストン・スターリング・エンジンおよび熱ポンプに関する。

スターリング機関は、２００年近く前から知られているが、ここ数１０年は、スターリング機関が提供する利点のために、重要な開発対象になっている。スターリング機関では、膨張空間および圧縮空間を備える作動空間に、作動ガスを密封する。この作動ガスは、仕事の発生、あるいは熱の汲み上げのために、交互に膨張、圧縮される。スターリング機関は、圧縮空間と膨張空間との間で、作動ガスを周期的に往復させる。これらの両空間は、受熱器、蓄熱器および排熱器を通じて、流体が流通するように連結されている。この作動ガスの往復は、通常シリンダー内で往復運動するピストンによってなされ、それぞれの空間内の作動ガスの容積を相互に周期的に変化させる。

膨張空間内にある作動ガス、および（または）蓄熱器と膨張空間との間に設けた熱交換器（受熱器）通じてこの膨張空間に流入する作動ガスが、機関の外部の周辺から熱を受ける。圧縮空間内のガス、および（または）蓄熱器と圧縮空間との間の熱交換器（排熱器）を通じてこの圧縮空間に流入する作動ガスが、機関の外部の周辺に熱を排出する。両空間内の作動ガスの圧力は、常に、ほぼ同等になっている。その理由は、比較的少ない流れ抵抗を有する経路を介して、両空間が相互に連結されているからである。

しかし、両作動空間にある作動ガスの圧力自体は、全体としては、周期的に変化する。ほとんどの作動ガスが圧縮空間にあるとき、作動ガスから熱が排出される。ほとんどの作動ガスが膨張空間にあるとき、作動ガスは受熱する。これは機関が、熱ポンプとして作動しているときにも、エンジンとして作動しているときにも、当てはまる。仕事を発生するか、熱を汲み上げるかを区別するただ一つの必要条件は、膨張行程が行なわれるときの作動ガスの温度である。この膨張行程の温度が、圧縮空間の温度よりも高い場合、機関は仕事を発生し、この膨張行程の温度が、圧縮空間温度よりも低い場合、機関は低温熱源から高温熱溜へ熱を汲み上げる。

従ってこの原理を利用することによって、スターリング機関を、（１）外部から熱エネルギーを膨張空間に与えて、圧縮空間から熱を排出することによってピストンを駆動するエンジンか、または（２）原動機によってピストンを周期的に駆動して、膨張空間から圧縮空間に熱を汲み上げる熱ポンプの、いずれにも設計することができる。熱ポンプ方式によって、スターリング機関の膨張空間と熱的に連結した低温の物体を冷却するか、あるいはその圧縮空間と熱的に連結したホーム・ヒーティング熱交換器のような物体を加熱することができる。従って、「スターリング機関」という用語は、通常スターリング・エンジン、又はスターリング・熱ポンプの両方の意味に使用される。

１９６５年までスターリング機関は、機械的に駆動される機械として構成されていた。すなわちピストンが互いに機械的な連結機構、典型的には連結ロッドとクランク軸とによって連結されたものを意味していた。その後、フリーピストン・スターリング機関が、ウイリアム・ベールによって発明された。フリーピストン・スターリング機関では、ピストンは、駆動手段と機械的に連結されていない。フリーピストン・スターリング機関は、機械的な振動装置と１つのピストンとを備えており、通常ディスプレーサと言われているこの１つのピストンは、機関内の作動ガスの圧力の変化によって駆動される。これらの機関は、ピストンの往復振動数とその位相との制御手段、及び作動ガスに潤滑油を混入させないために要求される可動部材間のシールを不要とする等の、多数の利点を提供する。

スターリング機関は、多様な形態で開発されている。最近のスターリング・エンジンの形態は、通常アルファ型であって、リニア、シーメンス、またはダブルアクティング配置とも呼ばれている。このアルファ型では、分離されたシリンダー内に少なくとも２つのピストンを有しており、またそれぞれのピストンによって区画された膨張空間が、別のシリンダー内にある別のピストンによって区画された圧縮空間に連結されている。これらの連結は、多段シリンダーの膨張空間と圧縮空間とを直列的に配置して、ループ状に連結してある。

それぞれの膨張空間と、別のピストンに属する圧縮空間との連結部には、通常次のものを含んでいる。すなわち、直列的に連結された（１）熱を作動ガスに与えるための熱交換器、（２）蓄熱器、および（３）作動ガスから熱を排出するための熱交換器である。これらの膨張空間および圧縮空間は、同じ長さの経路によって相互に連結され、図１に示したように箱型４シリンダー構成となる。より詳しく説明すると、図１は、従来の箱型４シリンダー構成のアルファ型を示し、４本のピストン１０が４本の並列シリンダー１２内で摺動可能である。

各シリンダー１２の膨張空間１４が、別のシリンダー１２の圧縮空間１６に連結され、直列的に連結された閉ループを形成している。各連結部は、（１）外部熱源から受熱して、この熱を膨張空間１４内の作動ガスに移動する受熱熱交換器Ａと、（２）蓄熱器と、（３）圧縮空間１６からの排熱を、外部の物質に移動する排熱熱交換器Ｋとを、直列的に連結している。従来技術では、この箱型４シリンダー構成は、ピストンと駆動手段とを機械的に連結していた。しかしこの構成では、付随するクランク機構を伴った４個の可動部材を必要とすること、及びシリンダーを四角の各隅に設定する必要があることによって、過度に複雑になっていた。

一般的に、アルファ型スターリング機関は、機械的に駆動される機械として構成されている。４シリンダー構成では、クランク軸の往復運動の位相は、ピストン間の相対的な位相が常に９０度になるように設定されていた。これは与えられた往復運動速度における出力の制御手段を、平均圧力調整、またはストローク制御に制限する。

ウイリアム・ベールは、アルファ型フリーピストン・スターリング機関を１９７６年に提案した。しかし、知られている限りにおいて、多段シリンダーからなるアルファ型・フリーピストン・スターリング機関の構成については、ベールによって最初に示唆された簡単な４本シリンダーの機関以外には、これまで何も開示されていなかった。アルファ型フリーピストン・バージョンの利点は、フリーピストンの構成から生じる利点であって、すなわち潤滑油による潤滑が不要、機械的連結要素が不要、ガス・ベアリングによる簡単な軸受け構造、ストローク調整による調節、および作動ガスの外部漏洩に対する密閉性に優れるという利点がある。これまでアルファ型は、ディスプレーサ／ピストン型あるいはベータ型と比較して、かなり複雑なフリーピストン・スターリング機関の構成になると考えられてきた。

その他第２のスターリング型式として、同一シリンダー内にディスプレーサとピストンとを配置するという特徴を有する、ベータ型スターリング機関がある。また第３のスターリング型式として、異なるシリンダー内にディスプレーサとピストンとを配置するという特徴を有する、ガンマ型スターリング機関がある。本発明では、アルファ型フリーピストン・スターリング機関を取り扱う。

図２に、従来の配置構造による多段シリンダーからなるアルファ型フリーピストン・スターリング機関の第ｎ番目のピストン／シリンダー要素を示す。ピストン２０は、シリンダー２２内に摺動可能に挿入され、その上面２６が膨張空間２４を区画している。ピストン・ロッド２８は、ベアリング３０を通って延伸し、スプリング３２と、ダンピングを代表する、記号で示した緩衝装置３４とに連結されている。ピストン２０の環状の端面３６が、圧縮空間３８を区画している。

圧縮空間口４０は、別の同様な機関の、直列的に連結された熱交換器と蓄熱器とに接続し、またこれらを介して別のシリンダーの膨張空間に接続している。膨張空間２４が、直列的に連結された熱交換器４４、４６および蓄熱器４８から、別のシリンダーの圧縮空間に通じている。なお図２は、スターリング機関を示している。スターリング・エンジンの場合は、ピストン・ロッド２８に負荷を連結し、スターリング・熱ポンプの場合には、ピストン・ロッド２８に原動機を連結する。なお図２において、ピストンから出て上方向を指している矢印は、ピストンの移動位置ないしはストロークについて、慣習上の取り決めとして、正方向を示している。他図においても同様である。

アルファ型のスターリング機関を、図３に示すように、ピストンを５つまで互いに接続した多段ピストン型に構成できることは、明らかに理解できる。さらにピストンを５つ以上備える多段ピストン型に構成することも可能である。図３の多段ピストンの各例の横に示されているのは、各例についての、周期的なピストンの往復運動と、周期的な膨張空間及び圧縮空間の容積変化とを示す位相図である。スターリング機関の膨張空間と圧縮空間との間の容積変化の位相角は、出力と効率とがこの位相角の関数であることから、極めて重要である。

初期の４シリンダーのアルファ型スターリング機関では、両者の容積変化の位相角は、シリンダーの向きと、ピストンを連結ロッドを介してクランクに連結する機構とによって、９０度に固定されていた。しかし、いずれのスターリング機関についても、好ましい容積変化の位相角は９０度から１４０度の範囲内にある。このことは、出力と効率とを、容積変化の位相角の関数として表わした図１４のグラフによって理解できる。スターリング機関は、効率及び出力について、双方共にグラフのピーク近くで作動させることが望まれる。容積変化の位相角は、これより小さくても大きくても、効率と出力とを損なう結果になる。

小さい位相角では低性能となり、これは、高い流れ損失、高いヒステリシス損失、および単位容積当りの低容量（出力または熱リフト）に起因する。最も望ましい位相角は、図１４のグラフから、一般的に１２０度前後である。容積変化の位相角は、膨張空間及び圧縮空間の容積変化の位相と、ピストンの往復運動の位相とが関係する関数である。これらの関係は、機関構造の関数であり、従って、膨張空間と、これに連結された圧縮空間との間の容積変化の位相角は、機関構造の関数となる。

図３の位相図において、容積変化の位相角αは、それぞれの例について、単一セットの膨張空間および圧縮空間に関してだけ示すが、他の同様なセット例についても同じになる。慣例上αは、膨張空間の容積変化が、圧縮空間の容積変化に先行する角度である。図１〜図３に示した従来構造の場合において、膨張空間の容積変化は、ピストンの往復運動と逆位相であり、一方圧縮空間の容積変化は、ピストンの往復運動と同相である。図３の位相図に示したように、従来のアルファ型の３シリンダー・バージョンは、６０度という少ない容積変化の位相角を有する。４シリンダー・バージョンは、９０度の容積変化の位相角を有し、また、５シリンダー・バージョンは１０８度の容積変化の位相角を有する。したがって１２０度の容積変化の位相角を得るためには、従来のアルファ型では６シリンダーによる構成が必要となる。

高効率を発揮する容積変化の位相角を得ることに加えて、スターリング機関に必要とされる構成部品数を低減し、さらにその重量と容積とを最小にすることも、同様に望まれる。多段シリンダーからなるベータ型スターリング機関は、それぞれ２つの不可欠な可動部材を有しており、またほとんどの場合、例えば共振バランス質量をケーシングに設けることによって、バランスをとる必要がある。アルファ型は、許容できる位相角を得るためには、４個のピストンが必要になるように見える。アルファ型の２番目の難しさは、４個のリニア交流発電機（または熱ポンプの場合ではモーター）が必要となることである。なぜなら、各ピストンに１つずつリニア交流発電機等が必要になるからである。リニア交流発電機は、回転部材と比較していくぶん嵩張り、またこれ故に、従来技術においては、アルファ型機関が嵩張って、シリンダーが互いに不当に遠くなり、これにより機関が重くなるという印象につながっていた。また従来のアルファ型のバランスをとることは、それほど簡単な問題ではなく、また公開文献にも記載されていなかった。

アルファ型フリーピストン・スターリング機関の複雑さに対する理想的な解決策は、機関を次のようにすることである。すなわち、フリーピストン・スターリング機関の出力対重量比を、構造を複雑にしないで改善し、これによって装置の費用を低減すること、具体的には、可動部材数を少なくすること、コンパクトな手段によって負荷を機関に連結して、シリンダー同士を互いに遠くに離れすぎないようにすること、及び簡単なバランス手段の採用あるいはアンバランス力を低減することである。ここに提案する発明の目的は、これらの問題を、簡単かつ実用的な方法によって、低減又は解決することにある。

本発明は、改良された多段シリンダーからなるフリーピストン・スターリング機関であって、それぞれのシリンダー内に挿入されて往復運動するピストンを備え、このピストンとシリンダーとは、それぞれ膨張空間と圧縮空間とを区画しており、これらの両空間は、アルファ型スターリング機関を構成するように連結されている。この改良された機関は、少なくとも３つのピストン／シリンダーを備え、また各シリンダーは、段付きシリンダーとして形成したものであって、大径の内壁と、これに同心の小径の内壁とを有している。

各ピストンは、段付きピストンであって、一つの軸方向に向かう端面を有し、かつシリンダーの小径の壁内に挿入されて往復運動する小径の第１のピストン部分と、同じ軸方向に向かう端面を有し、かつシリンダーの大径の壁内に挿入されて往復運動する大径の第２のピストン部分とを備えている。これらのピストンの端面の一つが圧縮空間を区画し、また他方が膨張空間を区画している。段付きピストンは、段差のある２つの円筒状の外周面を有しており、大小の径からなるこの２つの円筒状の外周面は、ピストンの大径部分の端面を形成する肩部において、軸方向に隣り合って連結されているのが好ましい。このピストンとシリンダーとの形態によって、最適な容積変化の位相角を有し、部材の重量と数とを低減した、多段シリンダーからなるアルファ型フリーピストン・スターリング機関が可能となる。

本発明による段付きピストン／シリンダー構造による特有の効果は、同一シリンダーにおける膨張空間と圧縮空間との間の、容積変化の位相関係を変更できることにある。これによって、スターリング機関を、出力及び効率共に最大値近くで作動させることができる。次の特有の効果は、それぞれ直径が異なる２つのピストン部分を有している段付きピストンでは、膨張空間と圧縮空間との容積変化量を相違させることが可能であって、各々の容積変化量に対して、性能を最大にする値に設計できることである。

３段シリンダーからなるスターリング機関について、それぞれ３つのシリンダーの縦方向の軸が、平行な間隔を隔てて、正三角形の頂点に位置するように配置することによって、各シリンダー間の間隔が最短になり、このためデッド・スペースを最小にできる。直列状に配列した４段シリンダーからなるアルファ型スターリング機関において、各シリンダーの圧縮空間を別の膨脹空間に、１−３−２−４の順に接続することによって、アンバランスを改善し、振動を低減することができる。第１のスターリング機関と、これに同等な構造の第２の機関を、互いに対向させて鏡面対称に配置すれば、１セットのリニア・モータまたは交流発電機だけを備えて、双方のスターリング機関に共用させることができる。

以下の図に示す本発明を実施するための最良の形態の説明では、説明を明瞭にするために専門用語を採用している。しかし本発明を、ここで選択した専門用語に限定することは意図しておらず、各専門用語は、同様の目的を同様の方法によって達成する全ての技術的に等価な事項を含むものと解釈されるべきである。例えば、「接続（ｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎ）」という用語や、同様の用語がしばしば使用される。これらは、直接的に接続することに限定されず、そのような接続が当業者によって等価であると認識される場合には、他の要素を介した接続も含まれる。

図４は、本発明の実施例の１である、多段シリンダーからなるアルファ型フリーピストン・スターリング機関の、第ｎ番目のシリンダーを示しており、このスターリング機関は、図４に示すシリンダーを、ｎ個結合して構成してある。シリンダー５０は、大径の内壁５２と、これに同心の小径の内壁５４とを有する段付きシリンダーになっている。ピストン５６は、小径の第１ピストン部分５８と、大径の第２ピストン部分６０とを備えた段付きピストンになっている。第１ピストン部分５８は、シリンダー５０の小径の内壁５４内に挿入されて往復自在であり、また一つの軸方向に面する端面６２を有している。

図４に示す実施例において、端面６２は、上方向を向いており、膨張空間６４を区画している。第２ピストン部分６０は、シリンダー５０の大径の内壁５２内に挿入されて往復自在であり、端面６２と同じ軸方向に面する環状の端面６６を有している。図４に示す実施例において、端面６６は、圧縮空間６８を区画している。これらの空間の機能は、逆転させることができるので、端面の１つが圧縮空間を区画し、他方の端面が膨張空間を区画することだけが必要とされる。段付きピストン５６は、２つの作動空間、すなわち、圧縮空間と膨張空間とを区画する、ないしはこれらの空間の壁を画定する。

これによって段付きピストン５６の往復運動が、これら２つの空間の容積を変化させる。また図４は、蓄熱器７０および２つの熱交換器７２、７４も示している。これらは、段付きシリンダー５０に関して配置される点を除けば、従来どおりである。これらの部材は、同等の他の段付きピストン／シリンダーの膨張空間と圧縮空間とを接続する経路内に設けられ、この接続によって、従来技術と同様に、これらの空間を直列的に接続して、多段シリンダーからなるアルファ型フリーピストン・スターリング機関を構成する。

好ましい段付きピストン５６の構造を、図４に示す。段付きピストン５６の構造は、２つの円筒状の外周面を有しており、これらの２つの円筒状の外周面は、大径の第２ピストン部分６０の円環状の端面６６を形成する肩部において、軸方向に隣接して連結している。しかし、他の構造も可能である。すなわち段付きピストン５６の各部分、すなわち小径の第１ピストン部分５８と、大径の第２ピストン部分６０とは、かならずしも端面６６の肩部において、互いに隣接して連結する必要はない。

例えば図１５に示す段付きピストン８０は、小径のピストン部分８２と、大径のピストン部分８４とを有しているが、両者は、これらを連結するロッド８６によって分離されている。なお端面８８と９０とは、上述したように作動するが、この実施例は、２つのピストン部分８２、８４の間に、不必要なデッド・スペースを設ける必要があるという欠点が有り、これによって効率と出力とが低下する。シリンダー関しても同様に、段付きシリンダーの内壁を隣接させる替わりに、大径のシリンダー内に、小径のシリンダーを挿入するという構造が必要となる。

本発明による段付きピストン／シリンダー構造について、最も重要、かつ、価値ある成果は、同一シリンダーにおける膨張空間と圧縮空間との間の、容積変化の位相関係を変更できることにある。次の重要、かつ、価値ある成果は、段付きピストンでは、膨張空間と圧縮空間との容積変化を相違させることが可能であって、各々の容積について、性能を最大にする値に設計できることである。

従来のアルファ型機関では、膨張空間と圧縮空間との容積変化量は、同一であった。これは、各々の空間を区画するピストン面が、同じ直径で、かつ移動量も同一であるからである。しかるに、段付きピストンでは、それぞれ直径が異なる２つのピストン部分を有している。これらのピストン部分は、軸方向の移動量ないしストロークについては、同一であるが、設計者は、２つのピストン部分について相異なる直径を選択できるので、膨張空間の容積変化量と、圧縮空間の容積変化量とを、それぞれ任意に選択設定できる。

図５に示す位相が図３に示す位相と相違するのは、段付きピストンの採用に起因する。それぞれのピストンは、相互に関連する２つの容積についての容積変化の位相、すなわち圧縮空間についてのＶｃと、膨張空間についてのＶｅを有しているが、全ての段のシリンダー対して示していない。図３および図５は、２つの容積変化の位相Ｖｃ、Ｖｅを示し、これらは１つのピストンにおける膨張空間の容積変化の位相Ｖｅと、蓄熱器および熱交換器を介して膨張空間に接続された（他のピストンの）圧縮空間における容積変化の位相Ｖｃになっている。

書面上の都合によって、２つの代表的な容積変化の位相図だけを、各位相図に示している。１つのピストンの膨張空間の容積変化の位相Ｖｅと、この膨張空間が接続された他のピストンの圧縮空間Ｖｃの容積変化の位相との間の角度が、容積変化の位相角αである。確かに解り難いが完全ではある位相図は、それぞれのピストンについて、２つの容積変化の位相を示している。互いに接続されたそれぞれ１対の膨張空間と圧縮空間との間の容積変化の位相角αは、同一である。「同相」乃至「１８０度の位相ずれ」は、いずれの移動方向をプラスに選択するかによって決まる。したがって、＋として選択された方向を逆にすれば、観察する全ての位相は、１８０度異なる点を理解しなければならない。

図１〜図３に示した先行技術では、図２に示すように、１つの容積変化の位相は、そのピストンの移動と同相であって、他の１の容積変化の位相は、そのピストンの移動に対して１８０度位相がずれている。膨張空間２４の容積は、ピストン移動と逆相にあり、また、圧縮空間３８の容積は、ピストン移動と同相にある。換言すれば、ピストン２０が正方向（図２で上）に移動したときに、膨張空間２４の容積は減少し、圧縮空間３８の容積は増大する。

この状況は、図３の位相図に示されている。例えば、先行技術の３つのピストン配置について、３つのピストンの移動の位相Ｘ_１，Ｘ_２、およびＸ_３は、相互に１２０度だけ離れている。ピストン１の膨張空間とピストン２の圧縮空間とについて、それぞれ容積変化の位相が示されており、これらは、２つの空間を接続した１例である。ピストン１の膨張空間についての容積変化の位相Ｖｅは、ピストン１についての移動の位相Ｘ_１に対して、１８０度位相がずれているが、ピストン２の圧縮空間についての容積変化の位相Ｖｃは、ピストン２についての移動の位相Ｘ_２と同相になっている。両者の位相差が、容積変化の位相角６０度になっている。これは非常に好ましくない容積変化の位相角度である。

しかし、図５に示す本発明では、同一シリンダーに属する膨張空間と圧縮空間との容積変化の位相は、両者共、このシリンダー内を往復運動するピストンの移動とは逆位相（１８０度の位相ずれ）にある。本発明によれば、膨張空間の容積と圧縮空間の容積とは、両者共、ピストンが正方向（図で上方）に移動するにつれて減少する。それぞれのシリンダーの空間が、このような位相差を有することによって、３つのシリンダーのみを有する本発明の実施例に対して、１つのシリンダーの膨張空間の容積変化の位相と、これに接続された圧縮空間の容積変化の位相との間に、非常に好ましい１２０度の容積変化の位相角を設定することが可能になる。

これにより、極めて大きな損失を伴う従来技術による３シリンダー機関とは異なって、３個のシリンダー機関を、効率的に作動させることが可能になる。段付きピストンの構成は、３つの可動部分のあるアルファ型に対して、極めて有利な容積変化の位相角を与えることを可能にするという利点を提供する。従来技術において、１２０度の容積変化の位相角を得るためには、可動部材の数を６個に増やなければならず、このため、構造が複雑になり過ぎ、特に小型機関において著しい。

熱ポンプとして、あるいはエンジン（原動機）として運転ができ、また本発明による段付きピストンの構成を具体化できる多段シリンダーからなるフリーピストン・スターリング機関を構成する方法は、種々ある。多くの構成部分は、特定の機関の目的に基づく従来技術の構成に類似させるか、または模倣させる。但し、フリーピストン機関のピストンを連結するピストン・ロッドや、クランク軸のような機械的な駆動機構やリンケージは、備えていない。すなわち可動部材は、エンジンの場合には作動ガスの力によって、また、熱ポンプの場合にはリニア・モータによって駆動される。スターリング機関が、熱ポンプと、これを駆動する別の同様な構造のエンジンとを備える場合（複合機関と呼ぶ。）は、負荷が交互に反対方向にピストンに加えられる。

例えば、３シリンダー、段付きピストンは、通常図６および７に示すように、三角形状に構成される。この構成では、３つのシリンダーの縦方向の軸が、平行な間隔を隔てて、正三角形の頂点に配置される。この構成では、各シリンダー間の間隔が最短になり、このためデッド・スペースが最小になる。図６および図７は、３つのリニア・モータによってそれぞれ駆動される、３つの同一のスターリング・熱ポンプの実施例を示している。ここでは、３つのうちの１つのスターリング・熱ポンプと、リニア・モータについてのみ説明する。これは他の２つは、いずれも同一だからである。

さて圧縮空間と膨張空間とは、上述したように、また図５に３シリンダーの実施例として示されているように接続される。段付きピストン８１の端面７８は、円筒状の膨張空間８３を区画しており、またその環状の肩部は、環状の圧縮空間８７を区画する環状端面８５を形成している。従来技術と同様に、蓄熱器８９、対象物から熱を除去するための熱交換器９１、および対象物へ熱を排出するための熱交換器９２は全て、シリンダー９４の外部に環状に設けられている。段付きピストン８１は、往復運動する磁石キャリア９６に固定されており、この磁石キャリアには、周辺磁石９８が巻設してある。そしてこれらは、従来のリニア・モータと同様に、往復運動する部材を構成している。

段付きピストン８１と往復運動する磁石キャリア９６とが、中央ロッド９８に固定されており、この中央ロッドは、平板バネ１００に固定されている。公知のように、平板バネ１００の主な機能は、ピストン８１に求心力を与えて、このピストンの往復運動の平均中心点を、一定の位置に保つことである。ピストンに作用するガス力が、ガス・バネとして働き、平板バネ１００と共同して往復運動する質量に作用することで、共振システムを構成する。電機子の巻線１０２が、静止ハウジング１０４内に環状に巻設され、リニア・モータの固定子を形成している。

図６および図７に示すスターリング機関は、スターリング・エンジンとして作動可能である。この場合は、３つの段付きピストンをそれぞれ駆動する３つのリニア・モータは、３つのリニア交流発電機として作動させて電力を発生させるか、あるいはこのリニア交流発電機を、冷凍機、空気圧縮機、または油圧若しくは水圧ポンプのような他の負荷に置き換えることもできる。

図８は、他のアルファ型スターリング機関の例として、４シリンダー段付きピストンの、アルファ型の直列配置のスターリンン機関を示しており、このスターリンン機関は、バランスをとる際の利点を有している。それぞれのピストン／シリンダーに属する段付きシリンダー、ピストン、及び他の構造は、これまでの説明及び図に示したものと同様である。振動を最小にするためにバランスをとる際の利点は、各シリンダーを、図３，図５，図６および図７に示すものと多少異なるように連結することによって得られる。

４つのピストン１，２，３および４は、構造的に、この順序で一列に配置されている。シリンダーの膨張空間と圧縮空間との連結順序は、通常の内燃機関における「点火順序」と類似している。換言すれば、４シリンダー・バージョンでは、容積変化の位相角は、常に９０度となるために、シリンダー１の圧縮空間をシリンダー３の膨張空間に接続し、シリンダー２の圧縮空間をシリンダー４の膨張空間に接続し、シリンダー３の圧縮空間をシリンダー２の膨張空間に接続し、最後にシリンダー４の圧縮空間をシリンダー１の膨張空間に接続することが可能である。このような接続は、従来技術による１−２−３−４の接続に対して、１−３−２−４の接続として呼ぶことにする。図８において、この１−３−２−４の接続を、大きな水平の矢印によって示す。

まず、はじめに、１−２−３−４の接続について検討する。ピストン１と３との往復運動は、互いに逆位相となり、またピストン２と４との往復運動も、互いに逆位相となる。従って、ピストン１と３との往復運動は、互いに１８０度位相がずれ、またピストン２と４との往復運動も、互いに１８０度位相がずれている。ピストン１−３の組み合わせと、ピストン２−４の組み合わせとは、互いに９０度位相がずれているモーメント（または偶力）を生じさせる。これを図９の左図に示す。

ここで重要な点は、各モーメントまたは偶力の、モーメント・アームの長さは、ピストン１と３と、またはピストン２と４との往復運動軸の間の距離であることである。このモーメント・アームの長さは、中間に介在するシリンダーによって分離され隔てられた、２つのピストンの軸の間の距離である。これら２つのモーメント（Ｍ１３およびＭ２４）は、組合わさってアンバランスを形成して、従来の１，２，３，４の順で接続された機関に加わる。

一方、１−３−２−４の接続では、この順序で位相が９０度ずつ変化するため、明らかに、互いに隣合う一対のピストン（１−２、及び３−４）によって、相互に１８０度位相がずれる２組のアンバランスの組み合わせが形成され、この組み合わせによって、モーメントＭ１２とＭ１４とが形成される。両者の運動質量が同一であると仮定すると、１−３−２−４の接続におけるモーメント・アームの長さは、中間にシンリンダを介在する１−２−３−４の接続におけるモーメント・アームの長さの約半分となる。

従って、１−３−２−４の接続では、図９右図に示したように、１−２−３−４の接続におけるアンバランスのトルクの半分になる。もちろん、１−３−２−４の接続では、連結経路がより長くなるために、その分デッド・スペース容量がより大きくなるが、これはほとんどの適用例において、重大な問題にはならない。この発想は、段付きでないピストンを一列に組み合わせた機関、あるいは従来のアルファ型機関に適用可能であって、アンバランスを改善し、振動を低減することができる。

従来のアルファ型スターリング機関と同様に、段付きピストンに対しても、多数の駆動または負荷手段を採用することが可能である。

リニア・モータまたは交流発電機を、各ピストンに接続することができる。これらについては、３シリンダー・バージョンの場合には３相電流が、また４シリンダー・バージョンの場合には２相電流が必要になる。２対の交流発電機用のコイルを互いに逆方向に巻設可能であって、これによって１８０度の逆位相電圧を自動的に発生させることができるので、２相のみが必要となる。

図１０と図１１とは、３つのシリンダー／ピストン１０６，１０８および１１０のうち、第１番目のセットを示しており、これらは、上述したアルファ型に接続されて、第１のスターリング機関１１１を形成している。これらの部材は、互に逆向きの鏡面対称に配置された、第２スターリング機関１１３に接続されている。第２スターリング機関１１３も、上述したアルファ型に接続された３つのシリンダー／ピストン１１２，１１４および１１６を有している。互に逆向きのピストンは、図示した連結ロッド１１８のようなリンケージによって接続されている。

従って、互に逆向きの鏡面対称とは、各シリンダー／ピストン、並びに関連する熱交換器及び蓄熱器が、軸方向に対向して、相互に逆方向を向いているシリンダー／ピストン、並びに関連する熱交換器及び蓄熱器を備えていることを意味するが、２つの鏡面対称の機関及び部材は、同一である必要はない。各々一対の逆向きのピストンは、同じ方向に往復運動するが、一つのピストンが上死点位置にあるときには、その軸方向に逆向きのピストンは、下死点位置にある。一方の機関がエンジンであり、他方が熱ポンプからなる対向配置は、複式配置（duplex arrangement）と呼ばれる。両側を、３つまたはそれ以上のリニア交流発電機を駆動する逆向きの鏡面対称のエンジン、あるいは両側を、３つまたはそれ以上のリニア・モータによって駆動される、逆向きの鏡面対称の熱ポンプによって構成するハイブリッド配置（hybrid arrangement）とすることもできる。

図１０及び図１１の実施例において、モーターまたはリニア交流発電機１２０のような複数の原動機又は負荷を、連結ロッド１１８のような、相異なるピストンを連結するリンケージを駆動する、またはこのリンケージに駆動されるようにそれぞれ接続し、好ましくは、両ピストンの間の空間に配置する。図１０では、対向スターリング機関の各一つの部材だけを図示して、説明しているが、これは他の２つの部材も同一であるからである。それぞれの部材は、これまでに説明した部材を有している。シリンダー１２３に挿入されて摺動自在な段付きピストン１２２は、連結ロッド１１８によって、シリンダー１２５に挿入されて摺動自在な、逆向きに配置した段付きピストン１２４に接続されている。

原動機または負荷１２０は、静止部品である環状の電機子巻線１２６であり、磁石１２８を伴っている。磁石１２８は、可動内部鉄片１２９に固定され、次いで可動内部鉄片１２９は、連結ロッド１１８に固定される。この構造は、リニア交流発電機として作動し、かつ互いに対向して配置したスターリング機関が、スターリング・エンジンとして作動して、磁石１２８を駆動して往復運動させる場合には、負荷となる。交流電圧が電機子巻線１２６に供給されて、スターリング機関をスターリング・熱ポンプとして作動させる場合には、これと同一の構造は、リニア・モータとなる。

対向スターリング機関をそれぞれ構成する３つのシリンダーが、正三角形の頂点位置に、それぞれの往復運動の軸が互いに平行になるように配置されている。この構成は、対向する両側のスターリング機関に、図６および７に示す同様な構成に関連して説明したものと同じ利点を発揮させることができる。さらに加えて、第２スターリング機関を第１スターリング機関と対向して配置構成すれば、対向する２つのピストンに対する駆動あるいは被駆動を、一緒にすることが可能となるため、１セットのリニア・モータまたは交流発電機だけで足りるようになる。その結果、対向するピストンに、それぞれリニア交流発電機またはリニア・モータを設ける場合に較べて、重量と費用とを半分に削減することができる。

同様にして、それぞれ４つのピストンとシリンダーとを有する対向スターリング機関を、同じ方式によって、これまでに説明したような箱型の４個配置、あるいは直線配置に構成することができ、しかも４つのリニア交流発電機、またはリニア・モータだけで足りる。この構成は、上述した本発明による４シリンダー構成に関する利点を有すると共に、交流発電機またはモーターの数を半分にすることができる。

さらに、図１０及び図１１に示した対向スターリング機関は、スターリング・エンジンまたはスターリング熱ポンプの、いずれとしても作動させることができるので、一方をエンジンとして作動させ、他方を熱ポンプとして作動させることができる。したがって、図１０および１１の実施例は、スターリング熱ポンプと交流発電機との両方を駆動するスターリング・エンジンを備える複式配置（duplex arrangement）とすることができる。他の例としては、対向するピストンの中間に挿入する交流発電機を省いて、スターリング熱ポンプだけを駆動するスターリング・エンジンを備える複式配置（duplex arrangement）を提供することもできる。

上述した４シリンダーの実施例もまた、同様な複式配置（duplex arrangement）に接続して、両方の利点を得ることができる。実際に、上述した対向複式配置は、本発明による段付きピストンおよびシリンダーを使用しない、従来技術によるアルファ型に適用して使用することもできる。

図１２及び図１３は、スターリング・エンジンのピストンの数に等しい数のランキン・コンプレッサを、それぞれアルファ型フリーピストン・エンジンによって直接駆動する構成を示している。この場合、作動ガスの混入の問題は、米国特許第６，７０１，７２１号に開示されるように取り扱われる。図１２及び図１３に示すように、スターリング・エンジン１３０は、リニア交流発電機１３２を駆動するように接続され、これらのエンジンと交流発電機とのコンビネーションは、図６および図７に示すスターリング熱ポンプおよびリニア・モータについて説明したように構成されるので、これ以上の説明は省略する。

図６および図７について説明したように、長軸に沿って配置された３対のエンジン／交流発電機がある。これに加えて、中央ピストン・ロッド１３４が、圧縮機のピストン１３６に連結されており、この圧縮機のピストンは、圧縮機のシリンダー１３８内に密閉されて往復運動する。この構成によって、効率的な３シリンダー、アルファ型スターリング・エンジンは、交流発電機と圧縮機との両方を駆動し、エンジンに供給する熱エネルギーを、電力および冷凍に変換する。この構成は、スターリング・エンジンが発生した出力の全てを、圧縮機が常に吸収できるとは限られないために、有効である。すなわち圧縮機と交流発電機とを合計した負荷を、スターリング・エンジンが発生した出力に合わせることによって、交流発電機を、機械的エネルギーを吸収する負荷安定装置として使用することができる。交流発電機は、モーターと同じように作動させることができるので、エンジンの始動に対しても有効利用できる。

これまでの本発明の実施例についての説明から、３シリンダーの段付きアルファ型は、明らかに、従来技術を凌ぐ次の利点を有している。

ａ．従来のベータ型（標準的なピストン−ディスプレーサ構成）との比較において、３シリンダー・アルファ型・段付きピストン構成は、３つの同一の可動部材を有するという利点があり、一方ベータ型は、通常３つの異なる可動部材、すなわち、ピストン、ディスプレーサ、および共振バランス質量を有している。

ｂ．３シリンダーまたは４シリンダーの従来アルファ型と比較して、かなり優れた容積変化の位相角（出力も効率も、最高にする。）を有している。従って、さらに小型に構成にできる。

ｃ．正方向に移動する質量が増加するほど、逆方向に移動する質量も増加するため、軸移動方向のバランスが保たれる。歳差運動を引き起こすアンバランス力が生じるが、これはバランスがとれていないベータ型機関に生じる、かなり大きな線形アンバランス力に較べれば、ほとんど深刻な問題にならない。

ｄ．固定点回りに、軸のすりこぎ運動、ないしは歳差運動を生じさせるシステムに関連する力が発生する。この力は、どのようにシリンダーが配置されるかに依存している。もし９図、図６および図７のように配置されていれば、アンバランス力が、システムに関連した軸のすりこぎ運動を生じさせる。これは多くの簡単な従来手段によって、バランスをとることができる。

ｅ．段付きピストンによって、最大性能を発揮させるように、膨張空間および圧縮空間の容積変化量を自由に選択できる。従来のアルファ型機関では、膨張容積変化量と圧縮容積変化量とは、ほとんど同一である。

ｆ．３つの同一の可動部材で足りる。もし完全なバランスが要求されるなら、第２機関を対向位置に配置するか、あるいはバランス質量システムを使用することができる。バランス質量システムは、その先端部で質量が上下振動する簡単な片持ちレバーバネで構成し、この片持ちレバーバネを、機関の運動周波数における歳差運動に共振するように設計する。

ｇ．機関の同調は、困難ではない。熱力学的に優れ、かつ、機械効率が優れている場合には、機関は、エンジンとして、または熱ポンプとして作動する。リニア・モータの設計上最も好ましい作動点は、機関の共振点、あるいは共振点より僅かに上での作動点である。この共振点は：ω_０＝√Ｋ／ｍ（ラジアン／秒）で与えられる。

ここで、
ｍは、ピストンの質量である。
Ｋは、ガス圧と外部ばねによってピストンに加わる正味スプリング力であって、次式によって与えられる。

ここで、
Ｋextは、ピストンに加わる外部バネ力であって、通常機械的な力である。
Ａeは、ピストンの膨張空間の断面積である。
Ａcは、ピストンの圧縮空間の断面積である。

は、前工程のシリンダーにおける、ピストン動作による圧力変化である。

は、そのシリンダーにおける、ピストン動作による圧力変化である。

ｈ．機関は、動作を全て逆転させることができる。一方向に駆動されると、熱が一方から他方に汲み上げられる。動作が逆になると、膨張空間と圧縮空間との機能が入れ替わり、これによって熱が逆方向に汲み上げられる。熱を供給すると、機関を横切る温度差によって、エンジンとして作動する。

３つのシリンダー、段付きピストン機関に限定されないが、これまで確認されなかったアルファ型についての他の一般的利点は、次のとおりである。

ａ．第２の機関を対向して配置すれば、１セットのリニア・モータまたは交流発電機だけによって、２倍の仕事を行なうことができる。例えば、４つのシリンダーからなる対向機関は、８つのシリンダーを有しているにもかかわらず、４つのリニア・モータまたは交流発電機を必要とするだけである。

ｅ．複式配置（duplex）ないし複式シリンダー構成を、第１の機関に対向して第２の機関を付け加えることによって、容易に形成することができる。

ｆ．歳差運動に対しては、その先端部に上下振動する質量を設けた片持ちレバーバネによって、バランスをとることができる。

本発明について好ましい実施例を詳細に説明したが、本発明の精神、または次に示す請求項の範囲から逸脱することなく、種々の変更例が適用できることを理解すべきである。

熱ポンプ、発電機、圧縮機等の多様な装置に適用することができるので、これらの産業において広く利用可能である。

従来技術による箱型４シリンダ配置のアルファ型スターリング機関を示す斜視図である。従来技術による多段シリンダーからなるアルファ型スターリング機関の、１つのシンリンダについての概略断面図である。従来技術による４種類の多段シリンダーからなるアルファ型機関の概略断面図である。本発明による多段シリンダーからなるアルファ型フリーピストン・スターリング機関の、１つのシリンダーについての概略断面図である。本発明による３種類の多段シリンダーからなるアルファ型フリーピストン・スターリング機関の概略断面図である。本発明による３段シリンダーからなるアルファ型フリーピストン・スターリング機関の３個のシリンダーの配置端面図である。図６に示す機関について、ほぼ線７−７に沿って切断した断面図である。本発明による４シリンダー機関について、膨張空間と圧縮空間とを、振動を最小限にするように連結した、他の実施例を示す概略断面図である。図３と図８とに示したそれぞれの実施例について、アンバランス・モーメントを記載した位相図である。本発明による対向アルファ型機関の部分断面図であって、一方側をエンジン、他方を熱ポンプとする複式配置（duplex）、または３個のリニア交流発電機／モーターを駆動／駆動される複式シリンダーのセット配置(hybrid)のいずれかに適用できるものである。図１０に示した実施例の、シリンダーの配置端面図である。ランキン圧縮機を駆動する、本発明によるスターリング・エンジンの端面図である。図１２に示した実施例について、線１３−１３に沿って切断した断面図である。出力と効率とを、容積変化の位相角の関数として表わしたグラフである。本発明による他の実施例の概略断面図である。

符号の説明

１０ピストン
１２シリンダー
１４膨脹空間
１６圧縮空間
２０ピストン
２２シリンダー
２４膨脹空間
２６上部端面
２８ピストン・ロッド
３０軸受け
３２バネ
３４緩衝装置
３６環状の端面
３８圧縮空間
４０圧縮空間口
４２膨脹空間口
４４熱交換器
４６熱交換器
４８蓄熱器
５０段付きシリンダー
５２大径の内壁
５４小径の内壁
５６段付きピストン
５８小径の第１ピストン部分
６０大径の第２ピストン部分
６２端面
６４膨脹空間
６６環状の端面
６８圧縮空間
７０蓄熱器
７２熱交換器
７４熱交換器
７８端面
８０段付きピストン
８１段付きピストン
８２小径の第１ピストン部分
８３環状の膨脹空間
８４大径の第２ピストン部分
８５環状の端面
８６ロッド
８７環状の圧縮空間
８８端面
８９蓄熱器
９０端面
９１熱交換器
９２熱交換器
９４段付きシリンダー
９６磁石キャリアー
９８磁石、中央ロッド
１００平板バネ
１０２電機子巻線
１０６段付きシリンダー／ピストン部材
１０８段付きシリンダー／ピストン部材
１１０段付きシリンダー／ピストン部材
１１１第１スターリング機関
１１２段付きシリンダー／ピストン部材
１１３第２スターリング機関
１１４段付きシリンダー／ピストン部材
１１６段付きシリンダー／ピストン部材
１１８連結ロッド
１２０モーターまたはリニア交流発電機
１２２段付きピストン
１２３シリンダー
１２４段付きピストン
１２５段付きシリンダー
１２６電機子巻線
１２８磁石
１２９可動内部鉄片
１３０スターリング・エンジン
１３２リニア交流発電機
１３４中央ピストン・ロッド
１３６圧縮機ピストン
１３８圧縮機シリンダー

Claims

少なくとも３つのピストンと３つのシリンダーとを備え、
それぞれの上記ピストンは、それぞれの上記シリンダー内に挿入されて往復運動自在であり、
上記ピストンとシリンダーとは、このシリンダー内で膨張空間と圧縮空間とを区画しており、
上記シリンダー内の膨張空間は、蓄熱器を介して他の上記シリンダー内の圧縮空間に直列的に接続され、
上記シリンダー内の圧縮空間は、上記蓄熱器を介して他の上記シリンダー内の膨張空間に直列的に接続されており、
（ａ）上記シリンダーは、大径の内壁と、これに同心の小径の内壁とを有する段付きシリンダーであって、
（ｂ）上記ピストンは、段付きピストンであって、この段付きピストンは、
（ｉ）一方の軸方向に向かう端面を有し、かつ上記シリンダーの小径の内壁内に挿入されて往復運動自在な小径の第１ピストン部分と、
（ｉｉ）上記軸方向と同一の方向に向かう端面を有し、かつ上記シリンダーの大径の内壁内に挿入されて往復運動自在な大径の第２ピストン部分と
を備え、
（ｃ）上記第１ピストン部分と第２ピストン部分との端面は、これらが往復運動する上記段付きシリンダー内において、それぞれ上記膨張空間または圧縮空間のいずれかを区画する
ことを特徴とする多段シリンダーからなるアルファ型フリーピストン・スターリング機関。
請求項１おいて、上記小径の第１ピストン部分と大径の第２ピストン部分とは、この大径の第２ピストン部分の端面を形成する肩部おいて、軸方向に隣接していることを特徴とする多段シリンダーからなるアルファ型フリーピストン・スターリング機関。
請求項１または２のいずれかにおいて、上記段付きシリンダーと段付きピストンとが、それぞれ３つであることを特徴とする多段シリンダーからなるアルファ型フリーピストン・スターリング機関。
請求項３において、上記３つの段付きシリンダーは、それぞれ正三角形の各頂点位置に、それぞれの往復運動軸が互いに平行になるように配置されていることを特徴とする多段シリンダーからなるアルファ型フリーピストン・スターリング機関。
請求項１または２のいずれかにおいて、上記段付きシリンダーと段付きピストンとが、それぞれ４つであることを特徴とする多段シリンダーからなるアルファ型フリーピストン・スターリング機関。
第１スターリン機関と第２スターリン機関とを備え、
上記第１スターリン機関と第２スターリン機関とは、それぞれ請求項１または２に記載した多段シリンダーからなるアルファ型フリーピストン・スターリング機関からなり、
上記第１スターリン機関と第２スターリン機関とは、往復運動軸の方向において相互に対向して鏡面対象になるように配置されており、
上記第１スターリン機関の段付きピストンと、上記第２スターリン機関の段付きピストンとは、連結機構によって連結され、
上記連結機構を駆動する原動機またはこの連結機構で駆動される負荷装置のいずれかを備える
ことを特徴とする多段シリンダーからなるアルファ型フリーピストン・スターリング機関。
請求項６において、上記第１スターリン機関と第２スターリン機関とは、スターリング・エンジンとして作動し、
上記負荷装置は、リニア交流発電機である
ことを特徴とする多段シリンダーからなるアルファ型フリーピストン・スターリング機関。
請求項７において、上記第１スターリン機関と第２スターリン機関とは、それぞれ３つの上記段付きピストンと段付きシリンダーとを有している
ことを特徴とする多段シリンダーからなるアルファ型フリーピストン・スターリング機関。
請求項８において、上記３つの段付きシリンダーは、それぞれ正三角形の各頂点位置に、それぞれの往復運動軸が互いに平行になるように配置されていることを特徴とする多段シリンダーからなるアルファ型フリーピストン・スターリング機関。
請求項７において、上記第１スターリン機関と第２スターリン機関とは、それぞれ４つの上記段付きピストンと段付きシリンダーとを有している
ことを特徴とする多段シリンダーからなるアルファ型フリーピストン・スターリング機関。
請求項６において、上記第１スターリン機関と第２スターリン機関とは、スターリング・熱ポンプとして作動し、
上記原動機は、リニア・モータである
ことを特徴とする多段シリンダーからなるアルファ型フリーピストン・スターリング機関。
請求項１１において、上記第１スターリン機関と第２スターリン機関とは、それぞれ３つの上記段付きピストンと段付きシリンダーとを有している
ことを特徴とする多段シリンダーからなるアルファ型フリーピストン・スターリング機関。
請求項１２において、上記３つの段付きシリンダーは、それぞれ正三角形の各頂点位置に、それぞれの往復運動軸が互いに平行になるように配置されている
ことを特徴とする多段シリンダーからなるアルファ型フリーピストン・スターリング機関。
請求項１１において、上記第１スターリン機関と第２スターリン機関とは、それぞれ４つの上記段付きピストンと段付きシリンダーとを有している
ことを特徴とする多段シリンダーからなるアルファ型フリーピストン・スターリング機関。
第１スターリン機関と第２スターリン機関とを備え、
上記第１スターリン機関と第２スターリン機関とは、それぞれ請求項１または２に記載した多段シリンダーからなるアルファ型フリーピストン・スターリング機関からなり、
上記第１スターリン機関と第２スターリン機関とは、往復運動軸に垂直な面の両側に、互いに対向して鏡面対象になるように配置されており、
上記第１スターリン機関の段付きピストンと、上記第２スターリン機関の段付きピストンとは、相互に連結機構によって連結され、
上記第１スターリン機関は、スターリング・エンジンとして作動し、
上記第２スターリン機関は、熱ポンプとして作動する
ことを特徴とする多段シリンダーからなるアルファ型フリーピストン・スターリング機関。
請求項１５において、上記第１スターリン機関と第２スターリン機関とは、それぞれ３つの上記段付きピストンと段付きシリンダーとを有している
ことを特徴とする多段シリンダーからなるアルファ型フリーピストン・スターリング機関。
請求項１６において、上記３つの段付きシリンダーは、それぞれ正三角形の各頂点位置に、それぞれの往復運動軸が互いに平行になるように配置されている
ことを特徴とする多段シリンダーからなるアルファ型フリーピストン・スターリング機関。
請求項１５において、上記第１スターリン機関と第２スターリン機関とは、それぞれ４つの上記段付きピストンと段付きシリンダーとを有している
ことを特徴とする多段シリンダーからなるアルファ型フリーピストン・スターリング機関。
請求項５、１０、１４及び１８において、上記４つの段付きシリンダーを構成する第１、第２、第３及び第４の段付きシリンダーは、この順で直列的に配置され、
上記第１の段付きシリンダーの圧縮空間は、この段付きシリンダーの蓄熱器を介して上記第３の膨張空間に接続され、
上記第２の段付きシリンダーの圧縮空間は、この段付きシリンダーの蓄熱
器を介して上記第４の膨張空間に接続され、
上記第３の段付きシリンダーの圧縮空間は、この段付きシリンダーの蓄熱
器を介して上記第２の膨張空間に接続され、
上記第４の段付きシリンダーの圧縮空間は、この段付きシリンダーの蓄熱
器を介して上記第１の膨張空間に接続されており、
相互に隣接する上記第１の段付きシリンダーと第２の段付きシリンダーとは、互いに１８０度の位相差で往復運動し、
相互に隣接する上記第３の段付きシリンダーと第４の段付きシリンダーとは、互いに１８０度の位相差で往復運動する
ことを特徴とする多段シリンダーからなるアルファ型フリーピストン・スターリング機関。