JP2007056687A - Centrifugal pump - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、推力バランス機構とスラスト軸受機構とを備え、流体を導入して外部に圧送する遠心ポンプに関し、特に、運転中に、主軸の軸方向に生じる不測の振動を効果的に低減し得る遠心ポンプに関する。 The present invention relates to a centrifugal pump that includes a thrust balance mechanism and a thrust bearing mechanism, and that introduces a fluid and pumps it to the outside, and in particular, can effectively reduce unexpected vibrations that occur in the axial direction of a main shaft during operation. It relates to a centrifugal pump.
一般に、遠心ポンプの運転時においては、羽根車の前後のシュラウドに作用する力に不釣り合いが生じ、羽根車に対して、吸込側に向けて、いわゆる羽根車推力が発生する。この羽根車推力は、羽根車が固定された主軸に、軸方向推力すなわちスラスト荷重として作用することから、これを補助的に受け止めるスラスト軸受機構には、スラスト荷重が大きくなるに従って過大な負荷が与えられ、その結果、スラスト軸受機構の機械損失が増大し、遠心ポンプの機械効率が予想外に低下してしまう。 In general, during operation of the centrifugal pump, an unbalance occurs in the force acting on the shrouds before and after the impeller, and so-called impeller thrust is generated toward the suction side with respect to the impeller. This impeller thrust acts on the main shaft on which the impeller is fixed as an axial thrust, that is, a thrust load. Therefore, an excessive load is applied to the thrust bearing mechanism that receives the impeller as the thrust load increases. As a result, the mechanical loss of the thrust bearing mechanism is increased, and the mechanical efficiency of the centrifugal pump is unexpectedly reduced.
そこで従来より、スラスト荷重を主体的に受け止めるとともにその低減を図る目的で、軸方向推力を自動的にバランスさせる推力バランス機構を備えた遠心ポンプがある(例えば、特許文献1参照)。例えば、図9に示すように、遠心ポンプ100は、羽根車1が複数段(図9では3段)連設された多段式のものであって、大きくは、外形を構成するケーシングと、このケーシング内で軸回転する主軸2と、この主軸2に固定され流体を導入して圧送する羽根車1と、推力バランス機構と、スラスト軸受機構とを備えている。ケーシングは、流体の吸込口3が設けられた吸込ケーシング4、流体の吐出口5が設けられた吐出ケーシング6、吸込ケーシング4と吐出ケーシング6との間で主軸2の軸方向に複数個連設された中間ケーシング7よりなり、これらは、複数の締付けボルト8及びナット9等によって一体に締結されている。複数段の羽根車1は、主軸2の中間部に固定されている。
Therefore, conventionally, there is a centrifugal pump provided with a thrust balance mechanism that automatically balances axial thrust for the purpose of receiving and reducing the thrust load mainly (see, for example, Patent Document 1). For example, as shown in FIG. 9, the
吸込ケーシング4の前端(図9では左側)には、主軸2が軸回転可能に嵌通する前側スタッフィングボックス10が固定され、吐出ケーシング6の後端(図9では右側)にも同様に、後側スタッフィングボックス11が固定されている。また、前側スタッフィングボックス10の前端外側には、主軸2の前側を支持するためのラジアル軸受12を有する前側軸受箱13が、吸込ケーシング4と一体的に配設されている。他方、後側スタッフィングボックス11の後端外側には、主軸2の後側を支持するラジアル軸受14を有する後側軸受箱15が、吐出ケーシング6と一体的に配設されている。更に主軸2の前端には、これを回転駆動させる駆動機16が連結されている。
A
また、後側軸受箱15はスラスト軸受機構の一部を構成するものであって、その内部には、図9及び図10に示すように、主軸2に挿嵌されてこれと同軸状に固定された円盤状のスラストカラー20と、このスラストカラー20を両面から挟持する一対のスラスト軸受21と、スラストカラー20とともに各スラスト軸受21を保持しつつ、後側軸受箱15に対し軸方向の微小移動が可能に配設されたキャリアリング22と、キャリアリング22の前端面(図9及び図10では左側)に固定された円盤状ライナ23と、この円盤状ライナ23に一端が当接して、スラストカラー20、各スラスト軸受21、及びキャリアリング22とともに円盤状ライナ23を後側軸受箱15に対し軸方向後方に向けて付勢するバネ体である皿バネ24と、後側軸受箱15に固定され皿バネ24の他端と当接してこれを保持する環状部材25と、が設けられている。これらにより、主軸2のスラスト荷重を補助的に受け止めるスラスト軸受機構が構成される。ここで、後側軸受箱15内はスラスト軸受21の潤滑剤としての潤滑油で満たされているが、この潤滑油は、給油ポンプ(不図示)に連結された給油口26から適宜注入され、主排油口27から排出される。
Further, the
次に、推力バランス機構について説明する。図9及び図11に示すように、吐出ケーシング6内において、最も吐出側すなわち後側(図9では右側)に位置する羽根車1と後側スタッフィングボックス11との間には、主軸2に挿嵌されてこれと同軸状に固定された管状部30a及びこの管状部30aの後端(図9及び図11では右側)に形成されたディスク部30bから構成されるバランスディスク30と、吐出ケーシング6にそれぞれ固定されて、バランスディスク30における管状部30aの外周面及びディスク部30bの内面とそれぞれ対向する第1円筒部31a及び第1フランジ部31bよりなる第1バランスブッシュ31、並びにバランスディスク30のディスク部30bの外周面と対向する第2円筒部32a及びこの第2円筒部32aの後端に形成された第2フランジ部32bよりなる第2バランスブッシュ32、から構成されるバランスシート33と、が設けられている。
Next, the thrust balance mechanism will be described. As shown in FIGS. 9 and 11, the
ここで、主軸2に対するバランスディスク30の固定は、羽根車1の後端面に対して、主軸2の外周面のリング溝34内に嵌め込まれたスプリットリング35で、バランスディスク30におけるディスク部30bの内周側の外面を押さえ込むとともに、そのスプリットリング35を引っ掛けた固定リング36をボルトでディスク部30bに締結することによりなされる。他方、吐出ケーシング6に対するバランスシート33の固定は、吐出ケーシング6に嵌め込まれた第1バランスブッシュ31における第1フランジ部31bの外周側の外面に、第2バランスブッシュ32における第2円筒部32aの前端面を当接させて、これをボルトで吐出ケーシング6に締結することによりなされる。
Here, the
このようなバランスディスク30とバランスシート33においては、管状部30aの外周面と第1円筒部31aの内周面との間隙t1、ディスク部30bの内面と第1フランジ部31bの外面との間隙t2、及び、ディスク部30bの外周面と第2円筒部32aの内周面との間隙t3が形成される。ここで間隙t2は、軸方向推力の変動に伴う主軸2の軸方向移動により、その間隔が変位せられる。これら間隙t1〜t3は、流体の流通が可能な連続した流路となり、この流路は、一端が吐出ケーシング6内の吐出口5付近に連通し、他端がバランスディスク30と後側スタッフィングボックス11とで形成されたバランス室37に連通している。このバランス室37は、吸込ケーシング4内の吸込口3付近にバランス管38を介して接続されている。
In such a
このような構成のもと、遠心ポンプ100の運転時においては、各羽根車1に対して、吸込側すなわち主軸2の軸方向前方(図9及び図11では左方向)に向けて羽根車推力が発生し、この羽根車推力は、主軸2に軸方向推力として伝達される。一方、羽根車1から吐出口5に吐出された流体の一部は、バランスディスク30とバランスシート33における間隙t1〜t3で形成される流路に導入され、バランス室37に導かれ、最終的にはバランス管38を経て吸込口3に導かれる。その際、バランス室37の圧力は、流路での圧力損失によって、吐出口5側の圧力より低くなる。その結果、その差圧により、バランスディスク30には、主軸2の軸方向後方(図9及び図11では右方向)に向くバランス推力が発生する。このバランス推力は、バランスディスク30からスプリットリング35を介して主軸2に伝達され、上記の羽根車推力を打ち消すように主軸2に作用する。
Under such a configuration, during operation of the
例えば、羽根車推力が大きくなり主軸2に作用する軸方向推力が増加した場合には、主軸2が軸方向前方に変位し、バランスディスク30とバランスシート33における間隙t2の間隔が小さくなる。すると、間隙t2での圧力損失が大きくなるため、増加した羽根車推力に対応して、バランスディスク30に発生するバランス推力が大きくなり、主軸2は軸方向後方に変位してもとの位置に戻る。逆に、羽根車推力が減少した場合には、主軸2が軸方向後方に変位し、間隙t2の間隔が大きくなる。すると、間隙t2での圧力損失が小さくなるため、減少した羽根車推力に対応して、バランスディスク30に発生するバランス推力が小さくなり、主軸2は軸方向前方に変位してもとの位置に戻る。
For example, when the impeller thrust increases and the axial thrust acting on the
このように、推力バランス機構は、バランスディスク30とバランスシート33における間隙t1〜t3を漏洩する流体により、羽根車推力の増減に対応するよう、主軸2に作用する軸方向推力を自動的にバランスさせることを可能にする。つまり、スラスト荷重を主体的に受け止めるとともにその低減が図られるわけである。
ところで、上記の遠心ポンプ100では、運転中に、主として軸方向推力の変動により主軸2が軸方向に振動する。この軸方向振動は、図12に示すように、バランスディスク30とバランスシート33における間隙t1〜t3内の流体の剛性を示すバネ定数Kd及びその減衰係数Cd、スプリットリング35のバネ定数Ks及びその減衰係数Cs、スラスト軸受21のバネ定数Kt及びその減衰係数Ct、並びに皿バネ24のバネ定数Kssより構成される振動系によって、減衰されるようになっている。
Meanwhile, in the
しかし、このような振動系を有する遠心ポンプ100においては、系全体の減衰が十分得られない場合、不測の軸方向振動が発生し、振動大の場合、バランスディスクの接触・摩耗、スラスト軸受の損傷に至る可能性がある。特に、大型ボイラーへの吸水用等に用いられる使用環境の厳しい高出力の遠心ポンプには、その不測の軸方向振動の発生頻度が高い。
However, in the
そこで、本発明は、上記の問題に鑑みてなされたものであり、主軸に作用する軸方向推力をバランスさせるための推力バランス機構と、主軸のスラスト荷重を補助的に受け止めるためのスラスト軸受機構と、を備え、運転中に主軸の軸方向に生じる不測の振動を効果的に低減し得る遠心ポンプを提供することを目的とするものである。 Therefore, the present invention has been made in view of the above problems, and a thrust balance mechanism for balancing axial thrust acting on the main shaft, and a thrust bearing mechanism for supplementarily receiving the thrust load of the main shaft, The purpose of the present invention is to provide a centrifugal pump that can effectively reduce unexpected vibrations that occur in the axial direction of the main shaft during operation.
上記目的を達成するため、本発明による遠心ポンプは、吸込口及び吐出口を有するケーシングと、このケーシング内で軸回転する主軸に固定され前記吸込口から流体を導入して前記吐出口に圧送する羽根車と、前記主軸に固定されたバランスディスク、及び前記ケーシングに固定され前記バランスディスクと対向するバランスシートよりなり、前記主軸に作用する軸方向推力をこれら相互の対向面で形成された間隙を漏洩する流体によりバランスさせる推力バランス機構と、前記主軸に固定されたスラストカラー、及びこのスラストカラーを挟持して前記ケーシングに対し軸方向の微小移動が可能に配設されたスラスト軸受、並びにこのスラスト軸受を前記ケーシングに対し軸方向に付勢するバネ体よりなり、前記主軸のスラスト荷重を補助的に受け止めるスラスト軸受機構と、を備えた遠心ポンプにおいて、前記スラスト軸受機構として、前記バネ体を収容し前記主軸の軸方向の微小移動に伴って内部容積が変位する空間と、この空間に連通し少なくとも前記主軸の軸方向に沿って微小間隙の通路を有する連通路と、を設け、前記空間及び前記連通路に液体が充填されている。 In order to achieve the above object, a centrifugal pump according to the present invention is a casing having a suction port and a discharge port, and is fixed to a main shaft that rotates in the casing, and fluid is introduced from the suction port and is pumped to the discharge port. An impeller, a balance disk fixed to the main shaft, and a balance sheet fixed to the casing and opposed to the balance disk, and an axial thrust acting on the main shaft through a gap formed by the mutually facing surfaces. A thrust balance mechanism that balances by the leaking fluid, a thrust collar fixed to the main shaft, a thrust bearing that sandwiches the thrust collar and is disposed so as to be capable of minute movement in the axial direction with respect to the casing, and the thrust Consists of a spring body that biases the bearing in the axial direction against the casing, assisting the thrust load of the main shaft A thrust bearing mechanism that receives the spring body, a space in which the spring body is accommodated and the internal volume is displaced in accordance with the minute movement of the main shaft in the axial direction, and communicates with the space. A communication passage having a minute gap passage along at least the axial direction of the main shaft, and the space and the communication passage are filled with liquid.
これにより、バネ体を収容した空間は、主軸の軸方向の微小移動すなわち軸方向振動に伴って内部容積が変位するが、その際、空間及び連通路内に満たされた液体が通路で抵抗を受けながら流動する。つまり、一種の液体ダンパが形成されることになり、不測の軸方向振動が起こったとしても、その振動は確実に低減されていく。 As a result, the internal volume of the space containing the spring body is displaced along with the minute movement of the main shaft in the axial direction, that is, axial vibration. At this time, the liquid filled in the space and the communication passage is resisted by the passage. It flows while receiving. That is, a kind of liquid damper is formed, and even if an unexpected axial vibration occurs, the vibration is surely reduced.
ここで、実用性を考慮すると、前記バネ体が前記主軸に同軸状の金属製の皿バネであって、前記スラスト軸受には、前記主軸に同軸状で前記皿バネの一端と当接する円盤状ライナが固定され、前記ケーシングには、前記皿バネの他端と当接し前記円盤状ライナと対向する環状部材が固定されており、前記円盤状ライナの外周近傍には、前記主軸に同軸状で前記環状部材に向けて突出する第1の筒状突出部が設けられ、前記環状部材の内周近傍には、前記主軸に同軸状で前記円盤状ライナに向けて突出する第2の筒状突出部が設けられ、前記環状部材の外周近傍部には、前記主軸に同軸状で前記円盤状ライナに向けて突出し、前記第1の筒状突出部と前記微小間隙を隔てて対向する第3の筒状突出部が設けられていることが好ましい。これにより、空間は、円盤状ライナの内面、管状部材の内面、第2の筒状突起部の外周面、及び、第1の筒状突起部又は第3の筒状突起部の内周面から形成され、通路は、第1の筒状突起部の外周面及び第3の筒状突起部の内周面、又は、第1の筒状突起部の内周面及び第3の筒状突起部の外周面から形成できる。 Here, in consideration of practicality, the spring body is a metal disc spring that is coaxial with the main shaft, and the thrust bearing is a disc shape that is coaxial with the main shaft and contacts one end of the disc spring. A liner is fixed, and an annular member that is in contact with the other end of the disc spring and is opposed to the disk-shaped liner is fixed to the casing, and is coaxial with the main shaft near the outer periphery of the disk-shaped liner. A first cylindrical protrusion that protrudes toward the annular member is provided, and a second cylindrical protrusion that is coaxial with the main shaft and protrudes toward the disk-shaped liner is provided in the vicinity of the inner periphery of the annular member. A third portion that is coaxial with the main shaft and protrudes toward the disk-shaped liner, and is opposed to the first cylindrical protrusion with a minute gap therebetween. It is preferable that a cylindrical protrusion is provided. Thereby, the space is formed from the inner surface of the disk-shaped liner, the inner surface of the tubular member, the outer peripheral surface of the second cylindrical projection, and the inner peripheral surface of the first cylindrical projection or the third cylindrical projection. The passage is formed with the outer peripheral surface of the first cylindrical protrusion and the inner peripheral surface of the third cylindrical protrusion, or the inner peripheral surface of the first cylindrical protrusion and the third cylindrical protrusion. It can form from the outer peripheral surface.
また、不測の軸方向振動が過大である場合を想定すると、液体ダンパとして機能する個所を増やすことが効果的であることから、これを踏まえ、更に、前記円盤状ライナの内周近傍には、前記主軸に同軸状で前記環状部材に向けて突出し、前記第2の筒状突出部と前記微小間隙を隔てて対向する第4の筒状突出部が設けられているとよい。これにより、通路は、上記した第1の筒状突起部及び第3の筒状突起部で形成される1個所に加えて、第2の筒状突起部の外周面及び第4の筒状突起部の内周面、又は、第2の筒状突起部の内周面及び第4の筒状突起部の外周面から形成できる。 Assuming that the unexpected axial vibration is excessive, it is effective to increase the number of locations that function as liquid dampers.In light of this, in the vicinity of the inner periphery of the disc-shaped liner, It is preferable that a fourth cylindrical protrusion that is coaxial with the main shaft and protrudes toward the annular member and is opposed to the second cylindrical protrusion with the minute gap therebetween is provided. Thereby, in addition to the one place formed by the first cylindrical projection and the third cylindrical projection described above, the passage is provided with the outer peripheral surface of the second cylindrical projection and the fourth cylindrical projection. It can form from the inner peripheral surface of a part, or the inner peripheral surface of a 2nd cylindrical projection part, and the outer peripheral surface of a 4th cylindrical projection part.
更に、従来よりスラスト軸受周りに満たされている潤滑剤を活用できれば、新たに液体ダンパ用の液体の供給機構を設ける必要がないため、前記液体が前記スラスト軸受機構そのものに供給される潤滑油であるとよい。 Further, if the lubricant filled around the thrust bearing can be utilized conventionally, there is no need to newly provide a liquid supply mechanism for the liquid damper. Therefore, the lubricant is supplied with the lubricating oil supplied to the thrust bearing mechanism itself. There should be.
本発明の遠心ポンプによれば、吸込口及び吐出口を有するケーシングと、このケーシング内で軸回転する主軸に固定され前記吸込口から流体を導入して前記吐出口に圧送する羽根車と、前記主軸に固定されたバランスディスク、及び前記ケーシングに固定され前記バランスディスクと対向するバランスシートよりなり、前記主軸に作用する軸方向推力をこれら相互の対向面で形成された間隙を漏洩する流体によりバランスさせる推力バランス機構と、前記主軸に固定されたスラストカラー、及びこのスラストカラーを挟持して前記ケーシングに対し軸方向の微小移動が可能に配設されたスラスト軸受、並びにこのスラスト軸受を前記ケーシングに対し軸方向に付勢するバネ体よりなり、前記主軸のスラスト荷重を補助的に受け止めるスラスト軸受機構と、を備えた遠心ポンプにおいて、前記スラスト軸受機構として、前記バネ体を収容し前記主軸の軸方向の微小移動に伴って内部容積が変位する空間と、この空間に連通し少なくとも前記主軸の軸方向に沿って微小間隙の通路を有する連通路と、を設け、前記空間及び前記連通路に液体が充填されているので、バネ体を収容した空間は、主軸の軸方向の微小移動すなわち軸方向振動に伴って内部容積が変位するが、その際、空間及び連通路内に満たされた液体が通路で抵抗を受けながら流動する。従って、一種の液体ダンパが形成されることになるため、不測の軸方向振動が起こったとしても、その振動を確実に低減することが可能となる。 According to the centrifugal pump of the present invention, a casing having a suction port and a discharge port, an impeller that is fixed to a main shaft that rotates in the casing, introduces fluid from the suction port, and pumps the fluid to the discharge port, The balance disk is fixed to the main shaft and the balance sheet is fixed to the casing and faces the balance disk. The axial thrust acting on the main shaft is balanced by the fluid leaking through the gap formed between the opposing surfaces. A thrust balance mechanism that is fixed to the main shaft, a thrust bearing that is sandwiched by the thrust collar so as to be capable of minute movement in the axial direction with respect to the casing, and the thrust bearing to the casing Thrust consisting of a spring body biased in the axial direction to receive the thrust load of the main shaft in an auxiliary manner In the centrifugal pump comprising a receiving mechanism, as the thrust bearing mechanism, a space in which the spring body is accommodated and an internal volume is displaced with a minute movement in the axial direction of the main shaft, and at least the main shaft communicating with the space And the space and the communication path are filled with liquid, so that the space containing the spring body is moved in the axial direction of the main shaft, The internal volume is displaced with the vibration in the axial direction. At this time, the liquid filled in the space and the communication passage flows while receiving resistance in the passage. Therefore, since a kind of liquid damper is formed, even if an unexpected axial vibration occurs, the vibration can be surely reduced.
ここで、前記バネ体が前記主軸に同軸状の金属製の皿バネであって、前記スラスト軸受には、前記主軸に同軸状で前記皿バネの一端と当接する円盤状ライナが固定され、前記ケーシングには、前記皿バネの他端と当接し前記円盤状ライナと対向する環状部材が固定されており、前記円盤状ライナの外周近傍には、前記主軸に同軸状で前記環状部材に向けて突出する第1の筒状突出部が設けられ、前記環状部材の内周近傍には、前記主軸に同軸状で前記円盤状ライナに向けて突出する第2の筒状突出部が設けられ、前記環状部材の外周近傍部には、前記主軸に同軸状で前記円盤状ライナに向けて突出し、前記第1の筒状突出部と前記微小間隙を隔てて対向する第3の筒状突出部が設けられていると、空間は、円盤状ライナの内面、管状部材の内面、第2の筒状突起部の外周面、及び、第1の筒状突起部又は第3の筒状突起部の内周面から形成され、通路は、第1の筒状突起部の外周面及び第3の筒状突起部の内周面、又は、第1の筒状突起部の内周面及び第3の筒状突起部の外周面から形成できるため、簡単な構成で実用的である。 Here, the spring body is a metal disc spring coaxial with the main shaft, and the thrust bearing is fixed with a disk-shaped liner coaxial with the main shaft and abutting with one end of the disc spring, An annular member that is in contact with the other end of the disc spring and faces the disc-shaped liner is fixed to the casing, and the outer periphery of the disc-shaped liner is coaxial with the main shaft toward the annular member. A protruding first cylindrical protruding portion is provided, and in the vicinity of the inner periphery of the annular member, a second cylindrical protruding portion that is coaxial with the main shaft and protrudes toward the disk-shaped liner is provided, In the vicinity of the outer periphery of the annular member, there is provided a third cylindrical protruding portion that is coaxial with the main shaft and protrudes toward the disk-shaped liner and is opposed to the first cylindrical protruding portion with a minute gap therebetween. The inner space of the disc-shaped liner, the inner part of the tubular member , The outer peripheral surface of the second cylindrical projection, and the inner peripheral surface of the first cylindrical projection or the third cylindrical projection, the passage is the outer peripheral surface of the first cylindrical projection And can be formed from the inner peripheral surface of the third cylindrical projection, or the inner peripheral surface of the first cylindrical projection and the outer peripheral surface of the third cylindrical projection, and is practical with a simple configuration. .
更に、前記円盤状ライナの内周近傍には、前記主軸に同軸状で前記環状部材に向けて突出し、前記第2の筒状突出部と前記微小間隙を隔てて対向する第4の筒状突出部が設けられていると、通路は、上記した第1の筒状突起部及び第3の筒状突起部で形成される1個所に加えて、第2の筒状突起部の外周面及び第4の筒状突起部の内周面、又は、第2の筒状突起部の内周面及び第4の筒状突起部の外周面から形成できるため、液体ダンパとして機能する個所を増やすことができ、不測の軸方向振動が過大であっても、効果的にその軸方向振動を低減することが可能となる。 Further, in the vicinity of the inner periphery of the disk-shaped liner, a fourth cylindrical protrusion that is coaxial with the main shaft and protrudes toward the annular member and faces the second cylindrical protrusion with a small gap therebetween. If the portion is provided, in addition to the one place formed by the first cylindrical protrusion and the third cylindrical protrusion described above, the passage is provided with the outer peripheral surface of the second cylindrical protrusion and the first Since it can be formed from the inner peripheral surface of the four cylindrical projections, or the inner peripheral surface of the second cylindrical projection and the outer peripheral surface of the fourth cylindrical projection, the number of locations that function as liquid dampers can be increased. Even if the unexpected axial vibration is excessive, the axial vibration can be effectively reduced.
また、前記液体が前記スラスト軸受機構そのものに供給される潤滑油であると、従来よりスラスト軸受周りに満たされている潤滑剤を活用することが可能となり、新たに液体ダンパ用の液体の供給機構を設ける必要がなく、経済的である。 Further, when the liquid is a lubricating oil supplied to the thrust bearing mechanism itself, it is possible to utilize a lubricant that has been filled around the thrust bearing conventionally, and a new liquid supply mechanism for a liquid damper. This is economical.
以下に、本発明の遠心ポンプの実施形態について、図面を参照しながら詳述する。先ず、本発明の第1実施形態について説明する。図1は第1実施形態である遠心ポンプのスラスト軸受機構を示す縦断面図、図2はその遠心ポンプの振動系を模式的に示す図、図3は振動を減衰させるための液体ダンパの原理説明図である。なお、本発明の特徴はスラスト軸受機構に工夫を施した点にあり、図中で図9及び図10と同じ名称で同じ機能を果たす部分には同一の符号を付し、重複する説明はここでは省略し、相違する点について説明する。後述する第2〜第6実施形態においても同様とする。 Hereinafter, embodiments of the centrifugal pump of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. First, a first embodiment of the present invention will be described. 1 is a longitudinal sectional view showing a thrust bearing mechanism of a centrifugal pump according to a first embodiment, FIG. 2 is a diagram schematically showing a vibration system of the centrifugal pump, and FIG. 3 is a principle of a liquid damper for damping vibrations. It is explanatory drawing. The feature of the present invention is that the thrust bearing mechanism has been devised. In the figure, parts having the same names and functions that are the same as those in FIGS. Then, it abbreviate | omits and demonstrates a different point. The same applies to the second to sixth embodiments described later.
図1に示すように、主軸2のスラスト荷重を受け止めるスラスト軸受機構として、後側軸受箱15の内部には、大きくは、主軸2に挿嵌されてこれと同軸状に固定された円盤状のスラストカラー20と、このスラストカラー20を両面から挟持する一対のスラスト軸受21と、スラストカラー20とともに各スラスト軸受21を保持しつつ、後側軸受箱15に対し軸方向の微小移動が可能に配設されたキャリアリング22と、キャリアリング22の前端面(図1では左側)に固定された円盤状ライナ23と、この円盤状ライナ23に一端が当接して、スラストカラー20、各スラスト軸受21、及びキャリアリング22とともに円盤状ライナ23を後側軸受箱15に対し軸方向後方(図1では右方向)に向けて付勢するバネ体である金属製の皿バネ24と、後側軸受箱15に固定され皿バネ24の他端と当接してこれを保持する環状部材25と、が設けられている。
As shown in FIG. 1, as a thrust bearing mechanism for receiving the thrust load of the
つまり、皿バネ24は、相互に対向する円盤状ライナ23と環状部材25との各内面同士の間で、弾性反発力を有しながら収容された状態にあり、主軸2の軸方向振動に伴うスラストカラー20の軸方向の微小移動(図1中、実線両矢印で図示)を、各スラスト軸受21、キャリアリング22及び円盤状ライナ23を介して許容でき、これにより各部に与えられるスラスト荷重の負荷を補助的に軽減させる。この皿バネの主な機能としては,起動・停止時などバランスディスクのセルフバランス機能が生じていない場合において,バランスディスクやスラスト軸受が接触・摩耗することを防ぐ事である。
That is, the
ここで、円盤状ライナ23の外周近傍には、主軸2に同軸状で環状部材25に向けて突出する第1の筒状突出部23aが設けられ、他方環状部材25の内周近傍には、同じく主軸2に同軸状で円盤状ライナ23に向けて突出する第2の筒状突出部25aが、環状部材25の外周近傍部にも、第2の筒状突出部25aと同様に第3の筒状突出部25bが、それぞれ設けられている。更に、円盤状ライナ23の内周近傍にも、第1の筒状突出部23aと同様に、主軸2に同軸状で環状部材25に向けて突出する第4の筒状突出部23bが設けられている。
Here, in the vicinity of the outer periphery of the disc-shaped
特に本実施形態では、主軸2に対し径方向外方から内方に向けて順に、第1の筒状突出部23a、第3の筒状突出部25b、第4の筒状突出部23b、第2の筒状突出部25aとなっており、第1の筒状突出部23aの内周面及び第3の筒状突出部25bの外周面が、第1の微小間隙41を隔てて対向し、第4の筒状突起部23bの内周面及び第2の筒状突起部25aの外周面も同じく、第2の微小間隙46を隔てて対向するようになっている。従って、第1、第2の微小間隙41、46は、いずれも主軸2の軸方向に沿った態様となる。但し、本実施形態では、第4の筒状突出部23bの高さは、他の第1〜第3の筒状突出部23a、25a、25bよりも低くなっている。
In particular, in the present embodiment, the first
このような構成のもと、皿バネ24は、円盤状ライナ23の内面、管状部材25の内面、第3の筒状突起部25bの内周面、及び第2の筒状突起部25aの外周面(厳密いえば、第4の筒状突出部23bの外周面も一部含まれる)から形成される空間40に収容された状態となっている。この空間40は、主軸2の軸方向振動に伴うスラストカラー20(これに応動する円盤状ライナ23)の軸方向の微小移動により、内部容積が変位せられるようになる。なお、円盤状ライナ23はボルト等でキャリアリング22に締結されているが、円盤状ライナ23やこれと一体のキャリアリング22が、軸方向の微小移動によって不用意に後側軸受箱15の内壁と擦り合うのを防止しつつ、後述する液体ダンパ機能を発揮させるべく、円盤状ライナ23は後側軸受箱15及び環状部材25に対してOリング45で支持されている。
With such a configuration, the
また、後側軸受箱15内はスラスト軸受21の潤滑剤としての潤滑油で満たされている。この潤滑油は、給油ポンプ(不図示)に連結された給油口26から適宜注入され、その多くは主排油口27から排出されるが、その一部は、環状部材25の第2の筒状突出部25aに形成された吸入口46から空間40へ導入され、更に第1の微小間隙41を経て、環状部材25における第3の筒状突出部25aの外方に形成された排出口47から導出され、最終的に後側軸受箱15に形成された補助排油口28から排出される。つまり、第1の微小間隙41は、空間40に連通し潤滑油が流動する通路になる。
The
このような構成のスラスト軸受機構によれば、皿バネ24を収容した空間40は、主軸2の軸方向の微小移動すなわち軸方向振動に伴って内部容積が変位するわけであるが、その際、空間40の変位に応じて、潤滑油が第1の微小間隙41で形成される通路で抵抗を受けながら流動するという一種の液体ダンパが形成されることになる。つまり、図3に示すように、原理的には、シリンダ内に充填された粘性流体が、ピストンの往復移動に伴って、ピストンの外周面とシリンダの内周面とで形成される微小間隙で抵抗を受けながら流動するという液体ダンパの構成が得られ、これにより振動を減衰させることが可能になる。従って、遠心ポンプ100の振動系は、図2に示すように、従来からの、バランスディスク30とバランスシート33における間隙t1〜t3内の流体の剛性を示すバネ定数Kd及びその減衰係数Cd、スプリットリング35のバネ定数Ks及びその減衰係数Cs、スラスト軸受21のバネ定数Kt及びその減衰係数Ct、並びに皿バネ24のバネ定数Kssに加えて、皿バネ24周囲の潤滑油(液体ダンパ)の減衰係数Cssより構成され、そのため、不測の軸方向振動が起こったとしても、その振動を確実に低減することが可能となる。もちろん、通常の運転状態で発生する軸方向振動に対しても効果的である。
According to the thrust bearing mechanism having such a configuration, the
また、本実施形態では、従来からスラスト軸受21の潤滑剤として後側軸受箱15内に満たされている潤滑油を活用することが可能となるため、特段新たに液体ダンパ用の液体の供給機構を設ける必要がなく、経済的であるという効果もあり、簡単な構成で実用的なものと言える。
Further, in this embodiment, since it is possible to utilize the lubricating oil that has been filled in the
なお、本実施形態では、空間40に充填されている潤滑油が排出口47を経て補助排油口28から排出されるわけであるが、その排出量が過剰にならないようにする工夫として、排出口47は径方向に向けて1箇所としている。また、皿バネ24の両端と互いに当接する円盤状ライナ23の内面及び環状部材25の内面には、放射状の溝が形成されていて、この溝内を潤滑油が円滑に流動できるようになっている。
In the present embodiment, the lubricating oil filled in the
次に、本発明の第2実施形態について、図4を参照しながら説明する。図4は第2実施形態である遠心ポンプのスラスト軸受機構を示す縦断面図である。本第2実施形態の特徴は、第1実施形態における第1の微小間隙41の形成個所を変更した点にある。
Next, a second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 4 is a longitudinal sectional view showing a thrust bearing mechanism of a centrifugal pump according to the second embodiment. The feature of the second embodiment is that the formation portion of the
本実施形態では、図4に示すように、主軸2に対し径方向外方から内方に向けて順に、第3の筒状突出部25b、第1の筒状突出部23a、第4の筒状突出部23b、第2の筒状突出部25aとなっており、第3の筒状突出部25bの内周面及び第1の筒状突出部23aの外周面が、第1の微小間隙41を隔てて対向するようになっている。つまり、液体ダンパとして機能する潤滑油の通路をとなる第1の微小間隙41は、第3の筒状突出部25bの内周面及び第1の筒状突出部23aの外周面によって形成される。このようにしても、上記した第1実施形態と同様の効果を奏することが可能となる。なお、本実施形態の場合、皿バネ24を収容する空間40は、円盤状ライナ23の内面、管状部材25の内面、第1の筒状突出部23aの内周面、及び第2の筒状突起部25aの外周面から形成されることになる。
In the present embodiment, as shown in FIG. 4, the third
次に、本発明の第3実施形態について、図5を参照しながら説明する。図5は第3実施形態である遠心ポンプのスラスト軸受機構を示す縦断面図である。本第3実施形態の特徴は、不測の軸方向振動が過大である場合を想定すると、液体ダンパとして機能する個所を増やすことが効果的であることから、これを踏まえ、第1実施形態を変形した点にある。 Next, a third embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 5 is a longitudinal sectional view showing a thrust bearing mechanism of a centrifugal pump according to the third embodiment. The feature of the third embodiment is that assuming that the unexpected axial vibration is excessive, it is effective to increase the number of locations that function as liquid dampers. Therefore, based on this, the first embodiment is modified. It is in the point.
本実施形態では、図5に示すように、第4の筒状突出部23bの高さが延長されていて、皿バネ24を収容する空間40は、円盤状ライナ23の内面、管状部材25の内面、第3の筒状突起部25bの内周面、及び第4の筒状突出部23bの外周面から形成される。そうすると、第4の筒状突起部23bの内周面及び第2の筒状突起部25aの外周面よりなる第2の微小間隙42は、空間40に連通し潤滑油が流動する通路になる。
In the present embodiment, as shown in FIG. 5, the height of the fourth
このようにして、空間40には、第1の微小間隙41で形成される通路と、第2の微小間隙42で形成される通路という2本の通路が連通するため、液体ダンパ機能が第1実施形態と比較して向上するわけである。もちろん、このような第2の微小間隙42で形成される通路が、第2実施形態に付与されても構わない。
In this way, since the two passages, the passage formed by the
次に、本発明の第4実施形態について、図6を参照しながら説明する。図6は第4実施形態である遠心ポンプのスラスト軸受機構を示す縦断面図である。本第4実施形態の特徴は、上記した第3実施形態と同様、液体ダンパとして機能する個所を増やすことを目的に、第1実施形態を変形した点にある。 Next, a fourth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 6 is a longitudinal sectional view showing a thrust bearing mechanism of a centrifugal pump according to the fourth embodiment. As in the third embodiment, the fourth embodiment is characterized in that the first embodiment is modified for the purpose of increasing the number of locations that function as liquid dampers.
本実施形態では、図6に示すように、主軸2に対し径方向外方から内方に向けて順に、外側の第3の筒状突出部25b1、第1の筒状突出部23a、内側の第3の筒状突出部25b2、第4の筒状突出部23b、第2の筒状突出部25aとなっており、液体ダンパとして機能する潤滑油の通路となる第1の微小間隙41は、外側の第3の筒状突出部25b1の内周面と第1の筒状突出部23aの外周面との微小間隙41a、並びに第1の筒状突出部23aの内周面と内側の第3の筒状突出部25b2の外周面との微小間隙41bによって形成される。
In the present embodiment, as shown in FIG. 6, the outer third
このようにすると、空間40に連通する第1の微小間隙41が第1実施形態と比較して延長されるため、液体ダンパ機能が向上する。ここで、第1の微小間隙41の経路における微小間隙41aと微小間隙41bとの連結個所に、空間40と同様に変位する補助空間43が形成されているが、これは、液体ダンパとして機能する個所を実質増やすべく、第1の微小間隙41を分割するためである。なお、本実施形態の場合、皿バネ24を収容する空間40は、円盤状ライナ23の内面、管状部材25の内面、内側の第3の筒状突起部25b2の内周面、及び第2の筒状突起部25aの外周面から形成される。
In this way, the
次に、本発明の第5実施形態について、図7を参照しながら説明する。図7は第5実施形態である遠心ポンプのスラスト軸受機構を示す縦断面図である。本第5実施形態の特徴は、上記した第4実施形態の構成要素の簡素化を図った点にある。 Next, a fifth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 7 is a longitudinal sectional view showing a thrust bearing mechanism of a centrifugal pump according to a fifth embodiment. The feature of the fifth embodiment is that the components of the fourth embodiment described above are simplified.
本実施形態では、図7に示すように、皿バネ24を収容する空間40は、円盤状ライナ23の内面、管状部材25の内面、内側の第3の筒状突起部25b2の内周面、及び第2の筒状突起部25aの外周面から形成されるが、これらのうちで、円盤状ライナ23の内面と第2の筒状突起部25aの外周面との隅部が大きく開放されている。つまり、上記の第4実施形態における円盤状ライナ23に形成の第4の筒状突出部23bや、第2の筒状突出部25aに形成の吸入口46等が排除されている。
In the present embodiment, as shown in FIG. 7, the
次に、本発明の第6実施形態について、図8を参照しながら説明する。図8は第6実施形態である遠心ポンプのスラスト軸受機構を示す縦断面図である。本第6実施形態の特徴は、上記した各実施形態の構成要素の簡素化をより図った点にある。 Next, a sixth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 8 is a longitudinal sectional view showing a thrust bearing mechanism of a centrifugal pump according to the sixth embodiment. The feature of the sixth embodiment is that the components of the above-described embodiments are further simplified.
本実施形態では、図8に示すように、円盤状ライナ23の外周近傍には、主軸2に同軸状で軸方向後方(図8では右方向)に向けて突出する第1の筒状突出部23a’が設けられ、他方、内周近傍には、同じく主軸2に同軸状で軸方向後方に向けて突出する第4の筒状突出部23b’が設けられている。そして、液体ダンパとして機能する潤滑油の通路をとなる第1の微小間隙41’は、第1の筒状突出部23a’の外周面と後側軸受箱15の内周面とにより形成され、第2の微小間隙42’は、第4の筒状突出部23b’の内周面と主軸2の外周面とにより形成される。
In the present embodiment, as shown in FIG. 8, in the vicinity of the outer periphery of the disc-shaped
なお、本実施形態の場合、空間40内の潤滑油は、管状部材25の内面に形成された排出口47’を経て、これに連通するよう後側軸受箱15に形成された補助排油口28’から排出されるようになっている。
In the case of this embodiment, the lubricating oil in the
その他本発明は上記の各実施形態に限定されず、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、種々の変更が可能である。例えば、主軸2の径方向における第4の筒状突出部23bと、第2の筒状突出部25aとの配置関係が、逆になってもよい。また、液体ダンパとしての機能が発揮できる限り、空間40及び通路に満たされる潤滑油が他の液体であってもよく、この液体の供給機構を新たに設けても構わない。また、皿バネ24が、コイルバネ等のバネ体であってもよい。
In addition, the present invention is not limited to the above embodiments, and various modifications can be made without departing from the spirit of the present invention. For example, the arrangement relationship between the fourth cylindrical protruding
1 羽根車
2 主軸
3 吸込口
4 吸込ケーシング
5 吐出口
6 吐出ケーシング
7 中間ケーシング
16 駆動機
20 スラストカラー
21 スラスト軸受
22 キャリアリング
23 円盤状ライナ
24 皿バネ(バネ体)
25 環状部材
26 給油口
27 主排油口
28 補助排油口
30 バランスディスク
30a 管状部
30b ディスク部
31 第1バランスブッシュ
31a 第1円筒部
31b 第1フランジ部
32 第2バランスブッシュ
32a 第2円筒部
32b 第2フランジ部
33 バランスシート
35 スプリットリング
37 バランス室
40 空間
41 第1の微小間隙
42 第2の微小間隙
46 吸入口
47 排出口
100 遠心ポンプ
DESCRIPTION OF
25
Claims (4)
前記スラスト軸受機構として、前記バネ体を収容し前記主軸の軸方向の微小移動に伴って内部容積が変位する空間と、この空間に連通し少なくとも前記主軸の軸方向に沿って微小間隙の通路を有する連通路と、を設け、前記空間及び前記連通路に液体が充填されていることを特徴とする遠心ポンプ。 A casing having a suction port and a discharge port, an impeller fixed to a main shaft that rotates in the casing and that introduces fluid from the suction port and pumps the fluid to the discharge port, a balance disk fixed to the main shaft, and A thrust balance mechanism that is fixed to the casing and that opposes the balance disk, and that balances the axial thrust acting on the main shaft with a fluid leaking through a gap formed by the opposing surfaces; A fixed thrust collar, a thrust bearing that is sandwiched between the thrust collars so as to be capable of minute movement in the axial direction with respect to the casing, and a spring body that urges the thrust bearing in the axial direction with respect to the casing And a thrust bearing mechanism for supplementarily receiving a thrust load of the main shaft. In,
As the thrust bearing mechanism, a space in which the spring body is accommodated and the internal volume is displaced with a minute movement in the axial direction of the main shaft, and a passage of a minute gap is provided at least along the axial direction of the main shaft. A centrifugal pump comprising: a communication passage having a liquid; and the space and the communication passage are filled with a liquid.
前記円盤状ライナの外周近傍には、前記主軸に同軸状で前記環状部材に向けて突出する第1の筒状突出部が設けられ、前記環状部材の内周近傍には、前記主軸に同軸状で前記円盤状ライナに向けて突出する第2の筒状突出部が設けられ、前記環状部材の外周近傍部には、前記主軸に同軸状で前記円盤状ライナに向けて突出し、前記第1の筒状突出部と前記微小間隙を隔てて対向する第3の筒状突出部が設けられていることを特徴とする請求項1に記載の遠心ポンプ。 The spring body is a metal disc spring coaxial with the main shaft, and a disk-shaped liner coaxial with the main shaft and abutting against one end of the disc spring is fixed to the thrust bearing. The annular member that contacts the other end of the disc spring and faces the disc-shaped liner is fixed,
Near the outer periphery of the disc-shaped liner, there is provided a first cylindrical protrusion that is coaxial with the main shaft and protrudes toward the annular member, and is coaxial with the main shaft near the inner periphery of the annular member. A second cylindrical projecting portion projecting toward the disc-shaped liner is provided, and an outer peripheral portion of the annular member is coaxial with the main shaft and projects toward the disc-shaped liner, The centrifugal pump according to claim 1, further comprising a third cylindrical projecting portion facing the cylindrical projecting portion with the minute gap therebetween.
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20140056337A (en) * | 2011-08-24 | 2014-05-09 | 보르그워너 인코퍼레이티드 | Air feed device for a fuel cell |
JPWO2018173769A1 (en) * | 2017-03-23 | 2020-01-23 | 株式会社荏原製作所 | Multi-stage pump |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5158237A (en) * | 1974-11-13 | 1976-05-21 | Moritomo Wakamatsu | EREBEETAA |
JPS5410405A (en) * | 1977-06-27 | 1979-01-26 | Hitachi Ltd | Vertical type submerged pump |
JPS6127309A (en) * | 1984-07-17 | 1986-02-06 | Hitachi Ltd | Bearing retainer stand |
JPH0281997A (en) * | 1988-09-20 | 1990-03-22 | Mayekawa Mfg Co Ltd | Fluid pressure generating device and operating method thereof |
JPH07208335A (en) * | 1994-01-14 | 1995-08-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Supporting device for rotor |
JP2001248586A (en) * | 2000-03-07 | 2001-09-14 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Centrifugal pump |
-
2005
- 2005-08-22 JP JP2005239756A patent/JP4838551B2/en active Active
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5158237A (en) * | 1974-11-13 | 1976-05-21 | Moritomo Wakamatsu | EREBEETAA |
JPS5410405A (en) * | 1977-06-27 | 1979-01-26 | Hitachi Ltd | Vertical type submerged pump |
JPS6127309A (en) * | 1984-07-17 | 1986-02-06 | Hitachi Ltd | Bearing retainer stand |
JPH0281997A (en) * | 1988-09-20 | 1990-03-22 | Mayekawa Mfg Co Ltd | Fluid pressure generating device and operating method thereof |
JPH07208335A (en) * | 1994-01-14 | 1995-08-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Supporting device for rotor |
JP2001248586A (en) * | 2000-03-07 | 2001-09-14 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Centrifugal pump |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20140056337A (en) * | 2011-08-24 | 2014-05-09 | 보르그워너 인코퍼레이티드 | Air feed device for a fuel cell |
JP2014529034A (en) * | 2011-08-24 | 2014-10-30 | ボーグワーナー インコーポレーテッド | Air supply device for fuel cell |
KR101965248B1 (en) * | 2011-08-24 | 2019-04-03 | 보르그워너 인코퍼레이티드 | Air feed device for a fuel cell |
JPWO2018173769A1 (en) * | 2017-03-23 | 2020-01-23 | 株式会社荏原製作所 | Multi-stage pump |
JP7029440B2 (en) | 2017-03-23 | 2022-03-03 | 株式会社荏原製作所 | Multi-stage pump |
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Publication number | Publication date |
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