JP2007044751A - Magnesium plate, and its manufacturing method - Google Patents

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Masayuki Shibuya
Yoshihisa Yonemitsu
将行 渋谷
善久 米満
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Sumitomo Metal Ind Ltd
住友金属工業株式会社
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a manufacturing method for manufacturing a magnesium plate of magnesium or its alloy with excellent appearance and high production efficiency.
SOLUTION: In the magnesium plate manufacturing method in which pure magnesium or a magnesium alloy is warm-rolled by a rolling roll and formed in a plate, the temperature distribution of the surface of the rolling roll in contact with pure magnesium or a magnesium alloy is within 30K in absolute temperature, and the warm rolling is performed.
COPYRIGHT: (C)2007,JPO&INPIT

Description

本発明は、マグネシウム板とマグネシウム板の製造方法に関し、特にプレス成形などの二次加工に供される高い板厚精度が求められるマグネシウム板に関する。 The present invention relates to a method of manufacturing a magnesium plate and magnesium plate, more particularly magnesium high thickness accuracy to be subjected to secondary processing such as press molding is obtained plate.

従来、金属製品の製造においては、鉄、アルミニウムなどの金属部材を一旦板状物として製造し、次いで該板状物を用いて折り曲げ加工やプレス成型などの最終加工工程が行われたりしている。 Conventionally, in the manufacture of metal products include iron, once the metallic member such as aluminum to produce a plate-like material, then the final processing steps such as machining or press molding bent with plate-like material is or performed . このような金属部材から板状物を製造する場合には、長尺に成型された金属部材を用いることで連続的に板状物を製造することができ生産効率の高いものとなる。 Such a metal member in the production of platelet is becomes higher can be produced efficiently be produced continuously platelet by using a metallic member which is molded in a long. また、このとき板状物として、例えば1m程度の広い幅のものを製造することで、最終加工工程に用いる板状物を前述の幅のものから必要な幅に切り出して使用することができ、個々に、必要幅の板状物を製造する場合に比べて生産効率の高いものとなる。 Further, as this time the platelet, for example, by manufacturing the wide width of about 1 m, the plate-like material used in the final processing step is cut to the required width from a width of the above can be used, individually, a higher production efficiency as compared with the case of producing a plate-like material required width.
また、前述のような最終加工工程に用いる場合も、長尺材を用いることで、金属製品を連続的に製造することができ生産効率の高いものとなる。 Moreover, even when used in the final processing step such as described above, by using the long material, a higher production efficiency can be continuously producing metal products.
そのため、従来、鉄、アルミニウムなどの板状物は、例えば、幅1m程度、長さ200m以上もの長尺材として製造されている。 Therefore, conventionally, iron, plate-like materials such as aluminum, for example, manufactured as a long material having a width of about 1 m, length greater than 200m also.

このような長尺の板状物としては、通常、コイル材などと呼ばれるぜんまい状に巻き取りされた帯状の金属部材を、圧延ロールを用いて熱間圧延、冷間圧延することにより所望の幅や厚さに圧延され製造されている。 The plate-like material such long, usually a desired width by a band-like metal member which is wound up in mainspring shape called a coil material, hot rolling with a rolling roll, cold rolled It is being manufactured rolled in and thickness.
このような圧延ロールでの圧延においては、得られる板状物の表面性状や外形などの外観は、圧延ロールの熱膨張や金属部材の変形抵抗などの加工特性に影響されることが知られており、特許文献1には熱クラウンを抑制させた圧延ロールが記載されている。 In rolling at such a rolling roll, the appearance such as surface properties and contour of the plate obtained is known to be influenced by the processing properties such as deformation resistance of the thermal expansion and the metal member of the rolling rolls cage, Patent Document 1 discloses a mill roll which is inhibited thermal crown.

ところで、マグネシウムやその合金は、一般に実用化されている金属材料の中でも特に軽量であることから種々の用途に用いられている。 However, magnesium and alloys thereof, are used in various applications because it is generally particularly lightweight among metal materials in practical use. このマグネシウムやその合金は、冷間圧延が困難であることが知られており、通常、マグネシウムやその合金を用いて板状物、即ち、マグネシウム板を製造する場合には、加熱された状態での温間圧延が行われている。 The magnesium and its alloys are known cold rolling is difficult, typically, the platelet with magnesium or its alloys, i.e., the case of producing a magnesium plate is a heated state warm rolling is being performed for. しかし、この温間圧延においても、マグネシウムやその合金は、鉄などの一般的な金属に比べて板状体を良好なる外観で連続して製造することが困難である。 However, also in this warm rolling, magnesium and its alloys, it is difficult to continuously manufacture a plate body with good Naru appearance compared to common metals such as iron. 特に、幅の広いものを良好なる外観で連続して製造することが困難で絞り込みなどの圧延不良が生じることが知られている。 In particular, broad it is produced continuously at Naru good appearance what it is known that the rolling failure occurs, such as a difficult and narrowing width. また、生産性などを犠牲にして圧延したとしても、幅方向の板厚ばらつきが大きく、品質の劣るものしか製造できないのが実状である。 Further, even if rolled at the expense of productivity or the like, large thickness variations in the width direction, it is actual circumstances that can only producing inferior quality. このような板厚精度に劣るマグネシウム板を用いてプレス成形を行った場合には、板厚の薄い部分では局部的に変形して破断したり、板厚の厚い部分では金型によって傷がついたりするために、プレス成形用として使用することは困難である。 When the press molding was carried out using magnesium plate inferior to such thickness accuracy, or broken deform locally in thickness of the thin portion, a crack by the mold at the thick portion with to or, it is difficult to use for the press molding.
したがって、前述のような長尺材を製造する場合には通常、幅100〜300mm程度の狭幅のマグネシウム板しか製造されていない。 Therefore, not normally, only the magnesium plate of narrow width of about 100~300mm produced in the case of producing a long material as described above. また、幅1m程度のマグネシウム板を製造する場合には、通常、長さ2m程度の切り板を用い、一枚ずつ短尺のマグネシウム板を製造する生産効率の低い製造方法が行われている。 When manufacturing the magnesium plate having a width of about 1m typically used length 2m about cutting plate, low manufacturing method of production efficiency for producing a short magnesium plate one by one is performed.
このことに対し、特許文献2には、圧延されるマグネシウムの幅方向温度差を所定の範囲内とすることで形状不良を抑制しつつマグネシウム板を製造し得ることが記載されてはいるが、通常、マグネシウム板に比べて圧延ロールの方が熱容量が大きく、単に圧延されるマグネシウムの幅方向温度差を所定の範囲内とすることで、長尺で且つ良好なる外観を有するマグネシウム板を従来よりも広幅で製造することは実質困難である。 This respect, Patent Document 2, although is is described that can produce a magnesium plate while suppressing shape defects by the widthwise temperature difference of magnesium is rolled within a predetermined range, Usually, it is large heat capacity of the rolling roll in comparison to the magnesium plate, simply be in a range in the width direction temperature difference given magnesium to be rolled, conventionally magnesium plate and having a Naru good appearance long it is virtually difficult also be produced in wide.
さらに長尺材の圧延では、温間圧延中に圧延ロールの温度が変化したりすることにより圧延条件が変化してしまうことがある。 In still rolling long material, sometimes rolling conditions is changed by the temperature of the rolling rolls or changed during warm rolling. そのため、製品板厚を一定に保つためには、ロールギャップや圧延荷重を詳細に制御することが必要となるが、圧延荷重が変化するとそれに合わせて圧延ロールの機械的な撓み量も変化することとなるので、幅方向の板厚分布も変化してしまうこととなる。 Therefore, in order to keep the product thickness constant, it becomes is necessary to control the roll gap and rolling load in detail, it also changes the mechanical deflection of the rolling rolls accordingly when the rolling load varies since the, so that also the thickness distribution in the width direction varies. このような問題により、従来、このようなマグネシウムやその合金を用いたマグネシウム板の製造方法においては、良好なる外観を有する製品を高い生産効率で製造することが困難であるという問題を有している。 These problems, conventionally, In such magnesium or magnesium board manufacturing method using the alloy, has a problem that it is difficult to manufacture a product with high production efficiency with good Naru appearance there.

特開平5−228517号公報 JP-5-228517 discloses 特開2001−252703号公報 JP 2001-252703 JP

本発明は、マグネシウムやその合金を用いたマグネシウム板を、良好なる外観としつつ高い生産効率で製造する製造方法の提供を課題としている。 The present invention is directed to the magnesium plate using magnesium and its alloys, to provide a method of manufacturing with high production efficiency while good Naru appearance and challenges.
また、特にプレス成形用の母材などに適した板厚バラツキが低減された板材の製造方法の提供を課題としている。 Further, the thickness variation is an object of the invention to provide a method for producing a reduced plate material particularly suitable for such base material for press molding.

本発明者らは、圧延ロールによりマグネシウム板を製造する際の、圧延ロールの表面温度とマグネシウム板の加工特性とに着目し、鋭意検討を行った結果、純マグネシウムまたはマグネシウム合金は、変形抵抗の温度依存性が高く、この温度依存性の高いことがマグネシウム板をより広い幅で製造しようとした場合に、絞り込みなどの圧延不良の発生を増大させる原因となっていること、ならびに、圧延ロールの表面温度分布を所定範囲内とすることで、例えば1m程度の広い幅でマグネシウム板を製造する場合においても、前述の絞り込みなど、変形抵抗の温度依存性の高さに起因する圧延不良が発生することを抑制し得ること、さらには長尺材の圧延中に圧延ロールの温度変化により圧延条件が変動して圧延の安定性を低下させているこ The present inventors have found that in manufacturing the magnesium plate by rolling rolls, focusing on the processing properties of the surface temperature and the magnesium plate rolling roll, intensive studies were carried out result, pure magnesium or magnesium alloys, the deformation resistance high temperature dependency, that the when the higher temperature dependency has to be produced in a wider range of magnesium plate, are responsible for increasing the generation of rolling defects such as narrowing, as well as the rolling roll the surface temperature distribution that is within the predetermined range, for example, in the case of producing a magnesium plate is wider of about 1m also such as the aforementioned narrowing, due to the temperature dependence of the height of the deformation resistance rolling defects occur that can suppress the news this that reduces the stability of the rolling varies the rolling conditions by a temperature change of the rolling rolls during rolling of elongated material 、ならびに、圧延ロールの温度変化を抑制させることにより、圧延条件の変動を小さくすることができ、得られるマグネシウム板の板厚バラツキを抑制させ得ることを見出し、本発明の完成に至ったのである。 , And, by suppressing the temperature change of the rolling rolls, it is possible to reduce the variation in the rolling conditions, found that capable of suppressing the thickness variation of the magnesium obtained plate, than it was accomplished the present invention .

即ち、本発明は、純マグネシウムまたはマグネシウム合金を圧延ロールで温間圧延することにより板状に成形するマグネシウム板の製造方法であって、純マグネシウムまたはマグネシウム合金と接する前記圧延ロールの表面を絶対温度で30K以内の温度分布として、前記温間圧延を実施することを特徴とするマグネシウム板の製造方法を提供する。 That is, the present invention is a manufacturing method of the magnesium plate which is molded into a plate shape by warm rolling at rolling rolls pure magnesium or a magnesium alloy, the surface of the rolling roll in contact with pure magnesium or a magnesium alloy absolute in the temperature distribution within 30K, to provide a method of manufacturing a magnesium plate which comprises carrying out the warm rolling.

本発明によれば、純マグネシウムまたはマグネシウム合金を圧延ロールで温間圧延することにより板状に成形するマグネシウム板の製造方法において、純マグネシウムまたはマグネシウム合金と接する前記圧延ロールの表面が絶対温度で30K以内の温度分布とされているため、従来の製造方法にて製造されているマグネシウム板に比べて広い幅でマグネシウム板を製造した場合でも絞り込みなど変形抵抗の温度依存性の高さに起因する圧延不良が発生することを抑制し得る。 According to the present invention, in the manufacturing method of the magnesium plate which is molded into a plate shape by warm rolling with pure magnesium or rolled magnesium alloy roll, the surface of the rolling roll in contact with pure magnesium or magnesium alloy in absolute temperature 30K because there is a temperature distribution within the rolling caused by the height of the conventional manufacturing method the temperature dependence of the deformation such as narrowing even when producing a magnesium plate is wider than the magnesium plate which has been produced resistance at failure can suppress the occurrence. さらには、長尺材の圧延中の圧延ロールの温度変化を抑制することにより、圧延条件の変動を小さくすることができ、長尺材の圧延を安定して実施させ得る。 Further, by suppressing the temperature change of the rolling rolls during rolling of elongated material, it is possible to reduce the variation in the rolling conditions, can stably by carrying out the rolling long material.
したがって、広幅のマグネシウム板を良好なる外観で連続的に製造して長尺材とすることができる。 Therefore, it is possible to wide the magnesium plate was continuously produced by Naru good appearance and a long material.
すなわち、マグネシウムやその合金を用いたマグネシウム板を良好なる外観としつつ高い生産効率で製造することができる。 That is, it can be produced with high production efficiency while good Naru appearance magnesium plate using magnesium or its alloys.
また、幅方向の板厚ばらつきを小さくしたマグネシウム板は、連続した圧延を安定して実施できるだけでなく、プレス成形などの最終加工時にも安定して使用できるなどの優れた効果を有する。 Further, the magnesium plate which has a small thickness variations in the transverse direction, has excellent effects such as a continuous rolling as well be carried stably, can be used stably even during final processing such as pressing.

以下に、本発明の好ましい実施の形態について説明する。 The following describes preferred embodiments of the present invention.
まず、本実施形態に用いる圧延設備と純マグネシウムまたはマグネシウム合金について説明する。 First, a description will be given rolling facility and pure magnesium or magnesium alloy used in this embodiment.

本実施形態においては、マグネシウム板は、圧延ロールの表面温度を30K以内の温度分布に制御し得る圧延設備を用いて製造される。 In this embodiment, the magnesium plate is fabricated using a rolling mill capable of controlling the surface temperature of the rolling rolls to a temperature distribution within 30K. このことにより、長さ20m以上、幅350〜2500mmで、且つ、幅方向の厚さの分布が下記式を満たすマグネシウム板(マグネシウム圧延板)を製造することができる。 Thus, length 20m or more, a width 350~2500Mm, and can be produced magnesium plate thickness distribution in the width direction satisfies the following formula (magnesium rolled plate).
(t max −t min )/(2×t ave )≦e (-4.0+0.0008 × W) (T max -t min) / ( 2 × t ave) ≦ e (-4.0 + 0.0008 × W)
なお、式中のt maxは、マグネシウム圧延板の幅方向の厚さの最大値(単位:mm)、t minは、マグネシウム圧延板の幅方向の厚さの最小値(単位:mm)、t aveは、マグネシウム圧延板の幅方向の厚さの平均値(単位:mm)、eは、自然対数の底、Wは、マグネシウム圧延板の幅(単位:mm)を表し、このマグネシウム板の厚さは、例えば、マイクロメーター、X線板厚計などを用いて測定することができ、その他の測定手段を用いて測定することもできる。 Incidentally, t max is the width direction of the magnesium rolled plate thickness maximum value of the formula (unit: mm), t min is the width direction of the magnesium rolled plate thickness minimum value (unit: mm), t ave is the average thickness value in the widthwise direction of the magnesium rolled plate (unit: mm), e is base of natural logarithm, W is the width of the magnesium rolled plate (unit: mm) represents the thickness of the magnesium plate is, for example, can be measured by using a micrometer, X-rays thickness meter, can be measured using the other measurement unit.
前記圧延設備としては、圧延ロールの表面温度を絶対温度で320〜680K、且つ、30K以内の温度分布に制御し得る圧延ロールを用いることができる。 As the rolling equipment, 320~680K the surface temperature of the rolling rolls at an absolute temperature, and can be used mill roll capable of controlling the temperature distribution within 30K.
なお、本明細書における表面温度とは、圧延入側でロール表面がマグネシウム板と接触する直近の圧延ロールの表面温度を意図している。 Note that the surface temperature herein, the roll surface in the rolling entrance side is intended for the surface temperature of the last rolling roll in contact with the magnesium plate.
また、温度分布とは、前記範囲の表面温度を測定したときの最高値と最低値との差を意図している。 Further, the temperature distribution is intended the difference between the maximum value and the minimum value when measuring the surface temperature of said range.
また、温度分布が30K以内であるとは、圧延ロールによる圧延が行われる間は、常に温度分布が30K以内であることを意図している。 Further, a temperature distribution is within 30K while the rolling is performed by rolling rolls are intended always temperature distribution is within 30K. さらに、圧延ロールの表面温度が320〜680Kとは、圧延ロールによる1パスの圧延が行われる間は、常にその表面温度が320〜680Kの範囲にあることを意図している。 Further, the surface temperature of the reduction roll is 320~680K, while the rolling one pass by the rolling rolls is performed, it is always intended that the surface temperature is in the range of 320~680K.
前記表面温度は、圧延ロールの表面を接触式温度計や放射温度計などの温度測定手段を用いて測定することができる。 The surface temperature can be measured with a temperature measuring means, such as the surface of the rolling rolls contact thermometer or a radiation thermometer.
また、圧延ロール内部に複数の熱電対を埋設させて、この複数の熱電対から観測される温度と前述のごとく測定される表面温度との相関関係を把握することで、前述の表面温度測定手段に代えて圧延ロール内部に埋設させた複数の熱電対を用いることもできる。 Further, the rolling rolls inside is embedded a plurality of thermocouples, Knowing the correlation between the temperature observed from the plurality of thermocouples and the measured surface temperature as described above, the aforementioned surface temperature measuring means rolling rolls inside the plurality of thermocouples were embedded can also be used in place of. なお、このときの熱電対の埋設位置としては、温度測定精度の点からは、圧延ロール表面に近いほど好ましいが、その分圧延ロールの強度が低下するおそれがあるため、これらのバランスを保つ点からは表面から10mm程度の深さに埋設されることが好ましい。 As the buried position of the thermocouple at this time, in terms of temperature measurement accuracy is preferably as close to the rolling roll surface, there is a risk that the strength of that amount rolling roll is lowered, that keep these balance preferably it is buried from the surface to the depth of about 10mm from.
また、通常、圧延ロールの表面温度の最高温度は、圧延ロールとマグネシウム板とが接触する範囲における圧延ロールの幅方向中央部となり、最低温度はその両端部となることから、温度分布については、通常、圧延ロールの幅方向中央部と両端部との温度を計測することで把握することができる。 Also, usually, the maximum temperature of the surface temperature of the rolling rolls becomes a widthwise central portion of the rolling roll in the range where the rolling roll and the magnesium plate is in contact, since the minimum temperature is the opposite ends thereof, the temperature distribution, Usually, it can be grasped by measuring the temperature of the widthwise central portion and both end portions of the rolling rolls.
また、温間圧延とは、マグネシウムを比較的低温で加熱して圧延を行うことを意図しており、その温度については特に限定されるものではないが、通常、350〜680Kの範囲とされる。 Further, the warm rolling, is intended to perform a rolling by heating at a relatively low temperature of magnesium, but are not particularly limited for its temperature, typically in the range of 350~680K .

また、本実施形態の圧延設備には、圧延されるマグネシウムコイルを所定の温度まで加熱する加熱装置が用いられ、該加熱装置は、圧延ロールの前後に一台ずつ計2台配されている。 Furthermore, the rolling apparatus of the present embodiment, the heating device is used to heat the magnesium coil is rolled to a predetermined temperature, the heating device is a total of 2 Taihai one by one before and after the rolling roll.
圧延設備には、さらに、マグネシウムコイル材を回転させることによりコイル状体を解きつつマグネシウムコイル材を加熱装置を通して圧延ロールに供給するための送り出し機と、圧延ロールにより圧延され加熱装置を通過したマグネシウム板を再びコイル状に巻き取るための巻き取り機とが備えられている。 Magnesium The rolling equipment, further passing through the feeding machine for supplying the rolling rolls through the heating device magnesium coil material while solving a coiled body by rotating the magnesium coil material, a rolled by rolling rolls heating device a winder for winding the plate again into a coil shape is provided.
この圧延ロール、送り出し機、巻き取り機をこのように配することにより、それぞれ回転方向を逆転させて、逆方向にも圧延が行えるようになっている。 The rolling roll, a feeder, by arranging the winding machine in this manner, each by reversing the direction of rotation, are able to perform the rolling in the opposite direction. すなわち、部材の架け替えを行うことなく、回転方向を切り替えるだけで複数回の圧延が可能となるようになっている。 In other words, without performing a re hung member, so that the plurality of rolling simply switching the direction of rotation is possible.

前記圧延ロールとしては、一般に金属の圧延に用いられるものを用いることができ、通常、中空あるいは中実の圧延ロールを使用することができる。 As the rolling rolls, generally there can be used those used in the rolling of metal, usually, it is possible to use a hollow or solid rolling roll.
また、ロール表面温度を一定且つ均一に維持させ得る点において、この圧延ロール内に均熱化機構、加熱機構、冷却機構が備えられていることが好ましい。 Also, in that capable of maintaining the roll surface temperature constant and uniform, soaking mechanism within the reduction roll, the heating mechanism, it is preferable that the cooling mechanism is provided. なお、これらの均熱化機構、加熱機構、冷却機構は、前記圧延ロールの中空部に設置されていてもよく圧延ロール内に埋設されていてもよい。 Incidentally, these soaking mechanism, heating mechanism, cooling mechanism may be embedded in the rolling roll of the hollow portion may in rolling roll be installed in.

前記均熱化機構としては、圧延ロールを構成する部材よりも熱伝導性の高い金属部材を圧延ロール内に埋設する手段などを採用することができる。 As the temperature control mechanism, it can be employed as means for embedding the high metal member having thermal conductivity than the members constituting the rolling roll in the rolling roll. 例えば、圧延ロールの有効バレル長と同等の長さの銅、アルミニウムなどの線材を圧延ロールの円周方向に適宜間隔を設けて圧延ロールの長手方向に対して平行となるよう複数本埋設することなどで、圧延ロールの特に幅方向の均熱化を行うことができる。 For example, the effective barrel length equivalent to the length of the copper of the rolling rolls, to a wire such as aluminum is provided appropriate intervals in the circumferential direction of the rolling rolls plurality buried so as to be parallel to the longitudinal direction of the rolling roll etc., it can be performed soaking particularly in the width direction of the rolling roll.
また、この熱伝導性の高い金属部材に代えてヒートパイプなどの均熱化手段を圧延ロールの円周方向に適宜間隔を設けて圧延ロールの長手方向に対して平行となるよう複数本埋設するなどしてもよく、このようなヒートパイプとしては、例えば鉄、銅、アルミニウムやそれらの合金を用いて形成されたスムース管、あるいはグルーブ管に、作動液として、純水、アルコール、代替フロン、水銀などを封入したものを用いることができる。 Further, the plurality of embedded so as to be parallel to the longitudinal direction of the rolling roll is provided suitable intervals the temperature-uniforming means such as a heat pipe in the circumferential direction of the rolling rolls in place of the high metallic member having heat conductivity It may be like, as such a heat pipe, such as iron, copper, smooth tubes are formed using aluminum or an alloy thereof, or the groove pipe, as the working fluid, pure water, alcohol, HCFCs, it can be used with such a mercury filling.

前記加熱機構、冷却機構としては、圧延ロールを加熱、冷却することができるものであれば、特に限定されるものではなく、一般的に圧延ロールに用いられる加熱機構、冷却機構などを用いることができる。 The heating mechanism, the cooling mechanism, heating the rolling roll, as long as it can be cooled, but the present invention is not particularly limited, the heating mechanism generally used in rolling rolls, be used as the cooling mechanism it can.

例えば、前記加熱機構としては、電気ヒーターなどの電気抵抗式加熱機、誘導加熱コイルなどの電磁誘導式加熱機を圧延ロール内に埋設あるいは中空部に設置する手段などを採用することができる。 For example, as the heating mechanism, it can be employed as means for installing electrical resistance heater such as electric heater, an electromagnetic induction type heating device such as induction heating coil embedded or hollow portion in the rolling roll. あるいは、単に加熱された熱媒体を圧延ロール内に循環させる手段を採用することもできる。 Alternatively, it is also possible simply to adopt a means for circulating a heat medium heated in the rolling roll.
また、例えば前記冷却機構としては、水などの熱媒を圧延ロール内に循環させる手段などを採用することができる。 Further, for example, As the cooling mechanism, it can be employed as means for circulating a heat medium such as water in the reduction roll.

前記送り出し機、巻き取り機については、一般に用いられているものを使用することができる。 Wherein a feeder, the winder can be used those generally used.

このような設備により加工される前記マグネシウムコイルとしては、通常、長さ40m以上、幅100〜1500mm、厚さ0.1〜8.0mmのものを用いることができる。 As such the magnesium coils to be processed by the equipment, usually long 40m or more, it is possible to use a wide 100~1500Mm, thickness 0.1~8.0Mm. 特に、幅が300mmを超えるものは、本発明の効果がより顕著となる点において好適である。 In particular, a width exceeding 300 mm, is preferred in that the effect of the present invention becomes more remarkable.

このマグネシウムコイルに用いられるマグネシウム合金としては、マグネシウムを質量%で50%以上含有するマグネシウム合金を用いることができ、絞り込みなど変形抵抗の温度依存性の高さに起因する圧延不良を抑制する効果をより顕著なものとし得る点において、マグネシウムを質量%で80%以上含有するマグネシウム合金を用いることが好ましい。 The magnesium alloy used in this magnesium coils, magnesium can be used to weight percent magnesium alloys containing more than 50%, the effect of suppressing the rolling failure due to the temperature dependence of the height of the deformation resistance, such as narrowing in that may be a more remarkable, it is preferable to use a magnesium alloy containing 80% or more of magnesium in weight%.

より詳しくは、本実施形態の前記マグネシウム合金としては、Mg−Al系、Mg−Al−Zn系およびMg−Zn−Zr系などの各種マグネシウム合金を用いることができる。 More specifically, examples of the magnesium alloy of the present embodiment, it is possible to use the Mg-Al-based, Mg-Al-Zn-based and Mg-Zn-Zr-based various magnesium alloys such. なかでも、強度と加工性のバランスに優れたAZ31B合金(ASTM)を用いることが特に好ましい。 Among them, it is particularly preferable to use the strength and workability of the balance outstanding AZ31B alloy (ASTM).

次いで、上記のようなマグネシウムコイルと圧延設備とを用いてマグネシウム圧延板を製造する製造方法について説明する。 Next, method for manufacturing the magnesium rolled plate will be described with reference to the rolling equipment as magnesium coils as described above.
前記マグネシウムコイル材は、通常、送り出し機により数m/minから数十m/min程度の送り出し速度で送り出され、加熱装置により通常350〜680Kの温度に加熱され、圧延ロールにより圧延される。 Said magnesium coil material is generally fed at a rate feeding of the order of several tens m / min from a few m / min by a feeder, is heated to a temperature of usually 350~680K by the heating device, it is rolled by rolling rolls. このとき、圧延ワークロールの均熱化機構によりロールの温度分布を30K以下として圧延を行う。 At this time, it is rolling the temperature distribution of the roll as follows 30K by soaking mechanism of the rolling work roll. また、加熱機構、冷却機構などにより、圧延ロールの表面を絶対温度で320〜680Kの温度で圧延を行う。 The heating mechanism, such as by a cooling mechanism, is rolling at a temperature of 320~680K the surface of the rolling roll in the absolute temperature.
なお、大きな圧下率を確保しつつ、ピックアップと呼ばれる不具合により表面品質が悪化することを防止し得る点において圧延ロールの表面温度は、340〜520Kであることが好ましい。 Incidentally, while ensuring a large reduction ratio, the surface temperature of the rolling rolls in that it can prevent that the surface quality is deteriorated due to a problem called a pickup is preferably 340~520K. 特に、得られる製品の表面品質を重視する場合には、470K以下であることがさらに好ましい。 Particularly, when importance is put on the surface quality of the resulting product, more preferably not more than 470K.
圧延ロールにより圧延されたマグネシウムコイルは、再び加熱装置にて焼鈍される。 Magnesium coils rolled by rolling rolls is annealed again at a heating device.

このとき、圧延全長における圧延ロールの表面温度変化は100K以下となるよう表面温度が制御されることが好ましく、20K以下とされることがさらに好ましい。 The surface temperature change of the rolling rolls in the rolling total length is preferably the surface temperature is controlled to be 100K or less, further preferably be a 20K or less.
また、製造するマグネシウム板の厚みについては、特に限定されるものではないが、マグネシウム板の幅は、本発明の効果がより顕著となる点において、300mmを超えていることが、好適である。 Also, the thickness of the magnesium plate to be manufactured, but are not particularly limited, the width of the magnesium plate, in that the effect of the present invention becomes more remarkable, it is preferable that exceeds 300 mm.

なお、この時、通常、圧下率は5〜50%/パスとされるが、生産性と圧延状態の安定性を両立させ得る点から10〜40%/パスとされるのが好ましい。 At this time, usually the reduction ratio is 5 to 50% / pass, preferably be in terms that can achieve both stability of the rolling conditions and productivity 10 to 40% / pass. 10%未満の圧下率を行う場合には、圧延状態は安定するが、結晶粒を粗大化させてしまうおそれがあり、40%/パスを超えた圧下率での圧延を行う場合には、圧延割れを生じるおそれを有するためである。 When performing rolling reduction of less than 10%, although the rolling condition is stabilized, there is a fear that by coarsening the crystal grains, in the case of rolling at a reduction ratio exceeding 40% / pass, rolling This is because having a possibility of causing cracks. このような点において、圧下率は、12〜35%/パスとすることがより好ましい。 In this respect, reduction ratio is more preferably set to 12 to 35% / pass.

なお、本実施形態においては、上記のようなマグネシウムコイル材と圧延設備とを用いて上記のごとくマグネシウム板を製造する場合を例に説明したが、本発明においては、これらを上記の例示に限定するものではない。 In the present embodiment has been described exemplifying the case of manufacturing the magnesium plate as described above with reference to the rolling equipment magnesium coil material as described above, in the present invention, limit these illustrative of the not intended to be.

次に実施例を挙げて本発明をさらに詳しく説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。 Then examples further illustrate the invention, but the invention is not limited thereto.
(実施例1) (Example 1)
圧延機の圧延ロールには、圧延ロール全長で2700mm、有効バレル長1580mm、ロール外径255mmの鋼製ロールにPCD(ピッチドサークルディアメーター)180mmとなるように16本の純水ヒートパイプを等間隔で埋設したものを用いた。 The rolling rolls of the rolling mill, 2700 mm in rolling roll total length, the effective barrel length 1580Mm, pure water heat pipe 16 so that the steel roll PCD (pitched circle Deer meters) 180 mm in outer diameter of roller 255mm, etc. It was used embedded at intervals. なお、このヒートパイプは、この鋼製ロールの有効バレル長部分において作動するように埋設されている。 Incidentally, the heat pipe is embedded to operate in an effective barrel length portion of the steel roll.
市販のマグネシウム合金(ASTM:AZ31B)コイル(2.0mm厚さ×914mm幅)を用いて、4段可逆式コイル圧延機を使用して圧延を行いマグネシウム板の製造を行った。 Commercially available magnesium alloy (ASTM: AZ31B) with coil (2.0 mm thickness × 914 mm width) was produced magnesium plate subjected to rolling using 4-stage reversible coil mill.
この時、前記マグネシウムコイルを600Kの温度に加熱し、圧延ロールを用いて圧延速度:18m/min、圧下率:15%/パスの圧延を行い、圧延ロールに埋設された複数の熱電対により圧延ロールの表面温度ならびに温度分布を測定しつつマグネシウム板の製造を行った。 At this time, heating the magnesium coils to a temperature of 600 K, rolling speed with rolling rolls: 18m / min, reduction ratio: perform rolling 15% / pass, rolled by a plurality of thermocouples embedded in the rolling roll the surface temperature and temperature distribution of the roll was produced magnesium plate while measuring.
(実施例2) (Example 2)
16本のヒートパイプの内、一つおきに8本のヒートパイプのみを作動させたこと以外は実施例1と同様にマグネシウム板の製造を行った。 Of 16 of the heat pipe, except that was operated only eight heat pipes every other was produced magnesium plate in the same manner as in Example 1.
(実施例3) (Example 3)
さらに2本のヒートパイプを作動させないようにして、計6本のヒートパイプのみを作動させたこと以外は実施例2と同様にマグネシウム板の製造を行った。 So as not to further operate the two heat pipes, it was produced magnesium plate in the same manner as in Example 2 except that actuates only the heat pipe of a total of six.
(実施例4) (Example 4)
圧延ロールの加熱装置を使用して、圧延開始時のロール表面温度を400Kとした以外は、実施例1と同様にマグネシウム板の製造を行った。 Using a heating device of the rolling rolls, except that the roll surface temperature at the start of rolling was 400 K, it was produced magnesium plate in the same manner as in Example 1.
(実施例5) (Example 5)
ロール表面温度が420Kを超えないように冷却を行いつつ圧延を行ったこと以外は、実施例1と同様にマグネシウム板の製造を行った。 Except that the roll surface temperature was rolled while performing cooling so as not to exceed 420K, was produced similarly magnesium plate as in Example 1.
(実施例6) (Example 6)
ロール表面温度が400〜420Kとなるように加熱機構ならびに冷却機構を作動させた以外は、実施例4と同様にマグネシウム板の製造を行った。 Except that the roll surface temperature was operated heating mechanism and the cooling mechanism such that the 400~420K is was produced similarly magnesium plate as in Example 4.
(実施例7) (Example 7)
マグネシウム合金コイルの板幅が1524mmのものを用いたことと、圧延速度を10m/minとしたこと以外は実施例6と同様にマグネシウム板の製造を行った。 Plate width of the magnesium alloy coil is performed and that used was a 1,524 mm, the production of the magnesium plate in the same manner as in Example 6 except that the rolling speed was 10 m / min.
(実施例8) (Example 8)
圧延機の圧延ロールには、圧延ロール全長で580mm、有効バレル長440mm、ロール外径200mmの鋼製ロールの内部に外径140mm、内径80mm、長さ460mmの銅合金製均熱化スリーブが圧延ロールの長手方向と平行に埋設されたものを用いた。 The rolling rolls of the rolling mill, 580 mm in the rolling roll the entire length, the effective barrel length 440 mm, outer diameter 140mm inside the steel roll roll outer diameter 200 mm, internal diameter 80 mm, copper alloy soaking sleeve length 460mm rolling was used in parallel buried the longitudinal direction of the roll.
市販のマグネシウム合金(ASTM:AZ31B)コイル(1.0mm厚さ×380mm幅)を用いて、2段可逆式コイル圧延機を使用して圧延を行いマグネシウム板の製造を行った。 Commercially available magnesium alloy (ASTM: AZ31B) with coil (1.0 mm thickness × 380 mm width) was produced magnesium plate subjected to rolling using a two-stage reversible coil mill.
この時、前記マグネシウムコイルを520Kの温度に加熱し、圧延ロールを用いて圧延速度:30m/min、圧下率:20%/パスの圧延を行い、圧延ロールに埋設された複数の熱電対により圧延ロールの表面温度ならびに温度分布を測定しつつマグネシウム板の製造を行った。 At this time, heating the magnesium coils to a temperature of 520K, rolling speed with rolling rolls: 30 m / min, reduction ratio: perform rolling 20% ​​/ pass, rolled by a plurality of thermocouples embedded in the rolling roll the surface temperature and temperature distribution of the roll was produced magnesium plate while measuring.

(比較例1) (Comparative Example 1)
ヒートパイプを埋設していない鋼製の圧延ロールを使用したこと以外は実施例1と同様にマグネシウム板の製造を行った。 Except for using steel mill roll that does not embedded heat pipe was produced similarly magnesium plate as in Example 1.
(比較例2) (Comparative Example 2)
ヒートパイプを全く作動させなかったこと以外は実施例6と同様にマグネシウム板の製造を行った。 Except that did not work at all the heat pipe was produced similarly magnesium plate as in Example 6.
(比較例3) (Comparative Example 3)
ヒートパイプを、圧延ロールの周方向90度毎の位置に配されている4本のみ作動させ、残り12本を作動させなかったこと以外は、実施例6と同様にマグネシウム板の製造を行った。 A heat pipe, only four have been arranged at a position in the circumferential direction 90 degrees each of the rolling rolls is operated, except that no actuating the 12 remaining was produced magnesium plate in the same manner as in Example 6 .
(比較例4) (Comparative Example 4)
マグネシウムコイルの幅方向の温度分布を8K以内に制御して圧延を行ったこと以外は、比較例3と同様にマグネシウム板の製造を行った。 Except that the temperature distribution in the width direction of the magnesium coils were rolled by controlling within 8K performed a production of the magnesium plate in the same manner as in Comparative Example 3.
(比較例5) (Comparative Example 5)
マグネシウム合金コイルの板幅が1524mmのものを用いたことと、圧延速度を10m/minとしたこと以外は比較例3と同様にマグネシウム板の製造を行った。 And the plate width of the magnesium alloy coil is used as a 1,524 mm, except that the rolling speed was 10 m / min was produced magnesium plate in the same manner as in Comparative Example 3.
(比較例6) (Comparative Example 6)
銅合金製均熱化スリーブが埋設されていない通常の鋼製ロールを使用した以外は、実施例8と同様にマグネシウム板の製造を行った。 Except that a copper alloy soaking sleeve using conventional steel rolls that are not buried, was produced similarly magnesium plate as in Example 8.

(評価1) (Evaluation 1)
(表面温度分布と板厚さバラツキ) (Surface temperature distribution and the thickness of variation)
各実施例、比較例について均熱化の条件ならびに、圧延ロールの表面温度の変化、表面温度分布を測定した結果を表1に示す。 Each example, the conditions of soaking the comparative example and shows the change of the surface temperature of the rolling rolls, the result of the surface temperature distribution was measured in Table 1.
また、各実施例、比較例で得られたマグネシウム板の厚さを測定し、最大値(t max )、最小値(t min )、平均値(t ave )をならびに、(t max −t min )/(2×t ave )を計算することにより厚さばらつきを求めた。 Moreover, each embodiment measures the thickness of the magnesium plate obtained in Comparative Example, the maximum value (t max), the minimum value (t min), the average value (t ave) and, (t max -t min ) / (determine the thickness variation by calculating a 2 × t ave). 結果を表2に示す。 The results are shown in Table 2.
なお、これらマグネシウム板の厚さの測定には、マイクロメーターを用いた。 Note that the measurement of the thickness of the magnesium plate, using a micrometer.
また、測定は、マグネシウム板の幅方向両端部から10mm内側と中央部の3箇所と、中央部から幅方向両端部に向けて100mm間隔で片側4箇所ずつの8箇所とで合計11個所の測定を行い、この11の測定値の最大値をt maxとし、最小値をt minとし、算術平均をt aveとした。 The measurement, a total of 11 points measured on the widthwise ends of the magnesium plate and three of 10mm inner and central portion, at 100mm intervals toward the center portion in the width direction end portions and eight per side four positions was carried out, the maximum value of the measured values of the 11 and t max, the minimum value and t min, the arithmetic mean was t ave.
また、製造されたマグネシウム板の幅は、用いたマグネシウム合金コイル幅と略同一であり、実施例1乃至6、比較例1乃至4でのW(mm)を914、実施例7、比較例5でのW(mm)を1524、実施例8、比較例6でのW(mm)を380としてそれぞれ計算したe (-4.0+0.0008 × W)の値は、約0.038、約0.062、約0.025となる。 The width of the magnesium plate which has been produced is substantially identical magnesium alloy coil width and that used in Example 1 to 6 and Comparative Examples 1 to the W (mm) at 4 914, Example 7, Comparative Example 5 the value of W (mm) 1524 was calculated respectively example 8, the W (mm) in Comparative example 6 as 380 e (-4.0 + 0.0008 × W ) at from about 0.038 to about 0.062 , it is about 0.025.

表2より、純マグネシウムまたはマグネシウム合金を圧延ロールで温間圧延することにより板状に成形するマグネシウム板の製造方法であって、純マグネシウムまたはマグネシウム合金と接する前記圧延ロールの表面を絶対温度で30K以内の温度分布として、前記温間圧延を実施することで厚さのばらつきが低減された優れたマグネシウム板を製造し得ることがわかる。 From Table 2, a method for producing a magnesium plate is molded into a plate shape by warm rolling at rolling rolls pure magnesium or magnesium alloy, 30K the surface of the rolling roll in contact with pure magnesium or magnesium alloy in absolute temperature within a temperature distribution, variations in the thickness by carrying out the warm rolling is understood to be capable of producing a superior magnesium plate which has been reduced.
またこのことにより、(t max −t min )/(2×t ave )≦e (-4.0+0.0008 × W)の式を満足するマグネシウム板を製造し得ることもわかる。 Also by this, it can also be seen that can produce a magnesium plate satisfying the expression (t max -t min) / ( 2 × t ave) ≦ e (-4.0 + 0.0008 × W).

(評価2) (Evaluation 2)
(圧延荷重変化および製造されたマグネシウム板の表面性状) (Surface properties of the rolling load change and manufactured magnesium plate)
各実施例、比較例のマグネシウム板について、圧延時の圧延荷重を測定した。 Each embodiment will magnesium plate of Comparative Example were measured rolling load during rolling. また、圧延後のマグネシウム板の表面性状や形状を肉眼で判定し外観判定の良否を以下の基準により判定した。 In addition, the quality of the determined appearance determined surface texture and shape of the magnesium plate after rolling visually judged by the following criteria. ×:実用上問題があるもの。 ×: some practical problems. ○:実用上の問題が無いもの。 ○: those practical problem is not. ◎:優れて美麗であるもの。 ◎: better what is beautiful.
なお、圧延時にマグネシウム板の端部と中央部とが不均一に圧延されていることが肉眼で確認された場合にはその時点で圧延を中止し、その時点の長さを圧延可能長さとして判定した。 In the case where it is confirmed with the naked eye the end portion and the central portion of the magnesium plate and are unevenly rolled during rolling stops rolling at that time, as the length of the available rolling length of the time It was determined. また、この圧延可能長さの合否判定としては、200m以上の長さで圧延可能で実用上問題のない場合を合格とした。 As the acceptance determination of the rollable length was regarded as passed if no rollable a practical problem in the above length 200 meters. 結果を表3に示す。 The results are shown in Table 3.

表3の結果から、前記圧延ロールの表面の温度分布が30K以内に保持されている場合は、圧延板の形状が良好で200m以上の圧延が連続して実施可能となることがわかる。 The results in Table 3, when the temperature distribution of the surface of the rolling roll is held within and 30K, it can be seen that the rolling is more than good 200m shape of the rolled plate can be performed continuously performed.
また、実施例4、6に見られるように、ロールの表面温度を高くすることで、圧延開始時の圧延荷重を減少させ得ることもわかる。 Moreover, as seen in Example 4 and 6, by increasing the surface temperature of the roll, it can also be seen that can reduce the rolling load at the start rolling. また、実施例5、6に見られるように、ロール表面温度が高くなりすぎないように冷却することで、圧延終了時の圧延荷重が小さくなりすぎることを抑制し得ることもわかる。 Moreover, as seen in Examples 5 and 6, by cooling to roll surface temperature is not too high, it can also be seen capable of suppressing that the rolling force during rolling completion too small. すなわち、加熱、冷却を行って、ロールの表面温度の変化を小さくすることにより、圧延荷重の変動を抑制させることができ、安定した圧延が可能となる。 That is, heating, cooling and performing, by reducing the change in the surface temperature of the roll, it is possible to suppress variation in rolling load, thereby enabling stable rolling. さらに、ロールの表面温度を420K以下とした場合には、特に美麗な表面のマグネシウム板を製造することができる。 Further, when the surface temperature of the rolls more than 420K can be produced especially magnesium plate of beautiful surfaces.
このように、本発明によれば、外観が良好で、しかも、幅方向の厚さのばらつきが抑制された(t max −t min )/(2×t ave )≦e (-4.0+0.0008 × W)の式を満足する平坦な、マグネシウム板を長尺で製造し得る。 Thus, according to the present invention, the appearance is good, moreover, variation in thickness in the width direction is suppressed (t max -t min) / ( 2 × t ave) ≦ e (-4.0 + 0.0008 × flat satisfy the equation W), it can produce a magnesium plate is elongated.

(評価3) (Evaluation 3)
(プレス成形用母材としてのプレス成形性評価) (Press formability evaluation as a press-molding preform)
各実施例、比較例のマグネシウム板を用いて、温間での円筒深絞り成形を連続して実施しプレス成形性についての評価を行った。 Each example, using a magnesium plate of Comparative Example were evaluated for cylindrical deep drawing was continuously carried press formability in warm.
このプレス成形性の評価については、より具体的には、以下のような手順ならびに判定方法により実施した。 Evaluation of the press formability, and more specifically, it was carried out by the procedure and the determination method as described below.
(プレス手順) (Press procedure)
プレス成形においては、φ127mmに打ち抜いた各実施例、比較例のマグネシウム板を電気炉にて523Kに加熱し、後述の金型を使用し、温間プレス成形機にてその全てが絞り込まれるまでの深絞り成形を行った。 In the press molding, the examples was punched into Fai127mm, magnesium plate of Comparative Example was heated in an electric furnace to 523K, using a mold described below, to all of which are narrowed down by warm press forming machine deep drawing was carried out. なお、プレス成形機には、クランクプレスを用い最高プレス速度300mm/sでの深絞り成形を行った。 Incidentally, the press molding machine and subjected to deep drawing at the maximum press speed 300 mm / s using a crank press. また、しわ押さえ力は0.98kNとした。 Also, blank holding force was 0.98kN.
このときの絞り比は3.18という比較的高い値であった。 Draw ratio at this time was relatively high as 3.18. また、プレス加工は、1ショット/12秒のペースで36ショット連続して実施した。 Moreover, press working was carried out 36 shots continuously at a rate of 1 shot / 12 seconds. なお、この36ショットの内、初回のショットにおいてのみ、ダイス側にグラファイト系固形潤滑剤を塗布した。 Incidentally, among the 36 shots, only in the first shot, it was applied to graphite-based solid lubricant the die side. また、ダイスはヒーターにより523Kに保持してプレス加工を実施した。 Further, the die was carried out pressing to hold the 523K by the heater.
一方、ポンチ側には0.05mm厚さのポリ四フッ化エチレン製シートを潤滑および断熱目的として配してプレス加工を実施した。 On the other hand, the punch side is carried out pressing by disposing polytetrafluoroethylene sheet made of 0.05mm thick as a lubricating and heat insulation purposes. なお、ポンチの温度制御は実施していない。 The temperature control of the punch is not performed.
この36ショットの深絞り加工により得られた加工品の中で最も外観に劣るものを後述する判定方法で判定した。 The poor in most appearance in the resulting processed article by deep drawing of the 36 shots is determined by the determination method described below.
(使用金型) (Use mold)
深絞り加工には、SKD11製の金型を用いた。 The deep drawing using a mold made of SKD11.
また、実施例1乃至6、比較例1乃至4の板幅914mm、公称板厚1.7mmのマグネシウム板の深絞り加工には外径φ40mmで肩半径5mmのポンチと、内径φ43.5mmで肩半径10mmのダイスを用い、実施例7、比較例5の板幅1524mm、公称板厚1.7mmのマグネシウム板の深絞り加工には外径φ40mmで肩半径6mmのポンチと、内径φ43.7mmで肩半径10mmのダイスを用い、実施例8、比較例6の板幅380mm、公称板厚0.8mmのマグネシウム板の深絞り加工には外径φ40mmで肩半径4mmのポンチと、内径φ42.0mmで肩半径8mmのダイスを用いた。 Further, Examples 1 to 6 and Comparative Examples 1 to 4 in the plate width 914 mm, and punch shoulder radius 5mm outside diameter φ40mm the deep drawing of the magnesium plate nominal thickness 1.7 mm, shoulder inner diameter φ43.5mm using a die having a radius of 10 mm, example 7, Comparative example 5 in the plate width 1,524 mm, and punch shoulder radius 6mm outside diameter φ40mm the deep drawing of the magnesium plate nominal thickness 1.7 mm, an inner diameter φ43.7mm using a die shoulder radius 10 mm, example 8, the plate width 380mm Comparative example 6, a punch shoulder radius 4mm outside diameter φ40mm the deep drawing of the magnesium plate nominal thickness 0.8 mm, inner diameter φ42.0mm using a die shoulder radius 8mm in.
なお、これらの金型の内、すべてのダイス表面には深絞り加工品を安定した表面状態が確保されるよう硬質クロムメッキが施されている。 Note that these out of the mold, all of the stable surface state deep drawing products on die surface is subjected to hard chrome plating to be ensured.
(判定方法) (Determination method)
深絞り加工品の評価においては、外側面に生じた破れ、カジリ、キズを目視にて観察した。 In the evaluation of deep drawing products, it was observed torn occurred on the outer surface, galling, scratches visually. また、キズが観察されたものについては、キズを爪で引っ掻いての評価を実施し、引っ掛かりが生じる場合を深いキズ、引っ掛かりが生じないものを浅いキズとして、破れ、カジリ、キズの見られないものおよび、キズが見られても浅いキズとして評価されたものを合格品として判定した。 Moreover, about what flaws was observed, and evaluated for scratching the scratch with a fingernail, if deep scratches caught occurs as shallow scratches what caught does not occur, tear, not seen galling, scratches things and was determined that scratches were evaluated as shallow scratches seen as accepted products. 判定結果を表4に示す。 The determination results are shown in Table 4.

表4からもわかるように、実施例3および実施例7のマグネシウム板を用いた深絞り加工品には実用上問題とならない浅いキズが観測されたものの実施例のマグネシウム板は、プレス成形性が良好で、式(t max −t min )/(2×t ave )≦e (-4.0+0.0008 × W)を満足する板厚精度に優れたこれらのマグネシウム板を用いることで良好なる外観の深絞り加工品を得られることが確認された。 As can be seen from Table 4, the magnesium plate of Example 3 and although the deep drawing products using magnesium plate of Example 7 shallow crack which no practical problem was observed example, press formability good, deep of formula (t max -t min) / ( 2 × t ave) ≦ e (-4.0 + 0.0008 × W) good appearance Naru by using these magnesium plate having excellent accuracy of plate thickness to satisfy the to obtain a drawn product it was confirmed.
また、比較例1、2では金型へのカジリが強く、プレス成形不可であった。 Further, galling of the mold in Comparative Examples 1 and 2 is strong and was press-molded not. このことは板厚のバラツキが大きく、板厚の厚い部分が金型のクリアランスを超過していることから自明のことである。 This has a large thickness variations, it can be appreciated from the fact that the thick portion exceeds the mold clearance.
比較例3、4のマグネシウム板では、プレス成形は可能ではあるが、深い傷が発生し、実用不可である。 The magnesium plate of Comparative Examples 3 and 4, although the press molding is possible, the deep scratches occur is impractical.
さらに、比較例5、6のマグネシウム板では、絞り成形時に板厚の薄い部分において割れが発生しプレス成形不可であった。 Furthermore, the magnesium plate of Comparative Example 5 and 6, cracks in the thin portion of the thickness was occurred press forming impossible during drawing.
なお、比較例3、4のマグネシウム板については、深絞り加工品に深いキズが発生することを防止すべく実施例7、比較例5の1524mmの板幅のもののプレス加工に用いた金型による加工も試みたが、板厚の薄い部分において割れが発生した。 Note that the magnesium plate of Comparative Examples 3 and 4, in order to prevent the deep scratches are generated on the deep-drawn products Example 7, the mold used for press working of a plate width of 1524mm of Comparative Example 5 by processing also tried, but cracks occurred in the thin portion of the plate thickness. このことから、板厚精度が劣るマグネシウム板を用いる場合は、金型のクリアランスなどの加工条件を変更しても良好なる外観のプレス加工品(深絞り加工品)を得ることが困難であることが確認された。 It Therefore, when using magnesium plate thickness accuracy is poor, it is difficult to obtain molds of good Naru Changing the machining conditions such as the clearance appearance of moldings (the deep drawing products) There has been confirmed.

Claims (4)

  1. 純マグネシウムまたはマグネシウム合金を圧延ロールで温間圧延することにより板状に成形するマグネシウム板の製造方法であって、 A method of manufacturing a magnesium plate is molded into a plate shape by warm rolling at rolling rolls pure magnesium or magnesium alloy,
    純マグネシウムまたはマグネシウム合金と接する前記圧延ロールの表面を絶対温度で30K以内の温度分布として、前記温間圧延を実施することを特徴とするマグネシウム板の製造方法。 The surface of the rolling roll in contact with pure magnesium or magnesium alloy as the temperature distribution within 30K absolute temperature, method for producing the magnesium plate which comprises carrying out the warm rolling.
  2. 圧延ロールの表面温度を絶対温度で320〜680Kとして前記温間圧延を実施する請求項1に記載のマグネシウム板の製造方法。 Method for producing a magnesium plate according to claim 1, implementing the warm rolling as 320~680K the surface temperature of the rolling rolls at an absolute temperature.
  3. 加熱機構もしくは冷却機構の少なくとも一つが内部に備えられた圧延ロールを用いる請求項1又は2に記載のマグネシウム板の製造方法。 Method for producing a magnesium plate according to claim 1 or 2, wherein at least one heating mechanism or a cooling mechanism using a rolling roll provided inside.
  4. 純マグネシウムまたはマグネシウム合金が用いられてなり、長さ20m以上、幅350〜2500mmに形成され、且つ、幅方向の厚さの分布が下記式(1)を満たすことを特徴とするマグネシウム板。 Be used is pure magnesium or a magnesium alloy, length 20m or more, are formed in the width 350~2500Mm, and magnesium thickness distribution in the width direction and satisfies the following formula (1) plate.
    (t max −t min )/(2×t ave )≦e (-4.0+0.0008 × W)・・・式(1) (T max -t min) / ( 2 × t ave) ≦ e (-4.0 + 0.0008 × W) ··· formula (1)
    (なお、式中のt maxは、マグネシウム板の幅方向の厚さの最大値(単位:mm)、t minは、マグネシウム板の幅方向の厚さの最小値(単位:mm)、t aveは、マグネシウム板の幅方向の厚さの平均値(単位:mm)、eは、自然対数の底、Wは、マグネシウム板の幅(単位:mm)を表す。) (Note, t max in the formula, the maximum value of the thickness in the width direction of the magnesium plate (Unit: mm), t min, the thickness minimum value of the width direction of the magnesium plate (Unit: mm), t ave the average value of the thickness in the width direction of the magnesium plate (unit: mm), e is base of natural logarithm, W is magnesium plate width (unit: mm) represents a).
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