JP2007044751A - Magnesium plate, and its manufacturing method - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、マグネシウム板とマグネシウム板の製造方法に関し、特にプレス成形などの二次加工に供される高い板厚精度が求められるマグネシウム板に関する。 The present invention relates to a magnesium plate and a method for manufacturing the magnesium plate, and more particularly to a magnesium plate that is required to have a high plate thickness accuracy used for secondary processing such as press molding.
従来、金属製品の製造においては、鉄、アルミニウムなどの金属部材を一旦板状物として製造し、次いで該板状物を用いて折り曲げ加工やプレス成型などの最終加工工程が行われたりしている。このような金属部材から板状物を製造する場合には、長尺に成型された金属部材を用いることで連続的に板状物を製造することができ生産効率の高いものとなる。また、このとき板状物として、例えば１ｍ程度の広い幅のものを製造することで、最終加工工程に用いる板状物を前述の幅のものから必要な幅に切り出して使用することができ、個々に、必要幅の板状物を製造する場合に比べて生産効率の高いものとなる。
また、前述のような最終加工工程に用いる場合も、長尺材を用いることで、金属製品を連続的に製造することができ生産効率の高いものとなる。
そのため、従来、鉄、アルミニウムなどの板状物は、例えば、幅１ｍ程度、長さ２００ｍ以上もの長尺材として製造されている。
Conventionally, in the manufacture of metal products, a metal member such as iron or aluminum is once manufactured as a plate-like material, and then a final processing step such as bending or press molding is performed using the plate-like material. . When manufacturing a plate-shaped object from such a metal member, a plate-shaped object can be manufactured continuously by using the metal member shape | molded long, and it becomes a thing with high production efficiency. In addition, as a plate-like material at this time, for example, by manufacturing a thing with a wide width of about 1 m, the plate-like material used in the final processing step can be cut out from the above-mentioned width to the required width, and used. Individually, the production efficiency is higher than that in the case of producing a plate-like material having a necessary width.
Moreover, also when using it for the above last process steps, a metal product can be continuously manufactured by using a long material, and it becomes a thing with high production efficiency.
Therefore, conventionally, plate-like objects such as iron and aluminum are manufactured as long materials having a width of about 1 m and a length of 200 m or more, for example.
このような長尺の板状物としては、通常、コイル材などと呼ばれるぜんまい状に巻き取りされた帯状の金属部材を、圧延ロールを用いて熱間圧延、冷間圧延することにより所望の幅や厚さに圧延され製造されている。
このような圧延ロールでの圧延においては、得られる板状物の表面性状や外形などの外観は、圧延ロールの熱膨張や金属部材の変形抵抗などの加工特性に影響されることが知られており、特許文献１には熱クラウンを抑制させた圧延ロールが記載されている。
As such a long plate-shaped material, a desired width is obtained by hot-rolling and cold-rolling a strip-shaped metal member, which is usually wound into a mainspring called a coil material, using a rolling roll. It is rolled to thickness.
In rolling with such a rolling roll, it is known that the appearance such as the surface properties and the outer shape of the obtained plate-like material is affected by processing characteristics such as thermal expansion of the rolling roll and deformation resistance of the metal member. Patent Document 1 describes a rolling roll in which a thermal crown is suppressed.
ところで、マグネシウムやその合金は、一般に実用化されている金属材料の中でも特に軽量であることから種々の用途に用いられている。このマグネシウムやその合金は、冷間圧延が困難であることが知られており、通常、マグネシウムやその合金を用いて板状物、即ち、マグネシウム板を製造する場合には、加熱された状態での温間圧延が行われている。しかし、この温間圧延においても、マグネシウムやその合金は、鉄などの一般的な金属に比べて板状体を良好なる外観で連続して製造することが困難である。特に、幅の広いものを良好なる外観で連続して製造することが困難で絞り込みなどの圧延不良が生じることが知られている。また、生産性などを犠牲にして圧延したとしても、幅方向の板厚ばらつきが大きく、品質の劣るものしか製造できないのが実状である。このような板厚精度に劣るマグネシウム板を用いてプレス成形を行った場合には、板厚の薄い部分では局部的に変形して破断したり、板厚の厚い部分では金型によって傷がついたりするために、プレス成形用として使用することは困難である。
したがって、前述のような長尺材を製造する場合には通常、幅１００〜３００ｍｍ程度の狭幅のマグネシウム板しか製造されていない。また、幅１ｍ程度のマグネシウム板を製造する場合には、通常、長さ２ｍ程度の切り板を用い、一枚ずつ短尺のマグネシウム板を製造する生産効率の低い製造方法が行われている。
このことに対し、特許文献２には、圧延されるマグネシウムの幅方向温度差を所定の範囲内とすることで形状不良を抑制しつつマグネシウム板を製造し得ることが記載されてはいるが、通常、マグネシウム板に比べて圧延ロールの方が熱容量が大きく、単に圧延されるマグネシウムの幅方向温度差を所定の範囲内とすることで、長尺で且つ良好なる外観を有するマグネシウム板を従来よりも広幅で製造することは実質困難である。
さらに長尺材の圧延では、温間圧延中に圧延ロールの温度が変化したりすることにより圧延条件が変化してしまうことがある。そのため、製品板厚を一定に保つためには、ロールギャップや圧延荷重を詳細に制御することが必要となるが、圧延荷重が変化するとそれに合わせて圧延ロールの機械的な撓み量も変化することとなるので、幅方向の板厚分布も変化してしまうこととなる。このような問題により、従来、このようなマグネシウムやその合金を用いたマグネシウム板の製造方法においては、良好なる外観を有する製品を高い生産効率で製造することが困難であるという問題を有している。
By the way, magnesium and its alloys are used for various applications because they are particularly lightweight among metal materials generally put into practical use. This magnesium and its alloys are known to be difficult to cold-roll. Usually, when producing a plate-like material using magnesium or its alloys, that is, a magnesium plate, it is in a heated state. Of warm rolling. However, even in this warm rolling, it is difficult for magnesium and its alloys to continuously produce a plate-like body with a good appearance as compared with general metals such as iron. In particular, it is known that it is difficult to continuously produce wide products with a good appearance, and rolling defects such as narrowing occur. Moreover, even if rolling is performed at the expense of productivity, the actual condition is that only those with inferior quality can be produced due to large variations in sheet thickness in the width direction. When press molding is performed using a magnesium plate with inferior plate thickness accuracy, the thin plate thickness is locally deformed and broken, or the thick plate portion is damaged by the mold. Therefore, it is difficult to use it for press molding.
Therefore, when manufacturing a long material as described above, usually only a narrow magnesium plate having a width of about 100 to 300 mm is manufactured. Moreover, when manufacturing a magnesium plate about 1 m wide, the manufacturing method with low production efficiency which manufactures a short magnesium plate piece by piece normally using the cutting board about 2 m in length is performed.
On the other hand, Patent Document 2 describes that a magnesium plate can be produced while suppressing shape defects by making the temperature difference in the width direction of magnesium to be rolled within a predetermined range. Usually, a rolling roll has a larger heat capacity than a magnesium plate, and a magnesium plate having a long and good appearance can be obtained by simply setting the temperature difference in the width direction of the rolled magnesium within a predetermined range. However, it is practically difficult to produce a wide width.
Further, in rolling a long material, rolling conditions may change due to changes in the temperature of the rolling roll during warm rolling. Therefore, in order to keep the product sheet thickness constant, it is necessary to control the roll gap and rolling load in detail, but when the rolling load changes, the mechanical deflection of the rolling roll changes accordingly. Therefore, the plate thickness distribution in the width direction also changes. Due to such problems, conventionally, in the method of manufacturing a magnesium plate using such magnesium or its alloy, it has been difficult to manufacture a product having a good appearance with high production efficiency. Yes.
本発明は、マグネシウムやその合金を用いたマグネシウム板を、良好なる外観としつつ高い生産効率で製造する製造方法の提供を課題としている。
また、特にプレス成形用の母材などに適した板厚バラツキが低減された板材の製造方法の提供を課題としている。
An object of the present invention is to provide a manufacturing method for manufacturing a magnesium plate using magnesium or an alloy thereof with a high production efficiency while maintaining a good appearance.
Another object of the present invention is to provide a method of manufacturing a plate material with reduced thickness variation suitable for a base material for press molding.
本発明者らは、圧延ロールによりマグネシウム板を製造する際の、圧延ロールの表面温度とマグネシウム板の加工特性とに着目し、鋭意検討を行った結果、純マグネシウムまたはマグネシウム合金は、変形抵抗の温度依存性が高く、この温度依存性の高いことがマグネシウム板をより広い幅で製造しようとした場合に、絞り込みなどの圧延不良の発生を増大させる原因となっていること、ならびに、圧延ロールの表面温度分布を所定範囲内とすることで、例えば１ｍ程度の広い幅でマグネシウム板を製造する場合においても、前述の絞り込みなど、変形抵抗の温度依存性の高さに起因する圧延不良が発生することを抑制し得ること、さらには長尺材の圧延中に圧延ロールの温度変化により圧延条件が変動して圧延の安定性を低下させていること、ならびに、圧延ロールの温度変化を抑制させることにより、圧延条件の変動を小さくすることができ、得られるマグネシウム板の板厚バラツキを抑制させ得ることを見出し、本発明の完成に至ったのである。 The inventors of the present invention focused on the surface temperature of the rolling roll and the processing characteristics of the magnesium plate when producing the magnesium plate with the rolling roll, and as a result of intensive studies, pure magnesium or a magnesium alloy has a deformation resistance. The temperature dependence is high, and this high temperature dependence is a cause of increasing the occurrence of rolling defects such as narrowing when trying to produce a magnesium plate with a wider width. By making the surface temperature distribution within a predetermined range, even when a magnesium plate is manufactured with a wide width of about 1 m, for example, rolling defects due to the high temperature dependency of deformation resistance such as the above-described narrowing occur. In addition, the rolling conditions fluctuate due to changes in the temperature of the rolling roll during the rolling of long materials, and the stability of the rolling is reduced. And, by suppressing the temperature change of the rolling roll, it was found that fluctuations in rolling conditions can be reduced, and variation in the thickness of the resulting magnesium plate can be suppressed, and the present invention has been completed. .
即ち、本発明は、純マグネシウムまたはマグネシウム合金を圧延ロールで温間圧延することにより板状に成形するマグネシウム板の製造方法であって、純マグネシウムまたはマグネシウム合金と接する前記圧延ロールの表面を絶対温度で３０Ｋ以内の温度分布として、前記温間圧延を実施することを特徴とするマグネシウム板の製造方法を提供する。 That is, the present invention is a method for producing a magnesium plate that is formed into a plate shape by warm rolling pure magnesium or a magnesium alloy with a rolling roll, and the surface of the rolling roll in contact with the pure magnesium or magnesium alloy is subjected to an absolute temperature. The method for producing a magnesium plate is characterized in that the warm rolling is performed as a temperature distribution within 30K.
本発明によれば、純マグネシウムまたはマグネシウム合金を圧延ロールで温間圧延することにより板状に成形するマグネシウム板の製造方法において、純マグネシウムまたはマグネシウム合金と接する前記圧延ロールの表面が絶対温度で３０Ｋ以内の温度分布とされているため、従来の製造方法にて製造されているマグネシウム板に比べて広い幅でマグネシウム板を製造した場合でも絞り込みなど変形抵抗の温度依存性の高さに起因する圧延不良が発生することを抑制し得る。さらには、長尺材の圧延中の圧延ロールの温度変化を抑制することにより、圧延条件の変動を小さくすることができ、長尺材の圧延を安定して実施させ得る。
したがって、広幅のマグネシウム板を良好なる外観で連続的に製造して長尺材とすることができる。
すなわち、マグネシウムやその合金を用いたマグネシウム板を良好なる外観としつつ高い生産効率で製造することができる。
また、幅方向の板厚ばらつきを小さくしたマグネシウム板は、連続した圧延を安定して実施できるだけでなく、プレス成形などの最終加工時にも安定して使用できるなどの優れた効果を有する。
According to the present invention, in a method for producing a magnesium plate in which pure magnesium or a magnesium alloy is warm-rolled with a rolling roll into a plate shape, the surface of the rolling roll in contact with the pure magnesium or magnesium alloy is 30K in absolute temperature. Rolling due to high temperature dependence of deformation resistance, such as narrowing, even when a magnesium plate is manufactured with a wider width than a magnesium plate manufactured by a conventional manufacturing method. It is possible to suppress the occurrence of defects. Furthermore, by suppressing the temperature change of the rolling roll during the rolling of the long material, the fluctuation of the rolling conditions can be reduced, and the long material can be rolled stably.
Therefore, a wide magnesium plate can be continuously produced with a good appearance to obtain a long material.
That is, a magnesium plate using magnesium or an alloy thereof can be manufactured with high production efficiency while giving a good appearance.
In addition, the magnesium plate having a reduced thickness variation in the width direction has excellent effects such as not only stable rolling but also stable use in final processing such as press molding.
以下に、本発明の好ましい実施の形態について説明する。
まず、本実施形態に用いる圧延設備と純マグネシウムまたはマグネシウム合金について説明する。
The preferred embodiments of the present invention will be described below.
First, the rolling equipment and pure magnesium or magnesium alloy used in this embodiment will be described.
本実施形態においては、マグネシウム板は、圧延ロールの表面温度を３０Ｋ以内の温度分布に制御し得る圧延設備を用いて製造される。このことにより、長さ２０ｍ以上、幅３５０〜２５００ｍｍで、且つ、幅方向の厚さの分布が下記式を満たすマグネシウム板（マグネシウム圧延板）を製造することができる。
（ｔmax−ｔmin）／（２×ｔave）≦ｅ(-4.0+0.0008 × W)
なお、式中のｔmaxは、マグネシウム圧延板の幅方向の厚さの最大値（単位：ｍｍ）、ｔminは、マグネシウム圧延板の幅方向の厚さの最小値（単位：ｍｍ）、ｔaveは、マグネシウム圧延板の幅方向の厚さの平均値（単位：ｍｍ）、ｅは、自然対数の底、Ｗは、マグネシウム圧延板の幅（単位：ｍｍ）を表し、このマグネシウム板の厚さは、例えば、マイクロメーター、Ｘ線板厚計などを用いて測定することができ、その他の測定手段を用いて測定することもできる。
前記圧延設備としては、圧延ロールの表面温度を絶対温度で３２０〜６８０Ｋ、且つ、３０Ｋ以内の温度分布に制御し得る圧延ロールを用いることができる。
なお、本明細書における表面温度とは、圧延入側でロール表面がマグネシウム板と接触する直近の圧延ロールの表面温度を意図している。
また、温度分布とは、前記範囲の表面温度を測定したときの最高値と最低値との差を意図している。
また、温度分布が３０Ｋ以内であるとは、圧延ロールによる圧延が行われる間は、常に温度分布が３０Ｋ以内であることを意図している。さらに、圧延ロールの表面温度が３２０〜６８０Ｋとは、圧延ロールによる１パスの圧延が行われる間は、常にその表面温度が３２０〜６８０Ｋの範囲にあることを意図している。
前記表面温度は、圧延ロールの表面を接触式温度計や放射温度計などの温度測定手段を用いて測定することができる。
また、圧延ロール内部に複数の熱電対を埋設させて、この複数の熱電対から観測される温度と前述のごとく測定される表面温度との相関関係を把握することで、前述の表面温度測定手段に代えて圧延ロール内部に埋設させた複数の熱電対を用いることもできる。なお、このときの熱電対の埋設位置としては、温度測定精度の点からは、圧延ロール表面に近いほど好ましいが、その分圧延ロールの強度が低下するおそれがあるため、これらのバランスを保つ点からは表面から１０ｍｍ程度の深さに埋設されることが好ましい。
また、通常、圧延ロールの表面温度の最高温度は、圧延ロールとマグネシウム板とが接触する範囲における圧延ロールの幅方向中央部となり、最低温度はその両端部となることから、温度分布については、通常、圧延ロールの幅方向中央部と両端部との温度を計測することで把握することができる。
また、温間圧延とは、マグネシウムを比較的低温で加熱して圧延を行うことを意図しており、その温度については特に限定されるものではないが、通常、３５０〜６８０Ｋの範囲とされる。
In this embodiment, a magnesium plate is manufactured using the rolling equipment which can control the surface temperature of a rolling roll to the temperature distribution within 30K. Thereby, a magnesium plate (magnesium rolled plate) having a length of 20 m or more, a width of 350 to 2500 mm, and a thickness distribution in the width direction satisfying the following formula can be manufactured.
(T max −t min ) / (2 × t ave ) ≦ e (−4.0 + 0.0008 × W)
In the formula, t max is the maximum value in the width direction of the magnesium rolled sheet (unit: mm), t min is the minimum value in the width direction of the magnesium rolled sheet (unit: mm), t ave is the average value (unit: mm) of the thickness in the width direction of the magnesium rolled plate, e is the base of the natural logarithm, and W is the width (unit: mm) of the magnesium rolled plate. The thickness can be measured using, for example, a micrometer, an X-ray plate thickness meter, or the like, and can also be measured using other measuring means.
As the rolling equipment, a rolling roll that can control the surface temperature of the rolling roll to an absolute temperature of 320 to 680K and a temperature distribution within 30K can be used.
In addition, the surface temperature in this specification intends the surface temperature of the nearest rolling roll in which a roll surface contacts a magnesium plate by the rolling entrance side.
Further, the temperature distribution intends the difference between the maximum value and the minimum value when the surface temperature in the above range is measured.
In addition, the temperature distribution within 30K is intended to always be within 30K during rolling with a rolling roll. Furthermore, the surface temperature of the rolling roll of 320 to 680K is intended to always be in the range of 320 to 680K during one pass rolling by the rolling roll.
The surface temperature can be measured by using a temperature measuring means such as a contact thermometer or a radiation thermometer on the surface of the rolling roll.
Further, by embedding a plurality of thermocouples inside the rolling roll, and grasping the correlation between the temperature observed from the plurality of thermocouples and the surface temperature measured as described above, the above-mentioned surface temperature measuring means A plurality of thermocouples embedded in the rolling roll can be used instead. In addition, as the embedded position of the thermocouple at this time, from the point of temperature measurement accuracy, the closer to the surface of the rolling roll is preferable, but the strength of the rolling roll may be reduced accordingly, and thus the balance of these is maintained. Is preferably embedded at a depth of about 10 mm from the surface.
Moreover, the maximum temperature of the surface temperature of the rolling roll is usually the width direction central portion of the rolling roll in the range where the rolling roll and the magnesium plate are in contact, and the minimum temperature is its both end portions. Usually, it can grasp | ascertain by measuring the temperature of the width direction center part and both ends of a rolling roll.
Moreover, warm rolling is intended to heat and heat magnesium at a relatively low temperature, and the temperature is not particularly limited, but is usually in the range of 350 to 680K. .
また、本実施形態の圧延設備には、圧延されるマグネシウムコイルを所定の温度まで加熱する加熱装置が用いられ、該加熱装置は、圧延ロールの前後に一台ずつ計２台配されている。
圧延設備には、さらに、マグネシウムコイル材を回転させることによりコイル状体を解きつつマグネシウムコイル材を加熱装置を通して圧延ロールに供給するための送り出し機と、圧延ロールにより圧延され加熱装置を通過したマグネシウム板を再びコイル状に巻き取るための巻き取り機とが備えられている。
この圧延ロール、送り出し機、巻き取り機をこのように配することにより、それぞれ回転方向を逆転させて、逆方向にも圧延が行えるようになっている。すなわち、部材の架け替えを行うことなく、回転方向を切り替えるだけで複数回の圧延が可能となるようになっている。
Moreover, the rolling equipment of this embodiment uses a heating device that heats the magnesium coil to be rolled to a predetermined temperature, and two heating devices are arranged before and after the rolling roll.
The rolling equipment further includes a feeding machine for supplying the magnesium coil material to the rolling roll through a heating device while unwinding the coiled body by rotating the magnesium coil material, and magnesium that has been rolled by the rolling roll and passed through the heating device. And a winder for winding the plate again into a coil.
By arranging the rolling rolls, the feeding machine, and the winding machine in this way, the rotation direction can be reversed and rolling can be performed in the reverse direction. That is, rolling can be performed a plurality of times only by switching the rotation direction without replacing the members.
前記圧延ロールとしては、一般に金属の圧延に用いられるものを用いることができ、通常、中空あるいは中実の圧延ロールを使用することができる。
また、ロール表面温度を一定且つ均一に維持させ得る点において、この圧延ロール内に均熱化機構、加熱機構、冷却機構が備えられていることが好ましい。なお、これらの均熱化機構、加熱機構、冷却機構は、前記圧延ロールの中空部に設置されていてもよく圧延ロール内に埋設されていてもよい。
As the rolling roll, those generally used for metal rolling can be used, and a hollow or solid rolling roll can be usually used.
Moreover, it is preferable that a soaking mechanism, a heating mechanism, and a cooling mechanism are provided in the rolling roll in that the roll surface temperature can be maintained constant and uniform. In addition, these soaking | uniform-heating mechanisms, a heating mechanism, and a cooling mechanism may be installed in the hollow part of the said rolling roll, and may be embed | buried in the rolling roll.
前記均熱化機構としては、圧延ロールを構成する部材よりも熱伝導性の高い金属部材を圧延ロール内に埋設する手段などを採用することができる。例えば、圧延ロールの有効バレル長と同等の長さの銅、アルミニウムなどの線材を圧延ロールの円周方向に適宜間隔を設けて圧延ロールの長手方向に対して平行となるよう複数本埋設することなどで、圧延ロールの特に幅方向の均熱化を行うことができる。
また、この熱伝導性の高い金属部材に代えてヒートパイプなどの均熱化手段を圧延ロールの円周方向に適宜間隔を設けて圧延ロールの長手方向に対して平行となるよう複数本埋設するなどしてもよく、このようなヒートパイプとしては、例えば鉄、銅、アルミニウムやそれらの合金を用いて形成されたスムース管、あるいはグルーブ管に、作動液として、純水、アルコール、代替フロン、水銀などを封入したものを用いることができる。
As the soaking mechanism, a means for embedding a metal member having higher thermal conductivity than the members constituting the rolling roll in the rolling roll can be employed. For example, burying a plurality of wires such as copper and aluminum having a length equivalent to the effective barrel length of the rolling roll so as to be parallel to the longitudinal direction of the rolling roll with appropriate spacing in the circumferential direction of the rolling roll Etc., soaking of the roll can be performed particularly in the width direction.
Further, instead of the metal member having high thermal conductivity, a plurality of soaking means such as heat pipes are embedded in parallel to the longitudinal direction of the rolling roll with appropriate intervals in the circumferential direction of the rolling roll. As such a heat pipe, for example, a smooth pipe formed using iron, copper, aluminum or an alloy thereof, or a groove pipe, pure water, alcohol, alternative CFC, What encloses mercury etc. can be used.
前記加熱機構、冷却機構としては、圧延ロールを加熱、冷却することができるものであれば、特に限定されるものではなく、一般的に圧延ロールに用いられる加熱機構、冷却機構などを用いることができる。 The heating mechanism and the cooling mechanism are not particularly limited as long as they can heat and cool the rolling roll, and a heating mechanism and a cooling mechanism that are generally used for the rolling roll can be used. it can.
例えば、前記加熱機構としては、電気ヒーターなどの電気抵抗式加熱機、誘導加熱コイルなどの電磁誘導式加熱機を圧延ロール内に埋設あるいは中空部に設置する手段などを採用することができる。あるいは、単に加熱された熱媒体を圧延ロール内に循環させる手段を採用することもできる。
また、例えば前記冷却機構としては、水などの熱媒を圧延ロール内に循環させる手段などを採用することができる。
For example, as the heating mechanism, an electric resistance heater such as an electric heater, an electromagnetic induction heater such as an induction heating coil, or the like embedded in a rolling roll or installed in a hollow portion can be employed. Alternatively, it is also possible to employ a means for circulating a heated heat medium in the rolling roll.
Further, for example, as the cooling mechanism, means for circulating a heat medium such as water in the rolling roll can be adopted.
前記送り出し機、巻き取り機については、一般に用いられているものを使用することができる。 About the said sending machine and winding machine, what is generally used can be used.
このような設備により加工される前記マグネシウムコイルとしては、通常、長さ４０ｍ以上、幅１００〜１５００ｍｍ、厚さ０．１〜８．０ｍｍのものを用いることができる。特に、幅が３００ｍｍを超えるものは、本発明の効果がより顕著となる点において好適である。 As said magnesium coil processed with such an installation, the thing of length 40m or more, width 100-1500mm, and thickness 0.1-8.0mm can be used normally. In particular, the width exceeding 300 mm is preferable in that the effect of the present invention becomes more remarkable.
このマグネシウムコイルに用いられるマグネシウム合金としては、マグネシウムを質量％で５０％以上含有するマグネシウム合金を用いることができ、絞り込みなど変形抵抗の温度依存性の高さに起因する圧延不良を抑制する効果をより顕著なものとし得る点において、マグネシウムを質量％で８０％以上含有するマグネシウム合金を用いることが好ましい。 As the magnesium alloy used for this magnesium coil, a magnesium alloy containing 50% or more by mass of magnesium can be used, and the effect of suppressing rolling defects due to high temperature dependence of deformation resistance such as narrowing down can be used. In the point which can be made more remarkable, it is preferable to use a magnesium alloy containing 80% or more by mass of magnesium.
より詳しくは、本実施形態の前記マグネシウム合金としては、Ｍｇ−Ａｌ系、Ｍｇ−Ａｌ−Ｚｎ系およびＭｇ−Ｚｎ−Ｚｒ系などの各種マグネシウム合金を用いることができる。なかでも、強度と加工性のバランスに優れたＡＺ３１Ｂ合金（ＡＳＴＭ）を用いることが特に好ましい。 More specifically, various magnesium alloys such as Mg—Al, Mg—Al—Zn, and Mg—Zn—Zr can be used as the magnesium alloy of the present embodiment. Among them, it is particularly preferable to use an AZ31B alloy (ASTM) that has an excellent balance between strength and workability.
次いで、上記のようなマグネシウムコイルと圧延設備とを用いてマグネシウム圧延板を製造する製造方法について説明する。
前記マグネシウムコイル材は、通常、送り出し機により数ｍ／ｍｉｎから数十ｍ／ｍｉｎ程度の送り出し速度で送り出され、加熱装置により通常３５０〜６８０Ｋの温度に加熱され、圧延ロールにより圧延される。このとき、圧延ワークロールの均熱化機構によりロールの温度分布を３０Ｋ以下として圧延を行う。また、加熱機構、冷却機構などにより、圧延ロールの表面を絶対温度で３２０〜６８０Ｋの温度で圧延を行う。
なお、大きな圧下率を確保しつつ、ピックアップと呼ばれる不具合により表面品質が悪化することを防止し得る点において圧延ロールの表面温度は、３４０〜５２０Ｋであることが好ましい。特に、得られる製品の表面品質を重視する場合には、４７０Ｋ以下であることがさらに好ましい。
圧延ロールにより圧延されたマグネシウムコイルは、再び加熱装置にて焼鈍される。
Subsequently, the manufacturing method which manufactures a magnesium rolled sheet using the above magnesium coils and rolling equipment is demonstrated.
The magnesium coil material is usually fed by a feeding machine at a feeding speed of about several m / min to several tens m / min, heated to a temperature of usually 350 to 680 K by a heating device, and rolled by a rolling roll. At this time, the rolling is performed by setting the temperature distribution of the roll to 30K or less by the temperature equalizing mechanism of the rolled work roll. Further, the surface of the rolling roll is rolled at an absolute temperature of 320 to 680K by a heating mechanism, a cooling mechanism, or the like.
In addition, it is preferable that the surface temperature of a rolling roll is 340-520K at the point which can prevent that surface quality deteriorates by the malfunction called a pickup, ensuring a big rolling reduction. In particular, when importance is attached to the surface quality of the obtained product, it is more preferably 470K or less.
The magnesium coil rolled by the rolling roll is annealed again by the heating device.
このとき、圧延全長における圧延ロールの表面温度変化は１００Ｋ以下となるよう表面温度が制御されることが好ましく、２０Ｋ以下とされることがさらに好ましい。
また、製造するマグネシウム板の厚みについては、特に限定されるものではないが、マグネシウム板の幅は、本発明の効果がより顕著となる点において、３００ｍｍを超えていることが、好適である。
At this time, the surface temperature is preferably controlled so that the change in the surface temperature of the rolling roll in the entire rolling length is 100K or less, and more preferably 20K or less.
Further, the thickness of the magnesium plate to be manufactured is not particularly limited, but it is preferable that the width of the magnesium plate exceeds 300 mm in that the effect of the present invention becomes more remarkable.
なお、この時、通常、圧下率は５〜５０％／パスとされるが、生産性と圧延状態の安定性を両立させ得る点から１０〜４０％／パスとされるのが好ましい。１０％未満の圧下率を行う場合には、圧延状態は安定するが、結晶粒を粗大化させてしまうおそれがあり、４０％／パスを超えた圧下率での圧延を行う場合には、圧延割れを生じるおそれを有するためである。このような点において、圧下率は、１２〜３５％／パスとすることがより好ましい。 At this time, the rolling reduction is usually 5 to 50% / pass, but it is preferably 10 to 40% / pass in terms of achieving both productivity and stability in the rolled state. When a rolling reduction of less than 10% is performed, the rolling state is stabilized, but there is a risk of coarsening the crystal grains. When rolling at a rolling reduction exceeding 40% / pass, rolling is performed. This is because there is a risk of causing cracks. In such a point, the rolling reduction is more preferably 12 to 35% / pass.
なお、本実施形態においては、上記のようなマグネシウムコイル材と圧延設備とを用いて上記のごとくマグネシウム板を製造する場合を例に説明したが、本発明においては、これらを上記の例示に限定するものではない。 In the present embodiment, the case where the magnesium plate is manufactured as described above using the magnesium coil material and the rolling equipment as described above is described as an example, but in the present invention, these are limited to the above examples. Not what you want.
次に実施例を挙げて本発明をさらに詳しく説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
（実施例１）
圧延機の圧延ロールには、圧延ロール全長で２７００ｍｍ、有効バレル長１５８０ｍｍ、ロール外径２５５ｍｍの鋼製ロールにＰＣＤ（ピッチドサークルディアメーター）１８０ｍｍとなるように１６本の純水ヒートパイプを等間隔で埋設したものを用いた。なお、このヒートパイプは、この鋼製ロールの有効バレル長部分において作動するように埋設されている。
市販のマグネシウム合金（ＡＳＴＭ：ＡＺ３１Ｂ）コイル（２．０ｍｍ厚さ×９１４ｍｍ幅）を用いて、４段可逆式コイル圧延機を使用して圧延を行いマグネシウム板の製造を行った。
この時、前記マグネシウムコイルを６００Ｋの温度に加熱し、圧延ロールを用いて圧延速度：１８ｍ／ｍｉｎ、圧下率：１５％／パスの圧延を行い、圧延ロールに埋設された複数の熱電対により圧延ロールの表面温度ならびに温度分布を測定しつつマグネシウム板の製造を行った。
（実施例２）
１６本のヒートパイプの内、一つおきに８本のヒートパイプのみを作動させたこと以外は実施例１と同様にマグネシウム板の製造を行った。
（実施例３）
さらに２本のヒートパイプを作動させないようにして、計６本のヒートパイプのみを作動させたこと以外は実施例２と同様にマグネシウム板の製造を行った。
（実施例４）
圧延ロールの加熱装置を使用して、圧延開始時のロール表面温度を４００Ｋとした以外は、実施例１と同様にマグネシウム板の製造を行った。
（実施例５）
ロール表面温度が４２０Ｋを超えないように冷却を行いつつ圧延を行ったこと以外は、実施例１と同様にマグネシウム板の製造を行った。
（実施例６）
ロール表面温度が４００〜４２０Ｋとなるように加熱機構ならびに冷却機構を作動させた以外は、実施例４と同様にマグネシウム板の製造を行った。
（実施例７）
マグネシウム合金コイルの板幅が１５２４ｍｍのものを用いたことと、圧延速度を１０ｍ／ｍｉｎとしたこと以外は実施例６と同様にマグネシウム板の製造を行った。
（実施例８）
圧延機の圧延ロールには、圧延ロール全長で５８０ｍｍ、有効バレル長４４０ｍｍ、ロール外径２００ｍｍの鋼製ロールの内部に外径１４０ｍｍ、内径８０ｍｍ、長さ４６０ｍｍの銅合金製均熱化スリーブが圧延ロールの長手方向と平行に埋設されたものを用いた。
市販のマグネシウム合金（ＡＳＴＭ：ＡＺ３１Ｂ）コイル（１．０ｍｍ厚さ×３８０ｍｍ幅）を用いて、２段可逆式コイル圧延機を使用して圧延を行いマグネシウム板の製造を行った。
この時、前記マグネシウムコイルを５２０Ｋの温度に加熱し、圧延ロールを用いて圧延速度：３０ｍ／ｍｉｎ、圧下率：２０％／パスの圧延を行い、圧延ロールに埋設された複数の熱電対により圧延ロールの表面温度ならびに温度分布を測定しつつマグネシウム板の製造を行った。
EXAMPLES Next, although an Example is given and this invention is demonstrated in more detail, this invention is not limited to these.
Example 1
For the rolling roll of the rolling mill, there are 16 pure water heat pipes such that the total length of the rolling roll is 2700 mm, the effective barrel length is 1580 mm, the outer diameter of the roll is 255 mm, and the PCD (pitched circle diameter meter) is 180 mm. What was buried at intervals was used. In addition, this heat pipe is embed | buried so that it may operate | move in the effective barrel length part of this steel roll.
Using a commercially available magnesium alloy (ASTM: AZ31B) coil (2.0 mm thickness × 914 mm width), rolling was performed using a four-stage reversible coil rolling mill to produce a magnesium plate.
At this time, the magnesium coil is heated to a temperature of 600K, rolled at a rolling speed of 18 m / min and a reduction rate of 15% / pass using a rolling roll, and rolled by a plurality of thermocouples embedded in the rolling roll. A magnesium plate was manufactured while measuring the surface temperature and temperature distribution of the roll.
(Example 2)
A magnesium plate was manufactured in the same manner as in Example 1 except that only eight of the 16 heat pipes were operated.
(Example 3)
Further, the magnesium plate was manufactured in the same manner as in Example 2 except that only two heat pipes were operated without operating the two heat pipes.
Example 4
A magnesium plate was manufactured in the same manner as in Example 1 except that the roll surface temperature at the start of rolling was set to 400K using a heating device for the rolling roll.
(Example 5)
A magnesium plate was produced in the same manner as in Example 1 except that the rolling was performed while cooling so that the roll surface temperature did not exceed 420K.
(Example 6)
A magnesium plate was manufactured in the same manner as in Example 4 except that the heating mechanism and the cooling mechanism were operated so that the roll surface temperature was 400 to 420K.
(Example 7)
A magnesium plate was produced in the same manner as in Example 6 except that a magnesium alloy coil with a plate width of 1524 mm was used and the rolling speed was 10 m / min.
(Example 8)
The rolling roll of the rolling mill is rolled with a copper alloy soaking sleeve having an outer diameter of 140 mm, an inner diameter of 80 mm, and a length of 460 mm inside a steel roll having a total length of 580 mm, an effective barrel length of 440 mm, and an outer diameter of 200 mm. What was embed | buried in parallel with the longitudinal direction of the roll was used.
Using a commercially available magnesium alloy (ASTM: AZ31B) coil (1.0 mm thickness × 380 mm width), rolling was performed using a two-stage reversible coil rolling mill to produce a magnesium plate.
At this time, the magnesium coil is heated to a temperature of 520 K, rolled using a rolling roll at a rolling speed of 30 m / min and a reduction rate of 20% / pass, and rolled by a plurality of thermocouples embedded in the rolling roll. A magnesium plate was manufactured while measuring the surface temperature and temperature distribution of the roll.
（比較例１）
ヒートパイプを埋設していない鋼製の圧延ロールを使用したこと以外は実施例１と同様にマグネシウム板の製造を行った。
（比較例２）
ヒートパイプを全く作動させなかったこと以外は実施例６と同様にマグネシウム板の製造を行った。
（比較例３）
ヒートパイプを、圧延ロールの周方向９０度毎の位置に配されている４本のみ作動させ、残り１２本を作動させなかったこと以外は、実施例６と同様にマグネシウム板の製造を行った。
（比較例４）
マグネシウムコイルの幅方向の温度分布を８Ｋ以内に制御して圧延を行ったこと以外は、比較例３と同様にマグネシウム板の製造を行った。
（比較例５）
マグネシウム合金コイルの板幅が１５２４ｍｍのものを用いたことと、圧延速度を１０ｍ／ｍｉｎとしたこと以外は比較例３と同様にマグネシウム板の製造を行った。
（比較例６）
銅合金製均熱化スリーブが埋設されていない通常の鋼製ロールを使用した以外は、実施例８と同様にマグネシウム板の製造を行った。
(Comparative Example 1)
A magnesium plate was produced in the same manner as in Example 1 except that a steel rolling roll in which no heat pipe was embedded was used.
(Comparative Example 2)
A magnesium plate was produced in the same manner as in Example 6 except that the heat pipe was not operated at all.
(Comparative Example 3)
Magnesium plates were produced in the same manner as in Example 6 except that only four heat pipes were arranged at positions of every 90 degrees in the circumferential direction of the rolling roll and the remaining twelve were not operated. .
(Comparative Example 4)
A magnesium plate was manufactured in the same manner as in Comparative Example 3 except that the rolling was performed while controlling the temperature distribution in the width direction of the magnesium coil within 8K.
(Comparative Example 5)
A magnesium plate was produced in the same manner as in Comparative Example 3 except that a magnesium alloy coil having a plate width of 1524 mm was used and the rolling speed was 10 m / min.
(Comparative Example 6)
A magnesium plate was produced in the same manner as in Example 8 except that a normal steel roll in which a copper alloy soaking sleeve was not embedded was used.
（評価１）
（表面温度分布と板厚さバラツキ）
各実施例、比較例について均熱化の条件ならびに、圧延ロールの表面温度の変化、表面温度分布を測定した結果を表１に示す。
また、各実施例、比較例で得られたマグネシウム板の厚さを測定し、最大値（ｔmax）、最小値（ｔmin）、平均値（ｔave）をならびに、（ｔmax−ｔmin）／（２×ｔave）を計算することにより厚さばらつきを求めた。結果を表２に示す。
なお、これらマグネシウム板の厚さの測定には、マイクロメーターを用いた。
また、測定は、マグネシウム板の幅方向両端部から１０ｍｍ内側と中央部の３箇所と、中央部から幅方向両端部に向けて１００ｍｍ間隔で片側４箇所ずつの８箇所とで合計１１個所の測定を行い、この１１の測定値の最大値をｔmaxとし、最小値をｔminとし、算術平均をｔaveとした。
また、製造されたマグネシウム板の幅は、用いたマグネシウム合金コイル幅と略同一であり、実施例１乃至６、比較例１乃至４でのＷ（ｍｍ）を９１４、実施例７、比較例５でのＷ（ｍｍ）を１５２４、実施例８、比較例６でのＷ（ｍｍ）を３８０としてそれぞれ計算したｅ(-4.0+0.0008 × W)の値は、約０．０３８、約０．０６２、約０．０２５となる。
(Evaluation 1)
(Surface temperature distribution and thickness variation)
Table 1 shows the results of measuring the soaking conditions, the change in the surface temperature of the rolling roll, and the surface temperature distribution for each example and comparative example.
Moreover, the thickness of the magnesium plate obtained in each Example and Comparative Example was measured, and the maximum value (t max ), the minimum value (t min ), the average value (t ave ), and (t max −t min) ) / (2 × t ave ) to calculate the thickness variation. The results are shown in Table 2.
A micrometer was used to measure the thickness of these magnesium plates.
In addition, the measurement was performed at a total of 11 points at three locations 10 mm inside and at the center from both ends in the width direction of the magnesium plate, and 8 locations at four locations on each side at 100 mm intervals from the center to both ends in the width direction. The maximum value of the 11 measured values was t max , the minimum value was t min , and the arithmetic average was t ave .
The width of the manufactured magnesium plate is substantially the same as the width of the magnesium alloy coil used, and W (mm) in Examples 1 to 6 and Comparative Examples 1 to 4 is 914, Example 7, and Comparative Example 5 The values of e (−4.0 + 0.0008 × W) calculated by assuming W (mm) at 1524 and W (mm) in Example 8 and Comparative Example 6 as 380 are about 0.038 and 0.062, respectively. , About 0.025.
またこのことにより、（ｔmax−ｔmin）／（２×ｔave）≦ｅ(-4.0+0.0008 × W) の式を満足するマグネシウム板を製造し得ることもわかる。
This also shows that a magnesium plate satisfying the formula (t max −t min ) / (2 × t ave ) ≦ e (−4.0 + 0.0008 × W) can be produced.
（評価２）
（圧延荷重変化および製造されたマグネシウム板の表面性状）
各実施例、比較例のマグネシウム板について、圧延時の圧延荷重を測定した。また、圧延後のマグネシウム板の表面性状や形状を肉眼で判定し外観判定の良否を以下の基準により判定した。×：実用上問題があるもの。○：実用上の問題が無いもの。◎：優れて美麗であるもの。
なお、圧延時にマグネシウム板の端部と中央部とが不均一に圧延されていることが肉眼で確認された場合にはその時点で圧延を中止し、その時点の長さを圧延可能長さとして判定した。また、この圧延可能長さの合否判定としては、２００ｍ以上の長さで圧延可能で実用上問題のない場合を合格とした。結果を表３に示す。
(Evaluation 2)
(Rolling load change and surface properties of manufactured magnesium plate)
The rolling load at the time of rolling was measured about the magnesium plate of each Example and the comparative example. Moreover, the surface property and shape of the magnesium plate after rolling were determined with the naked eye, and the quality of the appearance determination was determined according to the following criteria. X: A problem in practical use. ○: No problem in practical use. A: Excellent and beautiful.
In addition, when it is confirmed with the naked eye that the end and the center of the magnesium plate are rolled unevenly during rolling, the rolling is stopped at that time, and the length at that time is set as the rollable length. Judged. Moreover, as a pass / fail judgment of this length which can be rolled, the case where it was possible to roll with a length of 200 m or more and there was no practical problem was determined to be acceptable. The results are shown in Table 3.
表３の結果から、前記圧延ロールの表面の温度分布が３０Ｋ以内に保持されている場合は、圧延板の形状が良好で２００ｍ以上の圧延が連続して実施可能となることがわかる。
また、実施例４、６に見られるように、ロールの表面温度を高くすることで、圧延開始時の圧延荷重を減少させ得ることもわかる。また、実施例５、６に見られるように、ロール表面温度が高くなりすぎないように冷却することで、圧延終了時の圧延荷重が小さくなりすぎることを抑制し得ることもわかる。すなわち、加熱、冷却を行って、ロールの表面温度の変化を小さくすることにより、圧延荷重の変動を抑制させることができ、安定した圧延が可能となる。さらに、ロールの表面温度を４２０Ｋ以下とした場合には、特に美麗な表面のマグネシウム板を製造することができる。
このように、本発明によれば、外観が良好で、しかも、幅方向の厚さのばらつきが抑制された（ｔmax−ｔmin）／（２×ｔave）≦ｅ(-4.0+0.0008 × W) の式を満足する平坦な、マグネシウム板を長尺で製造し得る。
From the results of Table 3, it can be seen that when the temperature distribution on the surface of the rolling roll is maintained within 30K, the rolled plate has a good shape and can be rolled continuously for 200 m or more.
Further, as seen in Examples 4 and 6, it can be seen that the rolling load at the start of rolling can be reduced by increasing the surface temperature of the roll. Moreover, it turns out that it can suppress that the rolling load at the time of completion | finish of rolling becomes too small by cooling so that roll surface temperature may not become too high so that Examples 5 and 6 may be seen. That is, by performing heating and cooling to reduce the change in the surface temperature of the roll, fluctuations in the rolling load can be suppressed, and stable rolling becomes possible. Furthermore, when the surface temperature of the roll is set to 420 K or less, a magnesium plate having a particularly beautiful surface can be produced.
Thus, according to the present invention, the appearance is good and the variation in thickness in the width direction is suppressed (t max −t min ) / (2 × t ave ) ≦ e (−4.0 + 0.0008 × A flat magnesium plate satisfying the formula of W) can be produced in a long length.
（評価３）
（プレス成形用母材としてのプレス成形性評価）
各実施例、比較例のマグネシウム板を用いて、温間での円筒深絞り成形を連続して実施しプレス成形性についての評価を行った。
このプレス成形性の評価については、より具体的には、以下のような手順ならびに判定方法により実施した。
（プレス手順）
プレス成形においては、φ１２７ｍｍに打ち抜いた各実施例、比較例のマグネシウム板を電気炉にて５２３Ｋに加熱し、後述の金型を使用し、温間プレス成形機にてその全てが絞り込まれるまでの深絞り成形を行った。なお、プレス成形機には、クランクプレスを用い最高プレス速度３００ｍｍ／ｓでの深絞り成形を行った。また、しわ押さえ力は０．９８ｋＮとした。
このときの絞り比は３．１８という比較的高い値であった。また、プレス加工は、１ショット／１２秒のペースで３６ショット連続して実施した。なお、この３６ショットの内、初回のショットにおいてのみ、ダイス側にグラファイト系固形潤滑剤を塗布した。また、ダイスはヒーターにより５２３Ｋに保持してプレス加工を実施した。
一方、ポンチ側には０．０５ｍｍ厚さのポリ四フッ化エチレン製シートを潤滑および断熱目的として配してプレス加工を実施した。なお、ポンチの温度制御は実施していない。
この３６ショットの深絞り加工により得られた加工品の中で最も外観に劣るものを後述する判定方法で判定した。
（使用金型）
深絞り加工には、ＳＫＤ１１製の金型を用いた。
また、実施例１乃至６、比較例１乃至４の板幅９１４ｍｍ、公称板厚１．７ｍｍのマグネシウム板の深絞り加工には外径φ４０ｍｍで肩半径５ｍｍのポンチと、内径φ４３．５ｍｍで肩半径１０ｍｍのダイスを用い、実施例７、比較例５の板幅１５２４ｍｍ、公称板厚１．７ｍｍのマグネシウム板の深絞り加工には外径φ４０ｍｍで肩半径６ｍｍのポンチと、内径φ４３．７ｍｍで肩半径１０ｍｍのダイスを用い、実施例８、比較例６の板幅３８０ｍｍ、公称板厚０．８ｍｍのマグネシウム板の深絞り加工には外径φ４０ｍｍで肩半径４ｍｍのポンチと、内径φ４２．０ｍｍで肩半径８ｍｍのダイスを用いた。
なお、これらの金型の内、すべてのダイス表面には深絞り加工品を安定した表面状態が確保されるよう硬質クロムメッキが施されている。
（判定方法）
深絞り加工品の評価においては、外側面に生じた破れ、カジリ、キズを目視にて観察した。また、キズが観察されたものについては、キズを爪で引っ掻いての評価を実施し、引っ掛かりが生じる場合を深いキズ、引っ掛かりが生じないものを浅いキズとして、破れ、カジリ、キズの見られないものおよび、キズが見られても浅いキズとして評価されたものを合格品として判定した。判定結果を表４に示す。
(Evaluation 3)
(Press formability evaluation as a base material for press forming)
Using the magnesium plate of each Example and Comparative Example, warm cylindrical deep drawing was continuously performed to evaluate the press formability.
More specifically, the press formability was evaluated by the following procedure and determination method.
(Press procedure)
In press molding, the magnesium plate of each example and comparative example punched out to φ127 mm is heated to 523 K in an electric furnace, and a die described later is used until all of them are narrowed down by a warm press molding machine. Deep drawing was performed. The press molding machine was a deep drawing with a crank press at a maximum press speed of 300 mm / s. The wrinkle pressing force was 0.98 kN.
The aperture ratio at this time was a relatively high value of 3.18. Further, the press working was continuously performed for 36 shots at a pace of 1 shot / 12 seconds. Of these 36 shots, a graphite-based solid lubricant was applied to the die side only in the first shot. The die was held at 523K by a heater and pressed.
On the other hand, a 0.05 mm-thick polytetrafluoroethylene sheet was placed on the punch side for lubrication and heat insulation purposes, and was pressed. Note that punch temperature control is not performed.
Among the processed products obtained by this 36-shot deep drawing, the most inferior in appearance was determined by the determination method described later.
(Use mold)
For deep drawing, a mold made of SKD11 was used.
Further, for deep drawing of a magnesium plate having a plate width of 914 mm and a nominal plate thickness of 1.7 mm in Examples 1 to 6 and Comparative Examples 1 to 4, a punch having an outer diameter of φ40 mm and a shoulder radius of 5 mm, and a shoulder having an inner diameter of φ43.5 mm Using a die having a radius of 10 mm, deep drawing of a magnesium plate having a plate width of 1524 mm and a nominal plate thickness of 1.7 mm of Example 7 and Comparative Example 5 was performed with a punch having an outer diameter of 40 mm and a shoulder radius of 6 mm, and an inner diameter of 43.7 mm. Using a die with a shoulder radius of 10 mm, deep punching of a magnesium plate of Example 8 and Comparative Example 6 with a plate width of 380 mm and a nominal plate thickness of 0.8 mm, a punch with an outer diameter of 40 mm and a shoulder radius of 4 mm, and an inner diameter of 42.0 mm Then, a die having a shoulder radius of 8 mm was used.
Of these dies, hard chrome plating is applied to the surface of all the dies so as to ensure a stable surface state of the deep drawn product.
(Judgment method)
In the evaluation of the deep drawn product, tears, galling and scratches generated on the outer surface were visually observed. In addition, if scratches are observed, the scratches are scratched with an nail, and if scratches occur, deep scratches are observed, and scratches that do not cause scratches are shallow scratches. Even if scratches were observed, those evaluated as shallow scratches were judged as acceptable products. Table 4 shows the determination results.
表４からもわかるように、実施例３および実施例７のマグネシウム板を用いた深絞り加工品には実用上問題とならない浅いキズが観測されたものの実施例のマグネシウム板は、プレス成形性が良好で、式（ｔmax−ｔmin）／（２×ｔave）≦ｅ(-4.0+0.0008 × W)を満足する板厚精度に優れたこれらのマグネシウム板を用いることで良好なる外観の深絞り加工品を得られることが確認された。
また、比較例１、２では金型へのカジリが強く、プレス成形不可であった。このことは板厚のバラツキが大きく、板厚の厚い部分が金型のクリアランスを超過していることから自明のことである。
比較例３、４のマグネシウム板では、プレス成形は可能ではあるが、深い傷が発生し、実用不可である。
さらに、比較例５、６のマグネシウム板では、絞り成形時に板厚の薄い部分において割れが発生しプレス成形不可であった。
なお、比較例３、４のマグネシウム板については、深絞り加工品に深いキズが発生することを防止すべく実施例７、比較例５の１５２４ｍｍの板幅のもののプレス加工に用いた金型による加工も試みたが、板厚の薄い部分において割れが発生した。このことから、板厚精度が劣るマグネシウム板を用いる場合は、金型のクリアランスなどの加工条件を変更しても良好なる外観のプレス加工品（深絞り加工品）を得ることが困難であることが確認された。
As can be seen from Table 4, although shallow scratches that are not a practical problem were observed in the deep-drawn products using the magnesium plates of Example 3 and Example 7, the magnesium plate of the examples had press formability. Good depth of appearance by using these magnesium plates excellent in thickness accuracy satisfying the formula (t max −t min ) / (2 × t ave ) ≦ e (−4.0 + 0.0008 × W) It was confirmed that a drawn product could be obtained.
Further, in Comparative Examples 1 and 2, galling to the mold was strong and press molding was impossible. This is self-evident because the variation in the plate thickness is large and the thick plate portion exceeds the clearance of the mold.
In the magnesium plates of Comparative Examples 3 and 4, press molding is possible, but deep flaws are generated and impractical.
Further, in the magnesium plates of Comparative Examples 5 and 6, cracks occurred in the thin portion at the time of drawing, and press molding was not possible.
In addition, about the magnesium plate of the comparative examples 3 and 4, it depends on the die used for the press working of the plate width of 1524 mm of the example 7 and the comparative example 5 in order to prevent deep scratches from occurring in the deep drawn product. Although processing was also attempted, cracks occurred in the thin part. For this reason, when using a magnesium plate with inferior thickness accuracy, it is difficult to obtain a press-processed product (deep-drawn product) with a good appearance even if the processing conditions such as the mold clearance are changed. Was confirmed.
Claims (4)
純マグネシウムまたはマグネシウム合金と接する前記圧延ロールの表面を絶対温度で３０Ｋ以内の温度分布として、前記温間圧延を実施することを特徴とするマグネシウム板の製造方法。 A method for producing a magnesium plate, which is formed into a plate by warm rolling pure magnesium or a magnesium alloy with a rolling roll,
A method for producing a magnesium plate, characterized in that the warm rolling is performed by setting the surface of the rolling roll in contact with pure magnesium or a magnesium alloy as a temperature distribution within 30 K in absolute temperature.
（ｔmax−ｔmin）／（２×ｔave）≦ｅ(-4.0+0.0008 × W) ・・・式（１）
（なお、式中のｔmaxは、マグネシウム板の幅方向の厚さの最大値（単位：ｍｍ）、ｔminは、マグネシウム板の幅方向の厚さの最小値（単位：ｍｍ）、ｔaveは、マグネシウム板の幅方向の厚さの平均値（単位：ｍｍ）、ｅは、自然対数の底、Ｗは、マグネシウム板の幅（単位：ｍｍ）を表す。） A magnesium plate made of pure magnesium or a magnesium alloy, having a length of 20 m or more and a width of 350 to 2500 mm, and having a thickness distribution in the width direction satisfying the following formula (1).
(T max −t min ) / (2 × t ave ) ≦ e (−4.0 + 0.0008 × W) Expression (1)
( Where t max is the maximum thickness in the width direction of the magnesium plate (unit: mm), t min is the minimum thickness in the width direction of the magnesium plate (unit: mm), t ave Is the average thickness of the magnesium plate in the width direction (unit: mm), e is the base of the natural logarithm, and W is the width of the magnesium plate (unit: mm).
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