JP2006324221A - Passive hydrogen-producing apparatus and packaged fuel cell generator using the same - Google Patents

Passive hydrogen-producing apparatus and packaged fuel cell generator using the same Download PDF

Info

Publication number
JP2006324221A
JP2006324221A JP2005148774A JP2005148774A JP2006324221A JP 2006324221 A JP2006324221 A JP 2006324221A JP 2005148774 A JP2005148774 A JP 2005148774A JP 2005148774 A JP2005148774 A JP 2005148774A JP 2006324221 A JP2006324221 A JP 2006324221A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
hydrogen production
fuel
hydrogen
electrode
passive
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2005148774A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP4811704B2 (en
Inventor
Ryoichi Okuyama
良一 奥山
Yoshihiro Yamamoto
好浩 山本
Katsuji Ashida
勝二 芦田
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
GS Yuasa Corp
Original Assignee
GS Yuasa Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by GS Yuasa Corp filed Critical GS Yuasa Corp
Priority to JP2005148774A priority Critical patent/JP4811704B2/en
Priority to PCT/JP2006/310409 priority patent/WO2006123831A1/en
Publication of JP2006324221A publication Critical patent/JP2006324221A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP4811704B2 publication Critical patent/JP4811704B2/en
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/06—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues
    • H01M8/0606—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues with means for production of gaseous reactants
    • H01M8/0612—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues with means for production of gaseous reactants from carbon-containing material
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/06—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues
    • H01M8/0606—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues with means for production of gaseous reactants
    • H01M8/0656—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues with means for production of gaseous reactants by electrochemical means
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/10—Fuel cells with solid electrolytes
    • H01M2008/1095—Fuel cells with polymeric electrolytes
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
    • Y02E60/30—Hydrogen technology
    • Y02E60/50—Fuel cells

Landscapes

  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Electrochemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Fuel Cell (AREA)
  • Electrolytic Production Of Non-Metals, Compounds, Apparatuses Therefor (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a passive hydrogen-producing apparatus and a packaged fuel cell generator using the same which can produce a gas including hydrogen at a low temperature and be achieved with a small size without the energy demand on auxiliary power units. <P>SOLUTION: This passive hydrogen-producing apparatus includes a diaphragm 11; a fuel electrode 12; a fuel supply means; an oxidation electrode 14, a hydrogen-producing cell 10 composed of a means for supplying oxidant; and a gas extraction means which decomposes fuel including organic, generates a gas including hydrogen at the fuel electrode 12 side, and extracts it from there. The apparatus has (a) organic and fuel including water supplied by capillary force or gravity falling, (b) oxidant made into air and supplied according to natural spread or by natural convection, or (c) oxidant made into a liquid including hydrogen peroxide and supplied by capillary force or gravity falling. Or a packaged fuel cell generator is formed by combining this passive hydrogen-producing apparatus and passive or active solid polymer fuel cells. <P>COPYRIGHT: (C)2007,JPO&INPIT

Description

本発明は、有機物を含む燃料を低温で分解し水素を含むガスを製造するためのパッシブ型水素製造装置及びこれを用いたパッケージ型燃料電池発電装置に関するものである。   The present invention relates to a passive hydrogen production apparatus for producing a gas containing hydrogen by decomposing a fuel containing an organic substance at a low temperature and a package type fuel cell power generation apparatus using the same.

有機物を含む燃料を低温で分解し水素を含むガスを製造する技術として、電気化学的反応により水素を発生させる方法及び装置が知られており、また、そのような電気化学的方法により発生した水素を利用した燃料電池が知られている（特許文献１〜４参照）。
特許第３３２８９９３号公報 特許第３３６０３４９号公報 米国特許第６，２９９，７４４号明細書、米国特許第６，３６８，４９２号明細書、米国特許第６，４３２，２８４号明細書、米国特許第６，５３３，９１９号明細書、米国特許公開２００３／０２２６７６３号公報 特開２００１−２９７７７９号公報 As a technique for decomposing a fuel containing organic matter at a low temperature to produce a gas containing hydrogen, a method and an apparatus for generating hydrogen by an electrochemical reaction are known, and hydrogen generated by such an electrochemical method is known. Is known (see Patent Literatures 1 to 4).
Japanese Patent No. 3328993 Japanese Patent No. 3360349 US Pat. No. 6,299,744, US Pat. No. 6,368,492, US Pat. No. 6,432,284, US Pat. No. 6,533,919, US Pat. Publication 2003/0226763 Japanese Patent Laid-Open No. 2001-277779

特許文献１には、「陽イオン交換膜の対向する両面に１対の電極を設け、一方に設けられた触媒を含む電極に、メタノールと水を少なくとも含む燃料を接触させ、前記１対の電極に電圧を印加して前記電極から電子を取出すことによって前記電極上で前記メタノールおよび水から水素イオンを発生させる反応を進行させ、発生させた前記水素イオンを、前記陽イオン交換膜の対向する１対の面の他方に設けられた電極において、電子の供給により水素分子に変換することを特徴とする、水素発生方法。」（請求項１）の発明が記載され、また、燃料用電極に燃料であるメタノールとともに水または水蒸気を供給し、外部回路を通じて、燃料用電極から電子を引き抜くように電圧を印加することにより、燃料用電極で、ＣＨ3ＯＨ＋２Ｈ2Ｏ→ＣＯ2＋６ｅ-＋６Ｈ+の反応を進行させ、このようにして発生した水素イオンを、陽イオン交換膜を通過させ、対向電極側で、６Ｈ+＋６ｅ-→３Ｈ2により、水素を選択的に生成させることが示されており（段落［００３３］〜［００３８］）、さらに、特許文献２には、このような方法で発生させた水素を利用する燃料電池の発明が記載されている（段落［００５２］〜［００５６］）。
特許文献１及び２に記載された発明によれば、低温度で水素を発生させることができる（特許文献１の段落［００４２］、特許文献２の段落［００８０］）が、水素を発生させるためには、電圧を印加する必要があり、また、水素が発生するのは燃料用電極（燃料極）の対向電極側であり、対向電極に酸化剤を供給するものではないから、本発明のパッシブ型水素製造装置とは明らかに異なる。 Patent Document 1 states that “a pair of electrodes is provided on opposite surfaces of a cation exchange membrane, a fuel including at least methanol and water is brought into contact with an electrode including a catalyst provided on one side, and the pair of electrodes is contacted. By applying a voltage to the electrode and taking out electrons from the electrode, a reaction for generating hydrogen ions from the methanol and water is advanced on the electrode, and the generated hydrogen ions are opposed to the cation exchange membrane 1. A hydrogen generation method characterized in that an electrode provided on the other side of the pair is converted into hydrogen molecules by supplying electrons. "(Claim 1) The invention of (Claim 1) is described, and the fuel electrode has a fuel. supplied with methanol and water or water vapor is, through an external circuit, by applying a voltage to draw electrons from the fuel electrode, the fuel electrode, CH 3 OH + 2H 2 O → O 2 + 6e - + 6H + reaction allowed to proceed for, thus the hydrogen ions generated in the, passed through a cation exchange membrane, in the opposing electrode side, 6H + + 6e - by → 3H 2, selectively produce hydrogen In addition, Patent Document 2 describes an invention of a fuel cell using hydrogen generated by such a method (paragraph [paragraph [0033] to [0038]). 0052] to [0056]).
According to the inventions described in Patent Documents 1 and 2, hydrogen can be generated at a low temperature (paragraph [0042] of Patent Document 1 and paragraph [0080] of Patent Document 2). In this case, it is necessary to apply a voltage, and hydrogen is generated on the counter electrode side of the fuel electrode (fuel electrode) and does not supply an oxidant to the counter electrode. It is clearly different from type hydrogen production equipment.

特許文献３に記載された発明も、特許文献１及び２に記載された発明と同様に、燃料極であるアノード１１２で生成したプロトンが隔膜１１０を透過して、対極であるカソード１１４で水素が発生するものであるが、燃料極をアノードとし対極をカソードとして直流電源１２０から電圧を印加し、メタノール等の有機物燃料をポンプ１３０でアノード（燃料極）１１２に供給して電気分解するものであり、また、水素が発生するのは燃料極の対極側であり、対極に酸化剤を供給するものではないから、本発明のパッシブ型水素製造装置とは明らかに異なる。   In the invention described in Patent Document 3, as in the inventions described in Patent Documents 1 and 2, protons generated at the anode 112 serving as the fuel electrode permeate the diaphragm 110 and hydrogen is generated at the cathode 114 serving as the counter electrode. The fuel electrode is used as an anode, the counter electrode is used as a cathode, a voltage is applied from the DC power source 120, and organic fuel such as methanol is supplied to the anode (fuel electrode) 112 by the pump 130 to be electrolyzed. Further, since hydrogen is generated on the counter electrode side of the fuel electrode and does not supply oxidant to the counter electrode, it is clearly different from the passive hydrogen production apparatus of the present invention.

特許文献４には、燃料電池システムにおいて、水素を発生する水素発生極を設けること（請求項１）が記載されているが、「多孔質電極（燃料極）１にアルコールと水を含む液体燃料を供給し、反対側のガス拡散電極（酸化剤極）２に空気を供給し、多孔質電極１の端子とガス拡散電極２の端子との間に負荷をつなぐと、通常の燃料電池の機能を有するＭＥＡ２の正極であるガス拡散電極２から負荷を介して多孔質電極１に正の電位が印加されるような電気的つながりができる。その結果、アルコールは水と反応して炭酸ガスと水素イオンが生成し、生成した水素イオンは電解質層５を経由して、中央のガス拡散電極６で水素ガスとして発生する。ガス拡散電極６では、もう一つの電解質層７との界面で電極反応が起こり、再び水素イオンとなって電解質層７中を移動し、ガス拡散電極２に到達する。ガス拡散電極２では、空気中の酸素と反応して水が生成する。」（段落［０００７］）と記載されているから、燃料電池によって発生させた電気エネルギーを用いて水素発生極（ガス拡散電極６）で水素を発生させ、これを燃料電池に供給するものであり、また、水素が発生するのは燃料極の対極側であるという点では、特許文献１〜３と同じである。   Patent Document 4 describes that in a fuel cell system, a hydrogen generating electrode for generating hydrogen is provided (Claim 1). However, “Liquid fuel containing alcohol and water in porous electrode (fuel electrode) 1” is disclosed. If the load is connected between the terminal of the porous electrode 1 and the terminal of the gas diffusion electrode 2, the function of a normal fuel cell Thus, an electrical connection can be established such that a positive potential is applied to the porous electrode 1 via a load from the gas diffusion electrode 2 which is a positive electrode of the MEA 2 having the following: As a result, the alcohol reacts with water to react with carbon dioxide gas and hydrogen. Ions are generated, and the generated hydrogen ions are generated as hydrogen gas in the central gas diffusion electrode 6 via the electrolyte layer 5. In the gas diffusion electrode 6, an electrode reaction occurs at the interface with the other electrolyte layer 7. Happens again with hydrogen ions Thus, it moves through the electrolyte layer 7 and reaches the gas diffusion electrode 2. The gas diffusion electrode 2 reacts with oxygen in the air to produce water "(paragraph [0007]). Then, hydrogen is generated at the hydrogen generating electrode (gas diffusion electrode 6) using the electric energy generated by the fuel cell and supplied to the fuel cell. Hydrogen is generated at the counter electrode of the fuel electrode. It is the same as Patent Documents 1 to 3 in that it is on the side.

また、プロトン伝導膜（イオン伝導体）を介してアノード（電極Ａ）とカソード（電極Ｂ）とが形成された隔膜を備えた反応装置を用いて、電圧を印加し、若しくは印加しないで、又は電気エネルギーを取り出しながら、アルコール（メタノール）を酸化する方法の発明（特許文献５及び６参照）も知られているが、いずれも、アルコールを電気化学セルを用いて酸化させるプロセス（生成物は、炭酸ジエステル、ホルマリン、蟻酸メチル、ジメトキシメタン等）に関するものであり、アルコールからみて還元物である水素を発生させるプロセスではない。
特開平６−７３５８２号公報（請求項１〜３、段落［００５０］） 特開平６−７３５８３号公報（請求項１、８、段落［０００６］、［００１９］） In addition, with or without applying a voltage using a reaction apparatus including a diaphragm in which an anode (electrode A) and a cathode (electrode B) are formed via a proton conductive membrane (ion conductor), or Inventions of a method for oxidizing alcohol (methanol) while taking out electric energy (see Patent Documents 5 and 6) are also known, but in each case, a process for oxidizing alcohol using an electrochemical cell (product is: Carbonic acid diester, formalin, methyl formate, dimethoxymethane, etc.) and not a process for generating hydrogen as a reduced product from the viewpoint of alcohol.
JP-A-6-73582 (Claims 1-3, paragraph [0050]) JP-A-6-73583 (Claims 1 and 8, paragraphs [0006] and [0019])

そして、上記いずれの技術も、メタノール等の液体燃料をポンプ等により強制的に燃料極に供給するものであるから、このポンプ等の駆動のための補機エネルギーを必要とするものであった。また、そのために、システムの小型化に限界があった。   In any of the above techniques, liquid fuel such as methanol is forcibly supplied to the fuel electrode by a pump or the like, and therefore auxiliary energy for driving the pump or the like is required. For this reason, there has been a limit to miniaturization of the system.

さらに、液体燃料直接供給形燃料電池（直接メタノール型燃料電池）については、液体燃料を毛細管作用（毛管力）や重力落下によって燃料極に供給することが公知であり（例えば、特許文献７、８及び１０参照）、また、空気を自然拡散や自然対流によって空気極に供給することが公知である（例えば、特許文献９及び１１参照）。
特開昭５９−６６０６６号公報 特開平６−１８８００８号公報 特開２００３−２７２６９７号公報 特開２００３−２８８９１８号公報 特開２００４−２５３１９７号公報 Furthermore, with respect to a liquid fuel direct supply fuel cell (direct methanol fuel cell), it is known to supply liquid fuel to the fuel electrode by capillary action (capillary force) or gravity drop (for example, Patent Documents 7 and 8). In addition, it is known to supply air to the air electrode by natural diffusion or natural convection (see, for example, Patent Documents 9 and 11).
JP 59-66066 A JP-A-6-188008 JP 2003-272697 A JP 2003-288918 A JP 2004-253197 A

特許文献７〜１１に記載された発明によれば、液体燃料を燃料極に供給するためのポンプや空気を空気極に供給するためのブロアが不要になり、小型で、補機エネルギーを必要としないパッシブ型の直接メタノール型燃料電池が得られるが、いずれも、燃料電池に関するもので、水素製造装置に適用することを示唆するものではない。   According to the inventions described in Patent Documents 7 to 11, a pump for supplying liquid fuel to the fuel electrode and a blower for supplying air to the air electrode become unnecessary, and it is small and requires auxiliary energy. No passive direct methanol fuel cell is obtained, but all relate to fuel cells and do not suggest application to hydrogen production equipment.

また、直接メタノール型燃料電池（ＤＭＦＣ）に関して、開回路で酸素欠乏状態の場合に、単一セル内で、電池反応と電解反応が共存し、酸化極でＣＨ3ＯＨ＋Ｈ2Ｏ→ＣＯ2＋６Ｈ+＋６ｅ-の反応、燃料極で６Ｈ+＋６ｅ-→３Ｈ2の反応が生じ、燃料極側から水素が発生することが非特許文献１及び２には示されているが、非特許文献１の論文は、「水素の発生は、運転中のセルにおける電力のアウトプットを減少させるばかりでなく、開回路状態で燃料を連続的に消費するので、ＤＭＦＣが運転中及び待機中のいずれの時でも、カソードに酸素を十分かつ一定に供給し続けることが重要である」と結論付け、非特許文献２の論文も、「大きなＭＥＡ面積を有するＤＭＦＣについては、システムのシャットダウン及びスタートアップによって引き起こされる水素の蓄積に注意する必要がある」と結論付けているから、いずれも、水素の製造を意図するものではない。
Electrochemical and Solid-State Letters,8(1)A52-A54(2005) Electrochemical and Solid-State Letters,8(4)A211-A214(2005) In addition, in a direct methanol fuel cell (DMFC), when an open circuit is in an oxygen-deficient state, the battery reaction and the electrolytic reaction coexist in a single cell, and CH 3 OH + H 2 O → CO 2 + 6H + Non-Patent Documents 1 and 2 show that + 6e − reaction, 6H + + 6e − → 3H 2 reaction occurs at the fuel electrode, and hydrogen is generated from the fuel electrode side. “Hydrogen generation not only reduces power output in the operating cell, but also consumes fuel continuously in an open circuit, so the DMFC can be either in operation or on standby, It is important to keep oxygen supplied to the cathode sufficiently and consistently, ”and the paper of Non-Patent Document 2 also stated that“ DMFC with a large MEA area is due to system shutdown and startup. Neither is intended to produce hydrogen.
Electrochemical and Solid-State Letters, 8 (1) A52-A54 (2005) Electrochemical and Solid-State Letters, 8 (4) A211-A214 (2005)

本発明は、上記のような問題を解決するものであり、低温で水素を含むガスを製造することができ、しかも、小型で、補機エネルギーを必要としないパッシブ型水素製造装置及びこれを用いたパッケージ型燃料電池発電装置を提供することを課題とする。   The present invention solves the problems as described above, and can produce a gas containing hydrogen at a low temperature, and is small in size, and uses a passive hydrogen production apparatus that does not require auxiliary energy. It is an object of the present invention to provide a packaged fuel cell power generator.

上記課題を解決するために、本発明においては、以下の手段を採用する。
（１）有機物を含む燃料を分解し水素を含むガスを製造する水素製造セルを有し、前記水素製造セルが、隔膜、前記隔膜の一方の面に設けた燃料極、前記燃料極に有機物と水を含む燃料を供給する手段、前記隔膜の他方の面に設けた酸化極、前記酸化極に酸化剤を供給する手段からなり、かつ前記燃料極側から水素を含むガスを発生させて取り出す手段を備え、前記有機物と水を含む燃料を毛管力又は重力落下によって前記燃料極に供給することを特徴とするパッシブ型水素製造装置。
（２）有機物を含む燃料を分解し水素を含むガスを製造する水素製造セルを有し、前記水素製造セルが、隔膜、前記隔膜の一方の面に設けた燃料極、前記燃料極に有機物と水を含む燃料を供給する手段、前記隔膜の他方の面に設けた酸化極、前記酸化極に酸化剤を供給する手段からなり、かつ前記燃料極側から水素を含むガスを発生させて取り出す手段を備え、前記酸化剤を空気とし自然拡散又は自然対流によって前記酸化極に供給することを特徴とするパッシブ型水素製造装置。
（３）前記酸化極である空気極に面して空気取り入れ口を有し、前記空気取り入れ口に調整バルブを有することを特徴とする前記（２）のパッシブ型水素製造装置。
（４）前記酸化極である空気極に面してスライド式空気取り入れ口を有することを特徴とする前記（２）のパッシブ型水素製造装置。
（５）前記自然拡散又は自然対流を補助するためのファンを有することを特徴とする前記（２）〜（４）のいずれか一のパッシブ型水素製造装置。
（６）有機物を含む燃料を分解し水素を含むガスを製造する水素製造セルを有し、前記水素製造セルが、隔膜、前記隔膜の一方の面に設けた燃料極、前記燃料極に有機物と水を含む燃料を供給する手段、前記隔膜の他方の面に設けた酸化極、前記酸化極に酸化剤を供給する手段からなり、かつ前記燃料極側から水素を含むガスを発生させて取り出す手段を備え、前記酸化剤を過酸化水素を含む液体とし毛管力又は重力落下によって前記酸化極に供給することを特徴とするパッシブ型水素製造装置。
（７）前記水素製造セルから外部に電気エネルギーを取り出す手段及び前記水素製造セルに外部から電気エネルギーを印加する手段を有しない開回路であることを特徴とする前記（１）〜（６）のいずれか一のパッシブ型水素製造装置。
（８）前記燃料極を負極とし前記酸化極を正極として外部に電気エネルギーを取り出す手段を有することを特徴とする前記（１）〜（６）のいずれか一のパッシブ型水素製造装置。
（９）前記燃料極をカソードとし前記酸化極をアノードとして外部から電気エネルギーを印加する手段を有することを特徴とする前記（１）〜（６）のいずれか一のパッシブ型水素製造装置。
（１０）前記燃料極と前記酸化極との間の電圧が２００〜１０００ｍＶであることを特徴とする前記（１）〜（６）のいずれか一のパッシブ型水素製造装置。
（１１）前記燃料極と前記酸化極との間の電圧が３００〜８００ｍＶであることを特徴とする前記（７）のパッシブ型水素製造装置。
（１２）前記燃料極と前記酸化極との間の電圧が２００〜６００ｍＶであることを特徴とする前記（８）のパッシブ型水素製造装置。
（１３）前記取り出す電気エネルギーを調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする前記（８）又は（１２）のパッシブ型水素製造装置。
（１４）前記燃料極と前記酸化極との間の電圧が３００〜１０００ｍＶであることを特徴とする前記（９）のパッシブ型水素製造装置。
（１５）前記印加する電気エネルギーを調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする前記（９）又は（１４）のパッシブ型水素製造装置。
（１６）前記燃料極と前記酸化極との間の電圧を調整することにより、前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする前記（１）〜（１５）のいずれか一のパッシブ型水素製造装置。
（１７）前記酸化剤の供給量を調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする前記（１）〜（１６）のいずれか一のパッシブ型水素製造装置。
（１８）前記酸化剤の濃度を調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする前記（１）〜（１７）のいずれか一のパッシブ型水素製造装置。
（１９）前記有機物を含む燃料の供給量を調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする前記（１）〜（１８）のいずれか一のパッシブ型水素製造装置。
（２０）前記有機物を含む燃料の濃度を調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする前記（１）〜（１９）のいずれか一のパッシブ型水素製造装置。
（２１）運転温度が１００℃以下であることを特徴とする前記（１）〜（２０）のいずれか一のパッシブ型水素製造装置。
（２２）前記運転温度が３０〜９０℃であることを特徴とする前記（２１）のパッシブ型水素製造装置。
（２３）前記燃料極に供給する前記有機物がアルコール、アルデヒド、カルボン酸、及びエーテルよりなる群から選択される一種又は二種以上の有機物であることを特徴とする前記（１）〜（２２）のいずれか一のパッシブ型水素製造装置。
（２４）前記アルコールがメタノールであることを特徴とする前記（２３）のパッシブ型水素製造装置。
（２５）前記隔膜がプロトン導電性固体電解質膜であることを特徴とする前記（１）〜（２４）のいずれか一のパッシブ型水素製造装置。
（２６）前記プロトン導電性固体電解質膜がパーフルオロカーボンスルホン酸系固体電解質膜であることを特徴とする前記（２５）のパッシブ型水素製造装置。
（２７）前記燃料極の触媒が白金−ルテニウム合金を炭素粉末に担持したものであることを特徴とする前記（１）〜（２６）のいずれか一のパッシブ型水素製造装置。
（２８）前記酸化極の触媒が白金を炭素粉末に担持したものであることを特徴とする前記（１）〜（２７）のいずれか一のパッシブ型水素製造装置。
（２９）前記酸化極のセパレータに前記酸化剤を流すための流路溝を設けたことを特徴とする前記（１）〜（２８）のいずれか一のパッシブ型水素製造装置。
（３０）前記有機物を含む燃料の循環手段を設けたことを特徴とする前記（１）〜（２９）のいずれか一のパッシブ型水素製造装置。
（３１）前記水素を含むガスに含まれる二酸化炭素を吸収する二酸化炭素吸収部を設けたことを特徴とする前記（１）〜（３０）のいずれか一のパッシブ型水素製造装置。
（３２）前記（１）〜（３１）のいずれか一のパッシブ型水素製造装置をパッシブ型固体高分子型燃料電池と接続して、パッシブ型固体高分子型燃料電池の燃料極にパッシブ型水素製造装置で製造した前記水素を含むガスを供給することを特徴とするパッケージ型燃料電池発電装置。
（３３）前記（１）〜（３２）のいずれか一のパッシブ型水素製造装置をアクティブ型固体高分子型燃料電池と接続して、アクティブ型固体高分子型燃料電池の燃料極にパッシブ型水素製造装置で製造した前記水素を含むガスを供給することを特徴とするパッケージ型燃料電池発電装置。
（３４）前記水素を含むガスに含まれる二酸化炭素を吸収する二酸化炭素吸収部を設けたことを特徴とする前記（３２）又は（３３）のパッケージ型燃料電池発電装置。
（３５）前記二酸化炭素吸収部をパッシブ型固体高分子型燃料電池の燃料極の近傍に設けたことを特徴とする前記（３４）のパッケージ型燃料電池発電装置。 In order to solve the above problems, the following means are adopted in the present invention.
(1) It has a hydrogen production cell for decomposing a fuel containing organic matter and producing a gas containing hydrogen, the hydrogen production cell comprising a diaphragm, a fuel electrode provided on one surface of the diaphragm, and an organic substance on the fuel electrode. Means for supplying a fuel containing water, an oxidizing electrode provided on the other surface of the diaphragm, a means for supplying an oxidizing agent to the oxidizing electrode, and generating and taking out a gas containing hydrogen from the fuel electrode side And a fuel containing the organic matter and water is supplied to the fuel electrode by capillary force or gravity drop.
(2) having a hydrogen production cell for decomposing a fuel containing organic matter and producing a gas containing hydrogen, wherein the hydrogen production cell comprises a diaphragm, a fuel electrode provided on one surface of the diaphragm, and an organic substance on the fuel electrode. Means for supplying a fuel containing water, an oxidizing electrode provided on the other surface of the diaphragm, a means for supplying an oxidizing agent to the oxidizing electrode, and generating and taking out a gas containing hydrogen from the fuel electrode side A passive-type hydrogen production apparatus, wherein the oxidizing agent is air and is supplied to the oxidation electrode by natural diffusion or natural convection.
(3) The passive hydrogen production apparatus according to (2), wherein the passive hydrogen production apparatus has an air intake facing the air electrode that is the oxidation electrode, and an adjustment valve at the air intake.
(4) The passive hydrogen production apparatus according to (2) above, wherein the apparatus has a sliding air intake facing the air electrode which is the oxidation electrode.
(5) The passive hydrogen production apparatus according to any one of (2) to (4), further including a fan for assisting the natural diffusion or natural convection.
(6) A hydrogen production cell for decomposing a fuel containing organic matter to produce a gas containing hydrogen, wherein the hydrogen production cell comprises a diaphragm, a fuel electrode provided on one surface of the diaphragm, and an organic substance on the fuel electrode. Means for supplying a fuel containing water, an oxidizing electrode provided on the other surface of the diaphragm, a means for supplying an oxidizing agent to the oxidizing electrode, and generating and taking out a gas containing hydrogen from the fuel electrode side A passive hydrogen production apparatus characterized in that the oxidizing agent is a liquid containing hydrogen peroxide and is supplied to the oxidation electrode by capillary force or gravity drop.
(7) The circuit according to any one of (1) to (6) above, wherein the open circuit does not have means for taking out electric energy from the hydrogen production cell and means for applying electric energy from the outside to the hydrogen production cell. Any one passive hydrogen production system.
(8) The passive hydrogen production apparatus according to any one of (1) to (6), further including means for taking out electric energy to the outside using the fuel electrode as a negative electrode and the oxidation electrode as a positive electrode.
(9) The passive hydrogen production apparatus according to any one of (1) to (6), further comprising means for applying electric energy from the outside using the fuel electrode as a cathode and the oxidation electrode as an anode.
(10) The passive hydrogen production apparatus according to any one of (1) to (6), wherein a voltage between the fuel electrode and the oxidation electrode is 200 to 1000 mV.
(11) The passive hydrogen production apparatus according to (7), wherein a voltage between the fuel electrode and the oxidation electrode is 300 to 800 mV.
(12) The passive hydrogen production apparatus according to (8), wherein a voltage between the fuel electrode and the oxidation electrode is 200 to 600 mV.
(13) The voltage between the fuel electrode and the oxidation electrode and / or the generation amount of the gas containing hydrogen is adjusted by adjusting the electric energy to be extracted. 12) Passive hydrogen production apparatus.
(14) The passive hydrogen production apparatus according to (9), wherein a voltage between the fuel electrode and the oxidation electrode is 300 to 1000 mV.
(15) The voltage between the fuel electrode and the oxidation electrode and / or the generation amount of the gas containing hydrogen is adjusted by adjusting the electric energy to be applied (9) or (14) The passive hydrogen production apparatus.
(16) The amount of generation of the gas containing hydrogen is adjusted by adjusting a voltage between the fuel electrode and the oxidation electrode, and any one of (1) to (15), Passive hydrogen production equipment.
(17) The voltage (1) between the fuel electrode and the oxidation electrode and / or the generation amount of the gas containing hydrogen is adjusted by adjusting the supply amount of the oxidant. The passive hydrogen production apparatus according to any one of to (16).
(18) The voltage between the fuel electrode and the oxidation electrode and / or the generation amount of the gas containing hydrogen is adjusted by adjusting the concentration of the oxidant. (17) The passive type hydrogen production apparatus according to any one of the above.
(19) The voltage between the fuel electrode and the oxidation electrode and / or the generation amount of the gas containing hydrogen is adjusted by adjusting a supply amount of the fuel containing the organic substance ( The passive hydrogen production apparatus according to any one of 1) to (18).
(20) The voltage between the fuel electrode and the oxidation electrode and / or the generation amount of the gas containing hydrogen is adjusted by adjusting the concentration of the fuel containing the organic matter (1) ) To (19).
(21) The passive hydrogen production apparatus according to any one of (1) to (20), wherein the operating temperature is 100 ° C. or lower.
(22) The passive hydrogen production apparatus according to (21), wherein the operating temperature is 30 to 90 ° C.
(23) The organic substance supplied to the fuel electrode is one or more organic substances selected from the group consisting of alcohols, aldehydes, carboxylic acids, and ethers (1) to (22) One of the passive type hydrogen production equipment.
(24) The passive hydrogen production apparatus according to (23), wherein the alcohol is methanol.
(25) The passive hydrogen production apparatus according to any one of (1) to (24), wherein the diaphragm is a proton conductive solid electrolyte membrane.
(26) The passive hydrogen production apparatus according to (25), wherein the proton conductive solid electrolyte membrane is a perfluorocarbon sulfonic acid solid electrolyte membrane.
(27) The passive hydrogen production apparatus according to any one of (1) to (26), wherein the catalyst of the fuel electrode is a platinum-ruthenium alloy supported on carbon powder.
(28) The passive hydrogen production apparatus according to any one of (1) to (27), wherein the catalyst of the oxidation electrode is a catalyst in which platinum is supported on carbon powder.
(29) The passive hydrogen production apparatus according to any one of (1) to (28), wherein a channel groove for flowing the oxidant is provided in the separator of the oxidation electrode.
(30) The passive hydrogen production apparatus according to any one of (1) to (29), wherein a circulating means for fuel containing the organic matter is provided.
(31) The passive-type hydrogen production apparatus according to any one of (1) to (30), wherein a carbon dioxide absorption unit that absorbs carbon dioxide contained in the gas containing hydrogen is provided.
(32) The passive hydrogen production apparatus according to any one of (1) to (31) is connected to a passive solid polymer fuel cell, and passive hydrogen is provided to a fuel electrode of the passive solid polymer fuel cell. A package type fuel cell power generator characterized by supplying a gas containing hydrogen produced by a production apparatus.
(33) The passive hydrogen production apparatus according to any one of (1) to (32) is connected to an active solid polymer fuel cell, and the passive hydrogen is connected to a fuel electrode of the active solid polymer fuel cell. A package type fuel cell power generator characterized by supplying a gas containing hydrogen produced by a production apparatus.
(34) The package-type fuel cell power generator according to (32) or (33), wherein a carbon dioxide absorber that absorbs carbon dioxide contained in the gas containing hydrogen is provided.
(35) The package type fuel cell power generator of (34), wherein the carbon dioxide absorption part is provided in the vicinity of a fuel electrode of a passive solid polymer fuel cell.

ここで、前記（１）、（２）、（６）〜（９）のパッシブ型水素製造装置は、水素製造セルに燃料及び酸化剤を供給する手段を有している。また、この外に、前記（８）の場合は、水素製造セルから電気エネルギーを取り出すための放電制御手段を有しており、前記（９）の場合は、水素製造セルに電気エネルギーを印加するための電解手段を有している。前記（７）の場合は、水素製造セルから電気エネルギーを取り出すための放電制御手段及び水素製造セルに電気エネルギーを印加するための電解手段を有しない開回路のものである。そして、前記（１）、（２）及び（６）のパッシブ型水素製造装置は、前記（７）〜（９）のパッシブ型水素製造装置を包含するものである。さらに、これらの水素製造装置は、水素製造セルの電圧及び／又は水素を含むガスの発生量をモニターして、燃料及び酸化剤の供給量若しくは濃度、並びに取り出す電気エネルギー（前記（８）の場合）又は印加する電気エネルギー（前記（９）の場合）をコントロールする機能を有している。   Here, the passive hydrogen production apparatuses (1), (2) and (6) to (9) have means for supplying fuel and an oxidant to the hydrogen production cell. In addition, in the case (8), there is a discharge control means for taking out electric energy from the hydrogen production cell. In the case (9), electric energy is applied to the hydrogen production cell. For the electrolysis. The case (7) is an open circuit circuit that does not have discharge control means for taking out electric energy from the hydrogen production cell and electrolysis means for applying electric energy to the hydrogen production cell. The passive hydrogen production apparatuses (1), (2), and (6) include the passive hydrogen production apparatuses (7) to (9). Further, these hydrogen production apparatuses monitor the voltage of the hydrogen production cell and / or the generation amount of gas containing hydrogen, and supply or concentration of fuel and oxidant, and electric energy to be extracted (in the case of (8) above) ) Or applied electric energy (in the case of (9) above).

本発明のパッシブ型水素製造装置を採用することにより、室温から１００℃以下という従来の改質温度と比較して格段に低い温度で燃料を改質することができるので、改質に必要なエネルギーが少なくてすみ、また、生成した水素を含むガスに空気中の窒素が混入しないか又は非常に混入量が少なく、かつ、ＣＯが含まれないので、比較的高い水素濃度のガスが得られ、ＣＯ除去工程が不要であるという効果を奏する。
また、本発明のパッシブ型水素製造装置は、水素製造セルに外部から電気エネルギーを供給することなく、水素を発生させることもできるが、電気エネルギーを取り出す手段を有する場合であっても、外部から電気エネルギーを印加する手段を備えている場合であっても、水素を発生させることができる。
電気エネルギーを取り出す手段を有する場合には、その電気エネルギーを有効に利用することができる。
外部から電気エネルギーを印加する手段を備えている場合でも、水素製造セルに外部から少量の電気エネルギーを供給することにより、投入した電気エネルギー以上の水素を発生することができるという効果を奏する。
さらに、いずれの場合であっても、水素製造セルの電圧及び又は水素を含むガスの発生量をモニターすることによってプロセスコントロールが可能となり、水素製造装置のコンパクト化を図ることができるので、装置のコストが低減できるという効果を奏する。
また、液体燃料を燃料極に供給するためのポンプや空気を空気極に供給するためのブロアが不要になるから、補機エネルギーが節約でき、水素製造装置をさらに小型にすることができるという効果を奏する。 By adopting the passive hydrogen production apparatus of the present invention, the fuel can be reformed at a temperature much lower than the conventional reforming temperature of room temperature to 100 ° C. or less, so the energy required for reforming In addition, nitrogen in the air is not mixed in the gas containing hydrogen generated or the amount of mixing is very small, and CO is not contained, so that a gas with a relatively high hydrogen concentration is obtained. There is an effect that the CO removal step is unnecessary.
In addition, the passive hydrogen production apparatus of the present invention can generate hydrogen without supplying electric energy to the hydrogen production cell from the outside, but even if it has a means for taking out electric energy, Even when a means for applying electric energy is provided, hydrogen can be generated.
In the case where a means for taking out electric energy is provided, the electric energy can be used effectively.
Even when a means for applying electric energy from the outside is provided, by supplying a small amount of electric energy from the outside to the hydrogen production cell, it is possible to generate more hydrogen than the supplied electric energy.
Furthermore, in any case, process control is possible by monitoring the voltage of the hydrogen production cell and / or the amount of gas containing hydrogen, and the hydrogen production apparatus can be made compact. There is an effect that the cost can be reduced.
In addition, since a pump for supplying liquid fuel to the fuel electrode and a blower for supplying air to the air electrode are not required, auxiliary energy can be saved and the hydrogen production apparatus can be further reduced in size. Play.

以下に、本発明を実施するための最良の形態を例示する。
特に、本発明のパッシブ型水素製造装置は、基本的に新規なものであり、以下に述べるのは、あくまでも一形態にすぎず、これにより本発明が限定されるものではない。 The best mode for carrying out the present invention will be exemplified below.
In particular, the passive hydrogen production apparatus of the present invention is basically novel, and what is described below is only one embodiment, and the present invention is not limited thereby.

図１(ａ)〜図１(ｃ)に、本発明のパッシブ型水素製造装置の例を示す。
この例は、有機物と水を含む燃料を毛管力によって、水素製造セルの燃料極に供給する手段を有するものである。
水素製造セル（１０）の構造は、隔膜（１１）の一方の面に燃料極（１２）を設け、燃料極（１２）に有機物と水を含む燃料（メタノール水溶液）を供給するための流路（１３）を備え、かつ、隔膜（１１）の他方の面に酸化極（１４）を設け、酸化極（１４）に酸化剤（空気）を供給するための流路（１５）を備えたものである。
流路（１３）は燃料極（１２）の隔膜（１１）と接していない面にカーボン製の多孔板（３１）を配することによって、流路（１５）は酸化極（１４）の隔膜（１１）と接していない面にカーボン製の多孔板（３２）を配することによって設ける。
本発明のパッシブ型水素製造装置においては、燃料を供給するための流路（１３）に、例えば、紙、木綿、合成繊維、アスベスト、ガラス等の有機あるいは無機繊維材料を基材とした毛管材料（多孔体）からなる部材（１７）を配し、その毛管材料の毛管力で燃料を燃料カートリッジ（１６）から上方向に吸い上げて燃料極（１２）に供給する。 FIG. 1A to FIG. 1C show an example of a passive hydrogen production apparatus of the present invention.
This example has means for supplying a fuel containing organic matter and water to the fuel electrode of the hydrogen production cell by capillary force.
The structure of the hydrogen production cell (10) has a fuel electrode (12) on one surface of the diaphragm (11), and a flow path for supplying fuel (methanol aqueous solution) containing organic matter and water to the fuel electrode (12). (13), an oxidation electrode (14) provided on the other surface of the diaphragm (11), and a flow path (15) for supplying an oxidizing agent (air) to the oxidation electrode (14) It is.
The flow path (13) is provided with a carbon porous plate (31) on the surface of the fuel electrode (12) that is not in contact with the diaphragm (11), whereby the flow path (15) is separated from the diaphragm (14). 11) It is provided by disposing a carbon porous plate (32) on the surface not in contact with.
In the passive hydrogen production apparatus of the present invention, a capillary material based on an organic or inorganic fiber material such as paper, cotton, synthetic fiber, asbestos, glass, etc., in the flow path (13) for supplying fuel. A member (17) made of (porous body) is disposed, and fuel is sucked upward from the fuel cartridge (16) by the capillary force of the capillary material and supplied to the fuel electrode (12).

燃料を毛管力によって供給する代わりに、重力落下によって供給することもできる。
重力落下の場合には、燃料カートリッジ（１６）を上部に設け、燃料誘導部を介して、燃料を落下させることにより燃料極に供給する。
燃料の供給量は、重力落下の場合には、燃料タンクの位置を変更したり、燃料タンクの出口部分に弁構造を設けること等によって調整することができ、毛管力の場合には、毛細管材料の材質を変更すること等によって調整することができる。 Instead of supplying fuel by capillary force, it can also be supplied by gravity drop.
In the case of gravity drop, the fuel cartridge (16) is provided on the upper part, and the fuel is supplied to the fuel electrode by dropping the fuel through the fuel guiding portion.
In the case of gravity drop, the amount of fuel supply can be adjusted by changing the position of the fuel tank or by providing a valve structure at the outlet of the fuel tank. It can be adjusted by changing the material.

また、酸化剤として過酸化水素を含む液体を使用する場合にも、有機物を含む燃料と水の場合と同様に毛管力又は重力落下によって過酸化水素を含む液体を酸化極に供給することができる。
特に、過酸化水素を含む液体の場合には、後述する実施例のように、その供給量が変化することによって水素を含むガスの発生量が大きく異なるから、上記のような手段で供給量を調整することによって最適な水素発生量となるように調整することが好ましい。 Also, when a liquid containing hydrogen peroxide is used as an oxidant, a liquid containing hydrogen peroxide can be supplied to the oxidation electrode by capillary force or gravity drop as in the case of fuel and water containing organic matter. .
In particular, in the case of a liquid containing hydrogen peroxide, as in the examples described later, the amount of hydrogen-containing gas greatly varies depending on the amount of supply, so the amount of supply can be reduced by the above means. It is preferable to adjust so as to obtain an optimal amount of hydrogen generation.

さらに、本発明のパッシブ型水素製造装置は、酸化剤が空気の場合には、図１(ａ)〜図１(ｅ)に示すように、自然拡散又は自然対流によって空気を酸化極（空気極）に供給することができる。
酸化剤ガスとしての空気を大気より自然拡散又は自然対流によって導入するための空気取り入れ口（１８）を少なくとも一つ有する。なお、図１(ｄ)及び(ｅ)には、多数の空気取り入れ口を有するものが示されている。 Furthermore, in the passive hydrogen production apparatus of the present invention, when the oxidant is air, as shown in FIGS. 1 (a) to 1 (e), the air is oxidized by natural diffusion or natural convection (air electrode). ) Can be supplied.
At least one air intake port (18) for introducing air as an oxidant gas from the atmosphere by natural diffusion or natural convection is provided. In addition, what has many air intake ports is shown by FIG.1 (d) and (e).

後述する実施例のように、空気の供給量が変化することによって水素を含むガスの発生量が大きく異なるから、空気取り入れ口（１８）の入口の一部又は全部に調整バルブ（１９）を設けるか、又は、空気取り入れ口（１８）にスライド部材（２０）を設け、スライド式空気取り入れ口とすることにより、最適な水素発生量となるように調整することが好ましい。   Since the generation amount of the gas containing hydrogen greatly varies depending on the change in the air supply amount as in the embodiment described later, an adjustment valve (19) is provided at a part or all of the inlet of the air intake port (18). Alternatively, it is preferable that the slide member (20) is provided in the air intake port (18) so as to be a slide-type air intake port so that an optimum hydrogen generation amount is obtained.

本発明のパッシブ型水素製造装置は、自然拡散又は自然対流によって空気を空気極に供給するものであるから、空気を空気極に供給するためのブロア等の補機を必要としないものであるが、自然拡散又は自然対流を補助するためのファン（２１）を設けてもよい。   Since the passive hydrogen production apparatus of the present invention supplies air to the air electrode by natural diffusion or natural convection, it does not require auxiliary equipment such as a blower for supplying air to the air electrode. A fan (21) for assisting natural diffusion or natural convection may be provided.

本発明のパッシブ型水素製造装置に使用する水素製造セルは、上記のように、隔膜（１１）と、隔膜（１１）の一方の面に設けた燃料極（１２）と、隔膜（１１）の他方の面に設けた酸化極（１４）とを基本的な構成としている。例えば、このような構成のものとして、直接メタノール型燃料電池で採用されているようなＭＥＡ（電解質／電極接合体）を採用することができる。   As described above, the hydrogen production cell used in the passive hydrogen production apparatus of the present invention includes the diaphragm (11), the fuel electrode (12) provided on one surface of the diaphragm (11), and the diaphragm (11). The oxidation electrode (14) provided on the other surface has a basic configuration. For example, an MEA (electrolyte / electrode assembly) as used in a direct methanol fuel cell can be adopted as such a configuration.

ＭＥＡの作製方法は限定されるものではないが、燃料極と空気極をホットプレスによって隔膜の両面に接合する従来と同様の方法で作製することができる。
また、前述した多孔板（３１）、（３２）に代えて、従来の直接メタノール型燃料電池と同様に、ＭＥＡの燃料極上には燃料を供給するためのマニホールドとそれを流すための流路溝を有する燃料極セパレータを設け、酸化極（空気極）上には酸化剤（空気）を供給するためのマニホールドとそれを流すための流路溝を有する酸化極（空気極）セパレータを設けてもよい。 The method for producing the MEA is not limited, but the MEA can be produced by a method similar to the conventional method in which the fuel electrode and the air electrode are joined to both surfaces of the diaphragm by hot pressing.
In place of the porous plates (31) and (32) described above, a manifold for supplying fuel and a flow channel for flowing the fuel are provided on the fuel electrode of the MEA, as in the conventional direct methanol fuel cell. A fuel electrode separator having an anode (air electrode) having a manifold for supplying an oxidant (air) and a flow channel for flowing the same may be provided on the oxide electrode (air electrode). Good.

隔膜としては、燃料電池において高分子電解質膜として使用されているプロトン導電性固体電解質膜を用いることができる。プロトン導電性固体電解質膜としては、デュポン社のナフィオン膜等のスルホン酸基を持つパーフルオロカーボンスルホン酸系膜が好ましい。   As the diaphragm, a proton conductive solid electrolyte membrane used as a polymer electrolyte membrane in a fuel cell can be used. As the proton conductive solid electrolyte membrane, a perfluorocarbon sulfonic acid membrane having a sulfonic acid group such as a Nafion membrane manufactured by DuPont is preferable.

燃料極及び酸化極（空気極）は、導電性を有し、触媒活性を有する電極であることが好ましく、例えば、ガス拡散層に、炭素粉末等からなる担体上に担持させた触媒とＰＴＦＥ樹脂等の結着剤とナフィオン溶液等のイオン導電性を付与するための物質とを含有する触媒ペーストを塗布し乾燥して作製することができる。
ガス拡散層としては、撥水処理を行ったカーボンペーパー等からなるものが好ましい。
燃料極触媒としては、任意のものを使用できるが、白金−ルテニウム合金を炭素粉末に担持したものが好ましい。
空気極触媒としては、任意のものを使用できるが、白金を炭素粉末に担持したものが好ましい。 The fuel electrode and the oxidation electrode (air electrode) are preferably electrodes having electrical conductivity and catalytic activity. For example, a catalyst and PTFE resin supported on a carrier made of carbon powder or the like in a gas diffusion layer. It can be prepared by applying and drying a catalyst paste containing a binder such as Nafion solution and a substance for imparting ionic conductivity such as Nafion solution.
The gas diffusion layer is preferably made of carbon paper subjected to water repellent treatment.
Any fuel electrode catalyst can be used, but a catalyst in which a platinum-ruthenium alloy is supported on carbon powder is preferable.
Any air electrode catalyst can be used, but one in which platinum is supported on carbon powder is preferable.

上記のような構成の水素製造セルを備えた水素製造装置において、燃料極にメタノール水溶液等の有機物を含む燃料を供給し、酸化極（空気極）に空気、酸素、過酸化水素等の酸化剤を供給すると、特定の条件下で、燃料極に水素を含むガスが発生する。   In the hydrogen production apparatus including the hydrogen production cell having the above-described configuration, a fuel containing an organic substance such as a methanol aqueous solution is supplied to the fuel electrode, and an oxidant such as air, oxygen, hydrogen peroxide or the like is supplied to the oxidation electrode (air electrode). When hydrogen is supplied, a gas containing hydrogen is generated in the fuel electrode under specific conditions.

本発明のパッシブ型水素製造装置の水素発生方法は、従来の水素発生方法とは全く異なるものであり、また、現時点ではそのメカニズムを説明することは困難である。以下に現時点での推定を示すが、全く新規な反応が生じている可能性も否定はできない。   The hydrogen generation method of the passive hydrogen production apparatus of the present invention is completely different from the conventional hydrogen generation method, and it is difficult to explain the mechanism at present. The estimation at the present time is shown below, but the possibility of a completely new reaction cannot be denied.

本発明のパッシブ型水素製造装置では後述のごとく、３０〜９０℃といった低温で、しかもメタノールと水を供給している燃料極側から、水素を含むガスが発生している。水素製造セルに外部から電気エネルギーを供給しない場合には、７０〜８０％程度の水素濃度のガスが発生し、水素製造セルに外部から電気エネルギーを印加した場合には、８０％以上の水素濃度のガスが発生している。しかも、そのガスの発生は両極の開回路電圧又は運転電圧に依存していることが分かっている。このような結果から水素発生のメカニズムを以下のように推定する。以下、メカニズムの説明を簡単にするため、開回路条件にて説明する。   In the passive hydrogen production apparatus of the present invention, as will be described later, a gas containing hydrogen is generated at a low temperature of 30 to 90 ° C. and from the fuel electrode side supplying methanol and water. When electric energy is not supplied to the hydrogen production cell from the outside, a gas having a hydrogen concentration of about 70 to 80% is generated. When electric energy is applied to the hydrogen production cell from the outside, a hydrogen concentration of 80% or more is generated. The gas is generated. Moreover, it has been found that the gas generation depends on the open circuit voltage or the operating voltage of both electrodes. From these results, the mechanism of hydrogen generation is estimated as follows. Hereinafter, in order to simplify the explanation of the mechanism, explanation will be made under open circuit conditions.

例えば、水素製造装置に、燃料としてメタノールを使用した場合、燃料極では、直接メタノール型燃料電池の場合と同様に、触媒により、先ずプロトンが生成すると考えられる。
ＣＨ3ＯＨ＋Ｈ2Ｏ→ＣＯ2＋６Ｈ+＋６ｅ-・・・・・（１）
上記（１）の反応は、触媒としてＰｔ−Ｒｕを使用した場合には、メタノールがＰｔ表面に吸着し電気化学的酸化反応が以下のように逐次的に起こり表面に強く吸着した吸着化学種を生成することにより進行するといわれている（「電池便覧 第３版」平成１３年２月２０日、丸善(株)発行、第４０６頁）。
ＣＨ3ＯＨ＋Ｐｔ→Ｐｔ−（ＣＨ3ＯＨ）ads
→Ｐｔ−（ＣＨ2ＯＨ）ads＋Ｈ+＋ｅ-
Ｐｔ−（ＣＨ2ＯＨ）ads→Ｐｔ−（ＣＨＯＨ）ads＋Ｈ+＋ｅ-
Ｐｔ−（ＣＨＯＨ）ads →Ｐｔ−（ＣＯＨ）ads＋Ｈ+＋ｅ-
Ｐｔ−（ＣＯＨ）ads →Ｐｔ−（ＣＯ）ads＋Ｈ+＋ｅ-
上記のＰｔ−（ＣＯ）adsをさらに酸化するためには水から生成した吸着ＯＨが必要とされる。
Ｒｕ＋Ｈ2Ｏ→Ｒｕ−（Ｈ2Ｏ）ads
→Ｒｕ−（ＯＨ）ads ＋Ｈ+＋ｅ-
Ｒｕ−（ＯＨ）ads ＋Ｐｔ−（ＣＯ）ads→Ｒｕ＋Ｐｔ＋ＣＯ2＋Ｈ+＋ｅ- For example, when methanol is used as the fuel in the hydrogen production apparatus, it is considered that protons are first generated by the catalyst at the fuel electrode as in the case of the direct methanol fuel cell.
CH 3 OH + H 2 O → CO 2 + 6H + + 6e − (1)
In the reaction (1) above, when Pt-Ru is used as a catalyst, methanol is adsorbed on the Pt surface, and an electrochemical oxidation reaction occurs sequentially as follows, and the adsorbed species strongly adsorbed on the surface It is said that it progresses by generating (Battery Handbook 3rd Edition, February 20, 2001, published by Maruzen Co., Ltd., page 406).
CH 3 OH + Pt → Pt- (CH 3 OH) ads
→ Pt− (CH 2 OH) ads + H + + e −
Pt- (CH 2 OH) ads → Pt- (CHOH) ads + H + + e −
Pt− (CHOH) ads → Pt− (COH) ads + H + + e −
Pt− (COH) ads → Pt− (CO) ads + H + + e −
In order to further oxidize the above Pt- (CO) ads, adsorbed OH generated from water is required.
Ru + H 2 O → Ru− (H 2 O) ads
→ Ru- (OH) ads + H + + e −
Ru− (OH) ads + Pt− (CO) ads → Ru + Pt + CO 2 + H + + e −

直接メタノール型燃料電池の場合には、（１）式の反応により燃料極において生成したＨ+（プロトン）はプロトン導電性固体電解質膜中を移動して、酸化極において、酸化極に供給された酸素を含む気体又は酸素と以下の反応を生じる。
３／２Ｏ2＋６Ｈ+＋６ｅ-→３Ｈ2Ｏ・・・・・（２）
水素製造装置が、開回路の場合には、（１）式の反応により生成したｅ-が外部回路を通って酸化極に供給されないので、（２）式の反応が起きるためには、酸化極で別の反応が起きてｅ-が供給される必要がある。 In the case of a direct methanol fuel cell, H + (proton) generated in the fuel electrode by the reaction of the formula (1) moves through the proton conductive solid electrolyte membrane and is supplied to the oxidation electrode at the oxidation electrode. The following reaction occurs with oxygen-containing gas or oxygen.
3 / 2O 2 + 6H + + 6e − → 3H 2 O (2)
When the hydrogen production apparatus is an open circuit, e − generated by the reaction of the formula (1) is not supplied to the oxidation electrode through the external circuit. Therefore, in order for the reaction of the formula (2) to occur, the oxidation electrode Then another reaction takes place and e − needs to be supplied.

一方、直接メタノール型燃料電池では、ナフィオン等のプロトン導電性固体電解質膜を用いた場合にＣＨ3ＯＨが燃料極から酸化極側へ透過するクロスオーバー現象が知られており、酸化極において、以下のクロスオーバーメタノールの電解酸化反応が起きている可能性がある。
ＣＨ3ＯＨ＋Ｈ2Ｏ→ＣＯ2＋６Ｈ+＋６ｅ-・・・・・（３）
この（３）式の反応が起きれば、この反応により生成したｅ-が供給されて（２）式の反応が起きる。 On the other hand, in a direct methanol fuel cell, when a proton conductive solid electrolyte membrane such as Nafion is used, a crossover phenomenon in which CH 3 OH permeates from the fuel electrode to the oxidation electrode side is known. There is a possibility that a crossover methanol electrolytic oxidation reaction has occurred.
CH 3 OH + H 2 O → CO 2 + 6H + + 6e − (3)
When the reaction of the formula (3) occurs, e − generated by the reaction is supplied and the reaction of the formula (2) occurs.

そして、（３）式の反応により生成したＨ+（プロトン）はプロトン導電性固体電解質膜中を移動して、燃料極において、以下の反応が起き、水素が発生する。
６Ｈ+＋６ｅ-→３Ｈ2・・・・・（４）
ここで、（１）式の反応により燃料極において生成したＨ+とｅ-の酸化極への移動と、（３）式の反応により酸化極において生成したＨ+とｅ-の燃料極への移動は見かけ上打ち消されていると考えられる。
その場合には、酸化極においては、（３）式の反応により生成したＨ+とｅ-により上記（２）式の反応が起き、燃料極においては、（１)式の反応により生成したＨ+とｅ-により上記（４）式の反応が起きると推定される。 Then, H + (proton) generated by the reaction of the formula (3) moves in the proton conductive solid electrolyte membrane, and the following reaction occurs at the fuel electrode, generating hydrogen.
6H + + 6e − → 3H 2 (4)
Here, the movement of H + and e − generated at the fuel electrode by the reaction of the formula (1) to the oxidation electrode, and the transition of H + and e − generated at the oxidation electrode by the reaction of the formula (3) to the fuel electrode. The movement seems to have been counteracted.
In that case, at the oxidation electrode, the reaction of the above equation (2) occurs due to H + and e − generated by the reaction of the equation (3), and at the fuel electrode, the H generated by the reaction of the equation (1). It is presumed that the reaction of the above formula (4) occurs due to + and e − .

燃料極上で（１）式と（４）式の反応が進行し、酸化極上で（２）式と（３）式の反応が進行すると仮定すると、トータルとして、以下の（５）式が成立することが考えられる。
２ＣＨ3ＯＨ＋２Ｈ2Ｏ＋３／２Ｏ2→２ＣＯ2＋３Ｈ2Ｏ＋３Ｈ2・・・・・（５）
この反応の理論効率は、５９％（水素３モルの発熱量／メタノール２モルの発熱量）となる。 Assuming that the reactions of formulas (1) and (4) proceed on the fuel electrode and the reactions of formulas (2) and (3) proceed on the oxidation electrode, the following formula (5) is established as a total: It is possible.
2CH 3 OH + 2H 2 O + 3 / 2O 2 → 2CO 2 + 3H 2 O + 3H 2 (5)
The theoretical efficiency of this reaction is 59% (3 mol hydrogen exotherm / 2 mol methanol exotherm).

しかし、上記の反応について、（１）式の反応の標準電極電位はＥ０＝０．０４６Ｖ、（４）式の反応の標準電極電位はＥ０＝０．０Ｖであり、標準状態では、両者を組み合わせた場合、（１）式の方が正極、（４）式の方が負極となるため、（１）式の反応は左辺に進行しようとし、（４）式の反応も左辺に進行しようとするため、水素は発生しない。
ここで、（１）式の反応を右辺側、（４）式の反応も右辺側に進行させるためには、（１）式を負極、（４）式を正極として機能させることが不可欠であり、燃料極の全域が等電位であると仮定すると、メタノール酸化電位を低電位側へシフトさせるか、水素発生電位を高電位側へシフトさせることが必要である。
しかしながら、燃料極が等電位でない場合には、燃料極中でメタノールと水からＨ+を抜く（１）式の反応とＨ+とｅ-が結合して水素を生成する（４）式の反応が同時に進行している可能性があると考えられる。 However, for the above reaction, the standard electrode potential of the reaction of the formula (1) is E0 = 0.046V, and the standard electrode potential of the reaction of the formula (4) is E0 = 0.0V. In this case, since the formula (1) is the positive electrode and the formula (4) is the negative electrode, the reaction of the formula (1) tends to proceed to the left side, and the reaction of the formula (4) also tends to proceed to the left side. Therefore, no hydrogen is generated.
Here, in order to advance the reaction of the formula (1) to the right side and the reaction of the formula (4) to the right side, it is indispensable to make the formula (1) function as a negative electrode and the formula (4) as a positive electrode. Assuming that the entire area of the fuel electrode is equipotential, it is necessary to shift the methanol oxidation potential to the low potential side or shift the hydrogen generation potential to the high potential side.
However, when the fuel electrode is not equipotential, the reaction (1) in which H + is extracted from methanol and water in the fuel electrode and the reaction (4) in which H + and e − combine to produce hydrogen. Are considered to be progressing simultaneously.

後述する実施例のように、運転温度の高い方が、水素が発生しやすいことからみて、外部からの反応熱が供給されて、吸熱反応である（１）及び（３）式の反応が右辺に進行していることが考えられる。
メタノールに関しては、（１）及び（３）式の反応以外に、クロスオーバー現象により、燃料極から透過したメタノールが空気極触媒の表面で酸素によって酸化される以下の副反応が起きている。
ＣＨ3ＯＨ＋３／２Ｏ2→ＣＯ2＋２Ｈ2Ｏ・・・・・（６）
この（６）式の反応は発熱反応であるから、この発熱によって（１）及び（３）式の反応の熱量が供給されるとして理解できる。 In view of the fact that hydrogen is more likely to be generated when the operating temperature is higher as in the examples described later, reaction heat from the outside is supplied, and the reactions of equations (1) and (3), which are endothermic reactions, are performed on the right side. It is thought that it is progressing.
Regarding methanol, in addition to the reactions of formulas (1) and (3), due to the crossover phenomenon, the following side reaction occurs in which methanol permeated from the fuel electrode is oxidized by oxygen on the surface of the air electrode catalyst.
CH 3 OH + 3 / 2O 2 → CO 2 + 2H 2 O (6)
Since the reaction of the formula (6) is an exothermic reaction, it can be understood that the heat generated by the reactions of the formulas (1) and (3) is supplied by the heat generation.

本願請求項７に係る発明のパッシブ型水素製造装置（以下、「開回路条件」という。）の場合は、後述する実施例から明らかなように、酸素（空気）の供給量が少なくなり、開回路電圧が３００〜８００ｍＶになると、水素が発生しているが、これは、空気極側に透過してきたメタノールが（６）式によって酸化されるのが抑制され、（３）式のＨ+生成反応が支配的となり、（４）式の反応によって水素が発生したものと推定される。
また、後述する実施例においては、水素製造セルとして、代表的な直接メタノール型燃料電池と同じ構造のものを使用しており、酸化極（空気極）セパレータには、酸化剤（空気）を流すための流路溝が設けられているから、流路溝の部分では空気が多く流れ、（２）及び（６）の反応が支配的になっているが、空気の供給量が少なくなった場合、流路溝以外の部分では空気（酸素）が不足し、（３）式のＨ+生成反応が支配的となっていることが考えられる。 In the case of the passive hydrogen production apparatus of the invention according to claim 7 of the present application (hereinafter referred to as “open circuit conditions”), the supply amount of oxygen (air) decreases, as will be apparent from the examples described later. When the circuit voltage becomes 300 to 800 mV, hydrogen is generated. This is because methanol permeated to the air electrode side is suppressed from being oxidized by the equation (6), and H + production of the equation (3) is generated. It is presumed that the reaction became dominant and hydrogen was generated by the reaction of the formula (4).
Moreover, in the Example mentioned later, the thing of the same structure as a typical direct methanol fuel cell is used as a hydrogen production cell, and an oxidizing agent (air) is flowed through an oxidation electrode (air electrode) separator. When the flow groove for the flow is provided, a large amount of air flows in the flow groove portion, and the reactions (2) and (6) are dominant, but the supply amount of air is reduced It is conceivable that air (oxygen) is deficient in portions other than the channel grooves, and the H + production reaction of the formula (3) is dominant.

本願請求項８に係る発明のパッシブ型水素製造装置（以下、「放電条件」という。）の場合も、開回路条件での水素発生メカニズムと類似のメカニズムで水素が発生しているものと考えられる。但し、開回路条件の場合と異なり、放電電流相当分のＨ+が燃料極から酸化極に移動することでセル全体の電気的中性条件を保つ必要があるため、燃料極では（４）式より（１）式が、酸化極では（３）式より（２）式が進行するものと考えられる。
後述する実施例から明らかなように、放電電流が大きくなり（酸化極へｅ-が多量に供給され）、放電電圧が２００ｍＶより低い場合には、水素は発生しないが、これは、メタノール水溶液の電気分解に必要な電圧に達していないため、水素発生が生じないものと推定される。
また、酸素（空気）が多量に供給されたり、放電電圧が６００ｍＶより高い場合にも、水素が発生しないが、これは、空気極側に透過してきたメタノールが（６）式によって酸化されるため、（３）式のＨ+生成反応が生じないものと推定される。 In the case of the passive hydrogen production apparatus of the present invention according to claim 8 (hereinafter referred to as “discharge conditions”), it is considered that hydrogen is generated by a mechanism similar to the hydrogen generation mechanism under the open circuit condition. . However, unlike the case of open circuit conditions, it is necessary to maintain the electrical neutral conditions of the entire cell by moving H + corresponding to the discharge current from the fuel electrode to the oxidation electrode. From Formula (1), Formula (2) is considered to proceed from Formula (3) at the oxidation electrode.
As will be apparent from the examples described later, when the discharge current increases (a large amount of e − is supplied to the oxidation electrode) and the discharge voltage is lower than 200 mV, hydrogen is not generated. It is presumed that hydrogen generation does not occur because the voltage required for electrolysis is not reached.
In addition, even when oxygen (air) is supplied in a large amount or when the discharge voltage is higher than 600 mV, hydrogen is not generated. This is because methanol permeated to the air electrode side is oxidized by the equation (6). It is presumed that the H + production reaction of formula (3) does not occur.

一方、酸素（空気）の供給量が少ない場合には、放電電流が小さくなり、放電電圧（運転電圧）が２００〜６００ｍＶになると、水素が発生しているが、これは、空気極側に透過してきたメタノールが（６）式によって酸化されるのが抑制され、（３）式のＨ+生成反応が支配的となり、（４）式の反応によって水素が発生したものと推定される。
また、放電条件の場合も、開回路条件の場合と同様に、空気極セパレータの流路溝の部分では空気が多く流れ、（２）及び（６）の反応が支配的になっているが、空気の供給量が少なくなった場合、流路溝以外の部分では空気（酸素）が不足し、（３）式のＨ+生成反応が支配的となっていることが考えられる。 On the other hand, when the supply amount of oxygen (air) is small, hydrogen is generated when the discharge current becomes small and the discharge voltage (operating voltage) becomes 200 to 600 mV, but this is transmitted to the air electrode side. It is presumed that the generated methanol is suppressed from being oxidized by the formula (6), the H + production reaction of the formula (3) is dominant, and hydrogen is generated by the reaction of the formula (4).
Also, in the case of the discharge condition, as in the case of the open circuit condition, a large amount of air flows in the channel groove portion of the air electrode separator, and the reactions (2) and (6) are dominant. When the supply amount of air decreases, it is considered that air (oxygen) is insufficient in portions other than the channel grooves, and the H + generation reaction of the expression (3) is dominant.

本願請求項９に係る発明のパッシブ型水素製造装置（以下、「充電条件」という。）の場合も、開回路条件での水素発生メカニズムと類似のメカニズムで水素が発生しているものと考えられる。但し、開回路条件の場合と異なり、電解電流相当分のＨ+が酸化極から燃料極に移動することでセル全体の電気的中性条件を保つ必要があるため、燃料極では（１）式より（４）式が、酸化極では（２）式より（３）式が進行するものと考えられる。
すなわち、本発明の充電条件の場合は、燃料極をカソードとし酸化極をアノードとして外部から電気エネルギーを印加する（外部から燃料極にｅ-を供給する）ものであるから、基本的には電気分解が起きており、後述する実施例から明らかなように、印加する電気エネルギー（印加電圧）を大きくすれば、水素が多く発生しているが、これは、外部から燃料極に供給されるｅ-が多くなり、（３）式のメタノールの電解酸化反応及び（４）式の反応６Ｈ+＋６ｅ-→３Ｈ2が促進されたためと考えられる。 In the case of the passive hydrogen production apparatus of the invention according to claim 9 of the present application (hereinafter referred to as “charging condition”), it is considered that hydrogen is generated by a mechanism similar to the hydrogen generation mechanism under the open circuit condition. . However, unlike the open circuit condition, it is necessary to maintain the electrical neutral condition of the entire cell by moving H + corresponding to the electrolysis current from the oxidation electrode to the fuel electrode. From Equation (4), it is considered that Equation (3) proceeds from Equation (2) at the oxidation electrode.
That is, in the case of the charging condition of the present invention, electric energy is applied from the outside with the fuel electrode as the cathode and the oxidation electrode as the anode (e − is supplied from the outside to the fuel electrode). As is apparent from the examples to be described later, when the electric energy (applied voltage) to be applied is increased, a large amount of hydrogen is generated, which is supplied to the fuel electrode from the outside e. This is considered to be due to the increase in − and the promotion of methanol oxidation reaction of formula (3) and reaction 6H + + 6e − → 3H 2 of formula (4).

しかしながら、後述するように、エネルギー効率は、酸素（空気）の供給量が少ない、印加電圧（運転電圧）が４００〜６００ｍＶという低い範囲で高くなっている。これは、この範囲では、前述のように、外部から電気エネルギーを供給しない開回路条件又は放電条件の場合でも、空気極側に透過してきたメタノールが（６）式によって酸化されるのが抑制され、空気極セパレータ板の流路溝以外の部分では空気（酸素）が不足し、（３）式のＨ+生成反応が支配的となり、（４）式のＨ+生成反応によって水素が発生していると推定されるが、充電条件の場合には、外部から電気エネルギーが印加された分に加えて、上記開回路条件又は放電条件の場合と同様に水素が発生しているためと推定される。 However, as will be described later, the energy efficiency is high in a range where the supply amount of oxygen (air) is small and the applied voltage (operating voltage) is as low as 400 to 600 mV. This is because, within this range, as described above, even when the open circuit condition or the discharge condition does not supply electric energy from the outside, methanol permeated to the air electrode side is suppressed from being oxidized by the equation (6). Air (oxygen) is deficient in portions other than the flow channel grooves of the air electrode separator plate, and the H + production reaction of the formula (3) becomes dominant, and hydrogen is generated by the H + production reaction of the formula (4). However, in the case of charging conditions, in addition to the amount of electric energy applied from the outside, it is estimated that hydrogen is generated in the same manner as in the case of the above open circuit conditions or discharging conditions. .

ここで、セルの電位がどのような意味を持つかについて説明する。一般に電解質膜を挟んで両極にガス電極を構成したセルの電圧は、電解質内を導電するイオンの両極での化学ポテンシャルの差によって発生する。
つまり、両極における分極を無視すると、電解質にプロトン（水素イオン）導電性固体電解質膜を用いているため、観測している電圧はセルの両極での水素の化学ポテンシャル、言いかえると水素分圧の差を示している。 Here, the meaning of the cell potential will be described. In general, the voltage of a cell in which gas electrodes are formed on both electrodes across an electrolyte membrane is generated by a difference in chemical potential between the two electrodes of ions that conduct in the electrolyte.
In other words, ignoring the polarization at both electrodes, a proton (hydrogen ion) conductive solid electrolyte membrane is used for the electrolyte, so the observed voltage is the chemical potential of hydrogen at the cell electrodes, in other words, the hydrogen partial pressure. Showing the difference.

本発明においては、後述する実施例のように、燃料極と酸化極との間の電圧が一定範囲にある場合に、燃料極側から水素が発生しているので、両極での水素の化学ポテンシャルの差が一定範囲になった場合に、上記（１）〜（６）式の反応が進み、水素が発生すると推定される。   In the present invention, since the hydrogen is generated from the fuel electrode side when the voltage between the fuel electrode and the oxidation electrode is in a certain range as in the embodiments described later, the chemical potential of hydrogen at both electrodes. It is estimated that the reaction of the above formulas (1) to (6) proceeds and hydrogen is generated when the difference between the two values is in a certain range.

本発明のパッシブ型水素製造装置においては、水素製造セルに外部から電気エネルギーを供給しない場合でも、外部に電気エネルギーを取り出す場合でも、また、外部から電気エネルギーを印加した場合でも、燃料極と酸化極（空気極）との間の電圧（開回路電圧又は運転電圧）を調整することにより、水素を含むガスの発生量を調整することができる。
後述する実施例から明らかなように、開回路条件の場合には、開回路電圧が３００〜８００ｍＶで水素が発生しており、放電条件の場合には、放電電圧（運転電圧）が２００〜６００ｍＶで水素が発生しており、充電条件の場合には、印加電圧（運転電圧）が３００〜１０００ｍＶ（４００〜６００ｍＶでエネルギー効率は高い）で水素が発生しているから、この範囲で、開回路電圧又は運転電圧を調整することにより、水素を含むガスの発生量を調整することができる。 In the passive type hydrogen production apparatus of the present invention, the fuel electrode and the oxidation are oxidized even when electric energy is not supplied to the hydrogen production cell from the outside, when electric energy is taken out from the outside, and when electric energy is applied from the outside. By adjusting the voltage (open circuit voltage or operating voltage) between the electrodes (air electrodes), the amount of gas containing hydrogen can be adjusted.
As will be apparent from the examples described later, in the case of an open circuit condition, hydrogen is generated at an open circuit voltage of 300 to 800 mV, and in the case of a discharge condition, the discharge voltage (operating voltage) is 200 to 600 mV. In the case of charging conditions, hydrogen is generated at an applied voltage (operating voltage) of 300 to 1000 mV (400 to 600 mV and high energy efficiency). By adjusting the voltage or operating voltage, the amount of gas containing hydrogen can be adjusted.

開回路電圧若しくは運転電圧及び／又は水素を含むガスの発生量（水素生成速度）は、以下の実施例に示すとおり、酸化剤（酸素を含む気体又は酸素、過酸化水素を含む液体）の供給量を調整すること、酸化剤の濃度（酸素を含む気体中の酸素濃度）を調整すること、有機物を含む燃料の供給量を調整すること、有機物を含む燃料の濃度を調整することにより調整することができる。
また、上記以外に、放電条件の場合は、外部に取り出す電気エネルギーを調整すること（外部に取り出す電流を調整すること、さらには定電圧制御が可能な電源、いわゆるポテンショスタッドを用いることによって外部に取り出す電圧を調整すること）によって、充電条件の場合は、印加する電気エネルギーを調整すること（印加する電流を調整すること、さらには定電圧制御が可能な電源、いわゆるポテンショスタッドを用いることによって印加する電圧を調整すること）によって、運転電圧及び／又は水素を含むガスの発生量を調整することができる。 As shown in the following examples, the open circuit voltage or the operating voltage and / or the generation amount of hydrogen-containing gas (hydrogen generation rate) is supplied as an oxidizing agent (gas containing oxygen or liquid containing oxygen or hydrogen peroxide). Adjust by adjusting the amount, adjusting the concentration of oxidant (oxygen concentration in the gas containing oxygen), adjusting the supply amount of fuel containing organic matter, and adjusting the concentration of fuel containing organic matter be able to.
In addition to the above, in the case of discharge conditions, the electrical energy extracted to the outside is adjusted (by adjusting the current to be extracted to the outside, and further by using a power source capable of constant voltage control, a so-called potentio stud. In the case of charging conditions, by adjusting the voltage to be taken out, it is applied by adjusting the applied electric energy (adjusting the applied current, and further using a power source capable of constant voltage control, a so-called potentio stud. The operating voltage and / or the amount of gas containing hydrogen can be adjusted.

本発明のパッシブ型水素製造装置においては、有機物を含む燃料を１００℃以下で分解することができるから、水素製造装置の運転温度を１００℃以下にすることができる。運転温度は、３０〜９０℃とすることが好ましい。運転温度を３０〜９０℃の範囲で調整することにより、以下の実施例に示すとおり、開回路電圧若しくは運転電圧及び／又は水素を含むガスの発生量を調整することができる。
なお、１００℃以上での運転が必要であった従来の改質技術では、水は水蒸気になり、有機物を含む燃料はガス化し、このような条件下で水素を発生させても、水素を分離する手段を別途用いる必要があるため、本発明は、この点において有利である。
しかし、有機物を含む燃料を１００℃以上の温度で分解すると、上記のようなデメリットはあるが、本発明は、本発明のパッシブ型水素製造装置を１００℃を若干超える温度で作動させることを否定するものではない。 In the passive hydrogen production apparatus of the present invention, the fuel containing organic matter can be decomposed at 100 ° C. or lower, so that the operating temperature of the hydrogen production apparatus can be made 100 ° C. or lower. The operating temperature is preferably 30 to 90 ° C. By adjusting the operating temperature in the range of 30 to 90 ° C., the open circuit voltage or operating voltage and / or the amount of gas containing hydrogen can be adjusted as shown in the following examples.
In the conventional reforming technique that required operation at 100 ° C. or higher, water becomes water vapor, fuel containing organic substances is gasified, and hydrogen is separated even if hydrogen is generated under such conditions. The present invention is advantageous in this respect because it is necessary to use a separate means.
However, when the fuel containing organic matter is decomposed at a temperature of 100 ° C. or higher, there are the above-mentioned disadvantages, but the present invention denies that the passive hydrogen production apparatus of the present invention is operated at a temperature slightly exceeding 100 ° C. Not what you want.

推定される原理から考えて、有機物を含む燃料としては、プロトン導電性の隔膜を透過し、電気化学的に酸化されてプロトンを生成する液体又は気体燃料であればよく、メタノール、エタノール、エチレングリコール、２−プロパノールなどのアルコール、ホルムアルデヒドなどのアルデヒド、蟻酸などのカルボン酸、ジエチルエーテルなどのエーテルを含む液体燃料が好ましい。有機物を含む燃料は水と共に供給されるから、これらの液体燃料と水を含む溶液、その中でも、アルコール、特にメタノールを含む水溶液が好ましい。なお、上記した燃料の一例としてのメタノールを含む水溶液は、少なくともメタノールと水を含む溶液であり、水素を含むガスを発生する領域において、その濃度は任意に選択することができる。   In view of the presumed principle, the fuel containing organic matter may be any liquid or gaseous fuel that permeates the proton-conductive diaphragm and is electrochemically oxidized to generate protons. Methanol, ethanol, ethylene glycol Liquid fuels containing alcohols such as 2-propanol, aldehydes such as formaldehyde, carboxylic acids such as formic acid, and ethers such as diethyl ether are preferred. Since the fuel containing an organic substance is supplied together with water, a solution containing these liquid fuel and water, and among them, an aqueous solution containing alcohol, particularly methanol, is preferable. In addition, the aqueous solution containing methanol as an example of the fuel described above is a solution containing at least methanol and water, and the concentration thereof can be arbitrarily selected in a region where a gas containing hydrogen is generated.

酸化剤としては、気体又は液体の酸化剤を使用することができる。気体の酸化剤としては、酸素を含む気体又は酸素が好ましい。酸素を含む気体の酸素濃度は、１０％以上が特に好ましい。液体の酸化剤としては、過酸化水素を含む液体が好ましい。   As the oxidizing agent, a gaseous or liquid oxidizing agent can be used. As the gaseous oxidant, a gas containing oxygen or oxygen is preferable. The oxygen concentration of the gas containing oxygen is particularly preferably 10% or more. As the liquid oxidant, a liquid containing hydrogen peroxide is preferable.

本発明においては、水素製造装置に投入した燃料が該装置内で一回で消費され、水素に分解される割合は低いので、燃料の循環手段を設けて、水素への変換率を高めることが好ましい。   In the present invention, since the fuel input to the hydrogen production apparatus is consumed once in the apparatus and decomposed into hydrogen is low, it is possible to increase the conversion rate to hydrogen by providing a fuel circulation means. preferable.

本発明のパッシブ型水素製造装置は、燃料極側から水素を含むガスを取り出す手段を備えており、水素を回収するものであるが、二酸化炭素も回収することが好ましい。１００℃以下という低い温度で運転するものであるから、水素を含むガスに含まれる二酸化炭素を吸収する二酸化炭素吸収部を、簡便な手段により設けることができる。
次に、本発明の参考例、実施例（水素製造例）を示すが、触媒、ＰＴＦＥ、ナフィオンの割合等、触媒層、ガス拡散層、電解質膜の厚さ等は適宜変更し得るものであり、参考例、実施例により限定されるものではない。
なお、参考例１〜８は、アクティブ型水素製造装置（燃料ポンプにより燃料を供給し、空気ブロアにより空気を供給する水素製造装置）の例を示すものである。 The passive hydrogen production apparatus of the present invention includes means for extracting a gas containing hydrogen from the fuel electrode side and recovers hydrogen, but it is also preferable to recover carbon dioxide. Since it operates at a temperature as low as 100 ° C. or less, a carbon dioxide absorption part that absorbs carbon dioxide contained in a gas containing hydrogen can be provided by simple means.
Next, reference examples and examples (hydrogen production examples) of the present invention will be shown, but the catalyst, PTFE, Nafion ratio, etc., the thickness of the catalyst layer, gas diffusion layer, electrolyte membrane, etc. can be appropriately changed. However, the present invention is not limited to the reference examples and examples.
Reference Examples 1 to 8 show examples of active hydrogen production apparatuses (hydrogen production apparatuses that supply fuel by a fuel pump and supply air by an air blower).

（参考例１）
以下に、開回路条件の水素製造装置により水素を製造する場合の例を参考例１（水素製造例１−１〜１−１０）として示す。
参考例１における水素製造セルは代表的な直接メタノール型燃料電池と同じ構造とし、その水素製造セルの概略を図２に示す。 (Reference Example 1)
Below, the example in the case of manufacturing hydrogen with the hydrogen manufacturing apparatus of an open circuit condition is shown as Reference Example 1 (hydrogen manufacturing example 1-1 to 1-10).
The hydrogen production cell in Reference Example 1 has the same structure as a typical direct methanol fuel cell, and the outline of the hydrogen production cell is shown in FIG.

（水素製造例１−１）
図２に示す構造の水素製造セルは、以下のようにして作製した。
すなわち、電解質にデュポン社製プロトン導電性電解質膜（ナフィオン１１５）を用い、空気極にはカーボンペーパー（東レ製）を５％濃度のポリテトラフルオロエチレン分散液に浸漬したのち、３６０℃で焼成して撥水処理し、その片面に空気極触媒（白金担持カーボン：田中貴金属製）とＰＴＦＥ微粉末と５％ナフィオン溶液（アルドリッチ製）を混合して作製した空気極触媒ペーストを塗布して空気極触媒付きガス拡散層を構成した。ここで、空気極触媒、ＰＴＦＥ、ナフィオンの重量比は６５％：１５％：２０％とした。このようにして作製した空気極の触媒量は白金換算で１ｍｇ／ｃｍ2であった。
さらに同じ方法を用いてカーボンペーパーを撥水処理し、さらにその片面に燃料極触媒（白金ルテニウム担持カーボン：田中貴金属製）とＰＴＦＥ微粉末と５％ナフィオン溶液を混合して作製した燃料極触媒ペーストを塗布して燃料極触媒付きガス拡散層を構成した。ここで、燃料極触媒、ＰＴＦＥ、ナフィオンの重量比は５５％：１５％：３０％とした。このようにして作製した燃料極の触媒量は白金−ルテニウム換算で１ｍｇ／ｃｍ2であった。 (Hydrogen Production Example 1-1)
The hydrogen production cell having the structure shown in FIG. 2 was produced as follows.
That is, a proton conductive electrolyte membrane (Nafion 115) manufactured by DuPont is used as the electrolyte, and carbon paper (manufactured by Toray) is immersed in a 5% concentration polytetrafluoroethylene dispersion in the air electrode, followed by firing at 360 ° C. Applying an air electrode catalyst paste prepared by mixing an air electrode catalyst (platinum-supported carbon: Tanaka Kikinzoku), PTFE fine powder and 5% Nafion solution (Aldrich) on one side A gas diffusion layer with catalyst was constructed. Here, the weight ratio of the air electrode catalyst, PTFE, and Nafion was 65%: 15%: 20%. The catalyst amount of the air electrode thus produced was 1 mg / cm 2 in terms of platinum.
Furthermore, the fuel electrode catalyst paste was prepared by mixing the water repellent treatment of carbon paper using the same method, and further mixing the fuel electrode catalyst (platinum ruthenium-supported carbon: made by Tanaka Kikinzoku), PTFE fine powder and 5% Nafion solution on one side. Was applied to form a gas diffusion layer with a fuel electrode catalyst. Here, the weight ratio of the fuel electrode catalyst, PTFE, and Nafion was 55%: 15%: 30%. The catalyst amount of the fuel electrode thus produced was 1 mg / cm 2 in terms of platinum-ruthenium.

上記、電解質膜、空気極触媒付きガス拡散層、燃料極触媒付きガス拡散層を１４０℃、１００ｋｇ／ｃｍ2でホットプレスによって接合してＭＥＡを作製した。このようにして作製したＭＥＡの有効電極面積は６０．８ｃｍ2（縦８０mm、横７６ｍｍ）であった。作製後の空気極及び燃料極の触媒層、空気極及び燃料極のガス拡散層の厚さは、それぞれ、約３０μｍ、及び１７０μｍでほぼ同じであった。 The electrolyte membrane, the gas diffusion layer with an air electrode catalyst, and the gas diffusion layer with a fuel electrode catalyst were joined by hot pressing at 140 ° C. and 100 kg / cm 2 to prepare an MEA. The effective electrode area of the MEA thus produced was 60.8 cm 2 (80 mm length, 76 mm width). The thicknesses of the catalyst layers of the air electrode and the fuel electrode after fabrication, and the gas diffusion layers of the air electrode and the fuel electrode were approximately the same at about 30 μm and 170 μm, respectively.

上記のＭＥＡを、それぞれ、空気を流すため、及び燃料を流すための流路を設け、さらに、ガスリークを防止するためにフェノール樹脂を含浸させたグラファイト製の空気極セパレータ板、燃料極セパレータ板によって挟み込み、単セルを構成した。その際、従来の代表的な直接メタノール型燃料電池（例えば、特開２００２−２０８４１９号公報、段落［００２０］、図１、特開２００３−１２３７９９号公報、段落［００１５］、図１）の場合と同様に、空気極セパレータ板及び燃料極セパレータ板に溝を加工して、空気を流すため、及び燃料を流すための流路とした。空気極セパレータ板及び燃料極セパレータ板はいずれも厚さが２ｍｍで、空気極セパレータ板の空気を流すための流路は、３本並列の溝（溝幅：２ｍｍ、畝幅：１ｍｍ、溝深さ：０．６ｍｍ）をセパレータ板の上部から下部の対角線方向に蛇行（折り返し回数：８回）させて形成し、燃料極セパレータ板の燃料を流すための流路は、３本並列の溝（溝幅：１．４６ｍｍ、畝幅：０．９７ｍｍ、溝深さ：０．６ｍｍ）をセパレータ板の下部から上部の対角線方向に蛇行（折り返し回数：１０回）させて形成した。また、燃料及び空気のリークを防止するためにＭＥＡの周辺部にはシリコンゴム製のパッキングを設けた。
この場合、空気極セパレータ板と燃料極セパレータ板の溝と畝の位置関係で水素発生量は変化する。すなわち、前述したように、空気極セパレータの流路溝以外の部分（畝部分）にメタノールが拡散していき、（３）式のＨ+生成反応が起きると推定されるから、空気極セパレータの畝部分が燃料極セパレータの畝部分と対向する同じ位置にあると、燃料極からのメタノール拡散が妨げられ、水素が発生し難くなる。そこで、空気極セパレータと燃料極セパレータの溝（畝）を少しずらした位置に設けた。 Each of the above MEAs is provided with a flow path for flowing air and a flow of fuel, and further by a graphite air electrode separator plate and a fuel electrode separator plate impregnated with phenol resin to prevent gas leakage. A single cell was constructed by sandwiching. At that time, in the case of a conventional representative direct methanol fuel cell (for example, JP 2002-208419 A, paragraph [0020], FIG. 1, JP 2003-123799 A, paragraph [0015], FIG. 1). In the same manner as described above, grooves were formed in the air electrode separator plate and the fuel electrode separator plate to form a flow path for flowing air and flowing fuel. Each of the air electrode separator plate and the fuel electrode separator plate has a thickness of 2 mm, and the flow path for flowing air through the air electrode separator plate has three parallel grooves (groove width: 2 mm, ridge width: 1 mm, groove depth). Length: 0.6 mm) meandering in the diagonal direction from the top of the separator plate to the bottom diagonal direction (number of folds: 8 times), and the flow path for flowing fuel on the fuel electrode separator plate has three parallel grooves ( A groove width: 1.46 mm, a ridge width: 0.97 mm, and a groove depth: 0.6 mm) were formed by meandering (folding number: 10 times) in the diagonal direction from the lower part of the separator plate. Further, in order to prevent leakage of fuel and air, a packing made of silicon rubber was provided around the MEA.
In this case, the hydrogen generation amount varies depending on the positional relationship between the groove and the flange of the air electrode separator plate and the fuel electrode separator plate. That is, as described above, it is presumed that methanol diffuses in the part (saddle part) other than the channel groove of the air electrode separator, and the H + production reaction of the expression (3) occurs. If the heel portion is at the same position facing the heel portion of the fuel electrode separator, diffusion of methanol from the fuel electrode is hindered and hydrogen is hardly generated. Therefore, the groove (畝) between the air electrode separator and the fuel electrode separator was provided at a slightly shifted position.

このようにして作製した水素製造セルを熱風循環型の電気炉内に設置し、セル温度（運転温度）３０〜７０℃で、空気極側に空気を０〜４００ｍｌ／分の流量、燃料極側に０．５Ｍ〜２Ｍのメタノール水溶液（燃料）を２〜１５ｍｌ／分の流量で流し、その時の燃料極と空気極の電圧差（オープン電圧）、燃料極側で発生するガス量（水素生成速度）、ガス組成について検討を行った。   The hydrogen production cell thus prepared is installed in a hot air circulation type electric furnace, the cell temperature (operating temperature) is 30 to 70 ° C., the air is supplied to the air electrode side at a flow rate of 0 to 400 ml / min, and the fuel electrode side. A 0.5 M to 2 M aqueous methanol solution (fuel) is flowed at a flow rate of 2 to 15 ml / min, the voltage difference between the fuel electrode and the air electrode (open voltage), the amount of gas generated on the fuel electrode side (hydrogen generation rate) ) Gas composition was examined.

まず、セルへのメタノール水溶液（燃料）の流量を８ｍｌ／分で一定とし、３０℃、５０℃、７０℃の各温度で空気流量を変化させ、燃料極側から発生するガスの発生量を測定した。ガス発生量の測定には水中置換法を用いた。また、発生ガス中の水素濃度をガスクロマトグラフィーで分析し、水素生成速度を求めた。   First, the flow rate of aqueous methanol solution (fuel) to the cell is fixed at 8 ml / min, and the air flow rate is changed at each temperature of 30 ° C, 50 ° C, and 70 ° C, and the amount of gas generated from the fuel electrode is measured. did. An underwater displacement method was used to measure the amount of gas generated. In addition, the hydrogen concentration in the generated gas was analyzed by gas chromatography to determine the hydrogen production rate.

その結果を図３に示す。
これより、各温度において、空気流量を少なくすることによって、セルの燃料極側から、水素の発生が確認された。また、水素生成速度は温度が高いほど、多いことが分かった。さらに、空気流量とセルの開回路電圧（オープン電圧）との関係を調べると、空気流量を少なくするとそれに伴って、セルの開回路電圧が低下する傾向が認められた。 The result is shown in FIG.
From this, generation | occurrence | production of hydrogen was confirmed from the fuel electrode side of the cell by decreasing the air flow rate at each temperature. It was also found that the hydrogen generation rate was higher as the temperature was higher. Further, when the relationship between the air flow rate and the cell open circuit voltage (open voltage) was examined, it was found that the cell open circuit voltage tended to decrease as the air flow rate decreased.

図４に図３の結果を開回路電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、水素生成速度は開回路電圧に依存する傾向を示し、開回路電圧４００〜６００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、いずれの温度においても、水素生成速度のピークは４５０ｍＶ付近で観察された。 FIG. 4 summarizes the results of FIG. 3 as the relationship between the open circuit voltage and the hydrogen production rate.
From this, it was found that the hydrogen generation rate tends to depend on the open circuit voltage, and hydrogen is generated at the open circuit voltage of 400 to 600 mV. Further, at any temperature, the peak of the hydrogen production rate was observed around 450 mV.

次に、温度７０℃、燃料流量８ｍｌ／分、空気流量１２０ｍｌ／分の条件でガスを発生させ、ガス中の中の水素濃度をガスクロマトグラフィーを用いて測定した。
その結果、発生ガス中には水素が約７０％、二酸化炭素が約１５％含まれていることが確認された。なお、ＣＯは検出されなかった。 Next, gas was generated under conditions of a temperature of 70 ° C., a fuel flow rate of 8 ml / min, and an air flow rate of 120 ml / min, and the hydrogen concentration in the gas was measured using gas chromatography.
As a result, it was confirmed that the generated gas contained about 70% hydrogen and about 15% carbon dioxide. Note that CO was not detected.

（水素製造例１−２）
水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、次に、セル温度７０℃において、濃度１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を、２、８、１５ｍｌ／分の流量で、それぞれ、空気流量を変化させた時の燃料流量、空気流量と水素生成速度、セルの開回路電圧の関係を図５に示す。
これより、燃料流量の少ない方が、水素生成速度は大きいことが分かった。 (Hydrogen production example 1-2)
Using the same hydrogen production cell as in hydrogen production example 1-1, next, at a cell temperature of 70 ° C., a 1 M concentration aqueous methanol solution (fuel) was supplied at flow rates of 2, 8, and 15 ml / min, respectively. FIG. 5 shows the relationship among the fuel flow rate, the air flow rate, the hydrogen generation rate, and the open circuit voltage of the cell when changed.
From this, it was found that the hydrogen generation rate was higher when the fuel flow rate was lower.

図６に図５の結果を開回路電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、それぞれの条件での水素生成速度は開回路電圧に依存していることが分かった。また、いずれの燃料流量においても、水素製造例１−１と同様に４５０ｍＶ付近に水素生成速度のピークが観察された。 FIG. 6 summarizes the results of FIG. 5 as the relationship between the open circuit voltage and the hydrogen production rate.
From this, it was found that the hydrogen production rate under each condition depends on the open circuit voltage. Further, at any fuel flow rate, a peak of the hydrogen production rate was observed in the vicinity of 450 mV as in the case of hydrogen production example 1-1.

さらに、本製造例で最大の水素生成速度１４．４８ｍｌ／分が得られた開回路電圧４４２ｍＶのときの条件（運転温度７０℃、燃料濃度１Ｍ、燃料流量２ｍｌ／分、空気流量１００ｍｌ／分）での発生ガス中の水素濃度を水素製造例１−１と同様にガスクロマトグラフィーによって求めたところ約７０％であった。   In addition, the conditions for an open circuit voltage of 442 mV at which the maximum hydrogen production rate of 14.48 ml / min was obtained in this production example (operating temperature 70 ° C., fuel concentration 1 M, fuel flow rate 2 ml / min, air flow rate 100 ml / min) The hydrogen concentration in the generated gas was determined by gas chromatography in the same manner as in Hydrogen Production Example 1-1, and it was about 70%.

（水素製造例１−３）
水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、次に、セル温度７０℃において、メタノール水溶液（燃料）を８ｍｌ／分の定流量で、燃料濃度を０．５、１、２Ｍと変化させた条件でそれぞれ、空気流量を変化させた時の燃料流量、空気流量と水素生成速度、セルの開回路電圧の関係を図７に示す。
これより、燃料濃度の低いほうが、水素生成速度は大きいことが分かった。 (Hydrogen Production Example 1-3)
Using the same hydrogen production cell as in hydrogen production example 1-1, then, at a cell temperature of 70 ° C., the methanol concentration (fuel) was changed at a constant flow rate of 8 ml / min, and the fuel concentration was changed to 0.5, 1, 2M. FIG. 7 shows the relationship between the fuel flow rate, the air flow rate and the hydrogen generation rate, and the open circuit voltage of the cell when the air flow rate is changed under the above conditions.
From this, it was found that the lower the fuel concentration, the higher the hydrogen production rate.

図８に図７の結果を開回路電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、それぞれの条件での水素生成速度は開回路電圧に依存し、３００〜６００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、いずれの燃料濃度においても、水素製造例１−１と同様に４５０ｍＶ付近に水素生成速度のピークが観察された。 FIG. 8 summarizes the results of FIG. 7 as the relationship between the open circuit voltage and the hydrogen production rate.
From this, it was found that the hydrogen generation rate under each condition depends on the open circuit voltage, and hydrogen is generated at 300 to 600 mV. Further, at any fuel concentration, a peak of the hydrogen generation rate was observed in the vicinity of 450 mV as in the case of hydrogen production example 1-1.

（水素製造例１−４）
次に、電解質膜の厚さのガス発生量に与える影響を検討した。
水素製造例１−１〜１−３では、電解質膜にはデュポン社製ナフィオン１１５（厚さ１３０μｍ）を用いたが、同じくデュポン社製ナフィオン１１２（厚さ５０μｍ）を用いて同様な水素製造セルを構成し、温度７０℃、燃料濃度１Ｍ、燃料流量を８ｍｌ／分で、それぞれ、空気流量を変化させた時の燃料流量、空気流量と水素生成速度、セルの開回路電圧の関係を検討した。
ナフィオン１１５と１１２はその材質は同じであり、ここでは純粋に電解質膜の厚さの影響を検討したことになる。検討結果を図９に示す。 (Hydrogen Production Example 1-4)
Next, the influence of the thickness of the electrolyte membrane on the gas generation amount was examined.
In the hydrogen production examples 1-1 to 1-3, Nafion 115 (thickness 130 μm) manufactured by DuPont was used as the electrolyte membrane, but similar Nafion 112 (thickness 50 μm) manufactured by DuPont was used. The relationship between the fuel flow rate, the air flow rate and the hydrogen generation rate, and the open circuit voltage of the cell when the air flow rate was changed at a temperature of 70 ° C., a fuel concentration of 1 M, and a fuel flow rate of 8 ml / min, was studied. .
The materials of Nafion 115 and 112 are the same, and here, the influence of the thickness of the electrolyte membrane was examined purely. The examination results are shown in FIG.

図１０に図９の結果を開回路電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、水素生成速度はいずれの電解質膜でもほぼ等しいことが分かった。図より明かなように、それぞれの条件での水素生成速度は開回路電圧に依存しており、やはり４５０ｍV付近に水素生成速度のピークが観察された。 FIG. 10 summarizes the results of FIG. 9 as the relationship between the open circuit voltage and the hydrogen production rate.
From this, it was found that the hydrogen production rate was almost the same for any electrolyte membrane. As is clear from the figure, the hydrogen generation rate under each condition depends on the open circuit voltage, and a peak of the hydrogen generation rate was observed in the vicinity of 450 mV.

（水素製造例１−５）
水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、水素製造セルを熱風循環型の電気炉内に設置し、セル温度３０℃、５０℃、７０℃、９０℃で、空気極側に空気を０〜２５０ｍｌ／分の流量、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量で流し、その時のセルの開回路電圧、燃料極側で発生する水素生成速度の検討を行った。 (Hydrogen Production Example 1-5)
Using the same hydrogen production cell as in hydrogen production example 1-1, the hydrogen production cell was installed in a hot air circulation type electric furnace, and the cell temperature was 30 ° C., 50 ° C., 70 ° C., 90 ° C., and the air was on the air electrode side. The flow rate of 0-250ml / min and 1M methanol aqueous solution (fuel) is flowed to the fuel electrode side at a flow rate of 5ml / min. The open circuit voltage of the cell and the hydrogen generation rate generated on the fuel electrode side are examined. It was.

空気流量と水素生成速度との関係を図１１に示す。
水素製造例１−１の場合と同様に、各温度において、空気流量を少なくすることによって、セルの燃料極側から、水素の発生が確認された。また、水素生成速度は温度が高いほど、大きいことが分かった。さらに、空気流量とセルの開回路電圧との関係を調べると、空気流量を少なくするとそれに伴って、セルの開回路電圧が低下する傾向が認められた。 The relationship between the air flow rate and the hydrogen production rate is shown in FIG.
As in the case of hydrogen production example 1-1, generation of hydrogen was confirmed from the fuel electrode side of the cell by reducing the air flow rate at each temperature. It was also found that the hydrogen production rate was higher as the temperature was higher. Furthermore, when the relationship between the air flow rate and the open circuit voltage of the cell was examined, it was found that the cell open circuit voltage tended to decrease as the air flow rate decreased.

図１２に図１１の結果を開回路電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、水素生成速度は開回路電圧に依存する傾向を示し、開回路電圧３００〜７００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、３０〜７０℃においては、水素生成速度のピークは４７０〜４８０ｍＶ付近で観察され、９０℃においては、４４０ｍＶ付近で観察された。 FIG. 12 summarizes the results of FIG. 11 as the relationship between the open circuit voltage and the hydrogen production rate.
From this, it was found that the hydrogen generation rate tends to depend on the open circuit voltage, and hydrogen is generated at the open circuit voltage of 300 to 700 mV. Moreover, at 30 to 70 ° C., the peak of the hydrogen production rate was observed around 470 to 480 mV, and at 90 ° C., it was observed around 440 mV.

（水素製造例１−６）
水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度５０℃において、燃料を、１．５、２．５、５．０、７．５、１０．０ｍｌ／分の流量で、それぞれ、空気流量を変化させた時の燃料流量、空気流量と水素生成速度の関係を図１３に示す。
これより、先の水素製造例１−２の７０℃の結果とは異なり、燃料流量の多い方が、水素生成速度は大きい傾向が見られた。 (Hydrogen Production Example 1-6)
Using the same hydrogen production cell as in hydrogen production example 1-1, at a cell temperature of 50 ° C., the fuel was flowed at a flow rate of 1.5, 2.5, 5.0, 7.5, 10.0 ml / min, respectively. FIG. 13 shows the relationship between the fuel flow rate, the air flow rate, and the hydrogen production rate when the air flow rate is changed.
Thus, unlike the result at 70 ° C. in the previous hydrogen production example 1-2, the hydrogen generation rate tended to be higher when the fuel flow rate was higher.

図１４に図１３の結果を開回路電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、それぞれの条件での水素生成速度は開回路電圧に依存し、３００〜７００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、４５０〜５００ｍＶ付近に水素生成速度のピークが観察された。 FIG. 14 summarizes the results of FIG. 13 as the relationship between the open circuit voltage and the hydrogen production rate.
From this, it was found that the hydrogen generation rate under each condition depends on the open circuit voltage, and hydrogen is generated at 300 to 700 mV. Moreover, the peak of the hydrogen production rate was observed in the vicinity of 450 to 500 mV.

燃料流量を変化させたときの燃料中のメタノール消費量と水素生成速度を求め、以下の式を用いて開回路条件のエネルギー効率（なお、このエネルギー効率は、段落［０１１０］の計算式で算出される充電条件のエネルギー効率とは相違する。）を計算した。その結果、開回路条件のエネルギー効率は、燃料流量が５．０ｍｌ／分のとき１７％、２．５ｍｌ／分のとき２２％であった。
開回路条件のエネルギー効率（％）＝（生成した水素の標準エンタルピー変化／消費した メタノールのエンタルピー変化）×１００ Obtain the methanol consumption and hydrogen production rate in the fuel when the fuel flow rate is changed, and use the following formula to calculate the energy efficiency of the open circuit condition (note that this energy efficiency is calculated by the formula in paragraph [0110]) It is different from the energy efficiency of the charging conditions.) As a result, the energy efficiency of the open circuit condition was 17% when the fuel flow rate was 5.0 ml / min and 22% when the fuel flow rate was 2.5 ml / min.
Energy efficiency (%) of open circuit conditions = (change in standard enthalpy of produced hydrogen / change in enthalpy of consumed methanol) x 100

（水素製造例１−７）
水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度５０℃において、メタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の定流量で、燃料濃度を０．５、１、２、３Ｍと変化させた条件で、それぞれ、空気流量を変化させた時の空気流量と水素生成速度の関係を図１５に示す。
水素生成速度のピークは、燃料濃度が低くなるにしたがって、空気流量が小さいところに観測された。 (Hydrogen Production Example 1-7)
Using the same hydrogen production cell as in hydrogen production example 1-1, at a cell temperature of 50 ° C., changing the fuel concentration to 0.5, 1, 2, 3 M at a constant flow rate of 5 ml / min of methanol aqueous solution (fuel). FIG. 15 shows the relationship between the air flow rate and the hydrogen production rate when the air flow rate is changed under the above conditions.
The peak of the hydrogen production rate was observed where the air flow rate decreased as the fuel concentration decreased.

図１６に図１５の結果を開回路電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、それぞれの条件での水素生成速度は開回路電圧に依存し、３００〜７００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、いずれの燃料濃度においても、４７０ｍＶ付近に水素生成速度のピークが観察された。
（水素製造例１−８） FIG. 16 summarizes the results of FIG. 15 as the relationship between the open circuit voltage and the hydrogen production rate.
From this, it was found that the hydrogen generation rate under each condition depends on the open circuit voltage, and hydrogen is generated at 300 to 700 mV. Further, at any fuel concentration, a peak of hydrogen generation rate was observed around 470 mV.
(Hydrogen Production Example 1-8)

水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度５０℃において、燃料濃度１Ｍ、燃料流量５ｍｌ／分で、酸素濃度を１０、２１、４０、１００％と変化させた条件で、それぞれ、酸化ガス流量を変化させた時の酸化ガス流量と水素生成速度の関係を図１７に示す。ここで、酸素濃度２１％のガスには空気を用い、酸素濃度１０％のガスには空気に窒素を混合することによって調製したもの、酸素濃度４０％のガスには空気に酸素（酸素濃度１００％）を混合することによって調製したものを用いた。
水素生成速度のピークは、酸素濃度が高くなるにしたがって、酸化ガス流量が小さいところに観測された。 Using the same hydrogen production cell as in hydrogen production example 1-1, at a cell temperature of 50 ° C., with a fuel concentration of 1 M, a fuel flow rate of 5 ml / min, and an oxygen concentration changed to 10, 21, 40, 100%, FIG. 17 shows the relationship between the oxidizing gas flow rate and the hydrogen generation rate when the oxidizing gas flow rate is changed. Here, air was used for a gas having an oxygen concentration of 21%, and a gas having an oxygen concentration of 10% was prepared by mixing nitrogen with air. For a gas having an oxygen concentration of 40%, oxygen was added to the air (oxygen concentration 100). %) Was used.
The peak of the hydrogen production rate was observed where the oxidizing gas flow rate decreased as the oxygen concentration increased.

図１８に図１７の結果を開回路電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、それぞれの条件での水素生成速度は開回路電圧に依存し、４００〜８００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、４９０〜５３０ｍＶ付近に水素生成速度のピークが観察された。 FIG. 18 summarizes the results of FIG. 17 as the relationship between the open circuit voltage and the hydrogen production rate.
From this, it was found that the hydrogen generation rate under each condition depends on the open circuit voltage, and hydrogen is generated at 400 to 800 mV. In addition, a peak of hydrogen generation rate was observed in the vicinity of 490 to 530 mV.

（水素製造例１−９）
水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度５０℃で、空気極側に空気を６０ｍｌ／分の流量、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を２．６ｍｌ／分の流量で流し、ガスを発生させ、２００ｃｃサンプリングして、ガス中のＣＯ濃度をガスクロマトグラフィーを用いて測定した。その結果、サンプリングガスからはＣＯは検出されなかった（１ｐｐｍ以下）。なお、この条件でのセルの開回路電圧は４７７ｍＶ、水素生成速度は約１０ｍｌ／分であった。 (Hydrogen Production Example 1-9)
Using the same hydrogen production cell as in hydrogen production example 1-1, at a cell temperature of 50 ° C., a flow rate of 60 ml / min of air on the air electrode side, and 2.6 ml / min of 1M aqueous methanol solution (fuel) on the fuel electrode side. The gas was generated at a flow rate of 200 cc, 200 cc was sampled, and the CO concentration in the gas was measured using gas chromatography. As a result, CO was not detected from the sampling gas (1 ppm or less). Note that the open circuit voltage of the cell under these conditions was 477 mV, and the hydrogen production rate was about 10 ml / min.

（水素製造例１−１０）
水素製造例１−１と同じ水素製造セル（但し、空気極は、液体を流す酸化極とした）を用いて、水素製造セルを熱風循環型の電気炉内に設置し、セル温度３０℃、５０℃、７０℃、９０℃で、酸化極側に１ＭのＨ2Ｏ2（過酸化水素）を１〜８ｍｌ／分の流量、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量で流し、その時のセルの開回路電圧、燃料極側で発生する水素生成速度の検討を行った。 (Hydrogen Production Example 1-10)
Using the same hydrogen production cell as in hydrogen production example 1-1 (however, the air electrode was an oxidation electrode that allows liquid to flow), the hydrogen production cell was installed in a hot air circulation type electric furnace, and the cell temperature was 30 ° C., At 50 ° C., 70 ° C., and 90 ° C., the flow rate of 1M H 2 O 2 (hydrogen peroxide) is 1 to 8 ml / min on the oxidation electrode side, and the 1M methanol aqueous solution (fuel) is 5 ml / min on the fuel electrode side. The flow rate of the gas was measured, and the open circuit voltage of the cell at that time and the hydrogen production rate generated on the fuel electrode side were examined.

Ｈ2Ｏ2流量と水素生成速度との関係を図１９に示す。
水素製造例１−１の場合と同様に、各温度において、Ｈ2Ｏ2流量を少なくすると、セルの燃料極側から、水素の発生が確認された。また、水素生成速度は温度が高いほど、大きいことが分かった。さらに、Ｈ2Ｏ2流量とセルの開回路電圧との関係を調べると、Ｈ2Ｏ2流量を少なくするとそれに伴って、セルの開回路電圧が低下する傾向が認められた。 FIG. 19 shows the relationship between the H 2 O 2 flow rate and the hydrogen production rate.
As in the case of hydrogen production example 1-1, when the H 2 O 2 flow rate was decreased at each temperature, generation of hydrogen was confirmed from the fuel electrode side of the cell. It was also found that the hydrogen production rate was higher as the temperature was higher. Further, when the relationship between the H 2 O 2 flow rate and the cell open circuit voltage was examined, it was found that the cell open circuit voltage tended to decrease with a decrease in the H 2 O 2 flow rate.

図２０に図１９の結果を開回路電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、水素生成速度は開回路電圧に依存する傾向を示し、開回路電圧３００〜６００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、３０〜５０℃においては、水素生成速度のピークは５００ｍＶ付近で観察され、７０〜９０℃においては、４５０ｍＶ付近で観察された。 FIG. 20 summarizes the results of FIG. 19 as the relationship between the open circuit voltage and the hydrogen production rate.
From this, it was found that the hydrogen generation rate tends to depend on the open circuit voltage, and hydrogen is generated at the open circuit voltage of 300 to 600 mV. Moreover, the peak of the hydrogen production rate was observed around 500 mV at 30 to 50 ° C., and around 450 mV at 70 to 90 ° C.

ここで、重要な点は、上記参考例１では水素製造セルには外部から一切電流もしくは電圧を印加することは行っておらず、単に内部インピーダンス、１ＧΩ以上のエレクトロメーターで開回路電圧を計測しながら、燃料及び酸化剤のみを供給している点である。
言いかえると参考例１の水素製造セルでは、燃料及び酸化剤の供給以外に外部からエネルギーを供給することなく、燃料の一部を水素に変換していることになる。
しかも、３０℃〜９０℃といった脅威的な低温度での改質であり、従来にない、全く新規な水素製造装置であると考えられるから、この水素製造装置をパッシブ型水素製造装置とした場合に効果は大きい。 Here, the important point is that in the above Reference Example 1, no current or voltage is applied to the hydrogen production cell from the outside, and the open circuit voltage is simply measured with an internal impedance, 1 GΩ or more electrometer. However, only fuel and oxidant are supplied.
In other words, in the hydrogen production cell of Reference Example 1, a part of the fuel is converted to hydrogen without supplying energy from the outside other than supplying the fuel and the oxidant.
In addition, it is a reformation at a critical low temperature of 30 ° C. to 90 ° C., and is considered to be a completely new hydrogen production device that has never existed in the past. Therefore, when this hydrogen production device is a passive hydrogen production device The effect is great.

（参考例２）
以下に、放電条件の水素製造装置により水素を製造する場合の例を参考例２（水素製造例２−１〜２−８）として示す。
参考例２における電気エネルギーを取り出す手段を備えた水素製造セルの概略を図２１に示す。 (Reference Example 2)
Below, the example in the case of manufacturing hydrogen with the hydrogen manufacturing apparatus of discharge conditions is shown as Reference Example 2 (hydrogen manufacturing examples 2-1 to 2-8).
FIG. 21 shows an outline of a hydrogen production cell provided with means for extracting electric energy in Reference Example 2.

（水素製造例２−１）
燃料極を負極とし空気極を正極として電気エネルギーを取り出す手段を設けた以外は、水素製造例１−１の水素製造セルと同じ構造である。
この水素製造セルを熱風循環型の電気炉内に設置し、セル温度（運転温度）５０℃で、空気極側に空気を１０〜１００ｍｌ／分の流量、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量で流し、その時に空気極と燃料極間を流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生するガス量、ガス組成について検討を行った。また、発生ガス中の水素濃度をガスクロマトグラフィーで分析し、水素生成速度を求めた。 (Hydrogen production example 2-1)
The structure is the same as that of the hydrogen production cell of Hydrogen Production Example 1-1 except that a means for taking out electric energy is provided using the fuel electrode as the negative electrode and the air electrode as the positive electrode.
This hydrogen production cell is installed in a hot air circulation type electric furnace, the cell temperature (operating temperature) is 50 ° C., the air is supplied at a flow rate of 10 to 100 ml / min on the air electrode side, and the 1M methanol aqueous solution (fuel) on the fuel electrode side. ) At a flow rate of 5 ml / min. While changing the current flowing between the air electrode and the fuel electrode, the operating voltage of the fuel electrode and the air electrode, the amount of gas generated on the fuel electrode side, and the gas composition were examined. It was. In addition, the hydrogen concentration in the generated gas was analyzed by gas chromatography to determine the hydrogen production rate.

この試験における、取り出した電流密度と運転電圧の関係を図２２に示す。
空気流量が小さくなるとともに、運転電圧が低下し、放電できる限界電流密度の低下が観察された。 The relationship between the extracted current density and the operating voltage in this test is shown in FIG.
As the air flow rate decreased, the operating voltage decreased, and a decrease in the limit current density that could be discharged was observed.

図２３に図２２の結果を運転電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、水素生成速度（水素発生量）は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧３００〜６００ｍＶでガスが発生することが分かった。また、空気流量が５０〜６０ｍｌ／分の場合に最も水素が発生しやすいことが分った。さらに、これより空気流量が多いと、水素が発生しにくくなり、１００ｍｌ／分では、ほとんど水素は発生しなかった。 FIG. 23 summarizes the results of FIG. 22 as the relationship between the operating voltage and the hydrogen production rate.
From this, it was found that the hydrogen generation rate (hydrogen generation amount) tends to depend on the operating voltage, and gas is generated at the operating voltage of 300 to 600 mV. It was also found that hydrogen is most likely to be generated when the air flow rate is 50 to 60 ml / min. Further, when the air flow rate was higher than this, hydrogen was hardly generated, and almost no hydrogen was generated at 100 ml / min.

次に、水素生成速度の大きかった、温度５０℃、燃料流量５ｍｌ／分、空気流量５０ｍｌ／分、電流密度８．４ｍＡ／ｃｍ2の条件でガスを発生させ、ガス中の中の水素濃度をガスクロマトグラフィーを用いて測定した。
その結果、発生ガス中には水素が約７４％含まれ、水素生成速度は５．１ｍｌ／分であることが確認された。なお、ＣＯは検出されなかった。 Next, gas was generated under the conditions of a high hydrogen generation rate, a temperature of 50 ° C., a fuel flow rate of 5 ml / min, an air flow rate of 50 ml / min, and a current density of 8.4 mA / cm 2 , and the hydrogen concentration in the gas was determined. Measurement was performed using gas chromatography.
As a result, it was confirmed that the generated gas contained about 74% hydrogen and the hydrogen production rate was 5.1 ml / min. Note that CO was not detected.

（水素製造例２−２）
水素製造例２−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度３０℃で、空気極側に空気を３０〜１００ｍｌ／分の流量、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量で流し、その時に空気極と燃料極間を流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生する水素生成速度について検討を行った。 (Hydrogen production example 2-2)
Using the same hydrogen production cell as in hydrogen production example 2-1, at a cell temperature of 30 ° C., the flow rate of air is 30 to 100 ml / min on the air electrode side, and the 1M aqueous methanol solution (fuel) is 5 ml / min on the fuel electrode side. The current flowing between the air electrode and the fuel electrode was changed, and the operating voltage of the fuel electrode and the air electrode and the hydrogen generation rate generated on the fuel electrode side were examined.

この試験における、取り出した電流密度と運転電圧の関係を図２４に示す。
空気流量が小さくなるとともに、運転電圧が低下し、放電できる限界電流密度の低下が観察された。 FIG. 24 shows the relationship between the extracted current density and the operating voltage in this test.
As the air flow rate decreased, the operating voltage decreased, and a decrease in the limit current density that could be discharged was observed.

図２５に図２４の結果を運転電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、水素生成速度は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧２００〜５４０ｍＶで水素が発生することが分かった。また、空気流量が３０〜７０ｍｌ／分の場合に水素が発生することが分った。空気流量が１００ｍｌ／分では、水素はほとんど発生しなかった。 FIG. 25 summarizes the results of FIG. 24 as the relationship between the operating voltage and the hydrogen production rate.
From this, it was found that the hydrogen generation rate tends to depend on the operating voltage, and hydrogen is generated at the operating voltage of 200 to 540 mV. It was also found that hydrogen is generated when the air flow rate is 30 to 70 ml / min. Hydrogen was hardly generated at an air flow rate of 100 ml / min.

（水素製造例２−３）
水素製造例２−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度７０℃で、空気極側に空気を５０〜２００ｍｌ／分の流量、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量で流し、その時に空気極と燃料極間を流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生する水素生成速度について検討を行った。 (Hydrogen Production Example 2-3)
Using the same hydrogen production cell as in hydrogen production example 2-1, at a cell temperature of 70 ° C., the flow rate of air is 50 to 200 ml / min on the air electrode side, and the 1M methanol aqueous solution (fuel) is 5 ml / min on the fuel electrode side. The current flowing between the air electrode and the fuel electrode was changed, and the operating voltage of the fuel electrode and the air electrode and the hydrogen generation rate generated on the fuel electrode side were examined.

この試験における、取り出した電流密度と運転電圧の関係を図２６に示す。
空気流量が小さくなるとともに、運転電圧が低下し、放電できる限界電流密度の低下が観察された。 FIG. 26 shows the relationship between the extracted current density and the operating voltage in this test.
As the air flow rate decreased, the operating voltage decreased, and a decrease in the limit current density that could be discharged was observed.

図２７に図２６の結果を運転電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、水素生成速度は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧２００〜５００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、空気流量が５０〜１００ｍｌ／分の場合に水素が発生しやすいことが分った。空気流量が１５０、２００ｍｌ／分というように大きくなると、水素はほとんど発生しなかった。 FIG. 27 summarizes the results of FIG. 26 as the relationship between the operating voltage and the hydrogen production rate.
From this, it was found that the hydrogen generation rate tends to depend on the operating voltage, and hydrogen is generated at the operating voltage of 200 to 500 mV. It was also found that hydrogen is likely to be generated when the air flow rate is 50 to 100 ml / min. When the air flow rate was increased to 150, 200 ml / min, hydrogen was hardly generated.

（水素製造例２−４）
水素製造例２−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度９０℃で、空気極側に空気を５０〜２５０ｍｌ／分の流量、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量で流し、その時に空気極と燃料極間を流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生する水素生成速度について検討を行った。 (Hydrogen production example 2-4)
Using the same hydrogen production cell as in hydrogen production example 2-1, at a cell temperature of 90 ° C., the flow rate of air is 50 to 250 ml / min on the air electrode side, and the 1M methanol aqueous solution (fuel) is 5 ml / min on the fuel electrode side. The current flowing between the air electrode and the fuel electrode was changed, and the operating voltage of the fuel electrode and the air electrode and the hydrogen generation rate generated on the fuel electrode side were examined.

この試験における、取り出した電流密度と運転電圧の関係を図２８に示す。
空気流量が小さくなるとともに、運転電圧が低下し、放電できる限界電流密度の低下が観察された。 FIG. 28 shows the relationship between the extracted current density and the operating voltage in this test.
As the air flow rate decreased, the operating voltage decreased, and a decrease in the limit current density that could be discharged was observed.

図２９に図２８の結果を運転電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、水素生成速度は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧２００〜５００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、空気流量が５０〜１００ｍｌ／分の場合に水素が発生しやすいことが分った。２５０ｍｌ／分では、水素はほとんど発生しなかった。 FIG. 29 summarizes the results of FIG. 28 as the relationship between the operating voltage and the hydrogen production rate.
From this, it was found that the hydrogen generation rate tends to depend on the operating voltage, and hydrogen is generated at the operating voltage of 200 to 500 mV. It was also found that hydrogen is likely to be generated when the air flow rate is 50 to 100 ml / min. At 250 ml / min, almost no hydrogen was generated.

次に、水素製造例２−１〜２−４の各温度における空気流量５０ｍｌ／分の場合の、取り出した電流密度と運転電圧の関係を図３０に、運転電圧と水素生成速度の関係を図３１に示す。
これより、水素生成速度は温度に依存する傾向を示し、温度が高い方が、低い運転電圧で水素が発生し、水素発生量が多いことが分かった。 Next, FIG. 30 shows the relationship between the extracted current density and the operating voltage when the air flow rate is 50 ml / min at each temperature of the hydrogen production examples 2-1 to 2-4, and FIG. 30 shows the relationship between the operating voltage and the hydrogen generation rate. 31.
From this, it was found that the hydrogen generation rate tends to depend on the temperature, and that the higher the temperature, the more hydrogen is generated at the lower operating voltage and the more hydrogen is generated.

さらに、水素製造例２−１〜２−４の各温度における空気流量１００ｍｌ／分の場合の、取り出した電流密度と運転電圧の関係を図３２に、運転電圧と水素生成速度の関係を図３３に示す。
これより、水素生成速度は温度に依存する傾向を示し、温度が高い方が、低い運転電圧で水素が発生し、水素発生量が多いことが分かった。また、空気流量が１００ｍｌ／分というように大きいと、温度３０℃、５０℃という低い温度では、水素はほとんど発生しないことが分かった。 Furthermore, FIG. 32 shows the relationship between the extracted current density and the operating voltage and FIG. 33 shows the relationship between the operating voltage and the hydrogen generation rate when the air flow rate is 100 ml / min at each temperature of the hydrogen production examples 2-1 to 2-4. Shown in
From this, it was found that the hydrogen generation rate tends to depend on the temperature, and that the higher the temperature, the more hydrogen is generated at the lower operating voltage and the more hydrogen is generated. It was also found that when the air flow rate was as large as 100 ml / min, hydrogen was hardly generated at temperatures as low as 30 ° C. and 50 ° C.

（水素製造例２−５）
水素製造例２−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度５０℃で、空気極側に空気を５０ｍｌ／分の流量で、燃料極側の燃料流量を、１．５、２．５、５．０、７．５、１０．０ｍｌ／分と変化させた条件とし、その時に空気極と燃料極間を流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生する水素生成速度について検討を行った。 (Hydrogen production example 2-5)
Using the same hydrogen production cell as in hydrogen production example 2-1, at a cell temperature of 50 ° C., the air flow rate was 50 ml / min on the air electrode side, and the fuel flow rate on the fuel electrode side was 1.5, 2.5, The condition is changed to 5.0, 7.5, 10.0 ml / min, and the current flowing between the air electrode and the fuel electrode is changed while the operating voltage of the fuel electrode and the air electrode is generated on the fuel electrode side. The hydrogen production rate was investigated.

この試験における、取り出した電流密度と運転電圧の関係を図３４に示す。
放電できる限界電流密度は、燃料流量が変化しても、大きく変化しないことが観測された。 FIG. 34 shows the relationship between the extracted current density and the operating voltage in this test.
It was observed that the limit current density that can be discharged does not change greatly even if the fuel flow rate changes.

図３５に図３４の結果を運転電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、それぞれの条件での水素生成速度は運転電圧に依存し、３００〜５００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、４５０〜５００ｍＶ付近で水素生成速度が大きいことが観察された。
水素生成速度は、燃料流量にはあまり依存しないことがわかった。 FIG. 35 summarizes the results of FIG. 34 as the relationship between the operating voltage and the hydrogen production rate.
From this, it was found that the hydrogen generation rate under each condition depends on the operating voltage, and hydrogen is generated at 300 to 500 mV. It was also observed that the hydrogen production rate was high around 450-500 mV.
It was found that the hydrogen production rate does not depend much on the fuel flow rate.

（水素製造例２−６）
水素製造例２−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度５０℃で、空気極側に空気を５０ｍｌ／分の流量、燃料極側に燃料を５ｍｌ／分の定流量で、燃料濃度を０．５、１、２、３Ｍと変化させた条件とし、その時に空気極と燃料極間を流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生する水素生成速度について検討を行った。 (Hydrogen production example 2-6)
Using the same hydrogen production cell as in hydrogen production example 2-1, at a cell temperature of 50 ° C., the air flow rate was 50 ml / min on the air electrode side, the fuel flow rate was 5 ml / min on the fuel electrode side, and the fuel concentration was The conditions were changed to 0.5, 1, 2, 3M, and the current flowing between the air electrode and the fuel electrode was changed while the operating voltage of the fuel electrode and the air electrode, and the hydrogen generation rate generated on the fuel electrode side. Was examined.

この試験における、取り出した電流密度と運転電圧の関係を図３６に示す。
燃料濃度が高くなるとともに、運転電圧が低下し、放電できる限界電流密度の低下が観察された。 FIG. 36 shows the relationship between the extracted current density and the operating voltage in this test.
As the fuel concentration increased, the operating voltage decreased, and a decrease in the limit current density that could be discharged was observed.

図３７に図３６の結果を運転電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、それぞれの条件での水素生成速度は運転電圧に依存し、３００〜６００ｍＶで水素が発生することが分かった。
燃料濃度が１Ｍの場合に、水素が最もよく発生した。 FIG. 37 summarizes the results of FIG. 36 as the relationship between the operating voltage and the hydrogen production rate.
From this, it was found that the hydrogen generation rate under each condition depends on the operating voltage, and hydrogen is generated at 300 to 600 mV.
Hydrogen was most generated when the fuel concentration was 1M.

（水素製造例２−７）
水素製造例２−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度５０℃で、燃料極側に１Ｍの燃料濃度の燃料を５ｍｌ／分の定流量で、酸化極側に酸化ガスを１４．０ｍｌ／分の流量、酸素濃度を１０、２１、４０、１００％と変化させた条件とし、その時に酸化極と燃料極間を流れる電流を変化させながら、燃料極と酸化極の運転電圧、燃料極側で発生する水素生成速度について検討を行った。ここで、酸素濃度２１％のガスには空気を用い、酸素濃度１０％のガスには空気に窒素を混合することによって調製したもの、酸素濃度４０％のガスには空気に酸素（酸素濃度１００％）を混合することによって調製したものを用いた。 (Hydrogen Production Example 2-7)
Using the same hydrogen production cell as in hydrogen production example 2-1, at a cell temperature of 50 ° C., a fuel with a fuel concentration of 1M is supplied to the fuel electrode side at a constant flow rate of 5 ml / min, and oxidizing gas is supplied to the oxidation electrode side at 14.0 ml. The flow rate per minute and the oxygen concentration are changed to 10, 21, 40, and 100%, and the current flowing between the oxidation electrode and the fuel electrode is changed while the operating voltage of the fuel electrode and the oxidation electrode, the fuel electrode The hydrogen generation rate generated on the side was investigated. Here, air was used for a gas having an oxygen concentration of 21%, and a gas having an oxygen concentration of 10% was prepared by mixing nitrogen with air. For a gas having an oxygen concentration of 40%, oxygen was added to the air (oxygen concentration 100). %) Was used.

この試験における、取り出した電流密度と運転電圧の関係を図３８に示す。
酸素濃度が低いと、運転電圧が低下し、放電できる限界電流密度の低下が観察された。 FIG. 38 shows the relationship between the extracted current density and the operating voltage in this test.
When the oxygen concentration was low, the operating voltage decreased, and a decrease in the limit current density that could be discharged was observed.

図３９に図３８の結果を運転電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、それぞれの条件での水素生成速度は運転電圧に依存し、３００〜６００ｍＶで水素が発生することが分かった。
酸素濃度が高い方が水素生成速度が大きい傾向が観測された。 FIG. 39 summarizes the results of FIG. 38 as the relationship between the operating voltage and the hydrogen production rate.
From this, it was found that the hydrogen generation rate under each condition depends on the operating voltage, and hydrogen is generated at 300 to 600 mV.
It was observed that the higher the oxygen concentration, the higher the hydrogen production rate.

（水素製造例２−８）
水素製造例２−１と同じ水素製造セル（但し、空気極は、液体を流す酸化極とした）を用いて、水素製造セルを熱風循環型の電気炉内に設置し、セル温度３０℃、５０℃、７０℃、９０℃で、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量、酸化極側に１ＭのＨ2Ｏ2（過酸化水素）を２．６〜５．５ｍｌ／分の流量で流し、その時に酸化極と燃料極間を流れる電流を変化させながら、燃料極と酸化極の運転電圧、燃料極側で発生する水素生成速度について検討を行った。ここで、過酸化水素の流量は、各温度において開回路電圧がほぼ５００ｍＶとなるように調整した。 (Hydrogen production example 2-8)
Using the same hydrogen production cell as the hydrogen production example 2-1 (however, the air electrode was an oxidation electrode through which a liquid flows), the hydrogen production cell was installed in a hot air circulation type electric furnace, and the cell temperature was 30 ° C., At 50 ° C., 70 ° C., and 90 ° C., a flow rate of 5 M / min of 1M aqueous methanol solution (fuel) on the fuel electrode side, and 2.6 to 5.1 M H 2 O 2 (hydrogen peroxide) on the oxidation electrode side. The flow rate was 5 ml / min, and the current flowing between the oxidation electrode and the fuel electrode was changed, and the operating voltage of the fuel electrode and the oxidation electrode and the hydrogen generation rate generated on the fuel electrode side were examined. Here, the flow rate of hydrogen peroxide was adjusted so that the open circuit voltage was approximately 500 mV at each temperature.

この試験における、取り出した電流密度と運転電圧の関係を図４０に示す。
温度が７０〜９０℃では、運転電圧の低下と電流密度の増加の関係はほぼ同じであったが、温度が３０℃と低くなると、運転電圧が急激に低下し、放電できる限界電流密度の低下が観察された。 FIG. 40 shows the relationship between the extracted current density and the operating voltage in this test.
When the temperature is 70 to 90 ° C., the relationship between the decrease in the operating voltage and the increase in the current density is almost the same, but when the temperature is lowered to 30 ° C., the operating voltage rapidly decreases and the limit current density that can be discharged decreases. Was observed.

図４１に図４０の結果を運転電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、水素生成速度は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧３００〜５００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、温度が９０℃の場合に最も水素が発生しやすく、温度が低いと、運転電圧を高くしないと水素は発生しないことが観察された。 In FIG. 41, the results of FIG. 40 are organized as the relationship between the operating voltage and the hydrogen production rate.
From this, it was found that the hydrogen generation rate tends to depend on the operating voltage, and hydrogen is generated at the operating voltage of 300 to 500 mV. It was also observed that hydrogen is most likely to be generated when the temperature is 90 ° C., and that hydrogen is not generated unless the operating voltage is increased when the temperature is low.

ここで、重要な点は、上記参考例２では水素製造セルから外部に電流を取り出していることである。言いかえると参考例２の水素製造セルでは、外部に電気エネルギーを取り出しながら、燃料の一部を水素に変換していることになる。しかも、３０〜９０℃といった脅威的な低温度での改質であり、従来にない、全く新規な水素製造装置であると考えられるから、この水素製造装置をパッシブ型水素製造装置とした場合に効果は大きい。   Here, the important point is that the current is taken out from the hydrogen production cell in the reference example 2. In other words, in the hydrogen production cell of Reference Example 2, a part of the fuel is converted to hydrogen while taking out electric energy to the outside. In addition, it is a reformation at a critical low temperature of 30 to 90 ° C. and is considered to be a completely new hydrogen production apparatus that has not been used in the past. Therefore, when this hydrogen production apparatus is a passive hydrogen production apparatus, The effect is great.

（参考例３）
以下に、充電条件の水素製造装置により水素を製造する場合の例を参考例３（水素製造例３−１〜３−８）として示す。
参考例３における外部から電気エネルギーを印加する手段を備えてなる水素製造セルの概略を図４２に示す。 (Reference Example 3)
Below, the example in the case of manufacturing hydrogen with the hydrogen production apparatus of charge conditions is shown as Reference Example 3 (hydrogen production examples 3-1 to 3-8).
The outline of the hydrogen production cell provided with the means to apply an electrical energy from the outside in the reference example 3 is shown in FIG.

（水素製造例３−１）
燃料極をカソードとし前記酸化極をアノードとして外部から電気エネルギーを印加する手段を設けた以外は、水素製造例１−１と同じ構造である。
この水素製造セルを熱風循環型の電気炉内に設置し、セル温度（運転温度）５０℃で、空気極側に空気を１０〜８０ｍｌ／分の流量、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量で流し、その時に外部から直流電源を用いて空気極と燃料極間に流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生するガス量、ガス組成について検討を行った。なお、投入した電気エネルギーに対する生成した水素の化学エネルギーの比を充電条件のエネルギー効率とした。また、発生ガス中の水素濃度をガスクロマトグラフィーで分析し、水素生成速度を求めた。
充電条件のエネルギー効率（以下、「エネルギー効率」という。）は以下の計算式により算出した。
計算式
エネルギー効率(%)＝(H2燃焼熱/印加した電気エネルギー)*100
１分間の生成したH2燃焼熱(kJ)＝(H2生成速度ml/分/24.47/1000)＊286kJ/mol[HHV]
１分間に印加した電気エネルギー(kJ)＝[電圧mV/1000*電流A*60sec]Wsec/1000
ここで、念のために記載するが、本発明の目的は、投入した電気エネルギー以上の化学エネルギーを有する水素ガスを得ようというものであり、決して熱力学の教えるところのエネルギー保存則を無視するものではない。全体として見ると、有機物燃料の一部が酸化されるため、投入した電気エネルギーに有機物燃料の酸化によって消費された化学エネルギーを含めると１００％以下になる。本発明では、従来の水電解による水素製造との違いを明確にするため、投入した電気エネルギーに対する生成した水素の化学エネルギーの比をエネルギー効率として記述する。 (Hydrogen production example 3-1)
The structure is the same as that of the hydrogen production example 1-1 except that a means for applying electric energy from the outside is provided with the fuel electrode as a cathode and the oxidation electrode as an anode.
This hydrogen production cell is installed in a hot air circulation type electric furnace, the cell temperature (operating temperature) is 50 ° C., the flow rate of air is 10 to 80 ml / min on the air electrode side, and 1M aqueous methanol solution (fuel) on the fuel electrode side. ) At a flow rate of 5 ml / min, and the current flowing between the air electrode and the fuel electrode is changed by using a DC power supply from outside, while the operating voltage of the fuel electrode and the air electrode, the amount of gas generated on the fuel electrode side The gas composition was examined. In addition, the ratio of the chemical energy of the generated hydrogen to the input electric energy was defined as the energy efficiency of the charging conditions. In addition, the hydrogen concentration in the generated gas was analyzed by gas chromatography to determine the hydrogen production rate.
The energy efficiency of charging conditions (hereinafter referred to as “energy efficiency”) was calculated by the following calculation formula.
Formula Energy efficiency (%) = (H 2 combustion heat / applied electrical energy) * 100
H 2 combustion heat generated for 1 minute (kJ) = (H 2 production rate ml / min / 24.47 / 1000) * 286 kJ / mol [HHV]
Electric energy (kJ) applied for 1 minute = [Voltage mV / 1000 * Current A * 60sec] Wsec / 1000
Here, as described just in case, the purpose of the present invention is to obtain hydrogen gas having a chemical energy higher than the input electric energy, and never ignore the energy conservation law taught by thermodynamics. It is not a thing. When viewed as a whole, a part of the organic fuel is oxidized. Therefore, if the chemical energy consumed by the oxidation of the organic fuel is included in the input electric energy, it becomes 100% or less. In the present invention, in order to clarify the difference from the conventional hydrogen production by water electrolysis, the ratio of the chemical energy of the generated hydrogen to the input electric energy is described as energy efficiency.

この試験における、印加した電流密度と水素発生速度の関係を図４３に示す。
電流密度４０ｍＡ／ｃｍ2以下の条件で水素発生効率（水素発生の電気量効率）１００％以上の領域（図４３において水素発生効率が１００％の線を破線で示してある）があり、この領域で運転を行えば、投入電気エネルギー以上の水素が得られることが分った。 FIG. 43 shows the relationship between the applied current density and the hydrogen generation rate in this test.
There is a region where the hydrogen generation efficiency (electricity efficiency of hydrogen generation) is 100% or more under the condition of a current density of 40 mA / cm 2 or less (in FIG. 43, a line where the hydrogen generation efficiency is 100% is indicated by a broken line). It was found that hydrogen exceeding the input electric energy can be obtained by operating at.

図４４に図４３の結果を運転電圧と水素生成速度の関係として整理した。
これより、水素発生量（水素生成速度）は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧４００ｍＶ以上で水素が発生し、６００ｍＶ以上では水素発生量はほぼ一定となること、空気流量が少ない方が水素が発生しやすいことが分った。 FIG. 44 shows the results of FIG. 43 as the relationship between the operating voltage and the hydrogen production rate.
As a result, the hydrogen generation amount (hydrogen generation rate) tends to depend on the operating voltage. Hydrogen is generated at an operating voltage of 400 mV or higher, and the hydrogen generating amount is substantially constant at an operating voltage of 600 mV or higher. It was found that hydrogen is likely to be generated.

印加した電流密度と運転電圧の関係を図４５に示す。
図４３で認められた水素発生効率１００％以上の領域はいずれも図４５の６００ｍＶ以下の運転電圧であった。 FIG. 45 shows the relationship between the applied current density and the operating voltage.
In each region where the hydrogen generation efficiency was 100% or more recognized in FIG. 43, the operating voltage was 600 mV or less in FIG.

また、運転電圧とエネルギー効率の関係を図４６に示す。
運転電圧が１０００ｍＶ付近でも、エネルギー効率は１００％以上であり、特に、運転電圧６００ｍＶ以下で、空気流量３０〜５０ｍｌ／分の場合に、エネルギー効率が高いことが分かった。 FIG. 46 shows the relationship between the operating voltage and energy efficiency.
Even when the operating voltage is around 1000 mV, the energy efficiency is 100% or more. In particular, when the operating voltage is 600 mV or less and the air flow rate is 30 to 50 ml / min, the energy efficiency is high.

次に、エネルギー効率が高かった（１０５０％）、温度５０℃、燃料流量５ｍｌ／分、空気流量５０ｍｌ／分、電流密度４．８ｍＡ／ｃｍ2の条件でガスを発生させ、ガス中の水素濃度をガスクロマトグラフィーを用いて測定した。その結果、発生ガス中には水素が約８６％含まれ、水素生成速度は７．８ｍｌ／分であることが確認された。なお、ＣＯは検出されなかった。 Next, gas was generated under the conditions of high energy efficiency (1050%), temperature 50 ° C., fuel flow rate 5 ml / min, air flow rate 50 ml / min, current density 4.8 mA / cm 2 , and hydrogen concentration in the gas Was measured using gas chromatography. As a result, it was confirmed that the generated gas contained about 86% hydrogen and the hydrogen generation rate was 7.8 ml / min. Note that CO was not detected.

（水素製造例３−２）
水素製造例３−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度３０℃で、空気極側に空気を１０〜７０ｍｌ／分の流量、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量で流し、その時に外部から直流電源を用いて空気極と燃料極間に流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生する水素生成速度、エネルギー効率について検討を行った。 (Hydrogen production example 3-2)
Using the same hydrogen production cell as in hydrogen production example 3-1, at a cell temperature of 30 ° C., the flow rate of air is 10 to 70 ml / min on the air electrode side, and the 1M methanol aqueous solution (fuel) is 5 ml / min on the fuel electrode side. The flow rate between the air electrode and the fuel electrode is changed by using a DC power supply from the outside, and the operating voltage of the fuel electrode and the air electrode, the hydrogen generation rate generated on the fuel electrode side, and the energy efficiency Study was carried out.

この試験における、印加した電流密度と水素生成速度の関係を図４７に、運転電圧と水素生成速度の関係を図４８に示す。
これより、水素発生量は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧４００ｍＶ以上で水素が発生し、空気流量が少ない方が水素が発生しやすいこと、空気流量１０ｍｌ／分の場合には、６００ｍＶ以上で水素発生量はほぼ一定となるが、空気流量３０ｍｌ／分の場合には、８００ｍＶ以上で増加の傾向を示し、これよりさらに空気流量が多い場合には、運転電圧が高くないと水素が発生しないことが分った。 FIG. 47 shows the relationship between the applied current density and the hydrogen generation rate in this test, and FIG. 48 shows the relationship between the operating voltage and the hydrogen generation rate.
As a result, the hydrogen generation amount tends to depend on the operation voltage. Hydrogen is generated at an operation voltage of 400 mV or more, and hydrogen is more likely to be generated when the air flow rate is smaller. In the case of an air flow rate of 10 ml / min, 600 mV The hydrogen generation amount is almost constant as described above. However, when the air flow rate is 30 ml / min, there is a tendency to increase at 800 mV or more. It was found that it did not occur.

また、運転電圧とエネルギー効率の関係を図４９に示す。
運転電圧が１０００ｍＶ付近でも、エネルギー効率は１００％以上であり、特に、運転電圧６００ｍＶ以下で、空気流量３０ｍｌ／分の場合に、エネルギー効率が高いことが分かった。 Further, FIG. 49 shows the relationship between the operating voltage and the energy efficiency.
Even when the operating voltage is around 1000 mV, the energy efficiency is 100% or more, and it is found that the energy efficiency is particularly high when the operating voltage is 600 mV or less and the air flow rate is 30 ml / min.

（水素製造例３−３）
セル温度を７０℃とした以外は、水素製造例３−２と同じ条件で試験を実施し、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生する水素生成速度、エネルギー効率について検討を行った。 (Hydrogen Production Example 3-3)
Except for the cell temperature of 70 ° C, the test was performed under the same conditions as in Hydrogen Production Example 3-2, and the operating voltage of the fuel electrode and the air electrode, the rate of hydrogen generation generated on the fuel electrode side, and energy efficiency were examined. It was.

この試験における、印加した電流密度と水素生成速度の関係を図５０に、運転電圧と水素生成速度の関係を図５１に示す。
これより、水素発生量は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧４００ｍＶ以上で水素が発生し、空気流量が少ない方が水素が発生しやすいこと、空気流量１０ｍｌ／分の場合には、６００ｍＶ以上で水素発生量はほぼ一定となるが、空気流量３０ｍｌ／分の場合には、８００ｍＶ以上で増加の傾向を示し、これよりさらに空気流量が多い場合には、運転電圧が高くないと水素が発生しないことが分った。 FIG. 50 shows the relationship between the applied current density and the hydrogen production rate in this test, and FIG. 51 shows the relationship between the operating voltage and the hydrogen production rate.
As a result, the hydrogen generation amount tends to depend on the operation voltage. Hydrogen is generated at an operation voltage of 400 mV or more, and hydrogen is more likely to be generated when the air flow rate is smaller. In the case of an air flow rate of 10 ml / min, 600 mV The hydrogen generation amount is almost constant as described above. However, when the air flow rate is 30 ml / min, there is a tendency to increase at 800 mV or more. It was found that it did not occur.

また、運転電圧とエネルギー効率の関係を図５２に示す。
運転電圧が１０００ｍＶ付近でも、エネルギー効率は１００％以上であり、特に、運転電圧６００ｍＶ以下で、空気流量１０〜３０ｍｌ／分の場合に、エネルギー効率が高いことが分かった。 Further, FIG. 52 shows the relationship between the operating voltage and the energy efficiency.
Even when the operating voltage is around 1000 mV, the energy efficiency is 100% or more, and it is found that the energy efficiency is particularly high when the operating voltage is 600 mV or less and the air flow rate is 10 to 30 ml / min.

（水素製造例３−４）
水素製造例３−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度９０℃で、空気極側に空気を１０〜２００ｍｌ／分の流量、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量で流し、その時に外部から直流電源を用いて空気極と燃料極間に流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生する水素生成速度、エネルギー効率について検討を行った。 (Hydrogen Production Example 3-4)
Using the same hydrogen production cell as in hydrogen production example 3-1, at a cell temperature of 90 ° C., the flow rate of air is 10 to 200 ml / min on the air electrode side, and the 1M methanol aqueous solution (fuel) is 5 ml / min on the fuel electrode side. The flow rate between the air electrode and the fuel electrode is changed by using a DC power supply from outside, and the operating voltage of the fuel electrode and the air electrode, the hydrogen generation rate generated on the fuel electrode side, and the energy efficiency Study was carried out.

この試験における、印加した電流密度と水素生成速度の関係を図５３に、運転電圧と水素生成速度の関係を図５４に示す。
これより、水素発生量は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧３００ｍＶ以上で水素が発生し、空気流量が少ない方が水素が発生しやすいこと、空気流量１０ｍｌ／分の場合には、５００ｍＶ以上で水素発生量はほぼ一定となるが、空気流量５０〜１００ｍｌ／分の場合には、８００ｍＶ以上で増加の傾向を示し、空気流量２００ｍｌ／分の場合には、８００ｍＶ以上でないと水素が発生しないことが分った。 FIG. 53 shows the relationship between the applied current density and the hydrogen generation rate in this test, and FIG. 54 shows the relationship between the operating voltage and the hydrogen generation rate.
From this, the hydrogen generation amount tends to depend on the operating voltage, hydrogen is generated at an operating voltage of 300 mV or more, hydrogen is more likely to be generated when the air flow rate is smaller, and 500 mV when the air flow rate is 10 ml / min. The hydrogen generation amount is almost constant as described above, but when the air flow rate is 50 to 100 ml / min, it shows an increasing tendency at 800 mV or more, and when the air flow rate is 200 ml / min, hydrogen is generated unless it is 800 mV or more. I found out that I would not.

また、運転電圧とエネルギー効率の関係を図５５に示す。
運転電圧が１０００ｍＶ付近でも、エネルギー効率は１００％以上であり、特に、運転電圧５００ｍＶ以下で、空気流量５０ｍｌ／分の場合に、エネルギー効率が高いことが分かった。 FIG. 55 shows the relationship between the operating voltage and energy efficiency.
Even when the operating voltage is around 1000 mV, the energy efficiency is 100% or more, and it is found that the energy efficiency is particularly high when the operating voltage is 500 mV or less and the air flow rate is 50 ml / min.

次に、水素製造例３−１〜３−４の各温度における空気流量５０ｍｌ／分の場合の、印加した電流密度と水素生成速度の関係を図５６に、運転電圧と水素生成速度の関係を図５７に示す。
これより、水素発生量は温度に依存する傾向を示し、運転温度が高い方が、低い運転電圧で水素が発生し、水素発生量も多いことが分かった。 Next, FIG. 56 shows the relationship between the applied current density and the hydrogen production rate when the air flow rate is 50 ml / min at each temperature of the hydrogen production examples 3-1 to 3-4, and FIG. 56 shows the relationship between the operating voltage and the hydrogen production rate. As shown in FIG.
From this, it was found that the amount of hydrogen generation tended to depend on temperature, and that the higher the operating temperature, the more hydrogen was generated at a lower operating voltage and the greater the amount of hydrogen generated.

また、運転電圧とエネルギー効率の関係を図５８に示す。
運転電圧が１０００ｍＶ付近でも、エネルギー効率は１００％以上であり、特に、６００ｍＶ以下で、エネルギー効率が高いことが分かった。 FIG. 58 shows the relationship between the operating voltage and energy efficiency.
Even when the operating voltage is around 1000 mV, the energy efficiency is 100% or more, and in particular, it is found that the energy efficiency is high at 600 mV or less.

（水素製造例３−５）
水素製造例３−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度５０℃で、空気極側に空気を５０ｍｌ／分の流量で、燃料極側の燃料流量を、１．５、２．５、５．０、７．５、１０．０ｍｌ／分と変化させた条件とし、その時に外部から直流電源を用いて空気極と燃料極間に流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生する水素生成速度、エネルギー効率について検討を行った。 (Hydrogen Production Example 3-5)
Using the same hydrogen production cell as in hydrogen production example 3-1, at a cell temperature of 50 ° C., the air flow rate was 50 ml / min on the air electrode side, and the fuel flow rate on the fuel electrode side was 1.5, 2.5, Operate the fuel electrode and the air electrode while changing the current flowing between the air electrode and the fuel electrode using a direct current power source from the outside, with the conditions changed to 5.0, 7.5, 10.0 ml / min. We investigated the voltage, the rate of hydrogen generation generated on the fuel electrode side, and the energy efficiency.

この試験における、印加した電流密度と水素生成速度の関係を図５９に、運転電圧と水素生成速度の関係を図６０に示す。
水素発生量は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧４００ｍＶ以上で水素が発生し、燃料流量が多い方が水素が発生しやすく、いずれの燃料流量の場合でも、水素生成速度は８００ｍＶ以上で増加する傾向が観測された。 FIG. 59 shows the relationship between the applied current density and the hydrogen generation rate in this test, and FIG. 60 shows the relationship between the operating voltage and the hydrogen generation rate.
The amount of hydrogen generated tends to depend on the operating voltage. Hydrogen is generated at an operating voltage of 400 mV or higher, and hydrogen is more likely to be generated when the fuel flow rate is higher. The hydrogen generation rate is 800 mV or higher at any fuel flow rate. An increasing trend was observed.

また、運転電圧とエネルギー効率の関係を図６１に示す。
いずれの燃料流量の場合も、運転電圧が１０００ｍＶ付近でも、エネルギー効率は１００％以上であり、特に、運転電圧６００ｍＶ以下で、エネルギー効率が高いことが分かった。 Further, FIG. 61 shows the relationship between the operating voltage and the energy efficiency.
In any fuel flow rate, it was found that the energy efficiency was 100% or more even when the operation voltage was around 1000 mV, and in particular, the energy efficiency was high when the operation voltage was 600 mV or less.

（水素製造例３−６）
水素製造例３−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度５０℃で、空気極側に空気を５０ｍｌ／分の流量、燃料極側に燃料を５ｍｌ／分の定流量で、燃料濃度を０．５、１、２、３Ｍと変化させた条件とし、その時に外部から直流電源を用いて空気極と燃料極間に流れる電流を変化させながら、燃料極と空気極の運転電圧、燃料極側で発生するガス量、エネルギー効率について検討を行った。 (Hydrogen Production Example 3-6)
Using the same hydrogen production cell as in hydrogen production example 3-1, at a cell temperature of 50 ° C., the air flow rate was 50 ml / min on the air electrode side, the fuel flow rate was 5 ml / min on the fuel electrode side, and the fuel concentration was The operating voltage of the fuel electrode and the air electrode, the fuel electrode, while changing the current flowing between the air electrode and the fuel electrode using a DC power supply from the outside, with the conditions changed to 0.5, 1, 2, 3M The amount of gas generated on the side and energy efficiency were examined.

この試験における、印加した電流密度と水素生成速度の関係を図６２に、運転電圧と水素生成速度の関係を図６３に示す。
これより、いずれの燃料濃度においても、０．０２Ａ／ｃｍ2以上の領域では、印加した電流密度と水素生成速度はほぼ比例することが分かった。
また、水素発生量は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧４００ｍＶ以上で水素が発生し、燃料濃度が高い方が低い運転電圧でも水素が発生しやすく、燃料濃度が２Ｍ、３Ｍの場合には、４００〜５００ｍＶで急激に水素生成速度が大きくなること、燃料濃度が１Ｍの場合には、４００〜８００ｍＶで水素生成速度はほぼ一定であるが、８００ｍＶ以上で増加の傾向を示し、これよりさらに燃料濃度が低い場合には、運転電圧が高くないと水素が発生しないことが分った。 FIG. 62 shows the relationship between the applied current density and the hydrogen generation rate in this test, and FIG. 63 shows the relationship between the operating voltage and the hydrogen generation rate.
From this, it was found that, at any fuel concentration, the applied current density and the hydrogen generation rate are almost proportional in the region of 0.02 A / cm 2 or more.
In addition, the amount of hydrogen generated tends to depend on the operating voltage. Hydrogen is generated at an operating voltage of 400 mV or higher, and hydrogen is more likely to be generated at a lower operating voltage when the fuel concentration is higher. Shows that the hydrogen generation rate suddenly increases at 400 to 500 mV, and when the fuel concentration is 1 M, the hydrogen generation rate is almost constant at 400 to 800 mV, but shows an increasing tendency at 800 mV or more. Furthermore, it was found that when the fuel concentration is low, hydrogen is not generated unless the operating voltage is high.

また、運転電圧とエネルギー効率の関係を図６４に示す。
燃料濃度が０．５Ｍの場合を除いて、運転電圧が１０００ｍＶ付近でも、エネルギー効率は１００％以上であり、特に、運転電圧６００ｍＶ以下で、燃料濃度が１、２、３Ｍの場合に、エネルギー効率が高いことが分かった。なお、燃料濃度が０．５Ｍの場合は、低電圧の領域で水素発生がないため、エネルギー効率の挙動は、他の条件の場合と全く異なるものとなった。 Further, FIG. 64 shows the relationship between the operating voltage and the energy efficiency.
Except when the fuel concentration is 0.5M, the energy efficiency is 100% or more even when the operating voltage is around 1000mV, especially when the operating voltage is 600mV or less and the fuel concentration is 1, 2, 3M. It turned out to be expensive. When the fuel concentration was 0.5M, no hydrogen was generated in the low voltage region, so the energy efficiency behavior was completely different from the other conditions.

（水素製造例３−７）
水素製造例３−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度５０℃で、燃料極側に濃度１Ｍの燃料を５ｍｌ／分の定流量で、酸化極側に酸化ガスを１４．０ｍｌ／分の流量、酸素濃度を１０、２１、４０、１００％と変化させた条件とし、その時に外部から直流電源を用いて酸化極と燃料極間に流れる電流を変化させながら、燃料極と酸化極の運転電圧、燃料極側で発生する水素生成速度、エネルギー効率について検討を行った。ここで、酸素濃度２１％のガスには空気を用い、酸素濃度１０％のガスには空気に窒素を混合することによって調製したもの、酸素濃度４０％のガスには空気に酸素（酸素濃度１００％）を混合することによって調製したものを用いた。 (Hydrogen Production Example 3-7)
Using the same hydrogen production cell as in hydrogen production example 3-1, at a cell temperature of 50 ° C., a fuel with a concentration of 1M is supplied to the fuel electrode side at a constant flow rate of 5 ml / min, and an oxidizing gas is supplied to the oxidation electrode side at 14.0 ml / min. The flow rate of oxygen and the oxygen concentration were changed to 10, 21, 40, and 100%, and at that time, the current flowing between the oxidation electrode and the fuel electrode was changed using a DC power supply from the outside. We examined the operating voltage, the hydrogen production rate generated on the fuel electrode side, and the energy efficiency. Here, air was used for a gas having an oxygen concentration of 21%, and a gas having an oxygen concentration of 10% was prepared by mixing nitrogen with air. For a gas having an oxygen concentration of 40%, oxygen was added to the air (oxygen concentration 100). %) Was used.

この試験における、印加した電流密度と水素生成速度の関係を図６５に、運転電圧と水素生成速度の関係を図６６に示す。
これより、いずれの酸素濃度においても、０．０３Ａ／ｃｍ2以上の領域では、印加した電流密度と水素生成速度はほぼ比例することが分かった。
また、水素発生量は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧４００ｍＶ以上で水素が発生し、酸素濃度が高い方が低い運転電圧でも水素が発生しやすく、４００〜８００ｍＶで水素生成速度はほぼ一定であるが、８００ｍＶ以上で増加の傾向を示した。 FIG. 65 shows the relationship between the applied current density and the hydrogen generation rate in this test, and FIG. 66 shows the relationship between the operating voltage and the hydrogen generation rate.
From this, it was found that, at any oxygen concentration, the applied current density and the hydrogen generation rate are almost proportional in the region of 0.03 A / cm 2 or more.
In addition, the hydrogen generation amount tends to depend on the operating voltage. Hydrogen is generated at an operating voltage of 400 mV or higher, and hydrogen is more likely to be generated at a lower operating voltage when the oxygen concentration is higher. The hydrogen generation rate is almost 400 to 800 mV. Although it was constant, it showed an increasing tendency at 800 mV or more.

また、運転電圧とエネルギー効率の関係を図６７に示す。
印加電圧が１０００ｍＶ付近でも、エネルギー効率は１００％以上であり、特に、印加電圧６００ｍＶ以下で、酸素濃度が高い場合に、エネルギー効率が高いことが分かった。 FIG. 67 shows the relationship between the operating voltage and energy efficiency.
It was found that the energy efficiency was 100% or more even when the applied voltage was around 1000 mV, and that the energy efficiency was particularly high when the applied voltage was 600 mV or less and the oxygen concentration was high.

（水素製造例３−８）
水素製造例３−１と同じ水素製造セル（但し、空気極は、液体を流す酸化極とした）を用いて、水素製造セルを熱風循環型の電気炉内に設置し、セル温度３０℃、５０℃、７０℃、９０℃で、燃料極側に１Ｍのメタノール水溶液（燃料）を５ｍｌ／分の流量、酸化極側に１ＭのＨ2Ｏ2（過酸化水素）を２．６〜５．５ｍｌ／分の流量で流し、その時に外部から直流電源を用いて酸化極と燃料極間に流れる電流を変化させながら、燃料極と酸化極の運転電圧、燃料極側で発生する水素生成速度、エネルギー効率について検討を行った。
ここで、過酸化水素の流量は、各温度において開回路電圧がほぼ５００ｍＶとなるように調整した。 (Hydrogen production example 3-8)
Using the same hydrogen production cell as the hydrogen production example 3-1 (however, the air electrode was an oxidation electrode that allows liquid to flow), the hydrogen production cell was installed in a hot air circulation type electric furnace, and the cell temperature was 30 ° C., At 50 ° C., 70 ° C., and 90 ° C., a flow rate of 5 M / min of 1M aqueous methanol solution (fuel) on the fuel electrode side, and 2.6 to 5.1 M H 2 O 2 (hydrogen peroxide) on the oxidation electrode side. While flowing at a flow rate of 5 ml / min and changing the current flowing between the oxidation electrode and the fuel electrode using a DC power supply from the outside at that time, the operating voltage of the fuel electrode and the oxidation electrode, the hydrogen generation rate generated on the fuel electrode side, Energy efficiency was examined.
Here, the flow rate of hydrogen peroxide was adjusted so that the open circuit voltage was approximately 500 mV at each temperature.

この試験における、印加した電流密度と水素生成速度の関係を図６８に、運転電圧と水素生成速度の関係を図６９に示す。
これより、水素発生量は運転電圧に依存する傾向を示し、運転電圧５００ｍＶ以上で水素が発生し、８００ｍＶ以上で増加の傾向を示し、運転温度が高い方が水素が発生しやすいことが分かった。 FIG. 68 shows the relationship between the applied current density and the hydrogen generation rate in this test, and FIG. 69 shows the relationship between the operating voltage and the hydrogen generation rate.
This shows that the hydrogen generation amount tends to depend on the operating voltage, hydrogen is generated at an operating voltage of 500 mV or higher, and increases at 800 mV or higher, and that hydrogen is more likely to be generated at a higher operating temperature. .

また、運転電圧とエネルギー効率の関係を図７０に示す。
運転電圧が１０００ｍＶ付近でも、エネルギー効率は１００％以上であり、特に、運転電圧８００ｍＶ以下で、温度９０℃の場合に、エネルギー効率が高いことが分かった。 Further, FIG. 70 shows the relationship between the operating voltage and the energy efficiency.
Even when the operating voltage is around 1000 mV, the energy efficiency is 100% or more, and it is found that the energy efficiency is particularly high when the operating voltage is 800 mV or less and the temperature is 90 ° C.

ここで、重要な点は、上記参考例３では水素製造セルに外部から印加した電流以上の水素を取り出していることである。言いかえると参考例３の水素製造セルでは、投入した電気エネルギー以上のエネルギーの水素を製造していることになる。しかも、３０〜９０℃といった脅威的な低温度での改質であり、従来にない、全く新規な水素製造装置であると考えられるから、この水素製造装置をパッシブ型水素製造装置とした場合に効果は大きい。   Here, the important point is that in Reference Example 3 described above, hydrogen exceeding the current applied from the outside to the hydrogen production cell is taken out. In other words, the hydrogen production cell of Reference Example 3 produces hydrogen with energy higher than the input electric energy. In addition, it is a reformation at a critical low temperature of 30 to 90 ° C. and is considered to be a completely new hydrogen production apparatus that has not been used in the past. Therefore, when this hydrogen production apparatus is a passive hydrogen production apparatus, The effect is great.

以下の参考例４〜８においては、メタノール以外の燃料を使用して、開回路条件の水素製造装置により水素を製造する場合の例を示す。   In the following Reference Examples 4 to 8, examples in which hydrogen is produced by a hydrogen production apparatus under open circuit conditions using a fuel other than methanol will be shown.

（参考例４）
開回路条件の水素製造装置により水素を製造する場合の他の例（燃料としてエタノールを使用）を示す。 (Reference Example 4)
The other example (it uses ethanol as a fuel) in the case of manufacturing hydrogen with the hydrogen generator of an open circuit condition is shown.

水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度８０℃において、濃度１Ｍのエタノール水溶液（燃料）を、５ｍｌ／分の流量で、空気を、６５ｍｌ／分の流量で流し、セルの開回路電圧、燃料極側から発生するガスの生成速度を測定した。発生ガス中の水素濃度をガスクロマトグラフィーで分析し、水素生成速度を求めた。
結果を表１に示す。 Using the same hydrogen production cell as in hydrogen production example 1-1, at a cell temperature of 80 ° C., a 1M ethanol aqueous solution (fuel) was flowed at a flow rate of 5 ml / min, and air was flowed at a flow rate of 65 ml / min. The open circuit voltage and the gas generation rate generated from the fuel electrode side were measured. The hydrogen concentration in the generated gas was analyzed by gas chromatography to determine the hydrogen production rate.
The results are shown in Table 1.

Figure 2006324221
Figure 2006324221

表１に示されるように、開回路電圧４７８ｍＶで、水素の発生することが確認されたが、水素生成速度は小さかった。   As shown in Table 1, it was confirmed that hydrogen was generated at an open circuit voltage of 478 mV, but the hydrogen generation rate was low.

（参考例５）
開回路条件の水素製造装置により水素を製造する場合の他の例（燃料としてエチレングリコールを使用）を示す。 (Reference Example 5)
Another example (using ethylene glycol as a fuel) when hydrogen is produced by a hydrogen production apparatus under open circuit conditions is shown.

水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度８０℃において、濃度１Ｍのエチレングリコール水溶液（燃料）を、５ｍｌ／分の流量で、空気を、１０５ｍｌ／分の流量で流し、セルの開回路電圧、燃料極側から発生するガスの生成速度を測定した。発生ガス中の水素濃度をガスクロマトグラフィーで分析し、水素生成速度を求めた。
結果を表２に示す。 Using the same hydrogen production cell as in hydrogen production example 1-1, at a cell temperature of 80 ° C., an ethylene glycol aqueous solution (fuel) having a concentration of 1 M was flowed at a flow rate of 5 ml / min, and air was flowed at a flow rate of 105 ml / min. The open circuit voltage of the cell and the generation rate of gas generated from the fuel electrode side were measured. The hydrogen concentration in the generated gas was analyzed by gas chromatography to determine the hydrogen production rate.
The results are shown in Table 2.

Figure 2006324221
Figure 2006324221

表２に示されるように、開回路電圧４７４ｍＶで、水素の発生することが確認された。水素生成速度は、燃料がエタノール水溶液の場合と比較すると大きかったが、メタノール水溶液の場合と比較するとかなり小さい。   As shown in Table 2, it was confirmed that hydrogen was generated at an open circuit voltage of 474 mV. The hydrogen production rate was large compared to the case where the fuel was an aqueous ethanol solution, but was considerably smaller than the case where the fuel was an aqueous methanol solution.

（参考例６）
開回路条件の水素製造装置により水素を製造する場合の他の例（燃料として２−プロパノールを使用）を示す。 (Reference Example 6)
Another example (using 2-propanol as fuel) in the case of producing hydrogen by a hydrogen production apparatus under open circuit conditions is shown.

水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度８０℃において、濃度１Ｍの２−プロパノール水溶液（燃料）を、５ｍｌ／分の流量で、空気を、３５ｍｌ／分の流量で流し、セルの開回路電圧、燃料極側から発生するガスの生成速度を測定した。発生ガス中の水素濃度をガスクロマトグラフィーで分析し、水素生成速度を求めた。
結果を表３に示す。 Using the same hydrogen production cell as in hydrogen production example 1-1, at a cell temperature of 80 ° C., a 2-propanol aqueous solution (fuel) with a concentration of 1 M was flowed at a flow rate of 5 ml / min and air was flowed at a flow rate of 35 ml / min. The open circuit voltage of the cell and the generation rate of gas generated from the fuel electrode side were measured. The hydrogen concentration in the generated gas was analyzed by gas chromatography to determine the hydrogen production rate.
The results are shown in Table 3.

Figure 2006324221
Figure 2006324221

表３に示されるように、開回路電圧５１４ｍＶで、水素の発生することが確認された。水素生成速度は、燃料がエタノール水溶液、エチレングリコール水溶液の場合と比較すると大きく、最もメタノール水溶液の場合に近かった。特に、発生ガス中の水素濃度が極めて高かった。   As shown in Table 3, it was confirmed that hydrogen was generated at an open circuit voltage of 514 mV. The hydrogen generation rate was larger than when the fuel was an ethanol aqueous solution or an ethylene glycol aqueous solution, and was closest to the case of a methanol aqueous solution. In particular, the hydrogen concentration in the generated gas was extremely high.

（参考例７）
開回路条件の水素製造装置により水素を製造する場合の他の例（燃料としてジエチルエーテルを使用）を示す。
水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度８０℃において、燃料極側に、濃度１Ｍのジエチルエーテル水溶液を５ｍｌ／分の流量で流し、空気極側に、空気を２０ｍｌ／分の流量で流し、セルの開回路電圧、燃料極側から発生するガスの生成速度を測定した。発生ガス中の水素濃度をガスクロマトグラフィーで分析し、水素生成速度を求めた。
結果を表４に示す。 (Reference Example 7)
Another example (using diethyl ether as fuel) in the case of producing hydrogen by a hydrogen production apparatus under open circuit conditions is shown.
Using the same hydrogen production cell as in hydrogen production example 1-1, at a cell temperature of 80 ° C., a 1M concentration of diethyl ether aqueous solution was flowed to the fuel electrode side at a flow rate of 5 ml / min, and air was supplied to the air electrode side at 20 ml / min. The flow rate was 1 minute, and the open circuit voltage of the cell and the generation rate of gas generated from the fuel electrode side were measured. The hydrogen concentration in the generated gas was analyzed by gas chromatography to determine the hydrogen production rate.
The results are shown in Table 4.

Figure 2006324221
Figure 2006324221

表４に示されるように、開回路電圧５６５ｍＶで、水素の発生することが確認された。燃料としてアルコールを用いた場合と比較して、発生ガス中の水素濃度が小さく、水素生成速度も小さかった。   As shown in Table 4, it was confirmed that hydrogen was generated at an open circuit voltage of 565 mV. Compared with the case where alcohol was used as fuel, the hydrogen concentration in the generated gas was small, and the hydrogen generation rate was also low.

（参考例８）
開回路条件の水素製造装置により水素を製造する場合の他の例（燃料としてホルムアルデヒド、蟻酸を使用）を示す。
水素製造例１−１と同じ水素製造セルを用いて、セル温度５０℃において、燃料極側に、それぞれ、濃度１Ｍのホルムアルデヒド水溶液、濃度１Ｍの蟻酸水溶液を、５ｍｌ／分の流量で流し、空気極側に、空気を０〜１００ｍｌ／分の流量で流し、セルの開回路電圧、燃料極側から発生するガスの生成速度を測定した。発生ガス中の水素濃度をガスクロマトグラフィーで分析し、水素生成速度を求めた。
結果を、メタノールを使用した場合とともに、図７１及び図７２に示す。 (Reference Example 8)
Another example (using formaldehyde and formic acid as fuel) when hydrogen is produced by a hydrogen production apparatus under open circuit conditions is shown.
Using the same hydrogen production cell as in hydrogen production example 1-1, at a cell temperature of 50 ° C., a 1M formaldehyde aqueous solution and a 1M formic acid aqueous solution were flowed to the fuel electrode side at a flow rate of 5 ml / min, respectively. On the electrode side, air was flowed at a flow rate of 0 to 100 ml / min, and the open circuit voltage of the cell and the generation rate of gas generated from the fuel electrode side were measured. The hydrogen concentration in the generated gas was analyzed by gas chromatography to determine the hydrogen production rate.
A result is shown in FIG.71 and FIG.72 with the case where methanol is used.

図７１に示されるように、ホルムアルデヒド、蟻酸の場合にも、メタノールと同様に、空気流量を少なくすることによって、セルの燃料極側から、水素の発生が確認された。また、水素生成速度は、メタノールが最も大きく、ホルムアルデヒド、蟻酸の順であり、さらに、この順に、空気流量を少なくしないと、水素が発生しないことが分かった。   As shown in FIG. 71, in the case of formaldehyde and formic acid, generation of hydrogen was confirmed from the fuel electrode side of the cell by reducing the air flow rate as in the case of methanol. In addition, the hydrogen generation rate was the largest for methanol, followed by formaldehyde and formic acid, and it was found that hydrogen was not generated unless the air flow rate was reduced in this order.

図７２より、ホルムアルデヒド、蟻酸の場合にも、メタノールと同様に、水素生成速度（水素発生量）は開回路電圧に依存する傾向を示し、開回路電圧２００〜８００ｍＶで水素が発生することが分かった。また、蟻酸の場合には、メタノール、ホルムアルデヒドより開回路電圧が低い状態で水素が発生しており、水素生成速度のピークも、メタノール、ホルムアルデヒドが、５００ｍＶ程度であるのに対し、蟻酸の場合には、低い開回路電圧（３５０ｍＶ程度）で観察された。   FIG. 72 shows that, in the case of formaldehyde and formic acid as well as methanol, the hydrogen generation rate (hydrogen generation amount) tends to depend on the open circuit voltage, and hydrogen is generated at an open circuit voltage of 200 to 800 mV. It was. In the case of formic acid, hydrogen is generated in a state where the open circuit voltage is lower than that of methanol and formaldehyde, and the peak of hydrogen generation rate is about 500 mV for methanol and formaldehyde, whereas in the case of formic acid. Was observed at low open circuit voltage (approximately 350 mV).

次に、開回路条件の水素製造装置（燃料としてメタノールを使用）をパッシブ型水素製造装置とした場合の実施例を示す。   Next, an example in which a hydrogen production apparatus (using methanol as fuel) under open circuit conditions is a passive hydrogen production apparatus will be described.

水素製造例１−１と同じＭＥＡを用いて、それぞれ、空気を流すため、および燃料を流すための流路を設け、図１(ｄ)及び(ｅ)に示すように、空気極に面して多数の空気取り入れ口を形成するとともに、燃料を流すための流路に、燃料を充填し、重力及びガス拡散層の毛管力によって燃料極に供給するように構成した。さらに、ガスリークを防止するためにフェノール樹脂を含浸させたグラファイト製の空気極セパレータ板、燃料極セパレータ板によって挟み込み、水素製造セルを構成した。   Using the same MEA as in hydrogen production example 1-1, flow paths for flowing air and fuel are provided, respectively, and facing the air electrode as shown in FIGS. 1 (d) and (e). In addition to forming a large number of air intake ports, the fuel flow path is filled with fuel and supplied to the fuel electrode by gravity and the capillary force of the gas diffusion layer. Further, a hydrogen production cell was constructed by sandwiching between a graphite air electrode separator plate and a fuel electrode separator plate impregnated with a phenol resin to prevent gas leakage.

このようにして作製した水素製造セルを電気炉内に設置し、セル温度（運転温度）３０及び５０℃で、空気ブロア、燃料ポンプは用いずに、空気極側に、空気取り入れ口から空気を自然拡散によって供給し、燃料極側に、燃料カートリッジ中の１．０Ｍのメタノール水溶液（燃料）を供給し、その時の燃料極と空気極の電圧差（オープン電圧）、燃料極側で発生する水素生成速度について検討を行った。   The hydrogen production cell thus prepared was installed in an electric furnace, and at a cell temperature (operating temperature) of 30 and 50 ° C., air was not supplied from the air inlet to the air electrode side without using an air blower or a fuel pump. Supplyed by natural diffusion, 1.0M methanol aqueous solution (fuel) in the fuel cartridge is supplied to the fuel electrode side, the voltage difference (open voltage) between the fuel electrode and the air electrode at that time, hydrogen generated on the fuel electrode side The generation rate was examined.

まず、３０℃で空気を自然拡散により供給し、燃料極側から発生するガス発生量（水素生成速度）、オープン電圧（開回路電圧）を測定した。   First, air was supplied by natural diffusion at 30 ° C., and the amount of gas generated from the fuel electrode side (hydrogen generation rate) and the open voltage (open circuit voltage) were measured.

時間の経過と開回路電圧及び水素生成速度との関係を図７３に示す。
図７４に図７３の結果を開回路電圧と水素生成速度との関係として整理した。
これより、水素生成速度は開回路電圧に依存する傾向を示し、アクティブ型水素製造装置の場合と同様に、開回路電圧４００〜６００ｍＶで水素が発生することが分かった。本実施例１では、燃料の供給量は約２ｍｌであったが、約１５分間の水素の発生が認められた。 FIG. 73 shows the relationship between the passage of time, the open circuit voltage, and the hydrogen production rate.
FIG. 74 summarizes the results of FIG. 73 as the relationship between the open circuit voltage and the hydrogen production rate.
This shows that the hydrogen generation rate tends to depend on the open circuit voltage, and hydrogen is generated at an open circuit voltage of 400 to 600 mV as in the case of the active hydrogen production apparatus. In Example 1, the amount of fuel supplied was about 2 ml, but generation of hydrogen for about 15 minutes was observed.

実施例１と同じ水素製造セルを用いて、次に、５０℃で空気を自然拡散により供給し、燃料極側から発生するガス発生量（水素生成速度）、開回路電圧を測定した。   Next, using the same hydrogen production cell as in Example 1, air was supplied by natural diffusion at 50 ° C., and the amount of gas generated (hydrogen generation rate) generated from the fuel electrode side and the open circuit voltage were measured.

時間の経過と開回路電圧及び水素生成速度との関係を図７５に示す。
図７６に図７５の結果を開回路電圧と水素生成速度との関係として整理した。
これより、水素生成速度は開回路電圧に依存する傾向を示し、同様に、開回路電圧４００〜６００ｍＶで水素が発生することが分かった。本実施例２では、燃料の供給量は約２ｍｌであったが、約１３分間の水素の発生が認められた。 FIG. 75 shows the relationship between the passage of time, the open circuit voltage, and the hydrogen production rate.
FIG. 76 shows the results of FIG. 75 as the relationship between the open circuit voltage and the hydrogen production rate.
From this, it was found that the hydrogen generation rate tends to depend on the open circuit voltage, and similarly, hydrogen is generated at an open circuit voltage of 400 to 600 mV. In Example 2, the amount of fuel supplied was about 2 ml, but generation of hydrogen for about 13 minutes was observed.

燃料を流すための流路に、燃料ポンプから燃料を供給する手段を採用する以外は、実施例１と同様に水素製造セルを構成し、このようにして作製した水素製造セルを電気炉内に設置し、セル温度（運転温度）３０℃で、空気ブロアは用いずに、空気極側に、空気取り入れ口から空気を自然拡散によって供給し、燃料極側に、１．０ｍｌ／分の定流量で１．０Ｍのメタノール水溶液（燃料）を供給して、その時の燃料極と空気極の電圧差（オープン電圧）、燃料極側で発生する水素生成速度について検討を行った。   A hydrogen production cell is configured in the same manner as in Example 1 except that the fuel flow path is configured to supply fuel from a fuel pump. The hydrogen production cell thus produced is placed in the electric furnace. Installed, with cell temperature (operating temperature) 30 ° C, without air blower, supply air from the air intake port to the air electrode side by natural diffusion, and constant flow rate of 1.0 ml / min to the fuel electrode side Then, a 1.0M aqueous methanol solution (fuel) was supplied, and the voltage difference (open voltage) between the fuel electrode and the air electrode at that time and the rate of hydrogen generation generated on the fuel electrode side were examined.

その結果を図７７に示す。
これより、開回路電圧４００ｍＶ程度で水素が発生することが確認された。 The results are shown in FIG.
From this, it was confirmed that hydrogen was generated at an open circuit voltage of about 400 mV.

セル温度（運転温度）を５０℃とした以外は、実施例３と同様にして、燃料極と空気極の電圧差（オープン電圧）、燃料極側で発生する水素生成速度について検討を行った。   Except that the cell temperature (operating temperature) was 50 ° C., the voltage difference between the fuel electrode and the air electrode (open voltage) and the rate of hydrogen generation generated on the fuel electrode side were examined in the same manner as in Example 3.

その結果を図７８に示す。
これより、同様に開回路電圧４００ｍＶ程度で水素が発生することが確認された。 The result is shown in FIG.
From this, it was confirmed that hydrogen is generated at an open circuit voltage of about 400 mV.

以上のように、本発明のパッシブ型水素製造装置は、有機物を含む燃料を１００℃以下で分解して水素を含むガスを製造することができ、有機物と水を含む燃料を燃料極に供給するためのポンプや空気を空気極に供給するためのブロアが不要になり、補機エネルギーが節約でき、水素製造装置をさらに小型にすることができるものである。   As described above, the passive hydrogen production apparatus of the present invention can produce a gas containing hydrogen by decomposing a fuel containing an organic substance at 100 ° C. or less, and supplies the fuel containing the organic substance and water to the fuel electrode. Therefore, a pump for supplying the air and a blower for supplying air to the air electrode are not required, auxiliary energy can be saved, and the hydrogen production apparatus can be further reduced in size.

次に、このパッシブ型水素製造装置の応用について説明する。
本発明のパッシブ型水素製造装置は、図７９に示されるように、パッシブ型固体高分子型燃料電池（２２）と接続して、パッシブ型固体高分子型燃料電池の燃料極（２４）にパッシブ型水素製造装置で製造した水素を含むガスを供給することにより、パッケージ型燃料電池発電装置とすることができる。パッシブ型固体高分子型燃料電池（２２）としては、隔膜（２３）の一方の面に燃料極（２４）を設け、隔膜（２３）の他方の面に空気極（２５）を設けた従来のものを採用することができる。 Next, application of this passive hydrogen production apparatus will be described.
As shown in FIG. 79, the passive hydrogen production apparatus of the present invention is connected to the passive polymer electrolyte fuel cell (22) and passively connected to the fuel electrode (24) of the passive polymer electrolyte fuel cell. By supplying a gas containing hydrogen produced by the type hydrogen production device, a package type fuel cell power generation device can be obtained. As a passive solid polymer fuel cell (22), a fuel electrode (24) is provided on one surface of a diaphragm (23), and an air electrode (25) is provided on the other surface of the diaphragm (23). Things can be adopted.

このパッシブ型固体高分子型燃料電池（２２）の燃料極（２４）の近傍には、図８０に示されるように、水素を含むガスに含まれる二酸化炭素を吸収するためのアルカリ、ゼオライト等からなる二酸化炭素吸収部（２６）を設けることが好ましい。   In the vicinity of the fuel electrode (24) of the passive solid polymer fuel cell (22), as shown in FIG. 80, alkali, zeolite or the like for absorbing carbon dioxide contained in the gas containing hydrogen is used. It is preferable to provide the carbon dioxide absorption part (26) which becomes.

また、本発明のパッシブ型水素製造装置は、図８１に示されるように、燃料ポンプ（２８）及び空気ブロア（２９）を有する従来のアクティブ型固体高分子型燃料電池（２７）と接続して、アクティブ型固体高分子型燃料電池の燃料極にパッシブ型水素製造装置で製造した水素を含むガスを供給することにより、パッケージ型燃料電池発電装置とすることができる。   The passive hydrogen production apparatus of the present invention is connected to a conventional active solid polymer fuel cell (27) having a fuel pump (28) and an air blower (29) as shown in FIG. By supplying a gas containing hydrogen produced by a passive hydrogen production device to the fuel electrode of an active solid polymer fuel cell, a package type fuel cell power generator can be obtained.

なお、図示していないが、アクティブ型固体高分子型燃料電池と組み合わせた場合には、パッシブ型水素製造装置の水素製造セル（１０）とラジエーター（３０）との間に二酸化炭素吸収部を設けることもできる。   Although not shown, when combined with an active solid polymer fuel cell, a carbon dioxide absorber is provided between the hydrogen production cell (10) and the radiator (30) of the passive hydrogen production apparatus. You can also.

空気取り入れ口に調整バルブを有するパッシブ型水素製造装置の一例を示す図である。It is a figure which shows an example of the passive type hydrogen production apparatus which has an adjustment valve in an air intake. スライド式空気取り入れ口を有するパッシブ型水素製造装置の一例を示す図である。It is a figure which shows an example of the passive type hydrogen production apparatus which has a slide type air intake. 自然拡散又は自然対流を補助するためのファンを有するパッシブ型水素製造装置の一例を示す図である。It is a figure which shows an example of the passive type hydrogen production apparatus which has a fan for assisting natural diffusion or natural convection. 実施例で使用した多数の空気取り入れ口を有するパッシブ型水素製造装置の正面図である。It is a front view of the passive type hydrogen production apparatus which has many air intake ports used in the Example. 実施例で使用した多数の空気取り入れ口を有するパッシブ型水素製造装置の斜視図である。It is a perspective view of the passive type hydrogen production apparatus which has many air intake ports used in the Example. 実施例１における水素製造セル（外部から電気エネルギーを供給しないもの）の概略図である。It is the schematic of the hydrogen production cell (thing which does not supply an electrical energy from the outside) in Example 1. FIG. 異なる温度（３０〜７０℃）における空気流量と水素生成速度及びオープン電圧との関係を示す図である（水素製造例１−１）。It is a figure which shows the relationship between the air flow rate in different temperature (30-70 degreeC), a hydrogen production rate, and an open voltage (hydrogen production example 1-1). 異なる温度（３０〜７０℃）におけるオープン電圧と水素生成速度との関係を示す図である（水素製造例１−１）。It is a figure which shows the relationship between the open voltage in different temperature (30-70 degreeC), and a hydrogen production rate (hydrogen production example 1-1). 異なる燃料流量における空気流量と水素生成速度及びオープン電圧との関係（温度７０℃）を示す図である（水素製造例１−２）。It is a figure which shows the relationship (temperature 70 degreeC) with the air flow rate in different fuel flow volume, a hydrogen production | generation speed | rate, and an open voltage (temperature 70 degreeC). 異なる燃料流量におけるオープン電圧と水素生成速度との関係（温度７０℃）を示す図である（水素製造例１−２）。It is a figure which shows the relationship (temperature 70 degreeC) of the open voltage and hydrogen production rate in a different fuel flow volume (hydrogen production example 1-2). 異なる燃料濃度における空気流量と水素生成速度及びオープン電圧との関係（温度７０℃）を示す図である（水素製造例１−３）。It is a figure which shows the relationship (temperature 70 degreeC) with the air flow rate in different fuel density | concentration, a hydrogen production | generation speed | rate, and an open voltage (hydrogen production example 1-3). 異なる燃料濃度におけるオープン電圧と水素生成速度との関係（温度７０℃）を示す図である（水素製造例１−３）。It is a figure which shows the relationship (temperature 70 degreeC) of the open voltage and hydrogen production rate in a different fuel density | concentration (hydrogen production example 1-3). 厚さの異なる電解質膜における空気流量と水素生成速度及びオープン電圧との関係を示す図である（水素製造例１−４）。It is a figure which shows the relationship between the air flow rate in the electrolyte membrane from which thickness differs, a hydrogen production rate, and an open voltage (hydrogen production example 1-4). 厚さの異なる電解質膜におけるオープン電圧と水素生成速度との関係を示す図である（水素製造例１−４）。It is a figure which shows the relationship between the open voltage and the hydrogen production | generation rate in the electrolyte membrane from which thickness differs (hydrogen production example 1-4). 異なる温度（３０〜９０℃）における空気流量と水素生成速度及びオープン電圧との関係を示す図である（水素製造例１−５）。It is a figure which shows the relationship between the air flow rate in different temperature (30-90 degreeC), a hydrogen production rate, and an open voltage (hydrogen production example 1-5). 異なる温度（３０〜９０℃）におけるオープン電圧と水素生成速度との関係（酸化剤：空気）を示す図である（水素製造例１−５）。It is a figure which shows the relationship (oxidizer: air) of the open voltage and hydrogen production rate in different temperature (30-90 degreeC) (hydrogen production example 1-5). 異なる燃料流量における空気流量と水素生成速度及びオープン電圧との関係（温度５０℃）を示す図である（水素製造例１−６）。It is a figure which shows the relationship (temperature 50 degreeC) with the air flow rate in different fuel flow rates, the hydrogen production | generation speed | rate, and an open voltage (hydrogen production example 1-6). 異なる燃料流量におけるオープン電圧と水素生成速度との関係（温度５０℃）を示す図である（水素製造例１−６）。It is a figure which shows the relationship (temperature 50 degreeC) of the open voltage and hydrogen production rate in a different fuel flow volume (hydrogen production example 1-6). 異なる燃料濃度における空気流量と水素生成速度及びオープン電圧との関係（温度５０℃）を示す図である（水素製造例１−７）。It is a figure which shows the relationship (temperature 50 degreeC) with the air flow rate in different fuel density | concentration, a hydrogen production rate, and an open voltage (hydrogen production example 1-7). 異なる燃料濃度におけるオープン電圧と水素生成速度との関係（温度５０℃）を示す図である（水素製造例１−７）。It is a figure which shows the relationship (temperature 50 degreeC) of the open voltage and hydrogen production rate in a different fuel concentration (hydrogen production example 1-7). 異なる酸素濃度における酸化ガス流量と水素生成速度及びオープン電圧との関係（温度５０℃）を示す図である（水素製造例１−８）。It is a figure which shows the relationship (temperature 50 degreeC) with the oxidizing gas flow rate in different oxygen concentration, a hydrogen production | generation speed | rate, and an open voltage (hydrogen production example 1-8). 異なる酸素濃度におけるオープン電圧と水素生成速度との関係（温度５０℃）を示す図である（水素製造例１−８）。It is a figure which shows the relationship (temperature 50 degreeC) of the open voltage and hydrogen production rate in different oxygen concentration (hydrogen production example 1-8). 異なる温度（３０〜９０℃）におけるＨ2Ｏ2流量と水素生成速度及びオープン電圧との関係を示す図である（水素製造例１−１０）。Is a diagram showing the relationship between H 2 O 2 flow rate and the hydrogen generation rate and the open voltage at different temperatures (30 to 90 ° C.) (hydrogen Example 1-10). 異なる温度（３０〜９０℃）におけるオープン電圧と水素生成速度との関係（酸化剤：Ｈ2Ｏ2）を示す図である（水素製造例１−１０）。Different temperatures relationship between the open voltage and the rate of hydrogen production at (30 to 90 ° C.) (oxidant: H 2 O 2) is a diagram showing a (hydrogen Example 1-10). 実施例２における水素製造セル（電気エネルギーを取り出す手段を備えたもの）の概略図である。It is the schematic of the hydrogen production cell (equipped with the means to take out electrical energy) in Example 2. 異なる空気流量における取り出した電流密度と運転電圧との関係（放電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例２−１）。It is a figure which shows the relationship (discharge: temperature 50 degreeC) of the taken out current density and operating voltage in a different air flow rate (hydrogen production example 2-1). 異なる空気流量における運転電圧と水素生成速度との関係（放電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例２−１）。It is a figure which shows the relationship (discharge: temperature 50 degreeC) of the operating voltage and hydrogen production rate in a different air flow rate (hydrogen production example 2-1). 異なる空気流量における取り出した電流密度と運転電圧との関係（放電：温度３０℃）を示す図である（水素製造例２−２）。It is a figure which shows the relationship (discharge: temperature 30 degreeC) of the taken out current density and operating voltage in a different air flow rate (hydrogen production example 2-2). 異なる空気流量における運転電圧と水素生成速度との関係（放電：温度３０℃）を示す図である（水素製造例２−２）。It is a figure which shows the relationship (discharge: temperature 30 degreeC) of the operating voltage and hydrogen production rate in a different air flow rate (hydrogen production example 2-2). 異なる空気流量における取り出した電流密度と運転電圧との関係（放電：温度７０℃）を示す図である（水素製造例２−３）。It is a figure which shows the relationship (discharge: temperature 70 degreeC) of the taken out current density and operating voltage in a different air flow rate (hydrogen production example 2-3). 異なる空気流量における運転電圧と水素生成速度との関係（放電：温度７０℃）を示す図である（水素製造例２−３）。It is a figure which shows the relationship (discharge: temperature 70 degreeC) of the operating voltage and hydrogen production rate in a different air flow rate (hydrogen production example 2-3). 異なる空気流量における取り出した電流密度と運転電圧との関係（放電：温度９０℃）を示す図である（水素製造例２−４）。It is a figure which shows the relationship (discharge: temperature 90 degreeC) of the taken out current density and operating voltage in a different air flow rate (hydrogen production example 2-4). 異なる空気流量における運転電圧と水素生成速度との関係（放電：温度９０℃）を示す図である（水素製造例２−４）。It is a figure which shows the relationship (discharge: temperature 90 degreeC) of the operating voltage and hydrogen production rate in a different air flow rate (hydrogen production example 2-4). 異なる温度における取り出した電流密度と運転電圧との関係（放電：空気流量５０ｍｌ／分）を示す図である。It is a figure which shows the relationship (discharge: air flow rate of 50 ml / min) of the taken out current density and operating voltage in different temperature. 異なる温度における運転電圧と水素生成速度との関係（放電：空気流量５０ｍｌ／分）を示す図である。It is a figure which shows the relationship (discharge: air flow rate of 50 ml / min) of the operating voltage and hydrogen production rate in different temperature. 異なる温度における取り出した電流密度と運転電圧との関係（放電：空気流量１００ｍｌ／分）を示す図である。It is a figure which shows the relationship (discharge: air flow rate of 100 ml / min) of the taken out current density and operating voltage in different temperature. 異なる温度における運転電圧と水素生成速度との関係（放電：空気流量１００ｍｌ／分）を示す図である。It is a figure which shows the relationship (discharge: air flow rate of 100 ml / min) of the operating voltage and hydrogen production rate in different temperature. 異なる燃料流量における取り出した電流密度と運転電圧との関係（放電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例２−５）。It is a figure which shows the relationship (discharge: temperature 50 degreeC) of the taken out current density and operating voltage in a different fuel flow volume (hydrogen production example 2-5). 異なる燃料流量における運転電圧と水素生成速度との関係（放電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例２−５）。It is a figure which shows the relationship (discharge: temperature 50 degreeC) of the operating voltage and hydrogen production rate in a different fuel flow volume (hydrogen production example 2-5). 異なる燃料濃度における取り出した電流密度と運転電圧との関係（放電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例２−６）。It is a figure which shows the relationship (discharge: temperature 50 degreeC) of the taken out current density and operating voltage in different fuel concentration (hydrogen production example 2-6). 異なる燃料濃度における運転電圧と水素生成速度との関係（放電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例２−６）。It is a figure which shows the relationship (discharge: temperature 50 degreeC) of the operating voltage and hydrogen production rate in a different fuel density | concentration (hydrogen production example 2-6). 異なる酸素濃度における取り出した電流密度と運転電圧との関係（放電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例２−７）。It is a figure which shows the relationship (discharge: temperature 50 degreeC) of the taken out current density and operating voltage in different oxygen concentration (hydrogen production example 2-7). 異なる酸素濃度における運転電圧と水素生成速度との関係（放電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例２−７）。It is a figure which shows the relationship (discharge: temperature 50 degreeC) of the operating voltage and hydrogen production rate in different oxygen concentration (hydrogen production example 2-7). 異なる温度における取り出した電流密度と運転電圧との関係（放電：酸化剤Ｈ2Ｏ2）を示す図である（水素製造例２−８）。The relationship between the current density and operating voltage taken out at different temperatures: a diagram showing a (discharge oxidizing agent H 2 O 2) (hydrogen Example 2-8). 異なる温度における運転電圧と水素生成速度との関係（放電：酸化剤Ｈ2Ｏ2）を示す図である（水素製造例２−８）。The relationship between the driving voltage and the hydrogen production rate at different temperatures: a diagram showing a (discharge oxidizing agent H 2 O 2) (hydrogen Example 2-8). 実施例３における水素製造セル（外部から電気エネルギーを印加する手段を備えたもの）の概略図である。It is the schematic of the hydrogen production cell in Example 3 (one provided with the means to apply an electrical energy from the outside). 異なる空気流量における印加した電流密度と水素生成速度との関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−１）。It is a figure which shows the relationship (charging: temperature 50 degreeC) of the applied current density and hydrogen production rate in a different air flow rate (hydrogen production example 3-1). 異なる空気流量における運転電圧と水素生成速度との関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−１）。It is a figure which shows the relationship (charge: temperature 50 degreeC) of the operating voltage and hydrogen production | generation speed | velocity | rate in different air flow rates (hydrogen production example 3-1). 異なる空気流量における印加した電流密度と運転電圧との関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−１）。It is a figure which shows the relationship (charging: temperature 50 degreeC) of the applied current density and operating voltage in a different air flow rate (hydrogen production example 3-1). 異なる空気流量における運転電圧とエネルギー効率の関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−１）。It is a figure which shows the relationship (charging: temperature 50 degreeC) of the operating voltage and energy efficiency in a different air flow rate (hydrogen production example 3-1). 異なる空気流量における印加した電流密度と水素生成速度との関係（充電：温度３０℃）を示す図である（水素製造例３−２）。It is a figure which shows the relationship (charging: temperature 30 degreeC) of the applied current density and hydrogen production rate in a different air flow rate (hydrogen production example 3-2). 異なる空気流量における運転電圧と水素生成速度との関係（充電：温度３０℃）を示す図である（水素製造例３−２）。It is a figure which shows the relationship (charging: temperature 30 degreeC) of the operating voltage and hydrogen production rate in a different air flow rate (hydrogen production example 3-2). 異なる空気流量における運転電圧とエネルギー効率の関係（充電：温度３０℃）を示す図である（水素製造例３−２）。It is a figure which shows the relationship (charging: temperature 30 degreeC) of the operating voltage and energy efficiency in a different air flow rate (hydrogen production example 3-2). 異なる空気流量における印加した電流密度と水素生成速度との関係（充電：温度７０℃）を示す図である（水素製造例３−３）。It is a figure which shows the relationship (charging: temperature 70 degreeC) of the applied current density and hydrogen production rate in a different air flow rate (hydrogen production example 3-3). 異なる空気流量における運転電圧と水素生成速度との関係（充電：温度７０℃）を示す図である（水素製造例３−３）。It is a figure which shows the relationship (charging: temperature 70 degreeC) of the operating voltage and hydrogen generation rate in a different air flow rate (hydrogen production example 3-3). 異なる空気流量における運転電圧とエネルギー効率の関係（充電：温度７０℃）を示す図である（水素製造例３−３）。It is a figure which shows the relationship (charging: temperature 70 degreeC) of the operating voltage and energy efficiency in a different air flow rate (hydrogen production example 3-3). 異なる空気流量における印加した電流密度と水素生成速度との関係（充電：温度９０℃）を示す図である（水素製造例３−４）。It is a figure which shows the relationship (charging: temperature 90 degreeC) of the applied current density and hydrogen production rate in a different air flow rate (hydrogen production example 3-4). 異なる空気流量における運転電圧と水素生成速度との関係（充電：温度９０℃）を示す図である（水素製造例３−４）。It is a figure which shows the relationship (charge: temperature 90 degreeC) of the operating voltage and hydrogen generation rate in a different air flow rate (hydrogen production example 3-4). 異なる空気流量における運転電圧とエネルギー効率の関係（充電：温度９０℃）を示す図である（水素製造例３−４）。It is a figure which shows the relationship (charging: temperature 90 degreeC) of the operating voltage and energy efficiency in a different air flow rate (hydrogen production example 3-4). 異なる温度における印加した電流密度と水素生成速度との関係（充電：空気流量５０ｍｌ／分）を示す図である。It is a figure which shows the relationship (charging: air flow rate 50ml / min) of the applied current density and hydrogen production rate in different temperature. 異なる温度における運転電圧と水素生成速度との関係（充電：空気流量５０ｍｌ／分）を示す図である。It is a figure which shows the relationship (charging: air flow rate of 50 ml / min) between the operating voltage and hydrogen production rate in different temperature. 異なる温度における運転電圧とエネルギー効率の関係（充電：空気流量５０ｍｌ／分）を示す図である。It is a figure which shows the relationship (charging: air flow rate of 50 ml / min) of the operating voltage and energy efficiency in different temperature. 異なる燃料流量における印加した電流密度と水素生成速度との関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−５）。It is a figure which shows the relationship (charging: temperature 50 degreeC) of the applied current density and hydrogen production rate in a different fuel flow volume (hydrogen production example 3-5). 異なる燃料流量における運転電圧と水素生成速度との関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−５）。It is a figure which shows the relationship (charging: temperature 50 degreeC) of the operating voltage and hydrogen production | generation speed | velocity | rate in a different fuel flow (hydrogen production example 3-5). 異なる燃料流量における運転電圧とエネルギー効率の関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−５）。It is a figure which shows the relationship (charging: temperature 50 degreeC) of the operating voltage and energy efficiency in a different fuel flow volume (hydrogen production example 3-5). 異なる燃料濃度における印加した電流密度と水素生成速度との関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−６）。It is a figure which shows the relationship (charging: temperature 50 degreeC) of the applied current density and hydrogen production rate in different fuel concentration (hydrogen production example 3-6). 異なる燃料濃度における運転電圧と水素生成速度との関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−６）。It is a figure which shows the relationship (charging: temperature 50 degreeC) of the operating voltage and hydrogen production rate in a different fuel density | concentration (hydrogen production example 3-6). 異なる燃料濃度における運転電圧とエネルギー効率の関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−６）。It is a figure which shows the relationship (charge: temperature 50 degreeC) of the operating voltage and energy efficiency in a different fuel concentration (hydrogen production example 3-6). 異なる酸素濃度における印加した電流密度と水素生成速度との関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−７）。It is a figure which shows the relationship (charging: temperature 50 degreeC) of the applied current density and hydrogen production rate in different oxygen concentration (hydrogen production example 3-7). 異なる酸素濃度における運転電圧と水素生成速度との関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−７）。It is a figure which shows the relationship (charging: temperature 50 degreeC) of the operating voltage and hydrogen production rate in different oxygen concentration (hydrogen production example 3-7). 異なる酸素濃度における運転電圧とエネルギー効率の関係（充電：温度５０℃）を示す図である（水素製造例３−７）。It is a figure which shows the relationship between the operating voltage and energy efficiency in different oxygen concentration (charge: temperature 50 degreeC) (hydrogen production example 3-7). 異なる温度における印加した電流密度と水素生成速度との関係（充電：酸化剤Ｈ2Ｏ2）を示す図である（水素製造例３−８）。Relation between the current density applied at different temperatures and hydrogen production rate: is a diagram showing a (charging oxidant H 2 O 2) (hydrogen Example 3-8). 異なる温度における運転電圧と水素生成速度との関係（充電：酸化剤Ｈ2Ｏ2）を示す図である（水素製造例３−８）。The relationship between the driving voltage and the hydrogen production rate at different temperatures: a diagram showing the (charging oxidant H 2 O 2) (hydrogen Example 3-8). 異なる温度における運転電圧とエネルギー効率の関係（充電：酸化剤Ｈ2Ｏ2）を示す図である（水素製造例３−８）。Relationship operating voltage and energy efficiency at different temperatures: a diagram showing the (charging oxidant H 2 O 2) (hydrogen Example 3-8). 空気流量と水素生成速度との関係（開回路：温度５０℃）を示す図である（参考例８）。It is a figure which shows the relationship (open circuit: temperature 50 degreeC) of the air flow rate and hydrogen production rate (reference example 8). オープン電圧と水素生成速度との関係（開回路：温度５０℃）を示す図である（参考例８）。It is a figure which shows the relationship (open circuit: temperature 50 degreeC) of an open voltage and a hydrogen production rate (reference example 8). 温度３０℃における時間の経過とオープン電圧及び水素生成速度との関係（燃料ポンプなし、空気ブロアなし）を示す図である（実施例１）。(Example 1) which shows the relationship (e.g., no fuel pump, no air blower) between the passage of time at a temperature of 30 ° C., the open voltage, and the hydrogen production rate. 温度３０℃におけるオープン電圧と水素生成速度との関係（燃料ポンプなし、空気ブロアなし）を示す図である（実施例１）。(Example 1) which is a figure which shows the relationship (no fuel pump, no air blower) between the open voltage and the hydrogen production rate at a temperature of 30 ° C. 温度５０℃における時間の経過とオープン電圧及び水素生成速度との関係（燃料ポンプなし、空気ブロアなし）を示す図である（実施例２）。(Example 2) which is a figure which shows the relationship (e.g., no fuel pump, no air blower) between the passage of time at a temperature of 50 ° C., the open voltage, and the hydrogen production rate. 温度５０℃におけるオープン電圧と水素生成速度との関係（燃料ポンプなし、空気ブロアなし）を示す図である（実施例２）。(Example 2) which is a figure which shows the relationship (no fuel pump, no air blower) of the open voltage and the hydrogen production | generation speed | velocity in temperature of 50 degreeC. 温度３０℃におけるオープン電圧と水素生成速度との関係（燃料ポンプあり、空気ブロアなし）を示す図である（実施例３）。(Example 3) which is a figure which shows the relationship (with a fuel pump, without an air blower) of the open voltage in the temperature of 30 degreeC, and a hydrogen production rate. 温度５０℃におけるオープン電圧と水素生成速度との関係（燃料ポンプあり、空気ブロアなし）を示す図である（実施例４）。(Example 4) which is a figure which shows the relationship (with a fuel pump, without an air blower) of the open voltage in temperature 50 degreeC, and a hydrogen production rate. パッシブ型水素製造装置をパッシブ型固体高分子型燃料電池と接続したパッケージ型燃料電池発電装置の一例を示す図である。It is a figure which shows an example of the package type fuel cell power generator which connected the passive type hydrogen production apparatus with the passive type solid polymer fuel cell. パッシブ型水素製造装置をパッシブ型固体高分子型燃料電池（燃料極の近傍に二酸化炭素吸収部を設けたもの）と接続したパッケージ型燃料電池発電装置の一例を示す図である。It is a figure which shows an example of the package type fuel cell power generator which connected the passive type hydrogen production apparatus with the passive type solid polymer fuel cell (what provided the carbon dioxide absorption part near the fuel electrode). パッシブ型水素製造装置をアクティブ型固体高分子型燃料電池と接続したパッケージ型燃料電池発電装置の一例を示す図である。It is a figure which shows an example of the package type fuel cell power generation device which connected the passive type hydrogen production apparatus with the active type polymer electrolyte fuel cell.

符号の説明Explanation of symbols

１０ 水素製造セル
１１ 水素製造セルの隔膜
１２ 水素製造セルの燃料極
１３ 有機物と水を含む燃料（メタノール水溶液）を供給するための流路
１４ 水素製造セルの酸化極（空気極）
１５ 酸化剤（空気）を供給するための流路
１６ 燃料カートリッジ
１７ 毛管材料（多孔体）からなる部材
１８ 空気取り入れ口
１９ 調整バルブ
２０ スライド部材
２１ ファン
２２ パッシブ型固体高分子型燃料電池
２３ パッシブ型固体高分子型燃料電池の隔膜
２４ パッシブ型固体高分子型燃料電池の燃料極
２５ パッシブ型固体高分子型燃料電池の空気極
２６ 二酸化炭素吸収部
２７ アクティブ型固体高分子型燃料電池
２８ 燃料ポンプ
２９ 空気ブロア
３０ ラジエーター
３１ 燃料極に配したカーボン製の多孔板
３２ 酸化極に配したカーボン製の多孔板
DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Hydrogen production cell 11 Diaphragm of hydrogen production cell 12 Fuel electrode of hydrogen production cell 13 Flow path 14 for supplying the fuel (methanol aqueous solution) containing organic substance and water 14 Oxidation electrode (air electrode) of hydrogen production cell
15 Flow path for supplying oxidant (air) 16 Fuel cartridge 17 Member 18 made of capillary material (porous body) 18 Air intake 19 Adjustment valve 20 Slide member 21 Fan 22 Passive type polymer electrolyte fuel cell 23 Passive type Separator 24 of polymer electrolyte fuel cell Fuel electrode 25 of passive polymer electrolyte fuel cell Air electrode 26 of passive polymer electrolyte fuel cell Carbon dioxide absorber 27 Active polymer electrolyte fuel cell 28 Fuel pump 29 Air blower 30 Radiator 31 Carbon porous plate 32 arranged on the fuel electrode Carbon porous plate arranged on the oxidation electrode

Claims (35)

有機物を含む燃料を分解し水素を含むガスを製造する水素製造セルを有し、前記水素製造セルが、隔膜、前記隔膜の一方の面に設けた燃料極、前記燃料極に有機物と水を含む燃料を供給する手段、前記隔膜の他方の面に設けた酸化極、前記酸化極に酸化剤を供給する手段からなり、かつ前記燃料極側から水素を含むガスを発生させて取り出す手段を備え、前記有機物と水を含む燃料を毛管力又は重力落下によって前記燃料極に供給することを特徴とするパッシブ型水素製造装置。   A hydrogen production cell for decomposing a fuel containing organic matter to produce a gas containing hydrogen, wherein the hydrogen production cell comprises a diaphragm, a fuel electrode provided on one surface of the diaphragm, and an organic substance and water in the fuel electrode. Comprising means for supplying fuel, an oxidizing electrode provided on the other surface of the diaphragm, means for supplying an oxidizing agent to the oxidizing electrode, and means for generating and taking out gas containing hydrogen from the fuel electrode side, A passive hydrogen production apparatus, wherein a fuel containing the organic matter and water is supplied to the fuel electrode by capillary force or gravity drop. 有機物を含む燃料を分解し水素を含むガスを製造する水素製造セルを有し、前記水素製造セルが、隔膜、前記隔膜の一方の面に設けた燃料極、前記燃料極に有機物と水を含む燃料を供給する手段、前記隔膜の他方の面に設けた酸化極、前記酸化極に酸化剤を供給する手段からなり、かつ前記燃料極側から水素を含むガスを発生させて取り出す手段を備え、前記酸化剤を空気とし自然拡散又は自然対流によって前記酸化極に供給することを特徴とするパッシブ型水素製造装置。   A hydrogen production cell for decomposing a fuel containing organic matter to produce a gas containing hydrogen, wherein the hydrogen production cell comprises a diaphragm, a fuel electrode provided on one surface of the diaphragm, and an organic substance and water in the fuel electrode. Comprising means for supplying fuel, an oxidizing electrode provided on the other surface of the diaphragm, means for supplying an oxidizing agent to the oxidizing electrode, and means for generating and taking out a gas containing hydrogen from the fuel electrode side, A passive-type hydrogen production apparatus, wherein the oxidizing agent is air and is supplied to the oxidation electrode by natural diffusion or natural convection. 前記酸化極である空気極に面して空気取り入れ口を有し、前記空気取り入れ口に調整バルブを有することを特徴とする請求項２に記載のパッシブ型水素製造装置。   The passive hydrogen production apparatus according to claim 2, further comprising an air intake facing the air electrode that is the oxidation electrode, and an adjustment valve at the air intake. 前記酸化極である空気極に面してスライド式空気取り入れ口を有することを特徴とする請求項２に記載のパッシブ型水素製造装置。   The passive hydrogen production apparatus according to claim 2, further comprising a sliding air intake facing the air electrode which is the oxidation electrode. 前記自然拡散又は自然対流を補助するためのファンを有することを特徴とする請求項２〜４のいずれか一項に記載のパッシブ型水素製造装置。   The passive hydrogen production apparatus according to claim 2, further comprising a fan for assisting the natural diffusion or natural convection. 有機物を含む燃料を分解し水素を含むガスを製造する水素製造セルを有し、前記水素製造セルが、隔膜、前記隔膜の一方の面に設けた燃料極、前記燃料極に有機物と水を含む燃料を供給する手段、前記隔膜の他方の面に設けた酸化極、前記酸化極に酸化剤を供給する手段からなり、かつ前記燃料極側から水素を含むガスを発生させて取り出す手段を備え、前記酸化剤を過酸化水素を含む液体とし毛管力又は重力落下によって前記酸化極に供給することを特徴とするパッシブ型水素製造装置。   A hydrogen production cell for decomposing a fuel containing organic matter to produce a gas containing hydrogen, wherein the hydrogen production cell comprises a diaphragm, a fuel electrode provided on one surface of the diaphragm, and an organic substance and water in the fuel electrode. Comprising means for supplying fuel, an oxidizing electrode provided on the other surface of the diaphragm, means for supplying an oxidizing agent to the oxidizing electrode, and means for generating and taking out a gas containing hydrogen from the fuel electrode side, A passive hydrogen production apparatus, wherein the oxidant is a liquid containing hydrogen peroxide and is supplied to the oxidation electrode by capillary force or gravity drop. 前記水素製造セルから外部に電気エネルギーを取り出す手段及び前記水素製造セルに外部から電気エネルギーを印加する手段を有しない開回路であることを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載のパッシブ型水素製造装置。   The open circuit does not have means for taking out electric energy from the hydrogen production cell and means for applying electric energy from the outside to the hydrogen production cell. Passive hydrogen production equipment. 前記燃料極を負極とし前記酸化極を正極として外部に電気エネルギーを取り出す手段を有することを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載のパッシブ型水素製造装置。   The passive hydrogen production apparatus according to any one of claims 1 to 6, further comprising means for taking out electric energy to the outside using the fuel electrode as a negative electrode and the oxidation electrode as a positive electrode. 前記燃料極をカソードとし前記酸化極をアノードとして外部から電気エネルギーを印加する手段を有することを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載のパッシブ型水素製造装置。   The passive hydrogen production apparatus according to any one of claims 1 to 6, further comprising means for applying electric energy from the outside with the fuel electrode as a cathode and the oxidation electrode as an anode. 前記燃料極と前記酸化極との間の電圧が２００〜１０００ｍＶであることを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載のパッシブ型水素製造装置。   The passive hydrogen production apparatus according to any one of claims 1 to 6, wherein a voltage between the fuel electrode and the oxidation electrode is 200 to 1000 mV. 前記燃料極と前記酸化極との間の電圧が３００〜８００ｍＶであることを特徴とする請求項７に記載のパッシブ型水素製造装置。   The passive hydrogen production apparatus according to claim 7, wherein a voltage between the fuel electrode and the oxidation electrode is 300 to 800 mV. 前記燃料極と前記酸化極との間の電圧が２００〜６００ｍＶであることを特徴とする請求項８に記載のパッシブ型水素製造装置。   The passive hydrogen production apparatus according to claim 8, wherein a voltage between the fuel electrode and the oxidation electrode is 200 to 600 mV. 前記取り出す電気エネルギーを調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする請求項８又は１２に記載のパッシブ型水素製造装置。   13. The passive according to claim 8, wherein a voltage between the fuel electrode and the oxidation electrode and / or a generation amount of the gas containing hydrogen is adjusted by adjusting the electric energy to be extracted. Type hydrogen production equipment. 前記燃料極と前記酸化極との間の電圧が３００〜１０００ｍＶであることを特徴とする請求項９に記載のパッシブ型水素製造装置。   The passive hydrogen production apparatus according to claim 9, wherein a voltage between the fuel electrode and the oxidation electrode is 300 to 1000 mV. 前記印加する電気エネルギーを調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする請求項９又は１４に記載のパッシブ型水素製造装置。   15. The voltage between the fuel electrode and the oxidation electrode and / or the generation amount of the gas containing hydrogen is adjusted by adjusting the electric energy to be applied. Passive hydrogen production equipment. 前記燃料極と前記酸化極との間の電圧を調整することにより、前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする請求項１〜１５のいずれか一項に記載のパッシブ型水素製造装置。   The passive hydrogen according to any one of claims 1 to 15, wherein the generation amount of the gas containing hydrogen is adjusted by adjusting a voltage between the fuel electrode and the oxidation electrode. Manufacturing equipment. 前記酸化剤の供給量を調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする請求項１〜１６のいずれか一項に記載のパッシブ型水素製造装置。   17. The voltage between the fuel electrode and the oxidation electrode and / or the generation amount of the gas containing hydrogen is adjusted by adjusting the supply amount of the oxidant. The passive type hydrogen production apparatus according to claim 1. 前記酸化剤の濃度を調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする請求項１〜１７のいずれか一項に記載のパッシブ型水素製造装置。   18. The voltage between the fuel electrode and the oxidation electrode and / or the generation amount of the gas containing hydrogen is adjusted by adjusting the concentration of the oxidant. The passive hydrogen production apparatus according to one item. 前記有機物を含む燃料の供給量を調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする請求項１〜１８のいずれか一項に記載のパッシブ型水素製造装置。   19. The voltage between the fuel electrode and the oxidation electrode and / or the generation amount of the gas containing hydrogen is adjusted by adjusting a supply amount of the fuel containing the organic matter. The passive hydrogen production apparatus according to any one of the above. 前記有機物を含む燃料の濃度を調整することにより、前記燃料極と前記酸化極との間の電圧及び／又は前記水素を含むガスの発生量を調整することを特徴とする請求項１〜１９のいずれか一項に記載のパッシブ型水素製造装置。   The voltage between the fuel electrode and the oxidation electrode and / or the generation amount of the gas containing hydrogen is adjusted by adjusting the concentration of the fuel containing the organic matter. The passive type hydrogen production apparatus according to any one of the above. 運転温度が１００℃以下であることを特徴とする請求項１〜２０のいずれか一項に記載のパッシブ型水素製造装置。   21. The passive hydrogen production apparatus according to claim 1, wherein the operating temperature is 100 ° C. or lower. 前記運転温度が３０〜９０℃であることを特徴とする請求項２１に記載のパッシブ型水素製造装置。  The passive hydrogen production apparatus according to claim 21, wherein the operating temperature is 30 to 90 ° C. 前記燃料極に供給する前記有機物がアルコール、アルデヒド、カルボン酸、及びエーテルよりなる群から選択される一種又は二種以上の有機物であることを特徴とする請求項１〜２２のいずれか一項に記載のパッシブ型水素製造装置。   23. The organic substance supplied to the fuel electrode is one or more organic substances selected from the group consisting of alcohol, aldehyde, carboxylic acid, and ether. The passive hydrogen production apparatus described. 前記アルコールがメタノールであることを特徴とする請求項２３に記載のパッシブ型水素製造装置。   24. The passive hydrogen production apparatus according to claim 23, wherein the alcohol is methanol. 前記隔膜がプロトン導電性固体電解質膜であることを特徴とする請求項１〜２４のいずれか一項に記載のパッシブ型水素製造装置。   The passive type hydrogen production apparatus according to any one of claims 1 to 24, wherein the diaphragm is a proton conductive solid electrolyte membrane. 前記プロトン導電性固体電解質膜がパーフルオロカーボンスルホン酸系固体電解質膜であることを特徴とする請求項２５に記載のパッシブ型水素製造装置。   26. The passive hydrogen production apparatus according to claim 25, wherein the proton conductive solid electrolyte membrane is a perfluorocarbon sulfonic acid solid electrolyte membrane. 前記燃料極の触媒が白金−ルテニウム合金を炭素粉末に担持したものであることを特徴とする請求項１〜２６のいずれか一項に記載のパッシブ型水素製造装置。   27. The passive hydrogen production apparatus according to any one of claims 1 to 26, wherein the catalyst of the fuel electrode is a platinum-ruthenium alloy supported on carbon powder. 前記酸化極の触媒が白金を炭素粉末に担持したものであることを特徴とする請求項１〜２７のいずれか一項に記載のパッシブ型水素製造装置。   The passive-type hydrogen production apparatus according to any one of claims 1 to 27, wherein the catalyst of the oxidation electrode is a platinum powder supported on carbon powder. 前記酸化極のセパレータに前記酸化剤を流すための流路溝を設けたことを特徴とする請求項１〜２８のいずれか一項に記載のパッシブ型水素製造装置。   The passive-type hydrogen production apparatus according to any one of claims 1 to 28, wherein a channel groove for flowing the oxidant is provided in the separator of the oxidation electrode. 前記有機物を含む燃料の循環手段を設けたことを特徴とする請求項１〜２９のいずれか一項に記載のパッシブ型水素製造装置。   30. The passive hydrogen production apparatus according to any one of claims 1 to 29, wherein a circulating means for fuel containing the organic matter is provided. 前記水素を含むガスに含まれる二酸化炭素を吸収する二酸化炭素吸収部を設けたことを特徴とする請求項１〜３０のいずれか一項に記載のパッシブ型水素製造装置。   The passive-type hydrogen production apparatus according to any one of claims 1 to 30, further comprising a carbon dioxide absorber that absorbs carbon dioxide contained in the gas containing hydrogen. 請求項１〜３１のいずれか一項に記載のパッシブ型水素製造装置をパッシブ型固体高分子型燃料電池と接続して、パッシブ型固体高分子型燃料電池の燃料極にパッシブ型水素製造装置で製造した前記水素を含むガスを供給することを特徴とするパッケージ型燃料電池発電装置。   A passive hydrogen production apparatus according to any one of claims 1 to 31 is connected to a passive solid polymer fuel cell, and the passive hydrogen production apparatus is connected to a fuel electrode of the passive solid polymer fuel cell. A package type fuel cell power generator characterized by supplying the produced gas containing hydrogen. 請求項１〜３１のいずれか一項に記載のパッシブ型水素製造装置をアクティブ型固体高分子型燃料電池と接続して、アクティブ型固体高分子型燃料電池の燃料極にパッシブ型水素製造装置で製造した前記水素を含むガスを供給することを特徴とするパッケージ型燃料電池発電装置。   A passive hydrogen production apparatus according to any one of claims 1 to 31 is connected to an active solid polymer fuel cell, and a passive hydrogen production apparatus is connected to a fuel electrode of the active solid polymer fuel cell. A package type fuel cell power generator characterized by supplying the produced gas containing hydrogen. 前記水素を含むガスに含まれる二酸化炭素を吸収する二酸化炭素吸収部を設けたことを特徴とする請求項３２又は３３に記載のパッケージ型燃料電池発電装置。   34. The packaged fuel cell power generator according to claim 32 or 33, further comprising a carbon dioxide absorption part that absorbs carbon dioxide contained in the gas containing hydrogen. 前記二酸化炭素吸収部をパッシブ型固体高分子型燃料電池の燃料極の近傍に設けたことを特徴とする請求項３４に記載のパッケージ型燃料電池発電装置。
35. The package type fuel cell power generator according to claim 34, wherein the carbon dioxide absorption part is provided in the vicinity of a fuel electrode of a passive solid polymer fuel cell.
JP2005148774A 2005-05-20 2005-05-20 Passive type hydrogen production apparatus and package type fuel cell power generation apparatus using the same Expired - Fee Related JP4811704B2 (en)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2005148774A JP4811704B2 (en) 2005-05-20 2005-05-20 Passive type hydrogen production apparatus and package type fuel cell power generation apparatus using the same
PCT/JP2006/310409 WO2006123831A1 (en) 2005-05-20 2006-05-18 Passive hydrogen production apparatus and, making use of the same, packaged fuel cell power generator

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2005148774A JP4811704B2 (en) 2005-05-20 2005-05-20 Passive type hydrogen production apparatus and package type fuel cell power generation apparatus using the same

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2006324221A true JP2006324221A (en) 2006-11-30
JP4811704B2 JP4811704B2 (en) 2011-11-09

Family

ID=37431391

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2005148774A Expired - Fee Related JP4811704B2 (en) 2005-05-20 2005-05-20 Passive type hydrogen production apparatus and package type fuel cell power generation apparatus using the same

Country Status (2)

Country Link
JP (1) JP4811704B2 (en)
WO (1) WO2006123831A1 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007051369A (en) * 2005-07-21 2007-03-01 Gs Yuasa Corporation:Kk Passive-type hydrogen production device and package-type fuel cell power generator using the same
US11584998B2 (en) 2017-11-24 2023-02-21 Siemens Energy Global GmbH & Co. KG Electrolysis unit and electrolyser

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5923473A (en) * 1982-07-30 1984-02-06 Hitachi Ltd Fuel cell, electrolyte structure for fuel cell and electrolyte composite for fuel cell
US6299744B1 (en) * 1997-09-10 2001-10-09 California Institute Of Technology Hydrogen generation by electrolysis of aqueous organic solutions
JP2001297779A (en) * 2000-04-13 2001-10-26 Matsushita Electric Ind Co Ltd Fuel cell system
JP2003187852A (en) * 2001-12-21 2003-07-04 Yuasa Corp Liquid fuel direct supply type fuel cell
JP2003272697A (en) * 2002-03-15 2003-09-26 Yuasa Corp Liquid fuel direct supply fuel cell
JP2005116185A (en) * 2003-10-02 2005-04-28 Nec Corp Operation method of fuel cell, and fuel cell

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5923473A (en) * 1982-07-30 1984-02-06 Hitachi Ltd Fuel cell, electrolyte structure for fuel cell and electrolyte composite for fuel cell
US6299744B1 (en) * 1997-09-10 2001-10-09 California Institute Of Technology Hydrogen generation by electrolysis of aqueous organic solutions
US6368492B1 (en) * 1997-09-10 2002-04-09 California Institute Of Technology Hydrogen generation by electrolysis of aqueous organic solutions
US6432284B1 (en) * 1997-09-10 2002-08-13 California Institute Of Technology Hydrogen generation by electrolysis of aqueous organic solutions
US6533919B1 (en) * 1997-09-10 2003-03-18 California Institute Of Technology Hydrogen generation by electrolysis of aqueous organic solutions
US20030226763A1 (en) * 1997-09-10 2003-12-11 California Institute Of Technology Hydrogen generation by electrolysis of aqueous organic solutions
JP2001297779A (en) * 2000-04-13 2001-10-26 Matsushita Electric Ind Co Ltd Fuel cell system
JP2003187852A (en) * 2001-12-21 2003-07-04 Yuasa Corp Liquid fuel direct supply type fuel cell
JP2003272697A (en) * 2002-03-15 2003-09-26 Yuasa Corp Liquid fuel direct supply fuel cell
JP2005116185A (en) * 2003-10-02 2005-04-28 Nec Corp Operation method of fuel cell, and fuel cell

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007051369A (en) * 2005-07-21 2007-03-01 Gs Yuasa Corporation:Kk Passive-type hydrogen production device and package-type fuel cell power generator using the same
US11584998B2 (en) 2017-11-24 2023-02-21 Siemens Energy Global GmbH & Co. KG Electrolysis unit and electrolyser

Also Published As

Publication number Publication date
JP4811704B2 (en) 2011-11-09
WO2006123831A1 (en) 2006-11-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Wu et al. Effects of design parameters on the performance of passive direct methanol fuel cells fed with concentrated fuel
JP4958059B2 (en) Hydrogen production equipment
US20080171244A1 (en) Standalone Hydrogen Generating System
US20080063910A1 (en) Fuel Cell Power Generating Device
JP3812581B2 (en) Hydrogen production method and hydrogen production apparatus used in the method
JP3812586B2 (en) Hydrogen supply system
JP2005251434A (en) Fuel cell system, and control method of fuel cell
JP4958058B2 (en) Fuel cell power generator
KR20070013278A (en) Submersible vessel
JP3818313B2 (en) Submarine
JP4811704B2 (en) Passive type hydrogen production apparatus and package type fuel cell power generation apparatus using the same
JP4947338B2 (en) Stand-alone hydrogen production system
JP4894385B2 (en) Passive hydrogen production apparatus and package type fuel cell power generation apparatus using the same
US7910252B2 (en) Hydrogen supply system
JP4863099B2 (en) Stack type fuel cell power generator
JP3818312B2 (en) Electric car
KR20070012390A (en) Electric car
JP5348600B2 (en) Direct fuel cell system and control method thereof
US7858254B2 (en) Electrochemical energy generating apparatus and method of driving the same
WO2007011073A1 (en) Passive hydrogen generator and packaged fuel cell power generation system using same

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20080403

RD02 Notification of acceptance of power of attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422

Effective date: 20080407

A711 Notification of change in applicant

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712

Effective date: 20100507

RD02 Notification of acceptance of power of attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422

Effective date: 20100715

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20110512

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20110711

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20110729

A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20110811

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140902

Year of fee payment: 3

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees