JP2006299893A - Partition plate for intake port, sand core for molding intake port and cylinder head - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、吸気ポート用の仕切り板、吸気ポート成形用砂中子およびシリンダヘッドに関するものである。 The present invention relates to a partition plate for an intake port, a sand core for forming an intake port, and a cylinder head.
最近の内燃機関には、いわゆるデバイデットポートと呼ばれる機構を搭載したシリンダヘッドを有するものがある。この種のシリンダヘッドは、吸気ポート内を、タンブル板とも指称される仕切り板によって上下に仕切っている。吸気ポートの吸気側端部に配置された気流制御弁を制御することにより、吸気ポートからシリンダボアに導入される吸気を仕切り板によって偏流させ、シリンダボア内で生じるタンブル流(縦渦流)を強化し、燃費の向上などを図るようにしている(特許文献1を参照)。 Some recent internal combustion engines have a cylinder head equipped with a so-called divided port mechanism. In this type of cylinder head, the intake port is partitioned vertically by a partition plate also called a tumble plate. By controlling the airflow control valve arranged at the intake side end of the intake port, the intake air introduced from the intake port to the cylinder bore is drifted by the partition plate, and the tumble flow (longitudinal vortex flow) generated in the cylinder bore is strengthened, The fuel consumption is improved (see Patent Document 1).
なお、本明細書では、仕切り板において、空気や燃料ガスの吸気が流入してくる上流側を「吸気側」、その反対側、つまりシリンダボア側の下流側を「シリンダ側」と称することとする。 In the present specification, in the partition plate, the upstream side into which air or fuel gas intake flows is referred to as the “intake side”, and the opposite side, that is, the downstream side on the cylinder bore side is referred to as the “cylinder side”. .
シリンダヘッドを鋳造成形する場合には、金属製の仕切り板を吸気ポート成形用砂中子内に設置し、仕切り板を鋳包み成形することが一般的である。シリンダヘッドの鋳造成形時には、吸気ポート成形用砂中子および仕切り板のそれぞれは、溶湯からの熱により温度が上昇し熱膨張する。ここで、仕切り板の熱膨張係数と、仕切り板を保持する中子砂の熱膨張係数との差は大きく、仕切り板は、中子砂に比べると熱膨張量が大きい。このため、仕切り板が中子砂を加圧ないし押し広げ、吸気ポート成形用砂中子に亀裂や破損を生じさせ、この亀裂から溶湯が染み出し、バリを作る虞がある。また、仕切り板の熱膨張により、シリンダヘッドの鋳造成形時に仕切り板の位置がズレる虞があり、さらには、鋳造完了後の製品としてのシリンダヘッドにおいて、仕切り板に製品内でのガタが生じる虞もある。 In the case of casting the cylinder head, it is common to place a metal partition plate in the intake port molding sand core and cast and mold the partition plate. During the casting of the cylinder head, each of the intake port molding sand core and the partition plate rises in temperature due to heat from the molten metal and expands thermally. Here, the difference between the thermal expansion coefficient of the partition plate and the thermal expansion coefficient of the core sand that holds the partition plate is large, and the partition plate has a larger amount of thermal expansion than the core sand. For this reason, the partition plate pressurizes or spreads the core sand, causing cracks and breakage in the sand core for forming the intake port, and there is a possibility that the molten metal oozes out from the crack and creates burrs. In addition, due to the thermal expansion of the partition plate, the position of the partition plate may be shifted during casting of the cylinder head. Further, in the cylinder head as a product after the completion of casting, the partition plate may be loose in the product. There is also.
このため、バリの発生箇所によっては後加工でのバリ取り作業が極めて面倒となるばかりでなく、仕切り板の位置ズレや製品内でのガタにより製品品質の低下をも招来することになる。したがって、仕切り板に対しては熱的影響を十分考慮しなければならない。 For this reason, depending on the location where the burrs are generated, not only the deburring work in post-processing is extremely troublesome, but also the quality of the product is deteriorated due to the displacement of the partition plate and the play in the product. Therefore, the thermal influence must be fully considered for the partition plate.
特許文献1に開示された仕切り板は、シリンダヘッドの鋳造成形時に仕切板を鋳包む際の熱膨張による変形対策として、波形状に形成されている。しかしながら、波形状の仕切り板は、吸気ポートの半径方向の熱膨張は吸収できても、軸線方向の熱膨張を吸収できない。このため、仕切り板と中子との熱膨張量差による中子の割れに起因するバリの発生箇所を限定することができず、また、仕切り板の位置ズレや製品内でのガタなどを十分に抑えることはできない。
本発明は、上記実情に鑑みてなされたもので、吸気ポートに対する仕切り板の位置ズレや製品内でのガタなどを十分に抑えて製品品質の向上を図り、さらには、中子の割れを防止することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above-mentioned circumstances, and improves the product quality by sufficiently suppressing the positional deviation of the partition plate with respect to the intake port and the play in the product, and further prevents the cracking of the core. The purpose is to do.
上記目的を達成するための本発明は、シリンダヘッドの吸気ポートに配置される板形状をなし、前記吸気ポート内における吸気の流れ方向に分割された複数個の本体部と、
前記複数個の本体部同士の間に設けられ、前記各本体部の伸び代を吸収するための隙間を有する接合部と、
前記各本体部の一部から形成され、前記吸気ポート内を複数のポートに仕切る仕切り部と、
前記各本体部のうち前記吸気の流れ方向に対して交差する方向に位置する両側縁から形成され、前記シリンダヘッドの鋳造成形時に溶湯に鋳包まれる側方鋳包み部と、
前記吸気の流れ方向の最下流側に配置される前記本体部における前記側方鋳包み部のうち、前記吸気の流れ方向の下流側部分に形成され、溶湯の凝固を促進する下流側促進部と、
前記吸気の流れ方向の最上流側に配置される前記本体部における前記側方鋳包み部のうち、前記吸気の流れ方向の上流側部分に形成され、溶湯の凝固を促進する上流側促進部と、を有してなる吸気ポート用の仕切り板である。
To achieve the above object, the present invention has a plate shape arranged in the intake port of the cylinder head, and a plurality of main body portions divided in the flow direction of intake air in the intake port;
A joint portion provided between the plurality of main body portions, and having a gap for absorbing the extension of each main body portion;
A partition part that is formed from a part of each main body part and partitions the inside of the intake port into a plurality of ports;
A side cast-in part formed from both side edges located in a direction intersecting the flow direction of the intake air among the main body parts, and cast into the molten metal at the time of casting molding of the cylinder head,
Of the lateral cast-in part in the main body part arranged on the most downstream side in the flow direction of the intake air, a downstream side promotion part that is formed in a downstream part in the flow direction of the intake air and promotes solidification of the molten metal ,
Of the lateral cast-in part in the main body part arranged on the most upstream side in the intake flow direction, an upstream promotion part that is formed in an upstream part in the intake flow direction and promotes solidification of the molten metal; , A partition plate for an intake port.
また、シリンダヘッドを鋳造成形する鋳造型内に設置して、シリンダヘッドの吸気ポートを形成する吸気ポート成形用砂中子において、
上記に記載の吸気ポート用の仕切り板が、前記仕切り部を中子砂内に位置させ、前記側方鋳包み部を中子砂から外部に露出させて、予め設置されていることを特徴とする吸気ポート成形用砂中子である。
Also, in the sand core for forming the intake port for forming the intake port of the cylinder head, installed in the casting mold for casting the cylinder head,
The partition plate for an intake port described above is preliminarily installed with the partition portion positioned in the core sand and the side cast-in portion exposed to the outside from the core sand. It is a sand core for forming an intake port.
また、上記に記載の吸気ポート用の仕切り板が、前記側方鋳包み部が溶湯に鋳包まれて吸気ポートに設置されてなり、
前記下流側促進部により、当該下流側促進部が設けられた前記下流側部分の近傍における溶湯の凝固を、他の部分の近傍における溶湯の凝固よりも促進することによって、前記吸気ポートに対する、前記最下流側に配置される前記本体部の下流側位置を規制し、
前記上流側促進部により、当該上流側促進部が設けられた前記上流側部分の近傍における溶湯の凝固を、他の部分の近傍における溶湯の凝固よりも促進することによって、前記吸気ポートに対する、前記最上流側に配置される前記本体部の上流側位置を規制し、
前記各本体部の伸び代を、前記隙間を有する前記接合部において吸収してなるシリンダヘッドである。
In addition, the partition plate for the intake port described above is installed in the intake port by casting the side cast-in part in the molten metal,
By promoting the solidification of the molten metal in the vicinity of the downstream portion provided with the downstream promoting portion by the downstream promoting portion, rather than the solidification of the molten metal in the vicinity of the other portion, the intake port Regulating the downstream position of the main body portion arranged on the most downstream side,
By promoting the solidification of the molten metal in the vicinity of the upstream portion provided with the upstream promoting portion by the upstream promoting portion, compared with the solidification of the molten metal in the vicinity of the other portion, the intake port, Regulating the upstream position of the main body disposed on the most upstream side,
It is a cylinder head which absorbs the expansion allowance of each said main-body part in the said junction part which has the said clearance gap.
本発明によれば、下流側促進部が設けられた近傍における溶湯の凝固が、他の部分の近傍における溶湯の凝固よりも促進されるので、吸気ポートに対する最下流側に配置される本体部の下流側位置を規制することができ、上流側促進部が設けられた近傍における溶湯の凝固が、他の部分の近傍における溶湯の凝固よりも促進されるので、吸気ポートに対する最上流側に配置される本体部の上流側位置を規制することができ、仕切り板の位置ズレや製品内でのガタなどを十分に抑えて製品品質の向上を図ることができる。さらには、各本体部の伸び代を、隙間を有する接合部において吸収するので、溶湯の熱により仕切り板が熱膨張する方向を一方向に限定ないし制御することが可能となり、中子の割れを防止することができる。 According to the present invention, since the solidification of the molten metal in the vicinity where the downstream side promoting portion is provided is promoted more than the solidification of the molten metal in the vicinity of other portions, the main body portion disposed on the most downstream side with respect to the intake port Since the position of the downstream side can be regulated and the solidification of the molten metal in the vicinity where the upstream side promoting portion is provided is promoted more than the solidification of the molten metal in the vicinity of other parts, it is arranged on the most upstream side with respect to the intake port. The upstream position of the main body portion can be regulated, and the product quality can be improved by sufficiently suppressing the displacement of the partition plate and the play in the product. Furthermore, since the expansion allowance of each main body is absorbed by the joint having a gap, it becomes possible to limit or control the direction in which the partition plate is thermally expanded by the heat of the molten metal in one direction, and cracking the core Can be prevented.
以下、図面を参照しつつ、本発明の実施形態について説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
(第1の実施形態)
まず、本発明の前提となる、吸気ポート14用の仕切り板100を有するシリンダヘッド10について説明する。なお、以下の説明では、吸気ポート14用の仕切り板100を、「タンブル板100」とも称する。
(First embodiment)
First, the
図1は、エンジンのシリンダヘッド10を示す概略断面図、図2は、吸気ポート14の軸直角断面図、図3は、エンジンでの気流状態を示す概略図、図4は、図1の4−4線に沿う概略断面図である。
1 is a schematic cross-sectional view showing a
図1〜図4を参照して、シリンダヘッド10は、シリンダブロック11の上部に設けられ、インテークマニホールド12からの空気や燃料ガスからなる吸気流をシリンダボア13内に導入する吸気ポート14と、シリンダボア13内で燃焼した後の排ガスを排出する排気ポート15を有している。吸気ポートは、その通路形状から、サイアミーズタイプと、分割タイプとに大別される。サイアミーズタイプは、インテークマニホールド12側が1つで、燃焼室前で二股状に分岐する通路形状を有する。分割タイプは、インテークマニホールド12側から燃焼室側に至るまで1本の通路形状を有する。図示例のエンジンは、1気筒4バルブであり、吸気弁16および排気弁17が2つずつ設けられている。また、吸気ポート14は、分割タイプであり、1気筒に2個の吸気ポート14が独立して設けられている。
1 to 4, a
この吸気ポート14は、いわゆるハイポート化されている。ハイポート化された吸気ポート14は、シリンダヘッド10の下面に対する傾斜角度が大きく、吸気側開口14aがシリンダヘッド10壁面の上部近傍に開口している。吸気ポート14のハイポート化は、吸気の流れ抵抗を少なくするため、あるいは、燃焼室内に燃料を直接噴射するインジェクタを吸気弁16に近接して取り付ける場合にインジェクタと吸気ポート14との干渉を回避するために採用される。直噴タイプのエンジンにあっては、当然ながら、空気からなる吸気流が吸気ポート14を流れる。
The
吸気ポート14内には、吸気側開口14aからシリンダ側に向かって流れる吸気の流れ方向(白抜き矢印)に沿ってタンブル板100が設けられている。タンブル板100は、独立した2個の吸気ポート14のそれぞれに配置されている(図4を参照)。タンブル板100の吸気側には、制御弁18が設けられたインテークマニホールド12が接続されている。吸気ポート14は、タンブル板100により、上部ポート14uと下部ポート14dに仕切られることになり、制御弁18により下部ポート14dを閉じると、吸気は、増速されて上部ポート14u内を流れ、シリンダボア13内で強力なタンブル流(縦渦流)を形成することになる。このタンブル流に点火すると、少ないガス量で理想的な燃焼パターンを得ることができる。
A
傾斜角度が小さいローポートの吸気ポートの場合には、吸気の流れ方向に沿うタンブル板の長さは約70mmであるが、ハイポート化された吸気ポート14の場合には、タンブル板100の長さは約115mmと比較的長くなる。長いタンブル板100は、シリンダヘッド10を鋳造成形するときの熱膨張による伸び代の絶対量が、短いタンブル板に比べると大きくなる。したがって、長いタンブル板100にあっては、熱的影響を十分に考慮する必要がある。
In the case of a low-port intake port with a small inclination angle, the length of the tumble plate along the intake flow direction is about 70 mm. However, in the case of the
吸気ポート14は、シリンダ側の通路が大きく屈曲しており、タンブル板100のシリンダ側端部Taの位置がバラ付くと、気流の特性が変化し、タンブル流の発生状況に大きく影響することになるので、シリンダ側端部Taの位置は、きわめて重要な位置となる。一方、吸気側端部Tbの位置は、吸気を分岐する側であり、しかも制御弁18が設けられる部分であることから、その位置が多少バラ付いても、気流の特性に変化をもたらすことはなく、一般的には、シリンダ側端部Taの位置ほど精度よく設定する必要はない。しかしながら、上述したように、長いタンブル板100は熱膨張による伸び代の絶対量が大きいことから、吸気側端部Tbの位置のバラツキを無視することはできない。
In the
そこで、第1の実施形態では、シリンダヘッド10を鋳造成形するに当り、タンブル板100を分割体とし、シリンダ側端部Taおよび吸気側端部Tbの両者の位置は位置固定的に、分割体同士が相互に向かい合う側の端部の位置は比較的自由な構成とし、注湯時にタンブル板100が熱的影響を受けても、分割体同士の間でこれを吸収できるようにし、さらに、中子の割れを防止している。
Therefore, in the first embodiment, when the
なお、鋳造成形されたシリンダヘッド10は、必要とする機械的特性を付与するため、熱処理(T6処理(溶体化処理+時効処理))が施される。溶体化処理は、組織を均一化するために行う処理であり、鋳造品はその表層に潤滑剤の成分が含まれていたりするので行われる。溶体化処理は、例えば、溶体化温度約500℃において、3〜4時間実施される。
The cast-molded
次に、タンブル板100の構成について説明する。
Next, the configuration of the
図5(A)(B)は、第1の実施形態に係るタンブル板100を示す平面図および側面図、図5(C)は、図5(A)の5C−5C線に沿う断面図である。
5A and 5B are a plan view and a side view showing the
タンブル板100は、シリンダヘッド10の吸気ポート14を形成する後述の吸気ポート成形用砂中子200(図8を参照)に予め設置され、シリンダヘッド10の鋳造成形時に鋳包まれて、シリンダヘッド10の吸気ポート14を複数のポート(上部ポート14uと下部ポート14d)に仕切るものである。なお、以下の説明では、タンブル板100が予め設置された吸気ポート成形用砂中子200を、「ポート中子200」と略称する。
The
図5を参照して、タンブル板100は、吸気ポート14内における吸気の流れ方向に分割された複数個(図示例では、2個)の第1と第2の本体部111、121を有している。第1と第2の本体部111、121は、シリンダヘッド10の吸気ポート14に配置される板形状を有している。第1本体部111が、吸気の流れ方向の最下流側に配置される本体部に相当し、シリンダ側端部Taを備えている。また、第2本体部121が、吸気の流れ方向の最上流側に配置される本体部に相当し、吸気側端部Tbを備えている。タンブル板100はさらに、複数個の本体部111、121同士の間に設けられ、各本体部111、121の伸び代を吸収するための隙間131を有する接合部130と、各本体部111、121の一部から形成され、吸気ポート14内を複数のポート(上部ポート14u、下部ポート14d)に仕切る仕切り部112、122と、各本体部111、121のうち吸気の流れ方向に対して交差する方向に位置する両側縁から形成され、シリンダヘッド10の鋳造成形時に溶湯に鋳包まれる側方鋳包み部113、123と、第1本体部111における側方鋳包み部113のうち、吸気の流れ方向の下流側部分に形成され、溶湯の凝固を促進する下流側促進部114と、第2本体部121における側方鋳包み部123のうち、吸気の流れ方向の上流側部分に形成され、溶湯の凝固を促進する上流側促進部124と、を有している。
Referring to FIG. 5, the
タンブル板100の材質は、リサイクル性を考慮してアルミニウム合金を使用することが好ましい。
The material of the
タンブル板100の板厚は、吸気ポート14内を流通する吸気の抵抗にならないように薄肉であることが望ましいが、タンブル板100の材質がアルミニウム合金の場合には、シリンダヘッド10鋳造品を熱処理する際の熱変形を防止する必要を考慮し、約1.5mm以上であることが望ましい。
The thickness of the
前記第2本体部121の吸気側端部Tbは、シリンダヘッド10壁面の吸気側開口14aに臨んで配置される。
The intake side end Tb of the second
前記下流側促進部114は、側方鋳包み部113のうち一部分に限定して設けられ、下流側部分つまりシリンダ側端部Ta寄りに設けられている。下流側促進部114は、側方鋳包み部113に形成された凹部115を有している。図示例の凹部115は、側方鋳包み部113の側面から内側に向けて窪んだ三角形形状を有している。
The downstream promoting
前記上流側促進部124も、側方鋳包み部123のうち一部分に限定して設けられ、上流側部分つまり吸気側端部Tb寄りに設けられている。上流側促進部124は、側方鋳包み部123に形成された凹部125を有している。図示例の凹部125は、側方鋳包み部123の側面から内側に向けて窪んだ三角形形状を有している。
The upstream
なお、側方鋳包み部113のうち下流側促進部114が設けられた一部分を「凝固促進部分a」とも称し、下流側促進部114が設けられていない他の部分を「平滑部分b」とも称する。これと同様に、側方鋳包み部123のうち上流側促進部124が設けられた一部分を「凝固促進部分a」とも称し、上流側促進部124が設けられていない他の部分を「平滑部分b」とも称する。
A part of the side cast-in
シリンダ側端部Taを、断面アール形状に形成してもよい。第1本体部111が熱膨張した際に、シリンダ側端部Taからポート中子200に対する応力集中を緩和でき、その結果、シリンダ側端部Taの側における中子の割れの発生を抑制できるからである。
The cylinder side end portion Ta may be formed in a rounded cross-sectional shape. When the first
吸気側端部Tbは、面取りを施すことが好ましい。シリンダヘッド10鋳造成形後の後加工で、インテークマニホールド12が接続されるシリンダヘッド10端面をカッタなどで機械加工する場合があるが、このような場合にタンブル板100の吸気側端部Tbの切除をより滑らかに行うことができ、加工時のかえりバリの発生を抑制できるからである。
The intake side end Tb is preferably chamfered. There is a case where the end face of the
図5(C)を参照して、前記接合部130は、複数個の本体部111、121同士を接着剤132により拘束するとともに少なくともシリンダヘッド10の鋳造成形時の熱によって接着剤132による拘束を解除する接着部133と、隙間131に充填されるとともにシリンダヘッド10の鋳造成形後に施される熱処理(T6処理)によって除去される緩衝材134と、をさらに有している。
Referring to FIG. 5 (C), the
タンブル板100の鋳造工程における伸び代は、予め、測定されている。隙間131のクリアランスおよび緩衝材134は、測定された伸び代に見合った寸法に設定されている。第1と第2の本体部111、121を接着剤132により予め拘束し固定するのは、タンブル板100を取り扱う際に第1と第2の本体部111、121が相対的にずれることを防止し、隙間131のクリアランスを所定の寸法に維持するためである。図示例では緩衝材134も接着剤132によって隙間131内に固定している。図示しない治具を用いて、第1と第2の本体部111、121、および緩衝材134が接着剤132を介して固定される。接着剤132は、部分的に塗布してもよいし、全体的に塗布してもよい。
The elongation margin in the casting process of the
タンブル板100は、ポート中子200の造型時には約300℃、シリンダヘッド10の鋳造成形時には約500℃〜700℃の高温下にさらされる。使用する接着剤132は、ポート中子200の造型時の熱によって分解されなくてもよく、少なくともシリンダヘッド10の鋳造成形時の熱によって分解されて、第1と第2の本体部111、121、および緩衝材134の拘束を解除するものであれば足りる。シリンダヘッド10の鋳造成形時において、第1本体部111および第2本体部121の熱膨張による伸びを阻害しなければよいからである。接着剤132は、上述したように少なくともシリンダヘッド10の鋳造成形時の熱によって分解される限りにおいて、使用する種類は限定されない。例えば、エポキシ系またはフェノール系の接着剤、あるいは、これらの混合系の接着剤を挙げることができる。なお、例えばエポキシ系樹脂の分解温度は約400℃である。第1と第2の本体部111、121同士を固定するための接着剤と、本体部111、121と緩衝材134とを固定するための接着剤とを、異ならせてもよい。本体部111、121と緩衝材134とを固定するための接着剤として、例えば、ポリビニル系やゴム系の接着剤を使用することができる。
The
前記緩衝材134は、ポート中子200の造型時に中子砂が隙間131に侵入することがないように、隙間131に充填されている。緩衝材134は、第1本体部111の上流側端部および第2本体部121の下流側端部が熱膨張により伸びたときに、圧縮変形される。緩衝材134は、シリンダヘッド10の鋳造成形後に施される熱処理(T6処理)によって除去される限りにおいて、使用する種類は限定されないが、例えば、紙を挙げるこができる。複数枚の紙を積層した積層体、あるいは隙間131の寸法に合致した厚さの1枚の紙のいずれも緩衝材134に適用できる。紙は、溶湯に直接触れると焼失し、酸素供給がない場合は焼失せず、さらに、熱処理の実施により確実に除去できるので、緩衝材134の形成材料に適している。緩衝材の形成材料に蝋を使用した場合には、鋳造成形時に簡単に溶け出して隙間131が溶湯と置換されてしまい、第1と第2の本体部111、121の伸び代を接合部130において十分に吸収することができないので望ましくない。
The
図6は、緩衝材134がシリンダヘッド10の鋳造成形時およびその後に施される熱処理によって除去される説明に供する概念図であり、図6(A1)(A2)(A3)は鋳造成形時を示し、図6(B1)(B2)は熱処理時を示している。
FIG. 6 is a conceptual diagram for explaining that the
第1と第2の本体部111、121、および緩衝材134を固定した接着剤132は、ポート中子200の造型時の熱および/またはシリンダヘッド10の鋳造成形時の溶湯の熱によって分解されて速やかに除去される。第1と第2の本体部111、121、および緩衝材134は、接着剤132による拘束が解除され、ポート中子200の中子砂による拘束のみとなる(図6(A1)(A3))。
The adhesive 132 to which the first and second
シリンダヘッド10の鋳造成形時において、緩衝材134は、溶湯に直接触れる部分は焼失するが、中子砂によって覆われた部分は酸素の供給がないため焼えることなく残存している(図6(A1))。溶湯は、隙間131のうち緩衝材134が焼失した部分には侵入するが、残存する緩衝材134によってポート中子200内にまで侵入することはない。第1本体部111の上流側端部および第2本体部121の下流側端部が熱膨張により伸びることによって、ポート中子200内の緩衝材134は、寸法d1から寸法d2まで圧縮される(図6(A1)(A2))。これにより、第1と第2の本体部111、121の伸び代が吸収される。
When the
鋳造成形後に中子砂を除去し、熱処理(T6処理)を施すと、残存していた緩衝材134のすべては、溶体化処理(例えば、溶体化温度約500℃において、3〜4時間)が実施されている間に酸素が供給されて焼失し、確実に除去される(図6(B1)(B2))。これにより、所望のシリンダヘッド10ができる。
When core sand is removed after casting and heat treatment (T6 treatment) is performed, all of the remaining
図1の部分拡大図および図5を参照して、吸気の流れ方向に隣り合う一対の本体部のうち一方の本体部は、その端面から他方の本体部に向けて突出する突出片を有し、他方の本体部は、その端面から一方の本体部に向けて突出する突出片を有している。具体的には、第1と第2の本体部111、121のうち第1本体部111は、その端面から第2本体部121に向けて突出する突出片116を有し、第2本体部121は、その端面から第1本体部111に向けて突出する突出片126を有している。そして、接合部130は、第1と第2の本体部111、121における各板面(図1において斜めに示される上面および下面)との間で段差を生じないように突出片116、126同士が重なり合った重ね部135を有している。各突出片116、126の厚み寸法は、前記段差を生じないように設定されている。突出片116、126の間に接着剤132が塗布され、前述した接着部133が形成されている。重ね部135を設けることによって、上部ポート14uと下部ポート14dとの仕切りを確実に行うことができ、その結果、空気や燃料ガスの吸気の流量低下を防止することができる。この他にも、第1と第2の本体部111、121同士を接着剤132により強固に固定することができることから、タンブル板100をより扱い易くできるという利点もある。
With reference to the partially enlarged view of FIG. 1 and FIG. 5, one body part of a pair of body parts adjacent to each other in the intake air flow direction has a projecting piece projecting from the end surface toward the other body part. The other body portion has a protruding piece that protrudes from the end surface toward the one body portion. Specifically, of the first and second
さらに、仕切られた複数のポート(上部ポート14u、下部ポート14d)のうち吸気を偏流させるポート(上部ポート14u)を基準にして、一対の本体部111、121のうち上部ポート14uにおける吸気の流れ方向の上流側に配置される第2本体部121の突出片126は、下流側に配置される第1本体部111の突出片116よりも上部ポート14uの側に位置していることが好ましい。
Furthermore, the flow of intake air in the
図7は、突出片116、126同士が重なり合った重ね部135近傍における吸気の流れを示す概念図であり、図7(A)は本実施形態における吸気の流れを示し、図7(B)は突出片116a、126a同士が重なり合う方向を本実施形態とは逆にした対比例における吸気の流れを示している。
FIG. 7 is a conceptual diagram showing the flow of intake air in the vicinity of the overlapping
図7(B)に示される対比例のように、下流側の第1本体部111の突出片116aを、上流側の第2本体部121の突出片126aよりも上部ポート14uの側に位置させた場合には、重ね部135に異物136が混入したり、突出片116a、126aの厚み寸法がばらついたり、接着剤132の塗布量がばらついたりしたときに、突出片116aが板面から突出し、吸気の流れの上流側を向いた段差面137が生じてしまう。この段差面137は吸気の流れ抵抗となるので圧力損失が大きくなり、タンブル流を生成するときの空気や燃料ガスの吸気の流れを乱してしまう。
As shown in FIG. 7B, the protruding piece 116a of the
これに対して、図7(A)に示される本実施形態のように、上流側の第2本体部121の突出片126を、下流側の第1本体部111の突出片116よりも上部ポート14uの側に位置させた場合には、何らかの原因で突出片126が板面から突出しても、吸気の流れの下流側を向いた段差面138しか形成されず、突出片126の上面は吸気の流れのガイド面として十分に機能する。段差面138が吸気の流れ抵抗とならないため、圧力損失を低減し、安定したタンブル流を生成することができる。
On the other hand, as in the present embodiment shown in FIG. 7A, the protruding
タンブル板の鋳包み成形工法においては、吸気ポート成形用砂中子の中子砂がタンブル板を保持する力は比較的弱く、吸気ポート成形用砂中子に対するタンブル板の位置がズレやすい。その結果、シリンダヘッド10の鋳造成形時に吸気ポート14に対するタンブル板の位置ズレも生じやすい。
In the tumble plate casting method, the core for holding the tumble plate is relatively weak in the suction port forming sand core, and the position of the tumble plate relative to the intake port forming sand core is likely to shift. As a result, misalignment of the tumble plate with respect to the
そこで、本実施形態のタンブル板100には、図5に示すように、ポート中子200に対する位置ズレを防止するズレ防止手段140が設けられている。前記ズレ防止手段140は、シリンダ側端部Taおよび吸気側端部Tbに形成されるとともに中子砂内に位置することになる段差部141、142より構成されている。段差部141、142は、吸気の流れ方向に対して傾斜して形成されている。なお、段差部141、142は、タンブル板100に要求されるポート中子200への保持力、タンブル板100に要求される位置精度などを考慮して、その長さや、吸気の流れ方向に対する傾斜角度などを変化させ得ることはいうまでもない。また、ズレ防止手段140は、シリンダ側端部Taおよび吸気側端部Tbのいずれか一方にのみ設けてもよい。
Therefore, the
タンブル板100の製造方法は特に限定されないが、同品質のものを簡便かつ安価に作製する観点から、プレス成形によりタンブル板100を作製することが好ましい。
Although the manufacturing method of the
図8(A)(B)は、第1の実施形態のタンブル板100が予め設置された、ポート中子200を示す平面図および側面図である。また、図9は、ポート中子200を造型する型300を示す概略断面図、図10は、ポート中子200を造型する型300を破断してタンブル板100を露呈した状態で示す平面図である。なお、以下の説明では、ポート中子200を造型する型300を、「中子型300」と略称する。
FIGS. 8A and 8B are a plan view and a side view showing the
シリンダヘッド10を鋳造成形する際には、まず、図9に示される中子型300を用いて、図8に示されるポート中子200が造型される。
When casting the
ポート中子200は、シリンダヘッド10を鋳造成形する鋳造型400内に設置して(図11を参照)、シリンダヘッド10の吸気ポート14を形成するものである。このポート中子200は、上述したタンブル板100が、仕切り部112、122を中子砂210内に位置させ、側方鋳包み部113、123を中子砂210から外部に露出させて、予め設置されている。段差部141、142も中子砂210内に位置している。ポート中子200は、吸気ポート14の形状を成形する領域よりも外側に巾木201を有している。
The
外部に露出した側方鋳包み部113、123は、溶湯に鋳包まれたときの保持をより確実にする部分である。側方鋳包み部113、123の鋳包み代は、特に限定されるものではないが、例えば、約2mmに設定されている。
The side cast-in
鋳造後のシリンダヘッド10においては、側方鋳包み部113、123は、シリンダヘッド10に対して溶着させていない。溶着させた場合には、エンジンとして使用したときに受ける繰返しの熱衝撃と振動とにより、タンブル板100の疲労破壊を招く虞があるためである。タンブル板100がシリンダヘッド10に対して溶着していないので、シリンダヘッド10から見ると、側方鋳包み部113、123の鋳包み部分は、切欠き形状となっている。このため、側方鋳包み部113、123の鋳包み代が大きすぎると、切欠き深さが深くなって当該切り欠き形状の部分に応力集中が生じ、シリンダヘッド10の構造的強度を低下させる一要因となる。さらに、シリンダヘッド10のウォータージャケット冷却性能を向上させるため、あるいは軽量化のために、部分的あるいは全体的にシリンダヘッド10の肉厚を薄くしなければならない場合もある。したがって、側方鋳包み部113、123の鋳包み代はできるだけ小さいほうが好ましい。
In the
本実施形態では、下流側促進部114および上流側促進部124により溶湯の凝固を促進することにより、側方鋳包み部113、123における凝固促進部分aが強固に固定されるため、側方鋳包み部113、123の鋳包み代を可及的に小さくすることが可能となる。したがって、切欠き深さが浅くなり、当該切り欠き形状の部分に応力集中が生じることが抑制され、シリンダヘッド10の構造的強度を高めることができる。さらには、シリンダヘッド10の肉厚を薄くすることによるエンジンの冷却性能の向上や軽量化にも寄与し得る。
In the present embodiment, by promoting the solidification of the molten metal by the downstream promoting
図9に示すように、前記中子型300は、中子用上型301、中子用下型302などからなる複数の部分型から構成されている。これら部分型を突き合わせると、その内部には、ポート中子200を形成するためのキャビティ303が形成される。このキャビティ303内に、中子砂210を吹き込み、押し固めてポート中子200を成形する。
As shown in FIG. 9, the
図10に示すように、中子型300に予めタンブル板100を載置した状態で、中子砂210を吹き込み、ポート中子200を成形する。タンブル板100は、中子型300内でズレないように位置決めされ、中子型300の型合わせ面に形成された座にセットされている。つまり、中子用下型302のキャビティ周縁に載置された状態で保持されている。
As shown in FIG. 10,
中子型300内で成形されたポート中子200は、中子用上型301や中子用下型302などの部分型を図9中矢印で示す分割方向に分割することにより、中子型300から取り出される。
The
上記のように造型したポート中子200にあっては、段差部141、142が、中子砂210内に位置して配置されている。段差部141、142をこのように配置することにより、シリンダ側端部Taの中子砂210への食い込み長さ、および、吸気側端部Tbの中子砂210への食い込み長さが長くなる。中子砂210への食い込み長さが長くなることから、ポート中子200に対するタンブル板100の保持力が増加する。これにより、ポート中子200に対するタンブル板100の位置ズレを防止することができる。その結果、ポート中子200から外部に突出する側方鋳包み部113、123の鋳包み代を確実に確保することができる。
In the
図11は、シリンダヘッド10を鋳造成形する鋳造型400内にポート中子200を設置した状態を示す断面図である。
FIG. 11 is a cross-sectional view showing a state in which the
図11に示すように、ポート中子200は、シリンダヘッド10を成形するための鋳造型400に組み込まれる。鋳造型400は、上型401、下型402およびサイド型403からなり、ポート中子200を下型402とサイド型403の間で支持し、上型401で覆うと、内部にシリンダヘッド10を成形するためのキャビティ404が形成される。なお、図中の符号「405」は、ウォータージャケット成形用の中子である。鋳造法は、例えば、低圧鋳造法(LPDC)が採用される。
As shown in FIG. 11, the
この状態で、湯口(図示せず)からキャビティ404内に、アルミニウム合金、その他の金属からなる溶湯を注湯すると、まず、第1と第2の本体部111、121、および緩衝材134を固定した接着剤132が、溶湯の熱によって分解されて速やかに除去される。第1と第2の本体部111、121、および緩衝材134は、接着剤132による拘束が解除され、ポート中子200の中子砂210による拘束のみとなる。また、緩衝材134は、溶湯に直接触れる部分は焼失するが、中子砂210によって覆われた部分は酸素の供給がないため焼えることなく残存している。溶湯は、隙間131のうち緩衝材134が焼失した部分には侵入するが、残存する緩衝材134によってポート中子200内にまで侵入することはない。
In this state, when a molten metal made of aluminum alloy or other metal is poured into the
溶湯の注湯に伴い、図1に示すようなシリンダヘッド10が形成されるが、この注湯時に、溶湯の熱によりポート中子200に設けられたタンブル板100が熱膨張することになる。
As the molten metal is poured, a
本実施形態では、第1本体部111に関しては、側方鋳包み部113のうちシリンダ側端部Ta寄りに、凹部115を有する下流側促進部114を設け、第2本体部121に関しては、側方鋳包み部123のうち吸気側端部Tb寄りに、凹部125を有する上流側促進部124を設けてある。これら促進部114、124は、当該促進部114、124が設けられた一部分(凝固促進部分a)の近傍における溶湯の凝固を、他の部分(平滑部分b)の近傍における溶湯の凝固よりも促進することによって、吸気ポート14に対するタンブル板100の位置、特にシリンダ側端部Taおよび吸気側端部Tbの両方の位置を規制するためのものである。
In the present embodiment, with respect to the first
このような促進部114、124が設けられたタンブル板100を予め設置したポート中子200を、鋳造型400に組込み、キャビティ404に注湯すると、タンブル板100は、側方鋳包み部113、123が鋳包まれていき、溶湯が凝固すると、側方鋳包み部113、123の全体が固定される。
When the
ここで、各凝固促進部分aは、平滑部分bに比べると、凹部115、125の存在により、単位長さあたりの溶湯との接触面積が大きくなっている。このため、側方鋳包み部113、123が鋳包まれるときには、凝固促進部分aの近傍における溶湯は、平滑部分bの近傍における溶湯に比べて相対的に急冷され、溶湯の凝固が促進される。さらに、凹部115、125の存在により、溶湯が通過する際の通路抵抗も増すことから、凝固促進部分aの近傍における溶湯は、平滑部分bの近傍における溶湯に比べて相対的に滞留しやすく、溶湯の凝固が促進される。
Here, each solidification promoting portion a has a larger contact area with the molten metal per unit length due to the presence of the
促進部114、124による溶湯を急冷する作用と溶湯を滞留させる作用とがあいまって、凝固促進部分aの近傍における溶湯の凝固が、平滑部分bの近傍における溶湯の凝固よりも促進される。これにより、第1本体部111に関しては、シリンダ側端部Ta寄りの部分が接合部130寄りの部分よりも先に固定されることから、吸気ポート14に対するシリンダ側端部Taの位置ズレを防止することができる。一方、第2本体部121に関しては、吸気側端部Tb寄りの部分が接合部130寄りの部分よりも先に固定されることから、吸気ポート14に対する吸気側端部Tbの位置ズレを防止することができる。このようにして、吸気ポート14に対するタンブル板100の位置、特にシリンダ側端部Taおよび吸気側端部Tbの両方の位置が規制される。また、凹部115、125の存在により、タンブル板100が半凝固状態下の溶湯中で移動しようとする際の抵抗も増している。この観点からも、タンブル板100は移動し難く、タンブル板100の位置ズレが防止される。
The action of quenching the molten metal by the accelerating
また、凝固促進部分aの近傍における溶湯の凝固が促進されることから、側方鋳包み部113、123に砂やレジン膜などが多少残留しているような場合であっても、気密性が確実に保持されて、タンブル板100の固定が確実なものとなる。これにより、鋳造完了後の製品としてのシリンダヘッド10において、タンブル板100に製品内でのガタを大巾に低減できる。
In addition, since the solidification of the molten metal in the vicinity of the solidification promoting portion a is promoted, even if sand or a resin film or the like remains in the side cast-in
さらに、第1本体部111に関しては、シリンダ側端部Ta寄りの部分が接合部130寄りの部分よりも先に固定されることから、溶湯の熱により第1本体部111が熱膨張する方向を、シリンダ側端部Taから接合部130に向かう一方向に限定ないし制御することが可能となる。一方、第2本体部121に関しては、吸気側端部Tb寄りの部分が接合部130寄りの部分よりも先に固定されることから、溶湯の熱により第2本体部121が熱膨張する方向を、吸気側端部Tbから接合部130に向かう一方向に限定ないし制御することが可能となる。タンブル板100の熱膨張が、膨張しやすい接合部130の隙間131に集約される。隙間131内の緩衝材134が寸法d1から寸法d2まで圧縮され(図6(A1)(A2)を参照)、第1と第2の本体部111、121のそれぞれの伸び代が吸収される。ポート中子200がシリンダ側端部Taおよび吸気側端部Tbによって加圧されることがないため、ポート中子200に、吸気ポート14の形状を成形するために重要な領域で、亀裂や破損などが生じることはない。
Further, regarding the first
シリンダ側端部Taおよび吸気側端部Tbの側が熱膨張によって伸びることがなく、ポート中子200の割れの原因を根本的になくすことができる。したがって、吸気側端部Tbの側にポート中子200の割れを誘導ないし誘発するために、吸気側端部Tb側の中子砂210を盗んで空間部を形成する必要がない。このため、ポート中子200の強度が低下せず、破損が生じにくい。したがって、製造工程におけるポート中子200のハンドリング性が高まり、歩留まりも向上する。
The sides of the cylinder side end portion Ta and the intake side end portion Tb do not extend due to thermal expansion, and the cause of cracking of the
また、タンブル板100は、ズレ防止手段140によって、ポート中子200に対する位置ズレが防止されているため、ポート中子200を鋳造型400に組み込んだときに、タンブル板100を鋳造型400内で設計上の正規の位置に配置することができる。これを通して、側方鋳包み部113、123が鋳包まれたときに、吸気ポート14に対するタンブル板100の位置を規制して、タンブル板100をシリンダヘッド10内で設計上の正規の位置に配置することが可能となる。
Further, since the
鋳造成形後に中子砂210を除去し、熱処理(T6処理)を施すと、残存していた緩衝材134のすべては、溶体化処理が実施されている間に酸素が供給されて焼失し除去される(図6(B1)(B2)を参照)。これにより、所望のシリンダヘッド10ができる。
When the
上述したように、本実施形態によれば、タンブル板100は、熱膨張しても、シリンダ側端部Taおよび吸気側端部Tbの位置が保持された状態で精度良く鋳包まれることになる。したがって、タンブル板100の位置ズレや製品内でのガタなどを十分に抑えて製品品質の向上を図り、さらには、シリンダ側端部Taおよび吸気側端部Tbの側が熱膨張によって伸びることがないので、ポート中子200の割れを確実に防止することができる。
As described above, according to this embodiment, even if the
上流側の第2本体部121の突出片126を、下流側の第1本体部111の突出片116よりも上部ポート14uの側に位置させてあるので、何らかの原因で突出片126が板面から突出しても、吸気の流れ抵抗とならないため、安定したタンブル流を生成することができる。
Since the protruding
(第2の実施形態)
図12(A)(B)は、第2の実施形態に係るタンブル板100aを示す平面図および側面図である。なお、第1の実施形態と同様の部材については同じ符号を付し、その説明は省略する。
(Second Embodiment)
12A and 12B are a plan view and a side view showing a tumble plate 100a according to the second embodiment. In addition, the same code | symbol is attached | subjected about the member similar to 1st Embodiment, and the description is abbreviate | omitted.
第2の実施形態は、接合部130の形態を改変した点で、第1の実施形態と相違している。 The second embodiment is different from the first embodiment in that the form of the joint 130 is modified.
第2の実施形態のタンブル板100aにあっては、吸気の流れ方向に隣り合う一対の本体部のそれぞれは、当該一対の本体部における各板面(図12(B)において左右の面)と直角な面に対して傾斜する傾斜端面を有している。具体的には、第1本体部111は、当該第1本体部111における板面と直角な面に対して傾斜する傾斜端面117を有し、第2本体部121は、当該第2本体部121における板面と直角な面に対して傾斜する傾斜端面127を有している。そして、接合部130は、第1と第2の本体部111、121における各板面との間で段差を生じないように傾斜端面117、127同士が略平行に向き合った重ね部139を有している。
In the tumble plate 100a of the second embodiment, each of the pair of main body portions adjacent to each other in the direction of intake air flow is the plate surfaces of the pair of main body portions (left and right surfaces in FIG. 12B). It has an inclined end surface that is inclined with respect to a perpendicular surface. Specifically, the first
さらに、仕切られた複数のポート(上部ポート14u、下部ポート14d)のうち吸気を偏流させるポート(上部ポート14u)を基準にして、一対の本体部111、121のうち上部ポート14uにおける吸気の流れ方向の上流側に配置される第2本体部121の傾斜端面127は、上部ポート14uの側の端辺127aが反対側の端辺127bよりも下流側に位置して傾斜していることが好ましい。傾斜端面127に合わせて、第1本体部111の傾斜端面117は、上部ポート14uの側の端辺117aが反対側の端辺117bよりも下流側に位置して傾斜している。
Furthermore, the flow of intake air in the
このように構成すれば、接合部130の隙間131が製造ばらつきによって規定のクリアランスよりも小さくなった場合において、傾斜端面117、127同士が衝突しても、第2本体部121が滑って上部ポート14u側に移動した状態になる。したがって、第1の実施形態と同様に(図7(A)を参照)、吸気の流れ抵抗とならないため、安定したタンブル流を生成することができる。
With this configuration, when the
(その他の変形例)
凹部115、125を有する下流側と上流側の促進部114、124を示したが、本発明はこの場合に限定されるものではない。各促進部114、124は、溶湯の凝固を促進し得る限りにおいて適宜の構造を採用することができる。各促進部114、124は、例えば、凹部115、125、凸部、凹凸部および打ち抜き孔のうち少なくとも1つを有していればよく、これらを適宜組み合わせて混在させてもよい。凹部115、125などの形成個数も限定されない。また、凹部115、125などの形状は、三角形形状に限られず、半円弧形状、楕円形状、矩形形状、円形形状などの適宜の形状を採用し得る。異なる形状を組み合わせて混在させてもよい。大きさを、均一にしたり、異ならせたりしてもよい。
(Other variations)
Although the downstream side and the upstream
下流側促進部114を形成する側方鋳包み部113の下流側部分は図示した範囲に限定されるものではなく、シリンダ側端部Taの位置を規制する効果を得るために、形成する範囲を適宜改変できることは言うまでもない。同様に、上流側促進部124を形成する側方鋳包み部123の上流側部分は図示した範囲に限定されるものではなく、吸気側端部Tbの位置を規制する効果を得るために、形成する範囲を適宜改変できることは言うまでもない。
The downstream side portion of the side cast-in
側方鋳包み部113の長手方向の全体にわたって凹部などを形成しておき、その凹部などの大きさや形成密度などを長手方向に沿って変化させることによって、下流側部分が相対的に下流側促進部の機能を有するようにしてもよい。側方鋳包み部123についても同様に構成し、上流側部分が相対的に上流側促進部の機能を有するようにしてもよい。
By forming a recess or the like over the entire length of the side cast-in
分割タイプの吸気ポート14を備えるシリンダヘッド10に適合した実施形態について説明したが、本発明は、サイアミーズタイプの吸気ポート用のタンブル板にも適用できる。
Although the embodiment suitable for the
2分割された本体部111、121を備えるタンブル板100を示したが、本発明は、3個以上に分割された本体部を備えるタンブル板にも適用できる。この場合、吸気の流れ方向の最上流側と最下流側とに配置される本体部を除く中間の本体部には、促進部114、124と同様の促進部を形成してもよいし、形成しなくてもよい。形成する場合には、側方鋳包み部の長手方向の全体、上流側部分、下流側部分あるいは中間部分など、形成位置を適宜選択できる。
Although the
接着剤132を塗布する形態を示したが、フィルム基材上に接着層を設けた接着フィルムを使用することもできる。この場合、接着層は、少なくともシリンダヘッド10の鋳造成形時の熱によって本体部同士の拘束を解除することが必要であり、フィルム基材は、鋳造成形後に施される熱処理によって除去されることが必要である。
Although the form which applies the adhesive agent 132 was shown, the adhesive film which provided the contact bonding layer on the film base material can also be used. In this case, it is necessary for the adhesive layer to release the restraints between the main body portions by at least heat during casting of the
10 シリンダヘッド、
14 吸気ポート、
14a 吸気側開口、
14u 上部ポート(吸気を偏流させるポート)、
14d 下部ポート、
100、100a タンブル板(仕切り板)、
111 第1本体部(吸気の流れ方向の最下流側に配置される本体部)、
112 仕切り部、
113 側方鋳包み部、
114 下流側促進部、
115 凹部、
116 突出片、
117 傾斜端面、
117a 端辺(上部ポートの側の端辺)、
117b 端辺(反対側の端辺)、
121 第2本体部(吸気の流れ方向の最上流側に配置される本体部)、
122 仕切り部、
123 側方鋳包み部、
124 上流側促進部、
125 凹部、
126 突出片、
127 傾斜端面、
127a 端辺(上部ポートの側の端辺)、
127b 端辺(反対側の端辺)、
130 接合部、
131 隙間、
132 接着剤、
133 接着部、
134 緩衝材、
135 重ね部、
137、138 段差面、
139 重ね部、
140 ズレ防止手段、
141、142 段差部、
200 ポート中子(吸気ポート成形用砂中子)、
210 中子砂、
300 中子型、
400 鋳造型、
Ta シリンダ側端部、
Tb 吸気側端部。
10 cylinder head,
14 intake port,
14a Inlet side opening,
14u upper port (port for drifting intake air),
14d lower port,
100, 100a tumble plate (partition plate),
111 first body part (a body part disposed on the most downstream side in the flow direction of intake air),
112 partition,
113 Lateral cast-in part,
114 downstream promotion part,
115 recesses,
116 protruding piece,
117 inclined end face,
117a edge (edge on the upper port side),
117b edge (opposite edge),
121 second body part (a body part disposed on the most upstream side in the flow direction of intake air),
122 partition,
123 Lateral cast-in part,
124 upstream promotion section,
125 recesses,
126 protruding piece,
127 inclined end face,
127a edge (edge on the side of the upper port),
127b edge (opposite edge),
130 joints,
131 gap,
132 adhesives,
133 bonding part,
134 cushioning material,
135 Overlap,
137, 138 Step surface,
139 Overlapping part,
140 Means for preventing displacement,
141, 142 steps,
200 port core (sand core for molding intake port),
210 core sand,
300 core type,
400 casting mold,
Ta cylinder side end,
Tb Inlet side end.
Claims (10)
前記複数個の本体部同士の間に設けられ、前記各本体部の伸び代を吸収するための隙間を有する接合部と、
前記各本体部の一部から形成され、前記吸気ポート内を複数のポートに仕切る仕切り部と、
前記各本体部のうち前記吸気の流れ方向に対して交差する方向に位置する両側縁から形成され、前記シリンダヘッドの鋳造成形時に溶湯に鋳包まれる側方鋳包み部と、
前記吸気の流れ方向の最下流側に配置される前記本体部における前記側方鋳包み部のうち、前記吸気の流れ方向の下流側部分に形成され、溶湯の凝固を促進する下流側促進部と、
前記吸気の流れ方向の最上流側に配置される前記本体部における前記側方鋳包み部のうち、前記吸気の流れ方向の上流側部分に形成され、溶湯の凝固を促進する上流側促進部と、を有してなる吸気ポート用の仕切り板。 A plate shape arranged in the intake port of the cylinder head, and a plurality of main body parts divided in the flow direction of intake air in the intake port;
A joint portion provided between the plurality of main body portions, and having a gap for absorbing the extension of each main body portion;
A partition part that is formed from a part of each main body part and partitions the inside of the intake port into a plurality of ports;
A side cast-in part formed from both side edges located in a direction intersecting the flow direction of the intake air among the main body parts, and cast into the molten metal at the time of casting molding of the cylinder head,
Of the lateral cast-in part in the main body part arranged on the most downstream side in the intake air flow direction, a downstream promotion part formed on the downstream side part in the intake air flow direction and promoting solidification of the molten metal; ,
Of the lateral cast-in part in the main body part arranged on the most upstream side in the intake flow direction, an upstream promotion part that is formed in an upstream part in the intake flow direction and promotes solidification of the molten metal; A partition plate for an intake port.
前記複数個の本体部同士を接着剤により拘束するとともに少なくとも前記シリンダヘッドの鋳造成形時の熱によって前記接着剤による拘束を解除する接着部と、
前記隙間に充填されるとともに前記シリンダヘッドの鋳造成形後に施される熱処理によって除去される緩衝材と、をさらに有していることを特徴とする請求項1に記載の吸気ポート用の仕切り板。 The joint is
An adhesive part that restrains the plurality of main body parts with an adhesive and releases the restraint by the adhesive by heat at the time of casting of the cylinder head; and
The intake port partition plate according to claim 1, further comprising a buffer material that is filled in the gap and is removed by a heat treatment performed after the cylinder head is cast.
前記他方の本体部は、その端面から前記一方の本体部に向けて突出する突出片を有し、
前記接合部は、前記一対の本体部における各板面との間で段差を生じないように前記突出片同士が重なり合った重ね部を有していることを特徴とする請求項1に記載の吸気ポート用の仕切り板。 One body part of the pair of body parts adjacent to each other in the flow direction of the intake air has a projecting piece projecting from the end surface toward the other body part,
The other body portion has a protruding piece that protrudes from an end surface thereof toward the one body portion,
2. The intake air according to claim 1, wherein the joint portion includes an overlapping portion in which the protruding pieces overlap each other so as not to cause a step between the plate surfaces of the pair of main body portions. Port divider.
前記接合部は、前記一対の本体部における前記各板面との間で段差を生じないように前記傾斜端面同士が略平行に向き合った重ね部を有していることを特徴とする請求項1に記載の吸気ポート用の仕切り板。 Each of the pair of main body portions adjacent to each other in the flow direction of the intake air has an inclined end surface inclined with respect to a plane perpendicular to each plate surface in the pair of main body portions,
The said joint part has the overlap part in which the said inclined end surfaces faced substantially parallel so that a level | step difference might not be produced between each said plate surface in a pair of said main-body part. Partition plate for intake port as described in 4.
請求項1〜8のいずれか1つに記載の吸気ポート用の仕切り板が、前記仕切り部を中子砂内に位置させ、前記側方鋳包み部を中子砂から外部に露出させて、予め設置されていることを特徴とする吸気ポート成形用砂中子。 In the intake port molding sand core that is installed in the casting mold for casting the cylinder head and forms the intake port of the cylinder head,
The partition plate for an intake port according to any one of claims 1 to 8, wherein the partition portion is positioned in the core sand, and the side cast-in portion is exposed to the outside from the core sand, A sand core for molding an intake port, which is previously installed.
前記下流側促進部により、当該下流側促進部が設けられた前記下流側部分の近傍における溶湯の凝固を、他の部分の近傍における溶湯の凝固よりも促進することによって、前記吸気ポートに対する、前記最下流側に配置される前記本体部の下流側位置を規制し、
前記上流側促進部により、当該上流側促進部が設けられた前記上流側部分の近傍における溶湯の凝固を、他の部分の近傍における溶湯の凝固よりも促進することによって、前記吸気ポートに対する、前記最上流側に配置される前記本体部の上流側位置を規制し、
前記各本体部の伸び代を、前記隙間を有する前記接合部において吸収してなるシリンダヘッド。 The partition plate for an intake port according to any one of claims 1 to 8, wherein the side cast-in part is cast in a molten metal and installed in the intake port,
By promoting the solidification of the molten metal in the vicinity of the downstream portion provided with the downstream promoting portion by the downstream promoting portion, rather than the solidification of the molten metal in the vicinity of the other portion, the intake port Regulating the downstream position of the main body portion arranged on the most downstream side,
By promoting the solidification of the molten metal in the vicinity of the upstream portion provided with the upstream promoting portion by the upstream promoting portion, compared with the solidification of the molten metal in the vicinity of the other portion, the intake port, Regulating the upstream position of the main body disposed on the most upstream side,
A cylinder head formed by absorbing the expansion allowance of each main body at the joint having the gap.
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JP2014070547A (en) * | 2012-09-28 | 2014-04-21 | Honda Motor Co Ltd | Intake system for internal combustion engine |
CN113560500A (en) * | 2021-07-07 | 2021-10-29 | 上柴动力海安有限公司 | Diesel engine cylinder cover casting air inlet duct integral core and manufacturing process thereof |
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2005
- 2005-04-19 JP JP2005121515A patent/JP2006299893A/en active Pending
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