JP2006235112A

JP2006235112A - 光伝送路

Info

Publication number: JP2006235112A
Application number: JP2005047853A
Authority: JP
Inventors: Yoshinori Yamamoto; 義典山本; Hideyori Sasaoka; 英資笹岡
Original assignee: Sumitomo Electric Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Electric Industries Ltd
Priority date: 2005-02-23
Filing date: 2005-02-23
Publication date: 2006-09-07
Also published as: US20060188205A1; EP1696589A2; US7190868B2; EP1696589A3

Abstract

【課題】ＳＢＳ抑圧と他の伝送特性とを両立させることができる光伝送路を提供する。
【解決手段】光伝送システム１では、光送信器２０と光受信器３０との間に光伝送路１０が設けられている。光伝送路１０は、第１光ファイバ１１と第２光ファイバ１２とが互いに融着接続されて構成されている。第１光ファイバ１１および第２光ファイバ１２それぞれのブリルアン周波数シフトの差は２００ＭＨｚ以上である。第１光ファイバ１１および第２光ファイバ１２のうちの少なくとも一方は、波長１３８３ｎｍにおける伝送損失が０.３２ｄＢ／ｋｍ以下である。
【選択図】図１

Description

本発明は、複数の光ファイバが接続されてなる光伝送路に関するものである。

光伝送システムにおいて、光送信器から送出される信号光は、光ファイバにより構成される光伝送路により伝送されて光受信器により受信される、また、光送信器と光受信器との間には、信号光を光増幅する為の光増幅器や光分岐器等を含む光中継器が設けられる。このような光伝送システムにおいて、中継間隔の延伸や分岐数の増加に対応するには、光伝送路に入射する信号光のパワーを高くする必要がある。

しかし、光ファイバにより信号光が伝送される間に、非線形現象の一つである誘導ブリルアン散乱（StimulatedBrillouin Scattering、以下「ＳＢＳ」という。）により後方散乱光が発生し、いくら入射パワーを大きくしても光ファイバを伝搬する光パワーが制限されるという問題があった。

後方散乱光が無視できないほど顕著に生じる入射光パワーレベルをＳＢＳ閾値と呼ぶ。ＳＢＳ閾値Ｐ_thは、理論的には下記(1)式で表される。ここで、Ｋは偏波依存の定数であり、Ａ_effは光ファイバの実効コア断面積であり、Ｇ(ν)はブリルアン周波数シフトνにおける実効ブリルアン利得係数であり、ν_maxはＧ(ν)が最大となるブリルアン周波数シフトであり、ｇ_B(ν,ｚ)は長手方向の位置ｚにおけるブリルアン利得係数であり、αは光ファイバの損失係数であり、Ｌはファイバ長である。

ＳＢＳを抑圧する方法として、ブリルアン周波数シフトが互いに異なる複数の光ファイバを縦続接続する方法が知られている。例えば非特許文献１に記載された光伝送路は、各々のブリルアン周波数シフトが１０.９２ＧＨｚ，１０.９０ＧＨｚ，１０.８０ＧＨｚおよび１０.９０ＧＨｚである４本の光ファイバが縦続接続されたものである。また、例えば非特許文献２に記載された光伝送路は、ブリルアン周波数シフトが互いに異なる１０本以上の光ファイバが縦続接続されたものである。
T. Sugie, et al, "A Novel Repeaterless CPFSKCoherent Lightwave System Employing an Optical Booster Amplifier", Journalof Lightwave Technology, Vol.9, No.9, pp.1178-1186 (1991) X. P. Mao, et al., "Stimulated Brillouin ThresholdDependence on Fiber Type and Uniformity", IEEE Photonics TechnologyLetters, Vol4, No.1, pp.66-69 (1992)

しかしながら、従来の光伝送路は、ＳＢＳを抑圧することができても、他の伝送特性（例えば、低ＯＨ吸収損失、国際標準規格準拠、低ＯＴＤＲ測定誤差、等）については何ら考慮されていない。すなわち、光ファイバの屈折率プロファイルを変化させることで、光ファイバのブリルアン周波数シフトを調整することができるものの、同時に他の伝送特性も変化してしまう。このことから、従来の光伝送路は、ＳＢＳ抑圧と他の伝送特性とを両立させることができない。

本発明は、上記問題点を解消する為になされたものであり、ＳＢＳ抑圧と他の伝送特性とを両立させることができる光伝送路を提供することを目的とする。

第１の発明に係る光伝送路は、第１光ファイバと第２光ファイバとが接続されてなる光伝送路であって、第１光ファイバおよび第２光ファイバそれぞれのブリルアン周波数シフトの差が２００ＭＨｚ以上であり、第１光ファイバおよび第２光ファイバのうちの少なくとも一方の波長１３８３ｎｍにおける伝送損失が０.３２ｄＢ／ｋｍ以下であることを特徴とする。

第２の発明に係る光伝送路は、第１光ファイバと第２光ファイバとが接続されてなる光伝送路であって、第１光ファイバおよび第２光ファイバそれぞれのブリルアン周波数シフトの差が２００ＭＨｚ以上であり、第１光ファイバおよび第２光ファイバそれぞれの波長１３１０ｎｍにおけるモードフィールド径が８.２μｍ以上９.８μｍ以下であり、第１光ファイバおよび第２光ファイバそれぞれのケーブルカットオフ波長が１２６０ｎｍ以下であり、第１光ファイバおよび第２光ファイバそれぞれのゼロ分散波長が１３００ｎｍ以上１３２４ｎｍ以下であることを特徴とする。

第３の発明に係る光伝送路は、第１光ファイバと第２光ファイバとが接続されてなる光伝送路であって、第１光ファイバおよび第２光ファイバそれぞれのブリルアン周波数シフトの差が２００ＭＨｚ以上であり、波長範囲１２６０ｎｍ〜１６２５ｎｍに含まれる何れかの波長λにおいて、第１光ファイバのレイリ散乱係数をＡ１とし、第１光ファイバのモードフィールド径をＢ１とし、第２光ファイバのレイリ散乱係数をＡ２とし、第２光ファイバのモードフィールド径をＢ２としたときに、下記(2)式で表されるパラメータＫの値が０.２ｄＢ以下であって、Ａ１とＡ２との差の絶対値が０.０３ｄＢ／ｋｍ／μｍ^４より大きいことを特徴とする。

第４の発明に係る光伝送路は、第１光ファイバ群と第２光ファイバ群とが接続されてなる光伝送路であって、第１光ファイバ群の平均のブリルアン周波数シフトν１と第２光ファイバ群の平均のブリルアン周波数シフトν２との差が２００ＭＨｚ以上であり、第１光ファイバ群が１本以上の光ファイバを含み、第１光ファイバ群に含まれる各光ファイバのブリルアン周波数シフトとν１との差が４０ＭＨｚ以下であり、第２光ファイバ群が１本以上の光ファイバを含み、第２光ファイバ群に含まれる各光ファイバのブリルアン周波数シフトとν２との差が４０ＭＨｚ以下であることを特徴とする。

上記の第１〜第４の各発明において、各端から光が入射したときに各方向におけるＳＢＳ閾値の差が２ｄＢ以下であるのが好適である。

上記の第１〜第４の各発明において、各光ファイバの偏波モード分散が０.２ｐｓ／ｋｍ^１／２以下であるのが好適である。

上記の第１〜第４の各発明において、何れかの光ファイバの波長１５５０ｎｍでの伝送損失が０.１７６ｄＢ／ｋｍ以下であるのが好適である。

上記の第１〜第４の各発明において、何れかの光ファイバを直径３０ｍｍで１０ターン巻いたときの曲げに因る波長１５５０ｎｍでの損失増加量が０.５ｄＢ以下であるのが好適である。

また、上記の第１〜第４の各発明において、何れかの光ファイバのクラッド領域にＦ元素が添加されているのが好適であり、その光ファイバのコア領域にＧｅＯ_２が添加されていないのが更に好適である。

本発明に係る光伝送路は、ＳＢＳ抑圧と他の伝送特性とを両立させることができる。

以下、添付図面を参照して、本発明を実施するための最良の形態を詳細に説明する。なお、図面の説明において同一の要素には同一の符号を付し、重複する説明を省略する。

図１は、第１実施形態に係る光伝送路１０を含む光伝送システム１の構成図である。この図に示される光伝送システム１では、光送信器２０と光受信器３０との間に光伝送路１０が設けられている。光伝送路１０は、第１光ファイバ１１と第２光ファイバ１２とが互いに融着接続されて構成されている。第１光ファイバ１１および第２光ファイバ１２それぞれは、光送信器２０と光受信器３０との間に敷設されていてもよいし、コイル状に巻かれてモジュール化されていてもよい。

この光伝送システム１では、光送信器２０から送出された信号光は、第１光ファイバ１１および第２光ファイバ１２により順次に伝送されて光受信器３０に到達し、この光受信器３０により受信される。ここで、信号光の波長λは、波長範囲１２６０ｎｍ〜１６２５ｎｍに含まれる。また、この波長範囲に含まれる多波長の信号光が伝送されてもよい。

第１光ファイバ１１および第２光ファイバ１２それぞれのブリルアン周波数シフトの差は２００ＭＨｚ以上である。このような第１光ファイバ１１と第２光ファイバ１２とが接続されてなる光伝送路１０は、ＳＢＳを充分に抑圧することができるので、光送信器２０から送出される信号光のパワーを大きくすることができ、光送信器２０と光受信器３０との間のスパンを長くすることができる。

光伝送路１０の各端から光が入射したときに各方向におけるＳＢＳ閾値の差が２ｄＢ以下であるのが好適である。光ファイバ１１，１２それぞれの偏波モード分散が０.２ｐｓ／ｋｍ^１／２以下であるのが好適である。光ファイバ１１，１２の何れかは、波長１５５０ｎｍでの伝送損失が０.１７６ｄＢ／ｋｍ以下であるのが好適である。光ファイバ１１，１２の何れかは、直径３０ｍｍで１０ターン巻いたときの曲げに因る波長１５５０ｎｍでの損失増加量が０.５ｄＢ以下であるのが好適である。また、光ファイバ１１，１２の何れかは、クラッド領域にＦ元素が添加されているのが好適であり、コア領域にＧｅＯ_２が添加されていないのが更に好適である。これらの場合には、光伝送路１０は信号光を効率よく伝送することができる。

また、第１光ファイバ１１および第２光ファイバ１２のうちの少なくとも一方は、波長１３８３ｎｍにおける伝送損失が０.３２ｄＢ／ｋｍ以下である。また、第１光ファイバ１１および第２光ファイバ１２の双方とも、波長１３８３ｎｍにおける伝送損失が０.３２ｄＢ／ｋｍ以下であるのが好適である。このような光伝送路１０は、ＳＢＳ抑圧効果およびＯＨ吸収損失低減を両立することができる。

すなわち、信号光を高パワーに増幅する技術として、ラマンアンプを用いた伝送システムが提案されているが、光ファイバ通信に最もよく用いられるＣバンド（波長１５３０ｎｍ〜１５６５ｎｍ）の信号光を増幅するには、ポンプ光源の波長をＥバンド（波長１３６０ｎｍ〜１４６０ｎｍ）に設定する必要がある。ところが、従来の光ファイバの場合、波長１３８３ｎｍにピークを持つＯＨ吸収損失によりポンプ光パワーが減衰を受け、増幅効率が低下せざるを得なかった。

波長１３１０ｎｍの上りＩＰ信号，波長１４９０ｎｍの下りＩＰ信号および波長１５５０ｎｍのアナログ映像信号を併せて１心の光ファイバで伝送する１心３波伝送システムの場合、アナログ映像信号が高パワーを必要とすることから、特にＳＢＳ抑圧が望まれるとともに、ＯＨ吸収損失の裾が波長１４９０ｎｍにかかり、下りＩＰ信号が減衰してしまうことから、光ファイバのＯＨ吸収損失が低いことも要求される。

したがって、高パワーを伝送するシステムにおいては、ＳＢＳ抑圧とともに、ＯＨ吸収損失を低く抑えることが必要とされている。第１実施形態に係る光伝送路１０は、第１光ファイバ１１および第２光ファイバ１２それぞれのブリルアン周波数シフトの差が２００ＭＨｚ以上であるとともに、第１光ファイバ１１および第２光ファイバ１２のうちの少なくとも一方の波長１３８３ｎｍにおける伝送損失が０.３２ｄＢ／ｋｍ以下であることにより、ＳＢＳ抑圧効果およびＯＨ吸収損失低減を両立することができる。

また、第１光ファイバ１１および第２光ファイバ１２それぞれの波長１３１０ｎｍにおけるモードフィールド径は８.２μｍ以上９.８μｍ以下であり、第１光ファイバ１１および第２光ファイバ１２それぞれのケーブルカットオフ波長は１２６０ｎｍ以下であり、第１光ファイバ１１および第２光ファイバ１２それぞれのゼロ分散波長は１３００ｎｍ以上１３２４ｎｍ以下である。このような光伝送路１０は、既設の光伝送路のＳＢＳを改善することができる。

すなわち、一般に、ブリルアン周波数シフトが異なる光ファイバを得るためには、光ファイバのドーパント濃度を変化させることが有効であるが、この際、ブリルアン周波数シフトだけでなく、その他のファイバ光学特性（例えば、モードフィールド径、カットオフ波長、分散特性および伝送損失など）も変化してしまう。現在、国際標準ＩＴＵ-ＴＧ.６５２で推奨されるシングルモード光ファイバが最も幅広く用いられているが、仮にＳＢＳを抑圧したとしても、他の特性がＩＴＵ-ＴＧ.６５２規格から外れてしまうと、伝送特性や周辺機器との親和性の面で問題となる。

既存の敷設済み伝送路（多くはシングルモード光ファイバ）を延長する際に従来技術を適用することは困難である。これは、上記のとおり、用いている光ファイバが国際標準規格を満足していないためである。さらに、非特許文献１に記載された技術の場合、特殊なファイバセクションを光伝送路の前端に付加する必要があり、逆方向からの入射ではＳＢＳ抑圧効果が全く得られない。これは伝送路設計の自由度を著しく低下させる。

第１実施形態に係る光伝送路１０は、構成するそれぞれの光ファイバ１１，１２がＩＴＵ-ＴＧ.６５２に準拠しており、ＳＢＳ以外のファイバ特性については従来のシングルモード光ファイバと全く同等に扱うことができる。また、どちらから入射しても、かつ、どのような長さ比率に構成しても、単一ファイバに比べてＳＢＳを抑圧する効果が得られる。

現在敷設されている光伝送路は、シングルモード光ファイバのみで構成される伝送路が多い。すなわち、これらのシングルモード光ファイバからなる光伝送路を延長する際に、第１実施形態に係る光伝送路１０（または、光ファイバ１１，１２の何れか）を後から付け加えることで、既存の光伝送路のＳＢＳを改善する効果が得られる。

また、波長範囲１２６０ｎｍ〜１６２５ｎｍに含まれる何れかの波長λにおいて、第１光ファイバ１１のレイリ散乱係数をＡ１とし、第１光ファイバ１１のモードフィールド径をＢ１とし、第２光ファイバ１２のレイリ散乱係数をＡ２とし、第２光ファイバ１２のモードフィールド径をＢ２としたときに、下記(3)式で表されるパラメータＫの値は０.２ｄＢ以下であって、Ａ１とＡ２との差の絶対値は０.０３ｄＢ／ｋｍ／μｍ^４より大きい。このような光伝送路１０は、第１光ファイバ１１と第２光ファイバ１２との融着接続における損失を安価かつ正確に測定することができる。

すなわち、複数の光ファイバが接続されて光伝送路が構成される場合、その接続損失が小さいことが要求される。この接続損失は、ＯＴＤＲ（OpticalTime Domain Reflectometer）により測定され得る。ＯＴＤＲ試験では、光伝送路の一端からパルス試験光が該光伝送路に入射され、そのパルス試験光が光伝送路を伝搬する間に各位置で生じる後方散乱光が該一端で検出される。そして、この後方散乱光の強度の時間変化に基づいて、光伝送路の長手方向の損失の分布が得られる。

或る光ファイバと他の光ファイバとを接続した場合に、その接続点の前後における散乱光強度がＯＴＤＲ試験により測定される。そして、これらの散乱光強度の差が小さければ、接続作業が良好に行われたと判定される。一方、これらの散乱光強度の差が大きければ、接続作業が失敗したと判定され、再び接続作業が行われる。

特性改善を意図して複数の光ファイバを接続して光伝送路を構成し光伝送路の第１端のもからパルス試験光を該光伝送路に入射した場合には、ＯＴＤＲ試験により得られた散乱光強度の差が小さいときであっても接続損失の実際の値が大きいときがあり、逆に、散乱光強度の差が大きいときであっても接続損失の実際の値が小さいときがある。すなわち、光伝送路の第１端からパルス試験光が該光伝送路に入射されたときの散乱光強度の差から求められる接続損失の測定値β_１には誤差が含まれる。

そこで、より正確な接続損失の測定値を得るには、光伝送路の第２端からパルス試験光が該光伝送路に入射されたときの散乱光強度の差から求められる接続損失の測定値β_２をも求め、β_１とβ_２との平均値β（＝(β_１＋β_２)／２）として接続損失を求める。このように平均をとることにより、より正確な接続損失βを得ることができる。しかし、この場合には、光伝送路の両端それぞれの側にＯＴＤＲ試験装置を設ける必要があり、システムコストが高くなり、また、測定に時間を要する。

そこで、第１実施形態に係る光伝送路１０は、上記(3)式で表されるパラメータＫの値が０.２ｄＢ以下であって、Ａ１とＡ２との差の絶対値が０.０３ｄＢ／ｋｍ／μｍ^４より大きいことにより、一端側のみからパルス試験光を入射させてＯＴＤＲ試験を行うことにより、より正確な接続損失を測定することができる。

図２は、第２実施形態に係る光伝送路４０の構成図である。この図に示される光伝送路４０は第１光ファイバ群４１と第２光ファイバ群４２とが接続されてなる。第１光ファイバ群４１は、Ｍ本の光ファイバ４１_１〜４１_Ｍが縦続接続されてなる。また、第２光ファイバ群４２は、Ｎ本の光ファイバ４２_１〜４２_Ｎが縦続接続されてなる。ここで、Ｍ，Ｎは、１以上の整数である。

第１光ファイバ群４１の平均のブリルアン周波数シフトをν１とし、第２光ファイバ群４２の平均のブリルアン周波数シフトをν２とする。このとき、差（ν１−ν２）の絶対値は２００ＭＨｚ以上である。第１光ファイバ群４１に含まれるＭ本の光ファイバ４１_１〜４１_Ｍそれぞれのブリルアン周波数シフトとν１との差は４０ＭＨｚ以下である。また、第２光ファイバ群４２に含まれるＮ本の光ファイバ４２_１〜４２_Ｎそれぞれのブリルアン周波数シフトとν２との差は４０ＭＨｚ以下である。

このような第１光ファイバ群４１と第２光ファイバ群４２とが接続されてなる光伝送路４０は、ＳＢＳを充分に抑圧することができるので、入射する信号光のパワーを大きくすることができ、中継スパンを長くすることができる。このように、わずか２種類の光ファイバ群でＳＢＳ抑圧された光伝送路を実現することができる。単長で５０ｋｍを超えるような光ファイバを得ることは難しいため、光伝送路の距離が長いときは各光ファイバ群が複数本の光ファイバに分かれていてもよいが、各光ファイバを交互に繋げる必要はなく、それぞれの光ファイバ群を一連長（ファイバグループ）で使用することができる。

光伝送路４０の各端から光が入射したときに各方向におけるＳＢＳ閾値の差が２ｄＢ以下であるのが好適である。光ファイバ４１_１〜４１_Ｍ，４２_１〜４２_Ｎそれぞれの偏波モード分散が０.２ｐｓ／ｋｍ^１／２以下であるのが好適である。光ファイバ４１_１〜４１_Ｍ，４２_１〜４２_Ｎの何れかは、波長１５５０ｎｍでの伝送損失が０.１７６ｄＢ／ｋｍ以下であるのが好適である。光ファイバ４１_１〜４１_Ｍ，４２_１〜４２_Ｎの何れかは、直径３０ｍｍで１０ターン巻いたときの曲げに因る波長１５５０ｎｍでの損失増加量が０.５ｄＢ以下であるのが好適である。また、光ファイバ４１_１〜４１_Ｍ，４２_１〜４２_Ｎの何れかは、クラッド領域にＦ元素が添加されているのが好適であり、コア領域にＧｅＯ_２が添加されていないのが更に好適である。これらの場合には、光伝送路４０は信号光を効率よく伝送することができる。

次に、上記の第１実施形態に係る光伝送路１０の具体的な実施例について、図３〜図７を参照して説明する。

図３は、実施例の光伝送路１０における入射信号光パワーと後方散乱光パワーとの関係を示すグラフである。ここでは、光伝送路１０は、長さ９.１ｋｍの第１光ファイバ１１と長さ１０.４ｋｍの第２光ファイバ１２とが接続されてなるものとした、この図には、第１光ファイバ１１の側の端部から光伝送路１０に信号光を入射させる場合（図中でcaseＡと表示）、第２光ファイバ１２の側の端部から光伝送路１０に信号光を入射させる場合（図中でcaseＢと表示）、長さ１９.５ｋｍの第１光ファイバ１１の単体に信号光を入射させる場合（図中でcaseＣと表示）、および、長さ１９.５ｋｍの第２光ファイバ１２の単体に信号光を入射させる場合（図中でcaseＤと表示）、それぞれについて、入射信号光パワーと後方散乱光パワーとの関係が示されている。この図に示されるように、第１光ファイバ１１単体および第２光ファイバ１２単体の何れとも比較して、光伝送路１０では後方散乱光パワーが低減されている。

図４は、実施例の光伝送路１０に含まれる第１光ファイバ１１および第２光ファイバ１２それぞれのブリルアン利得スペクトルを示すグラフである。この図に示されるように、第１光ファイバ１１は、ブリルアン周波数シフト１１.１ＭＨｚでブリルアン利得がピークとなる。また、第２光ファイバ１２は、ブリルアン周波数シフト１０.８ＭＨｚでブリルアン利得がピークとなる。

図５は、実施例の光伝送路１０に含まれる第１光ファイバ１１および第２光ファイバ１２それぞれの諸元を纏めた図表である。

図６は、他の実施例の光伝送路１０に含まれる第１光ファイバ１１および第２光ファイバ１２それぞれの諸元を纏めた図表である。この図において、ν１は第１光ファイバ１１のブリルアン周波数シフトであり、ν２は第２光ファイバ１２のブリルアン周波数シフトである。

図７は、実施例の光伝送路１０に含まれる第１光ファイバ１１および第２光ファイバ１２の長さ比とＳＢＳ閾値Ｐ_thとの関係を示すグラフである。ここで、第１光ファイバ１１の長さをＬ_１とし、第２光ファイバ１２の長さをＬ_２とし、これらの長さの和（Ｌ_１＋Ｌ_２）を１９.５ｋｍとして、長さ比（Ｌ_１／(Ｌ_１＋Ｌ_２)）を横軸としている。この図には、第１光ファイバ１１の側の端部から光伝送路１０に信号光を入射させる場合（図中でcaseＡと表示）、および、第２光ファイバ１２の側の端部から光伝送路１０に信号光を入射させる場合（図中でcaseＢと表示）、それぞれが示されている。

この図に示されるように、第１光ファイバ１１の長さＬ_１が９.１ｋｍであり、第２光ファイバ１２の長さＬ_２が１０.４ｋｍであって、長さ比が０.４７であるときに、第１光ファイバ１１の側の端部から光伝送路１０に信号光を入射させる場合のＳＢＳ閾値Ｐ_thは１１.２ｄＢであり、第２光ファイバ１２の側の端部から光伝送路１０に信号光を入射させる場合のＳＢＳ閾値Ｐ_thは１０.６ｄＢである。また、長さ１９.５ｋｍの第１光ファイバ１１の単体に信号光を入射させる場合のＳＢＳ閾値Ｐ_thは８.７ｄＢであり、長さ１９.５ｋｍの第２光ファイバ１２の単体に信号光を入射させる場合のＳＢＳ閾値Ｐ_thは８.６ｄＢである。

第１実施形態に係る光伝送路１０を含む光伝送システム１の構成図である。第２実施形態に係る光伝送路４０の構成図である。実施例の光伝送路１０における入射信号光パワーと後方散乱光パワーとの関係を示すグラフである。実施例の光伝送路１０に含まれる第１光ファイバ１１および第２光ファイバ１２それぞれのブリルアン利得スペクトルを示すグラフである。実施例の光伝送路１０に含まれる第１光ファイバ１１および第２光ファイバ１２それぞれの諸元を纏めた図表である。他の実施例の光伝送路１０に含まれる第１光ファイバ１１および第２光ファイバ１２それぞれの諸元を纏めた図表である。実施例の光伝送路１０に含まれる第１光ファイバ１１および第２光ファイバ１２の長さ比とＳＢＳ閾値Ｐ_thとの関係を示すグラフである。

符号の説明

１…光伝送システム、１０…光伝送路、１１…第１光ファイバ、１２…第２光ファイバ、１３…接続点、２０…光送信器、３０…光受信器、４０…光伝送路、４１…第１光ファイバ群、４２…第２光ファイバ群。

Claims

第１光ファイバと第２光ファイバとが接続されてなる光伝送路であって、
前記第１光ファイバおよび前記第２光ファイバそれぞれのブリルアン周波数シフトの差が２００ＭＨｚ以上であり、
前記第１光ファイバおよび前記第２光ファイバのうちの少なくとも一方の波長１３８３ｎｍにおける伝送損失が０.３２ｄＢ／ｋｍ以下である、
ことを特徴とする光伝送路。
第１光ファイバと第２光ファイバとが接続されてなる光伝送路であって、
前記第１光ファイバおよび前記第２光ファイバそれぞれのブリルアン周波数シフトの差が２００ＭＨｚ以上であり、
前記第１光ファイバおよび前記第２光ファイバそれぞれの波長１３１０ｎｍにおけるモードフィールド径が８.２μｍ以上９.８μｍ以下であり、
前記第１光ファイバおよび前記第２光ファイバそれぞれのケーブルカットオフ波長が１２６０ｎｍ以下であり、
前記第１光ファイバおよび前記第２光ファイバそれぞれのゼロ分散波長が１３００ｎｍ以上１３２４ｎｍ以下である、
ことを特徴とする光伝送路。
第１光ファイバと第２光ファイバとが接続されてなる光伝送路であって、
前記第１光ファイバおよび前記第２光ファイバそれぞれのブリルアン周波数シフトの差が２００ＭＨｚ以上であり、
波長範囲１２６０ｎｍ〜１６２５ｎｍに含まれる何れかの波長λにおいて、前記第１光ファイバのレイリ散乱係数をＡ１とし、前記第１光ファイバのモードフィールド径をＢ１とし、前記第２光ファイバのレイリ散乱係数をＡ２とし、前記第２光ファイバのモードフィールド径をＢ２としたときに、

なる式で表されるパラメータＫの値が０.２ｄＢ以下であって、Ａ１とＡ２との差の絶対値が０.０３ｄＢ／ｋｍ／μｍ^４より大きい、
ことを特徴とする光伝送路。
第１光ファイバ群と第２光ファイバ群とが接続されてなる光伝送路であって、
前記第１光ファイバ群の平均のブリルアン周波数シフトν１と前記第２光ファイバ群の平均のブリルアン周波数シフトν２との差が２００ＭＨｚ以上であり、
前記第１光ファイバ群が１本以上の光ファイバを含み、前記第１光ファイバ群に含まれる各光ファイバのブリルアン周波数シフトとν１との差が４０ＭＨｚ以下であり、
前記第２光ファイバ群が１本以上の光ファイバを含み、前記第２光ファイバ群に含まれる各光ファイバのブリルアン周波数シフトとν２との差が４０ＭＨｚ以下である、
ことを特徴とする光伝送路。
各端から光が入射したときに各方向におけるＳＢＳ閾値の差が２ｄＢ以下であることを特徴とする請求項１〜４の何れか１項に記載の光伝送路。
各光ファイバの偏波モード分散が０.２ｐｓ／ｋｍ^１／２以下であることを特徴とする請求項１〜４の何れか１項に記載の光伝送路。
何れかの光ファイバの波長１５５０ｎｍでの伝送損失が０.１７６ｄＢ／ｋｍ以下であることを特徴とする請求項１〜４の何れか１項に記載の光伝送路。
何れかの光ファイバを直径３０ｍｍで１０ターン巻いたときの曲げに因る波長１５５０ｎｍでの損失増加量が０.５ｄＢ以下であることを特徴とする請求項１〜４の何れか１項に記載の光伝送路。
何れかの光ファイバのクラッド領域にＦ元素が添加されていることを特徴とする請求項１〜４の何れか１項に記載の光伝送路。
前記光ファイバのコア領域にＧｅＯ_２が添加されていないことを特徴とする請求項９記載の光伝送路。