JP2006200511A - 排ガス浄化装置 - Google Patents

Abstract

【課題】排気管の途中に排気ガス中に燃料成分を噴射する還元剤添加弁を設けた場合、還元剤添加弁及びパイプを含む添加系内の燃料の圧力が変動し易かった。
【解決手段】排ガス浄化装置は、内燃機関から延び排気ガスを排出する排気管３１と、排気管に配置され排気ガス中のＮＯｘを浄化するＮＯｘ浄化装置３８と、パイプ４３により燃料タンク２８と接続されＮＯｘ浄化装置の近傍で排気ガスに燃料成分を噴射する還元剤添加弁４０と、還元剤添加弁とパイプとを含む添加系４７に設けられ還元剤添加弁の開閉に伴い添加系に発生する燃料の圧力の変動を抑制する脈動抑制部材４５と、を備えている。
【選択図】図１

Description

本発明は、内燃機関から排出される排ガスを浄化する排気ガス浄化装置に関する。

近年、車両のエンジンから排出される排気ガス中に含まれ大気を汚染する物質が問題になっており、その一つに窒素酸化物（ＮＯｘ）がある。大気汚染物質を浄化すべく、排気管に浄化触媒を設ける場合があり、その一つに三元触媒がある。但し、希薄燃焼（リーンバーン）を行うディーゼルエンジンでは排気ガスは酸素過剰雰囲気にあり、燃料成分と酸素とが反応（燃焼）し易いため、三元触媒によるＮＯｘの十分な浄化は困難である。

そこで、三元触媒の近傍に設けた還元剤添加弁から燃料（軽油）を噴射する窒素酸化物浄化装置が知られている（特許文献１参照）。この窒素酸化物浄化装置では、還元剤添加弁から噴射される燃料成分（ＨｎＣｎ）が還元剤として作用し、ＮＯｘを還元して窒素にする。
特開２００１−７３７４４号公報

従来の窒素酸化物浄化装置において、燃料成分は燃料タンクからパイプを通じて還元剤添加弁に供給される。還元剤添加弁の噴孔の閉鎖時、パイプ及び添加弁を含む添加系の内部は所定の圧力に維持されている。しかし、還元剤添加弁の噴孔が開放されると、その瞬間添加系に圧力降下（負の圧力波）が生し、その後正方向、負方向・・に繰り返し変動して圧力脈動を生ずる。この圧力波脈動は還元剤添加等の他の部分、及び添加弁と燃料タンクとを結ぶパイプ内を伝播し、還元剤添加弁とパイプとを含む添加系の燃料の圧力が変動するため、噴孔からの噴射量が不安定になる。

本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、排気管の途中に排気ガス中に燃料成分を噴射する還元剤添加弁を設けた場合でも、還元剤添加弁及びパイプを含む添加系内の燃料の圧力の変動（圧力脈動）が極力小さくできる排ガス浄化装置を提供することを目的とする。

（イ）本願の発明者は、還元剤添加弁とパイプとを含む添加系に、還元剤添加弁の開閉時に生ずる燃料の圧力の脈動を抑制する脈動抑制部材を設けることを着想して、本発明を完成した。本発明による排ガス浄化装置は、請求項１に記載したように、内燃機関から延び排気ガスを排出する排気管と、排気管に配置され排気ガス中のＮＯｘを浄化するＮＯｘ浄化装置と、パイプにより燃料タンクに接続されＮＯｘ浄化装置の近傍で排気ガスに燃料成分を噴射する還元剤添加弁と、還元剤添加弁とパイプとを含む添加系に設けられ還元剤添加弁の開閉に伴い添加系に発生する燃料の圧力の変動を抑制する脈動抑制部材と、を備えている。

（ロ）本発明の排気ガス浄化装置の構成要素の種々の態様を説明する。内燃機関には、リーンバーンを行い排気ガスが酸素過剰雰囲気にあるガソリンエンジンやディーゼルエンジンが含まれる。ＮＯｘ浄化触媒はＮＯｘを窒素（Ｎ₂）に還元する還元触媒である。還元剤添加弁（以下、本欄では「添加弁」と言う）は排気ガス中に還元剤としての燃料成分（ＣｎＨｎ）の噴霧を噴射するものである。燃料成分とは、内燃機関がガソリンエンジンの場合はガソリンであり、ディーゼルエンジンの場合は軽油である。排気管上における取付場所はＮＯｘ浄化触媒の近傍であれば良いが、上流側であることが望ましい。

脈動抑制部材は添加弁の開閉時に添加系に生ずる燃焼の圧力脈動を抑制するものである。取付場所は添加系の何れかの部分であれば良いが、還元剤添加弁の上流側であることが望ましい。脈動抑制部材は主室及び副室を区画する容器部材から成り、容器部材は更に両者間に絞りを区画することができる。主室の断面積と副室の断面積とは何れが大きくても良い。副室は主室から伝播する圧力波を反射及び減衰即ち緩衝させるものであり、緩衝室と呼ぶこともできる。主室内の圧力波と、副室に向けて一方向に伝播及び反射させた反射波とが主室内で干渉される。副室の他端は開放されていることが望ましいが、閉鎖していても良い。

絞りは主室から副室に伝播する圧力波を減衰させるものであり、その断面積は主室及び副室の断面積よりも小さい。なお、厳密に言うと圧力波が絞りを伝播するには所定時間がかかり、絞りが長いと進行波と反射波とで位相差が生ずる。よって、絞りの長さは極力短い方が好ましい。主室の圧力波が絞りを通って副室に伝播し、副室で反射されて主室に戻るとき、それぞれの断面積の大小に応じて、圧力波は透過又は反射する。

次に、透過時の透過係数及び反射時の反射係数につき説明する。図８（ａ）に断面積が大きな第１室（主室）１４１から断面積が小さな第２室（副室）１４２に圧力波が伝播する場合を示す。添加弁に接続され圧力波が発生する室を「主室」と呼び、主室に連通され伝播される圧力波を透過、反射する室を「副室」と呼ぶ。

第２室１４２の断面積Ａ２は第１室１４１の断面積Ａ１よりも小さく、主室１４１と副室１４２との間で断面積が減少している。従って、第１室１４１内の圧力波の一部（振幅が小さいもの）は第２室１４２を透過し、残部（振幅が大きいもの）第１室１４１と第２室１４２との間の壁部１４３に衝突して反射される。透過する場合の透過係数ｋ１はｋ１＝２Ａ１／（Ａ１＋Ａ２）で表され、Ａ１＞Ａ２であるので、１よりも大きい。

反射する場合の反射係数ｋ２はｋ２＝（Ａ１−Ａ２）／（Ａ１＋Ａ２）で表され、Ａ１＞Ａ２であるので正となる。なお、第１室１４１の壁部１４３が閉鎖されているとき断面積Ａ２はゼロになり、圧力波はこの壁部１４３で全て反射されることになる。

これに対して、図８（ｂ）に断面積が小さな第１室（主室）１４６から断面積が大きな第２室（副室）１４７に圧力波が伝播する場合を示す。第１室１４６の断面積をＡ１とし、第２室１４７の断面積をＡ２とすると、主室１４６と副室１４７との間で断面積が増加しているので、第１室１４６内の圧力波は反射係数ｋ４＝（Ａ１−Ａ２）／（Ａ１＋Ａ２）で表され、Ａ１＜Ａ２であるので負となる。透過する場合の透過係数ｋ３はｋ３＝２Ａ１／（Ａ１＋Ａ２）で表され、１よりも小さい。なお、上記透過係数ｋ１及びｋ３、並びに反射係数ｋ２及びｋ４の考えは流体力学の分野では公知であり、例えば水撃作用と圧力脈動＜増補版＞（日本協業新聞社発行）に記載されている。

（ハ）なお、特開２００３−３１４４１０号公報に開示された燃料噴射弁では、図９に示すように、燃料噴射による燃料の圧力変動を減衰するために、蓄圧室１５０と燃料供給通路１５２で接続された弁本体１５４に高圧燃料通路１５５及び脈動抑制通路１５６を設けている。高圧燃料通路１５５から延びた通路１６１上に制御弁１６０が配置されている。脈動抑制通路１５６の一端１５７ａは絞り部１５８により高圧燃料通路１５５に連通され、他端１５７ｂは閉鎖されている。制御弁１６０が開き高圧燃料通路１５５内の燃料が噴射されるとその内部内に圧力波が生じ、この圧力は蓄圧室１５０で反射して高圧燃料通路１５５に戻るとともに、脈動抑制通路１５６の閉鎖された他端１５７ｂで反射して高圧燃料通路１５５に戻る。こうして、二つの反射波が高圧燃料通路１５５内で干渉し、互いにうち消し合う。

従来の燃料噴射弁における高圧燃料通路１５５及び脈動抑制通路１５６と、本発明の排ガス浄化装置における脈動抑制部材の主室及び副室とは、一見すると共通性があるように思われるが、子細に検討すると以下のように異なる。まず、従来の燃料噴射弁は最適量の噴霧を最適時期に噴射することが重要であり、これらが不適当であるとエンジンの出力が不安定になる。従って、製作に多少のコストがかかっても、問題とされない。これに対して、本発明の還元剤添加弁は排ガスを浄化するために燃料成分を噴射するもので、その噴射時期や噴射量の良否はエンジンの出力には直接関係しない。従って、なるべく低コストで製作することが望まれる。

また、従来の燃料噴射弁では、上述したように高圧燃料通路１５５内の圧力波を蓄圧室１５０及び脈動抑制通路１５６に伝播させ、脈動抑制通路１５６の他端１５７ｂ及び蓄圧室１５０で反射させ、高圧燃料通路１５５内で干渉させている。これに対して、本発明では圧力波は主室から副室に一方向に伝播及び反射し、一つの反射波を主室の圧力波と干渉させている。

なお、従来の燃料噴射弁で二つの反射波を干渉させるためには一定の条件が必要と思われるが、この公開公報はその条件は記載しておらず、干渉する理由が理解困難である。また、燃料供給通路１５２と蓄圧室１５０との間に絞り１５３が形成され、高圧燃料通路１５５と燃料供給通路１５２との間に絞り１５９が形成され、高圧燃料通路１５５と脈動抑制通路１５６との間に絞り１５７が形成されているが、これらの絞りの詳細な作用は説明されていない。

本発明にかかる排ガス浄化装置によれば、まずＮＯｘ浄化触媒の近傍に還元剤を噴射する還元剤添加弁を配置したので、内燃機関から排出される排気ガス中のＮＯｘがより確実に浄化される。また、還元剤添加弁の近傍に脈動抑制部材を配置したので、還元剤添加弁の開閉時に添加系に発生する燃料の圧力の変動が抑制され、還元剤添加弁からの還元剤の噴射が安定する。

請求項２の排ガス浄化装置によれば、ＮＯｘ浄化装置で排ガスを浄化する前に、還元剤添加弁からの還元剤が排ガスを浄化するので、その分ＮＯｘ浄化装置を小型化できる。請求項３の排ガス浄化装置によれば、還元剤添加弁の上流側に脈動抑制部材を配置したので、還元剤添加弁の開閉時の圧力脈動が確実に抑制される。請求項４の排ガス浄化装置によれば、脈動抑制部材は主室及び副室を含むのみで、主室内の圧力波を副室に向かって一方向に伝播させるので、構造が簡単であり、製作コストが安価になる。

請求項５の排ガス浄化装置によれば、副室の断面積が主室の断面積よりも大きいので、反射波の圧力拡幅が大きくなり、合成圧力波の圧力が小さくなる。請求項６の排ガス浄化装置によれば、主室から副室へ伝播する圧力波の圧力が絞りで減衰される。請求項７の排ガス浄化装置によれば、副室で圧力波を反射させつつ、余剰の燃料を戻し通路で回収することができる。

以下、発明を実施するための最良の形態を添付図面を参照しつつ説明する。これは、ディーゼルエンジンに本発明が適用された場合である。

＜最良の形態＞
（構成）
図１に一つの気筒のエンジン及びその排気系を示す。エンジンはシリンダ１０、ピストン１５、吸気弁２４、排気弁３８及び燃料噴射弁２７などを含む。エンジンから吸気管２１及び排気管３５が延びている。詳述すると、シリンダ１０のシリンダブロック１１に形成されたシリンダボア１２にピストン１５が摺動可能に滑合され、シリンダボア１２の上部空間が燃焼室１７を形成している。燃焼室１７に接続された吸気管２１の吸気孔２２を吸気弁２５が開閉可能で、吸気弁２５は駆動機構２７により所定時期に開閉される。

燃焼室１７を覆うシリンダヘッド１３の中央部に取り付けられた燃料噴射弁２３から燃料タンク２８に延びた燃料パイプ２９上に高圧ポンプ（不図示）が配置されている。燃料噴射弁２３の作動はＥＣＵ３０により制御される。燃焼室１７に接続された排気管３１の吸気孔３２を開閉可能な排気弁３５は駆動機構３６により駆動され、所定時期に排気孔３６を開閉する。駆動機構２５及び３６はシリンダヘッド１３内に収容されている。

エンジンから延びた排気管３１上にはＮＯｘ浄化触媒３８が配置され、その上流側に還元剤添加弁（以下、最良の形態の欄では「添加弁」と呼ぶ））４０及び脈動抑制部材４５が配置されている。ＮＯｘ浄化触媒３８は担持体とその表面に担持された触媒（何れも不図示）等とを有し、ＮＯｘを還元して窒素に変える。図２に示すように、添加弁４０はその一端４１がパイプ４３により燃料タンク２８に接続され、排気管３１の中空部に臨む他端（噴孔）４２から、排気管３１内の排気ガスに燃料成分の噴霧を噴射する。

脈動抑制部材４５は第１容器部材５０と、第１容器部材５０に結合された第２容器部材６０とから成る。パイプ４３、添加弁４０及び脈動抑制部材４５で添加系４７が構成される。第１容器部材５０は上壁５１、下壁５２、側壁（不図示）、一方端壁５３及び他方端壁５４を持ち、これらが所定容積の主室５６を区画している。上壁５１に形成された入口５１ａにパイプ４３が接続され、下壁５２に形成された出口５２ａに添加弁４０の一端４１が接続されている。一方端壁５３には横穴５３ａが形成され、他方端壁５４は閉鎖されている。主室５６の横方向（主室５６と副室６２とを結ぶ方向、図２で左右方向）の断面積はＢ１である。

第１容器部材５０に連通された第２容器部材６０は本体６１と、本体６１から延びた一方円筒部６３及び他方円筒部６６とを含む。本体６１が副室６２を区画しており、その断面積Ｂ３は第１容器部材５０の主室５６の断面積Ｂ１の約１．６倍である。なお、断面積はＢ３は断面積のＢ１の１倍から２倍の範囲で選定しても良い。本体６１よりも細い一方円筒部６３が第１容器部材５０の一方端壁５３の横穴５３ａに接続され、その中空部が絞り６５を区画している。絞りの断面積Ｂ２は上記断面積Ｂ１の約０．４倍である。つまり、断面積はＢ３＞Ｂ１＞Ｂ２とされている。なお、断面積はＢ２は断面積のＢ１の０．１倍から０．８倍の範囲で選定しても良い。

他方円筒部６６は一方円筒部６３と同程度の直径を持ち、その中空部６７で区画される燃料の戻り通路が、パイプ７１を介して燃料タンク２８に接続されている。戻り通路６７の断面積は絞り６５の断面積Ｂ２と同程度である。本体６１と他方円筒部６６との間に壁部６８が形成されている。

（作用）
次に、図１から図５を参照しつつ、この最良の形態の作用を説明する。但し、ピストン１５の往復動による吸入、圧縮、爆発及び排気工程、各工程における吸気孔２２及び排気孔３２の開閉、並びに圧縮工程での燃料噴射弁２３による燃焼室１７への燃料の噴射等は何れも公知であり、しかも本発明とは直接関係しない。従って、これらの説明は割愛し、排気ガスの浄化及び添加弁４０の開閉時の添加系４７の脈動の抑制を中心に説明する。排気工程で排気管３１から排出される排気ガスに含まれているＮＯｘはＮＯｘ浄化触媒３８で還元されてＮ₂になる。

図３（ａ）にｔ１で示すように、燃料成分を噴射するために添加弁４０が開いたとき、主室５６内の燃料の圧力が瞬時に低下し、それに伴い図３（ｂ）にＰａで示すように負の圧力波が発生し、正方向、負方向・・に圧力脈動する。一方、添加弁４０が閉じたときは、主室内５６にＰｂで示すように正の圧力波が発生し、負方向、正方向・・に圧力脈動する。但し、これらの圧力脈動は本発明の脈動抑制部材４５により抑制され、短時間の間にゼロに近づく。

図４を参照しつつ詳述する。添加弁４０の開放時に主室５６内に生ずる負の圧力波Ｗ０の圧力をＰ０とする。主室５６から絞り６５に負の圧力波が伝播するとき、絞り６５内の圧力波はＷ１の圧力Ｐ１はＰ０に透過係数ｋ１＝２Ｂ１／（Ｂ１＋Ｂ２）を乗じて、Ｐ１＝Ｐ０×２Ｂ１／（Ｂ１＋Ｂ２）となる。

その後、図４（ｃ）（ｄ）に示すように、絞り６５を通過した負の圧力波は、副室６２の入口部の断面変化端６８で反射され、その際正負が反転され、反射係数ｋ２＝（Ｂ２−Ｂ３）／（Ｂ２＋Ｂ３）を乗じて、Ｐ２＝Ｐ０×２Ｂ１×｛（Ｂ２−Ｂ３）／（Ｂ１＋Ｂ２）×（Ｂ２＋Ｂ３）｝となる。

主室５６の圧力波Ｗ０の圧力Ｐ０と、副室６２の入口部の断面変化端６８で反射して戻ってきた圧力波Ｗ２の圧力Ｐ２とが合成された合成圧力波の圧力Ｐは、Ｐ＝Ｐ０＋｛Ｐ０×２Ｂ１／（Ｂ１＋Ｂ２）×（Ｂ２−Ｂ３）／（Ｂ３＋Ｂ３）｝となる。負の圧力波Ｗ０の圧力Ｐ０と正の圧力波Ｗ２の圧力Ｐ２とは正負が反対なので、互いに打ち消しあい、合成圧力波Ｗの圧力Ｐは当初の圧力波Ｗ０の圧力Ｐ０よりも遙かに小さくなる。こうして、添加弁４０の開放に起因する主室５６内の燃料の圧力脈動が副室６２により抑制される。なお、ここでは負の圧力波と反射された正の圧力波の位相（頂部の位置）は揃っていると仮定している。

ここで、断面積Ｂ１、Ｂ２及びＢ３の大きさを適宜選定することにより、合成圧力波Ｗの圧力Ｐは限りなく小さくでき、理論上はゼロにすることもできる。図５を参照しつつ説明する。図５において横軸はＢ２／Ｂ１の値であり、縦軸はＢ３／Ｂ１の値であり、曲線ｘは合成圧力波Ｗの圧力ＰがゼロになるようなＢ２／Ｂ１とＢ３／Ｂ１との関係を示す。全体的傾向として、Ｂ２／Ｂ１の値が大きくなるにつれてＢ３／Ｂ１の値が大きくなっている。

合成圧力波Ｗの圧力Ｐは、Ｐ＝Ｐ０×｛１＋２Ｂ１／（Ｂ１＋Ｂ２）×（Ｂ２−Ｂ３）／（Ｂ３＋Ｂ３）｝と表現でき、これから分かるように、２Ｂ１／（Ｂ１＋Ｂ２）×（Ｂ２−Ｂ３）／（Ｂ３＋Ｂ３）を−１に近づければ良い。例えばＢ２／Ｂ１＝０．４のとき、Ｂ３／Ｂ１＝１．６にすれば、具体的にはＢ１＝１、Ｂ２＝０．４、Ｂ３＝１．６を代入すると、０．８／１．４×（−１．２）／１．４＝−０．９６となる。なお、添加弁４０の閉鎖時における圧力脈動の抑制も、圧力波の正負が反対であることを除き、基本的に開放時とのそれと同じである。

（効果）
この最良の形態によれば、以下の効果が得られる。第１に、排気ガス中のＮＯｘｒの浄化（還元）が確実になる。ＮＯｘ浄化触媒３８と、その上流側に設けた添加弁４０とで排気ガス中のＮＯｘを二重に還元するからである。第２に、添加弁４０を設けたにもかかわらず、その開閉時に添加系４７に生ずる圧力脈動が抑制される。添加系４７において添加弁４０の上流側に脈動抑制部材４５を配置したからである。その結果、添加弁４０から排気ガス中に所定量の燃料成分が安定的に噴射される。

第３に、上記脈動抑制作用を持つ脈動抑制部材４５は製作コストが安価である。主室５６、副室６２及び絞り６５を区画する二つの容器部材５０及び６０からなり、シンプルな形状を持ち、主室５６内の圧力波を副室６２に向かって一方向に伝播させるのみだからである。特に、副室６２の断面積を主室５６の断面積の１．６倍にしたので、反射波の圧力振幅が大きくなり、脈動の抑制効果が大きい。第４に、副室６２から戻り通路６７が延びており、添加弁４０から噴射されなかった余剰の燃料はパイプ７１を通して回収でき、無駄にならない。

＜変形例＞
上記最良の形態の変形例を以下に示す。図６に示す第１変形例では、副室７６を区画する第２容器部材７５の他方延長部７７に圧力調整弁８０が設けられている。圧力調整弁８０は他方延長部７７の中空部７８を開閉可能な開閉弁８１と、この開閉弁８１を閉鎖方向に付勢するバネ８２とを含む。バネ８２は開閉弁８１を一定の付勢力で付勢しており、副室７６内の圧力が所定値よりも高くなったときは燃料を中空部７８からリークさせる。その結果、上記最良の形態の効果に加えて、副室７６内の圧力が一定に維持される効果が得られる。

図７に示す第２変形例は主室１０７と副室１１１との間の絞り１０６の軸方向長さが短くされている。詳述すると、第１容器部材１００は上壁１０１、下壁１０２、一方端壁１０３及び他方端壁１０５などを含み、主室１０７を区画している。一方端壁１０３に形成された横穴１０６が絞りとして作用している。また、第２容器部材１１０は他端が開口した本体１１２と、一端から延びた他端円筒部１１５とを含み副室１１１を区画し、本体１１２の開口縁１１３が第１容器部材１００の他方端壁１０３にねじ結合されている。主室１０７及び副室１１１の断面積はそれぞれＢ１及びＢ３とされ、絞り１０６の断面積はＢ２とされている。

この第２変形例によれば、上記最良の形態の効果に加えて、さらに主室１０７内の圧力脈動が効果的に抑制される効果が得られる。すなわち、圧力波が主室１０７から副室１１１に向かって絞り１０６を通過する際も、副室１１１から主室１０７に向かって絞り１０６を通過する際も所定時間がかかる。しかし、絞り１０６が薄い他方端壁１０３に形成され、軸方向長さが極力短くなって。そのため、進行波（絞り１０６を左方に通過する負の圧力波）と、反射波（絞り１０６を右方に通過する正の圧力波）とで位相差が生じ難い。これに対して、負の圧力波（進行波）と、反射した正の圧力波（反射波）との間に位相差があると、負の圧力波による正の圧力波の打ち消しが不十分となる。

本発明の最良の形態による排ガス浄化装置を示す正面断面図である。 図１の要部拡大図である。 （ａ）は添加弁を開閉するパルス信号の説明図、（ｂ）は添加弁の開閉により添加系に生ずる燃料の圧力脈動の説明図である。 （ａ）は図２と同じ要部断面図、（ｂ）は主室及び絞りにおける圧力波の説明図、（ｃ）は圧力波の副室での反射の説明図、（ｄ）は絞り及び主室での反射波の説明図である。 主室と絞りとの断面積比と、主室と副室との断面積比と、主室における圧力波と反射波との合成圧力波がゼロになる曲線との関係を示すグラフである。 最良の形態の第１変形例を示す要部断面図である。 最良の形態の第２変形例を示す要部断面図である。 （ａ）及び（ｂ）は、本発明の脈動抑制部材において、圧力波が主室から副室に伝播する際の透過係数及び反射係数を説明する説明図である。 従来の燃料噴射弁を示す説明図である。

符号の説明

１０：シリンダ １５：ピストン ２３：燃料噴射弁
２８：燃料タンク ３１：排気管 ３５：排気弁
３８：ＮＯｘ浄化触媒 ４０：還元剤添加弁 ４５：脈動抑制部材
５０，６０：容器部材 ５３，６８：壁部 ５６：主室
６２：副室 ６５：絞り ６７：戻し通路

Claims (7)

1. 内燃機関から延び排気ガスを排出する排気管（３１）と、
   前記排気管に配置され排気ガス中のＮＯｘを浄化するＮＯｘ浄化装置（３８）と、
   パイプ（４３）により燃料タンク（２８）に接続され、前記ＮＯｘ浄化装置の近傍で排気ガスに燃料成分を噴射する還元剤添加弁（４０）と、
   前記還元剤添加弁と前記パイプとを含む添加系（４７）に設けられ、前記還元剤添加弁の開閉に伴い該添加系に発生する燃料の圧力の変動を抑制する脈動抑制部材（４５）と、
   を備えたことを特徴とする排ガス浄化装置。
2. 前記排気管中の排気ガスの流れ方向において、前記還元剤添加弁は前記ＮＯｘ浄化触媒の上流側に配置されている請求項１に記載の排ガス浄化装置。
3. 前記添加系での燃料の流れ方向において、前記脈動抑制部材は前記還元剤添加弁の上流側に配置されている請求項１に記載の排ガス浄化装置。
4. 前記脈動抑制部材は主室（５６）及び副室（６２）を区画する容器部材（５０，６０）から成り、前記還元剤添加弁に接続された該主室に該副室が連通され、該主室で発生した圧力波と該圧力波が該副室で反射された反射波とを該主室で干渉させる請求項３に記載の排ガス浄化装置。
5. 前記副室は前記主室よりも断面積が大きい請求項４に記載の排ガス浄化装置。
6. 前記主室と前記副室との間に、該主室及び該副室よりも断面積が小さい絞り（６５）が形成され、該主室内の圧力波が該絞りを透過して該副室に伝播する請求項５に記載の排ガス浄化装置。
7. 前記副室は、前記主室に連通されたのとは反対側に、該副室よりも断面積が小さく燃料を前記燃料タンクに戻す戻し通路（６７）が形成される請求項６に記載の排ガス浄化装置。

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