JP2006192561A - 乾式フライス削りのための被覆インサート - Google Patents
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Abstract
【課題】乾燥条件下での荒フライス削りのために特に有用である被覆超硬合金切削工具インサートを提供する。
【解決手段】好ましくはかなり高速の切削速度における乾燥条件下での鋳肌のあるまたは鋳肌のないねずみ鋳鉄のフライス切削加工と、かなり高速の切削速度における乾燥条件下での鋳肌のあるまたは鋳肌のないノジュラー鋳鉄とコンパクト黒鉛鋳鉄とのフライス切削加工と、に特に有用である被覆フライス切削加工インサートを開示する。このインサートは、低含量の立方晶カーバイドと高W合金結合相とを含むWC−Co超硬合金と、柱状結晶粒を有するTiCxNy内側層と湿式ブラストされたα−Al2O3層とを含む被覆とを特徴とする。
【選択図】なし
【解決手段】好ましくはかなり高速の切削速度における乾燥条件下での鋳肌のあるまたは鋳肌のないねずみ鋳鉄のフライス切削加工と、かなり高速の切削速度における乾燥条件下での鋳肌のあるまたは鋳肌のないノジュラー鋳鉄とコンパクト黒鉛鋳鉄とのフライス切削加工と、に特に有用である被覆フライス切削加工インサートを開示する。このインサートは、低含量の立方晶カーバイドと高W合金結合相とを含むWC−Co超硬合金と、柱状結晶粒を有するTiCxNy内側層と湿式ブラストされたα−Al2O3層とを含む被覆とを特徴とする。
【選択図】なし
Description
本発明は、好ましくはかなり高速の切削速度における、乾燥条件下での、鋳肌のあるまたは鋳肌のない高合金ねずみ鋳鉄とノジュラー鋳鉄とコンパクト黒鉛鋳鉄との荒フライス削りのために特に有用である、被覆超硬合金切削工具インサートに関する。
米国特許第6,638,609号が、低速の切削速度と中速の切削速度とにおける湿潤条件下での鋳肌のあるまたは鋳肌のないねずみ鋳鉄のフライス削りと、中速の切削速度における湿潤条件下での鋳肌のあるまたは鋳肌のないノジュラー鋳鉄とコンパクト黒鉛鋳鉄とのフライス削りに特に有用である、被覆フライス削りインサートを開示する。このインサートは、低含量の立方晶カーバイドと高W合金結合相とを含むWC−Co超硬合金と、柱状結晶粒を有するTiCxNy内側層とκ−Al2O3層とTiN最上層とを含む被覆とによって特徴付けられる。
本発明の目的は、好ましくはかなり高速の切削速度における乾燥条件下での高合金ねずみ鋳鉄とのノジュラー鋳鉄とコンパクト黒鉛鋳鉄との荒フライス削りのために特に有用である、被覆超硬合金切削工具インサートを提供することである。
驚くべきことに、上述の切削作業において生じる様々な摩耗のタイプに関して改善された特性を示す切削工具インサートが、比較的に高W合金の結合相とそのWCの適切にバランスがとれた化学組成及び結晶粒度とを有する超硬合金本体と、柱状TiCxNy層と、湿式ブラストされたα−Al2O3層とを含む切削工具インサートによって得られることが可能であるということが、現在において発見されている。
本発明によって、7.3〜7.9重量パーセント、好ましくは7.6重量パーセントのCoと、1.0〜1.8重量パーセント、好ましくは1.4〜1.7重量パーセントの金属Ta及びNbの立方晶カーバイドと、残分のWCという組成を有する超硬合金本体から成る被覆切削工具インサートが提供される。WCの平均結晶粒度は約1.5〜約2.5μmの範囲内であり、好ましくは約1.8μmである。
コバルト結合相は高含量のWと混合されて合金化されている。結合相中のWの含量はCW比率=Ms/(Co重量パーセント・0.0161)として表現されることが可能であり、前式中で、Msは、超硬合金本体の測定された飽和磁化(kA/m単位)であり、Co重量パーセントはその超硬合金中のCoの重量パーセントである。CW値は、Co結合相中のW含量の関数である。高いCW値は結合相中の低いW含量に相当する。
本発明によって、超硬合金本体が、0.86〜0.94のCW比率を有する場合に、改善された切削性能が得られるということが発見されている。この超硬合金本体は、有害な影響なしに、少量(3体積パーセント未満)のη相M6Cを含んでもよい。
被覆されていない刃縁の半径が35〜60μmである。
この被覆が、
− TiCxNyOzの最も内側の第1の層であって、前式中でx+y+z=1であり、y>x且つz<0.2、好ましくはy>0.8且つz=0であり、及び0.5μm未満の粒度の等軸結晶粒を有し、1.5μm未満且つ好ましくは0.1μmよりも大きい全厚を有するTiCxNyOzの最も内側の第1の層と、
− TiCxNy層であって、前式中でx+y=1であり、x>0.3且つy>0.3であり、好ましくはxが0.5以上であり、厚さが4.5〜9.5μmであり、好ましくは5〜8μmであり、及び平均直径が5μm未満、好ましくは0.1〜2μmである柱状結晶粒を有するTiCxNy層と、
− 平滑で微細結晶粒であり、平均結晶粒度が約0.5〜2μmである、基本的にα相から成るAl2O3層。しかし、この層は、XRD測定によって測定した場合にθ相またはκ相のような他の相を少量(5体積パーセント未満)含んでもよい。このAl2O3層は4.5〜9.5μm、好ましくは5〜8μmの厚さを有し、及び10μmの長さ全体にわたって好ましくは0.4μm以下の表面粗さRmaxを有する微細結晶粒と、
を含む。
− TiCxNyOzの最も内側の第1の層であって、前式中でx+y+z=1であり、y>x且つz<0.2、好ましくはy>0.8且つz=0であり、及び0.5μm未満の粒度の等軸結晶粒を有し、1.5μm未満且つ好ましくは0.1μmよりも大きい全厚を有するTiCxNyOzの最も内側の第1の層と、
− TiCxNy層であって、前式中でx+y=1であり、x>0.3且つy>0.3であり、好ましくはxが0.5以上であり、厚さが4.5〜9.5μmであり、好ましくは5〜8μmであり、及び平均直径が5μm未満、好ましくは0.1〜2μmである柱状結晶粒を有するTiCxNy層と、
− 平滑で微細結晶粒であり、平均結晶粒度が約0.5〜2μmである、基本的にα相から成るAl2O3層。しかし、この層は、XRD測定によって測定した場合にθ相またはκ相のような他の相を少量(5体積パーセント未満)含んでもよい。このAl2O3層は4.5〜9.5μm、好ましくは5〜8μmの厚さを有し、及び10μmの長さ全体にわたって好ましくは0.4μm以下の表面粗さRmaxを有する微細結晶粒と、
を含む。
本発明は、さらに、7.3〜7.9重量パーセント、好ましくは7.6重量パーセントのCoと、1.0〜1.8重量パーセント、好ましくは1.4〜1.7重量パーセントの金属Ta及びNbの立方晶カーバイドと、残分のWCという組成を有する超硬合金本体から成る被覆切削工具インサートを作る方法にも関する。WCの平均結晶粒度は約1.5〜約2.5μmの範囲内であり、好ましくは約1.8μmである。
コバルト結合相は、上述した0.86〜0.94のCW比率であるように高含量のWと混合されて合金化されている。この超硬合金は、有害な影響なしに、少量(3体積パーセント未満)のη相 M6Cを含んでもよい。
このインサートは35〜60μmのエッジホーニング仕上げ(edge honing)に乾式ブラストされ、その次に被覆が溶着させられ、この被覆は、以下の層を含む。
− 公知のCVD法を使用する、TiCxNyOzの最も内側の第1の層であって、前式中でx+y+z=1であり、y>x且つz<0.2、好ましくはy>0.8且つz=0であり、0.5μm未満の粒度の等軸結晶粒を有し、1.5μm未満且つ好ましくは0.1μmよりも大きい全厚を有するTiCxNyOzの最も内側の第1の層と、
− TiCxNy層であって、前式中でx+y=1であり、x>0.3且つy>0.3であり、好ましくはxが0.5以上であり、厚さ4.5〜9.5μmであり、好ましくは厚さ5〜8μmであり、平均直径が5μm未満、好ましくは0.1〜2μmである柱状結晶粒であり、及び好ましくはMTCVD法を使用して、700〜900℃の温度範囲内で、この層を形成するための炭素及び窒素の供給源としてアセトニトリルを使用するTiCxNy層であって、しかし、この正確な条件は使用装置の設計にある程度依存しているTiCxNy層と、
− 公知のCVD法を使用する、平滑で微細結晶粒であり、平均結晶粒度が約0.5〜2μmである、基本的にα相から成るAl2O3層である。しかし、この層は、XRD測定によって測定した場合にθ相またはκ相のような他の相を少量(5体積パーセント未満)含んでもよい。このAl2O3層は4.5〜9.5μm、好ましくは5〜8μmの厚さを有する微細結晶粒と、
である。
− 公知のCVD法を使用する、TiCxNyOzの最も内側の第1の層であって、前式中でx+y+z=1であり、y>x且つz<0.2、好ましくはy>0.8且つz=0であり、0.5μm未満の粒度の等軸結晶粒を有し、1.5μm未満且つ好ましくは0.1μmよりも大きい全厚を有するTiCxNyOzの最も内側の第1の層と、
− TiCxNy層であって、前式中でx+y=1であり、x>0.3且つy>0.3であり、好ましくはxが0.5以上であり、厚さ4.5〜9.5μmであり、好ましくは厚さ5〜8μmであり、平均直径が5μm未満、好ましくは0.1〜2μmである柱状結晶粒であり、及び好ましくはMTCVD法を使用して、700〜900℃の温度範囲内で、この層を形成するための炭素及び窒素の供給源としてアセトニトリルを使用するTiCxNy層であって、しかし、この正確な条件は使用装置の設計にある程度依存しているTiCxNy層と、
− 公知のCVD法を使用する、平滑で微細結晶粒であり、平均結晶粒度が約0.5〜2μmである、基本的にα相から成るAl2O3層である。しかし、この層は、XRD測定によって測定した場合にθ相またはκ相のような他の相を少量(5体積パーセント未満)含んでもよい。このAl2O3層は4.5〜9.5μm、好ましくは5〜8μmの厚さを有する微細結晶粒と、
である。
− 最後に、このインサートは、好ましくは10μmの長さ全体にわたって0.4μm以下の表面粗さRmaxである平滑な表面仕上げを得るために、アルミナグリットを用いて乾式ブラストされる。
本発明は、さらに、100〜300m/分の切削速度と、切削速度及びインサートの形状寸法に応じた0.15〜0.35mm/歯の送りとにおける、乾燥条件下での、鋳肌のあるまたは鋳肌のない高合金ねずみ鋳鉄とコンパクト黒鉛鋳鉄とノジュラー鋳鉄との荒フライス削りのための上述の切削工具インサートの使用にも関する。
実施例1
平均結晶粒度が1.8μmであり、且つ、0.87のCW比率に相当するようにWと合金化されている結合相を有する、7.6重量パーセントのCoと、1.25重量パーセントのTaCと、0.30重量パーセントのNbCと、残分のWCという組成を有する、本発明による超硬合金フライス削りインサートを、MTCVD法(温度850〜885℃、炭素/窒素供給源としてのCH3CN)を使用して、0.05の推定C/N比率に相当する高い窒素含量を有する0.5μmの等軸TiC0.05N0.95層と、柱状結晶粒を有する厚さ11μmのTiC0.54N0.46層と、によって被覆した。後続の段階では、EP−A−523 021に開示されているように、同じ被覆サイクル中に、厚さ4μmのα−Al2O3層を温度970℃と0.4%のH2Sドーパント濃度とを使用して溶着させた。
平均結晶粒度が1.8μmであり、且つ、0.87のCW比率に相当するようにWと合金化されている結合相を有する、7.6重量パーセントのCoと、1.25重量パーセントのTaCと、0.30重量パーセントのNbCと、残分のWCという組成を有する、本発明による超硬合金フライス削りインサートを、MTCVD法(温度850〜885℃、炭素/窒素供給源としてのCH3CN)を使用して、0.05の推定C/N比率に相当する高い窒素含量を有する0.5μmの等軸TiC0.05N0.95層と、柱状結晶粒を有する厚さ11μmのTiC0.54N0.46層と、によって被覆した。後続の段階では、EP−A−523 021に開示されているように、同じ被覆サイクル中に、厚さ4μmのα−Al2O3層を温度970℃と0.4%のH2Sドーパント濃度とを使用して溶着させた。
このインサートを、平滑な表面仕上げを得るためにアルミナグリットを用いて乾式ブラストした。
実施例2
本発明によるインサートを、高合金ねずみ鋳鉄におけるシリンダブロックの正面フライス削りで試験した。
工具:サンドビック コロマント R260.31−250、
インサート数:40個、
判定基準:表面仕上げ、及び被加工物の薄切り加工(fritting)、
基準:サンドビック コロマント GC3020等級のTNEF 1204AN−CA、
A:競合製品等級
B:競合製品等級
切削データ
切削速度:Vc=120m/分、
送り量:Fz=0.2mm/歯、
切込み:Ap=4mm、
乾燥条件、
基準GC3020(従来技術)の工具寿命 生産における1000個のエンジンブロック、
本発明の工具寿命 2073個のシリンダヘッド、5回の試験の平均、
表面仕上げと生産性との改善を伴う工具寿命の107%の増大、
競合製品Aの工具寿命 1187 PC、
競合製品Bの工具寿命 1205 PC。
本発明によるインサートを、高合金ねずみ鋳鉄におけるシリンダブロックの正面フライス削りで試験した。
工具:サンドビック コロマント R260.31−250、
インサート数:40個、
判定基準:表面仕上げ、及び被加工物の薄切り加工(fritting)、
基準:サンドビック コロマント GC3020等級のTNEF 1204AN−CA、
A:競合製品等級
B:競合製品等級
切削データ
切削速度:Vc=120m/分、
送り量:Fz=0.2mm/歯、
切込み:Ap=4mm、
乾燥条件、
基準GC3020(従来技術)の工具寿命 生産における1000個のエンジンブロック、
本発明の工具寿命 2073個のシリンダヘッド、5回の試験の平均、
表面仕上げと生産性との改善を伴う工具寿命の107%の増大、
競合製品Aの工具寿命 1187 PC、
競合製品Bの工具寿命 1205 PC。
実施例3
本発明によるインサートを、高合金ねずみ鋳鉄におけるシリンダヘッドの正面フライス削りで試験した。
工具:サンドビック コロマント R260.31−315、
インサート数:50個
判定基準:表面仕上げ、及び被加工物の薄切り加工(fritting)、
基準:サンドビック コロマント GC3040等級のTNEF 1204AN−WL、
切削データ
切削速度:Vc=283m/分、
送り量:Fz=0.27mm/歯、
切込み:Ap=3〜5mm、
乾燥条件、
基準3040の工具寿命 標準生産における75個のシリンダヘッド、
本発明の工具寿命 231個のシリンダヘッド、5回の試験の平均、
表面仕上げの改善を伴う工具寿命の208%の増大。
本発明によるインサートを、高合金ねずみ鋳鉄におけるシリンダヘッドの正面フライス削りで試験した。
工具:サンドビック コロマント R260.31−315、
インサート数:50個
判定基準:表面仕上げ、及び被加工物の薄切り加工(fritting)、
基準:サンドビック コロマント GC3040等級のTNEF 1204AN−WL、
切削データ
切削速度:Vc=283m/分、
送り量:Fz=0.27mm/歯、
切込み:Ap=3〜5mm、
乾燥条件、
基準3040の工具寿命 標準生産における75個のシリンダヘッド、
本発明の工具寿命 231個のシリンダヘッド、5回の試験の平均、
表面仕上げの改善を伴う工具寿命の208%の増大。
Claims (7)
- 好ましくはかなり高速の切削速度、及び低速と中速の切削速度における乾燥条件下での鋳肌のあるまたは鋳肌のない高合金ねずみ鋳鉄のフライス切削加工用と、中速の切削速度における乾燥条件下でのノジュラー鋳鉄及びコンパクト黒鉛鋳鉄のフライス切削加工用であって、超硬合金本体と被覆とを備える切削工具インサートにおいて、
前記超硬合金本体は、1.5〜2.5μmの平均結晶粒度を有するWCと、7.3〜7.9重量パーセントのCo、1.0〜1.8重量パーセントの金属Ta及びNbの立方晶カーバイドと、3体積パーセント未満のイータ相を含むCW比率が0.86〜0.94である高W合金結合相とを含み、且つ
前記被覆は、
TiCxNyOzの最も内側の第1の層であって、前式中でx+y+z=1であり、y>x且つz<0.2、好ましくはy>0.8且つz=0であり、0.5μm未満の粒度の等軸結晶粒と0.1〜1.5μmの全厚とを有するTiCxNyOzの最も内側の第1の層と、
TiCxNy層であって、前式中でx+y=1であり、x>0.3且つy>0.3であり、好ましくはxが0.5以上であり、厚さ4.5〜9.5μmであり、及び平均直径が5μm未満である柱状結晶粒を有するTiCxNy層と、
厚さが4.5〜9.5μmである、平滑で微細結晶粒である約0.5〜2μmのα−Al2O3層であって、好ましくは10μmの長さ全体にわたって0.4μm以下の表面粗さRmaxを有するα−Al2O3層と
を含むことを特徴とする切削工具インサート。 - 前記超硬合金は1.4〜1.7重量パーセントのTa及びNbのカーバイドを含むことを特徴とする請求項1に記載のフライス削りインサート。
- 35〜60μmの前記被覆されていない刃縁の半径を特徴とする請求項1に記載のフライス削りインサート。
- 超硬合金本体と被覆とを備えるフライス削りインサートを作る方法であって、
W−Coを主成分とする前記超硬合金本体は、WCと、7.3〜7.9重量パーセントのCoと、1.0〜1.8重量パーセントのTa及びNbの立方晶カーバイドと、CW比率が0.86〜0.94である高W合金結合相を含む、且つ、
前記方法が、
TiCxNyOzの最も内側の第1の層であって、前式中でx+y+z=1であり、y>x且つz<0.2であり、0.5μm未満の粒度の等軸結晶構造を有し、及び0.1〜1.5μmの全厚であるTiCxNyOzの最も内側の第1の層を、CVD法によって溶着させる段階と、
TiCxNy層であって、前式中でx+y=1であり、x>0.3且つy>0.3であり、厚さ4.5〜9.5μmであり、及び平均直径が5μm未満である柱状結晶構造を有するTiCxNy層を、MTCVD法によって溶着させる段階であって、前記MTCVD法は700〜900℃の温度範囲内において層を形成するために炭素及び窒素の供給源としてアセトニトリルを使用する段階と、
厚さが4.5〜9.5μmであるα−Al2O3層を、既知のCVD法を使用して溶着させる段階と、
好ましくは10μmの長さ全体にわたって0.4μm以下の表面粗さRmaxを有する平滑な表面仕上げを得るために、アルミナグリットによって前記層を乾式ブラストする段階と、
を含むことを特徴とする方法。 - 前記超硬合金本体は1.4〜1.7重量パーセントのTa及びNbのカーバイドを含むことを特徴とする請求項4に記載の方法。
- 被覆の前に35〜60μmの端縁ホーニング仕上げに前記インサートを乾式ブラストすることを特徴とする請求項4に記載の方法。
- 100〜300m/分の切削速度と、切削速度及びインサートの形状寸法に応じた0.15〜0.35mm/歯の送りとにおける、ねずみ鋳鉄とコンパクト黒鉛鋳鉄とノジュラー鋳鉄のような鋳鉄、特にねずみ鋳鉄の、流体冷却材を使用する湿式フライス削りのための、請求項1〜3のいずれか1に記載の切削工具インサートの使用。
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- 2004-11-08 SE SE0402709A patent/SE528380C2/sv not_active IP Right Cessation
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2005
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- 2005-10-18 EP EP05445077A patent/EP1655391A1/en not_active Withdrawn
- 2005-10-20 IL IL171509A patent/IL171509A/en not_active IP Right Cessation
- 2005-10-31 US US11/261,908 patent/US7431977B2/en not_active Expired - Fee Related
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- 2005-11-08 JP JP2005323531A patent/JP2006192561A/ja active Pending
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A621 | Written request for application examination |
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A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20110802 |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20120117 |