JP2006143990A - Solidifying material - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、地盤改良用の固化材に関するものであり、特に、高含水土や高有機質土等の固化処理に適した固化材に関する。 The present invention relates to a solidifying material for ground improvement, and more particularly to a solidifying material suitable for solidifying treatment of highly hydrous soil, highly organic soil, or the like.
従来より、土木・建設の分野では、河川、湖沼、海等の近くの汚泥等よりなる軟弱地盤を有効利用するために、それらを固化材で固化することが行われている。また、河川、湖沼、海等で行われる土木建設工事の過程で生じる建設汚泥の再汚泥化を防止するために固化材が使用されている。 Conventionally, in the field of civil engineering and construction, in order to effectively use soft ground made of sludge near rivers, lakes, seas, etc., they are solidified with a solidifying material. In addition, solidifying materials are used to prevent re-sludge of construction sludge generated in the course of civil engineering construction work performed in rivers, lakes, seas, and the like.
この種の固化材の一例として、800〜900℃で焼成した製紙スラッジ灰を原料として50〜70質量％、高炉スラグ微粉末10質量％と、石灰もしくは生石灰を10〜20質量％、無水石膏もしくは半水石膏10〜20重量％を混合してなる土壌固化材が提案されている（例えば、特許文献１）。 As an example of this kind of solidified material, paper sludge ash calcined at 800-900 ° C is used as a raw material, 50-70 mass%, blast furnace slag fine powder 10 mass%, lime or quicklime 10-20 mass%, anhydrous gypsum or A soil solidifying material obtained by mixing 10 to 20% by weight of hemihydrate gypsum has been proposed (for example, Patent Document 1).
しかしながら、上記特許文献１記載の土壌固化材では、土の種類（例えば、高含水土や高有機質土等）によっては、多量に使用しても目標強度を得ることが困難な場合があった。また、固化処理した土の耐久性が低いことがあった。 However, in the soil solidifying material described in Patent Document 1, depending on the type of soil (for example, highly hydrous soil or highly organic soil), it may be difficult to obtain the target strength even when used in large amounts. Moreover, the durability of the solidified soil was sometimes low.
本発明は、上記従来技術の問題点に鑑みなされたものであって、その目的は、高含水土や高有機質土等の軟弱土の固化処理に適する固化材を提供することにある。 The present invention has been made in view of the above problems of the prior art, and an object of the present invention is to provide a solidifying material suitable for solidifying soft soil such as highly hydrous soil and highly organic soil.
本発明者らは、上記目的を達成するために鋭意研究した結果、特定の水硬率、ケイ酸率および鉄率を有する焼成物と、2CaO・SiO2及び2CaO・Al2O3・SiO2を特定の割合で含有し、3CaO・Al2O3の含有量が20質量部以下である焼成物の粉砕物と、石膏とを組み合わせることにより、上記課題を解決することができることを見いだし、本発明を完成させたものである。 As a result of intensive studies to achieve the above object, the inventors of the present invention have found that calcined products having specific hydraulic modulus, silicic acid rate and iron rate, 2CaO · SiO 2 and 2CaO · Al 2 O 3 · SiO 2 It was found that the above-mentioned problems can be solved by combining a pulverized product of calcined product containing 3CaO · Al 2 O 3 with a specific ratio of 20 parts by mass or less and gypsum. The invention has been completed.
即ち、本発明は、(A)水硬率が1.8〜2.3、ケイ酸率が1.3〜2.3、鉄率が1.3〜2.8である焼成物Ａの粉砕物と、(B)2CaO・SiO2100質量部に対して、2CaO・Al2O3・SiO2を10〜2000質量部含有し、かつ、3CaO・Al2O3の含有量が20質量部以下である焼成物Ｂの粉砕物と、(C)石膏を含有することを特徴とする固化材である（請求項１）。このような構成の固化材であれば、高含水土や高有機質土等の軟弱土に使用した場合でも、高い強度を得ることができる。また、固化処理した土も耐久性に優れるものとすることができる。
本発明の固化材は、高炉スラグ粉末、フライアッシュ、石灰石粉末、珪石粉末及びシリカフュームから選ばれる１種以上の無機粉末を含むことが好ましい（請求項２）。これらの無機粉末を含むことにより、固化処理した土の長期強度を増大させることができる。
本発明においては、上記焼成物Ａ及び／又は焼成物Ｂは、産業廃棄物、一般廃棄物及び建設発生土から選ばれる一種以上を原料として製造した焼成物とすることができる（請求項３）。焼成物の原料として、産業廃棄物、一般廃棄物及び建設発生土から選ばれる一種以上のものを使用することにより、廃棄物の有効利用を促進させることができる。
上記焼成物Ａは、1.0質量％以下のフッ素を含有することができる（請求項４）。焼成物Ａがフッ素を含有することにより、フッ素含有廃棄物を原料として使用することができ、廃棄物の有効利用をより促進させることができる。また、固化材をスラリー添加する際に、該スラリーの作業性を向上することや可使時間を長時間確保することが可能となる。
That is, the present invention comprises (A) a pulverized product of fired product A having a hydraulic modulus of 1.8 to 2.3, a silicic acid rate of 1.3 to 2.3, and an iron rate of 1.3 to 2.8, and (B) 2CaO · SiO 2 100 mass. 10 to 2000 parts by mass of 2CaO · Al 2 O 3 · SiO 2 and a pulverized product of fired product B having a content of 3CaO · Al 2 O 3 of 20 parts by mass or less, C) A solidifying material characterized by containing gypsum (claim 1). If it is a solidification material of such a structure, even when used for soft soil such as highly hydrous soil or highly organic soil, high strength can be obtained. Also, the solidified soil can be excellent in durability.
The solidified material of the present invention preferably contains one or more inorganic powders selected from blast furnace slag powder, fly ash, limestone powder, silica stone powder and silica fume (Claim 2). By including these inorganic powders, the long-term strength of the solidified soil can be increased.
In the present invention, the calcined product A and / or calcined product B can be a calcined product produced using one or more selected from industrial waste, general waste, and construction generated soil as a raw material (Claim 3). . By using one or more materials selected from industrial waste, general waste, and construction generated soil as the raw material for the baked product, effective use of the waste can be promoted.
The fired product A can contain 1.0% by mass or less of fluorine (claim 4). When the fired product A contains fluorine, the fluorine-containing waste can be used as a raw material, and the effective utilization of the waste can be further promoted. Further, when the solidifying material is added to the slurry, the workability of the slurry can be improved and the pot life can be secured for a long time.
本発明の固化材では、高含水土や高有機質土等の軟弱土に使用した場合でも、高い強度を得ることができる。また、固化処理した土も耐久性に優れるものとすることができる。
また、本発明の固化材では、産業廃棄物、一般廃棄物及び建設発生土から選ばれる一種以上を原料として製造した焼成物を用いることができるので、廃棄物の有効利用を促進させることができる。
In the solidified material of the present invention, high strength can be obtained even when used in soft soil such as highly hydrous soil or highly organic soil. Also, the solidified soil can be excellent in durability.
Moreover, in the solidified material of the present invention, a fired product produced using one or more selected from industrial waste, general waste and construction generated soil can be used, so that effective use of waste can be promoted. .
以下、本発明について詳細に説明する。
本発明で使用する焼成物Ａは、水硬率（H.M.）が1.8〜2.3、ケイ酸率（S.M.）が1.3〜2.3、鉄率（I.M.）が1.3〜2.8のものである。
水硬率（H.M.）が小さくなると、該焼成物中の3CaO・SiO2(以降、C3Sと略す)の含有量が少なくなり、固化処理した土の初期強度発現性が低下する。また、焼成物Ａの焼成も困難となる。一方、水硬率（H.M.）が大きくなると、固化処理した土の初期強度発現性は向上するが、長期強度の伸びが鈍くなる傾向にある。そのため、水硬率（H.M.）は1.8〜2.3が好ましく、2.0〜2.2がより好ましい。
ケイ酸率（S.M.）が小さくなると、焼成物Ａの焼成が困難となる。一方、ケイ酸率（S.M.）が大きくなると、固化処理した土の強度発現性が低下する。また、3CaO・Al2O3(以降、C3Aと略す)と4CaO・Al2O3・Fe2O3(以降、C4AFと略す)の含有量が少なくなり、焼成物Ａの焼成が困難になる。そのため、ケイ酸率（S.M.）は1.3〜2.3が好ましく、1.5〜2.0がより好ましい。
鉄率（I.M.）が小さくなると、焼成物Ａの粉砕性が低下する。また、固化処理した土の初期強度発現性が低下する傾向にある。一方、鉄率（I.M.）が大きくなると、焼成物中のC3Aの含有量が多くなり、所要の固化性能を発現するために添加すべき石膏量が増加し、経済的でない。そのため、鉄率（I.M.）は1.3〜2.8が好ましく、1.5〜2.6がより好ましい。
Hereinafter, the present invention will be described in detail.
The fired product A used in the present invention has a hydraulic modulus (HM) of 1.8 to 2.3, a silicic acid rate (SM) of 1.3 to 2.3, and an iron rate (IM) of 1.3 to 2.8.
When the hydraulic modulus (HM) decreases, the content of 3CaO · SiO 2 (hereinafter abbreviated as C 3 S) in the fired product decreases, and the initial strength developability of the solidified soil decreases. In addition, firing of the fired product A becomes difficult. On the other hand, when the hydraulic modulus (HM) increases, the initial strength development of the solidified soil is improved, but the long-term strength tends to be slow. Therefore, the hydraulic modulus (HM) is preferably 1.8 to 2.3, more preferably 2.0 to 2.2.
When the silicic acid ratio (SM) becomes small, it becomes difficult to fire the fired product A. On the other hand, when the silicic acid ratio (SM) increases, the strength development of the solidified soil decreases. In addition, the content of 3CaO · Al 2 O 3 (hereinafter abbreviated as C 3 A) and 4CaO · Al 2 O 3 · Fe 2 O 3 (hereinafter abbreviated as C 4 AF) is reduced, and the fired product A is fired. Becomes difficult. Therefore, the silicic acid ratio (SM) is preferably 1.3 to 2.3, more preferably 1.5 to 2.0.
When the iron ratio (IM) decreases, the pulverizability of the fired product A decreases. Moreover, there exists a tendency for the initial strength expression of the solidified soil to fall. On the other hand, when the iron ratio (IM) increases, the content of C 3 A in the fired product increases, and the amount of gypsum to be added to develop the required solidification performance increases, which is not economical. Therefore, the iron ratio (IM) is preferably 1.3 to 2.8, and more preferably 1.5 to 2.6.
焼成物Ａの原料としては、一般のポルトランドセメントクリンカー原料、すなわち石灰石、生石灰、消石灰等のCaO原料、珪石、粘土等のSiO2原料、粘土等のAl2O3原料、鉄滓、鉄ケーキ等のFe2O3原料を使用することができる。
なお、本発明においては、焼成物Ａの原料として、前記原料に加えて、産業廃棄物、一般廃棄物及び建設発生土から選ばれる一種以上を使用することができる。焼成物Ａの原料として、産業廃棄物、一般廃棄物及び建設発生土から選ばれる一種以上のものを使用することは、廃棄物の有効利用を促進させることができ好ましいことである。ここで、産業廃棄物としては、例えば、生コンスラッジ、各種汚泥（例えば、下水汚泥、浄水汚泥、建設汚泥、製鉄汚泥等）、建設廃材、コンクリート廃材、ボーリング廃土、各種焼却灰、鋳物砂、ロックウール、廃ガラス、高炉２次灰等が挙げられる。一般廃棄物としては、例えば、下水汚泥乾粉、都市ごみ焼却灰、貝殻等が挙げられる。建設発生土としては、建設現場や工事現場等から発生する土壌や残土、さらには廃土壌等が挙げられる。
As a raw material of the fired product A, a general Portland cement clinker raw material, that is, a CaO raw material such as limestone, quicklime and slaked lime, a SiO 2 raw material such as silica and clay, an Al 2 O 3 raw material such as clay, an iron cake, an iron cake, etc. Fe 2 O 3 raw material can be used.
In addition, in this invention, in addition to the said raw material, 1 or more types chosen from an industrial waste, a general waste, and construction generated soil can be used as a raw material of the baked product A. The use of one or more materials selected from industrial waste, general waste, and construction generated soil as the raw material of the fired product A is preferable because it can promote effective use of the waste. Here, as industrial waste, for example, raw consludge, various sludges (for example, sewage sludge, purified water sludge, construction sludge, iron sludge, etc.), construction waste, concrete waste, boring waste, various incineration ash, foundry sand, Examples thereof include rock wool, waste glass, and blast furnace secondary ash. Examples of the general waste include sewage sludge dry powder, municipal waste incineration ash, and shells. Examples of construction generated soil include soil and residual soil generated from construction sites and construction sites, and waste soil.
本発明においては、上記焼成物Ａは1.0質量％以下のフッ素を含有することができる。フッ素を1.0質量％以下含有することにより、フッ素含有廃棄物を原料として使用することができ、廃棄物の有効利用をより促進させることができる。また、固化材をスラリー添加する際に、該スラリーの作業性を向上することや可使時間を長時間確保することが可能となる。
フッ素原料としては、蛍石(CaF2)の他、フッ酸の製造工程で発生するスラッジ、リン酸工業炉やリン酸肥料製造炉から製造される珪フッ化ソーダやその煤煙、半導体や電気電子機器工業で使用されたフッ素系洗浄剤を含む排水を処理した残渣等のフッ素含有廃棄物を使用することができる。
焼成物Ａ中のフッ素含有量は1.0質量％以下が好ましい。焼成物Ａ中のフッ素含有量が1.0質量％を越えると、固化処理した土の強度発現性が低下するので好ましくない。焼成物Ａ中のより好ましいフッ素含有量は、固化処理した土の強度発現性やフッ素含有廃棄物の有効利用等の観点から、0.5質量％以下であり、特に好ましくは0.05〜0.4質量％である。
In the present invention, the fired product A can contain 1.0% by mass or less of fluorine. By containing 1.0% by mass or less of fluorine, fluorine-containing waste can be used as a raw material, and effective utilization of waste can be further promoted. Further, when the solidifying material is added to the slurry, the workability of the slurry can be improved and the pot life can be secured for a long time.
Fluorine raw materials include fluorite (CaF 2 ), sludge generated in the hydrofluoric acid production process, sodium silicofluoride produced from phosphoric acid industrial furnaces and phosphoric acid fertilizer production furnaces, soot, semiconductors, electric and electronic Fluorine-containing waste such as residues obtained by treating wastewater containing fluorine-based cleaning agents used in the equipment industry can be used.
The fluorine content in the fired product A is preferably 1.0% by mass or less. If the fluorine content in the fired product A exceeds 1.0% by mass, the strength development of the solidified soil is lowered, which is not preferable. A more preferable fluorine content in the fired product A is 0.5% by mass or less, particularly preferably 0.05 to 0.4% by mass, from the viewpoint of strength development of the solidified soil, effective use of fluorine-containing waste, and the like. .
上記各原料を所定のH.M.、S.M.、I.M.となるように混合し、好ましくは1200〜1550℃で焼成することにより、焼成物Ａが製造される。より好ましい焼成温度は1350〜1450℃である。
各原料を混合する方法は、特に限定するものではなく、慣用の装置等で行えばよい。
また、焼成に使用する装置も特に限定するものではなく、例えば、ロータリーキルン等を使用することができる。ロータリーキルンで焼成する際には、燃料代替廃棄物、例えば、廃油、廃タイヤ、廃プラスチック等を使用することができる。
なお、本発明で使用する焼成物Ａにおいては、固化処理した土の初期強度発現性や耐久性等から、フリーライム量が0.5〜1.5質量％であることが好ましい。
The above-mentioned raw materials are mixed so as to have predetermined HM, SM, and IM, and preferably fired at 1200 to 1550 ° C., whereby the fired product A is manufactured. A more preferable firing temperature is 1350 to 1450 ° C.
The method of mixing each raw material is not particularly limited, and may be performed with a conventional apparatus or the like.
Moreover, the apparatus used for baking is not specifically limited, For example, a rotary kiln etc. can be used. When firing in a rotary kiln, alternative fuel wastes such as waste oil, waste tires, waste plastics, etc. can be used.
In the fired product A used in the present invention, the amount of free lime is preferably 0.5 to 1.5% by mass from the standpoint of initial strength development and durability of the solidified soil.
本発明で使用する焼成物Ｂは、2CaO・SiO2(以降、C2Sと略す)100質量部に対して、2CaO・Al2O3・SiO2(以降、C2ASと略す)を10〜2000質量部含有し、かつ、3CaO・Al2O3(C3A)の含有量が20質量部以下のものである。C2AS含有量が、C2S100質量部に対して10質量部未満では、焼成物Ｂの焼成が困難となる。また、生成するC2Sが水和活性のないγ型C2Sである可能性が高くなり、固化処理した土の強度発現性が低下することがある。一方、C2AS含有量が、C2S100質量部に対して2000質量部を越えると、固化処理した土の強度発現性が低下する。
C2ASの好ましい含有量は、C2S100質量部に対して10〜200質量部であり、より好ましくは10〜100質量部である。
The fired product B used in the present invention has 10 parts of 2CaO.Al 2 O 3 .SiO 2 (hereinafter abbreviated as C 2 AS) per 100 parts by mass of 2CaO.SiO 2 (hereinafter abbreviated as C 2 S). to 2000 parts by weight containing, and the content of 3CaO · Al 2 O 3 (C 3 a) is of 20 parts by mass or less. When the C 2 AS content is less than 10 parts by mass with respect to 100 parts by mass of C 2 S, it is difficult to fire the fired product B. In addition, there is a high possibility that the generated C 2 S is γ-type C 2 S having no hydration activity, and the strength development of the solidified soil may be reduced. On the other hand, when the C 2 AS content exceeds 2000 parts by mass with respect to 100 parts by mass of C 2 S, the strength development property of the solidified soil decreases.
The preferable content of C 2 AS is 10 to 200 parts by mass, and more preferably 10 to 100 parts by mass with respect to 100 parts by mass of C 2 S.
また、焼成物Ｂは、C2S100質量部に対するC3Aの含有量が20質量部以下、好ましくは10質量部以下のものである。C3Aの含有量が20質量部を越えると、固化処理した土の強度発現性が低下する。 The calcined product B has a C 3 A content of 20 parts by mass or less, preferably 10 parts by mass or less, relative to 100 parts by mass of C 2 S. When the content of C 3 A exceeds 20 parts by mass, the strength development property of the solidified soil decreases.
焼成物Ｂの原料としては、一般のポルトランドセメントクリンカー原料、すなわち石灰石、生石灰、消石灰等のCaO原料、珪石、粘土等のSiO2原料、粘土等のAl2O3原料、鉄滓、鉄ケーキ等のFe2O3原料を使用することができる。
なお、本発明においては、焼成物Ｂの原料として、前記原料に加えて、産業廃棄物、一般廃棄物及び建設発生土から選ばれる一種以上を使用することができる。焼成物Ｂの原料として、産業廃棄物、一般廃棄物及び建設発生土から選ばれる一種以上のものを使用することは、廃棄物の有効利用を促進させることができ好ましいことである。ここで、産業廃棄物としては、例えば、石炭灰、生コンスラッジ、各種汚泥（例えば、下水汚泥、浄水汚泥、建設汚泥、製鉄汚泥等）、ボーリング廃土、各種焼却灰、鋳物砂、ロックウール、廃ガラス、高炉２次灰、建設廃材、コンクリート廃材等が挙げられる。一般廃棄物としては、例えば、下水汚泥乾粉、都市ごみ焼却灰、貝殻等が挙げられる。建設発生土としては、建設現場や工事現場等から発生する土壌や残土、さらには廃土壌等が挙げられる。
As a raw material of the fired product B, a general Portland cement clinker raw material, that is, a CaO raw material such as limestone, quicklime, and slaked lime, an SiO 2 raw material such as silica and clay, an Al 2 O 3 raw material such as clay, an iron cake, and an iron cake, etc. Fe 2 O 3 raw material can be used.
In addition, in this invention, in addition to the said raw material, 1 or more types chosen from industrial waste, general waste, and construction generated soil can be used as a raw material of the baked product B. It is preferable to use at least one selected from industrial waste, general waste, and construction generated soil as the raw material of the fired product B because it can promote effective use of the waste. Here, as industrial waste, for example, coal ash, raw consludge, various sludges (for example, sewage sludge, purified water sludge, construction sludge, steel sludge, etc.), boring waste soil, various incineration ash, foundry sand, rock wool, Examples include waste glass, blast furnace secondary ash, construction waste, and concrete waste. Examples of the general waste include sewage sludge dry powder, municipal waste incineration ash, and shells. Examples of construction generated soil include soil and residual soil generated from construction sites and construction sites, and waste soil.
なお、焼成物Ｂの原料組成によっては、特に、前記産業廃棄物、一般廃棄物及び建設発生土から選ばれる一種以上のものを使用した場合、4CaO・Al2O3・Fe2O3(以降、C4AFと略す)が生成することがあるが、本発明の焼成物Ｂにおいては、C2ASの一部、好ましくはC2ASの70質量％以下がC4AFで置換されても良い。C4AFがこの範囲を越えて置換されると、焼成の温度範囲が狭くなり、焼成物Ｂの製造の管理が難しくなる。 Depending on the raw material composition of the fired product B, in particular, when one or more kinds selected from the industrial waste, general waste and construction generated soil are used, 4CaO.Al 2 O 3 .Fe 2 O 3 , there may be abbreviated to C 4 AF) is produced, in the calcined product B of the present invention, a part of the C 2 aS, also preferably substituted or less 70% by weight of C 2 aS is in C 4 AF good. If C 4 AF is substituted beyond this range, the temperature range for firing becomes narrow, and the production control of the fired product B becomes difficult.
焼成物Ｂの鉱物組成は、使用原料中のCaO、SiO2、Al2O3、Fe2O3の各含有量（質量％）から、次式により求めることができる。
C4AF＝3.04×Fe2O3
C3A＝1.61×CaO−3.00×SiO2−2.26×Fe2O3
C2AS＝−1.63×CaO＋3.04×SiO2＋2.69×Al2O3＋0.57×Fe2O3
C2S＝1.02×CaO＋0.95×SiO2−1.69×Al2O3−0.36×Fe2O3
The mineral composition of the calcined product B can be obtained from the contents (mass%) of CaO, SiO 2 , Al 2 O 3 and Fe 2 O 3 in the raw materials used by the following formula.
C 4 AF = 3.04 × Fe 2 O 3
C 3 A = 1.61 × CaO−3.00 × SiO 2 −2.26 × Fe 2 O 3
C 2 AS = -1.63 x CaO + 3.04 x SiO 2 + 2.69 x Al 2 O 3 + 0.57 x Fe 2 O 3
C 2 S = 1.02 × CaO + 0.95 × SiO 2 −1.69 × Al 2 O 3 −0.36 × Fe 2 O 3
焼成物Ｂの焼成温度は、好ましくは1000〜1350℃で、より好ましくは1150〜1350℃である。
各原料を混合する方法は、特に限定するものではなく、慣用の装置等で行えばよい。
また、焼成に使用する装置も特に限定するものではなく、例えば、ロータリーキルン等を使用することができる。ロータリーキルンで焼成する際には、燃料代替廃棄物、例えば、廃油、廃タイヤ、廃プラスチック等を使用することができる。
The firing temperature of the fired product B is preferably 1000 to 1350 ° C, more preferably 1150 to 1350 ° C.
The method of mixing each raw material is not particularly limited, and may be performed with a conventional apparatus or the like.
Moreover, the apparatus used for baking is not specifically limited, For example, a rotary kiln etc. can be used. When firing in a rotary kiln, alternative fuel wastes such as waste oil, waste tires, waste plastics, etc. can be used.
焼成物Ｂの粉砕物の量は、固化処理した土の強度発現性や耐久性等から、焼成物Ａの粉砕物100質量部に対して、10〜100質量部であることが好ましく、20〜60質量部であることがより好ましい。 The amount of the pulverized product of the baked product B is preferably 10 to 100 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the pulverized product of the baked product A from the standpoint of strength development and durability of the solidified soil. More preferably, it is 60 parts by mass.
本発明で用いる石膏としては、特に制限されず、ニ水石膏、α型又はβ型半水石膏、無水石膏等が挙げられ、１種又は２種以上を組み合わせて用いることができる。特に、固化処理した土の強度発現性や耐久性等から、無水石膏を用いることが好ましい。 The gypsum used in the present invention is not particularly limited, and examples thereof include dihydrate gypsum, α-type or β-type hemihydrate gypsum, anhydrous gypsum, and the like, and these can be used alone or in combination of two or more. In particular, anhydrous gypsum is preferably used from the standpoint of strength development and durability of the solidified soil.
本発明の固化材において、石膏の含有量は、固化処理した土の強度発現性や耐久性等から、焼成物Ａの粉砕物100質量部に対して、SO3換算で1〜15質量部であることが好ましく、3〜10質量部であることがより好ましい。 In the solidified material of the present invention, the gypsum content is 1 to 15 parts by mass in terms of SO 3 with respect to 100 parts by mass of the pulverized product of the fired product A due to the strength development and durability of the solidified soil. It is preferable that it is 3 to 10 parts by mass.
本発明の固化材は、更に高炉スラグ粉末、フライアッシュ、石灰石粉末、珪石粉末及びシリカフュームから選ばれる１種以上の無機粉末を含有することが好ましい。これらの無機粉末を含有することにより、固化処理した土の長期強度を増大させることができる。 The solidified material of the present invention preferably further contains one or more inorganic powders selected from blast furnace slag powder, fly ash, limestone powder, silica stone powder and silica fume. By containing these inorganic powders, the long-term strength of the solidified soil can be increased.
本発明において、固化材中の無機粉末量は、該無機粉末の種類により異なる。例えば、高炉スラグ粉末であれば、固化処理した土の強度発現性や耐久性等から、焼成物Ａの粉砕物100質量部に対して、10〜150質量部であることが好ましく、20〜100質量部であることがより好ましい。フライアッシュ、石灰石粉末や珪石粉末であれば、焼成物Ａの粉砕物100質量部に対して、10〜100質量部であることが好ましく、20〜80質量部であることがより好ましい。シリカフュームであれば、焼成物Ａの粉砕物100質量部に対して、1〜50質量部であることが好ましく、5〜30質量部であることがより好ましい。 In the present invention, the amount of inorganic powder in the solidified material varies depending on the type of the inorganic powder. For example, if it is a blast furnace slag powder, it is preferable that it is 10-150 mass parts with respect to 100 mass parts of pulverized products of the baked product A from the strength expression property of durability, durability, etc. More preferably, it is part by mass. If it is a fly ash, a limestone powder, or a quartzite powder, it is preferable that it is 10-100 mass parts with respect to 100 mass parts of pulverized things of the baked product A, and it is more preferable that it is 20-80 mass parts. If it is a silica fume, it is preferable that it is 1-50 mass parts with respect to 100 mass parts of pulverized things of baked product A, and it is more preferable that it is 5-30 mass parts.
無機粉末の比表面積は、高炉スラグ粉末、フライアッシュ、石灰石粉末、珪石粉末では、固化処理した土の強度発現性や耐久性、更には固化材のコスト等から、ブレーン比表面積が2500〜10000cm2/gが好ましく、3000〜9000cm2/gがより好ましい。
シリカフュームでは、ＢＥＴ比表面積が5〜25m2/gが好ましく、5〜20m2/gであるのがより好ましい。
The specific surface area of the inorganic powder is blast furnace slag powder, fly ash, limestone powder, and quartzite powder. The specific surface area of the brane is 2500 to 10,000 cm 2 due to the strength development and durability of the solidified soil and the cost of the solidified material. / g is preferable, and 3000 to 9000 cm 2 / g is more preferable.
Silica fume preferably has a BET specific surface area of 5 to 25 m 2 / g, and more preferably 5 to 20 m 2 / g.
固化材の製造方法としては、例えば、
(1)焼成物Ａと焼成物Ｂと石膏を同時に粉砕する方法、
(2)焼成物Ａと焼成物Ｂと石膏と無機粉末を同時に粉砕する方法、
(3)焼成物Ａと焼成物Ｂの同時粉砕物に石膏を混合する方法、
(4)焼成物Ａと石膏の同時粉砕物に焼成物Ｂの粉砕物を混合する方法、
(5)焼成物Ｂと石膏の同時粉砕物に焼成物Ａの粉砕物を混合する方法、
(6)焼成物Ａ、焼成物Ｂを別々に粉砕し、該粉砕物と石膏を混合する方法、
(7)上記(1)、(3)、(4)、(5)又は(6)の固化材に無機粉末を混合する方法
等が挙げられる。
As a manufacturing method of the solidified material, for example,
(1) A method of simultaneously crushing calcined product A, calcined product B and gypsum,
(2) A method of simultaneously pulverizing fired product A, fired product B, gypsum and inorganic powder,
(3) A method of mixing gypsum into the simultaneously pulverized product of baked product A and baked product B,
(4) A method of mixing the pulverized product of calcined product B and the pulverized product of calcined product A and gypsum simultaneously,
(5) A method of mixing the pulverized product of baked product A with the simultaneously pulverized product of baked product B and gypsum,
(6) A method of separately pulverizing the baked product A and the baked product B and mixing the pulverized product and gypsum,
(7) A method of mixing an inorganic powder with the solidified material of (1), (3), (4), (5) or (6) above.
上記(1)の場合は、焼成物Ａと焼成物Ｂと石膏は、固化処理した土の強度発現性や耐久性等から、ブレーン比表面積2500〜5000cm2/gに粉砕することが好ましく、3000〜4500cm2/gに粉砕することがより好ましい。
上記(2)の場合は、焼成物Ａと焼成物Ｂと石膏と無機粉末は、固化処理した土の強度発現性や耐久性等から、ブレーン比表面積2500〜5000cm2/gに粉砕することが好ましく、3000〜4500cm2/gに粉砕することがより好ましい。
上記(3)の場合は、焼成物Ａと焼成物Ｂは、ブレーン比表面積2500〜4500cm2/gに粉砕することが好ましく、3000〜4500cm2/gに粉砕することがより好ましい。石膏としては、ブレーン比表面積2500〜7000cm2/gのものを使用するのが好ましく、3000〜6000cm2/gのものを使用するのがより好ましい。
上記(4)の場合は、焼成物Ａと石膏は、水硬性組成物の水和熱や、ブレーン比表面積2500〜4500cm2/gに粉砕することが好ましく、3000〜4500cm2/gに粉砕することがより好ましい。また、焼成物Ｂは、ブレーン比表面積2500〜4500cm2/gに粉砕することが好ましく、3000〜4500cm2/gに粉砕することがより好ましい。
上記(5)の場合は、焼成物Ｂと石膏は、ブレーン比表面積2500〜4500cm2/gに粉砕することが好ましく、3000〜4500cm2/gに粉砕することがより好ましい。また、焼成物Ａは、ブレーン比表面積2500〜4500cm2/gに粉砕することが好ましく、3000〜4500cm2/gに粉砕することがより好ましい。
上記(6)の場合は、焼成物Ａは、ブレーン比表面積2500〜4500cm2/gに粉砕することが好ましく、3000〜4500cm2/gに粉砕することがより好ましい。また、焼成物Ｂは、ブレーン比表面積2500〜4500cm2/gに粉砕することが好ましく、3000〜4500cm2/gに粉砕することがより好ましい。また、石膏としてはブレーン比表面積2500〜7000cm2/gのものを使用するのが好ましく、3000〜6000cm2/gのものを使用するのがより好ましい。
In the case of (1) above, the fired product A, the fired product B, and the gypsum are preferably pulverized to a Blaine specific surface area of 2500 to 5000 cm 2 / g from the standpoint of strength development and durability of the solidified soil. It is more preferable to grind to ˜4500 cm 2 / g.
In the case of (2) above, the fired product A, the fired product B, the gypsum, and the inorganic powder can be pulverized to a Blaine specific surface area of 2500 to 5000 cm 2 / g due to the strength development and durability of the solidified soil. Preferably, pulverization to 3000 to 4500 cm 2 / g is more preferable.
In the case of (3) above, the fired product A and the fired product B are preferably pulverized to a Blaine specific surface area of 2500 to 4500 cm 2 / g, more preferably 3000 to 4500 cm 2 / g. As the gypsum, one having a specific surface area of 2500 to 7000 cm 2 / g is preferable, and one having 3000 to 6000 cm 2 / g is more preferable.
In the case of the above (4), the fired product A and gypsum are preferably pulverized to a heat of hydration of the hydraulic composition and a brain specific surface area of 2500 to 4500 cm 2 / g, and pulverized to 3000 to 4500 cm 2 / g. It is more preferable. In addition, the fired product B is preferably pulverized to a Blaine specific surface area of 2500 to 4500 cm 2 / g, and more preferably pulverized to 3000 to 4500 cm 2 / g.
In the case of (5) above, the calcined product B and gypsum are preferably pulverized to a Blaine specific surface area of 2500 to 4500 cm 2 / g, more preferably 3000 to 4500 cm 2 / g. The fired product A is preferably pulverized to a Blaine specific surface area of 2500 to 4500 cm 2 / g, and more preferably pulverized to 3000 to 4500 cm 2 / g.
In the case of (6) above, the fired product A is preferably pulverized to a Blaine specific surface area of 2500 to 4500 cm 2 / g, more preferably 3000 to 4500 cm 2 / g. In addition, the fired product B is preferably pulverized to a Blaine specific surface area of 2500 to 4500 cm 2 / g, and more preferably pulverized to 3000 to 4500 cm 2 / g. The gypsum is preferably one having a specific surface area of 2500 to 7000 cm 2 / g, more preferably 3000 to 6000 cm 2 / g.
なお、本発明の固化材のブレーン比表面積は、固化処理した土の強度発現性や耐久性等から、ブレーン比表面積2500〜5000cm2/gであることが好ましく、3000〜4500cm2/gであることがより好ましい。 Note that the specific surface area of the solidified material of the present invention is preferably a specific surface area of 2500 to 5000 cm 2 / g, preferably 3000 to 4500 cm 2 / g, from the standpoint of strength development and durability of the solidified soil. It is more preferable.
本発明の固化材においては、固化処理した土の強度発現性や耐久性の向上のために、減水剤（ＡＥ減水剤、高性能減水剤、高性能ＡＥ減水剤も含む）等の混和剤を使用することができる。減水剤としては、リグニン系、ナフタレンスルホン酸系、メラミン系、ポリカルボン酸系の減水剤を使用できる。 In the solidifying material of the present invention, an admixture such as a water reducing agent (including an AE water reducing agent, a high performance water reducing agent, and a high performance AE water reducing agent) is added to improve the strength development and durability of the solidified soil. Can be used. As the water reducing agent, a lignin type, naphthalene sulfonic acid type, melamine type or polycarboxylic acid type water reducing agent can be used.
本発明の固化材を用いて地盤を固化処理する際の添加量は、対象土の性状や施工条件、固化処理した土の要求強度にもよるが、一般には、対象土1m3当り50〜300kgが好ましく、100〜250kgがより好ましい。
本発明の固化材は、例えば1)対象土に固化材を粉体のまま添加・混合するドライ添加、2)水を加えてスラリーとして添加・混合するスラリー添加、により使用することができる。スラリー添加の場合には、水／固化材（質量）比は、0.5〜1.5が好ましく、0.6〜1.0がより好ましい。
Amount at the time of solidification of soil with a solidifying material of the present invention, properties and welding conditions of the target soil, depending on the strength required of the solidified treated soil, in general, subject soil 1 m 3 per 50~300kg Is preferable, and 100 to 250 kg is more preferable.
The solidified material of the present invention can be used by, for example, 1) dry addition in which the solidified material is added to and mixed with the target soil in powder form, and 2) slurry addition in which water is added and mixed as a slurry. In the case of slurry addition, the water / solidified material (mass) ratio is preferably 0.5 to 1.5, and more preferably 0.6 to 1.0.
以下、実施例により本発明を説明する。
実施例１〜６、比較例１
（１）焼成物Ａの製造
原料として、下水汚泥、建設発生土と、石灰石等の一般のポルトランドセメントクリンカー原料を使用して、表１に示す水硬率（H.M.）、ケイ酸率（S.M.）および鉄率（I.M.）となるように原料を調合した。調合原料を小型ロータリーキルンで1400〜1450℃で焼成して、焼成物Ａを製造した。この際、燃料として一般的な重油のほかに、廃油や廃プラスチックを使用した。焼成後、各焼成物Ａをバッチ式ボールミルでブレーン比表面積が3250±50cm2/gとなるように粉砕した。
使用した下水汚泥、建設発生土の化学組成（質量％）は、表２に示すとおりである。
なお、各焼成物中のフリーライム量は0.6〜1.0質量％であった。
Hereinafter, the present invention will be described by way of examples.
Examples 1-6, Comparative Example 1
(1) Manufacture of baked product A Using raw materials such as sewage sludge, construction generated soil, and general Portland cement clinker raw materials such as limestone, hydraulic rate (HM) and silicic acid rate (SM) shown in Table 1 And the raw material was prepared so that it might become an iron rate (IM). The blended raw material was fired at 1400 to 1450 ° C. in a small rotary kiln to produce a fired product A. In this case, waste oil and waste plastic were used in addition to general heavy oil as fuel. After firing, each fired product A was pulverized with a batch-type ball mill so that the specific surface area of branes was 3250 ± 50 cm 2 / g.
The chemical composition (mass%) of the used sewage sludge and construction generated soil is as shown in Table 2.
In addition, the amount of free lime in each baked product was 0.6 to 1.0 mass%.
（２）焼成物Ｂの製造
原料として、石灰石、下水汚泥を使用して、表３に示す組成で調合し、小型ロータリーキルンで1300℃で焼成した。この際、燃料として一般的な重油のほかに、廃油や廃プラスチックを使用した。焼成後、バッチ式ボールミルでブレーン比表面積が3250cm2/gとなるように粉砕した。
(2) Manufacture of baked product B Using limestone and sewage sludge as raw materials, blended with the composition shown in Table 3, and baked at 1300 ° C in a small rotary kiln. In this case, waste oil and waste plastic were used in addition to general heavy oil as fuel. After firing, the mixture was pulverized with a batch-type ball mill so that the specific surface area of the brain was 3250 cm 2 / g.
（３）固化材の製造
焼成物Ａの粉砕物、焼成物Ｂの粉砕物、無水石膏（ブレーン比表面積5800cm2/g）、高炉スラグ粉末（ブレーン比表面積4500cm2/g）を表４に示す割合で混合して、固化材を得た。
(3) Production of solidified material Table 4 shows the pulverized product of baked product A, the pulverized product of baked product B, anhydrous gypsum (brain specific surface area 5800 cm 2 / g), and blast furnace slag powder (brain specific surface area 4500 cm 2 / g). Mixing at a ratio, a solidified material was obtained.
（４）一軸圧縮強さ試験
「JGS 0821(安定処理土の締固めをしない供試体作製方法)」に準拠して作製した供試体を、「JIS A 1216(土の一軸圧縮試験方法）」に準じて、圧縮強度（７日および28日）を測定した。
その結果を表５に示す。
なお、本試験に使用した対象土は、含水率30％の砂質土、含水率75％の粘性土、含水率175％の関東ロームおよび含水率400％のヘドロであり、固化材の添加量は、砂質土に対しては1m3当り60kg、粘性土に対しては1m3当り100kg、関東ロームに対しては1m3当り250kg、ヘドロに対しては1m3当り200kgとした。
(4) Uniaxial compressive strength test JIS A 1216 (soil uniaxial compression test method) is used for specimens prepared in accordance with "JGS 0821 (method for preparing specimens without compaction of stabilized soil)". The compressive strength (7th and 28th) was measured accordingly.
The results are shown in Table 5.
The target soils used in this test were sandy soil with a moisture content of 30%, viscous soil with a moisture content of 75%, Kanto loam with a moisture content of 175%, and sludge with a moisture content of 400%. Was 60 kg / m 3 for sandy soil, 100 kg / m 3 for cohesive soil, 250 kg / m 3 for Kanto loam, and 200 kg / m 3 for sludge.
表５より、本発明の固化材（実施例１〜６）を使用した場合では、固化処理した土の強度発現性が良好であり、実用的な値を越えていることが分かる。 From Table 5, when the solidification material (Examples 1-6) of this invention is used, it turns out that the intensity | strength expression property of the solidified soil is favorable and exceeds the practical value.
実施例７〜10
（５）焼成物Ａの製造
原料として、下水汚泥、建設発生土、フッ酸の製造工程で発生するスラッジと、石灰石等の一般のポルトランドセメントクリンカー原料を使用して、表６に示す水硬率（H.M.）、ケイ酸率（S.M.）および鉄率（I.M.）となるように原料を調合した。調合原料を小型ロータリーキルンで1400〜1450℃で焼成して、焼成物Ａを製造した。この際、燃料として一般的な重油のほかに、廃油や廃プラスチックを使用した。焼成後、各焼成物Ａをバッチ式ボールミルでブレーン比表面積が3250±50cm2/gとなるように粉砕した。
なお、各焼成物中のフリーライム量は0.6〜1.0質量％であった。
Examples 7-10
(5) Manufacture of fired product A Using the general sludge generated in the manufacturing process of sewage sludge, construction generated soil, hydrofluoric acid, and general Portland cement clinker raw materials such as limestone as raw materials, the hydraulic modulus shown in Table 6 The raw materials were prepared so as to have (HM), silicic acid ratio (SM) and iron ratio (IM). The blended raw material was fired at 1400 to 1450 ° C. in a small rotary kiln to produce a fired product A. In this case, waste oil and waste plastic were used in addition to general heavy oil as fuel. After firing, each fired product A was pulverized with a batch-type ball mill so that the specific surface area of branes was 3250 ± 50 cm 2 / g.
In addition, the amount of free lime in each baked product was 0.6 to 1.0 mass%.
（６）固化材の製造
表６の焼成物Ａの粉砕物、上記焼成物Ｂの粉砕物、無水石膏（ブレーン比表面積5800cm2/g）、高炉スラグ粉末（ブレーン比表面積4500cm2/g）を表７に示す割合で混合して、固化材を得た。
(6) Manufacture of solidified material The pulverized product of calcined product A in Table 6, the pulverized product of calcined product B, anhydrous gypsum (brain specific surface area 5800 cm 2 / g), and blast furnace slag powder (brain specific surface area 4500 cm 2 / g) Mixing was performed at the ratio shown in Table 7 to obtain a solidified material.
（７）一軸圧縮強さ試験
「JGS 0821(安定処理土の締固めをしない供試体作製方法)」に準拠して作製した供試体を、「JIS A 1216(土の一軸圧縮試験方法）」に準じて、圧縮強度（７日および28日）を測定した。
その結果を表８に示す。
なお、本試験に使用した対象土は、含水率73％の粘性土および含水率170％の関東ロームであり、固化材の添加量は、粘性土に対しては1m3当り100kg、関東ロームに対しては1m3当り250kgとした。
(7) Uniaxial compressive strength test JIS A 1216 (soil uniaxial compression test method) is used for specimens prepared in accordance with "JGS 0821 (method for preparing specimens without compaction of stabilized soil)". The compressive strength (7th and 28th) was measured accordingly.
The results are shown in Table 8.
The Target soil used in this study, the water content of 73% Clay and a Kanto loam moisture content 170%, the addition amount of the solidifying material is, for the cohesive soil 1 m 3 per 100 kg, the Kanto loam On the other hand, it was 250 kg per 1 m 3 .
表８より、本発明の固化材（実施例７〜10）を使用した場合では、固化処理した土の強度発現性が良好であり、実用的な値を越えていることが分かる。 From Table 8, it can be seen that when the solidified material of the present invention (Examples 7 to 10) is used, the strength development of the solidified soil is good and exceeds the practical value.
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|---|---|
| JP (1) | JP5015435B2 (en) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008069054A (en) * | 2006-09-15 | 2008-03-27 | Taiheiyo Cement Corp | Cement additive and cement composition |
| JP2008105902A (en) * | 2006-10-26 | 2008-05-08 | Taiheiyo Cement Corp | Cement admixture and cement composition |
| JP2009079100A (en) * | 2007-09-26 | 2009-04-16 | Taiheiyo Cement Corp | Solidifying material |
| JP2009143755A (en) * | 2007-12-13 | 2009-07-02 | Taiheiyo Cement Corp | Cement admixture and cement composition |
| JP2009184895A (en) * | 2008-02-08 | 2009-08-20 | Taiheiyo Cement Corp | Cement additive and cement composition |
| CN115806417A (en) * | 2022-11-17 | 2023-03-17 | 上海申环环境工程有限公司 | Engineering muck curing agent and preparation method thereof |
| KR102585792B1 (en) * | 2022-04-01 | 2023-10-05 | 정영이 | Manufacturing, production and construction method of low carbon green cement using recycling oyster shells |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02245088A (en) * | 1989-03-17 | 1990-09-28 | Joban Kogyo Kk | Material for foundation strengthening and soil conditioning |
| JPH08165466A (en) * | 1994-12-14 | 1996-06-25 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | Hardening material composition for soil improvement |
| JP2000281395A (en) * | 1999-03-30 | 2000-10-10 | Taiheiyo Cement Corp | Hydraulic fired material, and production of the material as well as of cement |
| JP2003013060A (en) * | 2001-06-29 | 2003-01-15 | Mitsubishi Materials Corp | Cement-based setting material for improving seawater- resistant ground |
| JP2004002155A (en) * | 2002-03-22 | 2004-01-08 | Taiheiyo Cement Corp | Cement admixture |
| WO2006038278A1 (en) * | 2004-10-04 | 2006-04-13 | Taiheiyo Cement Corporation | Solidification material |
-
2005
- 2005-07-26 JP JP2005215222A patent/JP5015435B2/en active Active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02245088A (en) * | 1989-03-17 | 1990-09-28 | Joban Kogyo Kk | Material for foundation strengthening and soil conditioning |
| JPH08165466A (en) * | 1994-12-14 | 1996-06-25 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | Hardening material composition for soil improvement |
| JP2000281395A (en) * | 1999-03-30 | 2000-10-10 | Taiheiyo Cement Corp | Hydraulic fired material, and production of the material as well as of cement |
| JP2003013060A (en) * | 2001-06-29 | 2003-01-15 | Mitsubishi Materials Corp | Cement-based setting material for improving seawater- resistant ground |
| JP2004002155A (en) * | 2002-03-22 | 2004-01-08 | Taiheiyo Cement Corp | Cement admixture |
| WO2006038278A1 (en) * | 2004-10-04 | 2006-04-13 | Taiheiyo Cement Corporation | Solidification material |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008069054A (en) * | 2006-09-15 | 2008-03-27 | Taiheiyo Cement Corp | Cement additive and cement composition |
| JP2008105902A (en) * | 2006-10-26 | 2008-05-08 | Taiheiyo Cement Corp | Cement admixture and cement composition |
| JP2009079100A (en) * | 2007-09-26 | 2009-04-16 | Taiheiyo Cement Corp | Solidifying material |
| JP2009143755A (en) * | 2007-12-13 | 2009-07-02 | Taiheiyo Cement Corp | Cement admixture and cement composition |
| JP2009184895A (en) * | 2008-02-08 | 2009-08-20 | Taiheiyo Cement Corp | Cement additive and cement composition |
| KR102585792B1 (en) * | 2022-04-01 | 2023-10-05 | 정영이 | Manufacturing, production and construction method of low carbon green cement using recycling oyster shells |
| CN115806417A (en) * | 2022-11-17 | 2023-03-17 | 上海申环环境工程有限公司 | Engineering muck curing agent and preparation method thereof |
| CN115806417B (en) * | 2022-11-17 | 2023-10-20 | 上海申环环境工程有限公司 | Engineering residue soil curing agent and preparation method thereof |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP5015435B2 (en) | 2012-08-29 |
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