JP2006106405A - Sound absorbing material, and method and device for manufacturing sound absorbing material - Google Patents

Sound absorbing material, and method and device for manufacturing sound absorbing material Download PDF

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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To obtain a metallic sound absorbing material having selective sound absorption characteristics. <P>SOLUTION: Voidage is adjusted to a small value by making narrow voids present among metal fibers by sintering and then rolling a metallic cotton board, and consequently the sound absorbing material can be obtained which has selective sound absorption characteristics and large strength. <P>COPYRIGHT: (C)2006,JPO&NCIPI

Description

本発明は吸音材並びに吸音材製造方法及び装置に関し、特に金属繊維を焼結してなる吸音材を得ようとするものである。   The present invention relates to a sound-absorbing material and a method and apparatus for producing a sound-absorbing material, and particularly to obtain a sound-absorbing material obtained by sintering metal fibers.

従来、この種の吸音材として、アルミニウム繊維綿材を圧縮することにより互いに接触し合う状態にしたアルミニウム繊維を焼結して溶着させることによってアルミニウム繊維相互間に空隙を形成させるような吸音材を得ることにより、当該アルミニウム繊維間に複雑に折れ曲がりかつ長い音道を無数に形成し、これにより吸音材の表面に到来する音を熱エネルギーに変換するようにしたものが提案されている（特許文献１参照）。
特開２００１−３４３９７８公報 Conventionally, as this type of sound-absorbing material, a sound-absorbing material that forms a gap between aluminum fibers by sintering and welding aluminum fibers that are brought into contact with each other by compressing an aluminum fiber cotton material. It has been proposed to form infinitely long and long sound paths between the aluminum fibers, thereby converting the sound arriving on the surface of the sound absorbing material into thermal energy (Patent Literature). 1).
JP 2001-343978 A

このような構成の吸音材は、比重が小さいアルミニウム材によって構成できることにより重量が軽くかつ繊維材料が折れることにより塵が発生するようなおそれがない大きい強度の吸音材を得ることができる。   Since the sound absorbing material having such a configuration can be made of an aluminum material having a small specific gravity, it is possible to obtain a sound absorbing material having a high strength that is light in weight and has no fear of generating dust when the fiber material is broken.

かかる利点に加えて音周波数成分に対する吸音特性として、できるだけ広い周波数成分について、実効的に十分大きな吸音率が得られるような吸音材を実現できれば、手軽に種々の用途の音空間を構築できると考えられる。   In addition to this advantage, if a sound absorbing material capable of effectively obtaining a sufficiently large sound absorption coefficient for the widest possible frequency component can be realized as a sound absorbing characteristic for the sound frequency component, it is considered that a sound space for various uses can be easily constructed. It is done.

本発明は以上の点を考慮してなされたもので、いろいろな吸音特性の中から特定の吸音特性を実現できるようにした強度の大きい吸音材並びにその製造方法及び装置を得ることができるようにしようとするものである。   The present invention has been made in consideration of the above points, and can provide a sound-absorbing material having a high strength and a method and apparatus for manufacturing the same that can realize a specific sound-absorbing characteristic among various sound-absorbing characteristics. It is something to try.

かかる課題を解決するため本発明においては、金属繊維素材２Ｈ、９を板状に堆積した金属綿板４を形成し、当該金属綿板４を焼結することにより、金属綿板４を構成する金属繊維素材２Ｈ、９同士が接触する部分を互いに溶着してなる吸音板材料６を得、この吸音板材料６を圧延することにより吸音板材料６の金属繊維素材２Ｈ、９相互間に存在する空隙１０を狭くすることにより空隙率を小さい値に調整してなる吸音材８を得るようにする。   In order to solve such a problem, in the present invention, the metal cotton board 4 is formed by forming the metal cotton board 4 in which the metal fiber materials 2H and 9 are deposited in a plate shape and sintering the metal cotton board 4. A sound absorbing plate material 6 is obtained by welding the portions where the metal fiber materials 2H and 9 are in contact with each other, and the sound absorbing plate material 6 is rolled to exist between the metal fiber materials 2H and 9 of the sound absorbing plate material 6. The sound absorbing material 8 is obtained by adjusting the porosity to a small value by narrowing the gap 10.

本発明によれば、金属綿板を焼結処理することにより、当該金属綿板を構成する金属繊維材同士が接触する部分を互いに溶着してなる吸音板材料を得ると共に、当該吸音板材料を圧延することにより、金属繊維相互間に存在する空隙を狭くし、これにより空隙率を小さい値に調整するようにし、その結果、選択的な種々の吸音特性を有しかつ強度の大きい吸音材を得ることができる。   According to the present invention, by sintering the metal cotton board, a sound-absorbing board material obtained by welding the portions where the metal fiber materials constituting the metal cotton board contact each other is obtained, and the sound-absorbing board material is obtained. By rolling, the gap between the metal fibers is narrowed, thereby adjusting the porosity to a small value. As a result, a sound absorbing material having various selective sound absorbing characteristics and high strength is obtained. Obtainable.

以下図面について、本発明の一実施の形態を詳述する。   Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.

（１）吸音材製造装置の全体構成
図１において、１は全体として吸音材製造装置を示し、アルミニウム繊維材２をアルミニウム綿板加工装置３において所定の長さに引きちぎることによりアルミニウム綿板４を得、このアルミニウム綿板４を焼結処理装置５において焼結処理することにより、アルミニウム綿板４を構成するアルミニウム繊維のうち、相互に接触する部分を互いに溶着することにより吸音板材料６を得る。 (1) Overall Configuration of Sound Absorbing Material Manufacturing Device In FIG. 1, 1 indicates a sound absorbing material manufacturing device as a whole, and an aluminum cotton plate 4 is formed by tearing an aluminum fiber material 2 to a predetermined length in an aluminum cotton board processing device 3. The sound absorbing plate material 6 is obtained by sintering the aluminum cotton plate 4 in the sintering processing device 5 to weld the mutually contacting portions of the aluminum fibers constituting the aluminum cotton plate 4 to each other. .

この吸音板材料６は空隙率調整圧延装置７において、選択的に決められた圧延量だけ圧延され、これにより最終製品としての吸音材８を得る。   This sound-absorbing plate material 6 is rolled by a selectively adjusted rolling amount in a porosity adjusting rolling device 7, thereby obtaining a sound-absorbing material 8 as a final product.

この実施の形態の場合、アルミニウム繊維材２は、図１１に示すように、切削加工により製造される。図１１において、切削機械の切削工具２Ａにはアルミニウムコイル材２Ｂが取り付けられ、矢印ｈの方向に回転するアルミニウムコイル材２Ｂの端縁をバイト２Ｃによって切削することにより各アルミニウム板部分からそれぞれ断面が方形又は長方形のアルミニウム繊維２Ｄが束となって切り出される。   In the case of this embodiment, the aluminum fiber material 2 is manufactured by cutting as shown in FIG. In FIG. 11, an aluminum coil material 2B is attached to a cutting tool 2A of a cutting machine, and the edge of the aluminum coil material 2B rotating in the direction of arrow h is cut with a cutting tool 2C so that the cross section is cut from each aluminum plate portion. Square or rectangular aluminum fibers 2D are cut out as a bundle.

このアルミニウム繊維２Ｄの束は、図１２に示すように、アルミニウム繊維材２として巻芯２Ｅに巻き取られ、かくして巻芯２Ｅに巻いたアルミニウム繊維材２が原材料コイル２Ｆとしてアルミニウム綿板加工装置３（図１）に供給される。   As shown in FIG. 12, this bundle of aluminum fibers 2D is wound around a core 2E as an aluminum fiber material 2, and the aluminum fiber material 2 wound around the core 2E is used as a raw material coil 2F. (FIG. 1).

実際上、アルミニウム繊維２Ｄの束が巻芯２Ｅに巻き取られる際には、その全てがきれいに横一列に整列していることはなく、図１２に示すように、各アルミニウム繊維２Ｄが入り乱れて束状になっており、従って巻芯２Ｅからアルミニウム繊維材２が引き出されるときも、そのままの入り乱れて束状になった状態で各アルミニウム繊維２Ｄが、ばらばらになって引き出される。   Actually, when the bundle of aluminum fibers 2D is wound around the core 2E, all of them are not neatly aligned in a horizontal row, and as shown in FIG. Therefore, even when the aluminum fiber material 2 is pulled out from the core 2E, the aluminum fibers 2D are separated and pulled out in a bundled state.

かくして吸音材製造装置１から得られる吸音材８は、図２に示すように、所定の厚さＤを有する板状に成形され、その内部において、図３に示すように、縦横斜めに互いに交差するアルミニウム繊維素材９のうち、互いに接触しあう部分が溶着することによって立体的に安定な空隙構造を形成し、これにより隣合うアルミニウム繊維素材９間の空隙１０によって複雑な音道を形成している。   Thus, the sound absorbing material 8 obtained from the sound absorbing material manufacturing apparatus 1 is formed into a plate shape having a predetermined thickness D as shown in FIG. 2, and inside thereof, as shown in FIG. A portion of the aluminum fiber material 9 that contacts each other is welded to form a three-dimensionally stable void structure, thereby forming a complex sound path by the void 10 between the adjacent aluminum fiber materials 9. Yes.

この結果、吸音材８（図２）は、その表面部分８Ａに到来した音を吸音材８の内部に形成されている複雑な音道を通って裏面部分８Ｂに通過させて行くことによって音道の曲がりを音が通過する際に屈折するごとに熱エネルギーに変換するように作用し、これにより吸音機能を実現する。   As a result, the sound absorbing material 8 (FIG. 2) passes the sound arriving at the front surface portion 8A through the complicated sound path formed inside the sound absorbing material 8 to the back surface portion 8B, thereby causing the sound path. Each time the sound is refracted when passing through the bend, it acts to convert it into thermal energy, thereby realizing a sound absorbing function.

（２）アルミニウム綿板加工装置
図１のアルミニウム綿板加工装置３は、図４に示すように、加工作業台１１上に無端ベルト構成の加工ベルト１２が設けられ、矢印ａで示す搬送方向の上流側端部１２Ａ及び下流側端部１２Ｂにおいて駆動ローラ１３Ａ及び１３Ｂによって駆動され、アルミニウム繊維投入機構部１４を介して、加工ベルト１２上に加工対象として堆積されるアルミニウム繊維堆積層２Ｇを加工しながら搬送し、当該加工作業の結果得られるアルミニウム綿板４を、加工作業台１１の下流側（左側）に配設された搬出作業台１５に搬出させて行くようになされている。 (2) Aluminum cotton board processing apparatus As shown in FIG. 4, the aluminum cotton board processing apparatus 3 in FIG. 1 is provided with a processing belt 12 having an endless belt configuration on a processing work table 11, and in the conveying direction indicated by an arrow a. The aluminum fiber deposition layer 2G, which is driven by the driving rollers 13A and 13B at the upstream end 12A and the downstream end 12B and is deposited on the processing belt 12 as a processing target, is processed through the aluminum fiber feeding mechanism unit 14. However, the aluminum cotton board 4 obtained as a result of the processing work is carried out to a carry-out work table 15 disposed on the downstream side (left side) of the work work table 11.

加工ベルト１２の上面には、加工作業台１１の上流側に配設された台紙供給コイル１６から供給される台紙１６Ａが敷きつけられ、当該台紙１６Ａ上でアルミニウム繊維材２に対する綿板加工処理か行われる。   A mount 16A supplied from a mount supply coil 16 disposed on the upstream side of the processing work table 11 is laid on the upper surface of the processing belt 12, and a cotton board processing process for the aluminum fiber material 2 is performed on the mount 16A. Done.

アルミニウム繊維投入機構部１４は、加工作業台１１の上流側（図４の右側）に隣接するように立設された原材料スタンド２１に装架された原材料コイル２２（図１２について上述したようにアルミニウム繊維材２をコイル状に巻き込んだもの）からアルミニウム繊維２Ｄの束でなるアルミニウム繊維材２を引き出して適切な長さ（数〔mm〕〜７０〔mm〕程度（場合によってはそれ以上１５０〔mm〕程度までの長さ）の繊維に切り分けて加工ベルト１２の上流側端部１２Ａ上にアルミニウム繊維堆積層２Ｇとして堆積させる。   The aluminum fiber feeding mechanism 14 is made of a raw material coil 22 mounted on a raw material stand 21 erected so as to be adjacent to the upstream side (right side in FIG. 4) of the processing work table 11 (as described above with reference to FIG. 12) The aluminum fiber material 2 made of a bundle of aluminum fibers 2D is drawn out from the fiber material 2 wound in a coil shape, and the appropriate length (several [mm] to 70 [mm] (in some cases more than 150 [mm] ] Are cut into fibers having a length up to a degree) and deposited on the upstream end 12A of the processing belt 12 as an aluminum fiber deposition layer 2G.

この実施の形態の場合、アルミニウム繊維投入機構部１４は、図５に示すように、取付枠体２５に組み立てられた切り分け加工部２６と、当該切り分け加工部２６の取付枠体２５の下側にこれと一体に移動できるように保持する取付枠体２７に構成された振り撒き駆動部２８とでなる。   In the case of this embodiment, as shown in FIG. 5, the aluminum fiber feeding mechanism portion 14 is provided on the lower side of the attachment frame body 25 of the separation processing portion 26 assembled to the attachment frame body 25 and the separation processing portion 26. It is composed of a swinging drive unit 28 formed on an attachment frame 27 that is held so as to be able to move integrally therewith.

切り分け加工部２６は加工ベルト１２の搬送方向ａに沿うように順次配列された５段の送りローラ対３１Ａ、３１Ｂ、３１Ｃ、３１Ｄ及び３１Ｅを有する。   The carving unit 26 includes five stages of feed roller pairs 31A, 31B, 31C, 31D, and 31E that are sequentially arranged along the conveying direction a of the processing belt 12.

各送りローラ対３１Ａ〜３１Ｅはそれぞれ上側の駆動ローラＲ１とこれとアルミニウム繊維材料２を挟んで下側から転接する従動ローラＲ２とで構成され、かくして各送りローラ対３１Ａ〜３１Ｅは駆動ローラＲ１がギヤ機構（図示せず）を介して駆動モータによって駆動されたとき、従動ローラＲ２との間に挟み込んでいるアルミニウム繊維材２（原材料コイル２２から導入ローラ３２を介して導入されるアルミニウム繊維２Ｄ（図１１）の束でなる）を当該駆動ローラＲ１に与えられている回転速度に対応する速度で矢印ｂに示す方向（すなわち送込み側から送出し側の方向）にそれぞれ移送させるような引張力をアルミニウム繊維材２の転接している部分に与える。   Each of the feed roller pairs 31A to 31E is composed of an upper drive roller R1 and a driven roller R2 that is in rolling contact with the aluminum fiber material 2 from the lower side. Thus, each of the feed roller pairs 31A to 31E is composed of the drive roller R1. When driven by a drive motor via a gear mechanism (not shown), the aluminum fiber material 2 sandwiched between the driven roller R2 (the aluminum fiber 2D introduced from the raw material coil 22 via the introduction roller 32 ( A tensile force that causes each of the bundles of FIG. 11) to move in the direction indicated by the arrow b (that is, from the feeding side to the sending side) at a speed corresponding to the rotational speed given to the driving roller R1. Is applied to the portion of the aluminum fiber material 2 that is in rolling contact.

これらの送りローラ対３１Ａ〜３１Ｅのうち、送込み側の４段分の送りローラ対３１Ａないし３１Ｄは回転速度がＶ１の速度で駆動されるのに対して、送出し側の最後段の送りローラ対３１Ｅは前段の４段分の送りローラ対３１Ａ〜３１Ｄの回転速度Ｖ１より早い回転速度、例えば１．７倍の回転速度Ｖ２（＝１．７Ｖ１）で駆動される。   Among these feed roller pairs 31A to 31E, the four feed roller pairs 31A to 31D on the feed side are driven at a rotational speed of V1, whereas the last feed roller on the feed side. The pair 31E is driven at a rotational speed that is faster than the rotational speed V1 of the preceding four feed roller pairs 31A to 31D, for example, 1.7 times the rotational speed V2 (= 1.7V1).

この結果、前段の送りローラ対３１Ａ〜３１Ｄを速度Ｖ１で通過した長いアルミニウム繊維２Ｄの束でなるアルミニウム繊維材２の先端が最後段の送りローラ対３１Ｅにかみ込む状態になってアルミニウム繊維材２の先端部がＶ２（＝１．７Ｖ１）の速度で引っ張られることにより、当該アルミニウム繊維材２の先端部分だけが４段分のローラ対３１Ａ〜３１Ｄにかみ込まれている部分から引きちぎられて、アルミニウム繊維素材２Ｈとして切り分け加工部２６から放出される。   As a result, the tip of the aluminum fiber material 2 formed of a bundle of long aluminum fibers 2D that have passed through the preceding feed roller pairs 31A to 31D at the speed V1 is in a state of being bitten into the last feed roller pair 31E. Is pulled at a speed of V2 (= 1.7V1), so that only the tip portion of the aluminum fiber material 2 is torn off from the portion biting into the four pairs of roller pairs 31A to 31D, The aluminum fiber material 2H is discharged from the cut processing unit 26.

この実施の形態の場合、最後段のローラ対３１Ｅ及びその前段のローラ３１Ｄはアルミニウム材料より軟かい硬度のウレタン材料で構成され、これによりローラ対３１Ｅ及び３１Ｄを通過するアルミニウム繊維材２に対する摩擦力が十分に大きくかつアルミニウム繊維材２を構成するアルミニウム繊維２Ｄを押しつぶさない状態で当該アルミニウム繊維２Ｄに接触する。この結果ローラ対３１Ｅ及び３１Ｄに接触したアルミニウム繊維２Ｄを確実に引きちぎることができる。   In the case of this embodiment, the last roller pair 31E and the preceding roller pair 31D are made of a urethane material whose hardness is softer than the aluminum material, whereby the frictional force against the aluminum fiber material 2 passing through the roller pairs 31E and 31D. Is sufficiently large and comes into contact with the aluminum fiber 2D without crushing the aluminum fiber 2D constituting the aluminum fiber material 2. As a result, the aluminum fibers 2D contacting the roller pairs 31E and 31D can be reliably torn off.

かくして切り分け加工部２６は、原材料スタンド２１に装荷されている原材料コイル２２から引き出された長いアルミニウム繊維２Ｄの束でなるアルミニウム繊維材２を、原則として、最後段の送りローラ対３１Ｅとその前段の送りローラ対３１Ｄの間隔に相当する長さで引きちぎられて加工ベルト１２上に投入されることになる。   In this way, the carving unit 26, as a general rule, converts the aluminum fiber material 2 formed of a bundle of long aluminum fibers 2D drawn from the raw material coil 22 loaded on the raw material stand 21 into the last-stage feed roller pair 31E and the preceding stage. It is torn off by a length corresponding to the interval between the pair of feed rollers 31D and put on the processing belt 12.

しかしながら実際上は、最後段の送りローラ対３１Ｅ及びその前段の送りローラ対３１Ｄを通るアルミニウム繊維材２はアルミニウム繊維２Ｄの束であるので、その全てのアルミニウム繊維２Ｄが同時に送りローラ対３１Ｅ及び３１Ｄに接触することはなく、当該送りローラ対３１Ｅに接触したものから引きちぎられて行く。   However, in practice, since the aluminum fiber material 2 passing through the last feed roller pair 31E and the preceding feed roller pair 31D is a bundle of aluminum fibers 2D, all the aluminum fibers 2D are fed simultaneously to the feed roller pairs 31E and 31D. It is torn off from the contact with the feed roller pair 31E.

この場合送りローラ対３１Ｅ及び３１Ｄ間の間隙が７〔cm〕に設定され、これにより、長いアルミニウム繊維２Ｄから引きちぎられて得られるアルミニウム繊維素材２Ｈの長さは数〔mm〕〜７０〔mm〕程度（場合によってはそれ以上１５０〔mm〕程度までの長さ）になる。   In this case, the gap between the pair of feed rollers 31E and 31D is set to 7 [cm], whereby the length of the aluminum fiber material 2H obtained by tearing from the long aluminum fiber 2D is several [mm] to 70 [mm]. (In some cases, the length is more than 150 mm).

振り撒き駆動部２８は、その取付枠体２７上に一体に取り付けられた切り分け加工部２６を、加工作業台１１を横切る方向に（左右方向に）、繰り返し往復するように移動させる。   The swing drive unit 28 moves the cutting unit 26 attached integrally on the mounting frame 27 so as to repeatedly reciprocate in the direction crossing the processing table 11 (in the left-right direction).

振り撒き駆動部２８の取付枠体２７には、図６に示すように、加工ベルト１２の上流側位置において、加工作業台１１の左側及び右側取付具１１Ａ及び１１Ｂ間に設けられた一対の駆動軸３５Ａ及び３５Ｂを摺動自在に挿通する軸受け孔３６Ａ及び３６Ｂ（図５）を有し、これにより振り撒き駆動部２８の取付枠体２７と切り分け加工部２６とを一体に左右方向に移動できるように保持する。   As shown in FIG. 6, the attachment frame 27 of the swing drive unit 28 has a pair of drives provided between the left and right attachments 11 </ b> A and 11 </ b> B of the machining work table 11 at the upstream position of the machining belt 12. Bearing holes 36A and 36B (FIG. 5) through which the shafts 35A and 35B are slidably inserted are provided, whereby the mounting frame body 27 and the cutting portion 26 of the swinging drive unit 28 can be moved integrally in the left-right direction. To hold.

振り撒き駆動部２８の取付枠体２７には移動用モータ３７が取り付けられ、その出力軸に取り付けられた出力ギヤ３８を、加工作業台１１の左側及び右側取付具１１Ａ及び１１Ｂ間に左右方向に延長するように設けられた移動用レール３９上のラック４０にかみ合わせることにより、移動用モータ３７が正転又は逆転方向に駆動されたときその出力ギヤ３８がラック４０上を転動することによって振り撒き駆動部２８の取付枠体２７及び切り分け加工部２６の取付枠体２５（従ってアルミニウム繊維投入機構部１４）が、図６において矢印ｊで示すように、左右方向に移動する。   A moving motor 37 is attached to the attachment frame 27 of the swinging drive unit 28, and an output gear 38 attached to the output shaft is moved in the left-right direction between the left and right attachments 11A and 11B of the processing work table 11. By engaging with the rack 40 on the moving rail 39 provided to extend, the output gear 38 rolls on the rack 40 when the moving motor 37 is driven in the forward or reverse direction. The attachment frame body 27 of the swinging drive unit 28 and the attachment frame body 25 (and hence the aluminum fiber feeding mechanism unit 14) of the cutting processing unit 26 move in the left-right direction as indicated by the arrow j in FIG.

実際上、アルミニウム繊維投入機構部１４は左側又は右側取付具１１Ａ又は１１Ｂに来たとき移動方向反転スイッチ（図示せず）を動作させることにより移動用モータ３７の回転方向を切り換える。   In practice, the aluminum fiber feeding mechanism 14 switches the rotation direction of the moving motor 37 by operating a moving direction reversing switch (not shown) when it comes to the left or right attachment 11A or 11B.

かくして切り分け加工部２６が加工作業台１１の搬入側位置において左側端から右側端へ（又はその逆に右側端から左側端へ）移動することにより、切り分け加工部２６から放出されたアルミニウム繊維素材２Ｈが加工ベルト１２の左側端から右側端までの範囲（又は右側端から左側端までの範囲）に順次降り積もるように堆積する。   Thus, the carving unit 26 moves from the left end to the right end (or vice versa from the right end to the left end) at the carry-in side position of the processing workbench 11 so that the aluminum fiber material 2H discharged from the carving unit 26 is obtained. Are deposited in such a manner that they sequentially fall in the range from the left end to the right end of the processing belt 12 (or the range from the right end to the left end).

図５においては、アルミニウム繊維素材２Ｈを１本の線で図示したが、実際上、アルミニウム繊維材２はアルミニウム繊維２Ｄの束であるので（図１１、図１２）、同時に多数のアルミニウム繊維素材２Ｈがアルミニウム繊維材２から引きちぎられることにより、ゆっくり移動する加工ベルト（図４）の搬入側部分１２Ａ上にアルミニウム繊維材層２Ｇが形成されて行く。   In FIG. 5, the aluminum fiber material 2H is illustrated by a single line. However, since the aluminum fiber material 2 is actually a bundle of aluminum fibers 2D (FIGS. 11 and 12), many aluminum fiber materials 2H are simultaneously used. Is torn off from the aluminum fiber material 2, the aluminum fiber material layer 2 </ b> G is formed on the carry-in side portion 12 </ b> A of the processing belt (FIG. 4) that moves slowly.

このように、移動モータ３７は切り分け加工部２６が加工ベルト１２の右側端（左側端）に到達したとき反転駆動するように制御され、これにより加工ベルト１２に対して繰り返し往復しながらアルミニウム繊維素材２Ｈを投入して行く。その結果、アルミニウム繊維投入機構部１４は、アルミニウム繊維素材２Ｈを一箇所に片寄らせることなくその移動幅一杯に、満遍なく、アルミニウム繊維素材２Ｈを堆積させることができる。   In this way, the moving motor 37 is controlled so as to reversely drive when the cutting portion 26 reaches the right end (left end) of the processing belt 12, and thereby the aluminum fiber material while reciprocating back and forth with respect to the processing belt 12. 2H will be introduced. As a result, the aluminum fiber feeding mechanism portion 14 can deposit the aluminum fiber material 2H evenly over the full width of the movement without shifting the aluminum fiber material 2H to one place.

この実施の形態の場合、切り分け加工部２６の最後段の送りローラ対３１Ｅの下部には拡散用空気ノズル４１が設けられている。   In the case of this embodiment, a diffusing air nozzle 41 is provided below the last-stage feed roller pair 31E of the carving unit 26.

拡散用空気ノズル４１は、最後段の送りローラ対３１Ｅから放出されるアルミニウム繊維素材２Ｈに対して、圧縮空気源（図示せず）から供給される拡散用空気流を吹き付け、これによりアルミニウム繊維素材２Ｈを加工ベルト１２の搬入側部分１２Ａの上空に飛散させる。   The diffusion air nozzle 41 blows a diffusion air flow supplied from a compressed air source (not shown) to the aluminum fiber material 2H discharged from the last-stage feed roller pair 31E, and thereby the aluminum fiber material 2H is scattered over the carry-in portion 12A of the processing belt 12.

アルミニウム繊維素材２Ｈはアルミニウム繊維２Ｄの束を最終段の送りローラ対３１Ｅによって同時に引きちぎられて多数本のアルミニウム繊維素材２Ｈとして放出されるので、当該多数本のアルミニウム繊維素材２Ｈが拡散用空気ノズル４１によってランダムに吹き飛ばされることにより加工ベルト１２上により均一な厚みのアルミニウム繊維堆積層２Ｇを形成させることができる。   Since the aluminum fiber material 2H is simultaneously torn off the bundle of aluminum fibers 2D by the last-stage feed roller pair 31E and discharged as a large number of aluminum fiber materials 2H, the large number of aluminum fiber materials 2H are diffused air nozzles 41. The aluminum fiber deposition layer 2G having a more uniform thickness can be formed on the processing belt 12 by being blown at random.

加工ベルト１２の上流側端部１２Ａの下流側部分に対向するように堆積層抑え機構部４５（図４）が設けられている。この堆積層抑え機構部４５は空気シリンダ４５Ａによって加工ベルト１２の左右幅一杯の範囲に向かって上方から押し付け下降する抑え板４５Ｂ及び４５Ｃを有し、加工ベルト１２が抑え板４５Ｂの板幅分送り動作をするごとに空気シリンダ４５Ａが駆動することにより、上流側端部１２Ａに堆積されたアルミニウム繊維堆積層２Ｇをアルミニウム綿板状に圧縮加工する。   A deposited layer restraining mechanism 45 (FIG. 4) is provided so as to face the downstream portion of the upstream end 12A of the processing belt 12. The deposited layer restraining mechanism 45 has restraining plates 45B and 45C that are pushed down from above toward the full width of the processing belt 12 by the air cylinder 45A, and the processing belt 12 feeds the plate width of the restraining plate 45B. The air cylinder 45A is driven each time the operation is performed, so that the aluminum fiber deposition layer 2G deposited on the upstream end 12A is compressed into an aluminum cotton board.

ここで、抑え板４５Ｂは加工ベルト１２とほぼ平行に対向してアルミニウム繊維堆積層２Ｇの抑え付け動作をすると共に、抑え板４５Ｃは斜め後下方に対向して抑え板４５Ｂの抑え付け動作を助ける。   Here, the restraining plate 45B opposes the processing belt 12 substantially in parallel to perform the restraining operation of the aluminum fiber deposition layer 2G, and the restraining plate 45C faces obliquely downward and assists the restraining operation of the restraining plate 45B. .

その結果得られるアルミニウム綿板４は、加工ベルト１２の送り動作に応じてゆっくりと下流側端部１２Ｂの方向に送られて行く。   The resulting aluminum cotton board 4 is slowly fed in the direction of the downstream end 12B according to the feeding operation of the processing belt 12.

この実施の形態の場合、堆積層抑え機構部４５と下流側端部１２Ｂとの間に３本の抑えローラ４６Ａ、４６Ｂ、４６Ｃが自重によって加工ベルト１２上のアルミニウム綿板４を台紙１６Ａを挟んで加工ベルト１２に押し付けるように設けられ、これによりアルミニウム綿板４を加工ベルト１２上を台紙１６Ａと共にスリップせずに送って行く。   In the case of this embodiment, three restraining rollers 46A, 46B, 46C sandwich the aluminum cotton board 4 on the processing belt 12 with the mount 16A between the deposited layer restraining mechanism 45 and the downstream end 12B. Thus, the aluminum cotton board 4 is sent on the processing belt 12 without slipping along with the mount 16A.

かくして加工ベルト１２の下流側端部１２Ｂから送り出されるアルミニウム綿板４は、搬出作業台１５に搬出されてカッタ４７によって裁断されることにより、アルミニウム繊維材２を構成するアルミニウム繊維２Ｄを引きちぎったアルミニウム繊維素材２Ｈを綿状に積層した構成の１枚のアルミニウム綿板４として切り出されて、次段の焼結処理装置５に供給される。   Thus, the aluminum cotton board 4 fed from the downstream end 12B of the processing belt 12 is carried to the carry-out work table 15 and cut by the cutter 47, whereby the aluminum fibers 2D constituting the aluminum fiber material 2 are torn off. The fiber material 2H is cut out as a single aluminum cotton board 4 having a structure in which the fiber material 2H is laminated in a cotton shape, and is supplied to the subsequent sintering apparatus 5.

（３）焼結処理装置
焼結処理装置５は、図７に示すように、アルミニウム綿板加工装置３から供給されるアルミニウム綿板５０を、２０〜６０〔ｇ／ｃｍ２〕程度の所定の圧力で、加圧することにより、アルミニウム繊維素材２Ｈでなる繊維材同士を接触させた状態にして、これを板状に成形保持させることができる加熱温度（これを保形性が良好な加熱温度と呼ぶ）６００〜６５０〔℃〕で当該接触部分を焼結することにより、全体として空隙率が５０〜９０〔％〕の吸音板材料６に形成する。ちなみに２０〔ｇ／ｃｍ２〕の圧力で空隙率が５０〔％〕、６０〔ｇ／ｃｍ２〕の圧力で空隙率が９０〔％〕の吸音板材料６が得られる。 (3) Sintering apparatus As shown in FIG. 7, the sintering apparatus 5 is configured to transfer the aluminum cotton board 50 supplied from the aluminum cotton board processing apparatus 3 to a predetermined level of about 20 to 60 [g / cm 2 ]. The heating temperature at which the fiber materials made of the aluminum fiber material 2H are brought into contact with each other by pressurization by pressure, and can be molded and held in a plate shape (this is a heating temperature with good shape retention). The contact portion is sintered at 600 to 650 [° C.] to form the sound absorbing plate material 6 having a porosity of 50 to 90 [%] as a whole. Incidentally, the sound-absorbing plate material 6 having a porosity of 50 [%] at a pressure of 20 [g / cm 2 ] and a porosity of 90 [%] at a pressure of 60 [g / cm 2 ] is obtained.

焼結して得られた吸音板材料６は図３について上述したように、アルミニウム繊維素材（アルミニウム繊維素材２Ｈを焼結したもの）９を、５０〜９０〔％〕の空隙率になるような圧力で圧縮して焼結したことにより、厚さをそれ程大きくしなくとも、音を十分に吸収できるような、吸音率特性が良好な、空隙１０を形成できると共に、アルミニウム繊維素材９同士を溶着したことにより、繊維の一部が折れて粉塵を排出するといった現象が生じないような強固かつ複雑な空隙構造を実現できる。かくするにつき、金属材料としてアルミニウムを用いたことにより、溶着処理を容易になし得る。   As described above with reference to FIG. 3, the sound-absorbing plate material 6 obtained by sintering the aluminum fiber material (sintered aluminum fiber material 2H) 9 with a porosity of 50 to 90 [%]. By compressing and sintering with pressure, it is possible to form a void 10 with good sound absorption characteristics that can absorb sound sufficiently without increasing the thickness, and weld aluminum fiber materials 9 together. By doing so, it is possible to realize a strong and complicated void structure in which a phenomenon that a part of the fiber breaks and dust is discharged does not occur. Thus, the use of aluminum as the metal material facilitates the welding process.

図７において、準備台５２上に供給されたアルミニウム綿板５０は、炉枠体でなる装置ケース５３の上下方向の中央部を、上流側から下流側に貫通するように設けられた加工材料搬送路５４を流すことにより、当該加工材料搬送路５４の上流側の焼結装置部５５及びその下流側の冷却装置部５６によって加工される。   In FIG. 7, the aluminum cotton board 50 supplied onto the preparation base 52 conveys a processing material provided so as to penetrate the center portion in the vertical direction of the device case 53 made of a furnace frame from the upstream side to the downstream side. By flowing the path 54, the processing is carried out by the sintering unit 55 on the upstream side of the processing material conveyance path 54 and the cooling unit 56 on the downstream side thereof.

加工材料搬送路５４は、それぞれ互いに同期駆動される搬送ローラ５７Ｕ及び５７Ｄ（入口側及び出口側にそれぞれ設けられている）によって、上側搬送ベルト５８Ｕ及び下側搬送ベルト５８Ｄを、間にアルミニウム綿板５０を挟持した状態で、上流側（すなわち右側）から下流側（すなわち左側）にゆっくりと搬送する。   The processing material conveyance path 54 is formed of an aluminum cotton sheet between the upper conveyance belt 58U and the lower conveyance belt 58D by conveyance rollers 57U and 57D (provided on the inlet side and the outlet side, respectively) driven synchronously with each other. In a state where 50 is held, the sheet is slowly conveyed from the upstream side (that is, the right side) to the downstream side (that is, the left side).

この実施の形態の場合、上側搬送ベルト５８Ｕ及び下側搬送ベルト５８Ｄは、無端状のステンレス鋼金網ベルトを、搬送ローラ５７Ｕ及び５７Ｄによって従動ローラ５９Ｕ及び５９Ｄを介して走行させるような構成を有する。   In the case of this embodiment, the upper conveyance belt 58U and the lower conveyance belt 58D have a configuration in which an endless stainless steel wire mesh belt is caused to travel by the conveyance rollers 57U and 57D via the driven rollers 59U and 59D.

焼結処理装置５は、加工材料搬送路５４を上側位置及び下側位置において挟んで対向するように設置された、カーボンで構成された上側加熱板６１Ｕ及び下側加熱板６１Ｄを有し、上側加熱板６１Ｕ及び下側加熱板６１Ｄの上側及び下側に設けられている上側断熱板６２Ｕ及び下側断熱板６２Ｄ間に上側及び下側帯状ヒータ６３Ｕ及び６３Ｄを配設することにより、上側及び下側加熱板６１Ｕ及び６１Ｄを加熱する。   The sintering apparatus 5 includes an upper heating plate 61U and a lower heating plate 61D made of carbon, which are installed so as to face each other with the work material conveyance path 54 sandwiched between the upper side position and the lower side position. By arranging the upper and lower belt-like heaters 63U and 63D between the upper heat insulating plate 62U and the lower heat insulating plate 62D provided above and below the heating plate 61U and the lower heating plate 61D, upper and lower The side heating plates 61U and 61D are heated.

準備台５２に供給されているアルミニウム綿板５０は、アルミナ繊維シートでなる上側及び下側セパレータ６７Ｕ及び６７Ｄによってサンドウィッチされた状態で１つずつ加工材料搬送路５４の入口側の搬送ローラ５７Ｕ及び５７Ｄ間に挿入され、このとき金網ベルトでなる上側及び下側搬送ベルト５８Ｕ及び５８Ｄがその間にアルミニウム綿板５０をかみ込みながら加工材料搬送路５４内に引き込む。   The aluminum cotton board 50 supplied to the preparation base 52 is conveyed by rollers 57U and 57D on the inlet side of the processing material conveyance path 54 one by one in the state of being sandwiched by upper and lower separators 67U and 67D made of alumina fiber sheets. At this time, the upper and lower transport belts 58U and 58D made of a metal mesh belt are drawn into the work material transport path 54 while interposing the aluminum cotton board 50 therebetween.

このようにして加工材料搬送路５４内に引き込まれたアルミニウム綿板５０は、上側及び下側搬送ベルト５８Ｕ及び５８Ｄ間に挟持された状態で、上側及び下側加熱板６１Ｕ及び６１Ｄ間を移動する間に、当該上側及び下側加熱板６１Ｕ及び６１Ｄによって加熱される。   The aluminum cotton board 50 thus drawn into the work material conveyance path 54 moves between the upper and lower heating plates 61U and 61D while being sandwiched between the upper and lower conveyance belts 58U and 58D. In the meantime, the upper and lower heating plates 61U and 61D are heated.

上側断熱板６２Ｕの上側位置には装置ケース５３の内側に取り付けられた例えば油圧駆動型の加圧機構６８が設けられ、加圧機構６８が上側断熱板６２Ｕを押し下げることにより、装置ケース５２の底面に取り付けられた下側断熱板６２Ｄとの間にある部材、すなわち、上側帯状ヒータ６３Ｕ、上側加熱板６１Ｕ、上側搬送ベルト５８Ｕ、上側セパレータ６７Ｕ、アルミニウム綿板５０、下側セパレータ６７Ｄ、下側搬送ベルト５８Ｄ、下側加熱板６１Ｄ、下側帯状ヒータ６３Ｄに、所定の加圧圧力を付与する。   For example, a hydraulic drive type pressurizing mechanism 68 attached to the inside of the device case 53 is provided at an upper position of the upper heat insulating plate 62U. The pressurizing mechanism 68 pushes down the upper heat insulating plate 62U, whereby the bottom surface of the device case 52 is provided. Members between the lower heat insulating plate 62D and the upper belt heater 63U, upper heating plate 61U, upper conveying belt 58U, upper separator 67U, aluminum cotton board 50, lower separator 67D, lower conveying A predetermined pressurizing pressure is applied to the belt 58D, the lower heating plate 61D, and the lower belt heater 63D.

ここで、上側及び下側断熱板６２Ｕ及び６２Ｄ間にある部材は、アルミニウム綿板５０を除いて、上下方向に剛性をもっているのに対して、アルミニウム綿板５０は綿状のアルミニウム繊維で構成されているので、アルミニウム綿板５０が付与された加圧圧力によって決まる圧縮量だけ内側に圧縮され、これによりアルミニウム繊維間の空隙が圧縮量に応じて狭められる。   Here, the members between the upper and lower heat insulating plates 62U and 62D are rigid in the vertical direction except for the aluminum cotton plate 50, whereas the aluminum cotton plate 50 is made of cotton-like aluminum fibers. Therefore, the aluminum cotton board 50 is compressed inward by a compression amount determined by the applied pressure, thereby narrowing the gaps between the aluminum fibers according to the compression amount.

かくしてアルミニウム綿板５０は、加工材料搬送路５４内をゆっくりと搬送されている間に、圧縮された状態を維持しながら、所定温度（アルミニウムの溶融温度６６０〔℃〕より僅かに低い、保形性が良好な加熱温度（６００〜６５０〔℃〕に選定されている）に保持された状態になる。   Thus, the aluminum swab 50 is kept in a compressed state while being slowly conveyed in the work material conveying path 54, and is kept at a predetermined temperature (slightly lower than the melting temperature 660 [° C.] of aluminum). It becomes the state hold | maintained at the heating temperature (600-650 [degreeC] selected) with favorable property.

これにより、綿状のアルミニウム綿板５０が、上側及び下側搬送ベルト５８Ｕ及び５８Ｄ間において圧縮されることによってアルミニウム繊維素材２Ｈ同士が接触した状態において、溶融温度にまで加熱されることにより、当該アルミニウム繊維素材２Ｈの接触部分が互いに溶け合って、金属同士の拡散によって互いに接合した状態のアルミニウム繊維素材９（図３）を有する吸音板材料６に加工されて行く。   Thereby, the cotton-like aluminum cotton board 50 is heated to the melting temperature in a state where the aluminum fiber materials 2H are in contact with each other by being compressed between the upper and lower conveying belts 58U and 58D. The contact portions of the aluminum fiber material 2H are melted together and processed into a sound-absorbing plate material 6 having the aluminum fiber material 9 (FIG. 3) in a state of being joined together by diffusion of metals.

やがてアルミニウム綿板５０が焼結装置部５５の上側及び下側加熱板６１Ｕ及び６１Ｄから下流側に搬送されて冷却装置部５６に移送されると、当該冷却装置部５６の上側及び下側冷却板７４Ｕ及び７４Ｄによって冷却され、これにより冷却装置部５６から外部に出る際には、所定の厚さに圧縮されかつ繊維材同士が溶着してなる強固な構成の吸音板材料６が搬出台部７５上に送り出される。   Eventually, when the aluminum cotton plate 50 is conveyed downstream from the upper and lower heating plates 61U and 61D of the sintering device 55 and transferred to the cooling device 56, the upper and lower cooling plates of the cooling device 56 will be described. When being cooled by 74U and 74D and thus coming out of the cooling device portion 56, the sound absorbing plate material 6 having a strong structure, which is compressed to a predetermined thickness and the fiber materials are welded to each other, is carried out. Sent out.

そこで、上面及び下面から上側及び下側セパレータ６７Ｕ及び６７Ｄをはがし取ることにより、吸音板材料６が得られる。   Therefore, the sound absorbing plate material 6 is obtained by peeling off the upper and lower separators 67U and 67D from the upper surface and the lower surface.

焼結処理装置５において、アルミニウム綿板５０が圧縮加熱加工されているとき、加工材料搬送路５４には、上側加熱板６１Ｕのほぼ中央位置において、上側帯状ヒータ６３Ｕ及び上側加熱板６１Ｕを貫通するように設けられている雰囲気ガス導入管７６を介して、Ｎ２ でなる中性ガス、又はＮ２ 及びＨ２ 混合ガスでなる還元性ガスが、雰囲気ガス７７として導入される。   In the sintering apparatus 5, when the aluminum cotton plate 50 is subjected to compression heating processing, the processed material conveyance path 54 passes through the upper belt heater 63U and the upper heating plate 61U at substantially the center position of the upper heating plate 61U. A neutral gas composed of N 2 or a reducing gas composed of a mixed gas of N 2 and H 2 is introduced as the atmospheric gas 77 through the atmospheric gas introduction pipe 76 provided as described above.

この雰囲気ガス７７は、加工材料搬送路５４内を搬送されるアルミニウム綿板５０のアルミニウム繊維素材９間の空隙１０を通って加工材料搬送路５４内の空気と置換され、これによりアルミニウム繊維素材９が溶着する際に、アルミニウム繊維素材９の表面に酸化膜を形成させないようにすることにより、アルミニウム繊維素材９の互いに接触した表面における金属の拡散を確実になし得るようになされている。   The atmospheric gas 77 passes through the gap 10 between the aluminum fiber materials 9 of the aluminum cotton board 50 conveyed in the processing material conveyance path 54 and is replaced with the air in the processing material conveyance path 54, thereby the aluminum fiber material 9. By preventing the oxide film from being formed on the surface of the aluminum fiber material 9 when the metal is welded, it is possible to reliably diffuse the metal on the surfaces of the aluminum fiber material 9 that are in contact with each other.

以上の構成の焼結処理装置５において、準備台５２側に用意されたアルミニウム綿板５０を所定の圧力で圧縮することにより、アルミニウム繊維素材９同士が空隙１０を残しながら互いに接触するような状態になると共に、アルミニウム繊維素材９の溶融温度６６０〔℃〕より低い温度６００〜６５０〔℃〕で加熱されることにより、アルミニウム繊維素材９のうち互いに接触している部分だけが互いに溶着し、かつ吸音材として必要な板状形状を保持できる状態（すなわち保形性が良好な状態）の吸音板材料６を加工することができる。   In the sintering apparatus 5 having the above-described configuration, the aluminum cotton sheet 50 prepared on the preparation base 52 side is compressed with a predetermined pressure so that the aluminum fiber materials 9 are in contact with each other while leaving the gap 10. In addition, by heating at a temperature 600 to 650 [° C.] lower than the melting temperature 660 [° C.] of the aluminum fiber material 9, only the portions in contact with each other of the aluminum fiber material 9 are welded to each other, and The sound-absorbing plate material 6 can be processed in a state where the plate-like shape necessary for the sound-absorbing material can be maintained (that is, in a state where the shape-retaining property is good).

かくして冷却して得られる吸音板材料６内には、図３について上述したように、アルミニウム繊維素材９のうち互いに溶着しなかった繊維材間部分に、狭くかつ複雑に折れ曲った多数の空隙１０を空隙率５０〜９０〔％〕で形成できる。   In the sound-absorbing plate material 6 obtained by cooling in this way, as described above with reference to FIG. 3, a large number of voids 10 that are narrowly and complicatedly bent in the portions between the fiber materials of the aluminum fiber material 9 that are not welded to each other. Can be formed with a porosity of 50 to 90 [%].

従ってこの吸音板材料６によれば、外部から到来した音波が、狭い空隙１０に入り込んで複雑に屈折しながら伝搬されて行くことにより熱エネルギーに変換されて吸音される。   Therefore, according to the sound absorbing plate material 6, sound waves coming from the outside enter the narrow gap 10 and are propagated while being refracted in a complicated manner, so that they are converted into heat energy and absorbed.

（４）空隙率調整圧延装置
空隙率調整圧延装置７は、図８に示すように、基台８０上に相対向しながら上方に延長するように立設された一対の主支持板８１Ｌ及び８１Ｒ間に設けた上側及び下側圧延ローラ８２Ｕ及び８２Ｄを有し、この上側及び下側圧延ローラ８２Ｕ及び８２Ｄ間に焼結処理装置５から送出される吸音板材料６を挿通させることにより、吸音板材料６を圧延して最終製品である吸音材８を得る。 (4) Porosity Adjusting Rolling Device As shown in FIG. 8, the porosity adjusting rolling device 7 is a pair of main support plates 81L and 81R that are erected so as to extend upward while facing each other on a base 80. There are upper and lower rolling rollers 82U and 82D provided between them, and the sound absorbing plate material 6 sent from the sintering apparatus 5 is inserted between the upper and lower rolling rollers 82U and 82D, so that the sound absorbing plate The material 6 is rolled to obtain a sound absorbing material 8 as a final product.

下側圧延ローラ８２Ｄは主支持板８１Ｌ及び８１Ｒに取り付けられた軸受８３Ｌ及び８３Ｒに軸支されているのに対して、上側圧延ローラ８２Ｕは主支持板８１Ｌ及び８１Ｒの外側面上に摺動自在に配設された補助支持板８４Ｌ及び８４Ｒに取り付けられた軸受８５Ｌ及び８５Ｒに軸支されている。   The lower rolling roller 82D is pivotally supported by bearings 83L and 83R attached to the main support plates 81L and 81R, whereas the upper rolling roller 82U is slidable on the outer surfaces of the main support plates 81L and 81R. Are supported by bearings 85L and 85R attached to the auxiliary support plates 84L and 84R.

補助支持板８４Ｌ及び８４Ｒは、図９に示すように、前及び後側縁部の上及び下位置において、上下方向に延長するように穿設された４つの縦長の案内孔８６を有し、当該案内孔８６に主支持板８１Ｌ及び８１Ｒに設けられた案内子８７が係合することによって補助支持板８４Ｌ及び８４Ｒが上下方向に摺動することができ、これにより上側圧延ローラ８２Ｕが下側圧延ローラ８２Ｄに接近し又は離間することにより圧延幅を調整できるように構成されている。   As shown in FIG. 9, the auxiliary support plates 84 </ b> L and 84 </ b> R have four vertically long guide holes 86 formed so as to extend in the vertical direction at the upper and lower positions of the front and rear side edges. The auxiliary support plates 84L and 84R can be slid in the vertical direction by engaging the guides 87 provided on the main support plates 81L and 81R in the guide holes 86, whereby the upper rolling roller 82U is moved downward. The rolling width can be adjusted by approaching or separating from the rolling roller 82D.

主支持板８１Ｌ（８１Ｒ）並びに補助支持板８４Ｌ及び８４Ｒの上端部には、それぞれ調整用突起８８Ｌ及び８８Ｒ並びに８９Ｌ及び８９Ｒが外方に突出するように設けられ、主支持板８１Ｌ及び８１Ｒの調整用突起８８Ｌ及び８８Ｒに上下方向に貫通するように設けられた調整用雌ねじ９０に対して圧延幅調整ねじ９１をねじ込むことにより、圧延幅調整ねじ９１の先端に固着された係止片９２の位置を上下方向に調整できるように構成されている。   Adjustment protrusions 88L and 88R and 89L and 89R are provided at the upper ends of the main support plate 81L (81R) and the auxiliary support plates 84L and 84R, respectively, so that the main support plates 81L and 81R are adjusted. The position of the locking piece 92 fixed to the tip of the rolling width adjusting screw 91 by screwing the rolling width adjusting screw 91 into the adjusting female screw 90 provided so as to penetrate the projections 88L and 88R in the vertical direction. Is configured to be adjustable in the vertical direction.

補助支持板８４Ｌ及び８４Ｒの調整用突起８９Ｌ及び８９Ｒには上下方向に延長して圧延幅調整ねじ９１を挿通させる挿通孔９３が設けられ、当該挿通孔９３を挿通した圧延幅調整ねじ９１の先端に固着された係止片９２が当該調整用突起８９Ｌ及び８９Ｒの下面に係合することにより、調整用突起８９Ｌ及び８９Ｒ、従って補助支持板８４Ｌ及び８４Ｒが圧延幅調整ねじ９１の上下方向の調整位置に位置決めされる。   The adjustment protrusions 89L and 89R of the auxiliary support plates 84L and 84R are provided with insertion holes 93 that extend in the vertical direction and through which the rolling width adjustment screw 91 is inserted, and the tips of the rolling width adjustment screws 91 that are inserted through the insertion holes 93. The engaging piece 92 fixed to the engagement with the lower surfaces of the adjustment protrusions 89L and 89R allows the adjustment protrusions 89L and 89R, and thus the auxiliary support plates 84L and 84R, to adjust the rolling width adjustment screw 91 in the vertical direction. Positioned.

圧延幅調整ねじ９１の調整用突起８８Ｌ及び８８Ｒの下側面に対応する位置には係止用ねじ９４が設けられており、この係止用ねじ９４を調整用突起８８Ｌ及び８８Ｒの下側面に締め付けることにより圧延幅調整ねじ９１を現在の調整位置に係止できるようになされている。   A locking screw 94 is provided at a position corresponding to the lower surface of the adjustment protrusions 88L and 88R of the rolling width adjusting screw 91, and the locking screw 94 is tightened to the lower surface of the adjustment protrusions 88L and 88R. Thus, the rolling width adjusting screw 91 can be locked at the current adjusting position.

下側圧延ローラ８２Ｄ（図８）の駆動軸９５は主支持板８１Ｒより右方に突出し、その右方突出端に駆動スプロケット９６が取り付けられ、この駆動スプロケット９６が基台８０に取り付けられた駆動モータ９７の出力スプロケット９８に懸架されたチェーン９９によって回転駆動され、これにより下側圧延ローラ８２Ｄが図９において矢印ｃの反時計方向に回転駆動される。   The drive shaft 95 of the lower rolling roller 82D (FIG. 8) protrudes to the right from the main support plate 81R, a drive sprocket 96 is attached to the right protruding end, and the drive sprocket 96 is attached to the base 80. The lower rolling roller 82D is rotationally driven in the counterclockwise direction indicated by an arrow c in FIG. 9 by the chain 99 suspended on the output sprocket 98 of the motor 97.

下側圧延ローラ８２Ｄの駆動軸９５（図８）は主支持板８１Ｌより左方に突出し、その左方突出端に駆動ギヤ１００が取り付けられている。   The drive shaft 95 (FIG. 8) of the lower rolling roller 82D protrudes to the left from the main support plate 81L, and the drive gear 100 is attached to the left protruding end.

この駆動ギヤ１００には主支持板８１Ｌ（図９）の左側面に装着された回転力伝達部１０１の従動ギヤ１０２がかみ合っており、これにより当該従動ギヤ１０２が図９において矢印ｄの時計方向に下側圧延ローラ８２Ｄと同じ回転速度で回転する。   The drive gear 100 is engaged with the driven gear 102 of the rotational force transmitting portion 101 mounted on the left side surface of the main support plate 81L (FIG. 9), whereby the driven gear 102 is rotated in the clockwise direction of the arrow d in FIG. At the same rotational speed as the lower rolling roller 82D.

回転力伝達部１０１は、図１０に示すように、互いに平行に対向するように設けられた一対の支持板１０３Ａ及び１０３Ｂにそれぞれ取り付けられた軸受１０４Ａ及び１０４Ｂによって回転軸１０５を軸支し、当該回転軸１０５に従動ギヤ１０２を固着すると共に、当該回転軸１０５に従動スプロケット１０６を固着した構成を有する。   As shown in FIG. 10, the rotational force transmission unit 101 pivotally supports the rotary shaft 105 by bearings 104 </ b> A and 104 </ b> B attached to a pair of support plates 103 </ b> A and 103 </ b> B provided to face each other in parallel. The driven gear 102 is fixed to the rotating shaft 105 and the driven sprocket 106 is fixed to the rotating shaft 105.

これに加えて、上側圧延ローラ８２Ｕの駆動軸１０７（図８）が主支持板８１Ｌの左方に突出し、その突出端に被駆動スプロケット１０８が取り付けられ、これが回転力伝達部１０１の従動スプロケット１０６に懸架されているチェーン１０９によって駆動される。   In addition, the drive shaft 107 (FIG. 8) of the upper rolling roller 82U protrudes to the left of the main support plate 81L, and a driven sprocket 108 is attached to the protruding end, which is the driven sprocket 106 of the rotational force transmission unit 101. It is driven by a chain 109 suspended on.

かくして被駆動スプロケット１０８が図９において矢印ｅの時計方向に回転駆動されることにより、上側圧延ローラ８２Ｕが下側圧延ローラ８２Ｂと同じ回転方向及び回転速度で回転駆動される。   Thus, the driven sprocket 108 is rotationally driven in the clockwise direction of the arrow e in FIG. 9, whereby the upper rolling roller 82U is rotationally driven at the same rotational direction and rotational speed as the lower rolling roller 82B.

このようにして駆動モータ９７の回転力は、図８及び図９について、主支持板８１Ｒの右側面において、出力スプロケット９８からチェーン９９を介して下側圧延ローラ８２Ｄの駆動スプロケット９６に伝達されると共に、さらに主支持板８１Ｌの左側面において、当該下側圧延ローラ８２Ｄの駆動ギヤ１００から回転力伝達部１０１の従動ギヤ１０２及び従動スプロケット１０６並びにチェーン１０９を順次介して上側圧延ローラ８２Ｕの被駆動スプロケット１０８に伝達される。   Thus, the rotational force of the drive motor 97 is transmitted from the output sprocket 98 to the drive sprocket 96 of the lower rolling roller 82D via the chain 99 on the right side surface of the main support plate 81R in FIGS. Further, on the left side surface of the main support plate 81L, the driven roller 102U of the upper rolling roller 82U is driven through the driving gear 100 of the lower rolling roller 82D, the driven gear 102 and the driven sprocket 106 of the rotational force transmitting portion 101, and the chain 109 in sequence. It is transmitted to the sprocket 108.

以上の構成の空隙率調整圧延装置７において、駆動モータ９７の駆動出力が出力スプロケット９８、チェーン９９、駆動スプロケット９６を順次介して下側圧延ローラ８２Ｄの駆動軸９５に与えられることにより当該下側圧延ローラ８２Ｄが回転駆動されると共に、駆動軸９５の駆動力が駆動ギヤ１００、回転力伝達部１０１の従動ギヤ１０２、従動スプロケット１０６、チェーン１０９、被駆動スプロケット１０８を介して上側圧延ローラ８２Ｕの駆動軸１０７に伝達されることにより、上側圧延ローラ８２Ｕが回転する。   In the porosity adjusting rolling device 7 having the above-described configuration, the drive output of the drive motor 97 is given to the drive shaft 95 of the lower rolling roller 82D through the output sprocket 98, the chain 99, and the drive sprocket 96 in this order. The rolling roller 82D is driven to rotate, and the driving force of the driving shaft 95 is applied to the upper rolling roller 82U via the driving gear 100, the driven gear 102 of the rotational force transmitting portion 101, the driven sprocket 106, the chain 109, and the driven sprocket 108. By being transmitted to the drive shaft 107, the upper rolling roller 82U rotates.

そこで、下側及び上側圧延ローラ８２Ｄ及び８２Ｕ間に焼結処理装置５から供給される吸音板材料６を通せば、当該吸音板材料６が下側及び上側圧延ローラ８２Ｄ及び８２Ｕ間の間隔（すなわち圧延幅）に相当する厚さに圧延される。   Therefore, if the sound absorbing plate material 6 supplied from the sintering processing device 5 is passed between the lower and upper rolling rollers 82D and 82U, the sound absorbing plate material 6 is spaced from the lower and upper rolling rollers 82D and 82U (that is, It is rolled to a thickness corresponding to the rolling width.

この下側及び上側圧延ローラ８２Ｄ及び８２Ｕの間隔は、圧延幅調整ねじ９１を調整することにより、上側圧延ローラ８２Ｕの駆動軸１０７を軸支している補助支持板８４Ｌ及び８４Ｒを上下方向に位置決め調整することにより調整できる。   The distance between the lower and upper rolling rollers 82D and 82U is determined by adjusting the rolling width adjusting screw 91 to position the auxiliary support plates 84L and 84R supporting the drive shaft 107 of the upper rolling roller 82U in the vertical direction. It can be adjusted by adjusting.

この実施の形態の場合、圧延幅調整ねじ９１によって上側圧延ローラ８２Ｕの上下方向の位置を調整位置決めしたとき、回転力伝達部１０１の支持板１０３Ａ及び１０３Ｂの四隅に設けられている取付ねじ１１０の主支持板８１Ｌに対する取付位置を調整することにより、従動ギヤ１０２と下側圧延ローラ８２Ｄの駆動ギヤ１００とのかみ合わせを再調整すると共に、回転力伝達部１０１の従動スプロケット１０６と上側圧延ローラ８２Ｕの被駆動スプロケット１０８との間に懸架されているチェーン１０９の装架状態を調整することができる。   In the case of this embodiment, when the vertical position of the upper rolling roller 82U is adjusted and positioned by the rolling width adjusting screw 91, the mounting screws 110 provided at the four corners of the support plates 103A and 103B of the rotational force transmitting portion 101 are adjusted. By adjusting the mounting position with respect to the main support plate 81L, the meshing between the driven gear 102 and the driving gear 100 of the lower rolling roller 82D is readjusted, and the driven sprocket 106 of the rotational force transmitting portion 101 and the upper rolling roller 82U are adjusted. The mounting state of the chain 109 suspended from the driven sprocket 108 can be adjusted.

かくして焼結処理装置５から供給される吸音板材料６を空隙率調整圧延装置７によって圧延することにより、図３について上述したように、互いに接触した部分が溶着されたアルミニウム繊維素材９が圧延処理されて当該アルミニウム繊維素材９間に形成された空隙１０が一段と狭くなることにより、空隙率が調整される。当該空隙率の大きさは圧延幅調整ねじ９１によって調整された下側及び上側圧延ローラ８２Ｄ及び８２Ｕの圧延幅により決まることになる。   Thus, by rolling the sound-absorbing plate material 6 supplied from the sintering apparatus 5 by the porosity adjusting rolling apparatus 7, the aluminum fiber material 9 in which the portions in contact with each other are welded is rolled as described above with reference to FIG. Then, the void ratio is adjusted by further narrowing the void 10 formed between the aluminum fiber materials 9. The size of the porosity is determined by the rolling widths of the lower and upper rolling rollers 82D and 82U adjusted by the rolling width adjusting screw 91.

この結果空隙率調整圧延装置７に入る前の吸音板材料６の空隙率と、空隙率調整圧延装置７から出た吸音材８の空隙率は、圧延幅調整ねじ９１の調整量に応じて小さい値の空隙率に調整することができるようになり、その結果吸音材８の吸音特性を必要に応じて調整できる。   As a result, the porosity of the sound absorbing plate material 6 before entering the porosity adjusting rolling device 7 and the porosity of the sound absorbing material 8 coming out of the porosity adjusting rolling device 7 are small according to the adjustment amount of the rolling width adjusting screw 91. As a result, the sound absorption characteristic of the sound absorbing material 8 can be adjusted as necessary.

これに加えて吸音板材料６を空隙率調整圧延装置７の下側及び上側圧延ローラ８２Ｄ及び８２Ｕによって圧延加工されたとき、当該吸音板材料６を構成するアルミニウム繊維材９（図３）が塑性加工されることにより、当該アルミニウム繊維素材９自身の強度、従って吸音材８の強度が一段と強くなる。   In addition, when the sound absorbing plate material 6 is rolled by the lower and upper rolling rollers 82D and 82U of the porosity adjusting rolling device 7, the aluminum fiber material 9 (FIG. 3) constituting the sound absorbing plate material 6 is plastic. By being processed, the strength of the aluminum fiber material 9 itself, and thus the strength of the sound absorbing material 8 is further increased.

（５）実施例
以下に空隙率に対する吸音特性及び強度についての実験結果を示す。 (5) Example Below, the experimental result about the sound absorption characteristic with respect to the porosity and intensity | strength is shown.

（ａ）空隙率に対する吸音特性
図１の吸音材製造装置１の空隙率調整圧延装置７から得られた吸音材８について、次式 (A) Sound absorption characteristics with respect to porosity The following formula is used for the sound absorbing material 8 obtained from the porosity adjusting rolling device 7 of the sound absorbing material manufacturing apparatus 1 of FIG.

Figure 2006106405
Figure 2006106405

によって、同じ厚さに換算した空隙率の吸音材８の吸音特性を求めたところ、図１３ないし図１６に示すような吸音特性が得られた。 Thus, the sound absorption characteristics of the sound absorbing material 8 with the porosity converted into the same thickness were obtained, and the sound absorption characteristics shown in FIGS. 13 to 16 were obtained.

図１３は目付量が１９００〔ｇ／ｍ２〕の吸音材８を、背後空気層を４０〔mm〕に設定して吸音特性を測定したもので、空隙率２３〔％〕、３０〔％〕、４１〔％〕、５０〔％〕及び６６〔％〕の吸音材について周波数１００〜２０００〔Hz〕に対する垂直入射吸音率を測定したところ、空隙率の値が小さいほど吸音率特性が改善されると共に、各空隙率において４００〔Hz〕から１２５０〜２０００〔Hz〕のピークに至るまで吸音率が単調増加する特性を呈することが確認できた。 FIG. 13 shows the sound absorption characteristics of the sound absorbing material 8 having a basis weight of 1900 [g / m 2 ], with the air layer behind set to 40 [mm], and the porosity is 23% and 30%. , 41 [%], 50 [%] and 66 [%] of the sound absorbing material, the normal incident sound absorption coefficient at a frequency of 100 to 2000 [Hz] was measured. The smaller the porosity value, the better the sound absorption coefficient characteristic. In addition, it was confirmed that the sound absorption rate monotonously increased from 400 [Hz] to a peak of 1250 to 2000 [Hz] at each porosity.

また図１４の場合は、目付量が１９００〔ｇ／ｍ２〕で、背後空気層が９０〔mm〕の場合の実施例で、この場合も空隙率が小さくなるに従って吸音率が大きくなるが、吸音率の変化は、１６０〔Hz〕から６３０〜１０００〔Hz〕までの間において吸音率が単調増加すると共に、当該ピークを過ぎた後２０００〔Hz〕までの吸音率が単調減少するような特性を呈することが確認できた。 In the case of FIG. 14, the basis weight is 1900 [g / m 2 ] and the back air layer is 90 [mm]. In this case as well, the sound absorption rate increases as the porosity decreases. The change in the sound absorption coefficient is such that the sound absorption coefficient monotonously increases from 160 [Hz] to 630 to 1000 [Hz], and the sound absorption coefficient to 2000 [Hz] decreases monotonously after passing the peak. It was confirmed that

図１５の場合は、目付量が１５００〔ｇ／ｍ２〕で、背後空気層が５０〔mm〕の吸音材について、この場合も空隙率が小さくなるに従って吸音率が大きくなるのに対して、２００〔Hz〕から１０００〜１６００〔Hz〕までの間で吸音率が単調増加しかつピークが過ぎると単調に減少するような特性を呈することが確認できた。 In the case of FIG. 15, for the sound absorbing material with a basis weight of 1500 [g / m 2 ] and a back air layer of 50 [mm], in this case as well, the sound absorbing rate increases as the porosity decreases. It was confirmed that the sound absorption coefficient monotonously increases between 200 [Hz] and 1000 to 1600 [Hz] and monotonously decreases when the peak passes.

これに加えて図１５の場合は、空隙率間の特性曲線の差が小さいこと、及び空隙率が２６〔％〕を越えて１２〔％〕にまで小さくなると、吸音率特性が劣下することを確認できた。   In addition, in the case of FIG. 15, the difference in the characteristic curve between the porosity is small, and if the porosity exceeds 26 [%] and decreases to 12 [%], the sound absorption rate characteristics deteriorate. Was confirmed.

図１６の場合は、目付量が１５００〔ｇ／ｍ２〕で、背後空気層が９０〔mm〕の吸音材について、この場合も空隙率が、小さくなれば吸音率が大きくなるが、１００〔Hz〕から６３０〜８００〔Hz〕のピークに至るまで吸音率が単純増加し、ピークが過ぎた後単調減少するような特性を呈する。 In the case of FIG. 16, for the sound absorbing material having a basis weight of 1500 [g / m 2 ] and a back air layer of 90 [mm], the sound absorbing rate increases as the porosity decreases in this case, but the sound absorbing rate increases to 100 [ The sound absorption rate simply increases from Hz] to the peak of 630 to 800 [Hz], and monotonously decreases after the peak has passed.

さらにこの場合は、空隙率間の吸音率特性の差が小さいことが確認できた。   Furthermore, in this case, it was confirmed that the difference in sound absorption characteristics between the void ratios was small.

このように、選定した各目付量ごとに空隙率の変化に対応してそれぞれ特有な吸音率特性を呈するような吸音材が得られることにより、用途に応じた吸音率特性を有する吸音材を得ることができる。   Thus, by obtaining a sound absorbing material that exhibits a specific sound absorbing characteristic corresponding to the change in porosity for each selected basis weight, a sound absorbing material having a sound absorbing characteristic according to the application is obtained. be able to.

（ｂ）引張試験
図１７（Ａ）ないし（Ｂ）に示す第１ないし第４のタイプの試験体ＴＰ１〜ＴＰ４の吸音材について、引張試験をした結果を図１８に示す。 (B) Tensile test FIG. 18 shows the result of a tensile test on the sound absorbing materials of the first to fourth types of test bodies TP1 to TP4 shown in FIGS. 17 (A) to 17 (B).

図１８において、第１ないし第４のタイプの試験体ＴＰ１〜ＴＰ４についてそれぞれ５枚の試験片Ｋ１〜Ｋ５を用意し、５枚の試験片Ｋ１〜Ｋ５についての板厚〔mm〕及び幅〔mm〕を測定すると共に、各試験片Ｋ１〜Ｋ５についての引っ張り強さ〔Ｎ／ｍｍ２〕を測定した。 In FIG. 18, five test pieces K1 to K5 are prepared for the first to fourth types of test specimens TP1 to TP4, respectively, and the plate thickness [mm] and width [mm] of the five test pieces K1 to K5 are prepared. ] And tensile strength [N / mm < 2 >] about each test piece K1-K5 was measured.

この結果、第１のタイプの試験体ＴＰ１の引張強さの平均値は１２．０〔Ｎ／ｍｍ２〕であり、以下続いて第２、第３、第４のタイプの試験体ＴＰ２、ＴＰ３、ＴＰ４についての引張強さの平均値は１０．４、１１．２、１１．０〔Ｎ／ｍｍ２〕であった。 As a result, the average value of the tensile strength of the first type test specimen TP1 is 12.0 [N / mm 2 ], and the second, third, and fourth type test specimens TP2 and TP3 subsequently follow. The average value of tensile strength for TP4 was 10.4, 11.2, 11.0 [N / mm 2 ].

この程度の引張強度があれば、実際上吸音材として十分な強度があると評価できる。   If there is such a tensile strength, it can be evaluated that there is actually sufficient strength as a sound absorbing material.

（６）他の実施の形態
（ａ）上述の実施の形態におけるアルミニウム繊維投入機構部１４（図５）は、最後段の送りローラ対３１Ｅとその前段の送りローラ対３１Ｄをウレタン材料で構成するようにしたが、これに限らず、要は、アルミニウム繊維材２を引きちぎる際に接触する送りローラ対３１Ｅ及び３１Ｄが、アルミニウム繊維材２を構成するアルミニウム繊維より柔らかい硬度で摩擦力が大きい材料であれば良く、このようにすれば、アルミニウム繊維をつぶしたり変形させたりすることなくアルミニウム繊維材２を引きちぎってアルミニウム繊維素材２Ｈを確実に生成することができる。 (6) Other Embodiments (a) The aluminum fiber feeding mechanism 14 (FIG. 5) in the above-described embodiment is configured such that the last-stage feed roller pair 31E and the preceding-stage feed roller pair 31D are made of a urethane material. However, the present invention is not limited to this, and the point is that the feed roller pair 31E and 31D that contact when the aluminum fiber material 2 is torn is made of a material having a softer hardness and a larger frictional force than the aluminum fiber constituting the aluminum fiber material 2. If it does in this way, the aluminum fiber material 2H can be reliably produced | generated by tearing the aluminum fiber material 2 without crushing or deform | transforming an aluminum fiber.

（ｂ）上述の実施の形態においては、アルミニウム綿板加工装置３（図４）においてアルミニウム繊維素材２Ｈを板状に堆積させてなるアルミニウム綿板４をそのまま焼結装置５に送り込むようにしたが、これに代え、アルミニウム綿板加工装置３から得られるアルミニウム綿板４の両面又は片面に対して、図１９に示すようなアルミニウム材料でなる補強用のパンチングメタル１１１を重ねて焼結するようにしても良い。 (B) In the above-described embodiment, the aluminum cotton board 4 in which the aluminum fiber material 2H is deposited in a plate shape in the aluminum cotton board processing apparatus 3 (FIG. 4) is fed directly to the sintering apparatus 5. Instead, a reinforcing punching metal 111 made of an aluminum material as shown in FIG. 19 is laminated and sintered on both sides or one side of the aluminum cotton board 4 obtained from the aluminum cotton board processing apparatus 3. May be.

このようにすれば、焼結処理装置５の焼結処理によって、上述のようにアルミニウム繊維素材相互間を溶着することに加えて、アルミニウム繊維素材とパンチングメタルとの間に溶着が生じることにより、吸音特性に実質上の影響を与えずに、一段と強固な構造の吸音材を得ることができる。   By doing so, in addition to welding between the aluminum fiber materials as described above by the sintering treatment of the sintering treatment device 5, welding occurs between the aluminum fiber material and the punching metal, A sound-absorbing material having a much stronger structure can be obtained without substantially affecting the sound-absorbing characteristics.

図１９のパンチングメタル１１１は、アルミニウム板１１２に多数の透孔１１３を穿設した構成を有する。   The punching metal 111 in FIG. 19 has a configuration in which a large number of through holes 113 are formed in an aluminum plate 112.

図１９（Ａ）のパンチングメタル１１１は、アルミニウム板１１２に円形の透孔１１３を千鳥模様を描くように穿設した構成を有する。   The punching metal 111 in FIG. 19A has a configuration in which circular through holes 113 are formed in an aluminum plate 112 so as to draw a staggered pattern.

また図１９（Ｂ）の場合のパンチングメタル１１１は、アルミニウム板１１２に円形の透孔１１３Ａと、「＋」字状透孔１１３Ｂとを千鳥模様を描くように穿設している。   In the punching metal 111 in the case of FIG. 19B, a circular through hole 113A and a “+”-shaped through hole 113B are formed in an aluminum plate 112 so as to draw a staggered pattern.

図１９（Ｃ）のパンチングメタル１１１は、「＋」字状透孔１１３Ｂを千鳥模様を描くように穿設した構成を有する。   The punching metal 111 in FIG. 19C has a configuration in which “+”-shaped through holes 113B are formed so as to draw a staggered pattern.

図１９（Ｄ）のパンチングメタル１１１は、「−」字状透孔１１３Ｃを千鳥模様を描くように穿設している。   The punching metal 111 in FIG. 19D has “−”-shaped through holes 113 </ b> C formed so as to draw a staggered pattern.

図１９（Ｅ）のパンチングメタル１１１は、「−」字状透孔１１３Ｃを多数の横線及び縦線の交差位置に穿設した構成を有する。   The punching metal 111 in FIG. 19E has a configuration in which “−”-shaped through holes 113C are formed at intersections of a large number of horizontal lines and vertical lines.

図１９（Ｆ）のパンチングメタル１１１は、楕円状透孔１１３Ｄを千鳥模様を描くように穿設した構成を有する。   The punching metal 111 in FIG. 19F has a configuration in which elliptical through holes 113D are formed so as to draw a staggered pattern.

図１９（Ｇ）のパンチングメタル１１１は、正方形状の透孔１１３Ｅを多数の横線及び縦線の交点位置に格子状に穿設した構成を有する。   The punching metal 111 in FIG. 19G has a configuration in which square-shaped through holes 113E are formed in a lattice shape at intersections of a large number of horizontal lines and vertical lines.

（ｃ）上述の実施の形態においては、本発明をアルミニウム材料を加工処理することにより吸音材を得る場合について述べたが、本発明はこれに限らず、銅材料や、ステンレス材料のような他の金属材料を用いるようにしても、上述の場合と同様の効果を得ることができる。 (C) In the above-described embodiment, the present invention has been described with respect to the case where a sound absorbing material is obtained by processing an aluminum material. However, the present invention is not limited to this, and other materials such as a copper material and a stainless steel material may be used. Even if this metal material is used, the same effects as those described above can be obtained.

本発明は、軽量かつ強度が大きい吸音材を得る場合に適用できる。   The present invention can be applied to obtaining a light-absorbing material that is lightweight and has high strength.

本発明の一実施の形態による吸音材製造装置を示す略線的ブロック図である。It is a basic block diagram which shows the sound-absorbing material manufacturing apparatus by one embodiment of this invention. 図１の吸音材製造装置によって得られる吸音材の構成を示す側面図である。It is a side view which shows the structure of the sound-absorbing material obtained by the sound-absorbing material manufacturing apparatus of FIG. 図２の吸音材の繊維構造を示す略線的拡大断面図である。It is a rough-line expanded sectional view which shows the fiber structure of the sound-absorbing material of FIG. 図１のアルミニウム綿板加工装置の詳細構成を示す略線的側面図である。It is a rough-line side view which shows the detailed structure of the aluminum cotton board processing apparatus of FIG. 図４のアルミニウム繊維投入機構部の詳細構成を示す略線的側面図である。It is a rough-line side view which shows the detailed structure of the aluminum fiber injection | throwing-in mechanism part of FIG. 図４の加工作業台１１の上流側端部の構成を示す部分的平面図である。It is a partial top view which shows the structure of the upstream edge part of the processing worktable 11 of FIG. 図１の焼結処理装置の詳細構成を示す略線的側断面図である。It is a rough-line side sectional view which shows the detailed structure of the sintering processing apparatus of FIG. 図１の空隙率調整圧延装置の詳細構成を示す正面図である。It is a front view which shows the detailed structure of the porosity adjusting rolling apparatus of FIG. 図８の回転力伝達構造の説明に供する左側面図である。FIG. 9 is a left side view for explaining the rotational force transmission structure of FIG. 8. 図９の回転力伝達部の詳細構成を示す側面図である。It is a side view which shows the detailed structure of the rotational force transmission part of FIG. 図１のアルミニウム繊維材の生成方法の説明に供する切削工具の部分的斜視図である。It is a fragmentary perspective view of the cutting tool with which it uses for description of the production | generation method of the aluminum fiber material of FIG. 図１１の切削加工により得られる原材料コイルを示す斜視図である。It is a perspective view which shows the raw material coil obtained by the cutting process of FIG. 実施例の吸音材についての吸音特性を示す図表である。It is a graph which shows the sound-absorption characteristic about the sound-absorbing material of an Example. 図１３と同様の図表である。It is a chart similar to FIG. 図１３と同様の図表である。It is a chart similar to FIG. 図１３と同様の図表である。It is a chart similar to FIG. （Ａ）〜（Ｄ）は強度試験に用いた各種タイプの試験体を示す平面図である。(A)-(D) are top views which show the various types of test body used for the strength test. 吸音材の引張試験結果を示す図表である。It is a graph which shows the tension test result of a sound-absorbing material. （Ａ）〜（Ｇ）は補強用パンチングメタルを示す平面図である。(A)-(G) are top views which show the punching metal for reinforcement.

符号の説明Explanation of symbols

１……吸音材製造装置、２……アルミニウム繊維材、２Ａ……切削工具、２Ｂ……アルミニウムコイル材、２Ｃ……バイト、２Ｄ……アルミニウム繊維、２Ｅ……巻芯、２Ｆ……原材料コイル、３……アルミニウム綿板加工装置、４……アルミニウム綿板、５……焼結処理装置、６……吸音板材料、７……空隙率調整圧延装置、８……吸音材、８Ａ……表面部分、８Ｂ……裏面部分、９……アルミニウム繊維素材、１０……空隙、１１……加工作業台、１２……加工ベルト、１３Ａ、１３Ｂ……駆動ローラ、１４……アルミニウム繊維投入機構部、１５……搬出作業台、２１……原材料スタンド、２２……原材料コイル、２５……取付枠体、２６……切り分け加工部、２７……取付枠体、２８……振り撒き駆動部、３１Ａ〜３１Ｅ……送りローラ対、３５Ａ、３５Ｂ……駆動軸、３６Ａ、３６Ｂ……軸受孔、３７……移動用モータ、３８……出力ギヤ、３９……移動用レール、５０……アルミニウム綿板、５２……準備台、５３……装置ケース、５７Ｕ、５７Ｄ……搬送ローラ、５８Ｕ、５８Ｄ……上側・下側搬送ベルト、５９Ｕ、５９Ｄ……従動ローラ、６１Ｕ、６１Ｄ……上側・下側加熱板、６２Ｕ、６２Ｄ……上側・下側断熱板、６３Ｕ、６３Ｄ……上側・下側帯状ヒータ、６７Ｕ、６７Ｄ……上側・下側セパレータ、６８……加圧機構、７４Ｕ、７４Ｄ……上側・下側冷却板、７５……搬出台部、７７……雰囲気ガス、８０……基台、８１Ｌ、８１Ｒ……主支持板、８２Ｕ、８２Ｄ……上側・下側圧延ローラ、８３Ｌ、８３Ｒ……軸受、８４Ｌ、８４Ｒ……補助支持板、８５Ｌ、８５Ｒ……軸受、９０……調整用雌ねじ、９１……圧延幅調整ねじ、９２……係止片、９３……挿通孔、９５……駆動軸、９６……従動スプロケット、９７……駆動モータ、９８……出力スプロケット、９９……チェーン、１００……駆動ギヤ、１０１……回転力伝達部、１０２……従動ギヤ、１０３Ａ、１０３Ｂ……支持板、１０４Ａ、１０４Ｂ……軸受、１０５……回転軸、１０６……従動スプロケット、１０７……駆動軸、１０８……被駆動スプロケット、１０９……チェーン、１１１……補強用パンチングメタル、１１２……アルミニウム板、１１３……透孔。
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Sound absorption material manufacturing apparatus, 2 ... Aluminum fiber material, 2A ... Cutting tool, 2B ... Aluminum coil material, 2C ... Bite, 2D ... Aluminum fiber, 2E ... Core, 2F ... Raw material coil 3 ... Aluminum cotton board processing equipment, 4 ... Aluminum cotton board, 5 ... Sintering equipment, 6 ... Sound-absorbing plate material, 7 ... Porosity adjusting rolling machine, 8 ... Sound-absorbing material, 8A ... Surface portion, 8B ... Back surface portion, 9 ... Aluminum fiber material, 10 ... Air gap, 11 ... Processing table, 12 ... Processing belt, 13A, 13B ... Drive roller, 14 ... Aluminum fiber loading mechanism , 15 ... carry-out work table, 21 ... raw material stand, 22 ... raw material coil, 25 ... mounting frame, 26 ... carving part, 27 ... mounting frame, 28 ... swing drive part, 31A ~ 31E …… Feed La pair, 35A, 35B ... Drive shaft, 36A, 36B ... Bearing hole, 37 ... Moving motor, 38 ... Output gear, 39 ... Moving rail, 50 ... Aluminum cotton board, 52 ... Preparation Base 53 ... Equipment case 57U 57D Transport roller 58U 58D Upper / lower transport belt 59U 59D Driven roller 61U 61D Upper / lower heating plate 62U 62D …… Upper / lower heat insulation plate, 63U, 63D …… Upper / lower belt heater, 67U, 67D …… Upper / lower separator, 68 …… Pressure mechanism, 74U, 74D …… Upper / lower cooling Plate 75 ... Unloading base part 77 ... Atmospheric gas 80 ... Base 81L, 81R ... Main support plate 82U, 82D Upper / lower rolling roller 83L, 83R ... Bearing 84L 84R …… Auxiliary support plate, 8 L, 85R ... bearing, 90 ... adjusting internal thread, 91 ... rolling width adjusting screw, 92 ... locking piece, 93 ... insertion hole, 95 ... drive shaft, 96 ... driven sprocket, 97 ... Drive motor, 98 ... Output sprocket, 99 ... Chain, 100 ... Driving gear, 101 ... Rotary force transmitting portion, 102 ... Driving gear, 103A, 103B ... Support plate, 104A, 104B ... Bearing, 105 ...... Rotating shaft 106... Driven sprocket 107... Driving shaft 108. Driven sprocket 109 109 chain 111 reinforcing punching metal 112. Aluminum plate 113.

Claims (3)

金属繊維素材を板状に堆積した金属綿板を焼結処理して得た吸音板材料を圧延することにより２３〜６６％の空隙率の音道を有する
ことを特徴とする吸音材。 A sound-absorbing material characterized by having a sound path with a porosity of 23 to 66% by rolling a sound-absorbing plate material obtained by sintering a metal cotton sheet in which metal fiber materials are deposited in a plate shape. 金属繊維材を板状に堆積した金属綿板を形成する金属綿板加工装置と、
上記金属綿板を焼結することにより、上記金属綿板を構成する上記金属繊維素材同士が接触する部分を互いに溶着してなる吸音板材料を得る焼結処理装置と、
上記吸音板材料を圧延することにより上記吸音板材料の上記金属繊維素材相互間に存在する空隙を狭くすることにより空隙率を小さい値に調整してなる吸音材を得る空隙率調整圧延装置と
を具えることを特徴とする吸音材製造装置。 A metal cotton board processing apparatus for forming a metal cotton board in which metal fiber materials are deposited in a plate shape;
By sintering the metal cotton sheet, a sintering apparatus for obtaining a sound absorbing plate material formed by welding the portions where the metal fiber materials constituting the metal cotton sheet are in contact with each other;
A porosity adjusting rolling device for obtaining a sound absorbing material obtained by adjusting the porosity to a small value by narrowing the gap between the metal fiber materials of the sound absorbing plate material by rolling the sound absorbing plate material. A sound-absorbing material manufacturing apparatus comprising: 金属繊維素材を板状に堆積した金属綿板を形成する金属綿板加工ステップと、
上記金属綿板を焼結することにより、上記金属綿板を構成する上記金属繊維素材同士が接触する部分を互いに溶着してなる吸音板材料を得る焼結処理ステップと、
上記吸音板材料を圧延することにより上記吸音板材料の上記金属繊維素材相互間に存在する空隙を狭くすることにより空隙率を小さい値に調整してなる吸音材を得る空隙率調整圧延ステップと
を具えることを特徴とする吸音材製造方法。
A metal cotton board processing step for forming a metal cotton board in which a metal fiber material is deposited in a plate shape;
Sintering step of obtaining a sound-absorbing plate material formed by welding the portions where the metal fiber materials constituting the metal cotton plate contact each other by sintering the metal cotton plate,
A porosity adjusting rolling step for obtaining a sound absorbing material obtained by adjusting the porosity to a small value by narrowing the gap between the metal fiber materials of the sound absorbing plate material by rolling the sound absorbing plate material. A method for producing a sound-absorbing material, comprising:
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