JP2006057537A - 高圧燃料ポンプ - Google Patents

Abstract

【課題】 液化ガス燃料を高圧にしてエンジンに供給する液化ガス燃料供給装置の高圧燃料ポンプについて、吸込側の逆止弁を適切なタイミングで確実に開閉させるようにして燃料送出時におけるロスを回避し、高い燃料送出能力を発揮できるようにする。
【解決手段】 燃料通路の吸込側および吐出側にそれぞれ逆止弁３１Ａ，２７ｂを備え、この二つの逆止弁３１Ａ，２７ｂ間に形成される燃料室２６Ａに液化ガス燃料を導入してポンプ部２０Ａで高圧にしてエンジンに送出する高圧燃料ポンプ２Ａとして、吸込側の逆止弁３１Ａを第一加圧室２５Ａに充填された作動流体の圧力変動を動力源として、配管３３で弁開閉手段３０Ａのシリンダ３０a背室３０ｃに導入して、ピストン３０ｂを摺動させることにより逆止弁３１Ａを所定のタイミングで機械的に開閉させるものとした。
【選択図】 図１

Description

本発明はＬＰＧ（液化石油ガス）やＤＭＥ（ジメチルエーテル）などガソリンに比べて気化しやすい液化ガス燃料を液体の状態で燃料噴射弁に送りエンジンに供給する液化ガス燃料供給装置に用いる高圧燃料ポンプに関する。

燃料タンク内のＬＰＧやＤＭＥなどの液化ガス燃料をポンプで高圧化して液体のまま燃料噴射弁からエンジンの吸気管路に噴射する液化ガス燃料供給装置は、例えば特開２００３−１２０４４３号公報に記載されているように広く知られている。

上記公報記載の液化ガス燃料供給装置は、図６に示すように燃料タンク１０に配置された低圧燃料ポンプ１０ａで加圧した燃料を燃料供給管路９Ａを通ってエンジン５０側に配設された高圧燃料ポンプ２Ｃで更に高圧にして燃料噴射弁８に送るものとしている。

この高圧燃料ポンプ２Ｃは、一般に図７に示すような機構を採用している。即ち、エンジンのクランクシャフト等の回転を駆動力として下面に傾斜を設けたカム板２２ａの回転により、駆動部材２２ｂを介して加圧部２０Ｃのシリンダ２３Ｂに挿入されたピストン２４Ｂが直線往復動作を行うものであり、加圧室２５Ｂが拡大することで逆止弁２８ｂを開かせて逆止弁２８ａとの間に形成された燃料室２６Ｃに燃料タンク側から燃料を導入し、加圧室２５Ｂが縮小することで高圧化された燃料が逆止弁２８ａを通ってエンジン側に送出されるようになっている。

更に詳しく説明すると、ピストン２４Ｂが上昇して加圧室２５Ｂが拡大し、燃料室２６Ｃ内が上流側（燃料タンク側）よりも負圧になると、逆止弁２８ｂの弁体が弁座シートから離れて燃料室２６Ｃに燃料が導入される。そして、ピストン２４Ｂが上死点を過ぎると燃料室２６Ｃと燃料タンク側の圧力は均衡して逆止弁２８ｂは弁体のバネ圧力で閉鎖する。さらにピストン２４Ｂが下降すると燃料の圧力で逆止弁２８ｂが弁座シートに強く押し付けられて燃料タンク側への逆流が阻止され、燃料室２６Ｃの圧力が所定圧力以上になることで吐出管２７ｂの逆止弁２８ａが開き、高圧化された燃料がエンジンに向かって送出される。

ところが、斯かる従来の高圧燃料ポンプにおいては、燃料室の圧力変動によって吸込側の逆止弁の開閉を行う方式を採用していることから、燃料室の圧力が所定圧力以下になるまで弁体のバネ圧力で逆止弁が開かないため、これが燃料吸込時に大きな抵抗となって送出効率を著しく低下させてしまう。そこで、このバネ圧力を小さくすることも考えられるが、これでは燃料室の圧力が所定圧力以上になるまで閉弁せずにオーバーラップが増加して燃料タンク側に逆流する燃料が多くなるため、上記同様に燃料送出効率を著しく低下させてしまう。

また、燃料室は燃料タンク内部に比べて負圧となりやすいことから、ＤＭＥやＬＰＧなど僅かな圧力低下で容易に気化する液化ガス燃料を用いる場合に、燃料室内で燃料が気化して気泡を含むと、ピストンで圧縮したときに燃料送出圧力の上昇がさらに不充分となりやすい。
特開２００３−１２０４４３号公報

本発明は、上記のような問題点を解決しようとするものであり、液化ガス燃料を高圧にしてエンジンに供給する液化ガス燃料供給装置の高圧燃料ポンプについて、吸込側の逆止弁を適切なタイミングで確実に開閉させるようにして燃料送出時におけるロスを回避し、高い燃料送出能力を発揮できるようにすることを課題とする。

そこで、本発明は、燃料通路の吸込側と吐出側にそれぞれ備えた二つの逆止弁間に形成される燃料室に導入した液化ガス燃料をシリンダとピストンを有する加圧室により高圧にしてエンジンに送出するための高圧燃料ポンプにおいて、前記吸込側の逆止弁を所定の動力源を利用した弁開閉手段により所定のタイミングで機械的に開閉させるものとした。

このような構成とすることにより、従来の高圧燃料ポンプにおいて吸込側の逆止弁が燃料室内圧力の変化による逆止弁上流側と下流側との圧力差で開閉するため、弁体のバネ圧力を越える圧力差が生じるまで開弁せずにポンプ効率を著しく低下させていたのに対し、燃料の圧力差のみに依存するのではなく強制的に弁を開閉させる弁開閉手段を用いることで、燃料吸込時の弁抵抗によるロスの発生を回避するとともに、弁開閉のタイミングの適正化を容易に実現することができる。

また、その弁開閉手段を電子制御ユニットで制御されるモータ駆動のカムまたは電磁ソレノイドにより吸込側の逆止弁を開閉させるものとすれば、ポンプ動作に依存することなく適切なタイミングで確実に開閉させることが極めて容易となる。

一方、これと異なり、弁開閉手段を、前記加圧室と配管で接続されたシリンダを備えた背室を有し、前記逆止弁は前記シリンダに挿入されたピストンの延長線側に設けられて前記加圧室の圧力変動を前記背室に導入して前記ピストンが摺動することで開弁または閉弁するものとして、ピストンが加圧室に発生した圧力変動を導入して摺動することで弁体を弁座に密着・離間させて逆止弁の開閉を行うものとすれば、新たな動力を必要とすることなく弁抵抗を軽減し、燃料吸込時のロスの発生を減少させることができる。

さらに、加圧室と弁開閉手段とを接続する配管を加圧室を形成するシリンダの内周面に開口させたものとして、この配管開口部がピストンの動作により閉鎖または開放されるものとして、ピストンストロークにおける所定のタイミングで弁開閉手段に圧力変動を導入するものとすれば、吸込側の逆止弁の開閉制御が容易となって充分な燃料の吸込量を確保できるとともに吐出時における燃料の逆流を最小限とすることができる。

さらにまた、この配管開口部をピストンの上死点付近で開放される位置とし、開放されることにより低圧側に背室の圧力を逃がして逆止弁を閉弁させるものとすれば、燃料が充分に充填されたピストンの上死点以降において燃料が燃料タンク側に逆流することを阻止することができる。これに加えて、この加圧室を形成するシリンダに、このピストン位置で加圧室の圧力を他の空間に逃がす圧力開放ポートを内周面に設ければ、加圧室側の圧力を充分に低下させることができるため逆止弁の閉弁が迅速且つ確実なものとなる。

加えて、上述した加圧室の圧力変動を利用して弁開閉手段を作動させる高圧燃料ポンプにおいて、弁開閉手段をピストン先端側に調圧室を設けたものとし、この調圧室をピストン先端側と底壁の間にベローズまたはダイヤフラムが挟装されたものとし、このベローズまたはダイヤフラムの内側を気・液密状態にして燃料通路に連通するとともにピストン先端側から延出されたピストンロッドが貫通したものとして、その外側を燃料タンク側の燃料気相部分と配管で接続されたものとする。このことにより、弁開閉手段における調圧室の圧力を燃料圧力と一致させることができ、作動流体等を介した逆止弁の開閉を確実なものとすることができる。

さらに加えて、この加圧室の圧力変動で弁開閉手段を作動させる高圧燃料ポンプにおいて、加圧室に弾性部材を有する隔離手段が内装されたものとし、その外側に作動流体が充填され、内側には燃料が充填されて燃料室の一部を形成して作動流体と隔離されたものとして、作動流体側に生じた圧力変動が隔離手段を介して燃料側に伝達されて吸込・吐出を行うものとすれば、作動流体と燃料とを完全に分離しながら燃料を送出するようにして装置の耐久性を良好なものとすることができるが、この隔離手段をベローズまたはダイヤフラムとすれば、内外の分離性を確保しつつ圧力変動の伝達が良好なものとなる。

そして、上述した配管を備えた高圧燃料ポンプにおいて、加圧室側のピストンにピストンストロークにおける所定のタイミングで配管開口部に一致して圧力開放ポートに連通させる環状の連通溝またはピストン内部を貫通する連通孔を穿設したものとすれば、ピストンが上死点以外位置においても弁開閉部の圧力を開放して吸込側の逆止弁を閉弁させることができる。一方、ピストンが下死点付近で配管開口部に一致する環状の連通溝または内部を貫通する連通孔をピストンに穿設するとともに、このピストン位置で連通溝または連通孔を加圧室に連通させるバイパスラインをシリンダの周壁に設けたものとすれば、加圧室の圧力が充分に上昇したときに配管に圧力を導入して、燃料吐出後のピストンの下死点付近で吸込側の逆止弁を確実に開弁することができる。

機械的に作動する弁開閉手段を設けた本発明によると、吸込側の逆止弁を適切なタイミングで確実に開閉させることができ、充分な燃料吸込量を確保するとともに吐出時の燃料の逆流を最小限として、燃料送出におけるロスの発生を有効に回避して高い燃料送出能力を安定的に発揮できるものである。

図面を参照して本発明の第１の実施の形態を説明する。図１は本実施の形態に係る高圧燃料ポンプ２Ａの縦断面図を示すものであり、図示しない燃料タンクから燃料を導入する吸込管２７ａは、ピストン２４Ａを有するポンプ部２０Ａに接続されており、その接続箇所近くで図示しないエンジンに向かう吐出管２７ｂが分岐して延設されている。

ポンプ部２０Ａは、エンジンを動力源として回転するカム板２２ａの傾斜面で生じる波動を、駆動部材２２ｂを介してピストン２４Ａの直線的な摺動に変換することにより第一加圧室２５Ａに圧力変動を生じさせる点は、図７に示す従来の高圧燃料ポンプ２Ｃと同様である。しかし、高圧燃料ポンプ２Ｃが加圧室２５Ｂに燃料を直接導入してそのまま吐出するのに対し、本実施の形態では第一加圧室２５Ａに第二加圧室２１ａが接続され、第一加圧室２５Ａおよび第二加圧室２１ａに作動流体（潤滑油）を充填するとともに第二加圧室２１ａにおいて内側が燃料室２６Ａに連通したベローズ２１ｂが内部を気・液密状態として内装されている点が異なる。

また、従来の高圧燃料ポンプ２Ｃにおいて吸込管２７ｃの逆止弁２８ｂがその上流側と下流側との圧力差で開閉するものとされ、主としてバネ圧力で弁体を弁座シートに押しつけて燃料タンク側に燃料が逆流するのを防止するのに対し、本実施の形態においては弁開閉手段としての弁開閉部３０Ａが、吸込管２７ａに配設された弁体３１ａおよび弁座３１ｂからなる逆止弁３１Ａを機械的に開閉させる点も異なる。

そして、弁開閉部３０Ａはシリンダ３０ａにピストン３０ｂが挿入され、その背室３０ｃがポンプ部２０Ａの第一加圧室２５Ａに配管３３で接続されて、作動流体（潤滑油）を介して第一加圧室２５Ａの圧力変動を導入するようになっている。シリンダ３０ａの先端側にはポンプ部２０Ａのケーシング２１ｃとほぼ同様のケーシング３２が連結されており、その内部に調圧室３２ａを備えるとともにピストン３０ｂ先端面と調圧室３２ａ底壁の間に両端を密着してベローズ３２ｂが挟装されている。

ベローズ３２ｂは、内側が吸込管２７ａに接続され燃料が充填されて外側と気・液密状態とされているとともに、ピストン３０ｂの先端面からピストンロッド３２ｃが延設されて先端側に弁体３１ａが取り付けられている。ピストンロッド３２ｃは弁座３１ｂの中央に開口した弁孔３１ｃを貫通しており、ピストン３０ｂが摺動することで弁体３１ａの内側面を弁座３１ｂのシートに密着させることで閉弁し、離間させることで開弁するようになっている。

また、調圧室３２ａは図示しない燃料タンクの気相部分と配管３４で連結されており、その圧力を燃料タンク内圧力と同一とされているため、ベローズ３２ｂの容積が変化しても内側の燃料圧力と外側の調圧室３２ａの圧力（＝燃料タンク内圧力）とが均衡するので、ピストン３０ｂの動作に対する影響が少なく遮断弁３１Ａの開閉を妨げないようになっている。

ポンプ部２０Ａのシリンダ２３Ａ内周面の配管３３開口部は、通常はピストン２４Ａの外周面で閉鎖されており、図１に示すようにピストン２４Ａが上死点付近まで達したときに開放されるようになっている。そして、シリンダ２３Ａ内周面における配管３３開口部の対向位置に、第一加圧室２５Ａの圧力を図示しない燃料タンク側に逃がす圧力開放ポート２３ｂが穿設されており、配管３３が開通すると同時に第一加圧室２５Ａの圧力が開放され、これに接続された弁開閉部３０Ａの背室３０ｃの圧力が一瞬にして低下し、ベローズ３２ｂ自体のバネ圧力でピストン３０ｂが上昇させて逆止弁３１Ａを閉弁するようになっている。

ピストン２４Ａにはその外周面に環状に穿設された二本の連通溝２４ａ，２４ｂが設けられており、一方の連通溝２４ｂはピストン２４Ａの先端寄りに周方向に設けられ、その上方に他方の連通溝２４ａが周方向に対しやや傾斜して配管３３開口部に近接する側を高くして設けられている。尚、このピストン２４Ａの外周面に設けた連通溝２４ａ、２４ｂをピストン２４Ａ内部を貫通する連通孔としてもよい。

そして、シリンダ２３Ａの内周面において圧力開放ポート２３ｂの下方には縦向きに配置された二箇所の開口部がシリンダ２３Ａ周壁内で連通するバイパスライン２３ｃが設けられており、ピストン２４Ａの先端が配管３３開口部よりも低い所定の下降位置となったときに連通孔２４ａを介して第一加圧室２５Ａと配管３３とを連通させるようになっている。

次に、本実施の形態の高圧燃料ポンプ２Ａの作用について、図面を参照して説明する。図２を参照して、ピストン２４Ａが上死点付近では（図（Ａ））、第一加圧室２５Ａは完全に拡大され、第二加圧室２１ａのベローズ２１ｂも拡大されて燃料が充分に充填されているが、弁開閉部３０Ａの背室３０ｃは縮小してピストン３０ｂは上昇位置となって逆止弁３１Ａは閉鎖されている。

カム板２２ａが回転すると、ピストン２４Ａが押し下げられて第一加圧室２５Ａを縮小することで第二加圧室２１ａを加圧し、ベローズ２１ｂを圧縮する（図（Ｂ））。これにより、燃料は高圧化され吐出管２７ｂの逆止弁２８ａを押し下げてエンジンに向けて送出される。

そして、ピストン２４Ａが下死点直前となったときその外周面に設けた連通溝２４ａが、バイパスライン２３ｃの上側開口部と一致するとともに配管３３開口部と一致して第一加圧室２５Ａと背室３０ｃとを連通させる（図（Ｃ））。このとき、第一加圧室２５Ａ内の作動流体は最も高圧であり、これが配管３３を介して弁開閉部３０Ａの背室３０ｃに導入されてピストン３０ｂを押し下げ、ベローズ３２ｂを圧縮し、その内部を貫通するピストンロッド３２ｃで遮断弁３１Ａの弁体３１ａを弁座３１ｂのシートから離間させて開弁させ、燃料タンク側と連通させる。

この際、遮断弁３１Ａ下流側の燃料室２６Ａが上流側よりも高圧であっても、ピストン３０ｂにより動作が遅れることなく機械的に開弁される。また、ベローズ３２ｂが内装された調圧室３２ａは配管３４で図示しない燃料タンク側気相部と連通されており、ベローズ３２ｂの内外の圧力差は常にゼロで安定した状態となっており、ピストン３０ｂの動作を妨げることがない。

図３において、ピストン２４Ａが下死点から上昇し始めたとき第一加圧室２５Ａと背室３０ｃとの連通は閉鎖された状態となり、遮断弁３１Ａは開弁状態のまま維持されるが（図（Ｄ））、さらに上昇すると連通溝２４ｂにより配管３３開口部がシリンダ２３Ａ内周面に開口した圧力解放用ポート２３ｂに連通し（図（Ｅ））、背室３０ｃの圧力は燃料タンク圧力レベルまで低下する。すると、ベローズ３２ｂは自身のバネ圧力によりピストン３０ｂを持ち上げながら拡大し、燃料を充分に吸込後の上死点直前で遮断弁３１Ａを閉弁させ（図（Ｆ））、以後燃料タンク側への燃料の逆流を阻止する。

上述したように、本実施の形態の高圧燃料ポンプ２Ａは、ポンプ部２０Ａの動作による圧力変動を適切なタイミングで弁開閉部３０Ａに導入することで、吸込管２７ａ側の逆止弁３１Ａを、燃料圧力の差のみを利用するのと異なり機械的に適切なタイミングで開閉することができるため、燃料の送出圧力を高圧に維持して燃料送出効率を良好にすることができるものである。尚、本実施の形態におけるベローズ２１ｂ，３２ｂをダイヤフラムに代えても同様の効果を期待することができる。

図４は、本発明の第２の実施の形態を示すものであり、図１の高圧燃料ポンプ１Ａにおいてポンプ部２０Ａの圧力変動を利用することで弁開閉手段３０Ａを作動させているのと異なり、図示しないバッテリ等の電力により駆動する電磁ソレノイド３５で逆止弁３１Ｂを開閉させる弁開閉部３０Ｂを備えた高圧燃料ポンプ２Ｂを示している。

弁開閉部３０Ｂは電子制御ユニット４０に接続されており、電子制御ユニット４は各種センサからの入力データを基に必要とされる燃料吐出量を算出し、最適な燃料吸込量を実現するタイミングで逆止弁３１Ｂを開閉制御するようになっている。即ち、弁開閉部３０Ｂは電子制御ユニット４０の指令により燃料室２６Ｃの圧力変動に依存することなく所定のタイミングで逆止弁３１Ｂを開閉するものであり、吸込時および吐出時のオーバーラップを自由に制御することができ、スムースな燃料の充填および吐出を可能とする。尚、電磁ソレノイド３５の閉鎖方向への動作はプランジャ３５ａに設けた図示しないバネによる圧力及び燃料室２６Ｂ側の圧力上昇を利用しており、これにより遮断弁３１Ｂを強力に閉鎖して燃料の逆流を阻止している。

一方、この電磁ソレノイド３５の代わりに、図５（Ａ）に示すように、ステップモータ等が電子制御ユニットに制御されて回転軸に設けたカム３６を所定角度で回転させ、ベローズ３２ｂの上端面を上下させてこれを貫通したロッド３２ｃで弁体３１ａを上下動させることで逆止弁３１Ａを開閉させるようにしても同様の効果を発揮させることができる。さらに、図５（Ｂ）に示すようにベローズ３２ｂの代わりにカム３６の回転で上下動するダイヤフラム３７を配設しても同様である。

本発明の第一の実施の形態を示す縦断面図。 （Ａ），（Ｂ），（Ｃ）は図１の高圧燃料ポンプの動作を説明するための縦断面図。 （Ｄ），（Ｅ），（Ｆ）は図２に続いて図１の高圧燃料ポンプの動作を説明するための縦断面図。 本発明の第二の実施の形態を示す縦断面図。 （Ａ）は図４の高圧燃料ポンプにおいて弁開閉部に用いる電磁ソレノイドの代わりにカムおよびベローズ用いた場合を示す縦断面部分図、（Ｂ）は電磁ソレノイドの代わりにカムおよびダイヤフラムを用いた場合を示す縦断面部分図。 従来例を示す配置図。 図６おける高圧燃料ポンプの拡大縦断面図。

符号の説明

２Ａ，２Ｂ 高圧燃料ポンプ、２０Ａ，２０Ｂ ポンプ部、２１ａ 第二加圧室、２１ｂ，３２ｂ ベローズ、２２ａ 斜板、２３Ａ，３２ シリンダ、２３ｂ 圧力開放ポート、２３ｃ バイパスライン、２４Ａ，２４Ｂ，３０ｂ ピストン、２４ａ、２４ｂ 連通溝、２５Ａ 第一加圧室、２６Ａ，２６Ｂ 燃料室、２７ａ 吸込管、２７ｂ 吐出管、２８ａ，２８ｂ，３１Ａ，３１Ｂ 逆止弁、３０Ａ，３０Ｂ，３０Ｃ，３０Ｄ 弁開閉部、３１ａ 弁体、３１ｂ 弁座、３２ａ 調圧室、３２ｃ ピストンロッド、３３，３４ 配管、３５ 電磁ソレノイド、３６ カム、３７ ダイヤフラム、４０ 電子制御ユニット、５０ エンジン

Claims (11)

1. 燃料通路の吸込側と吐出側にそれぞれ備えた二つの逆止弁間に形成される燃料室に導入した液化ガス燃料をシリンダとピストンを有する加圧室により高圧にしてエンジンに送出するための高圧燃料ポンプにおいて、前記吸込側の逆止弁を所定の動力源を利用した弁開閉手段により所定のタイミングで機械的に開閉する、ことを特徴とする高圧燃料ポンプ。
2. 前記弁開閉手段が、電子制御ユニットによって制御されるモータ駆動のカムまたは電磁ソレノイドにより前記吸込側の逆止弁を開閉するものである請求項１に記載した高圧燃料ポンプ。
3. 前記弁開閉手段が、前記加圧室と配管で接続されたシリンダを備えた背室を有し、前記逆止弁は前記シリンダに挿入されたピストンの延長線側に設けられて前記加圧室の圧力変動を前記背室に導入して前記ピストンが摺動することで開弁または閉弁するものとされている、請求項１に記載した高圧燃料ポンプ。
4. 前記配管は、前記加圧室を形成するシリンダの内周面に開口しており、該配管開口部がピストンの動作で閉鎖または開放されてピストンストロークにおける所定のタイミングで前記弁開閉手段に圧力変動を導入するものとされている、ことを特徴とする請求項３に記載した高圧燃料ポンプ。
5. 前記配管開口部は、前記ピストンが上死点付近で開放される位置に設けられ、開放されることにより前記背室の圧力を低圧側に逃がして前記逆止弁を閉弁させることを特徴とする請求項４に記載した高圧燃料ポンプ。
6. 前記加圧室を形成するシリンダは、前記ピストンが上死点付近で開放されて前記加圧室の圧力を他の空間に逃がすための圧力開放ポートが内周面に設けられていることを特徴とする請求項５に記載した高圧燃料ポンプ。
7. 前記弁開閉手段は、前記ピストン先端側に調圧室を備えており、前記調圧室は内側が気・液密状態とされ前記燃料通路に連通するとともに前記ピストン先端側から延出されたピストンロッドが貫通したベローズまたはダイヤフラムが前記ピストン先端側と底壁との間に挟装され、外側が燃料タンク側の燃料気相部分と配管で接続されていることを特徴とする請求項３，４，５または６に記載した高圧燃料ポンプ。
8. 前記加圧室は、弾性部材を有する隔離手段が内装されており、該隔離手段の外側に作動流体が充填され内側には燃料が充填されて前記燃料室の一部を形成して前記作動流体と隔離されたものとされ、前記作動流体側に生じた圧力変動が前記隔離手段を介して燃料側に伝達されて吸込・吐出を行う請求項１，２，３，４，５，６または７に記載した高圧燃料ポンプ。
9. 前記隔離手段が、ベローズまたはダイヤフラムからなることを特徴とする請求項８に記載した高圧燃料ポンプ。
10. 請求項１，２，３，４，５，６，７，８または９に記載した高圧燃料ポンプにおいて、ストロークにおける所定のタイミングで前記配管開口部に一致して前記圧力開放ポートに連通させる環状の連通溝または内部を貫通する連通孔が前記ピストンに穿設されていることを特徴とする高圧燃料ポンプ。
11. 請求項１，２，３，４，５，６，７，８，９または１０に記載した高圧燃料ポンプにおいて、前記ピストンが下死点付近で前記配管開口部と一致する環状の連通溝または内部を貫通する連通孔が前記ピストンに穿設されているとともに、前記位置で該連通溝または連通孔を前記加圧室に連通させるバイパスラインが前記シリンダの周壁に設けられており、前記ピストン下降時に前記加圧室の圧力を前記弁開閉手段に導入する高圧燃料ポンプ。
    
    

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