JP2005533233A - 凝縮ボイラーにおけるフィッシャー・トロプシュ由来燃料の使用 - Google Patents
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Abstract
%を上回る割合が160〜400℃で沸騰し、80重量%を上回るイソ及びノルマルパラ
フィンと、1重量%未満の芳香族と、5ppm未満の硫黄と、1ppm未満の窒素を含有
するフィッシャー・トロプシュ生成物を含み、フィッシャー・トロプシュ生成物の密度は
15℃で0.65〜0.8g/cm3である。
Description
用給湯等の商業又は家庭用温水に一般に使用される凝縮ボイラーに関する。
ボイラーを記載している。これらのボイラーは燃焼により発生したガスに含まれる水蒸気
が凝縮するまでこのガスを装置の内側で冷却し、凝縮潜熱を回収して前記ボイラー内を流
れる被加熱水に伝達することから凝縮ボイラーと呼ばれる。この潜熱を使用して燃焼空気
を予熱する場合もある。これらの凝縮ボイラーには燃焼の副生凝縮液を収容及び排出しな
ければならないという問題がある。更に、熱交換器材料が腐食性副生凝縮液に耐性でなけ
ればならない。バーナー及び点火システムとセンサー等の他のシステムエレメントが水分
又は凝縮液により汚染されないようにするための手段を講じることも必要である。
ガス網が広範囲に整備されており、多くの家庭は家庭用暖房と給湯に凝縮ボイラーを兼用
している。これらの凝縮ボイラーが広く普及しているのは、これらの装置のエネルギー効
率が高いことと、天然ガス供給網が整備しているためである。
問題の1つの解決方法は液体燃料の使用である。液体燃料は末端使用者に輸送し易く、保
存し易い。しかし、液体燃料を使用するには、耐食性の高い別の材料から凝縮ボイラー及
び/又は付属煙突を製造しなければならないという欠点がある。例えば、EP−A−69
9872は腐食を防止するために炭素材料を使用した凝縮ボイラーを記載している。DE
−A−3434415は耐食材料から製造した熱交換器で燃焼排ガスを燃焼空気で冷却す
る別の加熱装置を記載している。DE−A−3238762はこの目的に耐食材料を使用
した加熱装置の別の例を記載している。これらの方法は夫々ガスと液体燃料で稼働する2
種のボイラー装置が必要になるため、凝縮ボイラー製造業者に不利である。更に、液体燃
料を使用する装置は耐食性の高い別の材料が必要になるため、高価になる。
を提供することである。
用することにより達成される。
腐食性が低いことを発見した。この副生凝縮液の腐食性は(低硫黄)工業用軽油(IGO
)を燃料として使用する場合に生じる副生凝縮液よりも低い。このような腐食性により、
ガス燃焼用凝縮ボイラーを液体燃料燃焼にも使用することができる。バーナーに若干の調
整が必要になる場合もある。しかし、これは例えば凝縮ボイラー及び/又は煙突の熱交換
表面に別の材料を適用することに比べれば著しく簡単である。
いことが判明した。他の利点として、この燃料を使用すると、バーナーの始動及び消化時
の臭気が少なく、炭化水素発生量と一酸化炭素発生量も少ないことが分かった。凝縮ボイ
ラーのバーナーは始動・停止の頻度が非常に高いのでこの点は非常に有利である。
いう利点もある。これはこのような燃料を家庭用に保存する場合に有利である。フィッシ
ャー・トロプシュ由来燃料はその安定性にも拘わらず生分解性であるため、非常に環境に
やさしい燃料である。
。バーナー火炎は端壁4と伝熱管壁5により画成される燃焼スペース3に存在する。燃焼
排ガスは燃焼スペース3から壁5の開口を通って別の伝熱管壁セグメント7により画成さ
れる環状スペース6に流入することができる。ハウジング1は更に伝熱管壁4,5に冷水
を供給するための手段14と、熱水を前記管壁4,5から排出するための手段15を備え
る。ハウジング1は更に、スペース6に流体連通した燃焼排ガス排出用煙突8を備える。
ダクト16を通ってバーナー2に供給された空気は環状スペース9内の煙突8を向流通過
することによりハウジングからの燃焼排ガスで予熱される。煙突9内で水は凝縮し、凝縮
水は導管11を通ってドレン10に排出される。フィッシャー・トロプシュ燃料を供給す
るためのオイルポンプ12と膨張容器13も図1に示す。
ましい。黄炎式及び青炎式バーナーは周知型のバーナーであり、例えば一般教科書である
Recknagel,Sprenger,Schramek著「Heizung + K
limatechnik 01/02」ドイツ語版,ISBN:3−468−26450
−8,718−719頁に記載されている。
器は火炎の黄色に関連する特定波長を検出する。本発明者らはフィッシャー・トロプシュ
由来燃料を使用する場合には、一般公知検出器では青炎を検出できないことを今回発見し
た。このため、黄炎式バーナーはこの青炎を検出することができる検出器を備えているこ
とが好ましい。適切な検出器の例は青炎式バーナーで使用されている検出器、特にUVセ
ンサーとIRセンサーである。より好適な検出器は所謂イオン化センサーである。イオン
化センサーは間欠運転時と連続運転時のいずれでもバーナーをモニターするのに適してい
る。イオン化火炎モニターの運転原理は火炎の整流効果に基づく。火炎が存在する場合に
は、バーナーとイオン化電極の間に電流が流れる。このイオン化電流を火炎モニターによ
り試験し、火炎が存在するか否かを決定する。所定の従来技術適用例では、センサー付着
物によりセンサーに偽電流が生じたため、イオン化センサーを液体燃料と併用することが
できなかった。フィッシャー・トロプシュ由来燃料を使用すると付着物が少なくなるので
、イオン化センサーを適用することができる。これらのセンサーはIR又はUVセンサー
よりも入手し易いのでこの点は有利である。あるいは、上記標準黄炎式バーナー検出器に
より検出可能な火炎を生じる添加剤をフィッシャー・トロプシュ由来燃料に添加してもよ
い。
一とすることができる。化学量論上の燃焼に必要な空気量に対して過剰な空気量の割合は
空気過剰率又は「λ」として知られており、燃焼に利用可能な総空気量と全燃料を燃焼さ
せるために必要な空気量の比として定義される。λは1〜2が好ましく、1〜1.6がよ
り好ましい。本発明者らはフィッシャー・トロプシュ由来燃料を使用することにより、工
業用軽油を使用する場合のように大量の一酸化炭素を発生することなしに1.05〜1.
2という非常に低いλ値を適用できることを発見した。
から単離可能な中間留分燃料範囲の任意フラクションとすることができるフィッシャー・
トロプシュ生成物を含む。典型的フラクションはナフサ、灯油又は軽油範囲で沸騰する。
灯油又は軽油範囲で沸騰するフラクションは例えば家庭環境で取り扱い易いのでこれらの
フィッシャー・トロプシュ生成物を使用することが好ましい。このような生成物は90重
量%を上回るフラクションが160〜400℃で沸騰すると適切であり、約370℃まで
が好ましい。フィッシャー・トロプシュ由来灯油及び軽油の例はEP−A−583836
、WO−A−9714768、WO−A−9714769、WO−A−011116、W
O−A−011117、WO−A−0183406、WO−A−0183648、WO−
A−0183647,WO−A−0183641、WO−A−0020535、WO−A
−0020534、EP−A−1101813、US−A−5766274、US−A−
5378348、US−A−5888376及びUS−A−6204426に記載されて
いる。
回るイソ及びノルマルパラフィンと1重量%未満の芳香族を含有しており、残余はナフテ
ン系化合物である。硫黄と窒素の含量は非常に低く、一般にこのような化合物の検出限界
未満である。これらの元素の含量がこのような低いのは、フィッシャー・トロプシュ反応
が特殊な方法で実施されるためである。従って、硫黄含量は5ppm未満であり、窒素含
量は1ppm未満である。芳香族とナフテン系化合物の含量が低い結果として、フィッシ
ャー・トロプシュ生成物の密度は従来の鉱物由来燃料よりも低くなる。密度は15℃で0
.65〜0.8g/cm3である。
クションを含むことができる。このようなフラクションの例としては原油フィードストッ
クを有用生成物にグレードアップする伝統的精製プロセスで得られるような灯油又は軽油
フラクションが挙げられる。好ましい非フィッシャー・トロプシュ燃料フラクションは現
在市販されている超低硫黄(例えば硫黄50ppm未満)灯油又はディーゼル油フラクシ
ョンである。場合により、生物燃料等の非鉱油系燃料も燃料組成に含むことができる。燃
料中のフィッシャー・トロプシュ生成物成分の含量は>40重量%が好ましく、>60重
量%がより好ましく、>80重量%が最も好ましい。当然のことながら、総燃料費と本発
明の利点のバランスを取るようにこのような現在入手しにくいフィッシャー・トロプシュ
生成物の含量を最適化する。用途によっては、100%フィッシャー・トロプシュ生成物
の燃料に場合により所定の添加剤を添加して使用すると有利な場合がある。
el OY製品OMA 350);安定剤(例えばBASF Aktiengesell
chaft製品Keropon ES 3500、OCTEL OY製品FOA 528
A);金属不活性化剤(例えばSpeciality Chemicals Inc製品
IRGAMET 30);(無灰系)分散剤(例えばOctel OY製品FOA 52
8 Aパッケージに含まれるもの);酸化防止剤(例えばSpeciality Che
micals Inc製品IRGANOX L57);コールドフロー改善剤(例えばB
ASF Aktiengesellschaft製品Keroflux 3283、In
fineum UK Ltd製品R433又はR474);助燃剤(例えばフェロセン、
メチルシクロペンタジエニルマンガン−トリカルボニル(MMT));腐食防止剤(例え
ばRhein Chemie GmbH製品Additin RC 4801、BASF
製品Kerocorr 3232、Ciba製品SARKOSYL 0);再付臭剤(例
えばHaarman & Reimer製品Compensol);殺菌剤(例えばSc
huelke & Mayr製品GROTA MAR 71);潤滑性向上剤(例えばO
ctel製品OLI 9000);白濁防止剤(例えばPetrolite製品T−93
18);帯電防止剤(例えばOctel製品Stadis 450);及び消泡剤(例え
ばGoldschmidt製品TEGO 2079)。
に配備されているようなBNR 10(Intercal Wearmetechnik
GmbH)型青炎式バーナーに表1に示すような性状をもつフィッシャー・トロプシュ
軽油(油A)、超低硫黄軽油(油B)及び標準工業用軽油(油C)を一定パワーレベルで
供給した。各油には同一の標準添加剤パッケージを添加した。凝縮ボイラーは燃焼排ガス
に含まれる水の凝縮がボイラーの熱交換表面と煙突内の両者で生じるように運転した。
ニッケル含量が多いほど、凝縮ボイラー内の腐食速度は高くなる。表2の結果はフィッシ
ャー・トロプシュ燃料を使用すると腐食が非常におこりにくいことを明白に示している。
Claims (10)
- 凝縮ボイラーにおけるフィッシャー・トロプシュ由来燃料の使用。
- フィッシャー・トロプシュ由来燃料の90重量%を上回る割合が160〜400℃で沸
騰する請求項1から5のいずれか一項に記載の使用。 - フィッシャー・トロプシュ由来燃料の90重量%を上回る割合が160〜370℃で沸
騰する請求項6に記載の使用。 - フィッシャー・トロプシュ由来燃料が80重量%を上回るイソ及びノルマルパラフィン
と、1重量%未満の芳香族と、5ppm未満の硫黄と、1ppm未満の窒素を含有するフ
ィッシャー・トロプシュ生成物を含み、フィッシャー・トロプシュ生成物の密度が15℃
で0.65〜0.8g/cm3である請求項1から7のいずれか一項に記載の使用。 - フィッシャー・トロプシュ由来燃料が80重量%を上回るフィッシャー・トロプシュ生
成物を含む請求項1から8のいずれか一項に記載の使用。 - フィッシャー・トロプシュ由来燃料が鉱油フラクション及び/又は非鉱油フラクション
を含む請求項9に記載の使用。 - 凝縮ボイラーのバーナーが黄炎式又は青炎式バーナーである請求項1から6のいずれか
一項に記載の使用。 - λが1〜1.6である請求項7に記載の使用。
- λが1.05〜1.2である請求項8に記載の使用。
- 黄炎式又は青炎式バーナーで1時間に4回以上始動する請求項7から9のいずれか一項
に記載の使用。
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