JP2005528629A - ハイブリッド微小片持ち梁センサー - Google Patents

Abstract

気体又は液体の媒質中の化学及び／又は生物学的検体を、該検体の存在下における感知素子（１２）のインピーダンス及び厚さの変化を監視することにより感知するための装置（１０）及び方法が提供される。感知材料の物理的性質における変化を測定して検体の存在及び／又は存在する検体の量を決定するべき検出手段が提供される。媒質中に含められ得る特定検体を検出するべき専用ハイブリッドセンサーのアレイもまた提供される。

Description

本発明は、最も一般的には、化学又は生物学的検体を感知するためのマイクロセンサーに関し、そしてより特定的には本発明は、特定の化学及び／又は生物学的検体の存在を感知するために、特定の化学及び／又は生物学的検体に暴露されたポリマー膜の厚さ及び導電率の変化を同時に測定することが可能なハイブリッドセンサーに関する。

出力がＤＣ導電率のような測定可能な電気信号によって表され得る堅牢で、安価で、信頼性がある且つ小さい化学マイクロセンサーの構築が、目下の関心事である。目下の研究及び開発の目標は、単独の又は複合混合物中の化学又は生物学的検体を検出及び同定し得る装置を構築することである。理想的には、かかるセンサーは、液体又は蒸気のどちらかの環境において機能することができるべきである。

需要が大きい分野は、環境調査、医薬及び対抗テロ行為のための揮発気体の検出である。有機蒸気の感知は、有機薄膜の導電率又は厚さの変化を測定することにより達成されてきた。特定的には、揮発性で空中浮揚性の有機物質は、こぼされた又は偶発的に空気中に放出された場合、機器の内部動作及び生きている生物に有害な影響を及ぼし得る。早期の検出は損傷を最小にし得、また清掃手順をはかどらせ得る。

ベンゼン、テトラヒドロフラン、エタノール、クロロホルム、等のような空中浮揚性の有機物質の同定及び定量は、ポリピロール材料を基材とした「有機鼻」感知装置を用いて、Freund及びLewis（Proceedings of the National Academy of Sciences，９２，２６５２（１９９５））により例証されている。このセンサーは、コンデンサーの横断切片上にポリピロール薄膜を付着させることにより形成された。横断面は平行列の金属を有し、しかしてこれらの金属にリード線が取り付けられていた。導電性ポリマーが該金属間の隙間を橋絡して、以前に開放されていた回路を完成した。該ポリマーは、暴露される空中浮揚性の気体に感受性であり、しかしてそれらを該薄膜中に吸収した。これらの感知素子のアレイは、種々の有機検体蒸気への暴露にて、電気抵抗変化の化学的に可逆性で且つ一貫性のあるパターンを生じた。これらのパターンは、各検体について反復性があり且つ独特であった。

医学上では、生体アミンを検出する能力は、病気の診断の際に医師を助ける。たとえば、アニリン及びｏ−トルイジンのような生体アミンが肺ガンについての生物マーカーとして報告されている一方、ジ及びトリメチルアミンが、腎不全を有する患者により認められる魚様の尿毒症性口臭の原因として報告されている。これらのアミン基の早期検出は、患者の診断及び処置をはかどらせる。この技術はまた、適正なヘルスケアを有さない地域において生活している患者についての医師による遠隔診断を可能にし得る。カーボンブラックでドープされたポリアニリンポリマーは、人間の嗅覚系の感度より百万倍大きい感度にてアミン基を感知することができる化学抵抗体検出器のクラスをもたらしている（G.Sotzing等，Chem. Mater.，１２，５９３〜５９５（２０００））。その膜にブチルアミンのようなアミン検体が暴露される場合、それはポリマー膜に膨潤を引き起こす。この膨潤により、導電性炭素原子は膜マトリックス内で互いからより遠くに引き離される。膜の抵抗は、導電性炭素原子間の増加距離に因り増加する。試験されたアミン基についての抵抗増加は、独特的でありそしてその他の応答から識別可能であった。

最後に、出現しているテロ行為の脅威に鑑みて、信頼性のある感知装置による公共の建物及び輸送機関域における神経ガス又は他の揮発／毒性気体を検出する能力が、増加的に重要になってきた。過塩素酸リチウムでドープされたポリエチレンオキシドポリマー化学抵抗体が、神経ガス類似物であるジイソプロピルメチルホスホネート（ＤＩＭＰ）、ジメチルホルムアミド（ＤＭＭＰ）及びジメチルメチルホスホネート（ＤＭＦ）の間で正確に検出及び識別すると示されている（R.Hughes等，Journal of The Electrochemical Society，１４８，１〜８（２００１））。この系において、ポリマー分子は、検体が吸収されるにつれて膜の膨潤中に転位する。系の導電率は増加し、何故なら移動性電荷は移動すべきより大きく開いた通路を有するからである。系のＡＣインピーダンスは特性量だけ低減され、しかして各気体についてサインインピーダンス変化を生じる。

早くも１９８６年には、化学抵抗体検出器の背後の一般原理が実証されていた。インターディジタル（ＩＤＡ）電極の表面上に塗り広げられたところの金属イオンでドープされたフタロシアニン薄膜を用いての早期の感知実験は、有機検体蒸気に暴露された時に該膜の抵抗変化を示した。これらの系は、所与薄膜についての抵抗がセンサーに暴露される蒸気のタイプ（及びその濃度）に依存することに頼った。気体暴露に対する一貫性のある抵抗応答が、導電性のイオン又は可塑剤でドープされたところの有機ポリマーに基づく系により示されている。粘土のような他の物質もまた、成功的に用いられている。

有機ポリマー系は、検体気体がポリマー膜のマトリックス中に拡散する（溶解する又は分配する）過程によって働く。これは、該膜を膨潤又は収縮しそして導電性原子間の距離又は移動性電荷によって取られる通路のどちらかを変化させることにより、該ポリマーの導電率を変化させる。最も単純な系は、ポリアセチレンメラニンのような特質上導電性である有機ポリマーを用いる。かかる系の導電率は、ポリマーマトリックス中で誘電物質として作用する可塑剤の添加によって高められ得る。これは、丁度誘電体が平行板系において高めるように、分子間キャパシタンスを高める。ポリマーの導電率はまた、導電性塩又はカーボンブラック残留物のようなドーピング剤の添加によって増加され得る。これらの２種の物質は、異なる手段によってポリマーの電荷運搬能を増加させる。導電性塩の添加は膜中の移動性電荷担体の数を増加し、しかして電流をより容易に流れさせる。

これに関して注目を受けている系の中に、インターディジタルアレイ上に回転又は滴下塗布により付着されるカーボンブラック有機ポリマー複合物がある。能動センサー材料中へのカーボンブラック成分の包含は、非導電性能動ポリマー物質を通じて測定可能なＤＣ導電率を得るという唯一の目的のためである。検体物質の導入は、ポリマー複合物膜のポリマー膨潤及びその結果生じる抵抗変化を引き起こす。可能性のある物質の組から特定蒸気を同定すること及びその蒸気の濃度を決定すること又は多成分系に関して同様な測定を行うことは、感知素子のアレイの構築を必要とする。センサーのアレイの出力についてのパターン認識技法又は主成分分析が、検体の同定及び定量の目的のために用いられ得る。

かかる系において、カーボンブラックは、その原子間において導電ブリッジとして作用する。電荷は、原子が互いに接近している時にはより容易に流れ、そしてポリマーが膨潤しそして炭素原子の分離を増大する時には流れるのがより困難である。カーボンブラックセンサーは、分子エナンチオマーと同じくらい密接に関連したものの間で識別した。たとえば、ある系において、キラルポリマーがカーボンブラックでドープされ、そして次いでエナンチオマー気体の＋及び−型に暴露された。該気体は＋／−の場合間で異なって吸収され、そして全抵抗応答において１０〜２０オームの差がかかる２種の分子間で観測された（E.Severin等，Anal. Chem.，７０，１４４０〜１４４３（１９９８））。

しかしながら、多数の欠点が、カーボンブラック有機ポリマー複合物の使用に関連づけられる。第１に、複合物の構成における制御不能な変動に因り、所与セットの化学抵抗体素子の性能特性を信頼性のあるように再現することは困難である。第２に、回転塗布又は滴下塗布されたカーボンブラックポリマー複合物は固有的に事実上準安定性であり、そして時間と共に変化又は劣化し得る。第３に、準安定性の複合物系は、基板表面に信頼性のあるようには接着し得ない。第４に、検体蒸気への準安定性センサー素子の反復暴露は、誤りを招くドリフト及び／又は性能特性の変化に通じ得る。第５に、複合物質中のカーボンは検体への暴露後に検体物質をゆっくり放出し、そしてかくして緩慢な回復時間を有し得る。第６に、インターディジタルアレイは、一般に、界面領域と共に２種の構成部材すなわちガラス基板及び金属薄膜又はワイヤから成る。かかる複雑な構造は、接着問題を導き得る。更に、カーボンブラックは生物学的感知のためには用いられ得ず、何故なら生体分子に基づいた且つ基板に取り付けられたセンサーは、カーボンブラックのような物質を効果的には組み込み得ないからである。

従って、特定検体の存在の同定及び濃度の定量に対する改善感度を有する向上マイクロセンサーに対するニーズが存在する。

発明の要約
本発明は、関心のある特定の生物学的又は化学検体の存在に対して応答性である材料の体積的及び電気的性質の同時測定の可能なハイブリッドセンサーを用いて、生物学的及び／又は化学検体の存在及び量を決定するための方法及び装置を提供する。

一つの具体的態様において、本発明によるハイブリッドセンサーは、試料に暴露されたセンサー材料におけるインピーダンス及び厚さの変化を同時に監視することにより、試料を分析する。

別の具体的態様において、センサー材料は、過塩素酸リチウムでドープされたポリエチレンオキシド薄膜である。

更に別の具体的態様において、インピーダンスは感知材料と信号連通している周波数分析器により測定され、及び／又は厚さは感知材料の表面と接触している撓み性微小片持ち梁センサーにより測定される。

更に別の具体的態様において、ハイブリッドセンサーは、試料中の特定検体の同定及び濃度の両方を決定するように設計される。

更に別の具体的態様において、本発明は、個々のハイブリッドセンサーのアレイを含むハイブリッドセンサーシステムに向けられる。

更に別の具体的態様において、本発明は、本発明によるハイブリッドセンサーを構築する方法に向けられる。

更に別の具体的態様において、本発明は、本願に記載されたようなハイブリッドセンサーを用いて、試料中の検体の同定及び／又は濃度の少なくとも一つを決定する方法に向けられる。

図面の簡単な説明
本発明は、以下の詳細な説明から、添付図面と共に読解される場合最もよく理解される。慣例に従って、図面の様々な特徴部は尺度どおりにない、ということが強調される。それどころか、様々な特徴部の寸法は、明瞭にするために独断的に拡大又は縮小されている。図面には、図１から図３１が含まれている。

発明の詳細な説明
本発明は、有機ポリマー又は複合物質の薄膜の厚さ及び導電率における変化を同時に測定することにより、検体蒸気を分析することが可能なハイブリッドセンサーに向けられる。

本発明の詳細を説明する前に、次のものは、本願において用いられる略語である。すなわち、
ＤＩＭＰ − ジイソプロピルメチルホスホネート
ＤＭＦ − ジメチルホルムアミド
ＤＭＭＰ − ジメチルメチルホスホネート
ＦＲＡ − 周波数応答分析器
ＧＰＩＢ − 汎用インターフェイスバス
ＩＤＡ − インターディジタルアレイ
ＬｉＣｌＯ₄ − 過塩素酸リチウム
ＰＥＯ − ポリエチレンオキシド
ＰＥＶＡ − ポリ（エチレンビニルアセテート）
ＰＩＢ − ポリ（イソブチレン）
ＰＶＡ − ポリ（ビニルアセテート）
ＵＳＢ − ユニバーサルシリアルバス

概略図が図１に与えられている一つの例示的具体的態様において、ハイブリッドセンサー１０は、感知材料１２を基板１４上に信号分析装置１６と直接的に統合して又は信号分析装置と信号連通してのどちらかにて置きそして次いで圧電微小片持ち梁１８の撓み性アーム１７を感知材料１２の表面２０と接触して置くことにより構築される。

かかる具体的態様において、圧電微小片持ち梁１８は厚さ測定のために用いられ、そして周波数応答分析器のような信号分析器１６はインピーダンス測定のために用いられる。動作中、厚さ及びインピーダンスのデータが同時に測定され、しかして特定の気体又は液体試料への暴露に対する薄膜の応答を特徴づける。次いで、ポリマー感知膜におけるインピーダンス変化は、膨潤に因る厚さ変化の同時測定量と相関させられ得、しかして試料中の特定検体の高感度の多変数「フィンガープリント」をもたらすことになる。次いで、各変数の変化が定量され、そして試料中の検体のタイプ及び検体の濃度の間で識別するために用いられ得る。

感知材料は、ポリマーのような化学センサー材料、又は生体分子、若しくは数種の物質の複合物のような生物学的センサー材料であり得る。感知材料は、導電率センサーと電気連通して及び微小片持ち梁の撓み性アームの先端部上のような微小片持ち梁センサーの一部上に別個の付着物にて形成され得、又は感知素子の連続被膜として、撓み性アームの一部が埋め込まれるように表面に形成され得る。

上記に論考されたように、本ハイブリッドセンサーは、特定検体について「フィンガープリント」を得るために、センサー材料の導電率及び厚さを同時に監視する。たとえば、上記に記載されたシステムにおいて、好ましくは交流（ＡＣ）が、リチウム塩でドープされたＰＥＯ系のインピーダンスを測定するために用いられる。かかる例示的システムにおいて、薄膜における電流の流れのインピーダンス（Ｚ）は、材料の直流（ＤＣ）抵抗に等価のＡＣインピーダンスであり、しかし路長はＤＣ抵抗において因子であるが、ＡＣインピーダンスにおいては因子ではない。ＡＣ検出回路はまた、ＤＣの印加が誘導電荷濃度すなわち媒質の分極をもたらすことになる理由からも好ましい。ＡＣの使用はこの分極現象を取り除き、何故なら信号は絶えず方向を変えている正弦波であり、しかして媒質における電荷の集合又は分離を決して可能にしないからである。

測定インピーダンスは、媒質又は素子を通る適用波の周波数に依存し、しかして該インピーダンスは極表示（ｒ，θ）にて表され得、ここでｒは信号の大きさに等しく、そしてθは電流の原因となる電圧の移相に等しい。全インピーダンスはまた、直交座標（ａ，ｂ）（ここで、実成分（ａ）及び虚成分（ｂ）は、複素関係式
Ｒ＝ａ＋ｂｉ （１）
により与えられる）又は方程式
Ｚ^*＝Ｚ’＋ｊＺ” （２）
（ここで、Ｚ’は実成分（ａ）であり、Ｚ”は虚成分（ｂ）であり、そしてＺ^*は全インピーダンスである）にて表され得る。

本発明によるハイブリッドセンサーシステムの測定は、一般に、直列及び並列のコンデンサー及び抵抗体で構成された電気回路を模する。抵抗体は、ポリマーマトリックスの内側又は外側に沿って起こる移動性電荷のわずかな量のドリフトを模し、そしてコンデンサーは、移動性電荷が有機基板を通って移動するように移動性電荷の挙動を模する。移動性電荷がマトリックスを通って移動する容易性は、移動性イオンの濃度及び移動性電荷が移動し得るところの利用可能な部位の数に依存する。移動性電荷により利用されるチャネル及び部位は、該基板の状態に依存して開閉する。従って、所与ポリマー系について適用するべき適切な周波数を決定するために、直列及び並列の抵抗体とコンデンサーの組合わせが、様々な条件に対するポリマー系の応答をモデル化するべき「タンク回路」を構成するように用いられ得る。

抵抗体と共に並列の複数個のコンデンサーを有する系についての一つの例示的タンク回路が図２に示されており、そしてその対応するナイキストプロットが図３に示されている。図示されているように、図３において、図２に示されたタイプの並列ＲＣ回路に関して周波数掃引が遂行される場合、半円が描かれる。実際、周波数範囲が十分に大きい場合、複数個の半円がナイキストプロットにおいて見られる。半円の遠右における点は、回路の抵抗に対応する。半円の最大ピークは、抵抗及びキャパシタンスが系に等しい効果を及ぼす点である。遠左における点は、平行板を無視又は迂回する高周波数波に因るキャパシタンスの有効なバイパスと一致する。

センサー回路の数学的表示もまた、インピーダンスの基本定義からモデル化され得る。次いで、これらの方程式は、理論的期待値を算出するために用いられ得る。図２に示されたタンク回路に関して、３個のコンデンサーの和（Ｃ₂＋Ｃ₃＋Ｃ₄＝Ｃ_p）はＲ₁及びＣ₁に並列したコンデンサーに等しく、そしてＺ₁＝−ｊｘ₁のインピーダンスに相関する。抵抗性／容量性素子Ｒ₁及びＣ₁は、Ｚ₂＝Ｒ₁−ｊｘ₂により表される。インピーダンスＺは、それらがフェーザーである故に太字にある。フェーザーは、調和関数と関連したベクトル（大きさ及び移相を有する）である。キャパシタンスは、並列において、それらの個々のコンデンサーの和として合計する。また、並列のインピーダンスは、それらの逆数の和として合計する。その導出は、下記のとおりになる。すなわち、

これらの方程式を用いて、期待値は、（ｒ，θ）（ここで、Ｚ＝ｒ）によって系について算出され得る。図２に示されたモデル回路についてのこれらの計算インピーダンス値の理論プロットが、図４のプロットにて与えられている。

インピーダンスの測定は上記に記載されたように直接測定回路を用いて行われ得るけれども、本発明のハイブリッドセンサーにおけるインピーダンスの測定はまた周波数応答分析器（ＦＲＡ）を用いて間接的に行われ得る。これは、直列のセンサー及び分路抵抗体（その大きさは、センサーの大きさと同様である）にわたって加えられたＡＣ電圧（正弦波の形状にて）を発生する。機器は一工程ずつ周波数を実行し、そしてセンサー（Ｖ_c）及び分路（Ｖ_s）にわたっての各工程における電圧降下を分析する。これらの２つの比率が表示され（位相角と共に）、そしてこの結果が分路抵抗体（Ｒ_s）の倍数である場合、センサーインピーダンス（Ｒ_c＝Ｚ）の大きさが知られる。

かかる系において、位相角は、センサー電圧と印加電流の間の位相差を指す。全複素インピーダンスは、インピーダンス対対数（周波数）の関数（Ｚ，ｌｏｇ（ｆ））又は移相対対数（周波数）の関数（θ，ｌｏｇ（ｆ））として、ナイキストプロットにてプロットされ得る。この方法は、参考文献（P.Bruce，Polymer Electrolyte Review，「ポリマー電解質に関しての電気的測定」，Elsevier Applied Science，ロンドン，ニューヨーク，１９８７，ｐ２６６〜２６９）に詳細に記載されており、しかしてその開示は参照することにより本願に組み込まれる。

関係式Ｖ＝Ｉ×Ｒ（Ｒは、実際上、移相なしでＺの大きさである）から開始して、我々は上記に記載された関係式を数学的に導き得、しかして電流（Ｉ）は最終式中に存在しないことが注目される。このことは重要であり、何故ならこれらのハイブリッドセンサーに関与する電流は非常に小さく、そしてその値に影響を与えることなく測定するのは困難であるからである。電圧源の振幅は調節され得、そして電気化学的システムにおいて、低電力消費要件を満たすために及びシステムへの損傷を避けるために、０．０１Ｖ〜０．１Ｖの小さい電圧が推奨される。本発明において用いるためのＦＲＡの一つの例示的具体的態様についての回路図が、図５に与えられている。かかるＦＲＡについての数学的導出は、次のとおりである。すなわち、
Ｖ_s＝ＩＲ_s Ｖ_c＝ＩＲ_c

かかるシステムにおいて、先に論考されたように、インピーダンス（Ｚ）データは、機械により、先に論考されたような直交座標（ａ，ｂ）又は極座標（ｒ，θ）にて返送され得る。

本発明のセンサーのインピーダンス測定は装置を監視するために用いられる周波数に依存する故、センサーの周波数依存性を理解することが重要である。たとえば、センサーが、重量により１０：１の濃度比を有するＰＥＯ：ＬｉＣｌＯ₄の混合物から成る感知材料膜でもって構築され、そしてＦＲＡを用いて周波数掃引が該センサーに関して遂行された。該センサーについての掃引データが図６に示されており、しかして移相データ（もともと負値として集められた）は、電気化学者の慣習に従って正度に変換されている。

次いで、直交座標は、上記に記載された変換式に従って極座標に変換され、そして極座標にて集められたセンサーデータは、図７に示されているようにナイキストプロットに転写した。観察される半円は、「タンク回路」モデル化により先に予測されたモデルと一致する。

論考されたように、各点は所与周波数を表し、しかして低周波数値は右側にそして高周波数値は左側にある。半円の頂点における最大値は、１７８Ｈｚの周波数において生じる。この最大値は、抵抗性素子及び容量性素子の寄与が等しい点に対応する。特質上純粋に抵抗性である点は、プロットの極左及び極右において生じる。高周波数値は左側上に落ちそしてほとんどゼロに等しい値を有し、しかして材料を通る信号の低い抵抗に対応する。低周波数値は右側上に見出され、しかして材料を通じての最大の抵抗を有する。

図６及び７におけるグラフを比較することにより、１０Ｈｚの信号周波数は極プロットの高インピーダンス平坦域上の中ほどに（ｌｏｇ（Ｆ）＝１において）及びナイキストプロットに関して半円の底部においてその遠右側（約（１２，０．１））上にあることが示される。この周波数は、極プロットに関して平坦域内で最大の抵抗を有し、しかしてこの周波数において測定される測定値はもっぱらセンサー材料の抵抗の測定値を与えることを指摘する。

周波数掃引データはまた、図８及び９に示されているように、直交座標にて集められそして次いで極座標に変換された。ナイキストプロットに関して測定ｂ値は負であり、そしてすべての角度測定量は極プロットについて正に変換される、ということが留意されるべきである。直交座標への極座標の変換及びその逆は、各座標系間で整合性のある結果を示す。やはり、これらのデータは、先に示されたタンク回路値及び理論モデルに対応し、低周波数範囲において１０．０×１０⁵オーム及び高周波数範囲において０．５×１０⁵オームの程度の値を有する。

一つの例示的センサーについてのインピーダンスを監視するための周波数掃引データが取られたけれども、かかるデータは本発明によるいかなるハイブリッドセンサーシステムについても周波数依存性を決定するために得られ得ることが理解されるべきである。

先に論考されたように、特定の測定のための適切な周波数を決定することに加えて、感知システムの電力消費ができる限り小さく保たれることも重要である。あまりにも高い電圧はかなりの電力を使い、また潜在的に電気化学反応によって回路を損傷し得、一方あまりにも低い電圧は測定データにおいてノイズの増加レベルを示す。

図１０は、種々の電圧が加えられる場合のセンサーにおけるノイズ差を決定するべき周波数掃引プロットを示す。このプロットにおいて、０．０１Ｈｚから６５ｋＨｚの周波数掃引が０．０１ボルト信号及び０．１ボルト信号を用いてセンサーに関して遂行されて、これらの２つの信号間のノイズ差が決定された。図示されているように、中及び高周波数において、両電圧信号間に有意な差はない。しかし、低周波数応答を見ると、我々はインピーダンスについて１０Ｈｚ（ｌｏｇ（Ｆ）＝１）までは０．０１Ｈｚレベルにおける大きい差及び移相について１Ｈｚ（ｌｏｇ（Ｆ）＝０）までは差が分かる。０．０１ボルト信号は、これらの低周波数レベルにおいて０．１ボルト信号より大きいノイズがあり且つ不規則である。１０Ｈｚの周波数は最大の抵抗応答を与えることが示されており、そしてこの周波数は０．０１ボルト信号についてノイズのある領域の縁にある。従って、或る周波数がセンサーシステムの抵抗に対してより応答性であるけれども、センサーに用いられる電圧と両立できる周波数を選ぶことも重要である。

特定の周波数測定が上記に論考されているけれども、インピーダンスのかかる周波数掃引測定は、センサーの動作を確かめるため並びに任意の適当なセンサーにおけるインピーダンス測定について理想的な周波数及び電圧を同定するための両方のために用いられ得る、ということが理解されるべきである。

たとえば、タンク回路及び例示的センサーの両方の初期周波数掃引に関してＦＲＡにより返送された値は、低周波数における１０×１０⁵オームから高周波数における０．５×１０⁵の程度であった。これらの値は、上記に算出された理論的に予測された値と同じ程度の大きさにある。

更に、周波数対時間プロット及びナイキストプロットを用いて、最適測定信号の同定もまた決定され得る。たとえば、上記に論考された測定において、最大の測定インピーダンスは、０．０１Ｈｚから１００Ｈｚの周波数範囲において１０×１０⁵オームの程度であった。１０Ｈｚの値が、このピークの中央におけるその位置及び周囲の測定値の周りにおけるノイズの欠如のために、信号測定に用いるための有望な周波数と同定された。１７８Ｈｚの信号周波数が別の有望な周波数と同定され、何故ならそれは半円のナイキストプロットにおいて最大値として生じたからである。これらの値が好ましいけれども、本発明によるハイブリッドセンサーについてインピーダンス測定値を得るために、理想性が劣る値も用いられ得る、ということが理解されるべきである。

測定値におけるノイズに対する電圧の影響が、０．１ボルト及び０．０１ボルトについて決定された。マイクロセンサーの低電力消費要件を満たすことは、低電圧信号の使用を命じる。０．１ボルトはこの要件及び低ノイズへの抑制を満たす、ということが決定された。この電圧の場合、存在ノイズは０．１Ｈｚにおける周波数掃引において消失したのに対して、０．０１ボルト信号は１Ｈｚまで有意なノイズ（１０Ｈｚの測定について用いられる信号に１０の累乗より近い）を示した。これらの測定値の結合から、本発明によるハイブリッドセンサーの一つの好ましい具体的態様は１０Ｈｚ又は１７８Ｈｚの周波数及び０．１ボルトの電圧振幅を用いる、ということが決定された。

周波数分析器・インピーダンスセンサーが上記に記載されているけれども、センサー材料における導電率変化を測定することが可能ないかなる分析器も、本発明のハイブリッドセンサーと共に利用され得る。

一方、微小片持ち梁センサーは、感知材料を含む表面から離れた基板上に形成される。微小片持ち梁を形成するために、慣用の半導体加工技術が用いられ得る。微小片持ち梁の様々な配置及び配向が用いられ得る。たとえば、図示されているような一つの具体的態様において、微小片持ち梁は、微小片持ち梁基板の縁を越えて延在する張出し部分を含み得、しかして微小片持ち梁の撓み性アームが感知材料に少なくとも部分的に取り付けられ及び／又は埋め込まれ得るように、該基板と感知材料を含有する表面とが互いにごく接近して置かれることを可能にする。諸構成部材を適所に置く及び整列させるために、走査トンネル顕微鏡（ＳＴＭ）のステージのようなマイクロマニピュレーターが用いられ得る。

微小片持ち梁の撓み性アームは、好ましくは、検体並びに装置に導入される及び標的検体を含み得る気体及び液体媒質による攻撃に対して耐性の半導体物質から形成される。撓み性アームは、気体及び液体環境の両方において使用可能である。微小片持ち梁の撓み性アームは、周囲の感知材料の体積変化に対して応答性の撓み性アームの埋込み部分の撓みにより、応力が撓み性アームに発生される時に変化する少なくとも１つの測定可能な物理的性質を含む。

撓み性アームを含むところのハイブリッド検出器の微小片持ち梁部分の寸法は、様々な具体的態様に従って変動する。一つの例示的具体的態様において、撓み性アームの長さは１００ミクロンから２００ミクロンの範囲にあり得、高さは１０ミクロンから５０ミクロンの範囲にあり得、そして幅は２５ミクロンから７５ミクロンの範囲にあり得、しかし他の寸法が代わりに用いられ得る。更に、図示された静止位置における撓み性アームの本質的に水平な配置は例示にすぎないこと、並びに撓み性アームはその静止位置にある時水平面に対して下方に傾けて形成され得ることが留意されるべきである。この場合において、撓み性アームの軸線は、基板の上面及び底面の各々と鋭角を成し得る。

撓み性アームの構築材料は、分析のために感知材料に導入され得るような液体媒質内に撓み性アームが沈められる場合でさえ、撓み性アームが垂直方向における感知材料の体積変化に応答して曲がるように選ばれるべきである。

撓み性アームは、更に、後続図面に示されるように、周囲の感知材料の垂直方向の体積膨張に応答してアームの撓みにより応力がアームに加えられる時に変化する少なくとも１つの測定可能な物理的性質を含む。撓み性アームが撓む時に変化する測定可能な物理的性質の例は抵抗である。撓み性アームが撓む時に変化する抵抗を生じさせるために、ピエゾ抵抗部材が撓み性アーム内に形成される。他の例示的具体的態様によれば、ピエゾ抵抗部材は、撓み性アームの上面又は下面上に形成され得る。

例示的具体的態様によれば、ピエゾ抵抗部材は、微小片持ち梁の製作過程中に撓み性アーム内に一体的に形成されたチタン酸バリウムのような膜であり得る。撓み性アームが曲がる時、ピエゾ抵抗部材の抵抗は、該部材における機械的ヒズミに因り変化する。歪んでいない微小片持ち梁の抵抗は、例示的具体的態様によれば２キロオームの程度にあり得る。それ故、この例示的な測定可能な物理的性質は、曲がりに因り変化する。この抵抗変化を測定するために、検出手段が用いられる。微小片持ち梁の感度及び検出手段の精度は、わずか数十オングストロームの曲がりが測定可能な抵抗変化をもたらすことになるようなものである。

一つの例示的具体的態様に従って抵抗変化を測定するために、導線が、接点によってピエゾ抵抗部材に結合され得る。かかる具体的態様において、接点の各々は、撓み性アームの上面を貫いて延出してピエゾ抵抗部材と接触する。導線は、次いでピエゾ抵抗部材の抵抗を測定することが可能な慣用の電気回路に結合され得る。

ピエゾ抵抗性という測定可能な物理的性質としての抵抗は例示にすぎないよう意図されている、ということが理解されるべきである。他の例示的具体的態様によれば、撓み性アームが曲がる時に変化する様々な他の物理的性質もまた、この変化を測定することが可能な関連検出手段と共に用いられ得る。好ましい具体的態様によれば、検出手段は、撓みの程度を測定することが可能である。電気回路又は他の手段もまた、測定可能な物理的性質における変化の測定を容易にするために具備され得る。変化を測定する場合、測定可能な物理的性質は好ましくは曲げの前及び後に測定され、そして変化及び変化度を検出するために、それらの結果が比較される。その際、変化それ自体は検出されるよう求められる検体の存在と関連づけられ得、そして物理的性質における変化度は好ましくはアームの撓み度に対応し、しかしてアームの撓み度は今度は好ましくは存在検体の量又は濃度に対応する。別の例示的具体的態様によれば、撓み性アームは、アームが撓む時に変化する測定可能な物理的性質を１つより多く含み得る。

本発明はまた、撓み性アームの測定可能な物理的性質（１つ又は複数）における変化を検出する様々な電気回路のような検出手段を提供する。測定可能な物理的性質は、好ましくは、検出されるよう求められる検体を含み得る媒質の導入の前及び後に測定される。媒質は、感知材料と密接に接触するように導入される。

感知材料は、慣用方法を用いて表面上に形成され得る。インピーダンス分析器と信号連通されている表面上に形成された且つ撓み性アームの張出し部分を部分的に包む別個の材料パッドとして感知材料が形成されるところの図示された例示的具体的態様について、感知材料は、微小毛管を用いることによるような滴下付着、又は小滴を直接的に撓み性アームの張出し部分上に形成させるべきインクジェットプリンター技術の使用により形成され得る。感知材料を付着するための他の方法も代わりに用いられ得る。感知材料付着物は、パッドル、パッド又は小滴の形状を呈し得る。その代わりに、接着を促進するために、表面、又は撓み性アームそれ自体の一部は、感知材料の付着前に誘導体化され得る。

上記に論考されたように、いかなる適当な感知材料も、本発明のハイブリッドセンサーにおいて用いられ得る。本発明における感知材料として用いるための物質の適合性を決定する際に、溶解パラメーター（δ）が、あらゆる可能性のある空中浮揚性溶媒を感知するのに必要とされるポリマー薄膜のタイプ及び数の調査に手がかりを与える。溶解パラメーターは、物質中の分子の吸引強さ又は凝集エネルギーの尺度であり、そしてもともとは混合する流体の自由エネルギーを算出するために用いられた。この概念が溶媒（気体又は液体）及びポリマーに拡張されており、何故なら所与ポリマーとおおよそ同じδを有する溶媒はほぼゼロの混合エンタルピーを有し、その結果自然と混ざるからである。ポリ（イソブチレン）（ＰＩＢ）が小さいδ値を有する検体に対して最大感度を有したのに対して、ポリ（ビニルアセテート）（ＰＶＡ）が大きいδ値を有する溶媒に最良に応答した、ということをEastman及びHughesは示した（Eastman等，Journal of the Electrochemical Society，１４６，３９０７〜３９１３（１９９９））。このパラメーターを用いて、万能センサーアレイが、所与溶媒空間について理論的に提案され得る。定められた溶媒空間の高、低及び中間値をカバーするために、用いられるポリマーの数及びタイプがそれらの溶解パラメーターに基づいて前もって選択される。

感知材料は、化学物質又は生体物質に感受性であり得る。化学感知材料の場合について、純ポリマー、又はポリマーの組合わせの複合物質が、液体又は蒸気相のどちらかの検体を検出するために用いられ得る。形成後、ポリマー感知材料は、例示的具体的態様において幾分ゴム状のコンシステンシーを示す。ポリマー化学感知材料は、検出されるよう求められる少なくとも１種の検体の存在下で体積の膨張又は収縮を受けるように選ばれる。これは、検体が感知材料に引きつけられそして一緒になる（典型的には、吸着、吸収、分配又は結合により）ので起こる。例示的ポリマー化学センサー材料は、ポリ（ビニルアセテート）（ＰＶＡ）、ポリ（イソブチレン）（ＰＩＢ）、ポリ（エチレンビニルアセテート）（ＰＥＶＡ）、ポリ（４−ビニルフェノール）、ポリ（スチレン−コ−アリルアルコール）、ポリ（メチルスチレン）、ポリ（Ｎ−ビニルピロリドン）、ポリ（スチレン）、ポリ（スルホン）、ポリ（メチルメタクリレート）及びポリ（エチレンオキシド）（ＰＥＯ）を包含する。

別の例示的具体的態様によれば、ポリマー化学感知材料は、１種より多い上記の又は他の例示的化合物を含む複合物質であり得る。他の感知材料も、代わりに用いられ得る。標的検体に暴露すると、化学センサーは、検体が感知材料により吸着される時、垂直方向を含む体積変化を受けて撓み性アームに垂直方向にて応力を加える。

感知材料はまた、生体分子のような生物学的センサーであり得、しかして生物学的センサーは、検出されるよう求められる検体の存在下で配座変化を受ける。一つの例示的具体的態様によれば、感知材料は、金で形成され得る基板にくっつけられたチオール化一本鎖ＤＮＡ（デオキシリボ核酸）であり得る。ＤＮＡ一本鎖のチオール化末端は、金に良好に接着する。かかる生物学的センサーは、相補的ＤＮＡ鎖を検出するために用いられ得る。ＤＮＡは、好ましくは、二重鎖形状にて存在する。相補的ＤＮＡ鎖（検体）が感知素子に導入される媒質内に含められる場合、この相補的鎖は、チオール化鎖に強く結合して金基板上のＤＮＡ層の厚さを効果的に増加させ、すなわち換言すれば、垂直方向における体積膨張を生じる。

生物学的センサーの別の例示的具体的態様によれば、特定ウイルスのような感知されるべき所望検体に特異性である抗体の層が、表面に形成される。検体ウイルスが存在する場合、それは抗体層に強く引きつけられそして引き続いて結合する。このようにして、層厚は増加し、そして垂直方向における体積変化を成す。他の例示的具体的態様によれば、感知されるよう求められる検体の存在に応答して物理的又は形態学的変化を受ける他の生物学的感知素子が用いられ得る。各場合において、感知材料は検体を吸着しそして垂直方向において体積的に膨張又は収縮して、撓み性アームの埋込み部分を撓まし、そしてベースに取り付けられた撓み性アームの部分上に測定可能な応力を生じさせる。更に別の例示的具体的態様によれば、生物学的センサーは、検出されるよう求められる検体の存在に応答して垂直方向において体積的に収縮するよう選ばれ得る。

一つの例示的具体的態様において、感知材料は、図１１ａ及び１１ｂに与えられた例示的顕微鏡写真のどちらかの写真に示されたもののような、インターディジタルアレイ（ＩＤＡ）上の過塩素酸リチウムでドープされたポリエチレンオキシド（ＰＥＯ）薄膜を含む。ＰＥＯは薄膜感知材料として用いるべき特に好ましいポリマーであり、何故ならＰＥＯがリチウム塩でドープされる場合、改善室温導電率がもたらされることになるからである。

理論により縛られるべきでないけれども、ＰＥＯ材料における導電率変化は、ＰＥＯマトリックスを通じて移動するべきリチウムイオンの能力に関連づけられると信じられる。かかる具体的態様において、ＰＥＯポリマー膜の応答は個々の気体について特徴的であり、そして「フィンガープリント」として働き、しかしてライブラリーに保存されそして後に未知蒸気の同定のために参照され得る。該ポリマーの導電率は別にして、基板としてＰＥＯを用いる他の利点は、その経時的耐久性、及び検体蒸気への暴露をやめた後にベースライン状態に「リセット」するべきその能力を含む。ＰＥＯはまた、良好な熱的耐久性、様々な揮発性有機化合物に対する有意なインピーダンス応答性、及び暴露後の妥当的に速い且つ完全なリセット性を示す。また、ポリマーの比較的少量しか、感度のよい結果を生じるのに必要とされない。

先に論考されたように、ＰＥＯは２４．２Ｍｐａ^1/2の溶解パラメーター値を有し、しかしてこの値は表１の中央にあり、そして多数の有機検体に相当する。エタノール（２６．０Ｍｐａ^1/2）及びアセトン（２０．５Ｍｐａ^1/2）は該表中においてＰＥＯのどちらか一方の側にあり、しかして容易に混ざるはずである。イソオクタン（１４．１Ｍｐａ^1/2）及び水（４８Ｍｐａ^1/2）はＰＥＯから遠く離れて極端にあり、しかしてよく混ざらないはずである。しかしながら、ＰＥＯが過塩素酸リチウムでドープされる場合、室温導電率は増加し、何故なら乾燥させる時、ＰＥＯは長い螺旋状又はジグザグ状配座を形成し、しかしてＬｉカチオンがポリマーマトリックス内で移動性を有する環境をもたらすからである。正の移動性電荷は、図１２に概略的に示された「ホッピング」と呼ばれる過程において、ＰＥＯ分子に沿って負性の種々の領域に移動し得る。

理論により縛られるべきでないけれども、ＰＥＯ薄膜の導電率は、膜マトリックス内でのＬｉ＋カチオンの流れにおける抵抗に関連づけられると信じられる。従って、動作中、検体気体分子はポリマーマトリックスのギャラリー間の領域に入り、しかして電荷流に対するボトルネック抵抗を転位して、移動性電荷が移動するための多少の余地を与える。この作用はＡＣインピーダンス（そのＤＣ抵抗は成分である）を変化させて、所与検体についてのサイン抵抗変化を生じさせる。この独特の抵抗変化は、検体気体の物理的及び化学的特性に起因する。気体のサイズ及び分極における差が、ポリマー薄膜中にどれほど多く及びどれほど速く吸収されるかに影響を及ぼす。

ＰＥＯ対Ｌｉ＋のいかなる適当な比率も本発明において用いられるけれども、ＰＥＯ：Ｌｉ＋の比率の好ましい範囲は、重量により６：１から１５：１の間の領域にある。かかる範囲内のＰＥＯ：Ｌｉ＋の比率は、能動導電性膜をもたらすと分かった。Ｌｉ＋のより低い濃度は、一般に、系を自由に動き回って導電率を増加させるのに十分な電荷担体をもたらさず、そしてＬｉ＋のより高い濃度（たとえば、混合物が重量により１：１に接近するような）を用いる場合、ポリマー膜は、乾燥して膜を形成するようにはならないで、粘着性の油状状態を維持する。

ＰＥＯ系が上記に論考されているけれども、他の純ポリマー及びドープされたポリマー系も本発明において用いられ得る、ということが理解されるべきである。たとえば、ポリマーマトリックス中の負領域間におけるチャネルに沿っての移動性Ｌｉ＋の「ホッピング」又は「トンネリング」はまた、ポリアニリン−ポリエチレンオキシド系において観察された。

実施例
一連の例示的感知調査を、本発明によるセンサーの具体的態様に関して行った。次の調査において、様々な化学物質をセンサーについて用い、そして画像化調査を遂行した。薄膜感知材料の作製において用いられた有機ポリマーは、Aldrich Chemicalから購入された分子量４，０００，０００ｇ／モルのポリエチレンオキシドであった。ＰＥＯを過塩素酸リチウム（Baker Analytical，ＬｉＣｌＯ₄）でドープして、導電率を増加させた。ＰＥＯ及びＬｉＣｌＯ₄の両方共、極性非プロトン性溶媒アセトニトリル（Aldrich，ＣＨ₃ＣＮ）中に溶解した。センサーシステムは、Microsensor Systemsにより製作されたインターディジタルアレイ（ＩＤＡ）上に塗り広げられた有機ポリマーの薄膜から成っていた。Ablestik及びLoctiteから購入された２つのタイプの導電性エポキシ樹脂を用いて、リード線をＩＤＡに取り付けた。エイブルボンド（Ablebond）８４−１ＬＭＩＳＲ４の硬化時間は、ロクタイト（Loctite）３８８８エポキシ樹脂について、１７５℃オーブン中で２時間又は室温にて一晩であった。Elmer製ゴム糊を用いて、ＩＤＡを鉄スラグに据え付けた。バブラー装置において用いられたタンクの圧縮窒素及び圧縮空気を、キャリヤーガスとして用いた。

回路セルを通過した後に返送及び分析される周波数変調信号を発生するソーラートロン／シュランベルガー（Solartron／Schlumberger）１２５０周波数応答分析器（ＦＲＡ）を用いて、インピーダンス及び移相のデータを獲得した。Microscopes Inc.から購入された圧電片持ち梁型式＃ＰＬＣＴ−ＳＡＭＴを用いて、厚さ変化を測定した。片持ち梁の曲がりは、キースレーマルチメーター（Keithley Multimeter）１９９ ＤＭＭを用いて測定される抵抗応答を生じた。あらゆる他の電気的故障検査について、携帯手持ち型ウエーブテック（Wavetek）Ｘ１５マルチメーターを用いた。データ収集及び監視の目的のためにＦＲＡ及びマルチメーターをSony製（９００ＭＨｚアトロン（Athlon）プロセッサー／４０ＧＢメモリー）マイクロコンピューターとインターフェイス接続するために、National Instrumentsからの汎用インターフェイスバス（ＧＰＩＢ／ＵＳＢ）プラグと共に、ラブビュー（LabView）グラフプログラミングソフトウエアを用いた。画像化及び片持ち梁据付けを、Park Scientific製走査力顕微鏡（ＳＦＭ）を用いて行った。Mitutoyoによって作られた可変膜スプレッダーにより、薄膜を均一に塗り広げた。乾燥窒素タンクと検体バブラータンクを連結するガラス・タイゴン（Tygon）管バブラーシステムを用いて、ハイブリッドセンサーシステムを包囲するところのＳＦＭに適合したヘッドキャップに、様々な濃度の気体を送達した。

表面図解（表面特徴を示す）及び位相差（材料組成の相違を示す）の設定を用いて、ＳＦＭ画像化をポリマー膜表面に関して遂行した。走査を、５ミクロン及び２ミクロンのレベルにて行った。ポリマーを上記のように製造し、そして鉄スラグにポリマーを滴下塗布しそして膜スプレッダーを用いてそれを平坦に広げることにより、薄膜を作製した。純ＰＥＯポリマー並びに重量により７：１、１０：１、１５：１及び２０：１の濃度にてＬｉ＋でドープされたＰＥＯについて、２５、５０、７５及び１００％水蒸気において画像を撮った。

感知装置の製作は、ＩＤＡの予備検査から開始した。マルチメーターに取り付けられたピンポイントプローブを用いて、抵抗を電極パッドにおいて測定した。返送値は、アレイにおけるディジットが隣接ディジットに触れない場合無限であるはずである。ＩＤＡの表面を清潔状態について目視的に点検し、そしていかなるちり又はほこりも圧縮空気で除去した。その後、アセトニトリルを用いて、表面を洗浄して薄膜の接着性を増大させた。硝酸を用いて、センサー用配線から両端におけるその絶縁材を取り去った。次いで、露出電線を、蒸留水及び化学拭取り布で清浄にした。配線抵抗を測定し、そして大きい抵抗を有する電線を廃棄した。固定のためにＩＤＡ及びリード線をテープ留めするために、スライドガラスを土台として用いた。導電性エポキシ樹脂を施用し、そしてオーブン中で又は室温にて硬化させた。エポキシ樹脂が硬化した後、エポキシ樹脂施用領域を中央にして電線及び金パッド上にリード線を置くことによって接合部にわたっての抵抗を測定することにより、生じた連結を検査した。高い（又は無限の）読取り値は、不良な（開回路）連結に相当する。

１０：１の比率（重量により）にてＬｉＣｌＯ₄でドープされたＰＥＯを、有機薄膜感知材料として用いた。約０．２００グラムのＰＥＯ粉末及び０．０２０グラムのＬｉＣｌＯ₄塩を、前秤量した１０ｍｌビーカー中に入れた。アセトニトリル５ｍｌを、ＬｉＣｌＯ₄のビーカー中にピペットで入れた。磁性撹拌棒をこの溶液中に置き、そしてビーカーを磁性撹拌板上に置いた。固体を５分間撹拌し、しかしてその時点にてＬｉＣｌＯ₄は完全に溶解された。この時点にて、ＰＥＯ粉末をリチウム溶液に添加した。この添加後、ＰＥＯビーカーを後秤量し、そして更に４ｍｌのアセトニトリルをこの混合物に添加した。清浄な＃４緑色栓をビーカーの上に置き、そしてこの混合物を一晩撹拌した。該栓は容器を密封し、そして溶媒が蒸発するのを防ぐ。曇ったゲルがもたらされ、しかしてこのゲルをＩＤＡ表面上へ滴下流延した。この膜を一晩乾燥した後、ゴム糊を用いてこのＩＤＡを鉄スラグ上に据え付けた。次いで、センサーリード線を、ＦＲＡの後共軸プラグへの取付けのための共軸変換フェンスにハンダ付けした。

ＦＲＡ及びセンサーインピーダンスの適正な動作を確実にするために、測定中、０．０１Ｈｚから６５ｋＨｚの周波数の対数掃引を行うことにより、インピーダンス（Ｚ）及び移相（θ）のベースライン測定を行う。厚さ測定について、ベースライン抵抗において１〜３オームのジャンプが観察されるまで、圧電片持ち梁を膜の表面上に下げた。膜の収縮段階中膜表面との接触を失わないようにするために、片持ち梁においてベンドを前もって加重する。

初期の準備及び検査後、センサーのインピーダンス及び厚み素子は、気体暴露のために準備できている。この時点にて、気体管路を開き、そしてヘッドキャップをセンサー上に置く。Ｎ₂キャリヤーガスをバブラー装置を通じて流し、しかして該バブラー装置において該キャリヤーガスは試験されるべき検体気体を取り上げた。試験された検体は、蒸留水、エタノール１９０プルーフ（Aldrich，Ｃ₂Ｈ₅ＯＨ）、エタノール２００プルーフ（Aldrich）、アセトン（Aldrich，ＣＨ₃ＣＯＣＨ₃）及びｎ−オクタン（Lancaster，Ｃ₈Ｈ₁₈）を包含した。バブラー制御器及び指示計を用いて、送達される検体気体の濃度を０から１００％に調節した。検体蒸気の導入前に、センサーを乾燥Ｎ₂に１５分間暴露してセンサーをリセットした。典型的な暴露サイクルは、３０秒のベースラインの読取りを行った後、薄膜の飽和が起こるまで検体蒸気の添加をすることから成った。この後、再び乾燥Ｎ₂により、ベースラインレベルが達成される（この時点には、検体のすべてがポリマーを去っている）まで続行した。蒸気へのポリマーの暴露に因る厚さ変化を、片持ち梁によって測定される抵抗応答データにより監視した。ＦＲＡは、別段記されていなければ、０．１ボルト及び１０Ｈｚに設定された発生器でもってインピーダンス変化を測定した。データをスプレッドシートに転写し、しかしてグラフ的に及び数学的に相関させた。

実施例１
第１の例示的具体的態様において、上記に記載されたように、ＦＲＡに連結された薄膜有機ポリマー感知材料で被覆されたＩＤＡセンサーを用いて、インピーダンス測定を行った。測定値をＦＲＡのファイルメモリー中に保存するか又はコンピューターに対するＧＰＩＢ／ラブビュー（LabView）インターフェイスを用いてコンピューターにダウンロードするかのどちらかをした。次いで、インピーダンス変化及び移相を、Ｎ₂ガスにより担持された１００％水蒸気のセンサーへの暴露の間、時間の関数として測定した。試験を２つのパートに分け、しかして９９個のデータポイントを薄膜が膨潤している時に取り、そして９９個をそれが緩和している時に取った。パート１において、センサーを１００％水蒸気に０〜５３０秒において暴露した。ヘッドキャップを、５３０〜６００秒において取り去った。パート２において、センサーを完全飽和にし（パート１においてように）、次いで乾燥Ｎ₂に６００〜１２００秒において暴露し、しかしてこの時間の間インピーダンス及び移相のデータを測定した。

インピーダンス及び移相の測定結果は、それぞれ図１３ａと１３ｂ及び１４ａと１４ｂに示されている。図示されているように、「ａ」図と「ｂ」図が合わせられると、ポリマーを通じて流れる電流のインピーダンス及び移相の対称変化が示され、しかして本発明によるセンサーのインピーダンスが水検体の存在に対して鋭敏に応答するのみならず、センサーが回復することもできそしてかくして再使用され得ることを指摘する。特定的には、センサーのインピーダンスは図１３ａにおける８．３×１０⁵オームにて始まり、そして図１３ｂにおけるそこで終わる。インピーダンスについての低点は、両パートについて約７．６×１０⁵オームであった。これは、膜のインピーダンスにおいて０．７×１０⁵オームの総合インピーダンス変化及び（０．７／８．３）×１００＝８．４％のパーセント変化を与える。移相データは、図１４ａについて３９°及び図１４ｂについて３８°の高値並びに図１４ａ及び１４ｂの両方について３３．５°の低値を示す。これは、１４ａについて５．５°及び１４ｂについて４．５°の差並びに１４ａ及び１４ｂについてそれぞれ（５．５／３９）×１００＝１４％及び（４．５／３８）×１００＝１２％のパーセント変化に相当する。

実施例２
本願に記載されているような感知材料におけるインピーダンス変化の利用がいくつかの検体間で識別するために示されているけれども、センサーの分解能を増大してそれらを検体のタイプ及び濃度に対してより鋭敏にするために、本ハイブリッドセンサーは、感知材料の厚さ変化の追加の且つ同時の測定を用いるように設計される。

先に論考されたように、ポリマー膜は、有機蒸気に暴露された時に膨潤する。データは、厚さ応答が個々の気体及びそれらの濃度について特徴的且つ独特であることを示す。本発明の一つの具体的態様において、感知材料の一つの表面と接触して置かれた圧電片持ち梁を用いて、種々の気体及び濃度に因る膨潤量が測定される。一つの例示的微小片持ち梁の写真が、図１５ａに示されている。

かかる具体的態様において、片持ち梁のアームは、感知材料膜の表面と接触して置かれる。たとえば片持ち梁を走査力顕微鏡（ＳＦＭ）のステージに据え付けることによるような、片持ち梁アームを感知材料に据え付けるいかなる適当な方法も用いられ得る。ＳＦＭステージ伝動装置及び光学顕微鏡により、有機薄膜感知材料の表面への片持ち梁先端部の配置の際の微調節が可能にされる。これにより、先端部は表面に正確に置かれ、また片持ち梁は損傷から救われる。

図１５ｂ及び１５ｃに示されているように、片持ち梁は、超小型回路に取り付けられた傾斜ブレードである。片持ち梁のブレード（図１５ｃにおいてクローズアップにて示されている）がポリマーの表面と接触する時、それは曲がる。片持ち梁先端部の物質は、その格子構造の平面に応力が加えられる時に変化する永久双極子モーメントを有する。曲げの応力下で、内部電界は変化し、しかして電気信号を生じる。この曲がりは、ブレードに取り付けられた回路の抵抗をデフォルト値から変化させる。

ポリマーが膨潤するにつれて、ブレードはより曲がり、しかして抵抗変化を増加する。抵抗応答は、１オングストロームの膨潤当たり１〜４ミリオームの率にて変化し続ける。変換定数は、１〜４ミリオームの範囲を平均して２．５にすることにより求められ得る。２．５ミリオームの応答は１オングストロームの膜膨潤に等しく、そして１オームの応答は４００オングストローム（１Ω＝４００Å）の膜膨潤に等しいことになる。ＰＶＡ、ＰＩＢ及びポリ（エチレンビニルアルコール）（ＰＥＶＡ）を含めて、ポリマーの選択物の厚さに対する種々の気体の効果を決定するために、この技法を用いた。これらの３種の異なる材料を、５種の異なる蒸気に暴露した。集められたデータは、各ポリマーに暴露された各気体について有意的に異なる且つ独特の厚さ変化（抵抗応答として測定して）を示した。

上記に記載されたような例示的センサーを、標準感知条件下で感知材料における厚さ変化の測定値を与えるように構築した。この例において、センサーを構築し、そして７：１のＰＥＯ：Ｌｉの濃度よりなる薄膜感知材料が上に配置されている鉄スラグの表面と接触して置いた。このセンサーとスラグをＳＦＭの磁性据付けステージ上に置き、そして光学顕微鏡及びＳＦＭの伝動装置を用いて、センサーの片持ち梁を各々の有機薄膜の表面上に下げた。

次いで、センサーを乾燥Ｎ₂ガスに１００秒間暴露し、次いで１００％水蒸気をＮ₂キャリヤーガス中に１００〜７００秒において通気し、次いでセンサーを再び乾燥Ｎ₂に７００から１１００秒において暴露し、そして最後にセンサーを大気条件に１１００から１２００秒において暴露した。図１６に示されたグラフは、時間の関数として、有機薄膜の膨潤に因る片持ち梁におけるオーム変化を示す。膜の膨潤の量は、１００から７００秒の範囲における片持ち梁の応答を用いて算出され得る。１００から７００秒における高値と低値の間の差は５．２オームである。１オーム＝４００オングストローム＝０．０４ミクロンという上記に論考された近似変換を用いて、２１００オングストローム又は０．２１ミクロンの総合厚さ変化が算出され得る。

図１７ａは、Ｎ₂をキャリヤーガスとして用いて１００％水蒸気の３回の暴露サイクルに付された場合の、７：１の薄膜感知材料と接触しているセンサーの厚さ応答の測定値を示し、そして図１７ｂは、Ｎ₂をキャリヤーガスとして用いて５０％水蒸気の３サイクルに暴露された場合のセンサーを示す。以前のようにＳＦＭステージ上に、スラグを据え付けそして片持ち梁を置いた。膜を乾燥Ｎ₂に３０秒間、次いで水蒸気濃度に３０〜６００秒において、そして再び乾燥Ｎ₂に６００〜１５００秒において暴露した。

これらの試行のすべてについての全体傾向は互いに整合性があり、しかして急な初期膨潤段階及び材料の飽和点近くにおける（７００ｓにおいて）横ばい段階を有する。乾燥Ｎ₂に暴露された時、ポリマーは、収縮してほぼその膨潤前のレベルに戻った。各連続試行は、その前の試行よりわずかに超えるレベルにて開始した。しかし、各試行についての総合差は、各連続実験について全差のわずかな減少のみで依然一貫性があった。水蒸気暴露についての厚さ応答の差を、最初の５つの低値の平均値から最後の５つの高値の平均値を差し引くことにより算出した。これにより、いかなる極端なデータの影響も減じられた。

３回の１００％水蒸気試行についての厚さ応答は、１１．２、９．５及び９．５オームであった。５０：５０の試行について、３つの応答は５．７、５．５、４．８オームであった。４００オングストローム＝１オームの割合を用いて、これらの差を距離に変換した。１００％試行及び５０％試行における薄膜の膨潤についてのメジアン値は、それぞれ３８００オングストローム及び２２００オングストロームである。全膜の元の厚さは、低湿度環境においてDektak製機械を用いて実験前に測定して、３１５，０００オングストローム（３１．５ミクロン）であった。膨潤変化を元の厚さで割りそして１００倍すると、１．２％（１００％蒸気）及び０．６９％（５０％蒸気）のパーセント膨潤が算出される。データ計算が下記の表２に要約されている（メジアン値は太字にて）。

示されたように、乾燥窒素、１００％水蒸気及び標準大気への暴露は、ＰＥＯ薄膜において有意量の膨潤を生じることが示された。この効果はランダムには起こらないで、１００％及び５０％水蒸気の反復暴露に関して一貫性があった。該効果はまた、１００％水蒸気に暴露された場合に３８００オングストロームの厚さ増加でもって測定可能であった。これは、総合膜厚において１．２％増加であった。５０％水蒸気における結果は１００％における結果の半分であり、しかして検体濃度に対する膜感度を示した。循環される検体蒸気及び乾燥Ｎ₂の連続試行中、各サイクルの出発点は次サイクルよりわずかに高かったこと並びに各連続実験について差が減少したことが観察された。これは、薄膜中の残留検体に起因した。乾燥Ｎ₂へのより長い暴露により、過剰の検体は膜から逃散されそしてより一貫性のある出発点が可能にされる。

実施例３
次いで、ディジタルプロセッサーにインターフェイス接続された例示的圧電片持ち梁／マルチメーター及びＩＤＡセンサー／ＦＲＡの装置を用いて、ＰＥＯ薄膜における厚さ及びインピーダンスの変化の同時測定を行った。その際、センサーが検体蒸気に暴露されている時に厚さ及びインピーダンスの変化を同時に測定しそして厚さとインピーダンスの間の関係を定量化するために、実験を行った。第２に、１０Ｈｚと１７８Ｈｚ周波数の間の最大抵抗応答、及び応答と溶解パラメーターの間の関係を決定するために、これらの実験を行った。

例示的センサーを用いての第１調査を１００％水蒸気を用いて遂行し、しかしてインピーダンス及び厚さのデータが同時に集められそして相関し得るということを立証する。示されるように、ＦＲＡにより生じた信号は、１７８Ｈｚ及び０．１ボルトの正弦波である。実験中、片持ち梁を下げそしてヘッドキャップをセンサー上に置き、そして測定が行われる前に乾燥Ｎ₂暴露を１５分間行った。暴露サイクルは、０〜３０秒における乾燥Ｎ₂、次いで３０〜５７０秒における１００％水蒸気、及び最後の５７０〜６００秒についてヘッドキャップの取去りから成っていた。

図１８ａ及び１８ｂは、ＰＥＯポリマー薄膜が水蒸気に暴露される場合に起こる表面変化のＳＦＭ画像を示す。図１８ａにおけるＳＦＭ画像は、（１０：１）のＰＥＯ：Ｌｉの比率を有するＰＥＯ感知材料の試料を示すが、この試料は乾燥Ｎ₂に暴露されており、そして図１８ｂは、５０：５０（水蒸気：乾燥窒素）の混合物への暴露後の同じ感知材料を示す。表面図解的な位相差走査を、５ミクロンレベルにて表面について行った。５ミクロンの位相差走査が、下記に示される。図示されているように、図１８ｂの走査におけるポリマー束は、初期走査におけるよりはるかに顕著である。

画像化実験を厚さ及びインピーダンスの測定と相関させると、金属イオンドーピングレベル及び気体の検体暴露がポリマーストランドの構造を変化させ、しかしてそれらを膨潤させそしてより導電性になるようにする、ということが示され得る。

加えて、様々な濃度のＰＥＯ薄膜の画像化は、ドープされなかった膜、過塩素酸リチウムでドープされた膜及び重度にドープされた膜の間の構造的相違を示す結果をもたらした。ドーピングの目的は、膜の導電率を増加させることである。膜における物質のタイプ間の相違を示すために、位相差画像化走査を表面に関して遂行した。ＰＥＯ膜において、より明るい物質の細い分枝状ストランドが存在するのみで、暗い領域が画像走査で優勢である。ドープされた膜において、明色域は膨らんでより厚くなり（２１．４：１）、しかしてストランドは高度にドープされた画像（７：１）においてほとんど解離した束になる。３：１及び１：１の走査について、走査は油状表面に関して行われ得なかった。ドーピングレベルは、リチウムの増加濃度と共に薄膜内の構造をより短い及びより丸い束に変化させる。

図１８ａ及び１８ｂに示された水蒸気濃度に暴露された走査において、長いストランドに対する同じ効果（膨らみ効果）が観察された。乾燥膜は明色物質の明らかなストランドを有し、そして水蒸気暴露にてストランドは、ドーピングの増加レベルが示したのと同じように膨らむ。厚さ及びインピーダンスの同時測定において、インピーダンスは検体蒸気への暴露にて降下するのに対して、ポリマーは膨潤してより厚くなる。これは、導電性塩でのポリマーのドーピング又は検体気体への暴露がポリマー膜における顕著な束構造を形成し、しかして膜の厚さ及び導電率を増加するという結論に通じる。

調査の定量結果が、図１９に示されている。値は、同じグラフ上ですべての傾向線に合うように目盛られた。総合厚さ変化を、３０〜５７０のサイクルの最後の５つの値を平均しそしてそれらを０〜３０秒における最初の５つの値についての平均値から差し引くことにより算出した。計算値は、１０．６オーム（４３００オングストロームの厚さに変換される）であった。インピーダンス変化を、０〜３０秒間の高値と５５０〜５７０秒間の低値の差から算出した。この差は、１．２×１０⁵オーム又は１２１，２００オームであった。位相角もまた、１３．０５°の差について４２．４５°の高値から２９．４０°の低値に劇的に変化した。

厚さ変化のオングストローム当たりのインピーダンス変化を定量するべき数学的モデル化のために、このデータセットの試行５を選択した。図２０に与えられたグラフは、高及び低データの総合差と共に、時間の関数として厚さ、インピーダンス及び移相を示す。図２１におけるグラフは、インピーダンス（１０⁵オーム）と厚さ（オーム）を線形及び立方の数学的最適でもって相関させる。移相は、その極めて低い約３度の値及び０．７７度の変化のために無視される。このグラフは、データの中央における線形領域に関して対称である。最後のプロットは、
Ｚ＝１９０（オーム／オングストローム）×Ｔ−３６，０００（オーム）
の線形最適線でもって、インピーダンス変化（オーム）対厚さ（オングストローム）をモデル化する。

傾きは、１オングストロームの膨潤を１９０オームのインピーダンス変化（負方向にて）に相関させる。ｙ切片は３６，０００オームの値を有し、そしてポリマーのあるタイプの加重段階に関連づけられ、しかしてこの加重段階においては、初期の気体暴露にて厚さは変化するが、インピーダンスは一定のままである（又は１７８Ｈｚの場合における場合のように実際に増加する）。Ｒ²＝０．９４５９の相関係数は、最適をグラフの丁度線形領域に限定することにより改善され得る。

第２調査は、１００％水蒸気に暴露される薄膜ポリマー（７：１のＰＥＯ：Ｌｉ）感知材料の厚さ及びインピーダンスの測定から成っていた。２回の試行を１７８Ｈｚの信号周波数を用いて成し遂げ、そして３回の試行を１０Ｈｚの周波数を用いて成し遂げた。各試行において、センサーを、０〜６００秒において１００％水蒸気に暴露した。次に、センサーを、６００〜１５００秒において乾燥Ｎ₂に暴露した。例外は試行３において、１００％水蒸気を１２００秒まで流したことであった。ＦＲＡのデータ保存の制約に因り、インピーダンス及び移相のデータを最初の６００秒の間において取った。

実験の２種のデータを同時に取ったが、しかし説明の容易性のために分離した。厚さ変化のデータは、図２２ａに示されている。それらの傾向は、１７８Ｈｚと１０Ｈｚの間で非常に整合性がある。インピーダンス変化のデータは、図２２ｂに示されている。１０Ｈｚデータははるかに高い値約１２×１０⁵オームにて始まり、平坦な３０〜６０秒段階を有する。１７８Ｈｚデータはより低い約８．５×１０⁵オームにて始まり、そして初期の３０〜６０秒段階におけるインピーダンス増加を有する。移相データは、図２２ｃに示されている。１７８Ｈｚデータは高くすなわち約４０度にて始まり、そして有意的に変化する。１０Ｈｚデータは低くすなわち約３度にて始まり、そして値の小さい変化しか示さない。

１７８Ｈｚにおいて取られたデータについての値は、３．２オーム又は１３００オングストロームの平均値について２．９と３．５オームの高平均値と低平均値の間の厚さ差を示す。インピーダンス変化を最初の及び最後の３０秒の高及び低値から算出し、しかして１．２６２×１０⁵又は１２６，６００オームの平均値について１．３９２及び１．１３１×１０⁵オーム変化の変化が得られる。移相差を、最初の及び最後の３０秒のデータから高及び低値を差し引くことにより算出した。これは、１０．２６度の平均値について１１．７１及び８．８０度の値を返送した。

１０Ｈｚにおいて取られたデータについての値を、１７８Ｈｚにおける計算と同様にして算出し、しかして４．２オーム又は１７００オングストロームのメジアン値について４．０、４．３、４．２オームの厚さ変化が得られる。インピーダンスデータは、２．５３５×１０⁵オーム又は２５３，５００オームのメジアン値について２．５３５、２．８１２及び２．４９０×１０⁵オームの差を示す。移相差は、１．１３度の平均値について１．４８及び０．７７度であった。

示されたように、１７８Ｈｚ及び１０Ｈｚの場合により測定されたインピーダンス間に大きい差があり、しかして１０Ｈｚ信号はよりロバストな応答を返送する。しかしながら、厚さ値の差はわずかしか相違せず、そして更なる分析を必要とする。移相データは、１７８Ｈｚについて角度の予期された高い変化及び１０Ｈｚについて角度の実質的に無変化を示す。下記の表３は、周波数変化についての差データを要約する。

第３調査は、水、エタノール、アセトン及びｎ−オクタン検体蒸気への暴露にて、感知材料（１０：１のＰＥＯ：Ｌｉ）を有するセンサーにおける厚さ及びインピーダンスの変化の測定から成っていた。１００：０の検体：乾燥Ｎ₂の比率における各蒸気について、試行を遂行した。水の試行について、センサーを０〜３０秒において乾燥Ｎ₂に、３０〜５３０秒において１００：０の混合物に、そして最後の５３０〜４２００秒について再び乾燥Ｎ₂に暴露した。エタノールの試行について、センサーを０〜３０秒において乾燥Ｎ₂に、３０〜３６０秒においてエタノール蒸気の１００％混合物に、そして最後の３６０〜２５００秒について乾燥Ｎ₂に暴露した。最後に、アセトンの試行について、暴露サイクルは、０〜３０秒において乾燥Ｎ₂、３０〜２４０秒において１００％アセトン蒸気、及び２４０〜９００秒において乾燥Ｎ₂であった。これらのサイクルは、検体蒸気がどれほど速くＰＥＯ膜中に吸収されるか及びまたそれがどれほど速く材料を励起するかに依存して時間変動した。

１００％水、エタノール（１９０及び２００プルーフ）、アセトン及びｎ−オクタン蒸気への暴露についての実験３の結果が図２３〜２６に見られ、また表４及び図２７に要約されている。３回の試行を、１００％濃度における各検体について成し遂げた。各検体の各試行について、乾燥窒素ガスを０〜３０秒においてヘッドキャップ中に吹き込んで、ベースラインの厚さ及びインピーダンスの読取り値を決定した。次いで、厚さ及びインピーダンスの読取り値が横ばいになるまでセンサーを１００％検体蒸気に暴露し、しかしてその時点においてポリマーは完全に飽和されたと考えられた。最後段階は、再び、読取り値がベースラインに戻るまでセンサー上に流される乾燥窒素ガスであった。３回の試行を、水、エタノール（１９０ｐ及び２００ｐ）、アセトン及びｎ−オクタンについて１００％蒸気にて成し遂げた。各検体のメジアン試行を、薄膜膨潤のオングストローム変化当たりのインピーダンス変化間の関係について、膨潤段階の間においてグラフ的に及び数学的にモデル化した。

試験された検体において、試行のすべてが、厚さ増加（膨潤）、インピーダンス降下（増加導電率）及び移相増加（ｎ−オクタンの試行３を除いて）を示した。厚さ、インピーダンス及び移相の差を、最初の５つの暴露前のベースライン箇所の平均値から差し引かれた検体膨潤下で集められた最後の５つのデータ箇所の平均値（正値をもたらすように取られた差）を用いて算出した。検体当たり３回の試行の各々間のメジアン値は、容認値であると決定された。このデータが、各検体の溶解パラメーター及び飽和蒸気圧と共に、上記の表４に列挙されている。応答（飽和までのΔＴ、ΔＺ及びΔ時間）、回復時間（ベースライン状態に戻る時間）及び試験中に起こったいかなる問題点をも含む３つの項目が、各有機検体について検討される。

試験された検体のうち、水（図２３）が最も大きい厚さ（１２．８Ω，５１００Å）及びインピーダンス（３９９，０００Ω）の応答を有したが、しかし飽和に達するのに最も長い時間（３０〜５４０秒）かかった。それはまた、約４２００秒又は７０分における最も長い回復時間を有した。水はまた溶解パラメーターにおいてＰＥＯから最も遠く（４８Ｍｐａ^1/2）、また最も低い飽和蒸気圧（２１トル）を有する。

エタノール１９０プルーフ（図２４）は、その次に最も大きい厚さ（９．４Ω，３８００Å）及びインピーダンス（２１９，０００Ω）の応答を飽和までの大きい時間（３０〜４２０秒）と共に有した。回復時間は、長くすなわち約１５００秒にあった。エタノール１９０プルーフはその中に多量の水を有し、しかして純エタノールが返送する値より大きい値をもたらすことになる。溶解パラメーター及び飽和蒸気圧は、試料中の水の未知濃度に因り、純エタノールから水の範囲として与えられる（表４において）。エタノール２００プルーフはその中に１９０プルーフより少ない水を有し、そしてその相対物（１９０プルーフ）より小さい厚さ（４．３Ω，１７００Å）及びインピーダンス（７９，１００Ω）の応答を示した。飽和までの時間もまた、より短くすなわち３０〜３３０秒にあった。回復時間は、アセトンに匹敵しすなわち約１０００秒にあった。より小さい水含有率に因り、２００プルーフの厚さ及びインピーダンスの変化は１９０プルーフより小さく、また飽和までの時間は速かった。

アセトン（図２５）は、最も小さい厚さ（３．８Ω，１５００Å）及びインピーダンス（６４，３００Ω）の変化を飽和までの最も速い時間（３０〜２４０秒）と共に有した。回復時間もまた、最も短くすなわち約１０００秒にあった。アセトンはまた、２１２トルの最も高い飽和蒸気圧を有する。

ｎ−オクタン（図２６）について、厚さは、５．２Ω（２１００Å）のメジアン値と共に１６．８Ωから０．４Ω（６７００Åから２００Å）であると測定された。インピーダンス変化は、約１００，０００Ω減少から８００Ω増加であると共に７３，９００Ω減少のメジアン値であった。応答はすべて、飽和に達するのが遅かった（３０〜５３０秒）。回復時間は、決して回復しないから約３０００秒（５０分）の範囲にあった。試行は、値の大きい範囲でもって試行１から３に減少した。

最後に、各検体についての感知材料の膨潤段階のモデル化が、図２７に示されている。方程式が上部に与えられており、しかして水が７８Ω／Åのオングストローム当たりの最も大きいインピーダンス変化を有する。ｎ−オクタン及びアセトンは、最も低くすなわちそれぞれ３４Ω／Å及び３３Ω／Åである。該方程式は、すべて０．９０〜１．００の相関係数でもって、ｙ＝ΔＺ及びｘ＝ΔＴを用いて変換する。

図において、傾きは、ポリマー薄膜感知材料における膨潤のオングストローム当たりのインピーダンス（オームにて）の変化率である。ｙ切片は、ポリマーにおける膨潤前の変化に因るある種の加重段階を指し得る。これらの方程式は、感知材料の飽和が起こるまでの、検体暴露後のポリマーの膨潤段階の間における薄膜感知材料の挙動を示す。指摘されたように、感知材料は各検体に対して相違して応答し、しかして複合的な厚さ／インピーダンスの「フィンガープリント」を与えて、試料中の未知検体を同定することができることを可能にする。

特定的には、モデル化方程式は、各検体についてのサイン傾きを示す。傾きは、膨潤のオングストローム当たりのインピーダンス変化を指す。水が７８Ω／Åにおける最も大きい傾きを有し、そしてアセトン及びｎ−オクタンがそれぞれ３３Ω／Å及び３４Ω／Åにおける最も低い傾きを分け合った。飽和までの時間を追加パラメーターとして用いると、アセトンとｎ−オクタンは、飽和までのｎ−オクタンの長い時間（５００秒）と比べて飽和までのアセトンの短い時間（１９０秒）の故に、容易に識別可能である。これらの関係は、気体の予測及び同定の際に有用であり得る。モデル化方程式は、特定の気体及び濃度に対する薄膜ＰＥＯの応答の関係を与える。

検体暴露での飽和までの時間は、溶解パラメーターが２４．２Ｍｐａ^1/2のＰＥＯ値により近くなるにつれて及び飽和蒸気圧が増加するにつれて減少した。アセトン（２０．５Ｍｐａ^1/2及び２１２トル）及びエタノール２００ｐ（２６Ｍｐａ^1/2及び５２トル）が飽和までの最も速い時間を有し、そして水（溶解パラメーターがＰＥＯから最も遠い４８Ｍｐａ^1/2，最も低い飽和蒸気圧である２１トル）が、ポリマーを飽和するのが最も遅かった。厚さ変化及びインピーダンス変化が、図２８ａ及び２８ｂにおいて溶解パラメーターに対するプロットにて相関され、しかして同じ全体応答曲線を示す。本発明に従って行われた例示的試験において見出されるＰＥＯの値は、これらの実験におけるＰＥＯはＬｉでドープされた故に、２４．２の標準値とは異なり得る。

実施例４
本発明によるハイブリッドセンサーは種々の検体を正確に且つ独特的に同定することができることを上記の結果は立証するけれども、本発明のセンサーはまた、試料中の特定検体の濃度を定量することができる。従って、蒸気濃度に対するハイブリッドセンサーの感度を定量するべき調査を行った。厚さ及びインピーダンスの変化を、例示的センサーにおいて、窒素キャリヤーガス中検体蒸気の１００％、７５％、５０％及び２５％の濃度に暴露して測定した。水、エタノール、アセトン及びｎ−オクタンの４種の検体を用いて、検体濃度を試験した。ベースラインの厚さ及びインピーダンスのレベルが乾燥窒素を用いて達成された後、センサー薄膜が飽和されるまで様々な濃度を送達した。厚さにおけるベースライン読取り値が合致するまで、乾燥窒素を再び適用した。

試行を連続して行い、しかして表５に要約されている。１００％蒸気において確立されたレベルからのΔＴ及びΔＺについてのパーセント変化を、各濃度について算出した。図２９ａにおいて、グラフ的及び数学的モデルを、厚さ変化対Ｐ／Ｐ_sat（１００％飽和における濃度と比べての検体のパーセント濃度）について展開した。追加のモデル化をアセトンに関して遂行して、図２９ｂにおいて濃度１００％〜２５％の各々についての膨潤のオングストローム当たりのインピーダンス変化の率を決定した。

明確な傾向が、様々な濃度データにおいて示されている。４種の検体のすべてについて、厚さ応答についてのピーク高さの差は、蒸気のパーセント濃度が減少するにつれて減少する。厚さ変化とパーセント濃度の間のこの関係は、図２９ａにおいて１．００近くの相関係数でもって線形最適にて示されており、そして本発明のセンサーが試料中の特定検体の濃度についての定量情報を与えることができることを指摘する。ｎ−オクタンは唯一の例外であり、その線形適合は０．６３５１の不良な相関係数を有し、そして指数曲線により最良に適合される。示されているように、水において（エタノール及びアセトンにおいてのように）、検体蒸気におけるパーセント濃度が減少する（１００％、７５％、５０％、２５％に）につれて、パーセント厚さ変化も減少する（１００％、８３％、６４％、３３％に）。インピーダンスは、この線形傾向に従わない（１００％、６０％、１７％、３％に）。再びｎ−オクタンは、厚さ又はインピーダンスのどちらの変化も２５％ステップにて線形減少に従わないので例外である。この調査の結果は、表５に要約されている。

図２９ｂは、様々な濃度におけるアセトンに対する薄膜センサー材料の応答をモデル化する。各濃度は異なる線形最適を有し、傾きは各試行について異なる。これは、オングストローム当たりのインピーダンス変化が検体蒸気と共に変化するのみならず、その蒸気の濃度と共にも変化することを示す。傾きは、１００％において４０Ω／Å、７５％において２２Ω／Å、５０％において１６Ω／Åそして２５％において６．７Ω／Åである。完全飽和に対するパーセントは、それぞれ１００％、５５％、４０％及び１７％である。これは、線形的に減少する傾向に適合しない。しかしながら、我々がアセトンについてのメジアン試行の方程式（先の１００％濃度実験からのΔＺ＝３３ΔＴ＋４７００）を用いるならば、傾き値は３３Ω／Åであり、そしてパーセント計算値は、線形的に減少する傾向に適合するように変わる。すなわち、１００％、６７％、４９％及び２０％。モデル化方程式は、下記の表６（ここで、ｙ＝ΔＺ及びｘ＝ΔＴ）に要約されている。

図３０の最終モデル化は、４種の検体についての最適線を示す。傾きは［（Ω／Å）／（％濃度）］の単位にてであり、そして存在する検体蒸気を同定する。線に沿った距離は、０％から１００％の存在蒸気の濃度を示す。

示されているように、センサーは、検体蒸気のパーセント濃度に対して感度を示す。厚さ対時間のプロットは、パーセント検体が減少するにつれて厚さ応答の明確な減少変化を示す。減少蒸気濃度と共に、減少厚さ変化がもたらされることになる。ΔＴ対Ｐ／Ｐ_satは、試験された４種の検体のうち三つについて、厚さ変化と検体蒸気の増加濃度の間で増加線形関係を示す。検体濃度が増加するにつれて、厚さ応答もまた増加する。

ｎ−オクタンは例外であり、しかして０．６３５１の低い相関係数により示される不良な線形最適を有した。１００％から２５％の濃度にて遂行された試行は、厚さ変化において指数的により良好な適合を示す。線形性からのこの逸脱は、ｎ−オクタン（ＣＨ₃（ＣＨ₂）₆ＣＨ₃）と分子的に同様なＰＥＯ（−ＣＨ₂ＣＨ₂Ｏ−）との相互作用に起因し得る。ポリマーマトリックス中の導電性領域のあるタイプの結合又は充填が、膜膨潤後の回復の欠如、減少応答及び小さいインピーダンス変化の原因となり得る。

アセトンに関して遂行されたモデル化は、膨潤のオングストローム当たりのインピーダンス減少が検体のタイプに依存する（先に示されたように）のみならず、存在濃度にも依存することを示す。たとえば、１００％アセトン蒸気についてのモデル化方程式は３３Ω／Åの傾きを有し、そして飽和基準として用いられた。７５％濃度において傾き（２２Ω／Å）は基準の６７％であり、５０％蒸気において傾き（１６Ω／Å）は基準の４９％であり、そして２５％蒸気において傾き（６．７Ω／Å）は基準の２０％であった（直線関係）。蒸気のパーセント濃度が減少するにつれて、ΔＺ／ΔＴは当量ずつ変化する。

数学的モデル化は、蒸気のタイプ及び濃度を同定するために用いられ得る最適プロットのセットを与える。傾きは、４種の異なる蒸気のどれが存在するかを同定する。線に沿った距離は、存在蒸気の濃度を同定する。従って、２つの異なる未知濃度における厚さ及びインピーダンスの変化の読取り値を取ることにより、検体気体のタイプ及び濃度が本発明によるハイブリッドセンサーにより決定され得る、ということを出願人は示した。

これらの例示的関係を用いると、本発明のハイブリッドセンサーは、試料中の未知検体を同定するためにのみならず、定量するためにも用いられ得る。例示的センサー、検体及び関係が上記の諸例において記載されているけれども、これらは本センサーの有効性の証拠として与えられているにすぎないこと、並びに特定検体の存在に応答して感知材料におけるインピーダンス及び厚さの変化を同時に測定することが可能ないかなるセンサーの組合わせについても、同じタイプの関係が決定及び算出され得ることが理解されるべきである。

慣用ポリマーのみが前記に論考されたけれども、他のポリマーもまた用いられ得る。たとえば、ポリマーを加熱すると、薄膜は液状ゲルに状態変化し、そして決して固体に戻らなかった。無定形物質においてインピーダンスに関して測定されそして図３１ａ〜３１ｃに示された測定値は、検体蒸気に対する増大感度を示す。これは、１００％水蒸気においてのより大きいインピーダンス減少にて示される。

上記に論考された例において単一型検出器のみが用いられているけれども、増加分解力（異なる気体間で識別する能力）について、多ポリマー型の検出器のアレイもまた用いられ得る。かかる具体的態様において、各々のものが或るクラスの検体蒸気に対してより大きい又はより小さい感度があるところの多有機物型センサーが、一緒に連結され得る。各々の個々のセンサーの応答データはその他のものに相関されて、より大きい及びより多様なデータセットを与える。このデータセットが既知気体からの前もって測定されたデータと比較される場合、試験された気体の同定及び濃度が確認され得る。

ポリマー検出器のアレイが構築され得、しかしてデータが分析されそして３Ｄ原理の成分空間にてプロットされると、特徴的クラスター領域が各々の個々の気体について形成した。これらの分離したクラスターが以前のような化学的同定を示したのみならず、クラスターの長さに沿った点が存在蒸気の濃度も示した。これらの長いクラスターは、各気体についての有効な「フィンガープリント」として働き得る。未知気体について獲得されたフィンガープリントデータは、同定及び濃度の合致の検索の際に、既に保存された気体のフィンガープリントと比較され得る。増加数のセンサーは、システムの増加分解力をもたらすことになる。ハイブリッドセンサーのアレイが用いられる別の例示的具体的態様において、感知材料基板は連続感知材料の単一被膜で被覆され得、また多数の読取り値及び検出される検体（１種又は複数種）のより正確な決定を与えるために、多数のセンサーが感知材料と接触して置かれ得る。

発明者は、様々な濃度の種々の有機検体間で正確に且つ一貫して識別し得るハイブリッドセンサーを発明した。これは、感知材料の薄膜における厚さ変化及びインピーダンス変化の同時の測定及び比較によって達成される。センサーは、異なる溶解パラメーターを有する検体に対して感度がある。一緒に相関された厚さ及びインピーダンスの変化の両方の使用により、検体識別の増加レベルがもたらされた。数学的モデルを用いそして検体蒸気の２つの異なる濃度における厚さ及びインピーダンスの応答を知ることにより、存在する有機検体蒸気の同定及び現時の濃度が同時に同定され得る。

本発明は上記に示された及び記載された例示的具体的態様に限定されるようには意図されていない、ということが現時点にて強調される。むしろ、本発明は、検出されるよう求められる特定検体（１種又は複数種）の存在下における感知材料のインピーダンス及び厚さの変化を測定するハイブリッドセンサーの使用を含む方法及び装置を包含するよう意図されている。

上記の記載は、本発明の原理を説明するにすぎない。本願において明示的には記載されていない又は示されていないけれども、本発明の原理を具体化し且つその精神及び範囲内に含まれる様々な態様を当業者は案出することができる、ということが理解される。更に、本願において詳述されたすべての例及び条件付き言語は、主として、明示的には、教授の目的のためのみであるよう並びに本発明の原理及び本発明者によって当該技術の進歩に寄与された概念を理解する際に読者を助けるよう意図されており、そしてかかる特定的に詳述された例及び条件に限定されないと解釈されるべきである。更に、本発明の原理、側面及び具体的態様並びにそれらの特定例を詳述する本願におけるすべての記述は、それらの構造的及び機能的同等物の両方を包含するよう意図されている。加えて、かかる同等物は現在知られている同等物及び将来において開発される同等物（すなわち、構造に関係なく同じ機能を果たすところの開発されるいかなる要素）の両方を包含する、ということが意図されている。それ故、本発明の範囲は、本願に示された及び記載された例示的具体的態様に限定されるようには意図されていない。むしろ、本発明の範囲及び精神は、添付の請求項により具体化される。

図１は、本発明によるハイブリッドセンサーの例示的具体的態様の概略図である。 図２は、本発明によるハイブリッドセンサーをモデル化するための「タンク回路」の例示的具体的態様の概略図である。 図３は、図２に示された「タンク回路」のある電気的性質のナイキストプロットである。 図４は、図２に示された「タンク回路」のインピーダンス性質のプロットである。 図５は、本発明による例示的周波数応答分析器の概略図である。 図６は、本発明による例示的ハイブリッドセンサーのインピーダンスセンサーのプロットである。 図７は、本発明による例示的ハイブリッドセンサーのナイキストプロットである。 図８は、本発明による例示的ハイブリッドセンサーのインピーダンスのプロットである。 図９は、本発明による例示的ハイブリッドセンサーのナイキストプロットである。 図１０は、本発明による例示的ハイブリッドセンサーについてのインピーダンス対電圧のプロットである。 図１１ａ及び１１ｂは、本発明による例示的インターディジタルアレイの写真である。 図１２は、リチウムでドープされたポリエチレンオキシドにおける「ホッピング」現象の概略的分子図である。 図１３ａ及び１３ｂは、１００％水蒸気に暴露された場合の本発明によるハイブリッドセンサーのインピーダンス応答のプロットである。 図１４ａ及び１４ｂは、１００％水蒸気に暴露された場合の本発明によるハイブリッドセンサーの移相応答のプロットである。 図１５ａは、本発明による例示的ハイブリッドセンサーの写真である。図１５ｂは、本発明による例示的ハイブリッドセンサーの写真である。図１５ｃは、本発明による例示的ハイブリッドセンサーにおける微小片持ち梁撓み性アームの写真である。 図１６は、本発明による例示的ハイブリッドセンサーの厚さ応答のプロットである。 図１７ａは、１００％水蒸気への暴露後の本発明による例示的ハイブリッドセンサーの厚さ応答のプロットである。図１７ｂは、５０％水蒸気への暴露後の本発明による例示的ハイブリッドセンサーの厚さ応答のプロットである。 図１８ａは、例示的ＰＥＯセンサー材料のＳＥＭ写真を示す。図１８ｂは、水への暴露後の例示的ＰＥＯセンサー材料のＳＥＭ写真を示す。 図１９は、水への暴露後の本発明による例示的ハイブリッドセンサーのインピーダンス、厚さ及び移相の応答のプロットである。 図２０は、水への暴露後の本発明による例示的ハイブリッドセンサーのインピーダンス、厚さ及び移相の応答のプロットである。 図２１は、図２０に示されたインピーダンスと厚さの応答を相関させるプロットである。 図２２ａは、水への暴露後の本発明による例示的ハイブリッドセンサーの種々の周波数におけるインピーダンス応答のプロットである。図２２ｂは、水への暴露後の本発明による例示的ハイブリッドセンサーの種々の周波数における厚さ応答のプロットである。図２２ｃは、水への暴露後の本発明による例示的ハイブリッドセンサーの種々の周波数における移相応答のプロットである。 図２３ａ及び２３ｂは、水への暴露後の本発明による例示的ハイブリッドセンサーのインピーダンス及び厚さの応答のプロットである。 図２４ａ及び２４ｂは、１９０プルーフエタノールへの暴露後の本発明による例示的ハイブリッドセンサーのインピーダンス及び厚さの応答のプロットである。図２４ｃ及び２４ｄは、２００プルーフエタノールへの暴露後の本発明による例示的ハイブリッドセンサーのインピーダンス及び厚さの応答のプロットである。 図２５ａ及び２５ｂは、アセトンへの暴露後の本発明による例示的ハイブリッドセンサーのインピーダンス及び厚さの応答のプロットである。 図２６ａ及び２６ｂは、ｎ−オクタンへの暴露後の本発明による例示的ハイブリッドセンサーのインピーダンス及び厚さの応答のプロットである。 図２７は、図２３〜２６に示されたデータについての厚さ対インピーダンスの応答のプロットである。 図２８ａ及び２８ｂは、図２３〜２６に示されたデータについてのそれぞれ厚さ及びインピーダンスの応答対溶解パラメーターのプロットである。 図２９ａは、水、エタノール（２００プルーフ）、アセトン及びｎ−オクタンに暴露された場合の本発明による例示的ハイブリッドセンサーについての厚さ対濃度の応答のプロットである。図２９ｂは、様々な濃度のアセトンに暴露された場合の本発明による例示的ハイブリッドセンサーについての厚さ対インピーダンスの応答のプロットである。 図３０は、本発明による例示的ハイブリッドセンサーを用いて得られた測定値に基づいて試料中の検体を同定及び定量するためのプロットである。 図３１ａ、３１ｂ及び３１ｃは、本発明による例示的無定形ポリマー物質でもって測定された測定値のプロットを示す。

Claims (44)

1. 少なくとも１種の検体を検出するためのハイブリッドセンサーであって、
   少なくとも１種の検体の存在に対する少なくとも体積応答及びインピーダンス応答を有する感知材料、
   該感知材料の体積応答及びインピーダンス応答を測定するための、該感知材料と電気的に及び物理的に接触している少なくとも１個の検出器、及び
   該体積応答と該インピーダンス応答を相関させて少なくとも該少なくとも１種の検体の同定を決定するための分析器
   を含むハイブリッドセンサー。
2. 該分析器が、該少なくとも１種の検体の濃度も決定する、請求項１に記載のハイブリッドセンサー。
3. 該検出器が、該感知材料のインピーダンスの測定を容易にするための信号分析器を含む、請求項１に記載のハイブリッドセンサー。
4. 該検出器が、該感知材料のインピーダンスを測定するための周波数分析器を含む、請求項１に記載のハイブリッドセンサー。
5. 該周波数分析器が、該感知材料への交流の印加により該インピーダンスを検出する、請求項４に記載のハイブリッドセンサー。
6. 該検出器が、該感知材料の厚さにおける変化に応答して撓む撓み性アームを有する微小片持ち梁センサーを含む、請求項１に記載のハイブリッドセンサー。
7. 該撓み性アームが、該アームが撓む時に変化する少なくとも１つの測定可能な物理的性質を含み、そして該検出器が、該少なくとも１つの測定可能な物理的性質における変化を測定することが更に可能である、請求項６に記載のハイブリッドセンサー。
8. 該検出器が、該撓み性アームの該撓みを測定可能な電気信号に変換することが可能な変換器を含む、請求項６に記載のハイブリッドセンサー。
9. 該撓み性アームが、その中及びその上の一方において形成されたピエゾ抵抗部材を含み、そして該検出器が、該撓みに因る該ピエゾ抵抗部材の抵抗変化を測定することが可能な電気回路を含む、請求項６に記載のハイブリッドセンサー。
10. 該ピエゾ抵抗部材がチタン酸バリウムを含む、請求項９に記載のハイブリッドセンサー。
11. 該感知材料が、更なる基板上に配置されている、請求項１に記載のハイブリッドセンサー。
12. 該感知材料が表面上に形成されており、そして該撓み性アームが、該感知材料と物理的に接触しており且つ静止位置にある時に該表面に本質的に平行に配置される、請求項６に記載のハイブリッドセンサー。
13. 該感知材料が、該少なくとも１種の検体への暴露にてインピーダンス変化及び体積変化を受けるポリマーから形成された化学センサーを含む、請求項１に記載のハイブリッドセンサー。
14. 該感知材料が、層状の生体分子又は生体分子を含有する複合物質のどちらか一方から形成された生物学的センサーを含み、しかも該生物学的センサーは、該少なくとも１種の検体を吸着しそして該吸着の結果として体積的に及び電気的に変化することが可能である、請求項１に記載のハイブリッドセンサー。
15. 該生物学的センサーが抗体を含む、請求項１４に記載のハイブリッドセンサー。
16. 該生物学的センサーが、基板上に配置された官能基化ＤＮＡ鎖を含む、請求項１４に記載のハイブリッドセンサー。
17. 該少なくとも１種の検体が、二本鎖ＤＮＡの相補的ＤＮＡ鎖を含む、請求項１６に記載のハイブリッドセンサー。
18. 該感知材料が、ポリビニルアセテート（ＰＶＡ）、ポリイソブチレン（ＰＩＢ）、ポリエチレンビニルアセテート（ＰＥＶＡ）、ポリ（４−ビニルフェノール）、ポリ（スチレン−コ−アリルアルコール）、ポリ（メチルスチレン）、ポリ（Ｎ−ビニルピロリドン）、ポリ（スチレン）、ポリ（スルホン）、ポリ（メチルメタクリレート）及びポリ（エチレンオキシド）から成る群から選択された少なくとも１種のポリマーマトリックス材料を含む、請求項１に記載のハイブリッドセンサー。
19. 該感知材料が、酢酸ニッケル、Ｐｄ、Ｐｔ及び過塩素酸リチウムから成る群から選択された少なくとも１種の検体感受性ドーパントを含む、請求項１に記載のハイブリッドセンサー。
20. 該感知材料が、表面上に形成された別個の材料付着物を含む、請求項１に記載のハイブリッドセンサー。
21. 該撓み性アームが、その構成成分として窒化ケイ素を含む、請求項６に記載のハイブリッドセンサー。
22. 該少なくとも１種の検体が、気体媒質及び液体媒質の一方内に含められる、請求項１に記載のハイブリッドセンサー。
23. 該撓み性アームが、１０ミクロンから５０ミクロンの範囲の厚さ、２５ミクロンから７５ミクロンの範囲の幅及び１００ミクロンから２００ミクロンの範囲の長さを含む、請求項６に記載のハイブリッドセンサー。
24. 該検出器が、該撓み性アームの該撓みの程度を測定することが可能である、請求項６に記載のハイブリッドセンサー。
25. 該検出器が、０．０１Ｈｚと６５Ｈｚの間の周波数において該感知材料のインピーダンスを測定する、請求項１に記載のハイブリッドセンサー。
26. 該検出器が、１０Ｈｚと１７８Ｈｚの間の周波数において該感知材料のインピーダンスを測定する、請求項１に記載のハイブリッドセンサー。
27. 該検出器が、約０．０１と０．１Ｖの間の電圧において該感知材料のインピーダンスを測定する、請求項１に記載のハイブリッドセンサー。
28. 検体が揮発性有機物質である、請求項１に記載のハイブリッドセンサー。
29. 検体を検出するためのハイブリッドセンサーのアレイであって、
    表面上に形成された複数個の別個の感知材料、しかも各感知材料は少なくとも１種の検体の存在下でインピーダンス及び体積の変化を受け、
    対応する複数個の検出器、しかも各々の個々の検出器は、該別個の感知材料の少なくとも一つと電気的に及び物理的に接触しておりそして該少なくとも一つの別個の感知材料の体積応答及びインピーダンス応答を測定するためのものであり、及び
    該体積応答と該インピーダンス応答を相関させて少なくとも該少なくとも１種の検体の同定を決定するための分析器
    を含むハイブリッドセンサーのアレイ。
30. 各感知材料が、その他の感知材料とは異なる、請求項２９に記載のハイブリッドセンサーのアレイ。
31. 該分析器が、検体の各々の濃度を更に決定する、請求項２９に記載のハイブリッドセンサーのアレイ。
32. 各感知材料が、異なる検体の存在に応答して体積変化を受ける、請求項２９に記載のハイブリッドセンサーのアレイ。
33. 該検出器の各々が、撓み性アームを含む微小片持ち梁センサーを含み、しかも該撓み性アームは該感知材料と物理的に接触している、請求項２９に記載のハイブリッドセンサーのアレイ。
34. 該微小片持ち梁センサーの各々が、該撓み性アームと接触しているピエゾ抵抗素子を含む、請求項３３に記載のハイブリッドセンサーのアレイ。
35. 各々の該ピエゾ抵抗素子が、該対応する感知材料における体積変化に因る該撓み性アームの撓みの結果として抵抗変化を受け、しかも各検出器は、該ピエゾ抵抗素子の抵抗を測定するための電気回路を更に含む、請求項３４に記載のハイブリッドセンサーのアレイ。
36. 各々の該撓み性アームが、該アームが撓む時に変化する少なくとも１つの測定可能な物理的性質を含み、そして該検出器が、各撓み性アームの該少なくとも１つの測定可能な物理的性質における変化を測定することが可能である、請求項３３に記載のハイブリッドセンサーのアレイ。
37. 各々の該撓み性アームが、異なる検体に対して測定可能なほど異なって応答する、請求項２９に記載のハイブリッドセンサーのアレイ。
38. 媒質内の検体を検出する方法であって、
    該検体の存在下で少なくとも体積応答及びインピーダンス応答を受ける感知材料を形成し、
    該感知材料の体積応答及びインピーダンス応答を測定するための、該感知材料と電気的に及び物理的に接触している少なくとも１個の検出器を準備し、
    該検体を含有する媒質を該感知材料に導入し、しかも該媒質は液体及び蒸気の一方であり、
    該少なくとも１個の検出器でもって該体積応答及び該インピーダンス応答を測定し、そして
    該体積応答及び該インピーダンス応答を分析して少なくとも該少なくとも１種の検体の同定を決定する
    ことを含む方法。
39. 該検出器が、該感知材料と物理的に接触している撓み性微小片持ち梁アームを含み、しかも該撓み性微小片持ち梁アームは、該微小片持ち梁アームが撓む時に変化する少なくとも１つの測定可能な物理的性質を有し、そして該体積応答の該測定が、該少なくとも１つの測定可能な物理的性質における変化を測定することを含む、請求項３８に記載の方法。
40. 該微小片持ち梁アームが、その中及びその上の一方においてピエゾ抵抗部材を含み、そして該測定が、該撓みの一つの結果としての該ピエゾ抵抗部材の抵抗変化を測定することを含む、請求項３９に記載の方法。
41. 該微小片持ち梁アームが、該ピエゾ抵抗部材に結合された２本の導電リード線を含み、そして該測定が、該２本の導電リード線にわたっての抵抗を測定することを含む、請求項３９に記載の方法。
42. 該測定が、該導入の工程の前及び後の各々にて、該感知材料の抵抗を測定して該感知材料のインピーダンス変化を決定することを含む、請求項３８に記載の方法。
43. 該検出器が、該感知材料のインピーダンスを測定するための、該感知材料と信号連通している信号分析器を含む、請求項３８に記載の方法。
44. 該分析が、該検体の濃度を決定することを含む、請求項３８に記載の方法。

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