JP2005296626A - ゴルフクラブヘッド - Google Patents

Abstract

【課題】 金属材料からなるヘッド殻部と繊維強化樹脂からなる樹脂部材とで構成されたゴルフクラブヘッドにおいて反発性を向上させる。
【解決手段】 金属材料からなりかつクラウン部４又はソール部５の少なくとも一方に、開口部Ｏ１が設けられたヘッド殻部Ｍと、開口部Ｏ１に配された繊維強化樹脂からなる樹脂部材ＦＲとを含み、内部に中空部が設けられたゴルフクラブヘッド１である。前記樹脂部材ＦＲは、前記開口部Ｏ１を閉塞しうる大きさを具えた複数枚のプリプレグを用いて形成される。プリプレグは、ヘッド前後方向線に対して繊維が実質的に０゜の角度をなす少なくとも１枚の０゜方向プリプレグと、前記ヘッド前後方向線に対して繊維が実質的に９０゜の角度をなす少なくとも２枚の９０゜方向プリプレグとを含み、しかも前記９０゜方向プリプレグの枚数が、前記０゜方向プリプレグの枚数よりも大である。
【選択図】 図４

Description

本発明は、金属材料からなるヘッド殻部と繊維強化樹脂からなる樹脂部材とで構成されたゴルフクラブヘッドに関する。

従来、図１３に示されるように、金属材料からなりかつ例えばクラウン部に開口部ｄが設けられたヘッド殻部ｂと、前記開口部ｄに配された繊維強化樹脂からなる樹脂部材ｃとで構成されたいわゆる複合型のゴルフクラブヘッドａが提案されている（例えば下記特許文献１参照）。繊維強化樹脂は、金属材料に比べると比重が小さいため重量を削減するのに役立つ。削減された重量は、例えばヘッドの大型化に消費されたり、トウ又はヒールといったヘッドのサイド部分やバックフェースへと配分することができる。従って、このような複合ヘッドは、重量配分設計の自由度が高いという利点がある。

前記樹脂部材ｃは、例えば予め所定の形状に切断されたプリプレグの複数枚を重ね、かつ熱と圧力の下で所定の形状へと成形することで形成される。

特開平２００３−２５０９３３号公報

ところで、近年の多くのゴルファは、打球の飛距離の向上をゴルフクラブヘッドに期待している。このため、ヘッドの反発性能は重要であるが、従来の複合型のヘッドは、反発性能に関してさらなる改善の余地がある。

本発明は、以上のような問題点に鑑み案出なされたもので、樹脂部材のヘッド前後方向の剛性を相対的に低下させることで高反発化を図り、ひいては飛距離を増大させるのに役立つゴルフクラブヘッドを提供することを目的としている。

本発明のうち請求項１記載の発明は、金属材料からなりかつクラウン部又はソール部の少なくとも一方に、開口部が設けられたヘッド殻部と、前記開口部に配された繊維強化樹脂からなる樹脂部材とを含み、内部に中空部が設けられたゴルフクラブヘッドであって、前記樹脂部材は、前記開口部を閉塞しうる大きさを具えた複数枚のプリプレグを用いて形成され、かつ前記プリプレグは、規定のライ角及びロフト角で水平面に接地させた基準状態における平面視においてヘッド重心からフェース面に下ろした垂線に沿った方向であるヘッド前後方向線に対して繊維が実質的に０゜の角度をなす少なくとも１枚の０゜方向プリプレグと、前記ヘッド前後方向線に対して繊維が実質的に９０゜の角度をなす少なくとも２枚の９０゜方向プリプレグとを含み、しかも前記９０゜方向プリプレグの枚数が、前記０゜方向プリプレグの枚数よりも大であることを特徴とするゴルフクラブヘッドである。

また請求項２記載の発明は、前記０゜方向プリプレグの繊維の弾性率が、前記９０゜方向プリプレグの繊維の弾性率と実質的に同一であることを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッドである。

また請求項３記載の発明は、前記０゜方向プリプレグの繊維の目付量が、前記９０゜方向プリプレグの繊維の目付量と実質的に同一であることを特徴とする請求項１又は２記載のゴルフクラブヘッドである。

また請求項４記載の発明は、前記０゜方向プリプレグの繊維の弾性率が、前記９０゜方向プリプレグの繊維の弾性率よりも小さいことを特徴とする請求項１乃至３記載のゴルフクラブヘッドである。

また請求項５記載の発明は、前記樹脂部材は、前記０゜方向プリプレグと、前記９０゜方向プリプレグと、繊維が交差する向きで織成された少なくとも１枚のクロスプリプレグとで構成され、かつ前記クロスプリプレグを最外層に用いたことを特徴とする請求項１乃至４記載のゴルフクラブヘッドである。

また請求項６記載の発明は、前記樹脂部材は、前記９０゜方向プリプレグの枚数Ｎ90と、前記０゜方向プリプレグの枚数Ｎ0 との差（Ｎ90−Ｎ0 ）が２〜４枚であることを特徴とする請求項１乃至５のいずれかに記載のゴルフクラブヘッドである。

また請求項７記載の発明は、前記ヘッド殻部は、前記開口部の周囲のヘッド外面側に前記プリプレグの周縁部が接着される受け部が設けられるとともに、前記樹脂部材は、前記開口部を覆うプリプレグと、前記中空部側を向く前記受け部の内面と前記プリプレグとの間に跨って配された補助のプリプレグとを含んで形成されることを特徴とする請求項１乃至６のいずれかに記載のゴルフクラブヘッドである。

また請求項８記載の発明は、金属材料からなりかつクラウン部又はソール部の少なくとも一方に、開口部が設けられたヘッド殻部と、前記開口部に配された繊維強化樹脂部材とを含み、内部に中空部が設けられたゴルフクラブヘッドであって、前記樹脂部材は、前記開口部を閉塞しうる大きさを具えた複数枚のプリプレグを用いて形成され、かつ前記プリプレグは、規定のライ角及びロフト角で水平面に接地させた基準状態における平面視においてヘッド重心からフェース面に下ろした垂線に沿った方向であるヘッド前後方向線に対して繊維が実質的に０゜の角度をなす少なくとも１枚の０゜方向プリプレグと、前記ヘッド前後方向線に対して繊維が実質的に９０゜の角度をなす少なくとも１枚の９０゜方向プリプレグとを含むとともに、１枚のプリプレグの繊維の目付量と該繊維の弾性率との積を剛性指数ＧP とするとき、前記０゜方向プリプレグの剛性指数の合計値ＧP0は、前記９０゜方向プリプレグの剛性指数の合計値ＧP90 よりも小さいことを特徴とするゴルフクラブヘッドである。

また請求項９記載の発明は、金属材料からなりかつクラウン部又はソール部の少なくとも一方に、開口部が設けられたヘッド殻部と、前記開口部に配されかつ繊維で強化された樹脂部材とを含み、内部に中空部が設けられたゴルフクラブヘッドであって、前記樹脂部材の前記繊維は、規定のライ角及びロフト角で水平面に接地させた基準状態における平面視においてヘッド重心からフェース面に下ろした垂線に沿った方向であるヘッド前後方向線に対して実質的に０゜の角度をなす前後方向の繊維と、前記ヘッド前後方向線に対して実質的に９０゜の角度をなす横方向の繊維とを含み、しかも前記樹脂部材は、前記前後方向の繊維の総重量とその平均弾性率との積が、前記横方向の繊維の総重量とその平均弾性率との積よりも小さいことを特徴とするゴルフクラブヘッドである。

また請求項１０記載の発明は、金属材料からなりかつクラウン部又はソール部の少なくとも一方に、開口部が設けられたヘッド殻部と、前記開口部に配されかつ繊維で強化された樹脂部材とを含み、内部に中空部が設けられたゴルフクラブヘッドであって、前記樹脂部材の前記繊維は、規定のライ角及びロフト角で水平面に接地させた基準状態における平面視においてヘッド重心からフェース面に下ろした垂線に沿った方向であるヘッド前後方向線に対して実質的に０゜の角度をなす前後方向の繊維と、前記ヘッド前後方向線に対して実質的に９０゜の角度をなす横方向の繊維とを含み、しかも前記樹脂部材は、その単位体積当たりにおいて、前記前後方向の繊維の弾性率の総和が前記横方向の繊維の弾性率の総和よりも小さいことを特徴とするゴルフクラブヘッドである。

また請求項１１記載の発明は、金属材料からなりかつクラウン部又はソール部の少なくとも一方に、開口部が設けられたヘッド殻部と、前記開口部に配された繊維で強化された樹脂部材とを含み、内部に中空部が設けられたゴルフクラブヘッドであって、前記樹脂部材の前記繊維は、規定のライ角及びロフト角で水平面に接地させた基準状態における平面視においてヘッド重心からフェース面に下ろした垂線に沿った方向であるヘッド前後方向線に対して実質的に０゜の角度をなす前後方向の繊維と、前記ヘッド前後方向線に対して実質的に９０゜の角度をなす横方向の繊維とを含み、しかも前記樹脂部材は、その単位体積当たりにおいて、前記前後方向の繊維の総重量が前記横方向の繊維の総重量よりも小さいことを特徴とするゴルフクラブヘッドである。

また請求項１乃至７記載のゴルフクラブヘッドは、樹脂部材が、複数枚のプリプレグを用いて形成されるが、繊維がヘッド前後方向線に対して実質的に９０゜の角度で配向された９０゜方向プリプレグの枚数を、繊維がヘッド前後方向線に対して実質的に９０゜の角度で配向された０゜方向プリプレグの枚数よりも大とすることにより、樹脂部材のヘッド前後方向の剛性が、それと直角方向の剛性に比して相対的に低下する。このため、打球時にはクラウン部又はソール部に配された樹脂部材の前後方向のたわみ量が相対的に増すことでヘッドの反発性能が向上する。これにより、打球の飛距離を増大できる。

請求項８乃至１１記載のゴルフクラブヘッドは、樹脂部材のヘッド前後方向の剛性が、それと直角方向の剛性に比して相対的に低下する。このため、打球時にはクラウン部又はソール部に配された樹脂部材の前後方向のたわみ量が相対的に増すことでヘッドの反発性能が向上する。これにより、打球の飛距離を増大できる。

以下、本発明の実施の一形態を図面に基づき説明する。
図１は本実施形態のゴルフクラブヘッド（以下、単に「ヘッド」ということがある。）１を規定のライ角及びロフト角として水平面に接地させた基準状態の斜視図、図２はその平面図、図３は図２のＡ−Ａ拡大断面図、図４はヘッドの分解斜視図をそれぞれ示している。

本実施形態のヘッド１は、ボールを打球する面であるフェース面２を有するフェース部３と、前記フェース部３に連なりヘッド上面をなすクラウン部４と、前記フェース部３に連なりヘッド底面をなすソール部５と、前記クラウン部４とソール部５との間を継ぎかつ前記フェース部３のトウ３ａからバックフェースを通りヒール３ｂに至ってのびるサイド部６と、クラウン部４のヒール側に設けられかつシャフト（図示せず）の一端が装着されるネック部７とを具え、内部に中空部ｉが設けられた中空構造のドライバー（＃１）又はフェアウェイウッドといったウッド型のものが例示されている。

またヘッド１は、金属材料からなるヘッド殻部Ｍと、繊維強化樹脂からなる樹脂部材ＦＲとを用いて形成される。

本実施形態の樹脂部材ＦＲは、クラウン部４の一部を構成するクラウン側の樹脂部材ＦＲ１からなるものが例示される。該クラウン側の樹脂部材ＦＲ１は、マトリックス樹脂とその補強材である繊維との複合材料であって、金属材料に比べると比重が小さい。従って、クラウン部４の一部を樹脂部材ＦＲで構成することにより、ヘッド上部側で比較的大きな重量削減効果を得ることができる。削減された重量は、既述の通り例えばヘッド殻部Ｍの大型化に消費されたり、またヘッド殻部Ｍの適所に配分されることで重心位置や慣性モーメントを調整でき、重量配分設計の自由度を高める。また本実施形態のように、クラウン部に樹脂部材ＦＲを設けた場合には、ヘッド重心をより低く設定するのに有効である。

前記マトリックス樹脂としては、特に限定はされないが、例えばエポキシ樹脂、フェノール樹脂等の熱硬化性樹脂や、ナイロン樹脂、ポリカーボネート樹脂などの熱可塑性樹脂が挙げられる。前者のマトリックス樹脂は安価でかつ繊維との接着性も良くかつ成形時間も比較的短い点で好ましい。また補強材としての繊維も特に限定はされないが、例えば炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維又はポリフェニレンベンズオキサゾール樹脂繊維（ＰＢＯ繊維）といった有機繊維や、アモルファス繊維又はチタン繊維等の金属繊維などを用いることができ、とりわけ比重が小さくかつ引張強度が大きい炭素繊維が好適である。

また前記繊維の弾性率については特に限定されないが、小さすぎると樹脂部材ＦＲの剛性を確保できず耐久性が低下する傾向があり、逆に大きすぎるとコストを上昇させるほか引張強度を低下させる傾向がある。このような観点より、繊維の弾性率は、５０ＧＰａ以上、より好ましくは１００ＧＰａ以上、さらに好ましくは１５０ＧＰａ以上、特に好ましくは２００ＧＰａ以上が望ましく、上限については好ましくは４５０ＧＰａ以下、より好ましくは３５０ＧＰａ以下が望ましい。また繊維の弾性率は引張弾性率であって、ＪＩＳ Ｒ７６０１の「炭素繊維試験方法」に準じて測定された値とする。また２種以上の繊維が含まれている場合には、下記式（１）で表されるように、それぞれの繊維の弾性率を、その重量比で重み付けして計算した平均弾性率とする。
平均弾性率＝Σ（Ｅｉ・Ｖｉ）／ΣＶｉ （ｉ＝１，２…）
（ここで、Ｅｉは繊維ｉの弾性率、Ｖｉは繊維ｉの総重量とする。）

またヘッド殻部Ｍは、クラウン部４又はソール部５の少なくとも一方に、開口部が設けられるもので、本実施形態では、図４に示されるように、クラウン部４に開口部Ｏ１が設けられたものが例示される。即ち、ヘッド殻部Ｍは、フェース部３、ソール部５、サイド部６、ネック部７及びクラウン側の樹脂部材ＦＲ１が接合されしかも前記開口部Ｏ１の周りを形成するクラウン縁部１０を含んで構成される。ヘッド殻部Ｍは、例えば鋳造等で前記各部を当初から一体に形成されても良いし、また鍛造、鋳造、プレス又は圧延等の加工法により２以上のパーツで成形された後、これらを溶接等により一体に接合して形成することもできる。本実施形態では、前記開口部Ｏ１は、図２に示されるように、基準状態の平面視においてヘッド重心Ｇを含む輪郭形状を持っている。

ヘッド殻部Ｍを形成する金属材料については特に限定されるものではないが、例えばステンレス鋼、マレージング鋼、チタン、チタン合金、アルミ合金、マグネシウム合金又はアモルファス合金などを用いることができ、とりわけ比強度の大きいチタン合金、アルミ合金又はマグネシウム合金が望ましい。またヘッド殻部Ｍは、１種の金属材料のみならず、２種以上の金属材料を用いて形成されたものでも良い。本例では、ヘッド殻部Ｍにチタン合金が採用される。

ヘッド殻部Ｍの前記クラウン縁部１０は、図３ないし図４に示されるように、本実施形態では、クラウン部４の外面部分を形成し開口部Ｏ１の周りを環状にのびているクラウン面部１０ａと、表面がクラウン面部１０ａから段差を有して中空部ｉ側に凹んだ受け部１０ｂとを含む。受け部１０ｂは、クラウン側の樹脂部材ＦＲ１の内面側かつその周縁部を保持することができる。また受け部１０ｂは、前記段差によって、クラウン側の樹脂部材ＦＲ１の厚さを吸収し、クラウン面部１０ａと、クラウン側の樹脂部材ＦＲ１とを面一に仕上げるのに役立つ。

前記受け部１０ｂとクラウン側の樹脂部材ＦＲ１との間は接着されている。本実施形態の受け部１０ｂは、開口部Ｏ１の周りの全周に連続して環状に設けられているが、一部で途切れるものでも良い。好ましい態様としては、受け部１０ｂは開口部Ｏ１に沿った開口長さＬの５０％以上、より好ましくは６０％以上、さらにこのましくは７０％以上の長さで形成されるのが望ましい。これにより、クラウン側の樹脂部材ＦＲ１とヘッド殻部Ｍとの接合面積を十分に確保し、より大きな接着強度を得るのに役立つ。

また開口部Ｏ１の縁から直角方向に測定される受け部１０ｂの幅Ｗａも特に限定されないが、小さすぎるとヘッド殻部Ｍとクラウン側の樹脂部材ＦＲ１との接合面積が小さくなるため接合強度が低下しやすく、逆に大きすぎると開口部Ｏ１の面積が十分に確保できず重量削減効果が低下する場合がある。このような観点より、前記幅Ｗａは、例えば５mm以上、より好ましくは１０mm以上が望ましく、上限については３０mm以下、より好ましくは２０mm以下、特に好ましくは１５mm以下が望ましい。なお受け部１０ｂの幅Ｗａは一定であっても良いしまた変化させることもできる。

クラウン側の樹脂部材ＦＲ１は、本実施形態ではクラウン部４の一部を形成するものが例示される。つまり、クラウン側の樹脂部材ＦＲ１は、クラウン部４の全部を形成する必要はなく、少なくともその一部を構成するもので足りる。しかしながら、クラウン側の樹脂部材ＦＲ１（換言すれば開口部Ｏ１）の面積が小さすぎると、ヘッド１において十分な重量削減効果が得られない傾向がある。このため、図２に示した前記基準状態の平面図において、クラウン部４に設けられた開口部Ｏ１の面積Ｓ１と、ヘッド輪郭線で囲まれる面積Ｓとの比（Ｓ１／Ｓ）は、好ましくは０．５以上、より好ましくは０．６以上が望ましく、上限については例えば０．９以下、好ましくは０．８以下が望ましい。このような好ましい数値範囲は、樹脂部材ＦＲがソール部に向けられている場合にも同様に適用できる。

本実施形態において、前記樹脂部材ＦＲは、前記開口部Ｏ１を閉塞しうる大きさを具えた複数枚のプリプレグ１１を用いて形成される。図５には、前記プリプレグ１１が平面図として例示され、また図６には、樹脂部材ＦＲに用いられたプリプレグ１１の積層体Ｐが分解して示される。前記プリプレグ１１は、同図（Ａ）及び（Ｂ）に示される一方向プリプレグ１２と、同図（Ｃ）に示される１枚のクロスプリプレグ１３とから構成される。

この実施形態の一方向プリプレグ１２には、図５（Ａ）に示されるように、ヘッド前後方向線ＢＬに対して実質的に０゜で配向された前後方向の繊維ｆｌを有する少なくとも１枚の０゜方向プリプレグ１２Ａと、同図（Ｂ）に示されるように、前記ヘッド前後方向線ＢＬに対して実質的に９０゜の角度で配向された横方向の繊維ｆｔを有する少なくとも１枚の９０゜方向プリプレグ１２Ｂとだけが用いられ、これら以外のプリプレグは含まれていないものが例示される。各プリプレグ１２Ａないし１２Ｂは、いずれも前記開口部Ｏ１を覆い得る大きさを持っている。

本実施形態において、前記０゜方向プリプレグ１２Ａ及び９０゜方向プリプレグ１２Ｂは、いずれも同じ弾性率を有する炭素繊維が同じ目付量で同じ樹脂材料に含浸されて形成されたものが例示される。このようなプリプレグ１２Ａ、１２Ｂは、例えば長尺かつ幅広のプリプレグシート基体から繊維ｆ（総称するとき、単に繊維ｆと表示する。）の角度をそれぞれ０゜及び９０゜となるように抜き型等を用いて打ち抜くことにより簡単に準備することができる。従って１種類のプリプレグシート基体から０゜方向プリプレグ１２Ａ及び９０゜方向プリプレグ１２Ｂを準備することができ、生産性が良い点で好ましいものとなる。各プリプレグの輪郭形状は、例えば開口部Ｏ１に合わせて適宜限定することができる。

発明者らは、複合型ヘッドにおいて反発性能を高めるべく種々の実験を行った結果、一方向プリプレグ１２において９０゜方向プリプレグ１２Ｂの枚数を０゜方向プリプレグ１２Ａの枚数よりも大とすることにより、樹脂部材ＦＲの全体的な強度を実用上問題のないレベルに維持しつつ打球時に該樹脂部材ＦＲをヘッド前後方向で大きく撓ませ得ることを知見した。そして、このような樹脂部材ＦＲのヘッド前後方向の撓みの復元力は、ボールを打ち返す際の反発力としてボールに加わる。これにより、ヘッド１の反発係数が高められ、打球の飛距離を向上させる。このような知見に基づき、本実施形態の前記一方向プリプレグ１２は、９０゜方向プリプレグの枚数が前記０゜方向プリプレグの枚数よりも大で用いられる。

また本実施形態のように、クラウン部４だけに樹脂部材ＦＲが設けられたヘッド１では、ヘッド前後方向の撓みはソール部５に比してクラウン部４の方が相対的に大きくなる。このため、ボールのインパクト時にフェース面２が後傾し見かけ上のロフト角が増大する。これは、ボールの打ち出し角度を高めるのに役立つ。またインパクト時におけるフェース面２のロフト角の増大により、ボールにはいわゆる縦方向のギア効果が生じる。これは、ボールのバックスピン量を低下させ、結果として吹け上がりの少ない高打ち出し角かつ低バックスピンという飛距離の向上に適した好ましい弾道を得るのに役立つ。この意味では、樹脂部材ＦＲは、クラウン部４だけに設けられ、ソール部５には設けられていない態様が好ましいと言える。

また、前記「ヘッド前後方向線ＢＬ」は、ヘッド１を規定のライ角及びロフト角（リアルロフト角）で水平面ＨＰに接地させた基準状態における平面視（図２）において特定される方向であり、該方向はヘッド重心Ｇからフェース面２に下ろした垂線Ｎに沿った方向である。また前記前後方向の繊維ｆｌは、繊維が厳密にヘッド前後方向線ＢＬに対して０゜である必要はなく、前記ヘッド前後方向ＢＬに対して−１０゜〜＋１０゜（即ち±１０゜）、より好ましくは−５゜〜＋５゜（即ち±５゜）のバラツキを含むことができる。同様に、前記横方向の繊維ｆｔは、前記ヘッド前後方向ＢＬに対して８０゜〜１１０゜（即ち±１０゜のバラツキ）、より好ましくは８５゜〜９５゜（即ち±５゜のバラツキ）のものを含む。

また一方向プリプレグ１２において、９０゜方向プリプレグ１２Ｂの枚数Ｎ90と、０゜方向プリプレグ１２Ａの枚数Ｎ0 との差（Ｎ90−Ｎ0 ）は特に限定はされないが、その値が小さすぎると樹脂部材ＦＲにおいてヘッドの前後方向の撓みを大きく確保するのが困難となりひいては高反発化の効果が低下しやすく、逆に大きすぎても樹脂部材ＦＲのヘッド前後方向の剛性が著しく低下して耐久性を損ねる傾向がある。このような観点より、前記枚数の差（Ｎ90−Ｎ0 ）は、好ましくは１〜４枚、より好ましくは２〜４枚、さらに好ましくは２〜３枚が望ましい。この例では、Ｎ90が３、Ｎ0 が１、従って（Ｎ90−Ｎ0 ）が２に設定されたものが示されている。

また好ましくは、図６に示されるように、０゜方向プリプレグ１２Ａの内、外に９０゜方向プリプレグ１２Ｂを配すること、つまり０゜方向プリプレグ１２Ａを９０゜方向プリプレグ１２Ｂで挟み込むことが望ましい。これは使用枚数が少ない０゜方向プリプレグ１２Ａの内、外に使用枚数の多い９０゜方向プリプレグ１２Ｂを配することで、樹脂部材ＦＲの厚さ方向における剛性バランスを均一化させ、打球時の変形応力に対して好ましい耐久性を発揮させるのに役立つ。

また一方向プリプレグ１２の総枚数は繊維の弾性率などに応じて適宜変更できるため特に限定はされないが、総枚数が少なすぎると樹脂部材の剛性が過度に低下する傾向があり、逆に多すぎても剛性が過度に高められ撓みにくくなるほか重量増加をも招きやすくなる。このような観点より、例えば炭素繊維を用いる場合の例としては、前記総枚数は、好ましくは４枚以上、より好ましくは５枚以上が望ましく、同上限については好ましくは８枚以下、より好ましくは７枚以下が望ましい。この例では、一方向プリプレグ１２が４枚使用された例が図６に示される。

また本実施形態では、０゜方向プリプレグ１２Ａ及び９０゜方向プリプレグ１２Ｂは、いずれも同じ弾性率の繊維ｆが用いられたものを例示するが、例えば０゜方向プリプレグ１２Ａの繊維ｆｌの弾性率を、９０゜方向プリプレグ１２Ｂの繊維ｆｔの弾性率よりも小さくすることもできる。この実施形態では、さらに樹脂部材ＦＲのヘッド前後方向方向の剛性を低下させることができるため、より大きく樹脂部材ＦＲを撓ませて高反発化が期待できる。

この場合、０゜方向プリプレグ１２Ａの前後方向の繊維ｆｌの弾性率は小さすぎると基本的な剛性が低下し耐久性を損ねるおそれがあり、逆に大きすぎると前記作用を期待できなくなる。このような観点より、前後方向の繊維ｆｌの弾性率は、好ましくは２４５ＧＰａ以下、より好ましくは１５０ＧＰａ以下、さらに好ましくは１００ＧＰａ以下が望ましく、下限については５０ＧＰａ以上が望ましい。また前記前後方向の繊維ｆｌの弾性率Ｅ0 と、前記横方向の繊維ｆｔの弾性率Ｅ90との差が大きすぎても、プリプレグ層間の界面に大きなせん断力が生じやすくなる。このため前記弾性率の比（Ｅ0 ／Ｅ90）は、０．５０以上、より好ましくは０．６０以上、さらに好ましくは０．７０以上が望ましく、かつ、上限については、好ましくは０．９５以下、さらに好ましくは０．９０以下、より好ましくは０．８５以下が望ましい。なお本実施形態では、０゜方向プリプレグ１２Ａが１枚で用いられているが、複数枚の場合には、少なくともその１枚の繊維の弾性率を小さくすることで効果を得ることができるが、好ましくは全ての枚数の繊維ｆの弾性率を低下させることが望ましい。

また本実施形態では、樹脂部材ＦＲを構成するプリプレグ１１には、一方向プリプレグ１２以外のプリプレグとして、１ないし複数枚（本例では１枚）のクロスプリプレグ１３が用いられている。クロスプリプレグ１３は、繊維ｆが交差する向きに織成されているため、例えばプリプレグの一方の面から圧力をかけて引き延ばす際に満遍なく均一な伸びが得られやすい。これは、後に述べる内圧成形法によって樹脂部材ＦＲを成型する際に、プリプレグを金型のキャビティに沿って滑らかに変形させるのに役立つ。従って、一方向プリプレグ１２の積層体の最外側に１ないし２枚のクロスプリプレグ１３を配置するのが望ましい。またこれに加えて、最内層にクロスプリプレグ１３を用いることもできる。

またクロスプリプレグ１３を用いる場合、その繊維ｆのヘッド前後方向線ＢＬに対する角度θの絶対値は３０゜以上、より好ましくは４０゜以上として用いられるのが望ましい。前記角度θが３０゜未満であると樹脂部材ＦＲのヘッド前後方向の剛性が高められてしまい反発性能が低下する傾向がある。なお、この例のクロスプリプレグ１３は繊維ｆが通常９０゜で交差して織成されているため、前記角度θの上限は６０゜以下、より好ましくは５０゜以下とするのが好適である。

また、他の実施形態として、樹脂部材ＦＲが、少なくとも１枚の０゜方向プリプレグ１２Ａと、少なくとも１枚の９０゜方向プリプレグ１２Ｂとを含む場合、１枚のプリプレグの繊維の目付量（ｇ／ｍ² ）と該繊維の弾性率（ＧＰａ）との積を剛性指数ＧP とするとき、前記０゜方向プリプレグの剛性指数の合計値ＧP0は、前記９０゜方向プリプレグの剛性指数の合計値ＧP90 よりも小さく設定されることが有効である。なお、１枚のプリプレグの中に弾性率が異なる２種以上の繊維を含む場合、前記弾性率には前記平均弾性率が用いられる。この実施形態においても、上記実施形態と同様、樹脂部材ＦＲは、ヘッド前後方向の剛性が、それと直角な横方向の剛性よりも小さくなり、打球時に該樹脂部材ＦＲをヘッド前後方向で大きく撓ませてヘッド１の反発係数を高めることができる。

ここで、前記作用をより確実なものとするため、前記剛性指数の比（ＧP0／Ｇ90）は、好ましくは０．９以下、より好ましくは０．８以下、さらに好ましくは０．６以下が望ましい。他方、前記比（ＧP0／ＧP90 ）が小さすぎると、樹脂部材ＦＲのヘッド前後方向の剛性が著しく低下して耐久性を損ねる傾向がある。このような観点より、前記比（ＧP0／Ｇ90）の下限については、好ましくは０．１以上、より好ましくは０．２以上、さらに好ましくは０．３以上が望ましい。

また、前後方向の繊維ｆｌに関する前記剛性指数ＧP0の値は、特に限定されるものではないが、小さすぎると樹脂部材ＦＲの耐久性が低下しやすく、逆に大きすぎるとヘッド１の反発係数を十分に高めることが難しい。このような観点より、前記剛性指数ＧP0は、好ましくは１００００（ＧＰａ・ｇ／ｍ² ）以上、より好ましくは１５０００（ＧＰａ・ｇ／ｍ² ）以上、さらに好ましくは１７０００（ＧＰａ・ｇ／ｍ² ）以上が望ましく、上限については、好ましくは４００００（ＧＰａ・ｇ／ｍ² ）以下、より好ましくは３５０００（ＧＰａ・ｇ／ｍ² ）以下、さらに好ましくは３００００（ＧＰａ・ｇ／ｍ² ）以下が望ましい。

また、横方向の繊維ｆｔに関する前記剛性指数ＧP90 の値も、特に限定されるものではないが、小さすぎると樹脂部材ＦＲの耐久性が低下しやすく、逆に大きすぎるとヘッド１の反発係数を十分に高めることが難しい。このような観点より、前記剛性指数ＧP90 の値は、好ましくは２００００（ＧＰａ・ｇ／ｍ² ）以上、より好ましくは３００００（ＧＰａ・ｇ／ｍ² ）以上、さらに好ましくは３４０００（ＧＰａ・ｇ／ｍ² ）以上が望ましく、上限については、好ましくは１５００００（ＧＰａ・ｇ／ｍ² ）以下、より好ましくは１０００００（ＧＰａ・ｇ／ｍ² ）以下、さらに好ましくは９００００（ＧＰａ・ｇ／ｍ² ）以下が望ましい。

また、各プリプレグ１１において、繊維ｆの目付量（糸目付）は特に限定はされないが、小さすぎると必要な強度を得るためにプリプレグの枚数を増す必要があり生産性やコストが上昇しやすく、逆に大きすぎると成形が困難となり不良率を増加させる傾向がある。このような観点より、前記プリプレグ１１の繊維ｆの目付量は、好ましくは２０（ｇ／ｍ² ）以上、より好ましくは３０（ｇ／ｍ² ）以上、さらに好ましくは４０（ｇ／ｍ² ）以上、特に好ましくは５５（ｇ／ｍ² ）以上が望ましく、かつ、上限については、好ましくは２００（ｇ／ｍ² ）以下、より好ましくは１５０（ｇ／ｍ² ）以下、さらに好ましくは１２５（ｇ／ｍ² ）以下が望ましい。

また、上記実施形態では、プリプレグに着目して樹脂部材ＦＲのヘッド前後方向の剛性を相対的に低下させるものを示したが、本発明はこのような実施形態に限定されるわけではない。例えば、硬化後の樹脂部材ＦＲに残存している前記前後方向の繊維ｆｌ及び前記横方向の繊維ｆｔのそれぞれの相対関係を下記（ａ）〜（ｃ）のパラメータで規制することでも良い。
（ａ）樹脂部材の単位体積に含まれる繊維の総重量
（ｂ）樹脂部材の単位体積に含まれる弾性率の総和
（ｃ）樹脂部材の繊維の総重量とその平均弾性率との積

上記（ａ）のパラメータに関して、樹脂部材ＦＲは、その単位体積に当たりにおいて、前記前後方向の繊維ｆｌの総重量ｗｌが前記横方向の繊維ｆｔの総重量ｗｔよりも小さく設定されるのが有効である。ここで、前記樹脂部材ＦＲの単位体積は、樹脂部材の全厚さを含む単位領域の体積とする（以下、同様である。）。これは、繊維ｆｌ、ｆｔの比重及び弾性率が近似している場合に、樹脂部材ＦＲの前後方向剛性を低下させるのに役立つ。

また、上記（ｂ）のパラメータに関して、樹脂部材ＦＲは、その単位体積に当たりにおいて、前記前後方向の繊維ｆｌの弾性率の総和が前記横方向の繊維ｆｔの総和よりも小さく設定されることが有効である。これにより、樹脂部材ＦＲは、ヘッド前後方向の剛性が、それと直角な横方向の剛性よりも小さくできる。なお、前記繊維の弾性率の総和とは、文字通り、前記単位体積に含まれる繊維の弾性率を全て加算したものである。

また、上記（ｃ）のパラメータに関して、樹脂部材ＦＲは、前記前後方向の繊維ｆｌの総重量Ｗｌとその平均弾性率Ｅｌとの積（Ｗｌ×Ｅｌ）が、前記横方向の繊維の総重量Ｗｔとその平均弾性率Ｅｔとの積（Ｗｔ×Ｅｔ）よりも小さく設定されることが有効である。なお繊維の平均弾性率については先に述べた通りである。

上記（ａ）、（ｂ）及び／又は（ｃ）の少なくとも一つのパラメータを規制することにより、前記実施形態と同様、樹脂部材ＦＲは、ヘッド前後方向の剛性が、それと直角な横方向の剛性よりも小さくなり、打球時に該樹脂部材ＦＲをヘッド前後方向で大きく撓ませてヘッド１の反発係数を高めることができる。また、各パラメータの調節は、前記０゜方向プリプレグ１２Ａ及び９０゜方向プリプレグ１２Ｂの枚数、繊維の弾性率及び／又は目付量を調節することによって容易になし得るのは言うまでもない。

以上のような樹脂部材ＦＲは、種々の方法で成形することができる。例えば前記複数枚からなるプリプレグ１１を重ね、例えば金型の中で熱と圧力とを作用させ所望の形状の樹脂部材ＦＲを成形することができる。そして、成形された樹脂部材ＦＲは、前記開口部Ｏ１の受け部１０ｂに例えば接着剤等を用いて一体に固着される。

また樹脂部材ＦＲは、例えば図７に示されるように、いわゆる内圧成形法を用いて成形することもできる。内圧成形法は、図７（Ａ）に示されるように、先ずヘッド殻部Ｍの前記開口部Ｏ１に、該開口部Ｏ１を覆うように前記複数枚からなるプリプレグ１１の積層体Ｐを配してヘッド基体１Ａが予備形成される。このとき、プリプレグの繊維がヘッド前後方向に対して所定の角度となるように配置される。またプリプレグの積層体Ｐと受け部１０ｂとの間には、例えば熱硬化型の接着剤や樹脂プライマーなどを予め塗布しておくことによって、ヘッド基体１Ａにおいて両部材の位置ずれ等を防ぎ、成形精度を高めるのに役立つ。

予備成形されたヘッド基体１Ａは、例えば一対の分離可能な上型２０ａ及び下型２０ｂからなる金型２０に投入される。予備成形は、例えば下型２０ｂにヘッド殻部Ｍを予め装着した状態で行うこともできる。またヘッド殻部Ｍには、予め中空部ｉに通じる透孔２２を設けておくことが望ましい。この例では、透孔２２が例えばサイド部６に設けられたものを示すが、この態様に限定されるものではない。そして、透孔２２から中空部ｉの中にブラダーＢが挿入される。ブラダーＢは、加圧された流体の出入りによって膨張及び収縮が可能に構成されている。

しかる後、図７（Ｂ）に示されるように、金型２０を加熱するとともにブラダーＢを中空部ｉの中で膨張変形させる内圧成形工程が行われる。これにより、熱とブラダーＢからの圧力とを受けたプリプレグシートの積層体Ｐは上型２０ａのキャビティＣに沿って変形し、所望のクラウン側の樹脂部材ＦＲ１へと成形されるとともに、その周縁部は受け部１０ｂに一体に接着される。なおプリプレグの成形後、ブラダＢは収縮させられ、前記透孔２２から取り出される。また透孔２２は、後にヘッドの商品名や装飾的な模様などを付したバッジ、カバー等によって閉塞することができる。

また内圧成形法を用いる場合、例えば図８及び図９（Ａ）に示されるように、ヘッド殻部Ｍの開口部Ｏ１において、受け部１０ｂの中空部側を向く内面１０ｂｉに補助のプリプレグ１５を予め貼り付けておくことが望ましい。補助のプリプレグ１５は、前記開口部Ｏ１の縁から開口部Ｏ１側にはみ出すはみ出し部１５ｂを持って受け部１０ｂの内面１０ｂｉに貼り付けされる。また、補助のプリプレグ１５は、例えば前記開口部Ｏ１の周囲の少なくとも一部に設けられるが、好ましくは開口部Ｏ１の周囲に環状で連続的に貼り付けされることが望ましい。

次に図９（Ｂ）に示されるように、前記と同様、開口部Ｏ１を覆うようにプリプレグの積層体Ｐを受け部１０ｂに貼り付けするが、この際、例えば補助のプリプレグ１５のはみ出し部１５ｂをプリプレグの積層体Ｐの内面に仮接着しても良い。そして、図９（Ｃ）に示されるように、金型２０で内圧成形を行うことにより、樹脂部材ＦＲの周縁部は、受け部１０ｂの外面側をのびる外片部１６ａと、受け部１０ｂの内面側をのびる内片部１６ｂとを有する二股部１６として成形できる。このように、複合ヘッドを製造するに際して、受け部１０ｂの内面側にはみ出し部１５ｂを有する補助のプリプレグ１５を予め配する工程を含ませることにより、簡単な手順にて樹脂部材ＦＲとヘッド殻部Ｍとの接合面積を増加させ強固な接合強度を具えたヘッド１を製造するのに役立つ。

なお補助のプリプレグ１５は、ブラダーＢと接触して柔軟に変形させる必要があるため、その繊維ｆの弾性率は、２４５ＧＰａ以下、より好ましくは２００ＧＰ以下、さらに好ましくは１５０ＧＰａ以下が望ましく、下限については、５０ＧＰａ以上が望ましい。また補助のプリプレグ１５の繊維ｆの角度についても特に限定はされないが、前記ヘッド前後方向線ＢＬに対して３０〜６０゜程度とするのが好適である。

プリプレグ１１は、上述のような各種の成形によって樹脂部分が相互に一体化する。しかし、繊維ｆが残存するため、完成したヘッド１からプリプレグの枚数及び各繊維の角度を特定することは十分に可能である。これは、例えば９０゜方向プリプレグ１２Ｂが２枚重なっている場合においても同様である。また、通常、樹脂部材ＦＲが曲面をなしているため、各プリプレグの繊維ｆの角度は前記水平面ＨＰに投影して得るものとする。

本実施形態のヘッド１は、樹脂部材ＦＲを用いたことにより軽量化できる。これに伴い、ヘッド体積を好ましくは２００cm³ 以上、より好ましくは３００cm³ 以上、さらに好ましくは３８０cm³ 以上で形成することができる。これにより、構えた際の安心感が増し、かつスイートエリア及び慣性モーメントを増大させることができる。なおヘッド体積の上限は特に規制されないが、例えば５００cm³ 以下が望ましく、またＲ＆ＡやＵＳＧＡのルール規制に基づく場合には４７０cm³ 以下に抑えるのが良い。また特に限定はされないが、好ましくは前記基準状態において、ヘッド重心を通る垂直周りの慣性モーメント２０００（ｇ・cm² ）以上、より好ましくはが３０００（ｇ・cm² ）以上、さらに好ましくは３５００（ｇ・cm² ）以上が望ましい。また前記基準状態において、ヘッド重心を通るトウ、ヒール方向の水平軸周りの慣性モーメントが１５００（ｇ・cm² ）以上、より好ましくは２０００（ｇ・cm² ）以上が望ましい。

以上本発明の実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、例えば中空構造を有するアイアン型やユーティリティ型、さらにはパター型のゴルフクラブヘッドに適用することができる。また上記実施形態では、繊維強化樹脂からなる樹脂部材が、クラウン側の樹脂部材ＦＲ１からなる態様を示したが、ヘッド殻部Ｍの開口部Ｏ１の一部が、例えば図１０に示されるように、クラウン部４とバックフェース側のサイド部６とにそれぞれ跨って設けられても良いのは言うまでもない。またヘッド１は、図１１に示されるように、クラウン側の樹脂部材ＦＲ１に代えて、又はクラウン側の樹脂部材ＦＲ１とともにソール部５に、開口部Ｏ２を設けそこにソール側の樹脂部材ＦＲ２を設けることもできる。後者の実施形態では、ヘッドの垂直軸周りの慣性モーメントをより一層増大することができる。

本発明の効果を確認するために、図１〜３及び表１の仕様に基づきヘッド体積が４２０cm³ のウッド型のドライバーヘッドを試作した。前述した開口部の面積Ｓ１とヘッド面積Ｓとの比（Ｓ１／Ｓ）は０．７とした。ヘッド殻部や樹脂部材については、図１〜図４に示される形状とした。また樹脂部材を構成するプリプレグ（補助のプリプレグを除く）は、図１２（Ａ）ないし（Ｃ）をベースとした。図では、左方がヘッド内側、右方がヘッド外側を示している。各プリプレグの繊維の角度は図示及び表１の通りである。またプリプレグの繊維はいずれも炭素繊維である。

ヘッド殻部は、バラツキをなくすためにＴｉ−６Ａｌ−４Ｖを用いて一体鋳造した後、開口部にはＮＣ加工を施して形状を統一した。また実施例６については、ヘッド殻部に予め図９に示したような幅２０mmの補助のプリプレグシートを２枚重ねて用い１０mmのはみ出し部を形成した。そして、予備成形工程、内圧成形工程を経て複合ヘッドを試作し、各ヘッドについて、反発係数と耐久性とについてそれぞれテストした。なお樹脂部材は、成形後、実質的に０．８mmの厚さで仕上げられた。
テスト方法は次の通りである。

＜反発係数＞
Ｕ．Ｓ．Ｇ．Ａ．の Procedure for Measureing the Velocity Ratio of a Club Head for Conformance to Rule 4-1e, Revision 2 (February 8, 1999) に準拠して行い、反発係数を算定した。数値が大きいほど良好である。

＜耐久性＞
各供試ヘッドをＳＲＩスポーツ社製のカーボンシャフトＭＰ−２００に装着して４５インチのウッド型クラブを試作し、これをミヤマエ社製のスイングロボット（ショットロボ４）に取り付けてヘッドスピード５１ｍ／ｓ、フェースセンター位置でゴルフボールを打撃し、ヘッドが破損するまでの打撃数（上限を５０００発とする。）を計測した。数値が大きいほど良好である。テストの結果等を表１に示す。

テストの結果、実施例のヘッドは、耐久性を損ねることなく高反発化されていることが確認できた。従って、本発明のヘッドは、打球の飛距離を増大させることができる。

本発明の実施形態を示すヘッドの基準状態の斜視図である。 その平面図である。 図２のＡ−Ａ断面図である。 ヘッドの分解斜視図である。 プリプレグの一例を示す平面図である。 プリプレグの積層体を例示する分解斜視図である。 （Ａ）、（Ｂ）は内圧成形法を説明する断面図である。 内圧成形法の他の実施形態を示すヘッド殻部の平面図である。 （Ａ）〜（Ｃ）は内圧成形法の他の実施形態を示す部分断面図である。 （Ａ）、（Ｂ）は本発明の他の実施形態を示すヘッドの平面図及びバックフェース側から見た背面図である。 本発明の他の実施形態を示すヘッドのバックフェース側から見た背面図である。 （Ａ）〜（Ｃ）は実施例、比較例のプリプレグの積層体を分解して示す展開図である。 従来のヘッドの斜視図である。

符号の説明

１ ゴルフクラブヘッド
２ フェース面
３ フェース部
４ クラウン部
５ ソール部
６ サイド部
７ ネック部
１０ クラウン縁部
１１ プリプレグ
１２ 一方向プリプレグ
１２Ａ ０゜方向プリプレグ
１２Ｂ ９０゜方向プリプレグ
１３ クロスプリプレグ
ＦＲ 樹脂部材
ＦＲ１ クラウン側の樹脂部材

Claims (11)

1. 金属材料からなりかつクラウン部又はソール部の少なくとも一方に、開口部が設けられたヘッド殻部と、前記開口部に配された繊維強化樹脂からなる樹脂部材とを含み、内部に中空部が設けられたゴルフクラブヘッドであって、
   前記樹脂部材は、前記開口部を閉塞しうる大きさを具えた複数枚のプリプレグを用いて形成され、
   かつ前記プリプレグは、規定のライ角及びロフト角で水平面に接地させた基準状態における平面視においてヘッド重心からフェース面に下ろした垂線に沿った方向であるヘッド前後方向線に対して繊維が実質的に０゜の角度をなす少なくとも１枚の０゜方向プリプレグと、
   前記ヘッド前後方向線に対して繊維が実質的に９０゜の角度をなす少なくとも２枚の９０゜方向プリプレグとを含み、
   しかも前記９０゜方向プリプレグの枚数が、前記０゜方向プリプレグの枚数よりも大であることを特徴とするゴルフクラブヘッド。
2. 前記０゜方向プリプレグの繊維の弾性率が、前記９０゜方向プリプレグの繊維の弾性率と実質的に同一であることを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
3. 前記０゜方向プリプレグの繊維の目付量が、前記９０゜方向プリプレグの繊維の目付量と実質的に同一であることを特徴とする請求項１又は２記載のゴルフクラブヘッド。
4. 前記０゜方向プリプレグの繊維の弾性率が、前記９０゜方向プリプレグの繊維の弾性率よりも小さいことを特徴とする請求項１乃至３記載のゴルフクラブヘッド。
5. 前記樹脂部材は、前記０゜方向プリプレグと、前記９０゜方向プリプレグと、繊維が交差する向きで織成された少なくとも１枚のクロスプリプレグとで構成され、かつ前記クロスプリプレグを最外層に用いたことを特徴とする請求項１乃至４記載のゴルフクラブヘッド。
6. 前記樹脂部材は、前記９０゜方向プリプレグの枚数Ｎ90と、前記０゜方向プリプレグの枚数Ｎ0 との差（Ｎ90−Ｎ0 ）が２〜４枚であることを特徴とする請求項１乃至５のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
7. 前記ヘッド殻部は、前記開口部の周囲のヘッド外面側に前記プリプレグの周縁部が接着される受け部が設けられるとともに、
   前記樹脂部材は、前記開口部を覆うプリプレグと、前記中空部側を向く前記受け部の内面と前記プリプレグとの間に跨って配された補助のプリプレグとを含んで形成されることを特徴とする請求項１乃至６のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
8. 金属材料からなりかつクラウン部又はソール部の少なくとも一方に、開口部が設けられたヘッド殻部と、前記開口部に配された繊維強化樹脂部材とを含み、内部に中空部が設けられたゴルフクラブヘッドであって、
   前記樹脂部材は、前記開口部を閉塞しうる大きさを具えた複数枚のプリプレグを用いて形成され、
   かつ前記プリプレグは、規定のライ角及びロフト角で水平面に接地させた基準状態における平面視においてヘッド重心からフェース面に下ろした垂線に沿った方向であるヘッド前後方向線に対して繊維が実質的に０゜の角度をなす少なくとも１枚の０゜方向プリプレグと、
   前記ヘッド前後方向線に対して繊維が実質的に９０゜の角度をなす少なくとも１枚の９０゜方向プリプレグとを含むとともに、
   １枚のプリプレグの繊維の目付量と該繊維の弾性率との積を剛性指数ＧP とするとき、前記０゜方向プリプレグの剛性指数の合計値ＧP0は、前記９０゜方向プリプレグの剛性指数の合計値ＧP90 よりも小さいことを特徴とするゴルフクラブヘッド。
9. 金属材料からなりかつクラウン部又はソール部の少なくとも一方に、開口部が設けられたヘッド殻部と、前記開口部に配されかつ繊維で強化された樹脂部材とを含み、内部に中空部が設けられたゴルフクラブヘッドであって、
   前記樹脂部材の前記繊維は、規定のライ角及びロフト角で水平面に接地させた基準状態における平面視においてヘッド重心からフェース面に下ろした垂線に沿った方向であるヘッド前後方向線に対して実質的に０゜の角度をなす前後方向の繊維と、
   前記ヘッド前後方向線に対して実質的に９０゜の角度をなす横方向の繊維とを含み、
   しかも前記樹脂部材は、前記前後方向の繊維の総重量とその平均弾性率との積が、前記横方向の繊維の総重量とその平均弾性率との積よりも小さいことを特徴とするゴルフクラブヘッド。
10. 金属材料からなりかつクラウン部又はソール部の少なくとも一方に、開口部が設けられたヘッド殻部と、前記開口部に配されかつ繊維で強化された樹脂部材とを含み、内部に中空部が設けられたゴルフクラブヘッドであって、
    前記樹脂部材の前記繊維は、規定のライ角及びロフト角で水平面に接地させた基準状態における平面視においてヘッド重心からフェース面に下ろした垂線に沿った方向であるヘッド前後方向線に対して実質的に０゜の角度をなす前後方向の繊維と、
    前記ヘッド前後方向線に対して実質的に９０゜の角度をなす横方向の繊維とを含み、
    しかも前記樹脂部材は、その単位体積当たりにおいて、前記前後方向の繊維の弾性率の総和が前記横方向の繊維の弾性率の総和よりも小さいことを特徴とするゴルフクラブヘッド。
11. 金属材料からなりかつクラウン部又はソール部の少なくとも一方に、開口部が設けられたヘッド殻部と、前記開口部に配された繊維で強化された樹脂部材とを含み、内部に中空部が設けられたゴルフクラブヘッドであって、
    前記樹脂部材の前記繊維は、規定のライ角及びロフト角で水平面に接地させた基準状態における平面視においてヘッド重心からフェース面に下ろした垂線に沿った方向であるヘッド前後方向線に対して実質的に０゜の角度をなす前後方向の繊維と、
    前記ヘッド前後方向線に対して実質的に９０゜の角度をなす横方向の繊維とを含み、
    しかも前記樹脂部材は、その単位体積当たりにおいて、前記前後方向の繊維の総重量が前記横方向の繊維の総重量よりも小さいことを特徴とするゴルフクラブヘッド。

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