JP2005259975A - Substrate processing device - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は基板処理装置に関し、特に、半導体ウエハを加熱して処理する基板処理装置に関する。 The present invention relates to a substrate processing apparatus, and more particularly to a substrate processing apparatus that heats and processes a semiconductor wafer.
ウエハをヒータで加熱する際に、ウエハの下にヒータユニットを設け、そのヒータユニットを内側のヒータと外側のヒータとで構成し、一方のヒータの設定値を他方のヒータの設定値に所定値を乗じた値とする半導体製造装置が特開平7−58025号公報に記載されている。 When heating a wafer with a heater, a heater unit is provided under the wafer, and the heater unit is composed of an inner heater and an outer heater, and the set value of one heater is set to a predetermined value as the set value of the other heater. A semiconductor manufacturing apparatus having a value multiplied by is described in JP-A-7-58025.
しかしながら、この半導体製造装置では、ウエハは回転せず、内側のヒータと外側のヒータは、同じ平面内に配置されているものである。また、温度制御用の温度センサは、ウエハの温度ではなく、内側のヒータと外側のヒータの温度を測定している。 However, in this semiconductor manufacturing apparatus, the wafer does not rotate, and the inner heater and the outer heater are arranged in the same plane. The temperature sensor for temperature control measures not the temperature of the wafer but the temperature of the inner heater and the outer heater.
また、これとは別に、半導体ウエハの下に複数本の上側ランプと複数本の上側ランプに直角に配置された複数本の下側ランプとからなるヒータアセンブリを備える基板処理装置において、加熱されるウエハの温度を測定し、その測定結果に基づいて、上側ランプと下側ランプとをそれぞれPID制御して、回転する半導体ウエハを加熱することが行われている。
しかしながら、このような加熱方法では、半導体ウエハにスリップが発生するという問題があった。 However, such a heating method has a problem that slip occurs in the semiconductor wafer.
本発明者は、鋭意研究の結果、その原因が次のことにあることを見いだした。すなわち、半導体ウエハは回転しているので、ある特定の一点を考えると、ある時点では、上側ランプ群によって主に加熱され、また、次の時点では、下側ランプ群によって主に加熱されることになる。そして、上側ランプ群と半導体ウエハとの間の距離は、下側ランプ群と半導体ウエハとの間の距離より短いので、上記ある特定の一点に関しては、上側ランプ群によって主に加熱される時点の方がウエハが吸収するエネルギーは、下側ランプ群によって主に加熱される時点よりも大きい。その結果、上側ランプ群によって主に加熱される時点の方が下側ランプ群によって主に加熱される時点よりもウエハの温度が高くなり、上記ある特定の一点に関してはウエハが回転している間に温度変動が生じることになり、それが原因となって、ウエハ面内に温度差が生じ、スリップを発生させる。このことは、ウエハ面内の全ての点について当てはまるが、特に、ウエハの外周部で顕著である。 As a result of diligent research, the present inventor has found that the cause is as follows. In other words, since the semiconductor wafer is rotating, given a certain point, it is mainly heated by the upper lamp group at a certain time, and is mainly heated by the lower lamp group at the next time. become. The distance between the upper lamp group and the semiconductor wafer is shorter than the distance between the lower lamp group and the semiconductor wafer. On the other hand, the energy absorbed by the wafer is larger than when it is heated mainly by the lower lamp group. As a result, the temperature of the wafer heated mainly by the upper lamp group is higher than the time heated mainly by the lower lamp group, and the wafer is rotated with respect to the certain one point. As a result, a temperature difference occurs in the wafer surface, causing a slip. This is true for all points in the wafer surface, but is particularly noticeable at the outer periphery of the wafer.
従って、本発明の主な目的は、回転する被処理基板の面内の温度差を少なくすることができる基板処理装置を提供することにある。 Accordingly, a main object of the present invention is to provide a substrate processing apparatus capable of reducing the temperature difference in the surface of the substrate to be rotated.
本発明によれば、
基板を回転させながら、加熱手段により該基板を加熱処理する基板処理装置であって、 該加熱手段は、該基板の略同一円周部分をそれぞれ加熱する少なくとも第1と第2の加熱部であって、互いに基板からの距離が異なる位置に配置される該少なくとも第1と第2の加熱部を含み、
該第2の加熱部は第1の加熱部よりも基板から離れた位置に配置され、
該第2の加熱部の出力設定値を、該第1の加熱部の出力設定値に所定値を乗じて該第1の加熱部の出力設定値より大きい出力設定値として該基板を加熱制御する制御部を有した基板処理装置が提供される。
According to the present invention,
A substrate processing apparatus for heat-treating a substrate by a heating means while rotating the substrate, the heating means being at least first and second heating portions for respectively heating substantially the same circumferential portions of the substrate. And at least the first and second heating units disposed at different positions from the substrate,
The second heating unit is disposed at a position farther from the substrate than the first heating unit,
The substrate is heated by setting the output set value of the second heating unit to an output set value larger than the output set value of the first heating unit by multiplying the output set value of the first heating unit by a predetermined value. A substrate processing apparatus having a control unit is provided.
本発明によれば、回転する被処理基板の面内の温度差を少なくすることができる基板処理装置が提供される。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the substrate processing apparatus which can reduce the temperature difference in the surface of the to-be-processed substrate to rotate is provided.
次に、本発明の好ましい実施例を説明する。 Next, a preferred embodiment of the present invention will be described.
本実施例では、枚葉式の処理炉であって、ウエハの上部または下部のどちらか一方に2段の加熱体を備え、2段の加熱体のそれぞれが1つまたは複数のゾーンに分割されており、ウエハの略同半径の部分を加熱する異なる2段の加熱体の間で、ある段の加熱体と他の段の加熱体の出力(出力設定)が異なる処理炉を備える基板処理装置が開示されている。 In this embodiment, a single-wafer processing furnace is provided with two stages of heating bodies on either the upper or lower part of the wafer, and each of the two stages of heating bodies is divided into one or a plurality of zones. A substrate processing apparatus comprising a processing furnace in which outputs (output settings) of a heating element in one stage and a heating element in another stage are different between two different heating elements for heating a portion of substantially the same radius of the wafer Is disclosed.
そして、ある段の加熱体への出力設定に演算処理した結果を他の段の加熱体への出力設定に利用する。また、ウエハの略同半径の部分を加熱する異なる2段の加熱体の間で、ウエハに近い段の加熱体の出力(出力設定)より、ウエハから遠い段の加熱体の出力(出力設定)の方を大きくする。 Then, the result of calculation processing for setting the output to the heating element at a certain stage is used for setting the output to the heating element at another stage. In addition, between two different heating elements that heat a portion of substantially the same radius of the wafer, the output (output setting) of the heating element farther from the wafer than the output (output setting) of the heating element at the stage closer to the wafer. To make it bigger.
次に、図面を参照して本実施例をさらに詳細に説明する。 Next, the present embodiment will be described in more detail with reference to the drawings.
図1は、本実施例の基板処理装置の処理炉を説明するための概略縦断面図であり、図2は、本実施例の基板処理装置の処理炉のランプ配置を説明するため概略平面図である。 FIG. 1 is a schematic longitudinal sectional view for explaining the processing furnace of the substrate processing apparatus of this embodiment, and FIG. 2 is a schematic plan view for explaining the lamp arrangement of the processing furnace of the substrate processing apparatus of this embodiment. It is.
図1に示すように、本実施例の基板処理装置の処理炉はその全体が符号202で示される。例示の態様においては、処理炉202は、半導体ウエハ等の基板200(以下、ウエハ200という。)の様々な処理工程を実行するのに適した枚葉式の処理炉である。また処理炉202は、特に半導体ウエハの熱処理に適している。こうした熱処理の例としては、半導体デバイスの処理における、半導体ウエハの熱アニール、ホウ素−リンから成るガラスの熱リフロー、高温酸化膜、低温酸化膜、高温窒化膜、ドープポリシリコン、末ドープポリシリコン、シリコンエピタキシャル、タングステン金属、又はケイ化タングステンから成る薄膜を形成するための化学蒸着が挙げられる。
As shown in FIG. 1, the entire processing furnace of the substrate processing apparatus of this embodiment is indicated by
処理炉202は、回転筒279に囲まれた上側ランプ207および下側ランプ223から成るヒータアッセンブリを含む。このヒータアッセンブリは、基板温度がほぼ均一になるように放射熱をウエハ200に供給する。好ましい形態においては、ヒータアッセンブリは、放射ピーク0.95ミクロンで照射し、複数の加熱ゾーンを形成し、ウエハ中心部より多くの熱を基板周辺部に加える集中的加熱プロファイルを提供する一連のタングステン−ハロゲン直線ランプ207,223等の加熱要素を、含む。
The
上側ランプ207および下側ランプ223にはぞれぞれ電極224が接続され、各ランプに電力を供給するとともに、各ランプの加熱具合は主制御部300に支配される加熱制御部301にて制御される。
An
ヒータアッセンブリは、平ギア277に機械的に接続された回転筒279内に収容されている。この回転筒279は、セラミック、グラファイト、より好ましくはシリコングラファイトで被覆したグラファイト等から成る。ヒータアッセンブリ、回転筒279は、チャンバ本体227内に収容されて真空密封され、更にチャンバ本体227のチャンバ底228の上に保持される。チャンバ本体227は様々な金属材料から形成することができる。通常チャンバ壁は、本技術分野では周知であるように、周知の循環式冷水フローシステムより華氏約45〜47度まで水冷される。
The heater assembly is housed in a rotating
回転筒279は、チャンバ底228の上に回転自在に保持される。具体的には、平ギア276、277がボールベアリング278によりチャンバ底228に回転自在に保持され、平ギア276と平ギア277とは噛み合うように配置されている。更に、平ギア276は主制御部300にて支配される駆動制御部304にて制御されるサセプタ駆動機構267にて回転せしめられ、平ギア276,平ギア277を介して回転筒279を回転させている。
The rotating
処理炉202は、チャンバ本体227、チャンバ蓋226およびチャンバ底228から成るチャンバ225を有し、チャンバ225にて囲われた空間にて処理室201を形成している。
The
ウエハ200は、円周方向において複数に分割された(実施例においては4つに分割)炭化ケイ素で被覆したグラファイト、クォーツ、純炭化ケイ素、アルミナ、ジルコニア、アルミニウム、又は鋼等の好適な材料から成る基板保持手段であるサセプタ217の上に保持される。 Wafer 200 is made of a suitable material such as graphite, quartz, pure silicon carbide, alumina, zirconia, aluminum, or steel coated with silicon carbide that is divided into multiple pieces in the circumferential direction (divided into four in the embodiment). It is held on a susceptor 217 which is a substrate holding means.
なお、サセプタ217は円形形状をしており、具体的には中心のサセプタは円板状形状であり、それ以外はドーナッツ形の平板形状であって、回転筒279にて支持されている。
The susceptor 217 has a circular shape. Specifically, the central susceptor has a disk shape, and the rest of the susceptor 217 has a donut-shaped flat plate shape and is supported by a rotating
チャンバ蓋226にはガス供給管232が貫通して設けられ、処理室201に処理ガス230を供給し得るようになっている。ガス供給管232は、開閉バルブ243、流量制御手段であるマスフローコントローラ(以下、MFCという。)241を介し、ガスA、ガスBのガス源に接続されている。ここで使用されるガスは、窒素等の不活性ガスや水素、アルゴン、六フッ化タングステン等の所望のガスが用いられ、ウエハ200上に所望の膜を形成させて半導体装置を形成されるものである。
A
また、開閉バルブ243およびMFC241は、主制御部300にて支配されるガス制御部302にて制御され、ガスの供給、停止およびガスの流量が制御される。
The on-off valve 243 and the
なお、ガス供給管232から供給された処理ガス230は処理室201内にてウエハ200と反応し、残余ガスはチャンバ本体227に設けられた排気口であるガス排気口235から図示しない真空ポンプ等からなる排気装置を介し、処理室外へ排出される。
Note that the
処理炉202は、様々な製造工程においてウエハ200の放射率(エミシビティ)を測定し、その放射率を計算するための非接触式の放射率測定手段をも含む。この放射率測定手段は、主として放射率測定用プローブ260、放射率測定用リファレンスランプ(参照光)265、光子密度検出部およびプローブ260と光子密度検出部とを結ぶ光ファイバー通信ケーブルを含む。このケーブルはサファイア製の光ファイバー通信ケーブルから成ることが好ましい。
The
プローブ260はプローブ回転機構274により回転自在に設けられ、プローブ260の一端をウエハ200または参照光であるリファレンスランプ265の方向に方向付けられる。また、プローブ260は光ファイバー通信ケーブルとスリップ結合にて結合されているので、前述したようにプローブ260が回転しても接続状態は維持される。
The
即ち、プローブ回転機構274は放射率測定用プローブ260を回転させ、これによりプローブ260の先端が放射率測定用リファレンスランプ265に向けてほぼ上側に向けられる第1ポジションと、プローブ260がウエハ200に向けてほぼ下側に向けられる第2ポジションとのプローブ260の向きが変えられる。従って、プローブ260の先端は、プローブ260の回転軸に対し直角方向に向けられていることが好ましい。このようにして、プローブ260はリファレンスランプ265から放射された光子の密度とウエハ200から反射された光子の密度を検出することができる。上述の放射率測定手段は、リファレンスランプ265からの放射とウエハ200からの放射を比較することにより、ウエハ200の放射率を測定する。
That is, the
ヒータアッセンブリは回転筒279,サセプタ217およびウエハ200に完全に包囲されているので、放射率測定用プローブ260による読み取りに影響を与える得るヒータアッセンブリから処理室201への光の漏れはない。
Since the heater assembly is completely surrounded by the
仕切弁であるゲートバルブ244を開放し、チャンバ本体227に設けられたウエハ搬入搬出口247を通ってウエハ(基板)200を処理室201内に搬入し、ウエハ200をサセプタ217上に配置後、サセプタ回転機構(回転手段)267は処理中に回転筒279とサセプタ217を回転させる。ウエハ200の放射率の測定時には、プローブ260はウエハ200の真上のリファレンスランプ265に向くように回転し、リファレンスランプ265が点灯する。そして、プローブ260はリファレンスランプ265からの入射光子密度を測定する。リファレンスランプ265が点灯している間、プローブ260は第1ポジションから第2ポジションへと回転し、回転している間にリファレンスランプ265真下のウエハ200に向く。このポジションにおいて、プローブ260はウエハ200のデバイス面(ウエハ200の表面)の反射光子密度を測定する。続いてリファレンスランプ265が消灯される。ウエハ200に直接向いている間、プローブ260は、加熱されたウエハ200からの放射光子を測定する。プランクの法則によれば、特定の表面に放出されたエネルギーは表面温度の四乗に関係する。その比例定数はシュテファン・ボルツマン定数と表面放射率との積から成る。従って、非接触法における表面温度の決定時には、表面放射率を使用するのが好ましい。以下の式を用いてウエハ200のデバイス面の全半球反射率を計算し、引き続きキルヒホッフの法則により放射率が得られる。
(1)ウエハ放射率=反射光強度/入射光強度
(2)放射率=(1−ウエハ反射率)
The
(1) Wafer emissivity = reflected light intensity / incident light intensity (2) Emissivity = (1-wafer reflectivity)
一旦ウエハの放射率が得られると、プランクの式からウエハ温度が得られる。この技法は、ウエハが高温で、且つこのような適用において上記計算の実行前に基本熱放射が減算される場合にも用いられる。 Once the wafer emissivity is obtained, the wafer temperature is obtained from the Planck equation. This technique is also used when the wafer is hot and the basic thermal radiation is subtracted before performing the above calculation in such applications.
処理炉202は更に温度検出手段である複数の温度測定用プローブ261を含む。温度測定用プローブ261は、温度測定用プローブ261a、261b、261cを備えている。温度測定用プローブ261a、261b、261cはチャンバ蓋226に固定され、すべての処理条件においてウエハ200のデバイス面から放射される光子密度を常に測定する。温度測定用プローブ261a、261b、261cを利用してウエハ200の温度を求め、それに基づきウエハ200の処理が行われる。
The
図2に示すように、上側ランプ207は、中央のゾーン1(U1)、その外側の両側のゾーン2(U2)およびその外側の両側のゾーン3(U3)に分割されており、下側ランプ223は、中央のゾーン1(L1)、その外側の両側のゾーン2(L2)およびその外側の両側のゾーン3(L3)に分割されている。上側からみると、ゾーン3(U3)の上側ランプ207の一番外側のランプとウエハ200の外周とはほぼ一致し、ゾーン3(L3)の下側ランプ223の一番外側のランプとウエハ200の外周とは略一致し、上側ランプ207と下側ランプ223とが重なる領域内にウエハ200がほぼ位置している。
ゾーン1の上側ランプ(U1)とゾーン1の下側ランプ(L1)とは、ウエハ200の略同一円周部分をそれぞれ加熱し、ゾーン2の上側ランプ(U2)とゾーン2の下側ランプ(L2)とは、ウエハ200の略同一円周部分をそれぞれ加熱し、ゾーン3の上側ランプ(U3)とゾーン3の下側ランプ(L3)とは、ウエハ200の略同一円周部分をそれぞれ加熱する。
As shown in FIG. 2, the
The upper lamp (U1) of the
温度測定用プローブ261c、261bおよび261aは、上側ランプ207のゾーン1(U1)、ゾーン2(U2)およびゾーン3(U3)の上部にそれぞれ位置している。なお、上側ランプ207のゾーン1(U1)および下側ランプ223のゾーン1(L1)には、それぞれランプが3本使用され、上側ランプ207のゾーン2(U2)および下側ランプ223のゾーン2(L2)には、それぞれランプが6本使用され、上側ランプ207のゾーン3(U3)および下側ランプ223のゾーン3(L3)には、それぞれランプが6本使用されている。
The temperature measurement probes 261c, 261b, and 261a are located above the zone 1 (U1), zone 2 (U2), and zone 3 (U3) of the
温度測定用プローブ261a、261bおよび261cによって測定された光子密度に基づき温度検出部303にてウエハ温度が算出される。なお、温度測定用プローブ261a、261bおよび261cにて算出されたウエハ温度は、放射率測定用プローブ260にて算出された放射率によりそれぞれ補正されることでウエハ温度の検出を可能としている。
Based on the photon density measured by the
温度測定用プローブ261a、261b、261cを利用して検出されたウエハ温度は、主制御部300にて設定温度と比較される。主制御部300は比較の結果、あらゆる偏差を計算し、加熱制御部301を介してヒータアッセンブリ内の加熱手段である上側ランプ207,下側ランプ223の複数のゾーン(U1〜U3、L1〜L3)への電力供給量を制御する。温度測定用プローブ261a、261b、261cは、ウエハ200の異なる部分(異なる半径)の温度を測定するために、異なる半径の箇所に位置決めされており、これによって処理サイクル中の半径方向の温度の均一性が確保される。
上記のようにしてウエハ200の温度制御を行いつつ、ガス供給管232から処理ガス230を処理室201内に供給して、ウエハ200の処理を行う。
The wafer temperature detected using the
While controlling the temperature of the
ウエハ200の処理後、ウエハ200は、複数の突上げピン266によりサセプタ217の真中にあるサセプタとともに真中以外のサセプタから持ち上げられ、処理炉202内でウエハ200を自動的にローティング及びアンローティングできるようにするために、ウエハ200の下に空間を形成する。突上げピン266は駆動制御部304の制御のもと、昇降機構275によって上下する。
After the processing of the
次に、図3、4を参照し、本実施例の基板処理装置の処理炉202の温度制御・加熱制御の流れを説明する。
Next, the flow of temperature control / heating control of the
図3に示すように、ゾーン1(U1、L1)およびゾーン2(U2、L2)の場合、ゾーン1(U1、L1)を例にとると、主制御部300は、温度測定用プローブ261cを使用して求められた温度検出部303からの温度測定結果と温度設定値よりPID演算し、出力設定値を求める。出力設定値を、加熱制御部301内に設けられたSCRなどの位相制御タイプの電圧調整器(ゾーン1(U1、L1)用)に入力し、電圧調整器(ゾーン1(U1、L1)用)は上ランプ(ゾーン1(U1))と下ランプ(ゾーン1(L1))に制御されたランプ電力をそれぞれ供給する。ゾーン2(U2、L2)も同様の制御の流れである。
As shown in FIG. 3, in the case of zone 1 (U1, L1) and zone 2 (U2, L2), taking zone 1 (U1, L1) as an example, main controller 300 sets
図4に示すように、ゾーン3(U3、L3)の場合、主制御部300は、温度測定用プローブ261aを使用して求められた温度検出部303からの温度測定結果と温度設定値よりPID演算し、上ランプ用の出力設定値(ゾーン3(U3))を求める。その出力設定値(ゾーン3(U3))を、加熱制御部301内に設けられたSCRなどの位相制御タイプの上ランプ用の電圧調整器(ゾーン3(U3)用)に入力し、電圧調整器(ゾーン3(U3)用)は上ランプ(ゾーン3(U3))に制御された電力を供給する。また、上ランプ用の出力設定値(ゾーン3(U3))に、ある演算(ここでは1.67倍)を実施した結果を下ランプ用の出力設定値(ゾーン3(L3))とし、その出力設定値(ゾーン3(L3))を、加熱制御部301内に設けられたSCRなどの位相制御タイプの下ランプ用の電圧調整器(ゾーン3(L3)用)に入力し、電圧調整器(ゾーン3(L3)用)は下ランプ(ゾーン3(L3))に制御された電力を供給する。これにより、常に上ランプより下ランプの方が相対的に出力が大きくなる。出力設定値(ゾーン3(U3))に乗算演算される値は、事前に求めてある。
As shown in FIG. 4, in the case of zone 3 (U3, L3), the main control unit 300 determines the PID from the temperature measurement result and the temperature set value from the
次に、図5を参照し、本実施例の処理炉のウエハ面内温度分布を説明する。
ゾーン3(U3)の上ランプ用の出力設定値(ゾーン3(U3))に乗算演算される値を、1.67として、ゾーン3(L3)の下ランプ用の出力設定値(ゾーン3(L3))を設定した場合である。温度が約1000℃の時の処理後のウエハ膜厚より算出したウエハ面内温度分布である。温度均一性は±2℃程度であり、全く問題ない。
Next, the temperature distribution in the wafer surface of the processing furnace of the present embodiment will be described with reference to FIG.
A value calculated by multiplying the output setting value for the upper lamp (zone 3 (U3)) of zone 3 (U3) is 1.67, and the output setting value for the lower lamp of zone 3 (L3) (zone 3 ( This is a case where L3)) is set. It is a wafer surface temperature distribution calculated from the wafer thickness after processing when the temperature is about 1000 ° C. The temperature uniformity is about ± 2 ° C., and there is no problem at all.
次に、図6を参照し、本実施例の処理炉の吸収エネルギー強度の変化を詳細に説明する。
ゾーン3(U3)の上ランプ用の出力設定値(ゾーン3(U3))に乗算演算される値を、1.67として、ゾーン3(L3)の下ランプ用の出力設定値(ゾーン3(L3))を設定した場合(ゾーン3(U3)の上ランプよりゾーン3(L3)の下ランプの方が出力が大きい場合)であり、ウエハ200の平均温度が約1000℃で、ウエハ面内温度がほぼ均一の場合のウエハ外周付近の単位面積当たりの吸収エネルギー強度の変化である。吸収エネルギー強度は、上ランプの端ゾーン付近および下ランプの端ゾーン付近にピークがあり、ウエハ1回転当たり4回のピークがある。最低値と最高値の差は10046W/m2である。本実施例を実施することにより上ランプより下ランプの方が出力が大きくなり、吸収エネルギー強度の変化量が次に述べる比較例1の1/2であり、周期も比較例1の1/2である。
Next, with reference to FIG. 6, the change of the absorbed energy intensity of the processing furnace of a present Example is demonstrated in detail.
A value calculated by multiplying the output setting value for the upper lamp (zone 3 (U3)) of zone 3 (U3) is 1.67, and the output setting value for the lower lamp of zone 3 (L3) (zone 3 ( L3)) is set (when the output of the lower lamp of zone 3 (L3) is larger than that of the upper lamp of zone 3 (U3)), the average temperature of
次に、温度変化を計算する。
単位面積当たりの吸収エネルギー強度P(t)は次式で近似する。
P(t)=ΔPcos{(2πt)/a}+const・・・・・・・・(式1)
ここで、tは時間、ΔPはエネルギー強度の変化量の1/2、aは周期を意味する。
また、温度T(t)は次式のように表される。
dT(t)/dt=P(t)/C・・・・・・・・・・・・・・・・・・(式2)
ここで、Cは熱容量を意味し、単位面積当たりの質量と比熱を乗算した値である。
式2を式1に代入し、積分すると次式になる。
T(t)={(aΔP)/(2πC)}sin{(2πt)/a}+const・・(式3)
ここで、温度変化量の1/2を意味するΔTを、
ΔT=(aΔP)/(2πC)・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・(式4)
とすると、式3は次式のようになる。
T(t)=ΔTsin{(2πt)/a}+const・・・・・・・・(式5)
Next, the temperature change is calculated.
The absorbed energy intensity P (t) per unit area is approximated by the following equation.
P (t) = ΔPcos {(2πt) / a} + const (Equation 1)
Here, t means time, ΔP means 1/2 of the amount of change in energy intensity, and a means period.
Further, the temperature T (t) is expressed by the following equation.
dT (t) / dt = P (t) / C (Equation 2)
Here, C means heat capacity and is a value obtained by multiplying mass per unit area by specific heat.
Substituting
T (t) = {(aΔP) / (2πC)} sin {(2πt) / a} + const (3)
Here, ΔT, which means 1/2 of the temperature change amount,
ΔT = (aΔP) / (2πC) (Equation 4)
Then,
T (t) = ΔTsin {(2πt) / a} + const (Equation 5)
式5より、温度変化量は(aΔP)/(2πC)であり、温度変化の周期は吸収エネルギー強度変化の周期と同じである。吸収エネルギー強度変化量2ΔPが10046kW/m2、4rpmの場合、式4より約3℃の温度変化である。
From Equation 5, the temperature change amount is (aΔP) / (2πC), and the cycle of the temperature change is the same as the cycle of the absorbed energy intensity change. When the absorption energy intensity change amount 2ΔP is 10046 kW / m 2 and 4 rpm, the temperature change is about 3 ° C. according to
次に、図7を参照し、ウエハ内温度差と結晶欠陥(スリップ)の関係を説明する。
横軸がウエハ温度、縦軸がウエハ内温度差を表し、上がスリップ発生エリアであり、下がスリップ未発生エリアである。ウエハ温度が高くなるに従って、スリップが発生しないために必要なウエハ内温度差は小さくなっている。1000℃では、温度差は10℃以下であることが必要である。
Next, the relationship between the temperature difference in the wafer and crystal defects (slip) will be described with reference to FIG.
The horizontal axis represents the wafer temperature, the vertical axis represents the temperature difference within the wafer, the top is the slip occurrence area, and the bottom is the slip non-occurrence area. As the wafer temperature increases, the temperature difference within the wafer, which is necessary to prevent slipping, becomes smaller. At 1000 ° C., the temperature difference needs to be 10 ° C. or less.
本実施例を実施することにより、常に上ランプより下ランプの方が相対的に出力が大きくなり、吸収エネルギー強度の変化量が次に述べる比較例1の約1/2になり、周期も比較例1の1/2になる。これにより、ウエハの回転方向の温度差は、次に述べる比較例1の13℃から3℃となり非常に改善される。その結果、ウエハの結晶欠陥(スリップ)が発生しなくなる。 By implementing this embodiment, the output of the lower lamp is always relatively higher than that of the upper lamp, the amount of change in the absorbed energy intensity is about ½ that of Comparative Example 1 described below, and the period is also compared. 1/2 of Example 1. Thus, the temperature difference in the rotation direction of the wafer is greatly improved from 13 ° C. in Comparative Example 1 described below to 3 ° C. As a result, no crystal defects (slip) occur on the wafer.
なお、ランプがウエハ上部にある場合や、1個のみの温度測定用プローブにて全てのゾーンを制御している場合や、あるゾーンのある段の出力設定に上下比演算した結果を、別のゾーン別の段の出力設定としている場合についても、本実施例と同様である。 When the lamp is on the top of the wafer, when all the zones are controlled by only one temperature measurement probe, or when the result of the up / down ratio calculation for the output setting of a certain stage in a certain zone, The case where the output setting is set for each zone is the same as in the present embodiment.
以上、本実施例を実施することにより、ウエハの回転方向の温度差を縮小し、ウエハに結晶欠陥(スリップ)の発生しない基板処理装置を可能にする点で、実用上極めて大きな効果がある。 As described above, by implementing this embodiment, the temperature difference in the rotation direction of the wafer is reduced, and a substrate processing apparatus that does not cause crystal defects (slip) on the wafer can be realized.
次に、本発明の実施例1と比較するための比較例1について説明する。実施例1では、ゾーン1(U1、L1)については、温度測定用プローブ261cを使用して求められた温度検出部303からの温度測定結果と温度設定値とよりPID演算し、ゾーン1(U1、L1)について出力設定値を求め、その出力設定値を用いて、ゾーン1の上ランプ(U1)および下ランプ(L1)の両方にランプ電力を供給し、ゾーン2(U2、L2)についても、温度測定用プローブ261bを使用して求められた温度検出部303からの温度測定結果と温度設定値とよりPID演算し、ゾーン2(U2、L2)について出力設定値を求め、その出力設定値を用いて、ゾーン2の上ランプ(U2)および下ランプ(L2)の両方にランプ電力を供給するが、ゾーン3(U3、L3)については、温度測定用プローブ261aを使用して求められた温度検出部303からの温度測定結果と温度設定値よりPID演算し、ゾーン3の上ランプ用の出力設定値(ゾーン3(U3))を求め、その出力設定値を用いて、ゾーン3の上ランプ(U3)にランプ電力を供給する一方、この上ランプ用の出力設定値(ゾーン3(U3))に、ある演算(実施例1では1.67倍)を実施した結果を下ランプ用の出力設定値(ゾーン3(L3))とし、その出力設定値(ゾーン3(L3))を用いてゾーン3の下ランプ(L3)にランプ電力を供給することにより、上ランプより下ランプの方が相対的に出力が大きくしたが、比較例1では、図3に示すように、ゾーン1(U1、L1)については、温度測定用プローブ261cを使用して求められた温度検出部303からの温度測定結果と温度設定値とよりPID演算し、ゾーン1(U1、L1)について出力設定値を求め、その出力設定値を用いて、ゾーン1の上ランプ(U1)および下ランプ(L1)の両方にランプ電力を供給し、ゾーン2(U2、L2)についても、温度測定用プローブ261bを使用して求められた温度検出部303からの温度測定結果と温度設定値とよりPID演算し、ゾーン2(U2、L2)について出力設定値を求め、その出力設定値を用いて、ゾーン2の上ランプ(U2)および下ランプ(L2)の両方にランプ電力を供給し、ゾーン3(U3、L3)についても、温度測定用プローブ261あを使用して求められた温度検出部303からの温度測定結果と温度設定値とよりPID演算し、ゾーン3(U3、L3)について出力設定値を求め、その出力設定値を用いて、ゾーン3の上ランプ(U3)および下ランプ(L3)の両方にランプ電力を供給した点が実施例1と異なるが他の点は同じである。
Next, Comparative Example 1 for comparison with Example 1 of the present invention will be described. In the first embodiment, for zone 1 (U1, L1), PID calculation is performed based on the temperature measurement result from the
図8を参照し、比較例1の処理炉のウエハ面内温度分布を説明する。温度が約1000℃の時の処理後のウエハ膜厚より算出したウエハ面内温度分布である。温度均一性は±2℃程度であり、全く問題ない。 With reference to FIG. 8, the wafer surface temperature distribution of the processing furnace of Comparative Example 1 will be described. It is a wafer surface temperature distribution calculated from the wafer thickness after processing when the temperature is about 1000 ° C. The temperature uniformity is about ± 2 ° C., and there is no problem at all.
図9を参照し、比較例1の処理炉の吸収エネルギー強度の変化を説明する。
ウエハの平均温度が約1000℃で、ウエハ面内温度がほぼ均一の場合のウエハ外周付近の単位面積当たりの吸収エネルギー強度の変化である。吸収エネルギー強度は、上ランプの端ゾーン付近にピークがあり、ウエハ1回転当たり2回のピークがある。最低値と最高値の差は20003W/m2である。
With reference to FIG. 9, the change of the absorbed energy intensity of the processing furnace of the comparative example 1 is demonstrated.
This is a change in the intensity of absorbed energy per unit area near the outer periphery of the wafer when the average temperature of the wafer is about 1000 ° C. and the in-plane temperature of the wafer is almost uniform. The absorbed energy intensity has a peak in the vicinity of the end zone of the upper lamp, and there are two peaks per rotation of the wafer. The difference between the lowest value and the highest value is 20003 W / m 2 .
次に、温度変化を計算する。上述した式5より、温度変化量は(aΔP)/(2πC)であり、温度変化の周期は吸収エネルギー強度変化の周期と同じである。吸収エネルギー強度変化量2ΔPが20003W/m2、4rpmの場合、式4より約13℃の温度変化である。
Next, the temperature change is calculated. From Equation 5 described above, the temperature change amount is (aΔP) / (2πC), and the cycle of the temperature change is the same as the cycle of the absorbed energy intensity change. When the absorbed energy intensity change amount 2ΔP is 20003 W / m 2 and 4 rpm, the temperature change is about 13 ° C. according to
以上より、処理後のウエハの膜厚均一性は全く問題ないが、処理炉は部分的に約13℃の温度差があることが分かる。 From the above, it can be seen that the film thickness uniformity of the processed wafer is not a problem at all, but the processing furnace partially has a temperature difference of about 13 ° C.
図5を参照すると、スリップが発生しないために必要なウエハ内温度差は、1000℃では、10℃以下であることが必要であるが、比較例1では、部分的に約13℃の温度差が生じてしまうので、測定されるウエハ面内温度均一性は問題ないが、ウエハの回転方向の温度差が大きいことにより、ウエハに結晶欠陥(スリップ)を発生させる欠点があることがわかる。 Referring to FIG. 5, the temperature difference in the wafer required to prevent slippage is required to be 10 ° C. or less at 1000 ° C., but in Comparative Example 1, the temperature difference is partially about 13 ° C. Therefore, it can be seen that there is no problem in the uniformity of the temperature in the wafer surface to be measured, but there is a defect that a crystal defect (slip) occurs in the wafer due to a large temperature difference in the rotation direction of the wafer.
本実施例では、枚葉式の処理炉であって、ウエハ領域の垂直上部領域または垂直下部領域に、一つまたは複数のウエハ領域内加熱体(ランプ、ヒータなど)と、ウエハ領域外の垂直上部領域または垂直下部領域に、一つまたは複数のウエハ領域内加熱体(ランプ、ヒータなど)とをそれぞれ備え、ウエハ領域内加熱体への出力設定に演算処理した結果をウエハ領域外加熱体への出力設定とした基板処理装置が開示され、また、枚葉式の処理炉であって、ウエハのある平面上においてウエハ領域内に照度ピークをもつ、一つまたは複数のウエハ領域内加熱体(ランプ、ヒータなど)と、ウエハのある平面上においてウエハ領域外に照度ピークをもつ、一つまたは複数のウエハ領域外加熱体(ランプ、ヒータなど)とを備え、ウエハ領域内加熱体への出力設定に演算処理した結果をウエハ領域外加熱体への出力設定とする基板処理装置が開示されている。 In this embodiment, a single-wafer processing furnace is provided, in which one or a plurality of heating elements in the wafer area (lamps, heaters, etc.) and a vertical area outside the wafer area are provided in the vertical upper area or the vertical lower area of the wafer area. One or a plurality of heating elements in the wafer area (lamps, heaters, etc.) are provided in the upper area or the vertical lower area, respectively, and the result of arithmetic processing for setting the output to the heating area in the wafer area is sent to the heating area outside the wafer area. A substrate processing apparatus having an output setting of 1 is disclosed, and is a single-wafer processing furnace, and has one or a plurality of wafer area heaters having an illuminance peak in the wafer area on a plane of the wafer ( Lamps, heaters, etc.) and one or more heating elements outside the wafer area (lamps, heaters, etc.) having an illuminance peak outside the wafer area on a plane with the wafer. As a result of processing to the output setting of the output setting to the wafer outside the area heating element to the substrate processing apparatus is disclosed.
好ましくは、ウエハ領域内加熱体とウエハ領域外加熱体とは、ウエハに対して同じ側に配置され、ウエハの温度測定は、ウエハに対してウエハ領域内加熱体とウエハ領域外加熱体とは反対側から行われる。 Preferably, the in-wafer region heating element and the out-of-wafer region heating element are disposed on the same side with respect to the wafer, and the wafer temperature measurement is performed with respect to the wafer. From the other side.
本実施例の基板処理装置の処理炉は、図1を参照して説明した実施例1の処理炉202と以下に説明する点を除いて同じである。
The processing furnace of the substrate processing apparatus of the present embodiment is the same as the
図10は、本実施例の基板処理装置の処理炉のランプ配置を説明するため概略平面図である。
図10に示すように、上側ランプ207は、中央のゾーン1(U1)、その外側の両側のゾーン2(U2)、その外側の両側のゾーン3(U3)およびその外側の両側のゾーン4(U4)に分割されており、下側ランプ223は、中央のゾーン1(L1)、その外側の両側のゾーン2(L2)、その外側の両側のゾーン3(L3)およびその外側の両側のゾーン4(L4)に分割されている。上側からみると、ゾーン3(U3)の上側ランプ207の一番外側のランプとウエハ200の外周とはほぼ一致し、ゾーン3(L3)の下側ランプ223の一番外側のランプとウエハ200の外周とは略一致し、上側ランプ207と下側ランプ223とが重なる領域内にウエハ200がほぼ位置している。ゾーン4(U4、L4)はウエハ領域外の垂直下部領域にある。
ゾーン1の上側ランプ(U1)とゾーン1の下側ランプ(L1)とは、ウエハ200の略同一円周部分をそれぞれ加熱し、ゾーン2の上側ランプ(U2)とゾーン2の下側ランプ(L2)とは、ウエハ200の略同一円周部分をそれぞれ加熱し、ゾーン3の上側ランプ(U3)とゾーン3の下側ランプ(L3)とは、ウエハ200の略同一円周部分をそれぞれ加熱する。
FIG. 10 is a schematic plan view for explaining the lamp arrangement of the processing furnace of the substrate processing apparatus of this embodiment.
As shown in FIG. 10, the
The upper lamp (U1) of the
温度測定用プローブ261c、261bおよび261aは、上側ランプ207のゾーン1(U1)、ゾーン2(U2)およびゾーン3(U3)の上部にそれぞれ位置している。なお、上側ランプ207のゾーン1(U1)および下側ランプ223のゾーン1(L1)には、それぞれランプが3本使用され、上側ランプ207のゾーン2(U2)および下側ランプ223のゾーン2(L2)には、それぞれランプが6本使用され、上側ランプ207のゾーン3(U3)および下側ランプ223のゾーン3(L3)には、それぞれランプが6本使用され、上側ランプ207のゾーン4(U4)および下側ランプ223のゾーン4(L4)には、それぞれランプが6本使用されている。
The temperature measurement probes 261c, 261b, and 261a are located above the zone 1 (U1), zone 2 (U2), and zone 3 (U3) of the
温度測定用プローブ261a、261bおよび261cによって測定された光子密度に基づき温度検出部303にてウエハ温度が算出される。なお、温度測定用プローブ261a、261bおよび261cにて算出されたウエハ温度は、放射率測定用プローブ260にて算出された放射率によりそれぞれ補正されることでウエハ温度の検出を可能としている。
Based on the photon density measured by the
温度測定用プローブ261a、261b、261cを利用して検出されたウエハ温度は、主制御部300にて設定温度と比較される。主制御部300は比較の結果、あらゆる偏差を計算し、加熱制御部301を介してヒータアッセンブリ内の加熱手段である上側ランプ207,下側ランプ223の複数のゾーン(U1〜U4、L1〜L4)への電力供給量を制御する。温度測定用プローブ261a、261b、261cは、ウエハ200の異なる部分(異なる半径)の温度を測定するために、異なる半径の箇所に位置決めされており、これによって処理サイクル中の半径方向の温度の均一性が確保される。
The wafer temperature detected using the
上記のようにしてウエハ200の温度制御を行いつつ、ガス供給管232から処理ガス230を処理室201内に供給して、ウエハ200の処理を行う。
While controlling the temperature of the
図11を参照し、本実施例のランプからウエハへのゾーン別の照度分布を詳細に説明する。
図11は最大出力の場合を示す。ウエハ、サセプタは回転しているため同心円状では同じ照度となる。ゾーン1のエネルギーはウエハ上の中心付近にピークをもち、ゾーン2のエネルギーはウエハ上の半径4cm付近にピークをもち、ゾーン3のエネルギーはウエハ上の半径8cm付近にピークをもつ。ゾーン4のエネルギーはウエハ外の半径13cm付近にピークをもつ。ゾーン1〜3はピークがウエハ面内にあるが、ゾーン4はピークがウエハ面外にある。
With reference to FIG. 11, the illuminance distribution for each zone from the lamp to the wafer of this embodiment will be described in detail.
FIG. 11 shows the case of maximum output. Since the wafer and the susceptor are rotating, the illuminance is the same in a concentric shape. The energy of
ゾーン1〜3のウエハ平面上のピークがウエハ面内にあり、そのピーク付近の温度を簡単に測定できる。温度測定用プローブ261a、261b、261cとランプゾーン1〜3は1対1であり、通常のフィードバック制御(PID制御)が可能である。ゾーン4のウエハ平面上のピークがウエハ面外にあり、そのピーク付近の温度を簡単に測定できない。そのため、ゾーン4は通常のフィードバック制御(PID制御)が不可能である。
The peak on the wafer plane in
図12、図13を参照し、本実施例の温度制御・加熱制御の流れを詳細に説明する。
ゾーン1の場合、主制御部300は、温度測定用プローブ261cを使用して求められた温度検出部303からの温度測定結果と温度設定値とによりPID演算し、出力設定値を求める。出力設定値を、SCRなどの位相制御タイプの電圧調整器(ゾーン1)に入力し、電圧調整器(ゾーン1)はゾーン1の上ランプ(U1)および下ランプ(L1)に制御された電圧をそれぞれ供給する。ゾーン2(図12参照)およびゾーン3(図13参照)も同様の制御の流れである。図13に示すように、ゾーン4の場合、ゾーン3の出力設定値にある演算(ここでは1.23倍)を実施した結果を出力設定値(ゾーン4)とし、その出力設定値をSCRなどの位相制御タイプの電圧調整器(ゾーン4)に入力し、電圧調整器(ゾーン4)はゾーン4の上ランプ(U4)および下ランプ(L4)に制御された電圧をそれぞれ供給する。出力設定値(ゾーン3)に乗算演算される値は、ウエハ面内が均一になるように事前に求めてある。これによって処理サイクル中の温度の均一性が確保される。
With reference to FIG. 12 and FIG. 13, the flow of temperature control / heating control of the present embodiment will be described in detail.
In the case of
図14を参照し、本実施例の処理炉の温度分布を説明する。
出力設定値(ゾーン3)に乗算演算される値が、1.25の場合の温度分布である。平均温度1036℃であり、温度均一性は±6℃となった。本実施例を実施することにより、次に述べる比較例2に対してウエハ周辺部の温度の落ち込みは格段に改善される。
With reference to FIG. 14, the temperature distribution of the processing furnace of the present embodiment will be described.
The temperature distribution when the value calculated by multiplying the output set value (zone 3) is 1.25. The average temperature was 1036 ° C., and the temperature uniformity was ± 6 ° C. By implementing this example, the temperature drop at the wafer peripheral portion is markedly improved as compared to Comparative Example 2 described below.
以上、本実施例を実施することにより、制御が難しいためにウエハ領域外の垂直下部領域にランプを備えていないことによるウエハ周辺部の照度が不足を防止することができ、ウエハ周辺部の温度均一性の悪化を防止する基板処理装置を可能にする点で、実用上極めて大きな効果がある。 As described above, by implementing this embodiment, since it is difficult to control, it is possible to prevent insufficient illumination at the peripheral portion of the wafer due to the absence of a lamp in the vertical lower region outside the wafer region. In terms of enabling a substrate processing apparatus that prevents deterioration of uniformity, there is an extremely large effect in practical use.
次に、本発明の実施例2と比較するための比較例2について説明する。実施例2では上側ランプ207を、中央のゾーン1(U1)、その外側の両側のゾーン2(U2)、その外側の両側のゾーン3(U3)およびその外側の両側のゾーン4(U4)に分割し、下側ランプ223を、中央のゾーン1(L1)、その外側の両側のゾーン2(L2)、その外側の両側のゾーン3(L3)およびその外側の両側のゾーン4(L4)に分割し、ウエハ領域外の垂直下部領域にあるゾーン4(U4、L4)については、ゾーン3の出力設定値にある演算(ここでは1.23倍)を実施した結果を出力設定値(ゾーン4)とし、その出力設定値を用いて、ゾーン4の上ランプ(U4)および下ランプ(L4)の両方にランプ電力を供給したが、本比較例2では、中央のゾーン1(U1)、その外側の両側のゾーン2(U2)およびその外側の両側のゾーン3(U3)に分割し、下側ランプ223を、中央のゾーン1(L1)、その外側の両側のゾーン2(L2)およびその外側の両側のゾーン3(L3)に分割し、ウエハ領域外の垂直下部領域にあるゾーン4(U4、L4)は設けていない点で実施例2とは異なるが、他の点は同じであり、ゾーン1〜3の構造や、ランプからウエハへのゾーン別の照度分布も同じであり、温度制御・加熱制御方法も同じである。
Next, Comparative Example 2 for comparison with Example 2 of the present invention will be described. In the second embodiment, the
図15を参照し、比較例2の処理炉の温度分布を説明する。
−0.06〜0〜0.06mの領域は比較的温度均一性が良いが、ウエハ周辺部の温度は非常に落ち込んでおり、ウエハ周辺部の温度均一性が悪い。原因は、ウエハ周辺部の照度(ランプからのエネルギー)が不足しているためである。
With reference to FIG. 15, the temperature distribution of the processing furnace of Comparative Example 2 will be described.
Although the temperature uniformity in the region of −0.06 to 0 to 0.06 m is relatively good, the temperature around the wafer is very low, and the temperature uniformity around the wafer is poor. This is because the illuminance (energy from the lamp) around the wafer is insufficient.
次に、図16を参照し、本発明が好適に適用される基板処理装置の概要を説明する。
なお、本発明が適用される基板処理装置においてはウエハなどの基板を搬送するキャリヤとしては、FOUP(front opening unified pod。以下、ポッドという。)が使用されている。また、以下の説明において、前後左右は図16を基準とする。すなわち、図16が示されている紙面に対して、前は紙面の下、後は紙面の上、左右は紙面の左右とする。
Next, an outline of a substrate processing apparatus to which the present invention is preferably applied will be described with reference to FIG.
In the substrate processing apparatus to which the present invention is applied, a FOUP (front opening unified pod; hereinafter referred to as a pod) is used as a carrier for transporting a substrate such as a wafer. In the following description, front, rear, left and right are based on FIG. That is, with respect to the paper surface shown in FIG. 16, the front is below the paper surface, the rear is above the paper surface, and the left and right are the left and right sides of the paper surface.
図16に示されているように、基板処理装置は真空状態などの大気圧未満の圧力(負圧)に耐えるロードロックチャンバ構造に構成された第1の搬送室103を備えており、第1の搬送室103の筐体101は平面視が六角形で上下両端が閉塞した箱形状に形成されている。第1の搬送室103には負圧下でウエハ200を移載する第1のウエハ移載機112が設置されている。第1のウエハ移載機112は、エレベータ115によって、第1の搬送室103の気密性を維持しつつ昇降できるように構成されている。
As shown in FIG. 16, the substrate processing apparatus includes a
筐体101の六枚の側壁のうち前側に位置する2枚の側壁には、搬入用の予備室122と搬出用の予備室123とがそれぞれゲートバルブ244、127を介して連結されており、それぞれ負圧に耐え得るロードロックチャンバ構造に構成されている。さらに、予備室122には搬入室用の基板置き台140が設置され、予備室123には搬出室用の基板置き台141が設置されている。
The two side walls located on the front side of the six side walls of the
予備室122および予備室123の前側には、略大気圧下で用いられる第2の搬送室121がゲートバルブ128、129を介して連結されている。第2の搬送室121にはウエハ200を移載する第2のウエハ移載機124が設置されている。第2のウエハ移載機124は第2の搬送室121に設置されたエレベータ126によって昇降されるように構成されているとともに、リニアアクチュエータ132によって左右方向に往復移動されるように構成されている。
A
図16に示されているように、第2の搬送室121の左側にはオリフラ合わせ装置106が設置されている。
As shown in FIG. 16, an orientation flat aligning
図16に示されているように、第2の搬送室121の筐体125には、ウエハ200を第2の搬送室121に対して搬入搬出するためのウエハ搬入搬出口134と、ウエハ搬入搬出口を閉塞する蓋142と、ポッドオープナ108がそれぞれ設置されている。ポッドオープナ108は、IOステージ105に載置されたポッド100のキャップ及びウエハ搬入搬出口134を閉塞する蓋142を開閉するキャップ開閉機構136とを備えており、IOステージ105に載置されたポッド100のキャップ及びウエハ搬入搬出口134を閉塞する蓋142をキャップ開閉機構136によって開閉することにより、ポッド100のウエハ出し入れを可能にする。また、ポッド100は図示しない工程内搬送装置(RGV)によって、IOステージ105に、供給および排出されるようになっている。
As shown in FIG. 16, in the
図16に示されているように、筐体101の六枚の側壁のうち背面側に位置する2枚の側壁には、ウエハに所望の処理を行う第1の処理炉202と、第2の処理炉137とがそれぞれ隣接して連結されている。第1の処理炉202および第2の処理炉137はいずれもコールドウォール式の処理炉によってそれぞれ構成されている。また、筐体101における六枚の側壁のうちの残りの互いに対向する2枚の側壁には、第3の処理炉としての第1のクーリングユニット138と、第4の処理炉としての第2のクーリングユニット139とがそれぞれ連結されており、第1のクーリングユニット138および第2のクーリングユニット139はいずれも処理済みのウエハ200を冷却するように構成されている。
As shown in FIG. 16, two side walls located on the back side among the six side walls of the
以下、構成をもつ基板処理装置を使用した処理工程を説明する。 Hereinafter, processing steps using the substrate processing apparatus having the configuration will be described.
未処理のウエハ200は25枚がポッド100に収納された状態で、処理工程を実施する基板処理装置へ工程内搬送装置によって搬送されて来る。図16に示されているように、搬送されて来たポッド100はIOステージ105の上に工程内搬送装置から受け渡されて載置される。ポッド100のキャップ及びウエハ搬入搬出口134を開閉する蓋142がキャップ開閉機構136によって取り外され、ポッド100のウエハ出し入れ口が開放される。
In a state where 25
ポッド100がポッドオープナ108により開放されると、第2の搬送室121に設置された第2のウエハ移載機124はポッド100からウエハ200をピックアップし、予備室122に搬入し、ウエハ200を基板置き台140に移載する。この移載作業中には、第1の搬送室103側のゲートバルブ244は閉じられており、第1の搬送室103の負圧は維持されている。ウエハ200の基板置き台140への移載が完了すると、ゲートバルブ128が閉じられ、予備室122が排気装置(図示せず)によって負圧に排気される。
When the
予備室122が予め設定された圧力値に減圧されると、ゲートバルブ244、130が開かれ、予備室122、第1の搬送室103、第1の処理炉202が連通される。続いて、第1の搬送室103の第1のウエハ移載機112は基板置き台140からウエハ200をピックアップして第1の処理炉202に搬入する。そして、第1の処理炉202内に処理ガスが供給され、所望の処理がウエハ200に行われる。
When the
第1の処理炉202で処理が完了すると、処理済みのウエハ200は第1の搬送室103の第1のウエハ移載機112によって第1の搬送室103に搬出される。
When the processing is completed in the
そして、第1のウエハ移載機112は第1の処理炉202から搬出したウエハ200を第1のクーリングユニット138へ搬入し、処理済みのウエハを冷却する。
Then, the first
第1のクーリングユニット138にウエハ200を移載すると、第1のウエハ移載機112は予備室122の基板置き台140に予め準備されたウエハ200を第1の処理炉202に前述した作動によって移載し、第1の処理炉202内に処理ガスが供給され、所望の処理がウエハ200に行われる。
When the
第1のクーリングユニット138において予め設定された冷却時間が経過すると、冷却済みのウエハ200は第1のウエハ移載機112によって第1のクーリングユニット138から第1の搬送室103に搬出される。
When a preset cooling time has elapsed in the
冷却済みのウエハ200が第1のクーリングユニット138から第1の搬送室103に搬出されたのち、ゲートバルブ127が開かれる。そして、第1のウエハ移載機112は第1のクーリングユニット138から搬出したウエハ200を予備室123へ搬送し、基板置き台141に移載した後、予備室123はゲートバルブ127によって閉じられる。
After the cooled
予備室123がゲートバルブ127によって閉じられると、排出用予備室123内が不活性ガスにより略大気圧に戻される。予備室123内が略大気圧に戻されると、ゲートバルブ129が開かれ、第2の搬送室121の予備室123に対応したウエハ搬入搬出口134を閉塞する蓋142と、IOステージ105に載置された空のポッド100のキャップがポッドオープナ108によって開かれる。続いて、第2の搬送室121の第2のウエハ移載機124は基板置き台141からウエハ200をピックアップして第2の搬送室121に搬出し、第2の搬送室121のウエハ搬入搬出口134を通じてポッド100に収納して行く。処理済みの25枚のウエハ200のポッド100への収納が完了すると、ポッド100のキャップとウエハ搬入搬出口134を閉塞する蓋142がポッドオープナ108によって閉じられる。閉じられたポッド100はIOステージ105の上から次の工程へ工程内搬送装置によって搬送されて行く。
When the
以上の作動が繰り返されることにより、ウエハが、順次、処理されて行く。以上の作動は第1の処理炉202および第1のクーリングユニット138が使用される場合を例にして説明したが、第2の処理炉137および第2のクーリングユニット139が使用される場合についても同様の作動が実施される。
By repeating the above operation, the wafers are sequentially processed. The above operation has been described by taking the case where the
なお、上述の基板処理装置では、予備室122を搬入用、予備室123を搬出用としたが、予備室123を搬入用、予備室122を搬出用としてもよい。また、第1の処理炉202と第2の処理炉137は、それぞれ同じ処理を行ってもよいし、別の処理を行ってもよい。第1の処理炉202と第2の処理炉137で別の処理を行う場合、例えば第1の処理炉202でウエハ200にある処理を行った後、続けて第2の処理炉137で別の処理を行わせてもよい。また、第1の処理炉202でウエハ200にある処理を行った後、第2の処理炉137で別の処理を行わせる場合、第1のクーリングユニット138(又は第2のクーリングユニット139)を経由するようにしてもよい。
In the above-described substrate processing apparatus, the
200…ウエハ
201…処理室
202…処理炉
207…上側ランプ
217…サセプタ
223…下側ランプ
225…チャンバ
261…温度測定用プローブ
261a、261b、261c…温度測定用プローブ
300…主制御部
301…加熱制御部
302…ガス制御部
303…温度検出部
304…駆動制御部
305…光子密度検出部
U1…ゾーン1の上側ランプ
U2…ゾーン2の上側ランプ
U3…ゾーン3の上側ランプ
U4…ゾーン4の上側ランプ
L1…ゾーン1の下側ランプ
L2…ゾーン2の下側ランプ
L3…ゾーン3の下側ランプ
L4…ゾーン1の下側ランプ
DESCRIPTION OF
Claims (1)
該第2の加熱部は第1の加熱部よりも基板から離れた位置に配置され、
該第2の加熱部の出力設定値を、該第1の加熱部の出力設定値に所定値を乗じて該第1の加熱部の出力設定値より大きい出力設定値として該基板を加熱制御する制御部を有した基板処理装置。 A substrate processing apparatus for heat-treating a substrate by a heating means while rotating the substrate, the heating means being at least first and second heating portions for respectively heating substantially the same circumferential portions of the substrate. And at least the first and second heating units disposed at different positions from the substrate,
The second heating unit is disposed at a position farther from the substrate than the first heating unit,
The substrate is heated by setting the output set value of the second heating unit to an output set value larger than the output set value of the first heating unit by multiplying the output set value of the first heating unit by a predetermined value. A substrate processing apparatus having a control unit.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2004069386A JP2005259975A (en) | 2004-03-11 | 2004-03-11 | Substrate processing device |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP2004069386A JP2005259975A (en) | 2004-03-11 | 2004-03-11 | Substrate processing device |
Publications (1)
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JP2005259975A true JP2005259975A (en) | 2005-09-22 |
Family
ID=35085410
Family Applications (1)
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JP2004069386A Withdrawn JP2005259975A (en) | 2004-03-11 | 2004-03-11 | Substrate processing device |
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JP (1) | JP2005259975A (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009532877A (en) * | 2006-03-30 | 2009-09-10 | アプライド マテリアルズ インコーポレイテッド | Adaptive control method for rapid thermal processing of substrates |
-
2004
- 2004-03-11 JP JP2004069386A patent/JP2005259975A/en not_active Withdrawn
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JP2009532877A (en) * | 2006-03-30 | 2009-09-10 | アプライド マテリアルズ インコーポレイテッド | Adaptive control method for rapid thermal processing of substrates |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20070605 |