JP2005131699A - ステンレス鋼板のかしめ接合方法 - Google Patents
ステンレス鋼板のかしめ接合方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2005131699A JP2005131699A JP2003373031A JP2003373031A JP2005131699A JP 2005131699 A JP2005131699 A JP 2005131699A JP 2003373031 A JP2003373031 A JP 2003373031A JP 2003373031 A JP2003373031 A JP 2003373031A JP 2005131699 A JP2005131699 A JP 2005131699A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stainless steel
- joining
- austenitic stainless
- steel plate
- movable die
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Images
Landscapes
- Connection Of Plates (AREA)
Abstract
【課題】 硬度が高く、高強度のオーステナイト系ステンレス鋼板を、割れを生じることなく、所望の接合強度が得られる機械的かしめ接合方法を提供する。
【解決手段】 固定アンビル3とその外周に分割配置された可動ダイ4、及びその上方に配置されたパンチ1を用いて2枚のオーステナイト系ステンレス鋼板M1,M2をかしめ接合する際に、固定アンビル3の上面とステンレス鋼板M2の下面との間隔、すなわち可動ダイの空洞部高さ(Jm)と板厚(t)との関係を、Jm/t:0.6〜1.7の範囲に調整してかしめ接合する。
【選択図】 図1
【解決手段】 固定アンビル3とその外周に分割配置された可動ダイ4、及びその上方に配置されたパンチ1を用いて2枚のオーステナイト系ステンレス鋼板M1,M2をかしめ接合する際に、固定アンビル3の上面とステンレス鋼板M2の下面との間隔、すなわち可動ダイの空洞部高さ(Jm)と板厚(t)との関係を、Jm/t:0.6〜1.7の範囲に調整してかしめ接合する。
【選択図】 図1
Description
本発明は、オーステナイト系ステンレス鋼板を、スポットクリンチ接合,トックス接合等のかしめ接合法で接合する方法に関する。
一般にステンレス鋼板の接合方法としては、溶接法やボルト・ナット等による接合が行われている。しかし、溶接法によるステンレス鋼板の接合では、ステンレス鋼板の種類によって溶接条件等を変更する必要があるばかりでなく、溶接後のステンレス鋼表面に酸化スケールが付着するために美観が損なわれることもある。また、ボルト・ナット等による機械的な接合では、ステンレス鋼板に穴あけ工程が必要であるばかりでなく、ボルトやナット等の材料費用が必要になって高コストになる。
このため、最近では素材的な制約がなく、しかも簡便な接合法として、スポットクリンチ接合,トックス接合等のかしめ接合法の適用が検討されている。
このため、最近では素材的な制約がなく、しかも簡便な接合法として、スポットクリンチ接合,トックス接合等のかしめ接合法の適用が検討されている。
スポットクリンチ接合に代表されるかしめ接合法は、図1に示されるように、複数の板状材を重ね、可動ダイ4を背当てにしてパンチ1により複数の板状材を局部的に押し込み、上面の板状材を塑性変形させるとともに、固定アンビル3側方の可動ダイ4を横方向に逃がすことにより下面の板状材を塑性変形させて、上下の板状材を機械的にかしめ接合するものである。
具体的に特許文献1において、めっき鋼板やめっき層上に塗膜を形成した塗装鋼板を機械的にかしめ接合することが提案されている。
この技術においては母材鋼板として特定の引張強さ,伸び,加工硬化指数およびランクフォード値を有するものを使用している。所定の機械的特性を有する鋼板を用いことにより外観品質に優れ、接合強度の高い接合部を得ている。しかしながら、機械的かしめ接合においては、加工治具であるパンチにカジリが発生しやすく金型寿命が短いという問題点がある。
具体的に特許文献1において、めっき鋼板やめっき層上に塗膜を形成した塗装鋼板を機械的にかしめ接合することが提案されている。
この技術においては母材鋼板として特定の引張強さ,伸び,加工硬化指数およびランクフォード値を有するものを使用している。所定の機械的特性を有する鋼板を用いことにより外観品質に優れ、接合強度の高い接合部を得ている。しかしながら、機械的かしめ接合においては、加工治具であるパンチにカジリが発生しやすく金型寿命が短いという問題点がある。
しかも、オーステナイト系ステンレス鋼板は、めっきを施して使用するような低炭素鋼に比べて硬度が高く、高強度であるため、低炭素鋼と同じ加工条件ではかしめ接合が行えない。
そこで、本発明は、このような問題を解消すべく案出されたものであり、硬度が高く、高強度であっても機械的かしめ接合が可能な条件を探索し、オーステナイト系ステンレス鋼板を機械的かしめ接合する方法を提供することを目的とする。
そこで、本発明は、このような問題を解消すべく案出されたものであり、硬度が高く、高強度であっても機械的かしめ接合が可能な条件を探索し、オーステナイト系ステンレス鋼板を機械的かしめ接合する方法を提供することを目的とする。
本発明のオーステナイト系ステンレス鋼板のかしめ接合方法は、その目的を達成するため、固定アンビルの外周に分割配置された可動ダイ上にオーステナイト系ステンレス鋼板を重ねて載置し、上方からパンチを当該ステンレス鋼板に押し当てて局部的に押し込み、上面のオーステナイト系ステンレス鋼板を塑性変形させるとともに、固定アンビルの外周に分割配置した可動ダイを横方向に逃がすことにより下面のオーステナイト系ステンレス鋼板を塑性変形させて、上下のオーステナイト系ステンレス鋼板を機械的にかしめ接合する際、固定アンビル上面とステンレス鋼板下面との間隔、すなわち可動ダイの空洞部高さ(Jm)と板厚(t)との関係を、Jm/t:0.6〜1.7の範囲に調整してかしめ接合することを特徴とする。
本発明によれば、硬度が高く、高強度であるオーステナイト系ステンレス鋼であっても、かしめ条件の選定により、円周方向への塑性変性量を確保することができるので、所望の接合強度を有するロック機構を形成することができる。
すなわち、2枚の鋼板をパンチで押込んでオーステナイト系ステンレス鋼板をかしめ接合する際、鋼板がアンビルに接触した後にオーステナイト系ステンレス鋼が塑性変形してアンビルの円周方向に容易に流動できれば、所望の接合強度を有するかしめ接合が可能となる。
すなわち、2枚の鋼板をパンチで押込んでオーステナイト系ステンレス鋼板をかしめ接合する際、鋼板がアンビルに接触した後にオーステナイト系ステンレス鋼が塑性変形してアンビルの円周方向に容易に流動できれば、所望の接合強度を有するかしめ接合が可能となる。
本発明は、その条件を設定したことに特徴がある。
すなわち、図2に示すような固定アンビル上面とステンレス鋼板下面との間隔、すなわち可動ダイの空洞部高さ(Jm)と板厚(t)との関係において、可動ダイの空洞部高さ(Jm)が板厚(t)に対してJm/t<0.6では、板厚(t)に対する鋼板とアンビルの距離が小さすぎるため、鋼板がアンビルに接触した後に円周方向に塑性変性することが困難であり、ロック機構が形成できずに所望の接合強度を得ることができ難くなることを確認した。
オーステナイト系ステンレス鋼は軟鋼に比べて伸びが大きいが、可動ダイの空洞部高さ(Jm)が板厚(t)に対してJm/t>1.7になると、パンチ側の鋼板縦壁から破断する現象が発生することがある。
すなわち、図2に示すような固定アンビル上面とステンレス鋼板下面との間隔、すなわち可動ダイの空洞部高さ(Jm)と板厚(t)との関係において、可動ダイの空洞部高さ(Jm)が板厚(t)に対してJm/t<0.6では、板厚(t)に対する鋼板とアンビルの距離が小さすぎるため、鋼板がアンビルに接触した後に円周方向に塑性変性することが困難であり、ロック機構が形成できずに所望の接合強度を得ることができ難くなることを確認した。
オーステナイト系ステンレス鋼は軟鋼に比べて伸びが大きいが、可動ダイの空洞部高さ(Jm)が板厚(t)に対してJm/t>1.7になると、パンチ側の鋼板縦壁から破断する現象が発生することがある。
上記Jm/tの範囲は、素材の硬さや伸び、あるいは加工硬化係数等を考慮して、破断させることなく所望の接合強度が得られるかしめ接合条件として実験的に決定されるものであるが、オーステナイト系ステンレス鋼板を素材とした場合には、上記したように、Jm/tは0.6〜1.7の範囲にする必要がある。
Jm/tの範囲は、素材の特性に応じて適宜設定される数値である。フェライト系ステンレス鋼等、他のステンレス鋼板にあっても、素材の伸び等の機械的特性を考慮して、同じ考え方のもとに実験的に設定することができる。
Jm/tの範囲は、素材の特性に応じて適宜設定される数値である。フェライト系ステンレス鋼等、他のステンレス鋼板にあっても、素材の伸び等の機械的特性を考慮して、同じ考え方のもとに実験的に設定することができる。
表1に示す化学成分と機械的性質を有する板厚1.5mmのSUS304,NSS304ESのオーステナイト系ステンレス鋼を供試材とした。
65mm×25mmに剪断し、図1に示すかしめ接合装置にて、2枚の鋼板のかしめ接合を行った。
かしめ接合用工具として、パンチ径5.3mm,パンチR0.2mmの円筒パンチとアンビル径6.0mm,アンビルR0.2mmのアンビルと可動式4分割タイプの可動ダイを使用した。
図2に示すダイの空洞部高さJmを0.6〜3.0mmの範囲とし、Jm/tを0.4〜2.0の範囲にしてかしめ接合を行った。
なお、潤滑剤は使用せず、パンチの加圧力は6トンに一定して行った。
65mm×25mmに剪断し、図1に示すかしめ接合装置にて、2枚の鋼板のかしめ接合を行った。
かしめ接合用工具として、パンチ径5.3mm,パンチR0.2mmの円筒パンチとアンビル径6.0mm,アンビルR0.2mmのアンビルと可動式4分割タイプの可動ダイを使用した。
図2に示すダイの空洞部高さJmを0.6〜3.0mmの範囲とし、Jm/tを0.4〜2.0の範囲にしてかしめ接合を行った。
なお、潤滑剤は使用せず、パンチの加圧力は6トンに一定して行った。
かしめ接合した2枚の鋼板間の接合強度を、図3に示す十字引張試験片を用い、JIS Z3137に準拠して測定した。接合の可否は、接合強度200kgf以上を適とした。
その結果を表2に示す。
その結果を表2に示す。
上記結果からもわかるように、SUS304よりも軟質なNSS304ESの方が、かしめ接合が可能なJm/tの範囲が広がっている。軟質で加工硬化し難い材料の方が、材料が円周方向に塑性変形しやすかったためであると推察される。また、全伸びが大きい材料ほど、Jm/tを大きく設定することが可能と推察される。いずれにしても、Jm/tを0.6〜1.7の範囲に設定すると、接合強度200kgf以上のかしめ接合が可能となっている。
以上に説明したように、本発明によれば、硬度が高く、高強度であるステンレス鋼であっても、かしめ条件の選定により、円周方向への塑性変性量を確保することができるので、所望の接合強度を発揮するロック機構を形成することができる。
ステンレス鋼板のかしめ接合方法が現実化されることにより、接合の際に金属板表面に酸化スケールの発生もなく、外観が美麗な接合部を得ることができる。また、ボルト・ナット接合のように予め穴を開ける工程やボルト・ナット等の材料費も不用であるため、低コストでの接合が可能となる。したがって、ステンレス鋼板の用途拡大に資することとなる。
ステンレス鋼板のかしめ接合方法が現実化されることにより、接合の際に金属板表面に酸化スケールの発生もなく、外観が美麗な接合部を得ることができる。また、ボルト・ナット接合のように予め穴を開ける工程やボルト・ナット等の材料費も不用であるため、低コストでの接合が可能となる。したがって、ステンレス鋼板の用途拡大に資することとなる。
1:パンチ 2:ストッパ 3:アンビル 4:可動ダイ
M1,M2:ステンレス鋼板 F:ロック部
Jm:ダイ空洞部高さ(mm)
M1,M2:ステンレス鋼板 F:ロック部
Jm:ダイ空洞部高さ(mm)
Claims (1)
- 固定アンビルの外周に分割配置された可動ダイ上にオーステナイト系ステンレス鋼板を重ねて載置し、上方からパンチを当該ステンレス鋼板に押し当てて局部的に押し込み、上面のオーステナイト系ステンレス鋼板を塑性変形させるとともに、固定アンビルの外周に分割配置した可動ダイを横方向に逃がすことにより下面のオーステナイト系ステンレス鋼板を塑性変形させて、上下のオーステナイト系ステンレス鋼板を機械的にかしめ接合する際、固定アンビル上面とステンレス鋼板下面との間隔、すなわち可動ダイの空洞部高さ(Jm)と板厚(t)との関係を、Jm/t:0.6〜1.7の範囲に調整してかしめ接合することを特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼板のかしめ接合方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2003373031A JP2005131699A (ja) | 2003-10-31 | 2003-10-31 | ステンレス鋼板のかしめ接合方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2003373031A JP2005131699A (ja) | 2003-10-31 | 2003-10-31 | ステンレス鋼板のかしめ接合方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2005131699A true JP2005131699A (ja) | 2005-05-26 |
Family
ID=34649240
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2003373031A Withdrawn JP2005131699A (ja) | 2003-10-31 | 2003-10-31 | ステンレス鋼板のかしめ接合方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2005131699A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2013202662A (ja) * | 2012-03-29 | 2013-10-07 | Nisshin Steel Co Ltd | 金属板のかしめ接合方法 |
CN104741464A (zh) * | 2013-12-25 | 2015-07-01 | 珠海格力电器股份有限公司 | 螺栓与板件的无孔铆接装置、连接结构及空调器底盘 |
CN106029249A (zh) * | 2013-11-04 | 2016-10-12 | 博莱豪夫亚特索集团 | 用于形成钳紧类型连结部的工具 |
JP2017177206A (ja) * | 2016-03-31 | 2017-10-05 | 株式会社神戸製鋼所 | メカニカルクリンチ接合部品およびその製造方法 |
-
2003
- 2003-10-31 JP JP2003373031A patent/JP2005131699A/ja not_active Withdrawn
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2013202662A (ja) * | 2012-03-29 | 2013-10-07 | Nisshin Steel Co Ltd | 金属板のかしめ接合方法 |
CN106029249A (zh) * | 2013-11-04 | 2016-10-12 | 博莱豪夫亚特索集团 | 用于形成钳紧类型连结部的工具 |
JP2016539811A (ja) * | 2013-11-04 | 2016-12-22 | ベルホフ アッテクサー エスエー | クリンチ・タイプの接合を作成するためのツール |
US10279387B2 (en) | 2013-11-04 | 2019-05-07 | Bollhoff Attexor Sa | Tool for making joints of clinch type |
CN106029249B (zh) * | 2013-11-04 | 2020-04-28 | 博莱豪夫亚特索集团 | 用于形成钳紧类型连结部的工具部件 |
CN104741464A (zh) * | 2013-12-25 | 2015-07-01 | 珠海格力电器股份有限公司 | 螺栓与板件的无孔铆接装置、连接结构及空调器底盘 |
CN104741464B (zh) * | 2013-12-25 | 2017-10-31 | 珠海格力电器股份有限公司 | 螺栓与板件的无孔铆接装置、连接结构及空调器底盘 |
JP2017177206A (ja) * | 2016-03-31 | 2017-10-05 | 株式会社神戸製鋼所 | メカニカルクリンチ接合部品およびその製造方法 |
CN108883458A (zh) * | 2016-03-31 | 2018-11-23 | 株式会社神户制钢所 | 机械嵌接接合部件及其制造方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US8024848B2 (en) | Double-action clinching method | |
RU2009134105A (ru) | Способ и инструмент для приклепывания толстых металлических листов, а также применение клепального инструмента, или клепального аппараата, или клепального прибора | |
WO2005000516A1 (ja) | 圧入接合構造 | |
KR20040029419A (ko) | 강성 및 성형성이 높은 리벳의 제조 방법 | |
CN101433935A (zh) | 一种金属薄板铆接装置 | |
JP4253488B2 (ja) | 異種金属薄板の固相接合装置および固相接合方法 | |
JP2009090354A (ja) | 接合装置、接合方法および金属接合体 | |
JP2008155219A (ja) | 銅めっき鋼板の打抜き加工方法 | |
JP2005131699A (ja) | ステンレス鋼板のかしめ接合方法 | |
US4200217A (en) | Method of manufacturing an article having a press-worked member inwardly of a cylindrical member | |
JP2000511470A (ja) | 金属シート部品を結合するためのプレス接合方法及び装置 | |
JP2006218501A (ja) | 突合せ溶接金属板のプレス成型金型および成型方法 | |
JP2008155218A (ja) | 銅めっき鋼板の半抜き加工方法 | |
JP2009051001A (ja) | シャー角付き打ち抜きせん断装置 | |
JP4966516B2 (ja) | 穴開け装置とこの穴開け装置のための穴開け型 | |
JP2010172922A (ja) | 金属板のかしめ接合方法 | |
Eisenmenger et al. | Influence of laser welding parameters on formability and robustness of blank manufacturing: an application to a body side frame | |
JP2002096180A (ja) | 超音波溶接機 | |
JP2009226414A (ja) | 金属板のかしめ接合方法 | |
JP2006247675A (ja) | プレス加工用のパンチと、プレス加工方法 | |
CN115279529A (zh) | 固相点接合方法和固相点接合装置 | |
JP2001321856A (ja) | 構造部材接合方法及び接合装置 | |
Çetkin | The clinching joints strength performance of EN 10346: 2015 DX52D+ Z sheets | |
JP2009274119A (ja) | 金属板のかしめ接合方法 | |
JPH07173878A (ja) | 高力ボルト接合部用接合補助部材並びに継手金具 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20070109 |