JP2005121014A - ガスタービンのコンプレッサノズルリングをろう付けする方法 - Google Patents
ガスタービンのコンプレッサノズルリングをろう付けする方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2005121014A JP2005121014A JP2004283448A JP2004283448A JP2005121014A JP 2005121014 A JP2005121014 A JP 2005121014A JP 2004283448 A JP2004283448 A JP 2004283448A JP 2004283448 A JP2004283448 A JP 2004283448A JP 2005121014 A JP2005121014 A JP 2005121014A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- inner shroud
- blade
- shroud
- blades
- gas turbine
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 33
- 238000005219 brazing Methods 0.000 title claims description 22
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 23
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims abstract description 15
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims abstract description 11
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 10
- 238000005304 joining Methods 0.000 claims abstract description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 19
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 12
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229920002379 silicone rubber Polymers 0.000 abstract description 4
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 3
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 3
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 3
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 238000004026 adhesive bonding Methods 0.000 description 1
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000000806 elastomer Substances 0.000 description 1
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K1/00—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering
- B23K1/0008—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering specially adapted for particular articles or work
- B23K1/0018—Brazing of turbine parts
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K1/00—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering
- B23K1/19—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering taking account of the properties of the materials to be soldered
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0222—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in soldering, brazing
- B23K35/0227—Rods, wires
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/28—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 950 degrees C
- B23K35/286—Al as the principal constituent
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D9/00—Stators
- F01D9/02—Nozzles; Nozzle boxes; Stator blades; Guide conduits, e.g. individual nozzles
- F01D9/04—Nozzles; Nozzle boxes; Stator blades; Guide conduits, e.g. individual nozzles forming ring or sector
- F01D9/042—Nozzles; Nozzle boxes; Stator blades; Guide conduits, e.g. individual nozzles forming ring or sector fixing blades to stators
- F01D9/044—Nozzles; Nozzle boxes; Stator blades; Guide conduits, e.g. individual nozzles forming ring or sector fixing blades to stators permanently, e.g. by welding, brazing, casting or the like
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
- B23K2101/006—Vehicles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/08—Non-ferrous metals or alloys
- B23K2103/14—Titanium or alloys thereof
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2230/00—Manufacture
- F05D2230/20—Manufacture essentially without removing material
- F05D2230/23—Manufacture essentially without removing material by permanently joining parts together
- F05D2230/232—Manufacture essentially without removing material by permanently joining parts together by welding
- F05D2230/237—Brazing
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2300/00—Materials; Properties thereof
- F05D2300/10—Metals, alloys or intermetallic compounds
- F05D2300/12—Light metals
- F05D2300/125—Magnesium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2300/00—Materials; Properties thereof
- F05D2300/20—Oxide or non-oxide ceramics
- F05D2300/22—Non-oxide ceramics
- F05D2300/222—Silicon
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
【課題】公知のシリコーンエラストマによる接着方法の欠点を解決する、チタンベースの金属部品を接合する方法、及び該方法によって形成されるガスタービンコンプレッサノズルリングを提供する。
【解決手段】チタンベースの金属部品１、３が、マグネシウムを含有し実質的にシリコンを含有しないアルミニウム合金を溶加材７として使用して、ろう付けされる。本発明は航空機用ガスタービンエンジンのコンプレッサノズルリングの内側シュラウド１にブレード３を接合する際に適用される。
【選択図】 図１
【解決手段】チタンベースの金属部品１、３が、マグネシウムを含有し実質的にシリコンを含有しないアルミニウム合金を溶加材７として使用して、ろう付けされる。本発明は航空機用ガスタービンエンジンのコンプレッサノズルリングの内側シュラウド１にブレード３を接合する際に適用される。
【選択図】 図１
Description
本発明は、特に、航空機用ガスタービンエンジンのコンプレッサノズルリングの内側シュラウド及びブレードのチタンベースの金属部品を接合する方法に関する。
これまで、ノズルリングのチタン合金ブレードのチタン合金製内側シュラウドへの取り付けは、低加硫シリコーンエラストマ接着剤によって行われている。これらのエラストマの耐用期間はコンプレッサの動作温度が上昇すると短くなる。したがって、油煙を含む雰囲気において連続的に３００℃に近い温度で動作する新型コンプレッサの場合、シリコーンエラストマベースの接着剤は脆化し、有効な耐用期間を１００時間に制限する。
さらに、欧州特許出願公開第１１４８２０８号明細書は、ろう付けによりブレードをノズルリングの内側シュラウドへ接合する方法を開示するが、部品とろう材の構成材料については示していない。ろう材は、一般に、上記の環境で十分に長い耐用期間を有する。しかし、従来技術は、どのような溶加材を使用することがチタンベースの金属をろう付けするために適合しているかを教示していない。
欧州特許出願公開第１１４８２０８号明細書
本発明の目的は、このギャップを埋め、したがって、公知のシリコーンエラストマによる接着方法の欠点を解決することである。
機械製作又は電気的なろう付け用として市販されているアルミニウム合金は、意外にもチタンベースの金属のろう付けに適していることがわかった。
本発明は、特に、冒頭に記載されたタイプの方法を対象とするものであり、マグネシウムを含有し、実質的に（事実上）シリコンを含有しないアルミニウム合金を溶加材として使用して、１×１０−２Ｐａ未満のガス圧化でろう付け（ソルダリング）を行う方法を提供する。
本発明による方法によって実現された接合の機械的特性、物理的特性及び化学的特性は、接着接合を改善するものである。さらに、ろう付けは、材料と実施の両面に関して接着よりも安価である。
溶加材にシリコンが存在することは、ろう材を使用できる温度を下げ、ろう材の耐食性を低下させる点で不利である。
本発明の任意的、補完的、又は、代替的な特徴を以下に列挙する。
・ アルミニウム合金は０．５から８質量パーセントのマグネシウムを含有する。
・ アルミニウム合金は約５質量パーセントのマグネシウムを含有する。
・ アルミニウム合金は０．３質量パーセント以下のシリコンを含有する。
・ 金属部品は５．５から６．７５質量パーセントのアルミニウムと３．５から４．５質量パーセントのバナジウムを含有するチタンベースの合金からなる。
・ ろう付け中にろう付けされる部品が到達する最高温度は約６６０から６７０℃である。
・ ろう付けされる部品が約６６０から６７０℃の温度に暴露される時間は約１０分間である。
・ 溶加材は０．８ｍｍ未満の幅の組立間隙すなわちろう付けされる部品間の隙間に侵入する。
・ 溶加材はろう付けされる部品間の少なくとも０．０５ｍｍの幅の間隙に侵入する。
・ 上記間隙の容積の１．５から２倍の量の溶加材が使用される。
・ アルミニウム合金はワイヤの形で供給される。
・ ワイヤは約０．５から２．５ｍｍの直径を有する。
・ 金属部品は、内側シュラウドと複数のガスタービンコンプレッサノズルリングブレードであり、ブレードは周方向に分布し、内側シュラウドから外側シュラウドへ径方向に延伸し、各ブレードは内側シュラウドに形成された対応する穴を貫通する。
・ ブレードの先端領域は内側シュラウドを越えて径方向内側へ突出する。
・ ワイヤは内側シュラウドの内面と接触させ、ブレードの外形に沿って配置される。
・ アルミニウム合金は０．５から８質量パーセントのマグネシウムを含有する。
・ アルミニウム合金は約５質量パーセントのマグネシウムを含有する。
・ アルミニウム合金は０．３質量パーセント以下のシリコンを含有する。
・ 金属部品は５．５から６．７５質量パーセントのアルミニウムと３．５から４．５質量パーセントのバナジウムを含有するチタンベースの合金からなる。
・ ろう付け中にろう付けされる部品が到達する最高温度は約６６０から６７０℃である。
・ ろう付けされる部品が約６６０から６７０℃の温度に暴露される時間は約１０分間である。
・ 溶加材は０．８ｍｍ未満の幅の組立間隙すなわちろう付けされる部品間の隙間に侵入する。
・ 溶加材はろう付けされる部品間の少なくとも０．０５ｍｍの幅の間隙に侵入する。
・ 上記間隙の容積の１．５から２倍の量の溶加材が使用される。
・ アルミニウム合金はワイヤの形で供給される。
・ ワイヤは約０．５から２．５ｍｍの直径を有する。
・ 金属部品は、内側シュラウドと複数のガスタービンコンプレッサノズルリングブレードであり、ブレードは周方向に分布し、内側シュラウドから外側シュラウドへ径方向に延伸し、各ブレードは内側シュラウドに形成された対応する穴を貫通する。
・ ブレードの先端領域は内側シュラウドを越えて径方向内側へ突出する。
・ ワイヤは内側シュラウドの内面と接触させ、ブレードの外形に沿って配置される。
本発明は、また、チタンベースの内側シュラウドと、外側シュラウドと、周方向に分布し、内側シュラウドから外側シュラウドへ径方向に延伸する複数のチタンベースのブレードと、を含み、各ブレードが内側シュラウドに形成された対応する穴を貫通する、ガスタービンコンプレッサノズルリングであって、ブレードが、マグネシウムを含有し、実質的にシリコンを含有しないアルミニウムベースのろう材によって内側シュラウドに取り付けられ、特に上記の方法によって形成されることを特徴とするガスタービンコンプレッサノズルリングに関する。
本発明の特徴及び利点は、添付図面を参照して以下で詳細に説明される。
図２及び図３には、より明瞭にするため、シュラウド１及びブレード３が均一な厚さの平面プレートの形で概略的に示されている。
部分的に示されたノズルリング段は、従来通りに、共に固定された内側シュラウド１及び外側シュラウド２と、内側シュラウドから外側シュラウドへほぼ径方向に延伸する一連の整流（レクティファイング）ブレード３と、を含む。ブレード３は、ほぼ均等な形で周方向に分布する。内側シュラウド１は、穴４が開けられ、その穴の形状はブレードの外形に適合させられる。各穴はブレード３によって横切られ、ブレード３の一方の先端領域５は、穴４を越えて、それゆえに、シュラウド１の内面６を越えてエンジンの軸方向に突出する。ブレード３は、例えば、電子ビームソルダリング（はんだ付け）によって外側シュラウド２に固定される。
本発明によれば、ブレード３は、０．５から８質量パーセントのマグネシウムを含有し、実質的にシリコンを含有しないアルミニウム合金を溶加材として使用することにより形成されたろう材７によって内側シュラウド１に固定される。
有利的には、アルミニウム合金は、約２ｍｍの直径のワイヤとして実現される。
本発明の一実施形態は、ブレード及び内側シュラウドが６質量パーセントのアルミニウムと４質量パーセントのバナジウムを含有するチタンベースの合金である合金ＴＡ６Ｖで作られた航空機用ガスタービンエンジンコンプレッサノズルリングの段の内側シュラウドにブレードをろう付けする一例として以下に記載される。
ブレード３は、０．３５ｍｍの幅の組立間隙（ギャップ）又は隙間（クリアランス）９がブレードの表面と穴４の対向する表面との間でブレードの周りに残されるように、内側シュラウド１の壁に形成され、ブレードの横断面に適合した穴４に挿入される。各ブレードの先端領域５は、シュラウド１の内面６を越えてエンジンの軸方向に突出する。５質量パーセントのマグネシウムと０．３質量パーセント未満のシリコンを含有するアルミニウムベースの合金で作られ、２ｍｍの直径を有するワイヤ８は、図２に示されるように、領域５の周りでＵ字型に折り曲げられ配置されるので、領域５の両面、及び、シュラウドの面６と接触する。
このようにして得られた組立体は、圧力が１×１０−２Ｐａ未満まで減圧された真空加熱炉に配置される。次に、以下の加熱サイクルが実施される。
・ ２０℃から４００℃まで毎分７℃で引き上げ、
・ ４００℃で３０分間保持、
・ ６００℃まで毎分７℃で引き上げ、
・ ６００℃で１０分間保持、
・ ６６０℃まで毎分７℃で引き上げ、
・ ６６０℃から６７０℃の間で１０分間保持、
・ 真空下で４００℃まで、次に、中性（ニュートラル）ガス下で冷却。
・ ２０℃から４００℃まで毎分７℃で引き上げ、
・ ４００℃で３０分間保持、
・ ６００℃まで毎分７℃で引き上げ、
・ ６００℃で１０分間保持、
・ ６６０℃まで毎分７℃で引き上げ、
・ ６６０℃から６７０℃の間で１０分間保持、
・ 真空下で４００℃まで、次に、中性（ニュートラル）ガス下で冷却。
この処理中に、ワイヤ８を形成する金属は溶融し、毛管現象によって組立体の間隙又は隙間９に侵入し、金属は冷却後にろう材７を形成するため隙間を埋め、シュラウド及びブレードのそれぞれの各面に接続円弧（ジョイニング・ラジー）１０を形成する。
上記の実施例は限定されない例である。特に、溶加材は、ワイヤ以外の形、例えば、ストリップ、粉末又はペーストなどで実現可能であり、間隙９に入れることができ、好ましくは、シュラウド１の内側及び／又は外側に溢れるものである。ろう付けされる部品を形成するチタンベースの金属は、合金ＴＡ６Ｖの組成とは異なる組成でも構わない。
１ 内側シュラウド
２ 外側シュラウド
３ 整流ブレード
４ 穴
５ 先端領域
６ 内面
７ ろう材
８ ワイヤ
９ 隙間
１０ 接続円弧
２ 外側シュラウド
３ 整流ブレード
４ 穴
５ 先端領域
６ 内面
７ ろう材
８ ワイヤ
９ 隙間
１０ 接続円弧
Claims (18)
- チタンベースの金属部品を接合する方法であって、マグネシウムを含有し実質的にシリコンを含有しないアルミニウム合金を溶加材として使用して、１×１０−２Ｐａ未満のガス圧化でろう付けを行うことを特徴とする、方法。
- アルミニウム合金が０．５から８質量パーセントのマグネシウムを含有する、請求項１に記載の方法。
- アルミニウム合金が約５質量パーセントのマグネシウムを含有する、請求項１に記載の方法。
- アルミニウム合金が０．３質量パーセント以下のシリコンを含有する、請求項１に記載の方法。
- 金属部品が５．５から６．７５質量パーセントのアルミニウムと３．５から４．５質量パーセントのバナジウムを含有するチタンベースの合金からなる、請求項１に記載の方法。
- ろう付け中にろう付けされる部品が到達する最高温度は約６６０から６７０℃である、請求項１に記載の方法。
- ろう付け中にろう付けされる部品が到達する最高温度は約６６０から６７０℃であり、ろう付けされる部品が約６６０から６７０℃の温度に暴露される時間は約１０分間である、請求項１に記載の方法。
- 溶加材がろう付けされる部品間の０．８ｍｍ未満の幅を有する組立間隙又は隙間に侵入する、請求項１に記載の方法。
- 溶加材がろう付けされる部品間の少なくとも０．０５ｍｍに等しい幅を有する間隙に侵入する、請求項１に記載の方法。
- 溶加材がろう付けされる部品間の０．８ｍｍ未満の幅を有する組立間隙又は隙間に侵入し、使用される溶加材の量が間隙の容積の１．５から２倍である、請求項１に記載の方法。
- 溶加材がろう付けされる部品間の少なくとも０．０５ｍｍに等しい幅を有する間隙に侵入し、使用される溶加材の量が間隙の容積の１．５から２倍である、請求項１に記載の方法。
- アルミニウム合金がワイヤの形で供給される、請求項１に記載の方法。
- アルミニウム合金がワイヤの形で供給される、ワイヤが約０．５から２．５ｍｍの直径を有する、請求項１に記載の方法。
- 金属部品が内側シュラウドとガスタービンコンプレッサノズルリングの複数のブレードであり、ブレードが周方向に分布し、内側シュラウドから外側シュラウドへ径方向に延伸し、各ブレードが内側シュラウドに形成された対応する穴を貫通する、請求項１に記載の方法。
- 金属部品が内側シュラウドとガスタービンコンプレッサノズルリングの複数のブレードであり、ブレードが周方向に分布し、内側シュラウドから外側シュラウドへ径方向に延伸し、各ブレードが内側シュラウドに形成された対応する穴を貫通し、ブレードの先端領域が内側シュラウドを越えて径方向内側へ突出する、請求項１に記載の方法。
- アルミニウム合金がワイヤの形で供給され、金属部品が内側シュラウドとガスタービンコンプレッサノズルリングの複数のブレードであり、ブレードが周方向に分布し、内側シュラウドから外側シュラウドへ径方向に延伸し、各ブレードが内側シュラウドに形成された対応する穴を貫通し、ワイヤが内側シュラウドの内面と接触してブレードの外形に沿って配置される、請求項１に記載の方法。
- アルミニウム合金がワイヤの形で供給され、金属部品が内側シュラウドとガスタービンコンプレッサノズルリングの複数のブレードであり、ブレードが周方向に分布し、内側シュラウドから外側シュラウドへ径方向に延伸し、各ブレードが内側シュラウドに形成された対応する穴を貫通し、ブレードの先端領域が内側シュラウドを越えて径方向内側へ突出し、ワイヤが内側シュラウドの内面と接触してブレードの外形に沿って配置される、請求項１に記載の方法。
- チタンベースの内側シュラウドと、外側シュラウドと、周方向に分布し、内側シュラウドから外側シュラウドへ径方向に延伸する複数のチタンベースのブレードと、を含み、各ブレードが内側シュラウドに形成された対応する穴を貫通する、ガスタービンコンプレッサノズルリングであって、ブレードが、マグネシウムを含有し実質的にシリコンを含有しないアルミニウムベースのろう材によって内側シュラウドに取り付けられ、請求項１に記載の方法によって形成されることを特徴とする、ガスタービンコンプレッサノズルリング。
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR0311890A FR2860740B1 (fr) | 2003-10-10 | 2003-10-10 | Procede de brasage d'un redresseur de compresseur de turbomachine. |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2005121014A true JP2005121014A (ja) | 2005-05-12 |
Family
ID=34307526
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2004283448A Pending JP2005121014A (ja) | 2003-10-10 | 2004-09-29 | ガスタービンのコンプレッサノズルリングをろう付けする方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20050100442A1 (ja) |
| EP (1) | EP1522368A1 (ja) |
| JP (1) | JP2005121014A (ja) |
| FR (1) | FR2860740B1 (ja) |
| RU (1) | RU2290285C2 (ja) |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100434721C (zh) * | 2005-07-05 | 2008-11-19 | 洛阳双瑞精铸钛业有限公司 | 一种耐蚀、耐磨钛合金离心风机叶轮的制造方法 |
| FR2896019B1 (fr) * | 2006-01-12 | 2011-11-25 | Snecma | Redresseur de compresseur de turbomachine |
| IT1394295B1 (it) | 2009-05-08 | 2012-06-06 | Nuovo Pignone Spa | Girante centrifuga del tipo chiuso per turbomacchine, componente per tale girante, turbomacchina provvista di tale girante e metodo di realizzazione di tale girante |
| IT1397057B1 (it) | 2009-11-23 | 2012-12-28 | Nuovo Pignone Spa | Girante centrifuga e turbomacchina |
| IT1397058B1 (it) | 2009-11-23 | 2012-12-28 | Nuovo Pignone Spa | Stampo per girante centrifuga, inserti per stampo e metodo per costruire una girante centrifuga |
| FR2963263B1 (fr) * | 2010-08-02 | 2012-08-17 | Snecma | Poudre composite pour l'assemblage ou le rechargement par brasage-diffusion de pieces en superalliages |
| ITCO20110064A1 (it) | 2011-12-14 | 2013-06-15 | Nuovo Pignone Spa | Macchina rotante comprendente un rotore con una girante composita ed un albero metallico |
| US9169736B2 (en) * | 2012-07-16 | 2015-10-27 | United Technologies Corporation | Joint between airfoil and shroud |
| US20140241897A1 (en) * | 2012-09-25 | 2014-08-28 | United Technologies Corporation | Aluminum brazing of hollow titanium fan blades |
| ITCO20130067A1 (it) | 2013-12-17 | 2015-06-18 | Nuovo Pignone Srl | Girante con elementi di protezione e compressore centrifugo |
| RU2613101C1 (ru) * | 2015-10-26 | 2017-03-15 | Акционерное общество "Объединенная двигателестроительная корпорация" (АО "ОДК") | Газотурбинный двигатель |
| US20170197270A1 (en) * | 2016-01-08 | 2017-07-13 | Rolls-Royce Corporation | Brazing titanium aluminum alloy components |
| CN105715587A (zh) * | 2016-01-26 | 2016-06-29 | 西安热工研究院有限公司 | 速度方向定制的燃气轮机高压压气机圆弧斜缝机匣处理方法 |
| CN108031948A (zh) * | 2018-01-12 | 2018-05-15 | 中国航发哈尔滨东安发动机有限公司 | 整流器组件的真空钎焊工装 |
| CN112775511A (zh) * | 2020-12-17 | 2021-05-11 | 中国航发哈尔滨东安发动机有限公司 | 一种不锈钢整流器的真空钎焊连接方法 |
| CN113369617B (zh) * | 2021-06-30 | 2023-06-27 | 中国航发动力股份有限公司 | 一种整流器组件加工方法 |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE891113C (de) * | 1951-09-08 | 1953-09-24 | Licentia Gmbh | Verfahren zur Herstellung elektrisch unsymmetrisch leitender Systeme |
| BE525556A (ja) * | 1953-01-07 | |||
| US3466737A (en) * | 1966-05-18 | 1969-09-16 | Gen Motors Corp | Brazing of titanium |
| US3769101A (en) * | 1971-06-28 | 1973-10-30 | Rohr Industries Inc | Liquid interface diffusion method of bonding titanium and titanium alloy honeycomb sandwich panel structure |
| US3917151A (en) * | 1973-02-08 | 1975-11-04 | Kaiser Aluminium Chem Corp | Vacuum brazing process |
| US4040822A (en) * | 1974-01-10 | 1977-08-09 | Alloy Metals, Inc. | Aluminum base fluxless brazing alloy |
| FR2404102A1 (fr) * | 1977-09-27 | 1979-04-20 | Snecma | Couronne d'aubage fixe pour turbomachine axiale et son procede de realisation |
| JPH0382733A (ja) * | 1989-08-28 | 1991-04-08 | Furukawa Alum Co Ltd | 気相ろう付用高強度アルミニウム合金フィン材 |
| JPH10505538A (ja) * | 1994-08-25 | 1998-06-02 | キューキューシー，インコーポレイテッド | ナノ規模の粒子およびその用途 |
| US5643690A (en) * | 1994-11-11 | 1997-07-01 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Molten carbonate fuel cell |
| JP4627346B2 (ja) * | 2000-03-31 | 2011-02-09 | 本田技研工業株式会社 | ブレーキディスク |
| IT1317277B1 (it) * | 2000-04-18 | 2003-05-27 | Nuovo Pignone Spa | Procedimento per la realizzazione di un diaframma statorico in unaturbina a vapore e diaframma statorico cosi' realizzato. |
| US6416286B1 (en) * | 2000-12-28 | 2002-07-09 | General Electric Company | System and method for securing a radially inserted integral closure bucket to a turbine rotor wheel assembly having axially inserted buckets |
-
2003
- 2003-10-10 FR FR0311890A patent/FR2860740B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
2004
- 2004-09-29 US US10/951,660 patent/US20050100442A1/en not_active Abandoned
- 2004-09-29 JP JP2004283448A patent/JP2005121014A/ja active Pending
- 2004-09-29 EP EP04292323A patent/EP1522368A1/fr not_active Withdrawn
- 2004-10-08 RU RU2004129633/02A patent/RU2290285C2/ru active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20050100442A1 (en) | 2005-05-12 |
| RU2004129633A (ru) | 2006-03-20 |
| RU2290285C2 (ru) | 2006-12-27 |
| FR2860740B1 (fr) | 2007-03-02 |
| FR2860740A1 (fr) | 2005-04-15 |
| EP1522368A1 (fr) | 2005-04-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2005121014A (ja) | ガスタービンのコンプレッサノズルリングをろう付けする方法 | |
| US6283356B1 (en) | Repair of a recess in an article surface | |
| US20200386240A1 (en) | Aluminum airfoil | |
| US8142163B1 (en) | Turbine blade with spar and shell | |
| US7966707B2 (en) | Method for repairing superalloy components using inserts | |
| US9322100B2 (en) | Method for manufacturing an abrasive coating on a gas turbine component | |
| CN102922230B (zh) | 一种真空钎焊马氏体不锈钢整流器组件的方法 | |
| JP2016510372A (ja) | タービンブレードの予備焼結されたプレフォーム修復 | |
| JP2005003003A (ja) | タービン部品の補修法 | |
| JP2006075903A (ja) | 金属部品の修復方法 | |
| JP6067216B2 (ja) | 接合タービンバケット先端シュラウド及び関連する方法 | |
| JP6059502B2 (ja) | 部品をろう付けする方法、ろう付けした発電システム部品及びろう付け | |
| JP2017115859A (ja) | 深い先端の割れを修理するためのシステムおよび方法 | |
| CZ20032800A3 (cs) | Způsob vytváření turbulencí na vnitřním povrchu otvorů obrobku a odpovídající obrobky | |
| US2627110A (en) | Method of bonding nickel structures | |
| US20150097023A1 (en) | Process for joining two metal parts by braze-welding | |
| CN107150185A (zh) | 钎焊组合物、钎焊方法和钎焊制品 | |
| JP2002144079A (ja) | 耐熱部材の補修方法及びガスタービンの補修方法 | |
| CN113646508B (zh) | 使用复合梢部硼基预烧结预制件对涡轮机部件的梢部修复 | |
| US20120214019A1 (en) | Component and a method of processing a component | |
| US20170044903A1 (en) | Rotating component for a turbomachine and method for providing cooling of a rotating component | |
| RU2544718C1 (ru) | Способ припайки стеллитовой накладки на входную кромку стальной рабочей лопатки паровой турбины | |
| JP5254116B2 (ja) | 高温部品の損傷補修方法及び高温部品 | |
| RU2785029C1 (ru) | Ремонт концевой части компонента турбины с помощью композитной предварительно спеченной преформы легированной бором основы | |
| JP2010163889A (ja) | チタニウム−アルミニウム金属間化合物よりなる低圧タービン部品の修復方法および修復された低圧タービン部品 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20050517 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20080513 |
|
| A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20080807 |
|
| A602 | Written permission of extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602 Effective date: 20080812 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20090203 |