JP2005113706A - Plasma generating electrode and plasma reactor - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、プラズマ発生電極及びプラズマ反応器に関する。さらに詳しくは、熱衝撃による破損を有効に防止することが可能なプラズマ発生電極及びプラズマ反応器に関する。 The present invention relates to a plasma generating electrode and a plasma reactor. More specifically, the present invention relates to a plasma generating electrode and a plasma reactor capable of effectively preventing damage due to thermal shock.
二枚の両端を固定された電極間に誘電体を配置し高電圧の交流、あるいは周期パルス電圧をかけることにより、無声放電が発生し、これによりできるプラズマ場では活性種、ラジカル、イオンが生成され、気体の反応、分解を促進することが知られており、これをエンジンや各種の焼却炉等から排出される排気ガスに含まれる有害成分の除去に利用できることが知られている。 Silent discharge occurs when a dielectric is placed between two fixed electrodes and a high voltage alternating current or periodic pulse voltage is applied. In the resulting plasma field, active species, radicals, and ions are generated. It is known that gas reaction and decomposition are promoted, and it is known that this can be used to remove harmful components contained in exhaust gas discharged from engines and various incinerators.
例えば、エンジンや各種の焼却炉等から排出される排気ガスを、プラズマ場内を通過させることによって、この排気ガス中に含まれる、例えば、NOx、カーボン微粒子、HC、CO等を処理する、プラズマ発生電極を用いたプラズマ反応器等が開示されている(例えば、特許文献1参照)。
しかしながら、例えば、エンジンや各種の焼却炉等から排出される排気ガスを処理する場合に、プラズマ発生電極が熱衝撃により破損するという問題があった。 However, for example, when processing exhaust gas discharged from an engine, various incinerators, or the like, there has been a problem that the plasma generating electrode is damaged by thermal shock.
本発明は、上述した問題に鑑みてなされたものであり、熱衝撃による破損を有効に防止することが可能なプラズマ発生電極及びプラズマ反応器を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above-described problems, and an object thereof is to provide a plasma generating electrode and a plasma reactor capable of effectively preventing damage due to thermal shock.
上述の目的を達成するため、本発明は、以下のプラズマ発生電極及びプラズマ反応器を提供するものである。 In order to achieve the above object, the present invention provides the following plasma generating electrode and plasma reactor.
[1]互いに対向する二以上の板状の単位電極と、前記単位電極を所定間隔に隔てた状態で保持する保持部材とを備え、前記単位電極相互間に電圧を印加することによってプラズマを発生させることが可能なプラズマ発生電極であって、互いに対向する前記単位電極の少なくとも一方が、誘電体となるセラミック体と、前記セラミック体の内部に配設された導電膜とを有するとともに、前記単位電極を構成する前記セラミック体のヤング率に対する前記保持部材のヤング率の割合が1より小さい、及び/又は前記単位電極を構成する前記セラミック体の熱伝導率に対する前記保持部材の熱伝導率の割合が1より小さいプラズマ発生電極。 [1] Two or more plate-like unit electrodes facing each other and a holding member that holds the unit electrodes in a state of being spaced apart by a predetermined interval, and generating plasma by applying a voltage between the unit electrodes And at least one of the unit electrodes facing each other has a ceramic body serving as a dielectric and a conductive film disposed inside the ceramic body, and the unit The ratio of the Young's modulus of the holding member to the Young's modulus of the ceramic body constituting the electrode is less than 1 and / or the ratio of the thermal conductivity of the holding member to the thermal conductivity of the ceramic body constituting the unit electrode Is a plasma generating electrode smaller than 1.
[2]前記保持部材が、酸化アルミニウム、酸化マグネシウム、酸化珪素、窒化珪素、ジルコニア、ムライト、コージェライト、及び結晶化ガラスからなる群から選ばれる少なくとも一種の化合物を含む前記[1]に記載のプラズマ発生電極。 [2] The holding member contains at least one compound selected from the group consisting of aluminum oxide, magnesium oxide, silicon oxide, silicon nitride, zirconia, mullite, cordierite, and crystallized glass. Plasma generating electrode.
[3]前記セラミック体が、酸化アルミニウム、酸化マグネシウム、酸化珪素、窒化珪素、窒化アルミニウム、ムライト、コージェライト、マグネシウム−カルシウム−チタン系酸化物、バリウム−チタン−亜鉛系酸化物、及びバリウム−チタン系酸化物からなる群から選ばれる少なくとも一種の化合物を含む前記[1]又は[2]に記載のプラズマ発生電極。 [3] The ceramic body includes aluminum oxide, magnesium oxide, silicon oxide, silicon nitride, aluminum nitride, mullite, cordierite, magnesium-calcium-titanium oxide, barium-titanium-zinc oxide, and barium-titanium. The plasma generating electrode according to the above [1] or [2], comprising at least one compound selected from the group consisting of a system oxide.
[4]前記単位電極を構成する前記セラミック体のヤング率に対する前記保持部材のヤング率の割合が0.8以下である前記[1]〜[3]のいずれかに記載のプラズマ発生電極。 [4] The plasma generating electrode according to any one of [1] to [3], wherein a ratio of Young's modulus of the holding member to Young's modulus of the ceramic body constituting the unit electrode is 0.8 or less.
[5]前記保持部材のヤング率が250GPa以下である前記[1]〜[4]のいずれかに記載のプラズマ発生電極。 [5] The plasma generating electrode according to any one of [1] to [4], wherein the holding member has a Young's modulus of 250 GPa or less.
[6]前記単位電極を構成する前記セラミック体の熱伝導率に対する前記保持部材の熱伝導率の割合が0.5以下である前記[1]〜[5]のいずれかに記載のプラズマ発生電極。 [6] The plasma generating electrode according to any one of [1] to [5], wherein the ratio of the thermal conductivity of the holding member to the thermal conductivity of the ceramic body constituting the unit electrode is 0.5 or less. .
[7]前記保持部材の熱伝導率が20W/mK以下である前記[1]〜[6]のいずれかに記載のプラズマ発生電極。 [7] The plasma generating electrode according to any one of [1] to [6], wherein the holding member has a thermal conductivity of 20 W / mK or less.
[8]前記[1]〜[7]のいずれかに記載のプラズマ発生電極と、所定の成分を含むガスの流路(ガス流路)を内部に有するケース体とを備え、前記ガスが前記ケース体の前記ガス流路に導入されたときに、前記プラズマ発生電極で発生したプラズマにより前記ガスに含まれる前記所定の成分が反応することが可能なプラズマ反応器。 [8] The plasma generating electrode according to any one of [1] to [7], and a case body having a gas flow path (gas flow path) containing a predetermined component therein, wherein the gas is A plasma reactor capable of causing the predetermined component contained in the gas to react with plasma generated by the plasma generating electrode when introduced into the gas flow path of the case body.
[9]前記プラズマ発生電極に電圧を印加するためのパルス電源をさらに備えた前記[8]に記載のプラズマ反応器。 [9] The plasma reactor according to [8], further including a pulse power source for applying a voltage to the plasma generating electrode.
[10]前記パルス電源が、その内部に少なくとも一つのSIサイリスタを有する前記[9]に記載のプラズマ反応器。 [10] The plasma reactor according to [9], wherein the pulse power source includes at least one SI thyristor therein.
本発明のプラズマ発生電極及びプラズマ反応器は、熱衝撃による破損を有効に防止することができる。 The plasma generating electrode and the plasma reactor of the present invention can effectively prevent damage due to thermal shock.
以下、図面を参照して、本発明のプラズマ発生電極及びプラズマ反応器の実施の形態について詳細に説明するが、本発明は、これに限定されて解釈されるものではなく、本発明の範囲を逸脱しない限りにおいて、当業者の知識に基づいて、種々の変更、修正、改良を加え得るものである。 Hereinafter, embodiments of a plasma generating electrode and a plasma reactor according to the present invention will be described in detail with reference to the drawings. However, the present invention is not construed as being limited thereto, and the scope of the present invention is not limited thereto. Various changes, modifications, and improvements can be made based on the knowledge of those skilled in the art without departing from the scope.
図1は、本発明のプラズマ発生電極の一の実施の形態における、単位電極の表面に垂直な平面で切断した断面図である。また、図2は、本実施の形態のプラズマ発生電極を構成する単位電極の一例を示す平面図である。 FIG. 1 is a cross-sectional view taken along a plane perpendicular to the surface of a unit electrode in one embodiment of the plasma generating electrode of the present invention. FIG. 2 is a plan view showing an example of a unit electrode constituting the plasma generating electrode of the present embodiment.
図1及び図2に示すように、本実施の形態のプラズマ発生電極1は、互いに対向する二以上の板状の単位電極2と、単位電極2を所定間隔に隔てた状態で保持する保持部材5とを備え、単位電極2相互間に電圧を印加することによってプラズマを発生させることが可能なプラズマ発生電極1であって、互いに対向する単位電極2の少なくとも一方が、誘電体となるセラミック体3と、セラミック体3の内部に配設された導電膜4とを有するとともに、単位電極2を構成するセラミック体3のヤング率に対する保持部材5のヤング率の割合(以下、単に「ヤング率の割合」ということがある)が1より小さい、及び/又は単位電極2を構成するセラミック体3の熱伝導率に対する保持部材5の熱伝導率の割合(以下、単に「熱伝導率の割合」ということがある)が1より小さいものである。
As shown in FIGS. 1 and 2, the
上述したように、本実施の形態のプラズマ発生電極1を構成する単位電極2は、誘電体としてのセラミック体3と導電膜4とを有する、所謂、バリア放電型の電極であり、対向する単位電極2相互間に、少なくとも一方の単位電極2のセラミック体3を挟んだ状態で放電が行われるために、導電膜4単独で放電を行う場合と比較して、スパーク等の片寄った放電を減少させることができるとともに、単位電極2相互間に小さな放電を複数の箇所で起こすことができる。このような複数の小さな放電は、スパーク等の放電に比して流れる電流が少ないために、消費電力を削減することができ、さらに、誘電体が存在することによりイオンの移動開始以前に放電が停止し、単位電極2相互間では電子の移動が優位となり、温度上昇を伴わないノンサーマルプラズマを発生させることができる。このようなことから、本実施の形態のプラズマ発生電極1は、所定の成分を含むガスを反応させるプラズマ反応器、例えば、自動車のエンジンや燃焼炉等から排出される排気ガスを処理する排気ガス処理装置や、空気等に含まれる酸素を反応させてオゾンを精製するオゾナイザ等に用いることができる。
As described above, the
従来、自動車のエンジンから排出される排気ガスの処理にプラズマを用いる場合、プラズマを発生させるための電極の各構成要素が熱衝撃により破損するという問題があった。具体的には、このような電極が、互いに対向する単位電極と、この単位電極を所定の間隔に保持する保持部材とから構成されている場合には、保持部材の引張応力によって単位電極が破損することがあり、特に、単位電極を構成する構成要素のヤング率に対する保持部材のヤング率の割合、及び/又は単位電極を構成する構成要素の熱伝導率に対する保持部材の熱伝導率の割合が1以上であると、熱衝撃による保持部材や単位電極の破損が顕著になる。 Conventionally, when plasma is used to process exhaust gas discharged from an automobile engine, there has been a problem that each component of an electrode for generating plasma is damaged by thermal shock. Specifically, when such an electrode is composed of unit electrodes facing each other and a holding member that holds the unit electrodes at a predetermined interval, the unit electrode is damaged by the tensile stress of the holding member. In particular, the ratio of the Young's modulus of the holding member to the Young's modulus of the component constituting the unit electrode and / or the ratio of the thermal conductivity of the holding member to the thermal conductivity of the component constituting the unit electrode may be When it is 1 or more, damage to the holding member and the unit electrode due to thermal shock becomes significant.
図1に示すように、本実施の形態のプラズマ発生電極1においては、単位電極2を構成するセラミック体3のヤング率に対する保持部材5のヤング率の割合が1より小さく、及び/又は単位電極2を構成するセラミック体3の熱伝導率に対する保持部材5の熱伝導率の割合が1より小さくなるように構成されており、熱衝撃による破損、特に、保持部材5によって引き起こされる単位電極2の破損を有効に防止することができる。
As shown in FIG. 1, in the
ヤング率の割合及び/又は熱伝導率の割合が1より小さいということは、保持部材5と、単位電極2のセラミック体3とが、互いに異なる成分の材料から構成されてなるか、又は、同じ成分の材料から構成されてなる場合には、焼結助剤として含まれる粒界相成分をそれぞれ変えることにより、その気孔率を変化させてヤング率や熱伝導率が互いに異なるように制御した材料、もしくは、気孔径や気孔分布を変化させてヤング率や熱伝導率を互いに異なるように制御した材料から構成されてなるということである。このように、ヤング率の割合及び/又は熱伝導率の割合を1より小さくするためには、セラミック体3と保持部材5の材料を異ならせるだけでなく、それぞれを製造する過程において、例えば、セラミックの高度な焼結技術を用いることによって、そのヤング率や熱伝導率の制御が可能であり、ヤング率の割合及び/又は熱伝導率の割合を1より小さくすることができる。このような材料から構成された保持部材5や単位電極2を用いることにより、プラズマ発生電極1の破損に対する信頼性を向上させることができる。
The fact that the ratio of Young's modulus and / or the ratio of thermal conductivity is smaller than 1 means that the
単位電極2を構成するセラミック体3は、誘電体として好適に用いることができ、かつそのヤング率を測定することができる程度の強度を有するものを好適に用いることができる。本実施の形態のプラズマ発生電極1においては、セラミック体3を構成する材料については特に限定されることはないが、例えば、セラミック体3が、酸化アルミニウム、酸化マグネシウム、酸化珪素、窒化珪素、窒化アルミニウム、ムライト、コージェライト、マグネシウム−カルシウム−チタン系酸化物、バリウム−チタン−亜鉛系酸化物、及びバリウム−チタン系酸化物からなる群から選ばれる少なくとも一種の化合物を含むことが好ましい。このような化合物を含むことによって、耐熱衝撃性に優れたセラミック体3を得ることができる。本実施の形態に用いられるセラミック体3は、例えば、テープ状のセラミックグリーンシート等を用いて形成することができ、また、押出成形で得られたシートを用いても形成することができる。さらに、粉末乾式プレスで作製した平板を用いることも可能である。
The
プラズマ発生電極1を構成する保持部材5は、単位電極2相互間を所定間隔に隔てた状態で、単位電極2の少なくとも一方の端部を保持することができ、セラミック体3よりヤング率が小さい、及び/又はセラミック体3より熱伝導率が小さいものであれば、その材料については特に限定されることはないが、例えば、保持部材5が、酸化アルミニウム、酸化マグネシウム、酸化珪素、窒化珪素、ジルコニア、ムライト、コージェライト、及び結晶化ガラスからなる群から選ばれる少なくとも一種の化合物を含むことが好ましい。また、保持部材5は、局所的な沿面放電の防止の観点から、電気絶縁性を有することが好ましい。
The
なお、本実施の形態のプラズマ発生電極1においては、セラミック体3のヤング率に対する保持部材5のヤング率の割合が0.8以下であることが好ましく、0.5以下であることがさらに好ましい。具体的には、例えば、セラミック体3が酸化アルミニウムから構成されている場合には、そのヤング率の割合が0.8以下となる保持部材5の材料として、酸化物セラミック、例えば、ジルコニア(酸化ジルコニウム)を挙げることができ、ヤング率の割合が0.5以下となる保持部材5の材料として、ガラス、結晶化ガラス、気孔径や気孔分布を制御した多孔質酸化アルミニウム等を挙げることができる。
In the
また、本実施の形態のプラズマ発生電極1においては、セラミック体3の熱伝導率に対する保持部材5の熱伝導率の割合が0.5以下であることが好ましく、0.1以下であることがさらに好ましい。具体的には、例えば、セラミック体3が酸化アルミニウムから構成されている場合には、その熱伝導率の割合が0.5以下となる保持部材5の材料として、ムライト(3Al2O3・2SiO2)、フォルステライト(2MgO・SiO2)を挙げることができ、熱伝導率の割合が0.1以下となる保持部材5の材料として、コージェライト(2MgO・2Al2O3・5SiO2)、ステアタイト(MgO・SiO2)、あるいは、気孔径を制御した多孔質ムライトを挙げることができる。
In the
本実施の形態のプラズマ発生電極1に用いられる保持部材5は、ヤング率の割合及び/又は熱伝導率の割合が、上述した値を満足するものであればよく、そのヤング率の具体的な数値については特に限定されることはないが、例えば、保持部材5のヤング率が250GPa以下であることが好ましく、200GPa以下であることがさらに好ましい。保持部材5のヤング率が250GPaを超えると、単位電極2を保持する際に、その保持部分に大きな引張応力が発生して、単位電極2が破損する恐れがある。なお、ヤング率の測定方法としては、JIS R1602に準じた、静的撓み法で測定するか、共振曲げ法で測定する。単位電極2及び保持部材5から所定の曲げ試験片を切出して測定するが、JIS R1602に規定された試験片を切出すことが不可能な場合は、比例寸法の小型曲げ試験片で評価できる。また、単位電極2や保持部材5と同じ工程で作製された素材からJIS R1602に規定された曲げ試験片を切出して、ヤング率を評価してもよい。
The holding
同様に、本実施の形態のプラズマ発生電極1に用いられる保持部材5の熱伝導率の具体的な数値についても特に限定されることはないが、例えば、保持部材5の熱伝導率が20W/mK以下であることが好ましく、5W/mK以下であることがさらに好ましい。保持部材5の熱伝導率が20W/mKを超えると、単位電極2を保持する際に、その保持部分の熱引きが大きく、熱衝撃によって単位電極2が破損する恐れがある。なお、熱伝導率の測定は、JIS R1611に準じて、レーザーフラッシュ法で行うが、規定の直径及び厚さの円盤試験片を切出すことが不可能な場合は、小型の試験片でデータを得るとともに、単位電極2や保持部材5と同じプロセスで作製したセラミック部材から所定の寸法の試験片を切出し、熱伝導率をレーザーフラッシュ法で測定することができる。
Similarly, the specific numerical value of the thermal conductivity of the holding
また、保持部材5のヤング率の下限値については、特に限定されることはないが、ヤング率の割合が0.2以上であることが好ましい。また、保持部材5の曲げ極度は100MPa以上であることが好ましい。ヤング率の割合が0.2未満で、かつその曲げ極度が100MPa未満であると、単位電極2を有効に保持し得る機械的強度を得ることができない恐れがある。具体的には、例えば、保持部材5が、ヤング率50GPa、熱伝導率3W/mK、曲げ強度40MPaのものであり、かつ単位電極2を構成するセラミック体3のヤング率に対する保持部材5のヤング率の割合が0.19である場合には、単位電極2を構成するセラミック体3の破損を防止することができるが、逆に、保持部材5自体が破損する恐れがある。
Further, the lower limit value of the Young's modulus of the holding
また、セラミック体3が酸化アルミニウムから構成されている場合には、保持部材5の材料として、ジルコニア、ムライト、コージェライト、結晶化ガラス等が適している。また、その気孔率を制御した酸化アルミニウムも好適に用いることができる。気孔率を制御した酸化アルミニウムを用いる場合には、例えば、酸化アルミニウムの気孔率を25%に制御すると、その熱伝導率が15W/mKで、ヤング率は150GPaとなる。このような酸化アルミニウムは、本実施の形態のプラズマ発生電極1を構成する保持部材5の材料としては特に好適なものであり、熱衝撃による破損を有効に防止することができる。本実施の形態における気孔率の値は、アルキメデス法で測定した測定値のことである。
When the
また、本実施の形態のプラズマ発生電極1においては、単位電極2を構成するセラミック体3の熱膨張率に対する保持部材5の熱膨張率の割合(以下、単に「熱膨張率の割合」ということがある)が0.2〜2であることが好ましく、0.5〜1であることがさらに好ましい。上述した熱膨張率の割合が2を超えると、保持部材5に生じる熱応力が大きくなりすぎて、保持部材5が破損することがある。また、熱膨張率の割合が0.2未満であると、逆に、単位電極2に生じる熱応力が大きくなりすぎて、単位電極2が破損することがある。熱膨張率は、JIS R1618に準じて、押し棒示差式で測定するが、単位電極2及び保持部材5から所定の寸法の棒状試験片を切出すことが不可能な場合は、比例寸法の小型試験片で測定できる。
Further, in the
また、保持部材5は、対向する単位電極2を所定間隔に保持するものであることから電気絶縁性を有することが好ましく、その絶縁破壊電圧が5kV/mm以上であることがさらに好ましい。このように構成することによって、対向する単位電極2相互間の電気絶縁性を有効に保つことができる。特に、保持部材5が多孔質材料から構成されている場合には、その絶縁破壊電圧が低くなるために、予め絶縁破壊電圧が比較的に高い材料を用いることが好ましい。
The holding
単位電極2を構成する導電膜4は、単位電極2相互間に電圧を印加することによってプラズマを発生させることが可能なものであればよく、特に限定されることはないが、例えば、導電膜4が、タングステン、モリブデン、マンガン、クロム、チタン、ジルコニア、ニッケル、鉄、銀、銅、白金、及びパラジウムからなる群から選ばれる少なくとも一種の金属を含むことが好ましい。
The conductive film 4 constituting the
また、導電膜4を配設する方法については特に限定されることはないが、セラミック体3に塗工して形成、配設することが好ましい。具体的な方法としては、例えば、スクリーン印刷、カレンダーロール、スプレー、静電塗装、ディップ、ナイフコータ、化学蒸着、物理蒸着等を好適例として挙げることができる。このような方法によれば、塗工後の導電膜4表面の平滑性に優れ、かつ厚さの薄い導電膜4を容易に形成することができる。
Further, the method for disposing the conductive film 4 is not particularly limited, but it is preferable that the conductive film 4 is formed and disposed by coating the
図1に示したプラズマ発生電極1は、十枚の単位電極2が、保持部材5によって、一枚おきに、それぞれ交互に一組の端部の反対側で保持された構成となっているが、図3に示すように、単位電極2が、一組の端部の両方で保持部材5によって保持された構成としてもよい。この場合には、互いに対向する単位電極2において、それぞれ反対側の端部側から電圧を印加することができるように構成されてなることが好ましい。なお、図1及び図3においては、プラズマ発生電極1が十枚の単位電極2から構成されているが、単位電極2の枚数はこれに限定されることはない。
The
また、図1に示したプラズマ発生電極1は、全ての単位電極2が、誘電体となるセラミック体3と、そのセラミック体3の内部に配設された導電膜4とを有しているが、本実施の形態のプラズマ発生電極1においては、少なくとも一方の単位電極2がセラミック体3と導電膜4とを有していればよく、例えば、図4に示すように、プラズマ発生電極1を構成する単位電極2において、一方の単位電極2aがセラミック体3と導電膜4を有し、対向する他方の単位電極2bが、単なる導電性を有する板状の電極であってもよい。この場合、対向する他方の単位電極2bの構成については特に限定されることはないが、従来公知の電極、例えば、導電性を有する金属から形成された板状の電極等を好適に用いることができる。なお、図3及び図4において、図1に示したプラズマ発生電極1と同様に構成されている各要素については、同一の符号を付して説明を省略する。
Further, in the
本実施の形態のプラズマ発生電極1においては、セラミック体3及び導電膜4の厚さについては、発生させるプラズマの大きさや強度、単位電極2に印可する電圧等を考慮して適宜選択して決定することができる。
In the
単位電極2相互間の間隔については、必要とするプラズマの強度や、電圧を印加する電源等によって適宜選択して決定することが好ましく、例えば、排ガス中のNOxのNO2への変換に用いる場合には、単位電極2相互間の間隔を0.3〜2.0mmにすることが好ましい。
The interval between the
なお、単位電極2相互間に電圧を印加して放電を行う際には、導電膜4に直接電圧を印可する必要があるために、単位電極2は、その一方の端部において、電源(図示せず)と導電膜4とを通電可能な状態としておくことが好ましい。
Note that when discharging is performed by applying a voltage between the
以下、本実施の形態のプラズマ発生電極の製造方法について具体的に説明する。 Hereinafter, the manufacturing method of the plasma generating electrode of this Embodiment is demonstrated concretely.
まず、プラズマ発生電極を構成するセラミック体となるテープ状のセラミックグリーンシートを形成するためのスラリー(セラミックグリーンシート製作用スラリー)を調製する。このスラリーは、所定のセラミック粉末に適当なバインダ、焼結助剤、可塑剤、分散剤、有機溶媒等を配合して調製する。上述したセラミック粉末としては、例えば、酸化アルミニウム、ムライト、コージェライト、窒化珪素、窒化アルミニウム等の粉末を好適に用いることができる。また、焼結助剤は、セラミック粉末100質量部に対して、3〜10質量部加えることが好ましく、可塑剤、分散剤及び有機溶媒については、従来公知のセラミックグリーンシートを形成するためのスラリーに使用されている可塑剤、分散剤及び有機溶媒を好適に用いることができる。なお、このセラミックグリーンシート製作用スラリーはペースト状であってもよい。 First, a slurry for forming a tape-shaped ceramic green sheet to be a ceramic body constituting the plasma generating electrode (ceramic green sheet working slurry) is prepared. This slurry is prepared by blending an appropriate binder, a sintering aid, a plasticizer, a dispersant, an organic solvent and the like with a predetermined ceramic powder. As the above-mentioned ceramic powder, for example, powders such as aluminum oxide, mullite, cordierite, silicon nitride, and aluminum nitride can be suitably used. The sintering aid is preferably added in an amount of 3 to 10 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the ceramic powder. The plasticizer, the dispersant and the organic solvent are slurries for forming a conventionally known ceramic green sheet. The plasticizers, dispersants and organic solvents used in the above can be suitably used. The ceramic green sheet working slurry may be in the form of a paste.
次に、得られたセラミックグリーンシート製作用スラリーを、ドクターブレード法、カレンダー法、印刷法、リバースロールコータ法等の従来公知の手法に従って、所定の厚さとなるように成形してセラミックグリーンシートを形成する。このようにして形成されたセラミックグリーンシートは、切断、切削、打ち抜き、連通孔の形成等の加工を施したり、複数枚のセラミックグリーンシートを積層した状態で熱圧着等によって一体的な積層物として用いてもよい。 Next, the obtained ceramic green sheet working slurry is molded to have a predetermined thickness according to a conventionally known technique such as a doctor blade method, a calendar method, a printing method, a reverse roll coater method, etc. Form. The ceramic green sheets formed in this way are processed as cutting, cutting, punching, formation of communication holes, etc., or as an integrated laminate by thermocompression bonding or the like with a plurality of ceramic green sheets laminated. It may be used.
一方、導電膜を形成するための導体ペーストを調製する。この導体ペーストは、例えば、モリブデン粉末にバインダ及びテルピネオール等の溶剤を加え、トリロールミルを用いて十分に混錬して得ることができる。なお、上述したセラミックグリーンシートとの密着性及び焼結性を向上させるべく、必要に応じて導体ペーストに添加剤を加えてもよい。 On the other hand, a conductor paste for forming a conductive film is prepared. This conductor paste can be obtained, for example, by adding a solvent such as binder and terpineol to molybdenum powder and kneading sufficiently using a triroll mill. In addition, you may add an additive to a conductor paste as needed in order to improve adhesiveness and sintering property with the ceramic green sheet mentioned above.
このようにして得られた導体ペーストを、セラミックグリーンシートの表面にスクリーン印刷等を用いて印刷して、所定の形状の導電膜を形成する。 The conductive paste thus obtained is printed on the surface of the ceramic green sheet using screen printing or the like to form a conductive film having a predetermined shape.
次に、導電膜を印刷したセラミックグリーンシートと、これとは別のセラミックグリーンシートとを、印刷した導電膜を覆うようにして積層し、導電膜を内部に配設したセラミックグリーンシートを得る。このセラミックグリーンシートを積層する際には、温度100℃、圧力10MPaで押圧しながら積層することが好ましい。 Next, a ceramic green sheet on which a conductive film is printed and a ceramic green sheet different from this are laminated so as to cover the printed conductive film, thereby obtaining a ceramic green sheet in which the conductive film is disposed. When laminating the ceramic green sheets, it is preferable to laminate while pressing at a temperature of 100 ° C. and a pressure of 10 MPa.
次に、導電膜を内部に配設したセラミックグリーンシートを焼成して単位電極を形成する。このようにして、本実施の形態のプラズマ発生電極に必要な枚数の単位電極を形成する。 Next, a ceramic green sheet having a conductive film disposed therein is fired to form unit electrodes. In this manner, the necessary number of unit electrodes are formed in the plasma generating electrode of the present embodiment.
また、別途、単位電極を所定の間隔に保持するための保持部材を形成する。本実施の形態のプラズマ発生電極に用いられる保持部材は、例えば、ジルコニア粉末と有機バインダの混合粉体を金型プレス成形後、バインダ仮焼、本焼成し、必要に応じて研削加工により最終寸法仕上げを行うことによって形成することができる。本実施の形態のプラズマ発生電極においては、単位電極を構成するセラミック体のヤング率に対する保持部材のヤング率の割合が1より小さい、及び/又は単位電極を構成するセラミック体の熱伝導率に対する保持部材の熱伝導率の割合が1より小さいものであることから、保持部材を形成する前に、上述した方法によって形成された単位電極を構成するセラミック体のヤング率及び/又は熱伝導率を測定し、その値よりも保持部材のヤング率及び/又は熱伝導率が小さくなるようにするために、保持部材の原料となる混合粉体として、セラミック体を形成するためのスラリーとは異なる材料を用いるか、又は、セラミック体を形成するためのスラリーと同じ材料を用いる場合には、混合紛体の配合の割合等を調節し、得られる保持部材の気孔率や気孔径や気孔分布等をセラミック体と変えることが可能な材料を用いることが好ましい。 Separately, a holding member for holding the unit electrodes at a predetermined interval is formed. The holding member used for the plasma generating electrode of the present embodiment is, for example, a mixed powder of zirconia powder and organic binder, after die press molding, binder calcination, main firing, and final dimensions by grinding if necessary It can be formed by finishing. In the plasma generating electrode of the present embodiment, the ratio of the Young's modulus of the holding member to the Young's modulus of the ceramic body constituting the unit electrode is less than 1 and / or the holding of the ceramic body constituting the unit electrode with respect to the thermal conductivity. Since the ratio of the thermal conductivity of the member is smaller than 1, the Young's modulus and / or thermal conductivity of the ceramic body constituting the unit electrode formed by the above-described method is measured before the holding member is formed. In order to make the Young's modulus and / or thermal conductivity of the holding member smaller than that value, a material different from the slurry for forming the ceramic body is used as a mixed powder as a raw material of the holding member. When using the same material as the slurry for forming the ceramic body, the mixing ratio of the mixed powder is adjusted, and the resulting holding member gas is It is preferable to use a material capable of changing the rate or pore diameter, pore distribution, etc. with ceramic body.
次に、二つ以上の単位電極を、得られた保持部材で所定の間隔に保持することにより、本実施の形態のプラズマ発生電極を製造する。この際、互いに対向する単位電極の全てにセラミック体を有する電極を用いてもよいし、セラミック体を有する電極は対向する単位電極の一方のみとし、他方の電極は、従来公知の金属板等の電極を用いてもよい。なお、本実施の形態のプラズマ発生電極を製造する方法は上記の方法に限定されることはない。 Next, the plasma generating electrode of this embodiment is manufactured by holding two or more unit electrodes at a predetermined interval with the obtained holding member. At this time, an electrode having a ceramic body may be used for all of the unit electrodes facing each other, the electrode having the ceramic body is only one of the facing unit electrodes, and the other electrode is a conventionally known metal plate or the like. An electrode may be used. Note that the method of manufacturing the plasma generating electrode of the present embodiment is not limited to the above method.
次に、本発明のプラズマ反応器の一の実施の形態について具体的に説明する。図5(a)は、本発明のプラズマ反応器の一の実施の形態における、ガスの流れ方向を含む平面で切断した断面図、図5(b)は、図5(a)のA−A線における断面図である。 Next, an embodiment of the plasma reactor of the present invention will be specifically described. FIG. 5 (a) is a cross-sectional view taken along a plane including the gas flow direction in one embodiment of the plasma reactor of the present invention, and FIG. 5 (b) is a cross-sectional view taken along line AA in FIG. 5 (a). It is sectional drawing in a line.
図5(a)及び図5(b)に示すように、本実施の形態のプラズマ反応器11は、図1に示したような本発明のプラズマ発生電極の一の実施の形態(プラズマ発生電極1)と、所定の成分を含むガスの流路(ガス流路13)を内部に有するケース体12とを備え、このガスがケース体12のガス流路13に導入されたときに、プラズマ発生電極1によって発生したプラズマによりガスに含まれる所定の成分が反応することが可能なものである。本実施の形態のプラズマ反応器11は、排気ガス処理装置や、空気等に含まれる酸素を反応させてオゾンを精製するオゾナイザ等に好適に用いることができる。特に、本実施の形態のプラズマ反応器11は、熱衝撃による破損が有効に防止されたプラズマ発生電極1を備えてなることから、自動車や燃焼炉等から排出される高温の排気ガスを処理するための排気ガス処理装置に特に好適に用いることができる。
As shown in FIGS. 5 (a) and 5 (b), the
本実施の形態のプラズマ反応器11を構成するケース体12の材料としては、特に制限はないが、例えば、優れた導電性を有するとともに、軽量かつ安価であり、熱膨張による変形の少ないフェライト系ステンレス等であることが好ましい。
The material of the
また、図示は省略するが、本実施の形態のプラズマ反応器においては、プラズマ発生電極に電圧を印加するための電源をさらに備えていてもよい。この電源については、プラズマを有効に発生させることができる電流を供給することが可能なものであれば、従来公知の電源を好適に用いることができる。また上述した電源としては、パルス電源であることが好ましく、この電源が、その内部に少なくとも一つのSIサイリスタを有することがさらに好ましい。このような電源を用いることによって、さらに効率よくプラズマを発生させることができる。 Although not shown, the plasma reactor of the present embodiment may further include a power source for applying a voltage to the plasma generating electrode. As this power source, a conventionally known power source can be suitably used as long as it can supply a current capable of effectively generating plasma. The power source described above is preferably a pulse power source, and more preferably, the power source has at least one SI thyristor therein. By using such a power source, plasma can be generated more efficiently.
また、本実施の形態のプラズマ反応器においては、上述したように電源を備えた構成とせずに、外部の電源から電流を供給するような構成としてもよい。 In addition, the plasma reactor according to the present embodiment may be configured to supply current from an external power source instead of the configuration including the power source as described above.
プラズマ反応器を構成するプラズマ発生電極に供給する電流については、発生させるプラズマの強度によって適宜選択して決定することができる。例えば、プラズマ反応器を自動車の排気系中に設置する場合には、プラズマ発生電極に供給する電流が、電圧が1kV以上の直流電流、ピーク電圧が1kV以上かつ1秒あたりのパルス数が100以上(100Hz以上)であるパルス電流、ピーク電圧が1kV以上かつ周波数が100以上(100Hz以上)である交流電流、又はこれらのいずれか二つを重畳してなる電流であることが好ましい。このように構成することによって、効率よくプラズマを発生させることができる。 The current supplied to the plasma generating electrode constituting the plasma reactor can be selected and determined as appropriate depending on the intensity of the plasma to be generated. For example, when the plasma reactor is installed in the exhaust system of an automobile, the current supplied to the plasma generating electrode is a direct current with a voltage of 1 kV or more, a peak voltage of 1 kV or more, and the number of pulses per second is 100 or more. A pulse current that is (100 Hz or more), an alternating current that has a peak voltage of 1 kV or more and a frequency of 100 or more (100 Hz or more), or a current obtained by superimposing any two of these is preferable. With this configuration, plasma can be generated efficiently.
以下、本発明を実施例により具体的に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。 EXAMPLES The present invention will be specifically described below with reference to examples, but the present invention is not limited to these examples.
(実施例1)
互いに対向する三十枚の板状の単位電極と、この単位電極を所定間隔に隔てた状態で保持する保持部材とを備えたプラズマ発生電極(実施例1)を製造した。プラズマ発生電極を構成する単位電極は、誘電体となるセラミック体と、セラミック体の内部に配設された導電膜とを有している。
(Example 1)
A plasma generating electrode (Example 1) including thirty plate-shaped unit electrodes facing each other and a holding member that holds the unit electrodes in a state of being spaced apart by a predetermined interval was manufactured. The unit electrode constituting the plasma generating electrode has a ceramic body serving as a dielectric, and a conductive film disposed inside the ceramic body.
単位電極を構成するセラミック体は、酸化アルミニウムを用いて形成し、本実施例においては、セラミック体の表面の形状を、一辺の長さが90mm×50mmの長方形とし、その厚さを1mmとした。また、導電膜は、タングステンを含むペーストを用い、セラミック体の略中央に印刷して形成した。導電膜の厚さは10μmとした。また、保持部材は、ジルコニアを用いて、セラミック体と接触する表面の形状が5mm×50mmで、対向する単位電極相互間の間隔の長さに相当する保持部材の厚さを1mmとした。なお、本実施例においては、単位電極の片側の端部のみを保持部材で保持することとした。本実施例のプラズマ発生電極においては、単位電極を構成するセラミック体のヤング率に対する保持部材のヤング率の割合が0.6、単位電極を構成するセラミック体の熱伝導率に対する保持部材の熱伝導率の割合が0.15であった。単位電極(セラミック体)及び保持部材を構成する材料と、そのヤング率、熱伝導率及び熱膨張率の値とをそれぞれ表1に示す。 The ceramic body constituting the unit electrode is formed using aluminum oxide, and in this embodiment, the surface shape of the ceramic body is a rectangle with a side length of 90 mm × 50 mm, and the thickness is 1 mm. . In addition, the conductive film was formed by using a paste containing tungsten and printing it at substantially the center of the ceramic body. The thickness of the conductive film was 10 μm. Further, the holding member was made of zirconia, the shape of the surface in contact with the ceramic body was 5 mm × 50 mm, and the thickness of the holding member corresponding to the distance between the opposing unit electrodes was 1 mm. In this embodiment, only one end of the unit electrode is held by the holding member. In the plasma generating electrode of this example, the ratio of the Young's modulus of the holding member to the Young's modulus of the ceramic body constituting the unit electrode is 0.6, and the heat conduction of the holding member to the thermal conductivity of the ceramic body constituting the unit electrode The rate ratio was 0.15. Table 1 shows the material constituting the unit electrode (ceramic body) and the holding member, and the Young's modulus, thermal conductivity, and thermal expansion coefficient.
本実施例のプラズマ発生電極を、800℃の高温ガスと室温の冷却ガスを交互に導入する熱衝撃試験を行った。熱衝撃試験後に単位電極の損傷は認められなかった。 The plasma generating electrode of this example was subjected to a thermal shock test in which a high-temperature gas at 800 ° C. and a cooling gas at room temperature were alternately introduced. The unit electrode was not damaged after the thermal shock test.
(実施例2)
保持部材が、気孔率が25%の酸化アルミニウムを切削加工して形成されたものであること以外は、実施例1と同様に構成されたプラズマ発生電極(比較例1)を製造した。本実施例のプラズマ発生電極においては、保持部材の曲げ強度が250MPa、ヤング率が150GPa、熱伝導率が15W/mKであり、単位電極を構成するセラミック体のヤング率に対する保持部材のヤング率の割合が0.47、単位電極を構成するセラミック体の熱伝導率に対する保持部材の熱伝導率の割合が0.75であった。
(Example 2)
A plasma generating electrode (Comparative Example 1) configured in the same manner as in Example 1 was manufactured except that the holding member was formed by cutting aluminum oxide having a porosity of 25%. In the plasma generating electrode of this example, the bending strength of the holding member is 250 MPa, the Young's modulus is 150 GPa, the thermal conductivity is 15 W / mK, and the Young's modulus of the holding member with respect to the Young's modulus of the ceramic body constituting the unit electrode is The ratio was 0.47, and the ratio of the thermal conductivity of the holding member to the thermal conductivity of the ceramic body constituting the unit electrode was 0.75.
本実施例のプラズマ発生電極を用いて、600℃の高温ガスと室温の冷却ガスを交互に導入する熱衝撃試験を行った。熱衝撃試験後に単位電極の損傷は認められなかった。単位電極(セラミック体)及び保持部材を構成する材料と、そのヤング率、熱伝導率及び熱膨張率の値と、熱衝撃試験の結果とをそれぞれ表1に示す。 Using the plasma generating electrode of this example, a thermal shock test was performed in which a high temperature gas at 600 ° C. and a cooling gas at room temperature were alternately introduced. The unit electrode was not damaged after the thermal shock test. Table 1 shows the material constituting the unit electrode (ceramic body) and the holding member, the Young's modulus, the thermal conductivity and the coefficient of thermal expansion, and the results of the thermal shock test.
(実施例3)
窒化珪素から構成されたセラミック体を有する単位電極と、酸化アルミニウムから構成された保持部材とを用いてプラズマ発生電極(実施例3)を製造した。本実施例のプラズマ発生電極においては、単位電極を構成するセラミック体の熱伝導率に対する保持部材の熱伝導率の割合が0.29であった。
(Example 3)
A plasma generating electrode (Example 3) was manufactured using a unit electrode having a ceramic body made of silicon nitride and a holding member made of aluminum oxide. In the plasma generating electrode of this example, the ratio of the thermal conductivity of the holding member to the thermal conductivity of the ceramic body constituting the unit electrode was 0.29.
本実施例のプラズマ発生電極を用いて、900℃の高温ガスと室温の冷却ガスを交互に導入する熱衝撃試験を行った。熱衝撃試験後に単位電極の損傷は認められなかった。単位電極(セラミック体)及び保持部材を構成する材料と、そのヤング率、熱伝導率及び熱膨張率の値と、熱衝撃試験の結果とをそれぞれ表1に示す。 Using the plasma generating electrode of this example, a thermal shock test was performed in which a high-temperature gas at 900 ° C. and a cooling gas at room temperature were alternately introduced. The unit electrode was not damaged after the thermal shock test. Table 1 shows the material constituting the unit electrode (ceramic body) and the holding member, the Young's modulus, the thermal conductivity and the coefficient of thermal expansion, and the results of the thermal shock test.
(比較例1)
保持部材が、実施例1の単位電極を構成するセラミック体と同じ酸化アルミニウムによって形成されたものであること以外は、実施例1と同様に構成されたプラズマ発生電極(比較例1)を製造した。
(Comparative Example 1)
A plasma generating electrode (Comparative Example 1) configured in the same manner as in Example 1 was manufactured, except that the holding member was formed of the same aluminum oxide as the ceramic body constituting the unit electrode of Example 1. .
このプラズマ発生電極を用いて、600℃の高温ガスと室温の冷却ガスを交互に導入する熱衝撃試験を行った。三十枚の単位電極のうち、三枚の単位電極が、100回の熱衝撃試験で破損した。単位電極(セラミック体)及び保持部材を構成する材料と、そのヤング率、熱伝導率及び熱膨張率と、熱衝撃試験の結果とをそれぞれ表1に示す。 Using this plasma generating electrode, a thermal shock test was conducted in which a high-temperature gas at 600 ° C. and a cooling gas at room temperature were alternately introduced. Of the 30 unit electrodes, 3 unit electrodes were damaged in 100 thermal shock tests. Table 1 shows the material constituting the unit electrode (ceramic body) and the holding member, its Young's modulus, thermal conductivity, thermal expansion coefficient, and thermal shock test results.
(比較例2)
保持部材が、実施例1の単位電極を構成するセラミック体よりヤング率が高く、熱伝導率の高い緻密質酸化アルミニウムによって形成されたものであること以外は、実施例1と同様に構成されたプラズマ発生電極(比較例2)を製造した。本比較例のプラズマ発生電極においては、単位電極を構成するセラミック体のヤング率に対する保持部材のヤング率の割合が1.07、単位電極を構成するセラミック体の熱伝導率に対する保持部材の熱伝導率の割合が1.1であった。
(Comparative Example 2)
The holding member was configured in the same manner as in Example 1 except that the holding member was made of dense aluminum oxide having a higher Young's modulus than that of the ceramic body constituting the unit electrode of Example 1 and high thermal conductivity. A plasma generating electrode (Comparative Example 2) was manufactured. In the plasma generating electrode of this comparative example, the ratio of the Young's modulus of the holding member to the Young's modulus of the ceramic body constituting the unit electrode is 1.07, and the heat conduction of the holding member to the thermal conductivity of the ceramic body constituting the unit electrode The rate ratio was 1.1.
このプラズマ発生電極を用いて、600℃の高温ガスと室温の冷却ガスを交互に導入する熱衝撃試験を行った。三十枚の単位電極のうち、二枚の単位電極が、10回の熱衝撃試験で破損した。単位電極(セラミック体)及び保持部材を構成する材料と、そのヤング率、熱伝導率及び熱膨張率と、熱衝撃試験の結果とをそれぞれ表1に示す。 Using this plasma generating electrode, a thermal shock test was conducted in which a high-temperature gas at 600 ° C. and a cooling gas at room temperature were alternately introduced. Of the 30 unit electrodes, 2 unit electrodes were damaged in 10 thermal shock tests. Table 1 shows the material constituting the unit electrode (ceramic body) and the holding member, its Young's modulus, thermal conductivity, thermal expansion coefficient, and thermal shock test results.
本発明のプラズマ発生電極は、熱衝撃による破損を有効に防止することができることから、自動車や燃焼炉等から排出される高温の排気ガスを処理するための排気ガス処理装置に好適に用いることができる。 Since the plasma generating electrode of the present invention can effectively prevent breakage due to thermal shock, it can be suitably used in an exhaust gas processing apparatus for processing high-temperature exhaust gas discharged from an automobile, a combustion furnace, or the like. it can.
1…プラズマ発生電極、2…単位電極、3…セラミック体、4…導電膜、5…保持部材、11…プラズマ反応器、12…ケース体、13…ガス流路。
DESCRIPTION OF
Claims (10)
互いに対向する前記単位電極の少なくとも一方が、誘電体となるセラミック体と、前記セラミック体の内部に配設された導電膜とを有するとともに、
前記単位電極を構成する前記セラミック体のヤング率に対する前記保持部材のヤング率の割合が1より小さい、及び/又は前記単位電極を構成する前記セラミック体の熱伝導率に対する前記保持部材の熱伝導率の割合が1より小さいプラズマ発生電極。 Two or more plate-like unit electrodes facing each other and a holding member that holds the unit electrodes in a state of being spaced apart by a predetermined distance, and generating a plasma by applying a voltage between the unit electrodes A possible plasma generating electrode,
At least one of the unit electrodes facing each other has a ceramic body serving as a dielectric, and a conductive film disposed inside the ceramic body,
The ratio of the Young's modulus of the holding member to the Young's modulus of the ceramic body constituting the unit electrode is less than 1 and / or the thermal conductivity of the holding member relative to the thermal conductivity of the ceramic body constituting the unit electrode. A plasma generating electrode with a ratio of less than 1.
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