JP2005106071A - Power transmission mechanism - Google Patents

Power transmission mechanism Download PDF

Info

Publication number
JP2005106071A
JP2005106071A JP2003335888A JP2003335888A JP2005106071A JP 2005106071 A JP2005106071 A JP 2005106071A JP 2003335888 A JP2003335888 A JP 2003335888A JP 2003335888 A JP2003335888 A JP 2003335888A JP 2005106071 A JP2005106071 A JP 2005106071A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
crankshaft
gear
piston
output gear
transmission gear
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2003335888A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP4411043B2 (en
Inventor
Masaki Goto
正貴 後藤
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Akashi Corp
Original Assignee
Akashi Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Akashi Corp filed Critical Akashi Corp
Priority to JP2003335888A priority Critical patent/JP4411043B2/en
Publication of JP2005106071A publication Critical patent/JP2005106071A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP4411043B2 publication Critical patent/JP4411043B2/en
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Images

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To take an output of constant rotating speed from a crank shaft having pulsation in rotating speed thereof. <P>SOLUTION: The power transmission mechanism 100 is provided with a piston 2 reciprocating inside a cylinder 1, a connecting rod 3 connected to the piston 2 in one end thereof, the crank shaft 4 connected to the connecting rod 3 in the other end thereof, a transmission gear 5 provided in the crank shaft 4 to rotate with the crank shaft 4, an output gear 6 engaged with the transmission gear 5 to output rotation of the crank shaft 4 outside. The transmission gear 5 and the output gear 6 are formed into an elliptic shape. <P>COPYRIGHT: (C)2005,JPO&NCIPI

Description

本発明は、動力伝達機構に関する。   The present invention relates to a power transmission mechanism.

従来、自動車等のエンジンにおいては、ピストンにコンロッドの一端が連結され、コンロッドの他端がクランクシャフトに連結されている。クランクシャフトには、クランクシャフトと同軸まわりに回転する伝達ギヤが設けられ、伝達ギヤには出力ギヤが噛み合わされている。このような構造とすることにより、クランクシャフトの回転が伝達ギヤ、出力ギヤの順に伝達され、出力ギヤの回転がエンジン外部のモータ等に伝達されるようになっている。（例えば、特許文献１参照。）。
特開２００２−３４９３０３号公報 Conventionally, in an engine such as an automobile, one end of a connecting rod is connected to a piston, and the other end of the connecting rod is connected to a crankshaft. The crankshaft is provided with a transmission gear that rotates about the same axis as the crankshaft, and an output gear is engaged with the transmission gear. With this structure, the rotation of the crankshaft is transmitted in the order of the transmission gear and the output gear, and the rotation of the output gear is transmitted to a motor or the like outside the engine. (For example, refer to Patent Document 1).
JP 2002-349303 A

ところで、エンジン（レシプロエンジン）等のようにピストン、コンロッド、クランクシャフトがあり、直線往復運動と回転運動がある系においては、ピストンを往復させる運動エネルギーはクランクシャフトの運動エネルギーから授受される。
すなわち、ピストンが上死点にいるときの運動エネルギーは０であり、そのときのクランクシャフトの回転速度は最大であり、運動エネルギーも最大になる。クランクが９０度回ってピストンの位置が中点になると、ピストンの速度は最大となり、ピストンの運動エネルギーも最大になる。このエネルギーはクランクシャフトからもらったものであるから、その分、クランクシャフトの回転速度は減少する。更に、ピストンが中点から下死点に移動する間は、ピストンの慣性力がクランクシャフトの回転を速める方向に働き、すなわち、ピストンの運動エネルギーをクランクシャフトに与えることになる。したがって、クランクシャフトは、回転速度を増加させることになる。そして、下死点に到達すると、ピストンの運動エネルギーは０に、クランクシャフトの運動エネルギーは最大になる。そして、どの時点においても、クランクシャフトの運動エネルギーと、ピストンの運動エネルギーの総和は一定となる（もちろん、エンジンの回転速度全体が変われば変わってしまう。）。したがって、クランクシャフトの回転速度の脈動は必然的に発生するものである。実際には、エンジンは、吸気、圧縮、爆発、排気の各工程で様々な力を受けるので、その際に回転速度の変動を受けるが、従来のエンジンの設計においては、回転速度の脈動についてはそれほど考慮されていなかった。
しかし、エンジンの性能を向上させるためにはこれらの各工程の力を無視することができず、エンジンそのものが基本的に有する脈動要因を排除する必要があった。 By the way, in a system having a piston, a connecting rod, and a crankshaft such as an engine (reciprocating engine) and having a linear reciprocating motion and a rotational motion, the kinetic energy for reciprocating the piston is transferred from the kinetic energy of the crankshaft.
That is, the kinetic energy when the piston is at top dead center is zero, the rotational speed of the crankshaft at that time is maximum, and the kinetic energy is also maximum. When the crank rotates 90 degrees and the piston position reaches the midpoint, the piston speed becomes maximum and the piston kinetic energy also becomes maximum. Since this energy is obtained from the crankshaft, the rotational speed of the crankshaft decreases accordingly. Further, while the piston moves from the midpoint to the bottom dead center, the inertial force of the piston acts in a direction that accelerates the rotation of the crankshaft, that is, gives the piston kinetic energy to the crankshaft. Therefore, the crankshaft increases the rotational speed. When the bottom dead center is reached, the kinetic energy of the piston becomes zero and the kinetic energy of the crankshaft becomes maximum. At any point in time, the sum of the kinetic energy of the crankshaft and the kinetic energy of the piston is constant (of course, it will change if the overall rotational speed of the engine changes). Therefore, the pulsation of the rotational speed of the crankshaft inevitably occurs. Actually, the engine receives various forces in each process of intake, compression, explosion, and exhaust, and in that case, it undergoes fluctuations in rotational speed. However, in conventional engine design, about pulsation of rotational speed, It was not considered so much.
However, in order to improve the performance of the engine, the power of each of these processes cannot be ignored, and it is necessary to eliminate the pulsation factor that the engine itself basically has.

そこで、本発明の課題は、クランクシャフトの回転速度に脈動が生じても、一定の回転速度の出力を得ることができる動力伝達機構を提供することである。   Accordingly, an object of the present invention is to provide a power transmission mechanism that can obtain an output at a constant rotational speed even if pulsation occurs in the rotational speed of the crankshaft.

以上の課題を解決するため、請求項１に記載の発明は、例えば、図１に示すように、シリンダ（例えば、シリンダ１）内を往復運動するピストン（例えば、ピストン２）と、前記ピストンに一端が連結されたコンロッド（例えば、コンロッド３）と、前記コンロッドの他端が連結されたクランクシャフト（例えば、クランクシャフト４）と、前記クランクシャフトに設けられ、前記クランクシャフトと同軸まわりに回転する伝達ギヤ（例えば、伝達ギヤ５）と、前記伝達ギヤに噛み合わされ、前記クランクシャフトの回転を外部へ出力する出力ギヤ（例えば、出力ギヤ６）と、を備える動力伝達機構（例えば、動力伝達機構１００）であって、前記伝達ギヤ及び前記出力ギヤを楕円状に形成したことを特徴とする。   In order to solve the above-described problems, the invention described in claim 1 includes, for example, as shown in FIG. 1, a piston (for example, piston 2) that reciprocates in a cylinder (for example, cylinder 1) and the piston. A connecting rod (for example, connecting rod 3) having one end connected thereto, a crankshaft (for example, crankshaft 4) having the other end connected to the connecting rod, and provided on the crankshaft, rotate around the same axis as the crankshaft. A power transmission mechanism (for example, power transmission mechanism) including a transmission gear (for example, transmission gear 5) and an output gear (for example, output gear 6) that meshes with the transmission gear and outputs the rotation of the crankshaft to the outside. 100), wherein the transmission gear and the output gear are formed in an elliptical shape.

請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の動力伝達機構において、例えば、図１に示すように、前記伝達ギヤ及び前記出力ギヤを、前記伝達ギヤ及び前記出力ギヤの長半径ｒ1と、前記伝達ギヤ及び前記出力ギヤの短半径ｒ2と、前記クランクシャフトの慣性モーメントＩと、前記ピストンの質量Ｍと、前記クランクシャフトにおけるクランクの半径Ｒとに基づいて、ｒ2／ｒ1＝｛Ｉ／（Ｉ＋Ｍ・Ｒ2）｝1/4を満たす楕円形状に形成したことを特徴とする。
ただし、この式はコンロッドの質量を０とした場合の式であり、実際には適宜補正される。 According to a second aspect of the present invention, in the power transmission mechanism according to the first aspect, for example, as shown in FIG. 1, the transmission gear and the output gear are connected to the major radius r 1 of the transmission gear and the output gear. And r 2 / r 1 based on the short radius r 2 of the transmission gear and the output gear, the moment of inertia I of the crankshaft, the mass M of the piston, and the radius R of the crank on the crankshaft. = {I / (I + M · R 2 )} It is formed into an elliptical shape satisfying 1/4 .
However, this expression is an expression when the mass of the connecting rod is 0, and is actually corrected as appropriate.

請求項１に記載の発明によれば、ピストンがシリンダ内を往復運動すると、コンロッドがピストンの往復運動をクランクシャフトの回転運動へと変換する。クランクシャフトが回転することにより、伝達ギヤはクランクシャフトと同軸まわりに回転し、伝達ギヤに噛み合わされた出力ギヤは、伝達ギヤと出力ギヤとのギヤ比に基づいた回転数で回転する。ここで、伝達ギヤ及び出力ギヤは楕円状に形成されていることから、クランクシャフトの回転時に伝達ギヤと出力ギヤとが噛み合う位置においてギヤ比が可変となるため、上死点付近及び下死点付近のギヤ比が軽くなる。これにより、クランクシャフトの脈動を受容し、クランクシャフトの回転速度に脈動が生じても、出力ギヤを一定の速度で回転させることができる。   According to the first aspect of the present invention, when the piston reciprocates in the cylinder, the connecting rod converts the reciprocating motion of the piston into the rotational motion of the crankshaft. As the crankshaft rotates, the transmission gear rotates about the same axis as the crankshaft, and the output gear engaged with the transmission gear rotates at a rotational speed based on the gear ratio between the transmission gear and the output gear. Here, since the transmission gear and the output gear are formed in an elliptical shape, the gear ratio becomes variable at the position where the transmission gear and the output gear mesh with each other when the crankshaft rotates. Nearby gear ratio is lighter. Thereby, even if the pulsation of the crankshaft is received and the pulsation occurs in the rotational speed of the crankshaft, the output gear can be rotated at a constant speed.

請求項２に記載の発明によれば、伝達ギヤ及び出力ギヤを、ｒ2／ｒ1＝｛Ｉ／（Ｉ＋Ｍ・Ｒ2）｝1/4を満たす楕円形状に形成したので、クランクシャフトの脈動を受容し、クランクシャフトの回転速度に脈動が生じても、出力ギヤを一定の速度で回転させることができる。 According to the second aspect of the present invention, the transmission gear and the output gear are formed in an elliptical shape satisfying r 2 / r 1 = {I / (I + M · R 2 )} 1/4. Even if pulsation occurs in the rotational speed of the crankshaft, the output gear can be rotated at a constant speed.

以下、図面を参照して本発明に係る動力伝達機構を実施するための最良の形態について詳細に説明する。なお、本形態においては、エンジンを例に挙げて動力伝達機構について説明する。
図１及び図２に示すように、動力伝達機構１００には、エンジンにおける燃焼室として円筒状に形成された複数のシリンダ１（例えば、図２に示すように４つ）がほぼ平行に設けられている。このシリンダ１は、その内部が燃焼室として機能し、その上方には、点火プラグやシリンダヘッド（図示しない）等が設けられている。このシリンダ１内には、シリンダ１の内壁をシリンダ１の軸方向に沿って往復運動するピストン２が設けられており、ピストン２の上端面とシリンダヘッドとの間で燃焼室を形成する。ピストン２には、コンロッド３の一端が連結されており、このコンロッド３の他端がクランクシャフト４に連結されている。すなわち、コンロッド３は、ピストン２の往復運動をクランクシャフト４の回転運動に変換する機能を有する。 The best mode for carrying out a power transmission mechanism according to the present invention will be described below in detail with reference to the drawings. In this embodiment, the power transmission mechanism will be described by taking an engine as an example.
As shown in FIGS. 1 and 2, the power transmission mechanism 100 is provided with a plurality of cylinders 1 (for example, four as shown in FIG. 2) that are formed in a cylindrical shape as combustion chambers in the engine. ing. The inside of the cylinder 1 functions as a combustion chamber, and an ignition plug, a cylinder head (not shown), and the like are provided above the cylinder 1. A piston 2 that reciprocates along the axial direction of the cylinder 1 is provided in the cylinder 1. A combustion chamber is formed between the upper end surface of the piston 2 and the cylinder head. One end of a connecting rod 3 is connected to the piston 2, and the other end of the connecting rod 3 is connected to the crankshaft 4. That is, the connecting rod 3 has a function of converting the reciprocating motion of the piston 2 into the rotational motion of the crankshaft 4.

クランクシャフト４は、軸方向に間隔をあけて対向する一対のクランクウエブ４ａを複数備えており、それぞれ一対のクランクウエブ４ａは、クランクピン４ｂによって連結されている。クランクピン４ｂには、コンロッド３の他端が回転自在に連結されており、コンロッド３の一端がシリンダ１の内壁に沿って往復運動することにより、クランクピン４ｂをクランクシャフト４と同軸の軸線周りに回転させ、クランクシャフト４を回転させる。クランクシャフト４の軸部４ｃの一端はシリンダ１に回転自在に連結されており、他端はクランクシャフト４の回転を出力ギヤ６に伝達する伝達ギヤ５がクランクシャフト４と同じ回転軸上に位置するように設けられている。また、伝達ギヤ５は、クランクシャフト４に固定されており、クランクシャフト４の回転とともに同じ回転数で回転する。この伝達ギヤ５には、伝達ギヤ５に噛み合わされ、クランクシャフト４の回転を出力する出力ギヤ６が設けられている。出力ギヤ６は、駆動輪やモータの回転軸と同じ回転軸上に位置するように設けられており、クランクシャフト４の回転を伝達ギヤ５及び出力ギヤ６を介して駆動輪やモータに動力を供給する。
伝達ギヤ５及び出力ギヤ６は、互いに歯数が等しく、互いの長半径同士、短半径同士が等しい同じ大きさの楕円形状に形成されており、出力ギヤ６は伝達ギヤ５に対して９０度回転させた状態で噛み合わされている。 The crankshaft 4 includes a plurality of pairs of crank webs 4a facing each other with an interval in the axial direction, and each pair of crank webs 4a is connected by a crank pin 4b. The other end of the connecting rod 3 is rotatably connected to the crank pin 4b, and one end of the connecting rod 3 reciprocates along the inner wall of the cylinder 1 so that the crank pin 4b is rotated around the axis coaxial with the crank shaft 4. And the crankshaft 4 is rotated. One end of the shaft portion 4 c of the crankshaft 4 is rotatably connected to the cylinder 1, and the other end is connected to the transmission gear 5 that transmits the rotation of the crankshaft 4 to the output gear 6 on the same rotation axis as the crankshaft 4. It is provided to do. The transmission gear 5 is fixed to the crankshaft 4 and rotates at the same rotational speed as the crankshaft 4 rotates. The transmission gear 5 is provided with an output gear 6 that meshes with the transmission gear 5 and outputs the rotation of the crankshaft 4. The output gear 6 is provided so as to be positioned on the same rotation axis as the rotation axis of the drive wheel or motor, and the rotation of the crankshaft 4 is transmitted to the drive wheel or motor via the transmission gear 5 and the output gear 6. Supply.
The transmission gear 5 and the output gear 6 have the same number of teeth, and are formed in an elliptical shape having the same major radius and minor radius, and the output gear 6 is 90 degrees with respect to the transmission gear 5. It is meshed in a rotated state.

次に、伝達ギヤ５及び出力ギヤ６の設計方法について説明する。
図１に示す動力伝達機構１００において、クランクシャフト４の慣性モーメントをＩ、ピストン２の質量（本実施の形態のように複数ある場合はその総和）をＭ、クランク半径をＲ、上死点及び下死点でのクランクシャフト４の回転速度をＶｒ、上死点と下死点の中間位置におけるピストン２の速度をＶｐ、上死点と下死点の中間位置におけるクランクシャフト４の回転速度をＶｒ’とすると、上死点及び下死点におけるクランクシャフト４の回転による運動エネルギーは、
Ｅｒ＝Ｉ・Ｖｒ2／２・・・（１）
で表される。また、上死点及び下死点におけるピストン２の運動エネルギーは、
Ｅｐ’＝０・・・（２）
で表される。 Next, a method for designing the transmission gear 5 and the output gear 6 will be described.
In the power transmission mechanism 100 shown in FIG. 1, the moment of inertia of the crankshaft 4 is I, the mass of the piston 2 (the sum in the case of multiple pistons as in the present embodiment) is M, the crank radius is R, top dead center, and The rotational speed of the crankshaft 4 at the bottom dead center is Vr, the speed of the piston 2 at the intermediate position between the top dead center and the bottom dead center is Vp, and the rotational speed of the crankshaft 4 at the intermediate position between the top dead center and the bottom dead center is Assuming Vr ′, the kinetic energy by rotation of the crankshaft 4 at the top dead center and the bottom dead center is
Er = I · Vr 2/2 ··· (1)
It is represented by The kinetic energy of the piston 2 at the top dead center and the bottom dead center is
Ep ′ = 0 (2)
It is represented by

一方、上死点と下死点の中間位置におけるクランクシャフト４の回転による運動エネルギーは、
Ｅｒ’＝Ｉ・Ｖｒ’2／２・・・（３）
で表される。また、上死点と下死点の中間位置におけるピストン２の運動エネルギーは、
Ｅｐ＝Ｍ・Ｖｐ2／２・・・（４）
で表される。 On the other hand, the kinetic energy due to the rotation of the crankshaft 4 at an intermediate position between the top dead center and the bottom dead center is
Er '= I · Vr' 2 /2 ··· (3)
It is represented by In addition, the kinetic energy of the piston 2 at the middle position between the top dead center and the bottom dead center is
Ep = M · Vp 2/2 ··· (4)
It is represented by

ここで、エネルギーの総和は一定であるから、
Ｅｒ＋Ｅｐ’＝Ｅｒ’＋Ｅｐ・・・（５）
となる。
式（１）〜（４）を式（５）に代入すると、
Ｉ・Ｖｒ2／２＝（Ｉ・Ｖｒ’2／２）＋（Ｍ・Ｖｐ2／２）・・・（６）
となる。
更に、
Ｖｐ＝Ｒ・Ｖｒ’・・・（７）
であるから、式（７）を式（６）に代入すると、
Ｉ・Ｖｒ2／２＝（Ｉ・Ｖｒ’2／２）＋（Ｍ・Ｒ2・Ｖｒ’2／２）・・・（８）
となり、式（８）を展開すると、
Ｉ・Ｖｒ2／２＝｛（Ｉ＋Ｍ・Ｒ2）・Ｖｒ’2／２｝・・・（９）
となり、更に式（９）を展開すると、
Ｖｒ’2／Ｖｒ2＝Ｉ／（Ｉ＋Ｍ・Ｒ2）・・・（１０）
となる。よって、脈動率は、式（１０）を展開して、
Ｖｒ’／Ｖｒ＝｛Ｉ／（Ｉ＋Ｍ・Ｒ2）｝1/2・・・（１１）
で表され、クランクシャフト４の慣性モーメントＩ、ピストン２の質量Ｍ、クランク半径Ｒの関係式で表すことができ、クランクシャフト４の回転速度の影響を受けないことがわかる。 Here, the total energy is constant, so
Er + Ep ′ = Er ′ + Ep (5)
It becomes.
Substituting Equations (1) to (4) into Equation (5),
I · Vr 2/2 = ( I · Vr '2/2) + (M · Vp 2/2) ··· (6)
It becomes.
Furthermore,
Vp = R · Vr ′ (7)
Therefore, substituting equation (7) into equation (6),
I · Vr 2/2 = ( I · Vr '2/2) + (M · R 2 · Vr' 2/2) ··· (8)
And expanding equation (8),
I · Vr 2/2 = { (I + M · R 2) · Vr '2/2} ··· (9)
And further expanding equation (9),
Vr ′ 2 / Vr 2 = I / (I + M · R 2 ) (10)
It becomes. Therefore, the pulsation rate is obtained by developing equation (10).
Vr ′ / Vr = {I / (I + M · R 2 )} 1/2 (11)
It can be expressed by the relational expression of the moment of inertia I of the crankshaft 4, the mass M of the piston 2, and the crank radius R, and it can be seen that it is not affected by the rotational speed of the crankshaft 4.

更に、伝達ギヤ５及び出力ギヤ６の長半径をｒ1、短半径をｒ2とすると、
（ｒ2／ｒ1）2＝Ｖｒ’／Ｖｒ・・・（１２）
で表されるので、式（１２）を展開すると、
ｒ2／ｒ1＝（Ｖｒ’／Ｖｒ）1/2＝｛Ｉ／（Ｉ＋Ｍ・Ｒ2）｝1/4・・・（１３）
で表される。
よって、伝達ギヤ５及び出力ギヤ６の長半径ｒ1、短半径ｒ2を、式（１３）の関係を満たすように形成すればよい。ただし、この式はコンロッド３の質量を０とした場合の式であるため、エンジンの構造によってコンロッド３の質量を考慮する必要がある。 Furthermore, when the major radius of the transmission gear 5 and the output gear 6 is r 1 and the minor radius is r 2 ,
(R 2 / r 1 ) 2 = Vr ′ / Vr (12)
Therefore, when formula (12) is expanded,
r 2 / r 1 = (Vr ′ / Vr) 1/2 = {I / (I + M · R 2 )} 1/4 (13)
It is represented by
Therefore, the long radius r 1 and the short radius r 2 of the transmission gear 5 and the output gear 6 may be formed so as to satisfy the relationship of Expression (13). However, since this equation is an equation when the mass of the connecting rod 3 is 0, it is necessary to consider the mass of the connecting rod 3 depending on the structure of the engine.

動力伝達機構１００による動力伝達の作用について説明すると、シリンダ１内における燃料の燃焼により、ピストン２がシリンダ１内を往復運動すると、コンロッド３がピストン２の往復運動をクランクシャフト４の回転運動へと変換する。クランクシャフト４が回転することにより、伝達ギヤ５はクランクシャフト４と同軸まわりに回転し、伝達ギヤ５に噛み合わされた出力ギヤ６は、伝達ギヤ５と出力ギヤ６とのギヤ比（本形態においては１）に基づいた回転数で回転する。ここで、伝達ギヤ５及び出力ギヤ６は楕円状に形成されていることから、クランクシャフト４の回転時に伝達ギヤ５と出力ギヤ６とが噛み合う位置においてギヤ比が可変となるため、上死点付近及び下死点付近のギヤ比が軽くなる。   The operation of power transmission by the power transmission mechanism 100 will be described. When the piston 2 reciprocates in the cylinder 1 due to the combustion of fuel in the cylinder 1, the connecting rod 3 changes the reciprocating motion of the piston 2 to the rotational motion of the crankshaft 4. Convert. When the crankshaft 4 rotates, the transmission gear 5 rotates about the same axis as the crankshaft 4, and the output gear 6 meshed with the transmission gear 5 has a gear ratio between the transmission gear 5 and the output gear 6 (in this embodiment). Rotates at a rotational speed based on 1). Here, since the transmission gear 5 and the output gear 6 are formed in an elliptical shape, the gear ratio becomes variable at the position where the transmission gear 5 and the output gear 6 are engaged when the crankshaft 4 is rotated. The gear ratio near and near the bottom dead center becomes light.

このように、動力伝達機構１００によれば、クランクシャフト４の脈動を受容し、クランクシャフト４の回転速度に脈動が生じても、出力ギヤ６を一定の速度で回転させることができる。また、伝達ギヤ５及び出力ギヤ６を、ｒ2／ｒ1＝｛Ｉ／（Ｉ＋Ｍ・Ｒ2）｝1/4を満たす楕円形状に形成したので、クランクシャフト４の脈動を受容し、クランクシャフト４の回転速度に脈動が生じても、出力ギヤ６を一定の速度で回転させることができる。 Thus, according to the power transmission mechanism 100, even if the pulsation of the crankshaft 4 is received and the pulsation occurs in the rotational speed of the crankshaft 4, the output gear 6 can be rotated at a constant speed. Further, since the transmission gear 5 and the output gear 6 are formed in an elliptical shape satisfying r 2 / r 1 = {I / (I + M · R 2 )} 1/4 , the pulsation of the crankshaft 4 is received, Even if pulsation occurs at the rotational speed of 4, the output gear 6 can be rotated at a constant speed.

よって、エンジンが低回転時におけるノッキングやトルク不足の問題を解消することができる。また、出力ギヤ６の脈動が無くなることにより、振動の低減は勿論のこと、各ギヤへの負荷を低減させることができる。更に、エンジンスタート時の駆動力を出力側から入力することにより、最もトルクの必要なピストンが中間位置で出力軸から見たギヤ比が軽くなるため、負荷を低減させることができる。また、上死点付近及び下死点付近におけるピストン２の停止時間が短くなるので、燃焼時間及び給排気時間が従来に比べて長くとれるので、燃焼効率を向上させることができる。   Therefore, the problem of knocking or insufficient torque when the engine is running at a low speed can be solved. Further, since the pulsation of the output gear 6 is eliminated, the load on each gear can be reduced as well as the vibration. Furthermore, by inputting the driving force at the time of engine start from the output side, the gear ratio viewed from the output shaft at the intermediate position of the piston that requires the most torque is reduced, so the load can be reduced. In addition, since the stop time of the piston 2 near the top dead center and the bottom dead center is shortened, the combustion time and the supply / exhaust time can be made longer than before, so that the combustion efficiency can be improved.

なお、本発明は、上記実施の形態に限定されるものではない。例えば、伝達ギヤ５及び出力ギヤ６の長半径及び短半径の長さは自由に設計変更が可能である。また、伝達ギヤ５と出力ギヤ６のギヤ比も自由に設計変更が可能である。また、本発明は、エンジンのみに限らず、エアコンプレッサ等のように、ピストン、コンロッド、クランクシャフトを使用するシステムに適用することができる。   The present invention is not limited to the above embodiment. For example, the lengths of the long radius and the short radius of the transmission gear 5 and the output gear 6 can be freely changed in design. The gear ratio between the transmission gear 5 and the output gear 6 can be freely changed. The present invention is not limited to an engine, and can be applied to a system using a piston, a connecting rod, and a crankshaft, such as an air compressor.

本発明の実施の形態における動力伝達機構の正面図である。It is a front view of the power transmission mechanism in embodiment of this invention. 本発明の実施の形態における動力伝達機構の側面図である。It is a side view of the power transmission mechanism in an embodiment of the present invention.

符号の説明Explanation of symbols

１ シリンダ
２ ピストン
３ コンロッド
４ クランクシャフト
５ 伝達ギヤ
６ 出力ギヤ
１００ 動力伝達機構
1 Cylinder 2 Piston 3 Connecting rod 4 Crankshaft 5 Transmission gear 6 Output gear 100 Power transmission mechanism

Claims (2)

シリンダ内を往復運動するピストンと、前記ピストンに一端が連結されたコンロッドと、前記コンロッドの他端が連結されたクランクシャフトと、前記クランクシャフトに設けられ、前記クランクシャフトと同軸まわりに回転する伝達ギヤと、前記伝達ギヤに噛み合わされ、前記クランクシャフトの回転を外部へ出力する出力ギヤと、を備える動力伝達機構であって、
前記伝達ギヤ及び前記出力ギヤを楕円形状に形成したことを特徴とする動力伝達機構。 A piston that reciprocates in the cylinder, a connecting rod having one end connected to the piston, a crankshaft to which the other end of the connecting rod is connected, and a transmission that is provided on the crankshaft and rotates about the same axis as the crankshaft. A power transmission mechanism including a gear and an output gear meshed with the transmission gear and outputting the rotation of the crankshaft to the outside,
A power transmission mechanism, wherein the transmission gear and the output gear are formed in an elliptical shape. 前記伝達ギヤ及び前記出力ギヤを、
前記伝達ギヤ及び前記出力ギヤの長半径ｒ1と、前記伝達ギヤ及び前記出力ギヤの短半径ｒ2と、前記クランクシャフトの慣性モーメントＩと、前記ピストンの質量Ｍと、前記クランクシャフトにおけるクランクの半径Ｒとに基づいて、ｒ2／ｒ1＝｛Ｉ／（Ｉ＋Ｍ・Ｒ2）｝1/4を満たす楕円形状に形成したことを特徴とする請求項１に記載の動力伝達機構。 The transmission gear and the output gear;
The major radius r 1 of the transmission gear and the output gear, the minor radius r 2 of the transmission gear and the output gear, the moment of inertia I of the crankshaft, the mass M of the piston, and the crank of the crankshaft 2. The power transmission mechanism according to claim 1, wherein the power transmission mechanism is formed in an elliptical shape satisfying r 2 / r 1 = {I / (I + M · R 2 )} 1/4 based on the radius R. 3.
JP2003335888A 2003-09-26 2003-09-26 Power transmission mechanism Expired - Fee Related JP4411043B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2003335888A JP4411043B2 (en) 2003-09-26 2003-09-26 Power transmission mechanism

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2003335888A JP4411043B2 (en) 2003-09-26 2003-09-26 Power transmission mechanism

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2005106071A true JP2005106071A (en) 2005-04-21
JP4411043B2 JP4411043B2 (en) 2010-02-10

Family

ID=34532192

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2003335888A Expired - Fee Related JP4411043B2 (en) 2003-09-26 2003-09-26 Power transmission mechanism

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP4411043B2 (en)

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20090272214A1 (en) * 2008-05-05 2009-11-05 James Ossi Method and apparatus for minimizing variations in the angular velocity of a rotating member
CN101943254A (en) * 2010-08-26 2011-01-12 上海工程技术大学 Elliptic gear flywheel assembly
US20120318087A1 (en) * 2010-02-25 2012-12-20 Young Hee Lee Power transmission system of crank structure
US20150068337A1 (en) * 2012-04-13 2015-03-12 Irek Abudarovich Galeev Internal combustion engine
KR101768734B1 (en) * 2010-02-26 2017-08-16 섀플러 테크놀로지스 아게 운트 코. 카게 Mass balancing device for an internal combustion engine

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9745074B2 (en) 2015-09-30 2017-08-29 Brp-Powertrain Gmbh & Co Kg Aircraft propeller drive system

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20090272214A1 (en) * 2008-05-05 2009-11-05 James Ossi Method and apparatus for minimizing variations in the angular velocity of a rotating member
US20120318087A1 (en) * 2010-02-25 2012-12-20 Young Hee Lee Power transmission system of crank structure
US8739759B2 (en) * 2010-02-25 2014-06-03 Young Hee Lee Power transmission system of crank structure
KR101768734B1 (en) * 2010-02-26 2017-08-16 섀플러 테크놀로지스 아게 운트 코. 카게 Mass balancing device for an internal combustion engine
CN101943254A (en) * 2010-08-26 2011-01-12 上海工程技术大学 Elliptic gear flywheel assembly
US20150068337A1 (en) * 2012-04-13 2015-03-12 Irek Abudarovich Galeev Internal combustion engine

Also Published As

Publication number Publication date
JP4411043B2 (en) 2010-02-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US5673665A (en) Engine with rack gear-type piston rod
US6321693B1 (en) Reciprocating rotary piston system and pressure pump and internal combustion engine using the same
CN102434279A (en) Combustion engine without crank shaft connection rod
CN1229570C (en) Multiple induction encrgy-driven engine
JP2007064013A (en) Stroke variable engine
EP0621401A1 (en) Internal combustion engine
JP2005521828A (en) Internal combustion engine and method of operating the same
US20090133665A1 (en) Revolving piston internal combustion engine
JP2009525426A (en) Pull rod type engine
JP2007009834A (en) Stroke variable reciprocating cylinder device
JP4961397B2 (en) Engine crankshaft structure
JP5904686B2 (en) Variable stroke mechanism for internal combustion engines
JPH10220547A (en) Motion converting mechanism of low vibration, internal combustion engine and reciprocating compressor
CN101205812A (en) Four-piston cylinder engine
JP4411043B2 (en) Power transmission mechanism
EP1905983A1 (en) Kinetic energy generation device
EP1424486A1 (en) Structure of high-performance engine
JP2003194172A (en) Dual piston crank connecting rod power transmission mechanism
KR20010023531A (en) Coupling arrangement for reciprocating piston engine
EP1623096B1 (en) Revolving piston internal combustion engine
JP6384116B2 (en) engine
JP2006207505A (en) Variable compression ratio internal combustion engine
JPH08178010A (en) Motion converter and reciprocating engine
JP6866996B2 (en) engine
JP3172366B2 (en) Cam type engine

Legal Events

Date Code Title Description
A711 Notification of change in applicant

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A711

Effective date: 20050304

A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20060710

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20090526

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20090528

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20090710

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20091110

A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20091116

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121120

Year of fee payment: 3

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121120

Year of fee payment: 3

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20151120

Year of fee payment: 6

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees