JP2005105868A - 密閉型圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】 信頼性を低下させることなく能力を向上できる密閉型圧縮機を提供する。
【解決手段】 内部をピストンが往復移動するシリンダ部７、シリンダ部７の開口を塞いだ状態で設けられ、吸入孔２９孔が形成されたバルブプレート１９、バルブプレート１９のシリンダ部７側に設けられて吸入孔２９を開閉する吸入弁２１を有し、吸入孔２９は、バルブプレート１９に複数形成されており、吸入弁２１は、１つの弁体２１ａで複数の吸入孔２９を閉塞し、吸入孔２９の半径ｒと弁体２１ａの厚みｔの１.５乗との積と、隣り合う吸入孔２９の間の壁の幅が最小となった部分の幅Ｌの０.２乗との比が０.１２８以上０.２０１以下であり、弁体２１ａが吸入孔２９を閉塞したとき、弁体２１ａが凹凸状に変形して形成された頂部と底部を合わせた数が吸入孔２９の数よりも多くなっている構成とする。
【選択図】 図５

Description

本発明は、冷蔵、冷凍機器や、空調機器などに用いられる密閉形圧縮機に係り、特に、往復移動するピストンを有する密閉形圧縮機に関する。

往復移動するピストンを有する密閉型圧縮機では、内部をピストンが往復移動するシリンダ部の開口を塞いだ状態で設けられたバルブプレートの吸入孔を、バルブプレートのシリンダ部側に設けられた吸入弁で開閉する構造が一般に用いられている。このような密閉型圧縮機において、吸入弁は、シリンダの内部の圧力が吸入孔よりも外側の圧力より低くなったときに開き、シリンダの内部の圧力が吸入孔よりも外側の圧力より高くなったときに閉じるようになっている（例えば、特許文献１参照）。このように、吸入弁が、シリンダの内部の圧力と吸入孔よりも外側の圧力との圧力差によって開閉する構成とすることにより、構成の簡素化やコストの低減などが可能となっている。

また、このような密閉型圧縮機において、円状に並べて複数の吸入孔を設けて冷媒の吸入流路面積を拡大することで、一度の開動作で吸入できる冷媒量を増大し、圧縮機の能力を向上することが提案されている（例えば、特許文献２参照）。このような密閉型圧縮機では、複数の吸入孔に対応する数の弁体が放射状に一体に形成された星形状の吸入弁を備えており、各弁体が、各々、各弁体に対応する吸入孔の開閉を行っている。

特開２００２−３１００６８（第３頁、図１及び２） 特開２００３−１６６４６４（第４−６頁、図１−３）

ところで、密閉型圧縮機では、前述のように、冷媒の吸入流路面積を拡大することで一度の開動作で吸入できる冷媒量を増大し、圧縮機の能力を向上することが望まれている。これに対して特許文献１のような構成の従来の密閉型圧縮機では、冷媒の吸入流路面積を拡大するために吸入孔の径を大きくすると、シリンダの内部よりもシリンダの外部、つまり吸入孔の外側の圧力が高く吸入弁が閉じた状態になっているとき、シリンダの内部の圧力と吸入孔の外側の圧力との圧力差によって、吸入弁の弁体に発生する応力が吸入弁を形成した材料の疲労限度を超え、疲労破壊の発生が増大してしまう。

一方、特許文献２のような構成の従来の密閉型圧縮機では、複数の吸入孔を設けることで冷媒の吸入流路面積を拡大できる。しかし、吸入孔を形成する数は、吸入孔を形成する弁板の大きさや吸入弁の形状などによって制限されるため、冷媒の吸入流路面積をさらに拡大しようとすると、一つ一つの吸入孔の径を大きくすることになる。したがって、特許文献２のような構成の従来の密閉型圧縮機でも、冷媒の吸入流路面積をさらに拡大しようとすると、特許文献１のような構成の密閉型圧縮機の場合と同様に、吸入弁の疲労破壊の発生が増大してしまう。

このように従来の密閉型圧縮機では、冷媒の吸入流路面積を拡大して圧縮機の能力を向上しようとすると、吸入弁の疲労破壊の発生が増大してしまうことから、密閉型圧縮機の故障などの不具合の発生が増大することとなり、圧縮機の信頼性が低下してしまうという問題がある。このため、信頼性を低下させることなく圧縮機の能力を向上することが望まれている。

本発明の課題は、信頼性を低下させることなく圧縮機の能力を向上することにある。

本発明の密閉型圧縮機は、内部をピストンが往復移動するシリンダ部と、このシリンダ部の開口を塞いだ状態で設けられ、吸入孔が形成されたバルブプレートと、このバルブプレートのシリンダ部側に設けられて吸入孔を開閉する吸入弁とを有する密閉型圧縮機であり、吸入孔は、バルブプレートに複数形成されており、吸入弁は、１つの弁体で複数の吸入孔を閉塞し、弁体が吸入孔を閉塞したとき、弁体が凹凸状に変形して形成された頂部と底部を合わせた数が吸入孔の数よりも多い構成とすることにより上記課題を解決する。

このような構成とすることにより、吸入弁の弁体が複数の吸入孔を閉塞したとき、吸入弁の弁体が凹凸状に変形して形成された頂部と底部を合わせた数が吸入孔の数よりも多くなるため、吸入弁の弁体に発生する応力が分散され、吸入孔の径を拡大しても吸入弁の疲労破壊を抑制でき、圧縮機の信頼性を向上できる。したがって、信頼性を低下させることなく圧縮機の能力を向上できる。

また、吸入孔の半径と吸入弁の弁体の厚みの１.５乗との積と、隣り合う吸入孔の間の壁の幅が最小となった部分の幅の０.２乗との比が、０.１２８以上０.２０１以下である構成とすれば、吸入弁の弁体が複数の吸入孔を閉塞したとき、弁体が変形したときの頂部と底部を合わせた数が吸入孔の数よりも多くなる状態に確実に弁体を変形できるので好ましい。

さらに、吸入孔の半径の２乗と吸入弁の弁体の厚みの１.５乗との比が１１９以上３０５以下である構成とする。吸入孔の半径の２乗と吸入弁の弁体の厚みの１.５乗との比が１１９以上であれば、１つの吸入孔の流路面積が従来よりも大きくなるうえ、この流路面積が従来よりも大きな吸入孔が複数バルブプレートに形成された状態となるため、冷媒の吸入流路面積をより拡大でき、圧縮機の能力をより向上できる。そして、吸入孔の半径の２乗と吸入弁の弁体の厚みの１.５乗との比が３０５以下であることで、吸入弁の疲労破壊を確実に抑制できる。

また、吸入孔の半径と吸入弁の弁体の厚みの１.５乗の積が０.１６以上０.２５以下である構成とする。吸入孔の半径と吸入弁の弁体の厚みの１.５乗の積が０.１６以上であれば、１つの吸入孔の流路面積が従来よりも大きくなるうえ、この流路面積が従来よりも大きな吸入孔が複数バルブプレートに形成された状態となるため、冷媒の吸入流路面積をより拡大でき、圧縮機の能力をより向上できる。そして、吸入孔の半径と吸入弁の弁体の厚みの１.５乗の積が０.２５以下であることで、吸入弁の疲労破壊を確実に抑制できる。

さらに、弁体及び弁体を支持する支持部が一体に形成された板状の吸入弁の厚みが０.２ｍｍ以下である構成とすれば、吸入弁の弁体及び支持部の柔軟性が増すため、吸入弁がより開きやすくなり、圧縮機の能力を一層向上できる。

本発明によれば、信頼性を低下させることなく圧縮機の能力を向上できる。

以下、本発明を適用してなる密閉型圧縮機の一実施形態について図１乃至図５を参照して説明する。図１は、本発明を適用してなる密閉型圧縮機の概略構成を示す断面図である。図２は、本発明を適用してなる密閉型圧縮機のシリンダ部分を拡大して示す断面図である。図３は、本発明を適用してなる密閉型圧縮機が有する吸入弁及びバルブプレートの吸入孔の概略構成を示す斜視図である。図４は、バルブポートの吸入孔及び吸入弁の部分を拡大して示す断面図であり、吸入弁に圧力が作用していない状態を示す図である。図５は、バルブプレートの吸入孔及び吸入弁の部分を拡大して示す断面図であり、吸入弁が閉じた状態を示す図である。

本実施形態の密閉型圧縮機は、図１に示すように、密閉容器１内の中央部に位置する略筒状の軸受３、軸受３の上端部から鍔状に張り出したフレーム５、軸受３やフレーム５と一体にフレーム５の上面側に成形されたシリンダ部７、シリンダ部７内を往復移動するピストン９などを有するレシプロ型の圧縮機である。軸受３の貫通穴には、クランクシャフト１１が挿通されている。フレーム５の上面から突出したクランクシャフト１１の上端部には、クランクシャフト１１の回転中心より偏心した位置に上方に向けて突設された略棒状のクランクピン１１ａが設けられている。フレーム５の下方で軸受３の周囲部分には、電動機を構成するロータ１３、ロータ１３の外側に位置するステータ１５などが配設されている。ロータ１３は、クランクシャフト１１に連結されている。

クランクピン１１ａには、図１及び図２に示すように、ピストン９とクランクピン１１ａとを連結するコンロッド１７が取り付けられている。シリンダ部７は、横向きに形成されており、コンロッド１７は、シリンダ部７内を横方向に往復移動するピストン９とクランクピン１１ａとの間に横方向に延在した状態となっている。したがって、クランクシャフト１１の回転、例えば時計回りに回転すると、クランクピン１１ａが編心状態で回転移動するため、コンロッド１７を介してピストン９がシリンダ部７内を横方向に往復動する。

このような本実施形態の密閉型圧縮機のシリンダ部７のコンロッド１７が挿入されるクランクピン１１ａ側の開口と反対側の開口は、図１及び図２では図示していない吸入孔と吐出孔が形成されたバルブプレート１９により塞がれた構造となっている。バルブプレート１９とシリンダ部７の端部との間には、吸入弁２１がバルブプレート１９とシリンダ部７の端部との間に挟み込まれた状態で取り付けられている。バルブプレート１９のシリンダ部７側と反対側の面側には、吐出弁２３、吐出弁の開度を規制するリテーナ２５が順に設けられており、さらに、吐出弁２３とリテーナ２５をバルブプレート１９との間に挟み込んだ状態でシリンダヘッド２７が取り付けられている。

バルブプレート１９は、焼結材などでシリンダ部７の端部の形状に対応する形状に形成された板状の部材であり、図３に示すように、両面間に貫通する吸入孔２９や吐出孔３１が形成されている。また、バルブプレート１９の四隅部分には、各々、シリンダヘッド２７からシリンダ部７の端部にかけて図示していないボルトを挿通するための貫通孔３３が形成されている。なお、本実施形態のバルブプレート１９には、２つの吸入孔２９が形成されている。また、図３に示したバルブプレート１９では、吸入弁２１が設けられる面と反対側の面に内部に吐出弁２３やリテーナ２５を設置するための窪み部３５が形成された構造となっている。ただし、バルブプレートは、３以上の複数の吸入孔が形成された構成や、吐出弁やリテーナを設置するための窪み部が形成されておらず、バルブプレートの面に吐出弁やリテーナを重ねた構成など、様々な構成のものを用いることができる。

吸入弁２１は、バルブ鋼板をバルブプレート１９の外形に対応する形状に成形した部材であり、バルブプレート１９に形成された２つの吸入孔２９に対応する部分には、２つの吸入孔２９を開閉する楕円状の弁体２１ａが形成されている。本実施形態では、吸入弁２１の弁体２１ａは、弁体２１ａ長手方向の縁部から放射状に延在する２本の帯状の支持部２１ｂによって支持されている。吸入弁２１の弁体２１ａ及び支持部２１ｂは、吸入弁２１となるバルブ鋼板をプレス加工することなどにより吸入弁２１に一体に成形されている。吸入弁２１には、バルブプレート１９の吐出孔３１やボルトのための貫通孔３３に対応する位置に、各々に対応する径の孔３１ａ、３３ａが形成されている。このように、本実施形態では、吸入弁２１に形成された単一のリード弁である弁体２１ａが、バルブプレート１９に形成した２つの吸入孔２９を同時に開閉するように形成されている。

このようなバルブプレート１９と吸入弁２１をシリンダ部７に組付けた状態、つまり圧力が吸入弁２１に作用していない状態のとき、吸入弁２１の弁体２１ａは、図４に示すように、バルブプレート１９に対して、例えば０.１ｍｍ程度浮上した状態となるように予め成形されている。バルブプレート１９に形成された吸入孔２９の吸入弁２１側の開口縁部２９ａは、角が削られて面取りされた状態となっている。

ここで、吸入弁２１の厚み、つまり吸入弁２１の弁体２１ａをｔ、バルブプレート１９に形成された吸入孔２９の半径をｒ、そして、隣り合う吸入孔の間の壁の幅つまり２つの吸入孔２９間の壁の幅が最小となった部分の幅をＬとする。このとき、吸入孔２９の半径ｒと吸入弁２１の弁体２１ａの厚みｔの１.５乗との積と、隣り合う吸入孔２９の間の壁の幅が最小となった部分の幅Ｌの０.２乗との比が、０.１２８以上０.２０１以下となるように、つまり、０.１２８≦（ｒ・ｔ^１.５）／Ｌ^０.２≦０.２０１となるように、吸入孔２９の半径ｒ、吸入弁２１の弁体２１ａの厚みｔ、そして、隣り合う吸入孔２９の間の壁の幅が最小となった部分の幅Ｌを決定している。

このように吸入孔２９の半径ｒ、吸入弁２１の弁体２１ａの厚みｔ、そして、隣り合う吸入孔２９の間の壁の幅が最小となった部分の幅Ｌを決定することにより、シリンダ部７内の圧力が吸入弁２１よりも外側の圧力よりも高くなり、吸入弁２１の弁体２１ａがバルブプレート１９に接触し、バルブプレート１９に形成された２つの吸入孔２９を閉じた状態となったとき、吸入弁２１の弁体２１ａは、バルブプレート１９に形成された２つの吸入孔２９の面取りした開口縁部２９ａに接触し、吸入孔２９部分では吸入孔２９内側に撓み、隣り合う吸入孔２９の間の壁部分ではシリンダ部７内側に撓んだ状態となる。すなわち、仮に図５の方向で見ると、入弁２１の弁体２１ａが閉じたとき、弁体２１ａは、吸入孔２９の部分では、吸入孔２９内に向けて吸入孔２９の中心部を底部とする凹状に変形し、隣り合う吸入孔２９の間の壁の部分では、シリンダ部７内に向けて隣り合う吸入孔２９の間の壁の中心部を頂部とする凸状に変形する。

すなわち、０.１２８≦（ｒ・ｔ^１.５）／Ｌ^０.２≦０.２０１となるように、吸入孔２９の半径ｒ、吸入弁２１の弁体２１ａの厚みｔ、そして、隣り合う吸入孔２９の間の壁の幅が最小となった部分の幅Ｌを決定することにより、確実に吸入弁２１の弁体２１ａが閉じたとき、２つの吸入孔２９に対して、弁体２１ａが凹凸状に変形して形成された頂部と底部を合わせて３つ形成された状態、つまり、弁体２１ａが凹凸状に変形して形成された頂部と底部を合わせた数が吸入孔２９の数よりも多い状態となる。このため、吸入弁２１の弁体２１ａに発生する応力が分散され、吸入孔２９の径を拡大しても、吸入弁２１の疲労破壊を確実に抑制でき、圧縮機の信頼性を向上できる。

このとき、一定の吸入孔２９の半径ｒと吸入弁２１の弁体２１ａの厚みｔに対して、隣り合う吸入孔２９の間の壁の幅が最小となった部分の幅Ｌが大きすぎると、隣り合う吸入孔２９の間の壁部分で吸入弁２１の弁体２１ａが撓んだ状態とならず、吸入弁２１の弁体２１ａが隣り合う吸入孔２９の間の壁部分の面にほぼ接触したような状態となり、１つの吸入孔に対して１つの弁体を設けた構成と変わらない状態となる。このため、隣り合う吸入孔２９の間の壁の幅が最小となった部分の幅Ｌが大きすぎると、吸入弁２１の弁体２１ａに発生する応力を分散させることができず、吸入孔２９の径を拡大すると吸入弁の疲労破壊が発生する確率が増大してしまう。一方、一定の隣り合う吸入孔２９の間の壁の幅が最小となった部分の幅Ｌと吸入弁２１の弁体２１ａの厚みｔに対して、吸入孔２９の半径ｒを大きくし過ぎると、吸入弁２１に疲労破壊が発生する確率が増大してしまう。

そこで、弁体２１ａが凹凸状に変形して形成された頂部と底部を合わせた数が吸入孔２９の数よりも多い状態とし、吸入孔２９の径を拡大しても、吸入弁２１の疲労破壊を確実に抑制するためには、０.１２８≦（ｒ・ｔ^１.５）／Ｌ^０.２≦０.２０１とすることが望ましい。

さらに、本実施形態では、吸入孔２９の半径ｒの２乗と吸入弁２１の弁体２１ａの厚みの１.５乗との比が１１９以上３０５以下となるように、つまり、１１９≦ｒ^２／ｔ^１.５≦３０５となるように、吸入孔２９の半径ｒ、そして、吸入弁２１の弁体２１ａの厚みｔを決定している。または、吸入孔２９の半径ｒと吸入弁２１の弁体２１ａの厚みｔの１.５乗の積が０.１６以上０.２５以下となるように、つまり、０.１６≦ｒ・ｔ^１.５≦０.２５となるように、吸入孔２９の半径ｒ、そして、吸入弁２１の弁体２１ａの厚みｔを決定している。

このように吸入孔２９の半径ｒ、そして、吸入弁２１の弁体２１ａの厚みｔを決定することにより、吸入孔２９の径を拡大して圧縮機の能力を向上し、さらに、吸入孔２９の径を拡大することによる吸入弁２１の疲労破壊をより確実に抑制している。すなわち、吸入孔２９の径が小さ過ぎると、冷媒ガスの流路面積が小さくなり過ぎ、圧縮機の能力を向上できない。一方、一定の吸入弁２１の弁体２１ａの厚みｔに対して吸入孔２９の径が大きくなり過ぎると、吸入弁２１に疲労破壊が発生する確率が増大してしまう。したがって、１１９≦ｒ^２／ｔ^１.５≦３０５、または、０.１６≦ｒ・ｔ^１.５≦０.２５となるように、吸入孔２９の半径ｒ、そして、吸入弁２１の弁体２１ａの厚みｔを決定することが望ましい。このとき、１１９≦ｒ^２／ｔ^１.５≦３０５と、０.１６≦ｒ・ｔ^１.５≦０.２５との両方の条件を満たすように吸入孔２９の半径ｒ、そして、吸入弁２１の弁体２１ａの厚みｔを決定することもできる。

上記の条件を満たすように吸入孔２９の半径ｒ、吸入弁２１の弁体２１ａの厚みｔ、そして、隣り合う吸入孔２９の間の壁の幅が最小となった部分の幅Ｌを決定した本実施形態の密閉型圧縮機の一例として、バルブプレート１９の２つの吸入孔２９の半径ｒを各々３ｍｍ、吸入弁２１の厚みｔを０.２０３ｍｍ、隣り合う吸入孔２９の間の壁の幅が最小となった部分の幅Ｌを１.５ｍｍ、組立時の吸入弁２１の浮上量を０.１ｍｍとした密閉型圧縮機で試験を行ったところ、弁体２１ａが凹凸状に変形して形成された頂部と底部を合わせた数が吸入孔２９の数よりも多い状態となっていることが確認され、冷媒ガスの流路面積を増大するため吸入孔２９の径を拡大したにもかかわらず、吸入弁２１の疲労破壊を抑制できた。

また、バルブプレート１９の２つの吸入孔２９の半径ｒを各々２.５ｍｍ、吸入弁２１の厚みｔを０.１５４ｍｍ、隣り合う吸入孔２９の間の壁の幅が最小となった部分の幅Ｌを１.５ｍｍ、組立時の吸入弁の浮上量を０.１ｍｍとしたとした密閉型圧縮機で試験を行ったところ、弁体２１ａが凹凸状に変形して形成された頂部と底部を合わせた数が吸入孔２９の数よりも多い状態となっていることが確認され、冷媒ガスの流路面積を増大するため吸入孔２９の径を拡大したにもかかわらず、吸入弁２１の疲労破壊を抑制できた。

さらに、上記の条件を満たすように吸入孔２９の半径ｒ、吸入弁２１の弁体２１ａの厚みｔ、そして、隣り合う吸入孔２９の間の壁の幅が最小となった部分の幅Ｌを決定すると共に、吸入弁２１を０.２ｍｍ以下としたとき、圧縮機の能力をより向上できることが確認された。これは、吸入弁２１を０.２ｍｍ以下とすることで、支持部２１ｂの柔軟性が増大し、吸入弁２１の弁体２１ａが開き易くなることによる。

冷蔵庫に用いる密閉型圧縮機の場合、吸入弁２１の弁体２１ａの厚みｔを０.２ｍｍ以下とし、この吸入弁２１の弁体２１ａの厚みｔに対して上記の条件を満たす吸入孔２９の半径ｒ、そして隣り合う吸入孔２９の間の壁の幅が最小となった部分の幅Ｌとして、２.７ｍｍ≦ｒ≦４.０ｍｍ、L≧０.６ｍｍとすれば、確実に吸入弁２１の疲労破壊を抑制でき、吸入孔の径を拡大して圧縮機の能力を向上しながら、冷蔵庫に用いる密閉型圧縮機において約１０年間の使用が可能となる。

このように本実施形態の密閉型圧縮機では、吸入弁２１の弁体２１ａが凹凸状に変形して形成された頂部と底部を合わせた数が吸入孔２９の数よりも多い状態となっていることから、シリンダ７内と吸入孔２９内の圧力差により生じる吸入弁２１の弁体２１ａに作用する力が分散され、吸入孔２９の径を拡大しても吸入弁２１の疲労破壊を抑制できる。すなわち、信頼性を低下させることなく圧縮機の能力を向上できる。

さらに、本実施形態の密閉型圧縮機では、吸入孔２９の半径ｒと吸入弁２１の弁体２１ａの厚みｔの１.５乗との積と、２つの吸入孔２９の間の壁の幅が最小となった部分の幅Ｌの０.２乗との比が、０.１２８以上０.２０１以下となるように、入弁２１の弁体２１ａの厚みｔ、吸入孔２９の半径ｒ、そして隣り合う吸入孔２９の間の壁の幅が最小となった部分の幅Ｌが決定されている。このため、吸入弁２１の弁体２１ａが２つの吸入孔２９を閉塞したとき、弁体２１ａが凹凸状に変形したときの頂部と底部を合わせた数が吸入孔の数よりも多くなる状態に確実に弁体２１ａを変形できる。

加えて、本実施形態の密閉型圧縮機では、吸入孔２９の半径ｒの２乗と吸入弁２１の弁体２１ａの厚みｔの１.５乗との比が１１９以上３０５以下となるように、入弁２１の弁体２１ａの厚みｔ、そして吸入孔２９の半径ｒが決定されている。このため、信頼性の低下を確実に抑制しながら圧縮機の能力をより向上できる。さらに、吸入孔２９の半径ｒと吸入弁２１の弁体２１ａの厚みｔの１.５乗の積が０.１６以上０.２５以下であるとなるように、入弁２１の弁体２１ａの厚みｔ、そして吸入孔２９の半径ｒが決定することでも、信頼性の低下を確実に抑制しながら圧縮機の能力をより向上できる。

さらに、本実施形態のように弁体２１ａ及び弁体２１ａを支持する支持部２１ｂが一体に形成された板状の吸入弁２１において、吸入弁２１の厚みｔを０.２ｍｍ以下とすれば、弁体２１ａ及び支持部２１の柔軟性が増すため、吸入弁がより開きやすくなり、圧縮機の能力を一層向上できる。

ところで、従来の複数の吸入孔を有する密閉型圧縮機、つまり、円状に並べて複数の吸入孔を設け、この複数の吸入孔に対応する数の弁体が放射状に一体に形成された星形状の吸入弁を備え、各弁体が、各々、各弁体に対応する吸入孔の開閉を行っている密閉型圧縮機では、吸入弁の形状が複雑となり、吸入弁を形成する為に設けられる溝部分の体積が増加し、圧縮機の運転時に再膨張する冷媒の量が増加してしまうという問題もある。しかし、本実施形態の密閉型圧縮機では、吸入弁の形状を簡素化でき、圧縮機の運転時に再膨張する冷媒の量が増加してしまうという問題は生じない。

また、本発明は、本実施形態の構成の密閉型圧縮機に限らず、往復移動するピストンを備えた様々な構成の密閉型圧縮機に適用することができる。

本発明を適用してなる密閉型圧縮機の一実施形態の概略構成を示す断面図である。 本発明を適用してなる密閉型圧縮機の一実施形態のシリンダ部分を拡大して示す断面図である。 本発明を適用してなる密閉型圧縮機が有する吸入弁及びバルブポートの概略構成を示す斜視図である。 本発明を適用してなる密閉型圧縮機の一実施形態のバルブポートの吸入孔及び吸入弁の部分を拡大して示す断面図であり、吸入弁に圧力が作用していない状態を示す図である。 本発明を適用してなる密閉型圧縮機の一実施形態のバルブポートの吸入孔及び吸入弁の部分を拡大して示す断面図であり、吸入弁が閉じた状態を示す図である。

符号の説明

７ シリンダ部
１９ バルブプレート
２１ 吸入弁
２１ａ 弁体
２９ 吸入孔
Ｌ 隣り合う吸入孔の間の壁の幅が最小となった部分の幅
ｒ 吸入孔の半径
ｔ 弁体の厚み

Claims (4)

1. 内部をピストンが往復移動するシリンダ部と、該シリンダ部の開口を塞いだ状態で設けられ、吸入孔が形成されたバルブプレートと、該バルブプレートのシリンダ部側に設けられて前記吸入孔を開閉する吸入弁とを有する密閉型圧縮機であり、
   前記吸入孔は、前記バルブプレートに複数形成されており、前記吸入弁は、１つの弁体で複数の前記吸入孔を閉塞し、前記弁体が前記吸入孔を閉塞したとき、前記弁体が凹凸状に変形して形成された頂部と底部を合わせた数が前記吸入孔の数よりも多いことを特徴とする密閉型圧縮機。
2. 前記吸入孔の半径と前記吸入弁の弁体の厚みの１.５乗との積と、隣り合う前記吸入孔の間の壁の幅が最小となった部分の幅の０.２乗との比が０.１２８以上０.２０１以下であることを特徴とする請求項１に記載の密閉型圧縮機。
3. 前記吸入孔の半径の２乗と前記吸入弁の弁体の厚みの１.５乗との比が１１９以上３０５以下であることを特徴とする請求項１または２に記載の密閉型圧縮機。
4. 前記吸入孔の半径と前記吸入弁の弁体の厚みの１.５乗の積が０.１６以上０.２５以下であることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載の密閉型圧縮機。
   

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