JP2005095899A - Square steel tube manufacturing method - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、たとえば建築用の柱材に使用される正方体形状や直方体形状などの大径で厚肉の角形鋼管を製造するのに採用される角形鋼管の製造方法に関するものである。 The present invention relates to a method of manufacturing a rectangular steel pipe that is employed to manufacture a large-diameter, thick-walled rectangular steel pipe such as a rectangular parallelepiped shape or a rectangular parallelepiped shape that is used for, for example, a building column.
従来、この種の角形鋼管を製造するに、帯鋼板を長さ方向に搬送し、トリミング開先加工機に通して幅方向における両側縁に開先を加工する。そして帯鋼板を前段の成形プレス装置に入れて、側縁寄りの二箇所に直角(90度)の隅部を折り曲げ成形する。次いで、後段の成形プレス装置に入れて、中間の二箇所に鈍角(約105度)の隅部を折り曲げ成形する。そして、仮付け溶接機の部分において四辺を外側から加圧することで、鈍角の隅部を直角状に成形しながら開先どうしを突き合わせして四角形状鋼管とし、この突き合わせ部に対して仮付け溶接を施工する。次いで、四角形状鋼管を内面溶接機に移して内面溶接を施工したのち、外面溶接機に移して外面溶接を施工し、以て一辺に突き合わせ溶接部(シーム溶接部)を有する大径で厚肉の四角形鋼管(製品)を製造し得る(たとえば、特許文献1参照。)。
しかし、上記した四角形鋼管の製造方法によると、仮付け溶接と内面溶接と外面溶接との3回の溶接を施工しなければならず、溶接時間がかかることになる。しかも、仮付け溶接後に内面溶接に移る際に四角形状鋼管を180度回転させ、また内面溶接後に外面溶接に移る際に四角形状鋼管を再び180度回転させなければならないことから、2箇所に回転設備が必要になるとともに、その回転作業に時間を費やすことになる。 However, according to the above-described method for manufacturing a rectangular steel pipe, it is necessary to perform three times of welding, that is, tack welding, inner surface welding, and outer surface welding, which requires welding time. In addition, the square steel pipe must be rotated 180 degrees when moving to internal welding after tack welding, and the square steel pipe must be rotated 180 degrees again when moving to external welding after internal welding. Equipment is required and time is spent for the rotation work.
そこで本発明の請求項1記載の発明は、2回の溶接施工のみによりワンシームの角形鋼管を製造し得る角形鋼管の製造方法を提供することを目的としたものである。
また請求項2記載の発明は、溶接施工を、磁気吹き(アークブロー)現象が発生し難い状態で行える角形鋼管の製造方法を提供することを目的としたものである。
Accordingly, an object of the invention described in
The second aspect of the invention is to provide a method of manufacturing a rectangular steel pipe in which welding can be performed in a state in which a magnetic blow (arc blow) phenomenon is unlikely to occur.
前述した目的を達成するために、本発明の請求項1記載の角形鋼管の製造方法は、幅方向における両縁部に開先を形成した鋼板の、幅方向における複数箇所を折り曲げたのち、外側から加圧することで、開先どうしを突き合わせした一つの突き合わせ部を形成し、この突き合わせ部を溶接することにより角形鋼管を製造するに、溶接は、アルゴンが約90%と炭酸ガスが約10%との混合ガスを使用したタンデム直流方式によるMIG溶接により、外面溶接機による外面溶接と、内面溶接機による内面溶接との2回の溶接施工により行うことを特徴としたものである。
In order to achieve the above-mentioned object, a method for manufacturing a rectangular steel pipe according to
したがって請求項1の発明によると、複数箇所に直角状など製品曲げ角度に相当する隅部を折り曲げ成形した後、外側から加圧することで、両縁部を相当接させ、以て開先どうしを相接近させた一つの突き合わせ部を形成した角形状鋼管とし得る。次いで外面溶接機によって、開先間に対して外面溶接を施工する。これにより、突き合わせ部において、厚さ方向における外側の約半分に外面溶接を施工し得る。
Therefore, according to the invention of
次いで、角形状鋼管を180度回転させたのち内面溶接機に移し、この内面溶接機によって、開先間に対して内面溶接を施工する。これにより、突き合わせ部において、厚さ方向における内側の約半分に内面溶接を施工し得る。このような外面溶接と内面溶接とによって、ワンシームで、しかも大径でかつ厚肉の角形鋼管(製品)を製造し得る。その際に外面溶接と内面溶接とは、アルゴンが約90%と炭酸ガスが約10%との混合ガスを使用したタンデム直流方式によるMIG溶接により、コントロールを容易として行える。 Next, after rotating the square steel pipe by 180 degrees, it is transferred to an inner surface welding machine, and inner surface welding is performed between the grooves by this inner surface welding machine. Thereby, in a butting | matching part, inner surface welding can be constructed to about the inner half in the thickness direction. By such outer surface welding and inner surface welding, a one-seam, large-diameter, thick-walled square steel pipe (product) can be manufactured. In this case, the outer surface welding and the inner surface welding can be easily controlled by MIG welding by a tandem direct current method using a mixed gas of about 90% argon and about 10% carbon dioxide.
また本発明の請求項2記載の角形鋼管の製造方法は、上記した請求項1記載の構成において、タンデム直流方式によるMIG溶接は、そのトーチ間隔を溶接方向で120〜300mm隔てて配設された1対のトーチを有し、これらトーチの前進角は0〜9度に設定され、両トーチのそれぞれから、溶接方向で1対のワイヤーが送給されながら溶接施工されることを特徴としたものである。
Further, in the method for manufacturing a rectangular steel pipe according to
したがって請求項2の発明によると、突き合わせ部における厚さ方向の溶接施工を、溶接速度を早くして効率よく、しかも「磁気吹き現象」がより発生し難い状態で行える。すなわち、タンデム(2電極)直流MIG方式であるがための欠陥である「磁気吹き現象」を機器の改良などにより解決したことにより、突き合わせ部位(突き合わせ溶接部)に多少の隙間があっても溶接により抜け落ちることなく高速でかつ完全な連続溶接が可能とし得る。 Therefore, according to the invention of the second aspect, the welding in the thickness direction at the butt portion can be performed efficiently by increasing the welding speed and in a state where the “magnetic blowing phenomenon” is less likely to occur. In other words, the “magnetic blowing phenomenon”, which is a defect due to the tandem (two-electrode) DC MIG method, has been solved by improving the equipment, etc., so that even if there is a slight gap in the butt portion (butt weld), welding is performed. Therefore, high-speed and complete continuous welding can be performed without falling off.
そして本発明の請求項3記載の角形鋼管の製造方法は、上記した請求項1または2記載の構成において、溶接方向がアース位置に対して接近または離間方向であることを特徴としたものである。
The method for manufacturing a rectangular steel pipe according to
したがって請求項3の発明によると、溶接を、アース位置に対して溶接方向が離間方向(遠ざかる方向)として行ったときには、後行のトーチにより良好なビード形状の仕上げを行え、またアース位置に対して溶接方向が少しの距離だけ接近方向(近づく方向)としたのち離間方向として行ったときには、スタート時にアーク前方に溶融金属を押し出そうするのを減じることになり、さらにアース位置に対して溶接方向が接近方向として行ったときには、先行のトーチにより大きな溶け込みの溶接を行える。
Therefore, according to the invention of
さらに本発明の請求項4記載の角形鋼管の製造方法は、上記した請求項1〜3のいずれか1項に記載の構成において、鋼板の板厚は9〜19mmであることを特徴としたものである。
Furthermore, the manufacturing method of the square steel pipe according to
したがって請求項4の発明によると、厚肉の角形鋼管(製品)を製造し得る。
Therefore, according to the invention of
上記した本発明の請求項1によると、複数箇所に直角状など製品曲げ角度に相当する隅部を折り曲げ成形した後、外側から加圧することで、開先どうしを相接近させた一つの突き合わせ部を形成した角形状鋼管にできる。次いで外面溶接機によって、開先間に対して外面溶接を施工することにより、突き合わせ部において、厚さ方向における外側の約半分に外面溶接を施工できる。そして、角形状鋼管を180度回転させたのち内面溶接機に移し、この内面溶接機によって、開先間に対して内面溶接を施工することにより、突き合わせ部において、厚さ方向における内側の約半分に内面溶接を施工できる。このような外面溶接と内面溶接とによって、ワンシームで、しかも大径でかつ厚肉の角形鋼管(製品)を製造できる。 According to the first aspect of the present invention described above, one butt portion in which the grooves are brought close to each other by pressurizing from the outside after bending a corner corresponding to the product bending angle such as a right angle at a plurality of positions. Can be formed into a square steel pipe. Next, by performing external surface welding between the grooves with the external surface welding machine, external surface welding can be performed on the outer half in the thickness direction at the butt portion. And after rotating a square-shaped steel pipe 180 degree | times, it moves to an inner surface welding machine, and by this inner surface welding machine, inner surface welding is performed between gaps, About half of the inner side in thickness direction in a butt | matching part Can be welded on the inside. By such outer surface welding and inner surface welding, it is possible to manufacture a square steel pipe (product) with a single seam and a large diameter and a thick wall.
その際に外面溶接と内面溶接とは、アルゴンが約90%と炭酸ガスが約10%との混合ガスを使用したタンデム直流方式によるMIG溶接により、コントロールを容易として、高速でかつ完全な(高品質の)連続溶接を安価にして行うことができる。さらに、外面溶接機による外面溶接と、内面溶接機による内面溶接との2回のみの溶接施工でよいことから溶接時間を短縮できる。しかも、内面溶接後に外面溶接に移る際に角形状鋼管を1回のみ180度回転させればよいことから、回転設備は1箇所でよくて設備を簡素化できるとともに、その回転作業の時間を短縮できることになる。 At that time, the outer surface welding and the inner surface welding are easy and easy to control by MIG welding by tandem direct current method using a mixed gas of about 90% argon and about 10% carbon dioxide gas. Quality (continuous) welding can be performed at low cost. Furthermore, the welding time can be shortened because only two welding operations, outer surface welding by the outer surface welding machine and inner surface welding by the inner surface welding machine, are required. Moreover, since it is only necessary to rotate the square steel pipe 180 degrees once when moving to the outer surface welding after the inner surface welding, the rotation facility can be simplified at one place, and the rotation work time can be shortened. It will be possible.
また上記した本発明の請求項2によると、突き合わせ部における厚さ方向の溶接施工を、溶接速度を早くして効率よく、しかも「磁気吹き現象」が発生し難い状態で行うことができる。すなわち、タンデム(2電極)直流MIG方式であるがための欠陥である「磁気吹き現象」を機器の改良などにより解決できたことにより、突き合わせ部位(突き合わせ溶接部)に多少の隙間があっても溶接により抜け落ちることなく高速でかつ完全な連続溶接を可能にできる。これにより、従来から鋼管のシーム溶接に採用されているサブマージードアーク溶接に比べて、安価でかつ入熱量の少ない高品質な溶接を行うことができる。 According to the second aspect of the present invention described above, the welding in the thickness direction at the butt portion can be performed efficiently by increasing the welding speed and in a state where the “magnetic blowing phenomenon” is difficult to occur. In other words, the “magnetic blowing phenomenon”, which is a defect due to the tandem (two-electrode) DC MIG method, has been solved by improving the equipment, etc., so that even if there is a slight gap in the butt portion (butt weld) High-speed and complete continuous welding can be achieved without falling off by welding. Thereby, compared with the submerged arc welding conventionally employ | adopted for the seam welding of a steel pipe, it is cheap and can perform high quality welding with few heat inputs.
そして上記した本発明の請求項3によると、溶接を、アース位置に対して溶接方向が離間方向(遠ざかる方向)として行ったときには、後行のトーチにより良好なビード形状の仕上げを行うことができ、またアース位置に対して溶接方向が少しの距離だけ接近方向(近づく方向)としたのち離間方向として行ったときには、スタート時にアーク前方に溶融金属を押し出そうするのを減じることになり、スタート部溶接のコントロールをより良好に行うことができ、さらにアース位置に対して溶接方向が接近方向として行ったときには、先行のトーチにより大きな溶け込みの溶接を行うことができる。 According to the third aspect of the present invention described above, when welding is performed in a direction away from the ground position (a direction away from the ground), a good bead shape can be finished by the subsequent torch. In addition, when the welding direction is set to the approaching direction (approaching direction) for a short distance from the ground position and then the separation direction is performed, the start of the molten metal at the start of the arc is reduced and the start is reduced. It is possible to better control the partial welding, and when the welding direction is the approaching direction with respect to the ground position, welding with a large penetration can be performed with the preceding torch.
さらに上記した本発明の請求項4によると、厚肉の角形鋼管(製品)を容易に製造できる。
Furthermore, according to
[実施の形態1]
以下に、本発明の実施の形態1を、四角形鋼管の製造に採用した状態として図1〜図4に基づいて説明する。
[Embodiment 1]
Below,
図1に示すように、その板厚tが9〜19mmの帯鋼板(鋼鈑の一例)1を長さ方向1Aに搬送し、トリミング開先加工機11に通して幅方向1Bにおける両縁部1Cの内外に開先2a,2bを加工し、この前後に所定長さに切断する。
As shown in FIG. 1, a strip steel plate (an example of a steel plate) 1 having a thickness t of 9 to 19 mm is conveyed in the
そして図2に示すように、帯鋼板1を前段の成形プレス装置12に入れて、下金型13に対する上金型14の昇降動により、幅方向1Bにおける両縁部1C寄りの二箇所に直角(90度)状rの隅部3を折り曲げ成形する。次いで、帯鋼板1を後段の成形プレス装置15に入れて、下金型16に対する上金型17の昇降動により、中間の二箇所に鈍角(約105度)Rの隅部4を折り曲げ成形する。
Then, as shown in FIG. 2, the
そして図3に示すように、外面溶接機18の部分において、四辺をロール19,20群(またはシリンダー)により外側から加圧することで、鈍角Rの隅部4を直角状rに成形しながら両縁部1Cを相当接させ、以て内外の開先2a,2a、2b,2bどうしを相接近させた一つの突き合わせ部5を形成した四角形状鋼管6とし得る。次いで外面溶接機18によって、四角形状鋼管6の突き合わせ部5における外側の開先2a,2a間に対して外面溶接7を施工する。
As shown in FIG. 3, in the outer
その際に外面溶接7は、アルゴンが90%(約90%)と炭酸ガスが10%(約10%)との混合ガスGを、カバー25内に通してシールドガスとして使用し、かつカバー25内に1.3mmや1.6mmのワイヤーWを2本通すことでワイヤー2電極として使用したタンデム直流方式によるMIG溶接により行われる。これにより、突き合わせ部5において、厚さ方向における外側の約半分に外面溶接7を施工し得る。
At that time, the outer surface welding 7 uses a mixed gas G of 90% (about 90%) of argon and 10% (about 10%) of carbon dioxide as a shielding gas through the
次いで、四角形状鋼管6を180度回転させたのち内面溶接機21に移し、この内面溶接機21によって、四角形状鋼管6の突き合わせ部5における内側の開先2b,2b間に対して内面溶接8を施工する。その際に内面溶接8は、前述した外面溶接7と同様にして、アルゴンが90%(約90%)と炭酸ガスが10%(約10%)との混合ガスGを、カバー25内に通してシールドガスとして使用し、かつカバー25内に1.3mmや1.6mmのワイヤーWを2本通すことでワイヤー2電極として使用したタンデム直流方式によるMIG溶接により行われる。これにより、突き合わせ部5において、厚さ方向における内側の約半分に内面溶接8を施工し得る。
Next, the
このような外面溶接7と内面溶接8とによって、図4に示すように、一辺に突き合わせ溶接部9を有するワンシームで、しかも外寸Lが250〜1000mmの大径でかつ板厚tが9〜19mmの厚肉の四角形鋼管(製品)10を製造し得る。
By such
その際に外面溶接7と内面溶接8とは、混合ガスGをシールドガス(イナートガス)とし、その流れの中に2本のワイヤーWが位置されることで空気から遮断した状態で行え、しかもタンデム直流方式によるMIG溶接により、コントロールを容易として、高速でかつ完全な(高品質の)連続溶接を安価にして行える。さらに、外面溶接機18による外面溶接7と、内面溶接機21による内面溶接8との2回のみの溶接施工でよいことから溶接時間を短縮し得る。しかも、内面溶接後に外面溶接に移る際に四角形状鋼管6を1回のみ180度回転させればよいことから、回転設備は1箇所でよくて設備を簡素化し得るとともに、その回転作業の時間を短縮できることになる。
At that time, the
すなわち、タンデム(2電極)直流MIG方式であるがための欠陥である「磁気吹き現象」を機器の改良などにより解決したことにより、突き合わせ部位(突き合わせ溶接部9)に多少の隙間があっても溶接により抜け落ちることなく高速でかつ完全な連続溶接が可能となった。これにより、従来から鋼管のシーム溶接に採用されているサブマージードアーク溶接に比べて、安価でかつ入熱量の少ない高品質な溶接となっている。
[実施の形態2]
次に、本発明の実施の形態2を、図5〜図9に基づいて説明する。
In other words, the “magnetic blowing phenomenon”, which is a defect due to the tandem (two-electrode) DC MIG method, has been solved by improving the equipment, etc., so that even if there is a slight gap in the butt portion (butt weld 9). High-speed and complete continuous welding is possible without falling off by welding. Thereby, compared with the submerged arc welding conventionally employ | adopted for the seam welding of a steel pipe, it is cheap and high quality welding with few heat inputs.
[Embodiment 2]
Next, a second embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS.
図5に示すように、成形プレス装置12,15において折り曲げ成形されたのち、外面溶接機18の部分において、四辺をロール19,20群(またはシリンダー)により外側から加圧することで、鈍角Rの隅部4を直角状rに成形しながら両縁部1Cを相当接させ、以て開先どうしを相接近させた一つの突き合わせ部5を形成した四角形状鋼管6とし得る。ここで四角形状鋼管6は、両縁部1Cの外側にのみ開先2を加工しており、以てY形両面溶接形式を採用している。その際に、たとえば板厚tが12mmのとき、両開先2が成す開先角度Cは約70度とされ、そして開先深さDは6〜7mmとされている。
As shown in FIG. 5, after being bent and formed by the forming
そして外面溶接機18によって、四角形状鋼管6の突き合わせ部5における開先2間に対して外面溶接7を施工する。すなわち図6〜図8に示すように、タンデム直流方式によるMIG溶接を行う外面溶接機18(外面溶接機21も同様である。)は、そのトーチ間隔Aを溶接方向Bにおいて約180mm隔てて配設された1対のトーチ、すなわち、ルートパストーチ18Aと仕上げパストーチ18Bを有する。そして、両トーチ18A,18Bの前進角θは4度に設定されるとともに、両トーチ18A,18Bのそれぞれから、溶接方向Bで1対のワイヤーWA1 ,WA2 、WB1 ,WB2 が、カバー25A,25B内を通して送給されながら溶接施工されるように構成されている。
Then, the outer
ここで両トーチ18A,18Bにおける先行ワイヤーWA1 ,WB1 としては1.6mmのものが使用され、また後行ワイヤーWA2 ,WB2としては1.3mmのものが使用される。そしてカバー25A,25Bとしては、溶接方向B(側面視方向)において約37mmで、溶接方向Bに対して直交する方向(正面視方向)において約20mmであり、平面視で楕円形状のものが使用される。前記1対のトーチ18A,18Bのトーチ間隔Aは、約180mmに隔てて配設されているが、これは120〜300mmの範囲で間隔調整可能に構成されている。またトーチ18A,18Bの前進角θは、4度に傾斜して設定されているが、これは0〜9度の範囲で角度調整可能に構成されている。
Here, the leading wires WA 1 and WB 1 in both
前述したように、四角形状鋼管6の板厚tが12mm、開先角度Cが約70度、開先深さDが6〜7mmとされているとき、ルートパストーチ18Aのトーチ高さHAは、そのカバー25Aの下端から開先底部までの距離を18mmとして調整され、そして仕上げパストーチ18Bのトーチ高さHBは、そのカバー25Bの下端から四角形状鋼管6の外面までの距離を18mmとして調整されている。
As described above, when the plate thickness t of the
なお四角形状鋼管6側には、図9(a)に示すように、溶接方向Bが離間方向とされてルートパスアース位置28Aや仕上げパスアース位置28Bが設定されたり、図9(b)に示すように、溶接方向Bが少しの距離だけ接近方向とされたのち離間方向とされてルートパスアース位置28Aや仕上げパスアース位置28Bが設定されたり、図9(c)に示すように、溶接方向Bが接近方向とされてルートパスアース位置28Aや仕上げパスアース位置28Bが設定されたりしている。
On the
このような実施の形態2によると、外面溶接機18においては、両トーチ18A,18Bのトーチ間隔Aを180mm前後に隔てて配設し、そして両トーチ18A,18Bの前進角θを4度に傾斜設定している。そして、たとえばワイヤーWA1 ,WA2 、WB1 ,WB2 の送給速度は、ルートパストーチ18Aにおける先行のワイヤーWA1 は400〜420ipm、後行のワイヤーWA2 は450ipmに調整され、また仕上げパストーチ18Bにおける先行のワイヤーWB1 は350〜425ipm、後行のワイヤーWB2 は400〜450ipmに調整されている。
According to the second embodiment, in the
このような条件下での外面溶接7は、まず図6、図7に示すように、先行するルートパストーチ18Aにおいて、1対のワイヤーWA1 ,WA2 がカバー15A内を通して送給されながら前段溶接7aが施工され、次いで図6、図8に示すように、後行する仕上げパストーチ18Bにおいて、1対のワイヤーWB1 ,WB2 がカバー15B内を通して送給されながら前段溶接7aの上に後段溶接7bが施工されることで行われる。
First, as shown in FIG. 6 and FIG. 7, the outer surface welding 7 under such conditions is performed in the preceding stage while a pair of wires WA 1 and WA 2 are fed through the cover 15A in the preceding route path torch 18A. Next, as shown in FIGS. 6 and 8, in the subsequent
その際に溶接は、アルゴンが90%(約90%)と炭酸ガスが10%(約10%)との混合ガスGを、カバー25A,25B内に通してシールドガスとして使用し、かつカバー25A,25B内にそれぞれ2本のワイヤーWA1 ,WA2 、WB1 ,WB2 を送給することでワイヤー2電極として使用したタンデム直流方式によるMIG溶接により行われる。
At that time, welding uses a mixed gas G of 90% (about 90%) of argon and 10% (about 10%) of carbon dioxide gas as a shielding gas through the
そして上述したような外面溶接7を、図8(a)に示すように、ルートパスアース位置28Aや仕上げパスアース位置28Bに対して溶接方向Bが離間方向(遠ざかる方向)として行ったときには、仕上げトーチ18Bにより良好なビード形状の仕上げ得る。また図8(b)に示すように、ルートパスアース位置28Aや仕上げパスアース位置28Bに対して溶接方向Bが少しの距離だけ接近方向(近づく方向)としたのち離間方向として行ったときには、スタート時にアーク前方に溶融金属を押し出そうするのを減じることになって、スタート部溶接のコントロールをより良好になる。さらに図8(c)に示すように、ルートパスアース位置28Aや仕上げパスアース位置28Bに対して溶接方向Bが接近方向(近づく方向)として行ったときには、ルートパストーチ18Aにより大きな溶け込みの溶接を行える。
Then, as shown in FIG. 8A, when the outer surface welding 7 as described above is performed with the welding direction B as the separation direction (the direction away from the root
これらのことにより、突き合わせ部5において、厚さ方向における外側の約半分に外面溶接7を、溶接速度を2M/minとして効率よく行える。しかも溶接施工を、磁気吹き(アークブロー)現象がより発生し難い状態で行える。すなわち、タンデム(2電極)直流MIG方式であるがための欠陥である「磁気吹き現象」を機器の改良などにより解決したことにより、突き合わせ部位(突き合わせ溶接部9)に多少の隙間があっても溶接により抜け落ちることなく高速でかつ完全な連続溶接が可能となった。これにより、従来から鋼管のシーム溶接に採用されているサブマージードアーク溶接に比べて、安価でかつ入熱量の少ない高品質な溶接となっている。
By these things, in the butt | matching
なお図5に示すように、内面溶接8も、同様な形式の内面溶接機21により行える。
上記した実施の形態2では、先行ワイヤーWA1 ,WB1 と後行ワイヤーWA2 ,WB2とが、それぞれのカバー25A,25Bを通して送給されているが、これは全てのワイヤーWA1 ,WB1 、WA2 ,WB2が、共通のカバーを通して送給される形式などであってもよい。
As shown in FIG. 5, the inner surface welding 8 can also be performed by an inner
In
上記した両実施の形態では、一辺に突き合わせ溶接部9を有する正方体形状の四角形鋼管(製品)10を製造しているが、これは直方体形状の四角形鋼管(製品)の製造であってもよい。
In both the above-described embodiments, a rectangular parallelepiped rectangular steel pipe (product) 10 having a
上記した両実施の形態では、一辺に突き合わせ溶接部(シーム溶接部)9を有する大径で厚肉の四角形鋼管(製品)10を製造しているが、これは大径で薄肉の四角形鋼管、小径で厚肉の四角形鋼管、小径で薄肉の四角形鋼管、さらには、これらの六角形鋼管や八角形鋼管などの製造であってもよい。 In both of the above-described embodiments, a large-diameter and thick rectangular steel pipe (product) 10 having a butt weld portion (seam weld portion) 9 on one side is manufactured. This is a large-diameter and thin-walled rectangular steel pipe, The manufacturing may be a small diameter and thick rectangular steel pipe, a small diameter and thin rectangular steel pipe, or a hexagonal steel pipe or an octagonal steel pipe.
1 帯鋼板(鋼鈑)
1B 幅方向
1C 縁部
2a 開先
2b 開先
2 開先
3 隅部
4 隅部
5 突き合わせ部
6 四角形状鋼管
7 外面溶接
7a 前段溶接
7b 後段溶接
8 内面溶接
9 突き合わせ溶接部
10 四角形鋼管(製品)
11 トリミング開先加工機
12 前段の成形プレス装置
15 後段の成形プレス装置
18 外面溶接機
18A ルートパストーチ(トーチ)
18B 仕上げパストーチ(トーチ)
19 ロール
20 ロール
21 内面溶接機
t 板厚
L 外寸
G 混合ガス
W ワイヤー
A トーチ間隔
B 溶接方向
θ 前進角
WA1 ワイヤー
WA2 ワイヤー
WB1 ワイヤー
WB2 ワイヤー
1 Steel strip (steel)
DESCRIPTION OF
18B Finishing Path Torch (Torch)
19
Claims (4)
The plate thickness of a steel plate is 9-19 mm, The manufacturing method of the square steel pipe of any one of Claims 1-3 characterized by the above-mentioned.
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