JP2005089785A - 高張力鋼板の製造方法 - Google Patents
高張力鋼板の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2005089785A JP2005089785A JP2003321734A JP2003321734A JP2005089785A JP 2005089785 A JP2005089785 A JP 2005089785A JP 2003321734 A JP2003321734 A JP 2003321734A JP 2003321734 A JP2003321734 A JP 2003321734A JP 2005089785 A JP2005089785 A JP 2005089785A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- steel sheet
- induction heating
- power
- temperature condition
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 141
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 141
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 48
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 30
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 182
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims abstract description 85
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims abstract description 26
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims abstract description 24
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims abstract description 23
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 21
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims description 51
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 12
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 9
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 description 29
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 12
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 11
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 11
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 8
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 8
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 6
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 6
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 5
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 5
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 3
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 3
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 3
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000007429 general method Methods 0.000 description 2
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000013178 mathematical model Methods 0.000 description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 1
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D11/00—Process control or regulation for heat treatments
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Induction Heating (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
Abstract
【解決手段】 圧延機および直接焼入れ装置と同一の製造ライン上に設置されたソレノイド型誘導加熱装置を用いて焼戻しを行う鋼板の製造方法において、鋼板の搬送速度と前記誘導加熱装置に供給予定の電力とを含むデータから誘導加熱後における鋼板の表面温度と板厚中心部の温度とを推定する演算ステップと、鋼板の表面の最高温度が500〜720℃、板厚中心部の温度が500〜700℃の範囲となる温度条件を満足するか否かを判定する温度条件判定ステップと、前記温度条件に適合しない場合は、前記電力を修正して前記演算ステップと前記温度条件判定ステップとを繰り返して実行する判定処理ステップと、前記温度条件に適合する場合は、その演算に用いられた電力を前記誘導加熱装置に供給する供給する電力供給ステップとを備えている。
【選択図】 図1
Description
Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10+5B
で定義されるPcm値が0.30%以下である鋼を、1000〜1300℃に加熱して熱間圧延した後、Ar3点以上から400℃以下まで直接焼入れし、圧延機および直接焼入れ装置と同一の製造ライン上に設置されたソレノイド型誘導加熱装置を用いて焼戻しを行う鋼板の製造方法において、鋼板の搬送速度と前記誘導加熱装置に供給予定の電力とを含むデータから誘導加熱後における鋼板の表面温度と板厚中心部の温度とを推定する演算ステップと、鋼板の表面の最高温度が500〜720℃、板厚中心部の温度が500〜700℃の範囲となる温度条件を満足するか否かを判定する温度条件判定ステップと、前記温度条件に適合しない場合は、前記電力を修正して前記演算ステップと前記温度条件判定ステップとを繰り返して実行する判定処理ステップと、前記温度条件に適合する場合は、その演算に用いられた電力を前記誘導加熱装置に供給する供給する電力供給ステップとを備えたことに特徴を有するものである。
Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10+5B
で定義されるPcm値が0.30%以下である鋼を、1000〜1300℃に加熱して熱間圧延した後、Ar3点以上から400℃以下まで直接焼入れし、圧延機および直接焼入れ装置と同一の製造ライン上に設置されたソレノイド型誘導加熱装置を用いて焼戻しを行う鋼板の製造方法において、鋼板の搬送速度と前記誘導加熱装置に供給予定の電力とを含むデータから誘導加熱後における鋼板の表面温度と板厚中心部の温度とを推定する演算ステップと、鋼板の表面の最高温度が500〜720℃、板厚中心部の温度が500〜700℃の範囲となる温度条件を満足するか否かを判定する温度条件判定ステップと、前記温度条件に適合しない場合は、前記電力を修正して前記演算ステップと前記温度条件判定ステップとを繰り返して実行する判定処理ステップと、前記温度条件に適合する場合は、その演算に用いられた電力に基づいて、鋼板の加熱に使用される前記誘導加熱装置のそれぞれの電力量の合計値が所定の値以下である電力条件に適合するかどうかを判定する電力判定ステップと、前記温度条件に適合する場合は、その演算に用いられた電力を前記誘導加熱装置に供給する供給する電力供給ステップとを備えたことに特徴を有するものである。
からなり、且つ、
Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10+5B
で定義されるPcm値が0.30%以下である鋼を、1000〜1300℃に加熱して熱間圧延した後、Ar3点以上から400℃以下まで直接焼入れし、圧延機および直接焼入れ装置と同一の製造ライン上に設置されたソレノイド型誘導加熱装置を用いて焼戻しを行う鋼板の製造方法において、鋼板の搬送速度と前記誘導加熱装置に供給予定の電力とを含むデータから誘導加熱後における鋼板の表面温度と板厚中心部の温度とを推定する演算ステップと、鋼板の表面の最高温度が500〜720℃、板厚中心部の温度が500〜700℃の範囲となる温度条件を満足するか否かを判定する温度条件判定ステップと、前記温度条件に適合しない場合は、前記電力を修正して前記演算ステップと前記温度条件判定ステップとを繰り返して実行する判定処理ステップと、前記温度条件に適合する場合は、前記搬送速度を増加した新たな搬送速度を用いて前記演算ステップ、前記温度条件判定ステップおよび前記判定処理ステップを前記温度条件に適合しなくなるまで繰り返して実行し、前記温度条件に適合する最終の演算に用いられた電力と搬送速度とを抽出する抽出ステップと、前記抽出ステップにより抽出された搬送速度により鋼板を搬送しつつ、抽出された電力を前記誘導加熱装置に供給する抽出電力供給ステップとを備えたことに特徴を有するものである。
Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10+5B
で定義されるPcm値が0.30%以下である鋼を、1000〜1300℃に加熱して熱間圧延した後、Ar3点以上から400℃以下まで直接焼入れし、圧延機および直接焼入れ装置と同一の製造ライン上に設置されたソレノイド型誘導加熱装置を用いて焼戻しを行う鋼板の製造方法において、鋼板の搬送速度と前記誘導加熱装置に供給予定の電力とを含むデータから誘導加熱後における鋼板の表面温度と板厚中心部の温度とを推定する演算ステップと、鋼板の表面の最高温度が500〜720℃、板厚中心部の温度が500〜700℃の範囲となる温度条件を満足するか否かを判定する温度条件判定ステップと、前記温度条件に適合しない場合は、前記電力を修正して前記演算ステップと前記温度条件判定ステップとを繰り返して実行する判定処理ステップと、前記温度条件に適合する場合は、その演算に用いられた電力に基づいて、前記鋼板の加熱に使用される前記誘導加熱装置のそれぞれの電力量の合計値が所定の値以下である電力条件に適合するかどうかを判定する電力判定ステップと、前記温度条件に適合する場合は、前記搬送速度を増加した新たな搬送速度を用いて前記演算ステップ、前記温度条件判定ステップおよび前記判定処理ステップを前記温度条件に適合しなくなるまで繰り返して実行し、前記温度条件に適合する最終の演算に用いられた電力と搬送速度とを抽出する抽出ステップと、前記抽出ステップにより抽出された搬送速度により鋼板を搬送しつつ、抽出された電力を前記誘導加熱装置に供給する抽出電力供給ステップとを備えたことに特徴を有するものである。
Cは、強度を確保するために含有させるが、0.06%未満ではその効果が不十分であり、一方、0.18%を超えると母材および溶接熱影響部の靭性が劣化すると共に、溶接性が著しく劣化する。従って、C含有量は、0.06〜0.18%の範囲内に限定する。
Siは、製鋼段階の脱酸材および強度向上元素として含有させるが、0.05%未満ではその効果が不十分であり、一方、0.6%を超えると母材および溶接熱影響部の靭性が劣化すると共に、溶接性が著しく劣化する。従って、Si含有量は、0.05〜0.6%の範囲内に限定する。
Mnは、強度を確保するために含有させるが、0.5%未満ではその効果が不十分であり、一方、1.6%を超えると溶接熱影響部の靭性が劣化すると共に、溶接性が著しく劣化する。従って、Mn含有量は、0.5〜1.6%の範囲内に限定する。
P、Sは、何れも不純物元素であり、0.03%を超えると健全な母材および溶接継手を得ることができなくなる。従って、P、S含有量は、0.03%以下に限定する。
Alは、脱酸のために添加するが、0.005%未満の場合にはその効果が十分でなく、一方、0.1%を超えて含有すると、鋼板の表面疵が発生し易くなる。従って、A1含有量は、0.005〜0.1%の範囲内に限定する。
Nは、AlやNb等と析出物を形成して組織を微細化し、母材靭性を向上させる効果を有すること、および、焼戻し時にNbやV等と析出物を形成して析出強化による強度確保の効果を有するために添加する。しかしながら、0.0005%未満の添加では組織の微細化および強度確保に必要な析出物が形成されず、一方、0.008%を超える添加は母材および溶接継手の靭性を損なう。従って、N含有量は、0.0005〜0.008%の範囲内に限定する。
Cuは、固溶強化および析出強化により強度を向上する作用を有している。しかしながら、Cu含有量が1%を超えると、靭性が低下する。従って、Cuを添加する場合には、その含有量を1%以下、好ましくは、0.50%以下に限定する。
Niは、靭性および焼入れ性を向上する作用を有している。しかしながら、Ni含有量が4%を超えると、経済性が劣る。従って、Niを添加する場合には、その含有量を4%以下、好ましくは、0.50%以下に限定する。
Crは、強度および靭性を向上する作用を有している。しかしながら、Cr含有量が1%を超えると、溶接性が劣化する。従って、Crを添加する場合には、その含有量を1%以下、好ましくは、0.50%以下に限定する。
Moは、焼入れ性および強度を向上する作用を有している。しかしながら、Mo含有量が1%を超えると、経済性が劣る。従って、Moを添加する場合には、その含有量を1%以下、好ましくは、0.50%以下に限定する。
Nbは、マイクロアロイング元素として強度を向上させるために添加する。しかしながら、0.05%を超えると溶接熱影響部の靭性を劣化させる。従って、Nbを添加する場合には、その含有量を0.05%以下に限定する。
Vは、マイクロアロイング元素として強度を向上させるために添加する。しかしながら、0.5%を超えると溶接熱影響部の靭性を著しく劣化させる。従って、Vを添加する場合には、その含有量を0.5%以下、好ましくは、0.1%以下に限定する。
Tiは、圧延加熱時あるいは溶接時にTiNを生成し、オーステナイト粒を微細化し、母材靭性ならびに溶接熱影響部の靭性を向上させる。しかしながら、その含有量が0.03%を超えると溶接熱影響部の靭性を劣化させる。従って、Tiを添加する場合には、その含有量を、0.03%以下に限定する。
Bは、焼入れ性を向上する作用を有している。しかしながら、0.0030%を超えると、靭性を劣化させる。従って、Bを添加する場合には、その含有量を0.0030%以下に限定する。
Caは、硫化物系介在物の形態制御に不可欠な元素である。しかしながら、0.01%を超える添加は、清純度の低下を招く。従って、Caを添加する場合には、その含有量を0.01%以下に限定する。
Pcmは、溶接割れ感受性を表す指数であり、この値が高いほど引張強度が高くなるが、通常の環境における溶接施工において、予熱工程を省略、または予熱温度を低減させるため、Pcm値は、0.30%以下に限定する。なお、引張強度が570MPa級の場合には、Pcm値は、0.25%以下にすることが望ましい。
合金元素の均質化と未再結晶域を拡大させるのに有効なNbの固溶を図るため、加熱温度は1000℃以上に設定する必要がある。しかしながら、加熱温度が1300℃を超えると組織の粗大化により、母材の靭性が確保されなくなる。従って、熱間圧延前の加熱温度は、1000〜1300℃の範囲内に限定する。
均一に加熱された本発明鋼を所定の板厚まで熱間圧延する工程は、通常の条件に依って差し支えない。圧延仕上げ温度は、Ar3変態点を上回らなければならない。これは、Ar3変態点を下回る温度で圧延を終了すると、後の直接焼入れにて、焼入れが不完全なものとなり良好な母材特性が確保できないためである。
熱間圧延終了後、母材強度および母材靭性を確保するため、Ar3変態点以上の温度の鋼板を強制冷却により焼入れ処理を施すことが必要である。400℃以下に到達するまで直接焼入れする理由は、オーステナイトからマルテンサイトもしくはベイナイトヘの変態を完了させ、母材の強度を保つためである。
焼戻しは、圧延機および直接焼入れ装置と同一の製造ライン上に直結して設置されたソレノイド型誘導加熱装置で行うものとした。これは、直結化により圧延・直接焼入れと焼戻しの間の搬送、その他による付加的な所要時間を排除することが可能となり、生産性を著しく向上することが可能となるためである。
焼戻し時の鋼板表面の最高到達温度が500℃未満では、加熱温度が低すぎるため直接焼入れによって劣化した靭性の回復が不十分である。一方、鋼板表面の最高到達温度が720℃を超えると、逆変態などに起因して、表層部の靭性および強度などが著しく劣化してしまう。よって、再加熱時の鋼板表面の最高到達温度は、500〜720℃の範囲内に限定する。
焼戻し時の板厚中心部の最高到達温度が500℃未満では、加熱温度が低すぎるため直接焼入れによって劣化した靭性の回復が不十分である。一方、鋼板中心部の最高到達温度が700℃を超えると、鋼板表面の最高到達温度の上限を上記のごとく限定しているため、所定の温度に昇温するまで著しく時間を要し、鋼板の生産効率が著しく低下する。従って、再加熱時の板厚中心部の最高到達温度は、500〜700℃の範囲内に限定する。
(2)加熱温度の目標、制限を満たす、電力と搬送速度を求める。
(3)消費電力を、なるべく小さくする。
(4)操業を阻害しない搬送速度で熱処理を行う。
(5)加熱前の鋼板温度を実測し、その値により加熱電力、搬送速度等を決定する。
内部温度条件:|Ti−Tr|<c (cは定数)
表面温度条件:Tu−Ts>0
目的関数:消費電力の和(kWh)Σ(pi*v)
但し、Ts:表面温度最大値
Tr:加熱目標温度
Tu:上限温度
Ti:内部温度最大値
v:鋼板搬送速度
この発明では、鋼材の厚み方向の温度分布を推定する数式モデルを用いる。さらに、その数式モデル用いて、電力設定計算、速度設定計算を行う。
鋼材内部の電流分布は、浸透深さで表される。浸透深さは式(1)のように周波数、比透磁率で表される。
2:誘導加熱装置
3:温度検出器
4:制御装置
5:電力供給装置
Claims (9)
- 質量%で、
C:0.06〜0.18%、
Si:0.05〜0.6%、
Mn:0.5〜1.6%、
Al:0.005〜0.1%、
N:0.0005〜0.008%、
P:0.03%以下、
S:0.03%以下、
残部:Feおよび不可避的不純物
からなり、且つ、
Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10+5B
で定義されるPcm値が0.30%以下である鋼を、1000〜1300℃に加熱して熱間圧延した後、Ar3点以上から400℃以下まで直接焼入れし、圧延機および直接焼入れ装置と同一の製造ライン上に設置されたソレノイド型誘導加熱装置を用いて焼戻しを行う鋼板の製造方法において、
鋼板の搬送速度と前記誘導加熱装置に供給予定の電力とを含むデータから誘導加熱後における鋼板の表面温度と板厚中心部の温度とを推定する演算ステップと、
鋼板の表面の最高温度が500〜720℃、板厚中心部の温度が500〜700℃の範囲となる温度条件を満足するか否かを判定する温度条件判定ステップと、
前記温度条件に適合しない場合は、前記電力を修正して前記演算ステップと前記温度条件判定ステップとを繰り返して実行する判定処理ステップと、
前記温度条件に適合する場合は、その演算に用いられた電力を前記誘導加熱装置に供給する供給する電力供給ステップと
を備えたことを特徴とする、高張力鋼板の製造方法。 - 質量%で、
C:0.06〜0.18%、
Si:0.05〜0.6%、
Mn:0.5〜1.6%、
Al:0.005〜0.1%、
N:0.0005〜0.008%、
P:0.03%以下、
S:0.03%以下、
残部:Feおよび不可避的不純物
からなり、且つ、
Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10+5B
で定義されるPcm値が0.30%以下である鋼を、1000〜1300℃に加熱して熱間圧延した後、Ar3点以上から400℃以下まで直接焼入れし、圧延機および直接焼入れ装置と同一の製造ライン上に設置されたソレノイド型誘導加熱装置を用いて焼戻しを行う鋼板の製造方法において、
鋼板の搬送速度と前記誘導加熱装置に供給予定の電力とを含むデータから誘導加熱後における鋼板の表面温度と板厚中心部の温度とを推定する演算ステップと、
鋼板の表面の最高温度が500〜720℃、板厚中心部の温度が500〜700℃の範囲となる温度条件を満足するか否かを判定する温度条件判定ステップと、
前記温度条件に適合しない場合は、前記電力を修正して前記演算ステップと前記温度条件判定ステップとを繰り返して実行する判定処理ステップと、
前記温度条件に適合する場合は、その演算に用いられた電力に基づいて、鋼板の加熱に使用される前記誘導加熱装置のそれぞれの電力量の合計値が所定の値以下である電力条件に適合するかどうかを判定する電力判定ステップと、
前記温度条件に適合する場合は、その演算に用いられた電力を前記誘導加熱装置に供給する供給する電力供給ステップと
を備えたことを特徴とする、高張力鋼板の製造方法。 - 質量%で、
C:0.06〜0.18%、
Si:0.05〜0.6%、
Mn:0.5〜1.6%、
Al:0.005〜0.1%、
N:0.0005〜0.008%、
P:0.03%以下、
S:0.03%以下、
残部:Feおよび不可避的不純物
からなり、且つ、
Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10+5B
で定義されるPcm値が0.30%以下である鋼を、1000〜1300℃に加熱して熱間圧延した後、Ar3点以上から400℃以下まで直接焼入れし、圧延機および直接焼入れ装置と同一の製造ライン上に設置されたソレノイド型誘導加熱装置を用いて焼戻しを行う鋼板の製造方法において、
鋼板の搬送速度と前記誘導加熱装置に供給予定の電力とを含むデータから誘導加熱後における鋼板の表面温度と板厚中心部の温度とを推定する演算ステップと、
鋼板の表面の最高温度が500〜720℃、板厚中心部の温度が500〜700℃の範囲となる温度条件を満足するか否かを判定する温度条件判定ステップと、
前記温度条件に適合しない場合は、前記電力を修正して前記演算ステップと前記温度条件判定ステップとを繰り返して実行する判定処理ステップと、
前記温度条件に適合する場合は、前記搬送速度を増加した新たな搬送速度を用いて前記演算ステップ、前記温度条件判定ステップおよび前記判定処理ステップを前記温度条件に適合しなくなるまで繰り返して実行し、前記温度条件に適合する最終の演算に用いられた電力と搬送速度とを抽出する抽出ステップと、
前記抽出ステップにより抽出された搬送速度で鋼板を搬送しつつ、抽出された電力を前記誘導加熱装置に供給する抽出電力供給ステップと
を備えたことを特徴とする、高張力鋼板の製造方法。 - 質量%で、
C:0.06〜0.18%、
Si:0.05〜0.6%、
Mn:0.5〜1.6%、
Al:0.005〜0.1%、
N:0.0005〜0.008%、
P:0.03%以下、
S:0.03%以下、
残部:Feおよび不可避的不純物
からなり、且つ、
Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10+5B
で定義されるPcm値が0.30%以下である鋼を、1000〜1300℃に加熱して熱間圧延した後、Ar3点以上から400℃以下まで直接焼入れし、圧延機および直接焼入れ装置と同一の製造ライン上に設置されたソレノイド型誘導加熱装置を用いて焼戻しを行う鋼板の製造方法において、
鋼板の搬送速度と前記誘導加熱装置に供給予定の電力とを含むデータから誘導加熱後における鋼板の表面温度と板厚中心部の温度とを推定する演算ステップと、
鋼板の表面の最高温度が500〜720℃、板厚中心部の温度が500〜700℃の範囲となる温度条件を満足するか否かを判定する温度条件判定ステップと、
前記温度条件に適合しない場合は、前記電力を修正して前記演算ステップと前記温度条件判定ステップとを繰り返して実行する判定処理ステップと、
前記温度条件に適合する場合は、その演算に用いられた電力に基づいて、前記鋼板の加熱に使用される前記誘導加熱装置のそれぞれの電力量の合計値が所定の値以下である電力条件に適合するかどうかを判定する電力判定ステップと、
前記温度条件に適合する場合は、前記搬送速度を増加した新たな搬送速度を用いて前記演算ステップ、前記温度条件判定ステップおよび前記判定処理ステップを前記温度条件に適合しなくなるまで繰り返して実行し、前記温度条件に適合する最終の演算に用いられた電力と搬送速度とを抽出する抽出ステップと、
前記抽出ステップにより抽出された搬送速度により鋼板を搬送しつつ、抽出された電力を前記誘導加熱装置に供給する抽出電力供給ステップと
を備えたことを特徴とする、高張力鋼板の製造方法。 - 焼戻しが、焼戻し処理する鋼板の次に処理される他の鋼板が熱処理工程より前の工程で待機せずに済む時間、あるいは待機時間が最も短くなる時間内に完了するように、鋼板の加熱パス回数を設定する、加熱パス回数設定ステップを備えていることを特徴とする、請求項1から4の何れか1つに記載の、高張力鋼板の製造方法。
- 鋼板を往復させることにより、前記誘導加熱装置を3パス以上通過させて加熱することを特徴とする、請求項5記載の、高張力鋼板の製造方法。
- 質量%で、さらに、
Cu:1%以下、
Ni:4%以下、
Cr:1%以下、
Mo:1%以下
の少なくとも1つを含有することを特徴とする、請求項1から6の少なくとも1つに記載の、高張力鋼板の製造方法。 - 質量%で、さらに、
Nb:0.05%以下、
V:0.5%以下、
Ti:0.03%以下、
の少なくとも1つを含有することを特徴とする、請求項1から7の少なくとも1つに記載の、高張力鋼板の製造方法。 - 質量%で、さらに、
B:0.003%以下、
Ca:0.01%以下、
の少なくとも1つを含有することを特徴とする、請求項1から8の少なくとも1つに記載の、高張力鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2003321734A JP4325326B2 (ja) | 2003-09-12 | 2003-09-12 | 高張力鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2003321734A JP4325326B2 (ja) | 2003-09-12 | 2003-09-12 | 高張力鋼板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2005089785A true JP2005089785A (ja) | 2005-04-07 |
JP4325326B2 JP4325326B2 (ja) | 2009-09-02 |
Family
ID=34453332
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2003321734A Expired - Lifetime JP4325326B2 (ja) | 2003-09-12 | 2003-09-12 | 高張力鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4325326B2 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100694559B1 (ko) | 2006-07-21 | 2007-03-14 | 진성중공업 주식회사 | 유도가열에 의한 후판의 연속 열처리 방법 및 장치 |
WO2011009819A1 (de) | 2009-07-23 | 2011-01-27 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zur steuerung und/oder regelung eines induktionsofens für eine walzanlage, steuer- und/oder regeleinrichtung für eine walzanlage und walzanlage zum herstellen von walzgut |
CN103774051A (zh) * | 2012-10-25 | 2014-05-07 | 吴雪 | 一种高强钢 |
JP2017067781A (ja) * | 2015-09-30 | 2017-04-06 | Jfeスチール株式会社 | 鋼板に含まれるオーステナイトの割合の測定方法および装置ならびに合金化炉誘導加熱装置制御方法 |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110578089B (zh) * | 2019-09-20 | 2021-08-24 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种高强度调质海洋工程用钢板及其生产方法 |
CN111041329B (zh) * | 2019-12-25 | 2021-11-12 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种海洋工程用高强高韧性钢板及其生产方法 |
-
2003
- 2003-09-12 JP JP2003321734A patent/JP4325326B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100694559B1 (ko) | 2006-07-21 | 2007-03-14 | 진성중공업 주식회사 | 유도가열에 의한 후판의 연속 열처리 방법 및 장치 |
WO2011009819A1 (de) | 2009-07-23 | 2011-01-27 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zur steuerung und/oder regelung eines induktionsofens für eine walzanlage, steuer- und/oder regeleinrichtung für eine walzanlage und walzanlage zum herstellen von walzgut |
EP2287345A1 (de) | 2009-07-23 | 2011-02-23 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zur Steuerung und/oder Regelung eines Induktionsofens für eine Walzanlage, Steuer- und/oder Regeleinrichtung für eine Walzanlage und Walzanlage zum Herstellen von Walzgut |
CN103774051A (zh) * | 2012-10-25 | 2014-05-07 | 吴雪 | 一种高强钢 |
JP2017067781A (ja) * | 2015-09-30 | 2017-04-06 | Jfeスチール株式会社 | 鋼板に含まれるオーステナイトの割合の測定方法および装置ならびに合金化炉誘導加熱装置制御方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP4325326B2 (ja) | 2009-09-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2588755C2 (ru) | Стальная полоса с низким отношением предела текучести к пределу прочности и высокой ударной вязкостью и способ ее производства | |
CN109415776B (zh) | 一种用于由片材制造马氏体不锈钢部件的工艺 | |
JP4951997B2 (ja) | 引張強さが550MPa以上の高張力鋼板の製造方法。 | |
RU2593567C2 (ru) | Высокопрочная стальная полоса с высокой ударной вязкостью и пределом текучести 700 мпа и способ ее производства | |
JP2013139630A (ja) | 鋼板内の材質均一性に優れた耐サワーラインパイプ用高強度鋼板とその製造方法 | |
JP2008121036A (ja) | 高強度高靱性鋼板の製造方法 | |
JP6831254B2 (ja) | 耐酸露点腐食性に優れる溶接鋼管およびその製造法並びに熱交換器 | |
CN107429339B (zh) | 高强度钢及其制造方法、以及钢管及其制造方法 | |
JP2007009325A (ja) | 耐低温割れ性に優れた高張力鋼材およびその製造方法 | |
US11001905B2 (en) | Steel plate for structural pipes or tubes, method of producing steel plate for structural pipes or tubes, and structural pipes and tubes | |
JP2007270194A (ja) | 耐sr特性に優れた高強度鋼板の製造方法 | |
JP4325326B2 (ja) | 高張力鋼板の製造方法 | |
JP5206755B2 (ja) | 高強度ラインパイプ用鋼板の製造方法 | |
JP2008248383A (ja) | 直接焼入れ型薄肉厚鋼板およびその製造方法 | |
KR20120122084A (ko) | 라인파이프용 압연바의 표면 결함 방지장치 및 이를 이용한 압연바의 제조 방법 | |
JP4333282B2 (ja) | 高強度鋼板の製造方法 | |
JP6051735B2 (ja) | 溶接性および耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法 | |
JP4385622B2 (ja) | 高強度鋼板の製造方法 | |
JP2004218081A (ja) | 高張力鋼板の製造方法 | |
CN111183238A (zh) | 耐酸管线管用高强度钢板及其制造方法以及使用了耐酸管线管用高强度钢板的高强度钢管 | |
KR101597789B1 (ko) | 가열곡직부 특성이 우수한 고강도 후강판 및 제조방법 | |
JP2008208439A (ja) | 強度−伸びバランスに優れた高靭性高張力鋼板の製造方法 | |
EP4043114B1 (en) | Electric resistance welded steel pipe and method for manufacturing the same | |
JP4254550B2 (ja) | 溶接熱影響部靭性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 | |
JP2003321729A (ja) | 溶接熱影響部靭性に優れた高強度鋼板及びその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20060908 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20081209 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20090113 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20090313 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20090519 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20090601 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120619 Year of fee payment: 3 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4325326 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120619 Year of fee payment: 3 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130619 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140619 Year of fee payment: 5 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
EXPY | Cancellation because of completion of term |