JP2005030494A

JP2005030494A - Belt type continuously variable transmission

Info

Publication number: JP2005030494A
Application number: JP2003196240A
Authority: JP
Inventors: Yoshiaki Kato; 芳章加藤; Yoshihiro Kono; 義裕河野
Original assignee: JATCO Ltd
Current assignee: JATCO Ltd
Priority date: 2003-07-14
Filing date: 2003-07-14
Publication date: 2005-02-03
Also published as: EP1498639A1; US20050014584A1

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a belt type continuously variable transmission capable of canceling centrifugal oil pressure to be generated in, in particular, a secondary pulley, and improving balance of oil quantity. <P>SOLUTION: In this belt type continuously variable transmission, a space between a fixed wall adjacent to a movable pulley piston chamber of a driven pulley and a piston for directly pushing the movable pulley is formed into a centrifugal oil pressure cancel chamber. A shaft center oil passage for supplying the centrifugal cancel oil to a driven shaft for supporting the driven pulley and a communication passage for communicating the centrifugal oil pressure cancel chamber with the shaft center oil passage are provided, and the centrifugal cancel oil liquid-tightly flows between the centrifugal oil pressure cancel chamber and the communication passage. <P>COPYRIGHT: (C)2005,JPO&NCIPI

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ベルト式無段変速機の変速油圧装置に関し、特にクランプ圧と変速用油圧を独立に制御する変速油圧装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、自動変速機の変速油圧装置として、例えば特許文献１に記載の記述が知られている。この公報に記載の技術では、被動側プーリの固定壁の背面に遠心油圧キャンセル室を設けている。よって、オーバードライブ状態等において、被動側プーリの回転数が上昇したとしても、遠心油圧をキャンセルすることが可能となり、安定した変速制御を達成している。
【０００３】
【特許文献１】
特開２００１−１８２７９１号公報（図２参照）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上述の従来技術にあっては、下記に示す問題があった。すなわち、遠心油圧キャンセル室へ油を供給するポートと、大気開放するポートが隣接しているため、遠心油圧キャンセル室の有効受圧面積の内周側半径は大気開放位置となる。このとき、ピストンの有効受圧面積の内周側半径に比べ、遠心油圧キャンセル室の有効受圧面積の内周側半径が大きくなってしまい、十分な遠心キャンセル力が得られないという問題があった。また、大気開放された油は無駄に捨てられているだけであり、油量収支の悪化を招くという問題があった。
【０００５】
本発明は、上述のような問題点に着目してなされたもので、特に被動側プーリに発生する遠心油圧をキャンセルし、かつ、油量収支の向上を図ることが可能なベルト式無段変速機を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
上述の課題を解決するために、本願発明では、ベルト式無段変速機において、プーリの可動プーリピストン室と隣接する固定壁と、前記可動プーリを直接押圧するピストンとの間の空間を遠心油圧キャンセル室とし、前記プーリを支持する軸に遠心キャンセル油を供給する軸心油路と、前記遠心油圧キャンセル室と前記軸心油路とを連通する連通路を設け、前記遠心油圧キャンセル室と前記連通路の間を前記遠心キャンセル油が液密に流通することとした。
【０００７】
【発明の作用及び効果】
請求項１に記載のベルト式無段変速機にあっては、プーリに設けられた遠心油圧キャンセル室に遠心キャンセル油を供給する際、軸心油路と遠心油圧キャンセル室との間を液密に流通することとした。これにより、遠心油圧キャンセル室の有効受圧面積の内周側半径を軸心油路近傍に設定することが可能となり、確実に遠心油圧をキャンセルすることができる。特に被動側プーリにあっては高回転になりやすいため、顕著に効果を得ることができる。
【０００８】
請求項２に記載のベルト式無段変速機にあっては、ダブルピストン型のベルト式無段変速機とし、プーリのシリンダ室とクランプ室との間に遠心油圧キャンセル室を設けた。これにより、シリンダ室及びクランプ室に作用する両方の遠心油圧を一つの室でキャンセルすることが可能となり、オーバードライブ状態のように従動軸の回転数が非常に高い状態であっても、安定した変速制御を達成することができる。
【０００９】
請求項３に記載のベルト式無段変速機にあっては、遠心油圧キャンセル室に油を供給する軸芯油路をプーリの谷部まで延長し、この谷部において大気開放することとした。これにより、遠心油圧キャンセル室に供給する油の余剰分を、ベルトとプーリの間の潤滑及び冷却用の油として利用することが可能となり、油量収支の向上を図ることができる。また、大気開放位置を、遠心油圧キャンセル室への油供給位置とオフセット配置することで、遠心油圧キャンセル室の有効受圧面積の内径側をより軸芯側に移動することが可能となり、更に効率よく遠心油圧をキャンセルすることができる。
【００１０】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態について図面を用いて説明する。
【００１１】
（実施の形態１）
図１は実施の形態１におけるベルト式無段変速機３を表す断面図である。１はトルクコンバータ、１ａはロックアップクラッチ、３はＣＶＴ、４はオイルポンプである。
【００１２】
エンジン出力軸には回転伝達機構としてトルクコンバータ１が連結されるとともに、エンジンとＣＶＴ３を直結するロックアップクラッチ１ａが備えられている。トルクコンバータ１の出力軸１３は前後進切換機構２のリングギア２ａと連結されている。前後進切換機構２は、トルクコンバータ出力軸１３と連結したリングギア２ａ，ピニオンキャリア２ｂ，変速機入力軸１４と連結したサンギア２ｃからなる遊星歯車機構から構成されている。ピニオンキャリア２ｂには、変速機ケースにピニオンキャリア２ｂを固定する後進ブレーキ２ｅと、変速機入力軸１４とピニオンキャリア２ｂを一体に連結する前進クラッチ２ｄが設けられている。
【００１３】
変速機入力軸１４には変速機構部として、ベルト式無段変速機が備えられている。このベルト式無段変速機３は、プライマリプーリ１０と、セカンダリプーリ４０と、プライマリプーリ１０の回転力をセカンダリプーリ４０に伝達するベルト１５等からなっている。プライマリプーリ１０は、変速機入力軸１４と一体に回転する固定プーリ１４ａと、固定プーリ１４ａに対向配置されてＶ字状プーリ溝を形成すると共にプライマリプーリシリンダ室３０及びプライマリクランプ室２０に作用する油圧によって変速機入力軸１４の軸方向に移動可能である可動プーリ１２からなっている。
【００１４】
セカンダリプーリ４０は、従動軸１６上に設けられている。セカンダリプーリ４０は、従動軸１６と一体に回転する固定プーリ１６ａと、固定プーリ１６ａに対向配置されてＶ字状プーリ溝を形成すると共にセカンダリプーリシリンダ室６０及びセカンダリクランプ室５０に作用する油圧によって従動軸１６の軸方向に移動可能である可動プーリ４２とからなっている。
【００１５】
従動軸１６には駆動ギア１７が固着されており、この駆動ギア１７はアイドラ軸１８に設けられたアイドラギヤ１８ａ、ピニオンギヤ１８ｂ、ファイナルギア１９ａ、差動装置１９を介して図外の車輪に至るドライブシャフトを駆動する。
【００１６】
上記のような動力伝達の際に、プライマリプーリ１０の可動プーリ１２及びセカンダリプーリ４０の可動プーリ４２を軸方向に移動させてベルト１５との接触位置半径を変えることにより、プライマリプーリ１０とセカンダリプーリ４０との間の回転比つまり変速比を変えることができる。このようなＶ字状のプーリ溝の幅を変化させる制御は、プライマリプーリシリンダ室３０，セカンダリプーリシリンダ室６０，プライマリクランプ室２０及びセカンダリクランプ室５０への油圧制御により行われる。
【００１７】
ここで、プライマリプーリ１０及びセカンダリプーリ４０のピストン室構造について説明する。図２はプライマリプーリ１０とセカンダリプーリ４０の拡大断面図である。
【００１８】
プライマリプーリシリンダ室３０は、変速機入力軸１４とボールスプライン１４ｆを介して一体に回転する可動プーリ１２と、可動プーリ１２の延長部１２ａと、固定壁２１により区画された室である。延長部１２ａの内周部と固定壁２１の外周部は、シール２１ａを介してシールされているため、可動プーリ１２が軸方向に移動してもプライマリプーリシリンダ室３０は液密状態を維持している。
【００１９】
プライマリクランプ室２０は、固定壁２１，２２とピストン２４とで区画された室であり、ピストン２４の外径部は可動プーリ１２の延長部１２ａと当接する。固定壁２１，２２は、それぞれ変速機入力軸１４と圧入によって液密に固定されている。更に、固定壁２２のシリンダ室側の径方向には、クランプ圧を供給する油路を構成する半穴２２ａが設けられている。また、固定壁２１の図中左側側面の径方向には、半穴２２ａと対向する位置に、クランプ圧を供給する油路を構成する半穴２１ｂが設けられている。
【００２０】
これら固定壁２１，２２に設けられた半穴２１ｂ，２２ａによりクランプ圧供給用の径方向油路が形成されている。この半穴２１ｂ，２２ａには、変速機入力軸１４のカバー側端部から供給される軸心油路１４ｂ及び、径方向油路１４ｃを介してクランプ圧が供給される。このように、隣接する圧入部材に挟まれた領域に油路を形成することで、油路の液密性の向上を図ることができる。また、ピストン２４はシール２４ａ，２４ｂによってプライマリクランプ室２０を液密状態に維持している。
【００２１】
同様に、セカンダリプーリシリンダ室６０は、ボールスプライン１６ｉを介して従動軸１６と一体に回転する可動プーリ４２と、可動プーリ４２の延長部４２ａと、固定壁４１により区画された室である。延長部４２ａの内周部と固定壁４１の外周部は、シール４１ａを介してシールされているため、可動プーリ４２が軸方向に移動してもセカンダリプーリシリンダ室６０を液密状態に維持している。
【００２２】
セカンダリクランプ室５０は、固定壁４１，４３とピストン４４とで区画された室であり、ピストン４４の外径部は可動プーリ４２の延長部４２ａと当接する。また、ピストン４４はシール４４ａ，４４ｂによってセカンダリクランプ室５０を液密状態に維持している。また、固定壁４１の図中右側端部と、固定壁４３のシリンダ室側は突き当てられ、従動軸１６に設けられたリング１６ｈにより軸方向の移動を規制している。
【００２３】
固定壁４３の内径部は、従動軸１６に圧入固定されている。そして、固定壁４１の径方向であって、固定壁４３の端面付近には、従動軸１６に設けられた径方向油路１６ｅとセカンダリクランプ室５０とを液密に連通する油路４１ｂが設けられている。このように、圧入部材付近に油路を形成することで、油路の液密性を向上することができる。
【００２４】
セカンダリプーリシリンダ室６０内であって、可動プーリ４２と固定壁４１の間には、スプリング４１ｃが配置されている。このスプリング４１ｃは、油圧が発生していない初期状態でベルト１５をクランプしている。これにより、車両牽引時等において、ベルト滑りを防止している。
【００２５】
セカンダリプーリ４０には、セカンダリプーリシリンダ室６０とセカンダリクランプ室５０の間であって、固定壁４１とピストン４４に区画された遠心油圧キャンセル室５５が設けられている。この遠心油圧キャンセル室５５へは、従動軸１６の軸心に設けられた軸心油路１６ｆ及び径方向油路１６ｇ及び固定壁４１に設けられた油路４１ｄを介して潤滑油が供給される。尚、本実施の形態では従動軸１６の軸心からオフセットした位置に軸心油路１６ｆを設けているが、この構成に限られるものではなく、軸心に設けてもよい。
【００２６】
このとき、遠心油圧キャンセル室５５と従動軸１６に設けられた軸心油路１６ｆは、従動軸１６に設けられた固定プーリ１６ａ近傍まで延長され、径方向油路１６ｈから大気開放されている。そして、径方向油路１６ｈを介してベルト１５へ潤滑油を供給している。また、遠心油圧キャンセル室５５と軸心油路１６ｆとの間は、径方向油路１６ｇ，４１ｄを介して液密に連通されており、遠心油圧キャンセル室５５と軸心油路１６ｆとの間で遠心キャンセル油が流通するよう構成されている。よって、後述するように遠心油圧キャンセル室５５の有効受圧面積の内周側半径を軸心油路１６ｆ近傍に設定することが可能となり、確実に遠心油圧をキャンセルすることができる（請求項１に対応）。尚、詳細については後述する。
【００２７】
プライマリクランプ室２０とセカンダリクランプ室５０の受圧面積は等しく（断面積Ａｃｌ）しており、両室２０，５０は変速機カバー７０に設けられた油路６５により連通している。図３は変速機カバー７０を表す正面図である。変速機カバー７０の外周には、リブ６６，６７及び６８が設けられている。このリブ６６，６７の内周には、図外のコントロールバルブユニットからクランプ圧を供給する軸方向油路６５ｃと、この軸方向油路６５ｃとプライマリクランプ室２０とを連通する油路６５ａと、軸方向油路６５ｃとセカンダリクランプ室５０とを連通する油路６５ｂが設けられている。また、リブ６８の内周には、図外のコントロールバルブユニットからセカンダリプーリ用の変速用油圧を供給する油路８８ａが設けられている。
【００２８】
図５は実施の形態１におけるベルト式無段変速機の油圧回路を表す回路図である。
【００２９】
プレッシャレギュレータバルブ８４は、油路８１から供給されたオイルポンプ４の吐出圧を、ライン圧として調圧する。油路８１には油路８２及び油路８３が連通されている。油路８２はプライマリプーリコントロールバルブ（以下、ＰＰ／Ｃ．Ｖと記載する）８６及びセカンダリプーリコントロールバルブ（以下、ＳＰ／Ｃ．Ｖと記載する）８８に接続されている。油路８３は信号圧の元圧を供給するパイロットバルブ８９に接続されている。
【００３０】
油路８２には、オリフィス９１ａを有する油路８２ａを介してプレッシャモディファイアバルブ９１へ供給される。プレッシャモディファイアバルブ９１は、パイロット圧を元圧とするライン圧ソレノイド１００からの信号圧により調圧され、油路８４ａを介してプレッシャレギュレータバルブ８４の背圧として作用し、ライン圧を調圧する。パイロットバルブ８９により調圧された油圧は、油路８３ａを介してプライマリ変速制御弁８５及びセカンダリ変速制御弁８７に供給される。
【００３１】
変速制御弁８５により調圧された油圧は、油路８５ａを介してＰＰ／Ｃ．Ｖ８６の背圧として供給され、同様に変速制御弁８７により調圧された油圧は、油路８７ａを介してＳＰ／Ｃ．Ｖ８８の背圧として供給される。ＰＰ／Ｃ．Ｖ８６では、プレッシャレギュレータバルブ８４から供給されるライン圧を調圧し、プライマリプーリシリンダ室３０へ変速用の油圧を供給する。同様に、ＳＰ／Ｃ．Ｖ８８では、プレッシャレギュレータバルブ８４から供給されるライン圧を調圧し、セカンダリプーリシリンダ室６０へ変速用の油圧を供給する。
【００３２】
油路８２には、プライマリクランプ室２０とセカンダリクランプ室５０とを連通する油路６５が接続されている。この油路６５には、プライマリクランプ室２０と連通する油路６５ａと、セカンダリクランプ室５０と連通する油路６５ｂが連通している。また、油路８２と油路６５との間には、電子制御により作動するクランプ力設定用減圧弁９０が設けられている。これにより、ＣＶＴコントロールユニットからの指令信号に基づいてライン圧を減圧し、プライマリプーリ１０及びセカンダリプーリ４０のクランプ圧として供給する。
【００３３】
プレッシャレギュレータバルブ８４からドレンされた油圧は、プーリ潤滑弁９２により調圧され、プーリ潤滑弁９２からドレンされた油圧（潤滑油）は、油路９２ａを介して、軸芯油路１６ｆへ供給される。
【００３４】
（遠心油圧キャンセル論理）
次に、遠心油圧キャンセル室５５における遠心油圧キャンセル論理について説明する。図４はセカンダリプーリ４０の拡大断面図である。ここで、セカンダリプーリシリンダ室６０の遠心油圧をＦｓ、セカンダリクランプ室５０の遠心油圧をＦｃとすると、下記式により表される。
Ｆｓ＝ρω^２（ｒ_２ ^２−ｒ_１ ^２）
Ｆｃ＝ρω^２（Ｒ_２ ^２−Ｒ_１ ^２）
となる。ここで、ρは油密度、ωは従動軸１６の回転数、ｒ２はセカンダリクランプ室５０の有効受圧面積の外径、ｒ１はセカンダリクランプ室５０の有効受圧面積の内径、Ｒ２はセカンダリプーリシリンダ室６０の有効受圧面積の外径、Ｒ１はセカンダリプーリシリンダ室６０の有効受圧面積の内径である。セカンダリプーリシリンダ室６０の遠心油圧Ｆｓは、固定壁４１との関係からプーリ溝幅を縮める方向（図４中左側）に作用する。また、セカンダリクランプ室５０の遠心油圧Ｆｃは、固定壁４３との関係からプーリ溝幅を縮める方向（図４中左側）に作用する。
【００３５】
このとき、遠心油圧キャンセル室５５に作用する遠心油圧をＦｅとすると、本実施の形態における大気開放位置は、遠心油圧キャンセル室５５と離れた位置（１６ｈ）に設けられている。よって、遠心油圧キャンセル室５５の有効受圧面積の外径はｒ２、内径は軸心油路１６ｆ近傍のＲ（≦Ｒ１）と考えられる。よって、下記式により表される。
Ｆｅ＝ρω^２（ｒ_２ ^２−Ｒ^２）
遠心油圧キャンセル室５５の遠心油圧Ｆｅは、固定壁４１との関係からプーリ溝幅を広げる方向（図４中右側）に作用する。よって、セカンダリプーリシリンダ室６０及びセカンダリクランプ室５０の両方に作用する遠心油圧を高いレベルでキャンセルすることができる。
【００３６】
また、この遠心油圧は、径方向油路１６ｇから遠心油圧キャンセル室５５へ油を供給すると共に、径方向油路１６ｈからベルト１５とセカンダリプーリとの接触面に潤滑油として供給する。これにより、遠心油圧キャンセル室５５へ油を供給すると共に、大気開放された油を潤滑及び冷却用の油として利用することが可能となり、大気開放圧を効率よく利用することができる。
【００３７】
以上説明したように、実施の形態１におけるベルト式無段変速機にあっては、セカンダリプーリシリンダ室６０とセカンダリクランプ室５０との間に遠心油圧キャンセル室５５を設けたことで、セカンダリプーリシリンダ室６０及びセカンダリクランプ室５０に作用する両方の遠心油圧を一つの室でキャンセルすることが可能となり、オーバードライブ状態のように従動軸の回転数が非常に高い状態であっても、安定した変速制御を達成することができる（請求項２に対応）。
【００３８】
また、可動プーリ４２の外径側に設けられた延長部４２ａと、クランプ用ピストン４４の径方向外側に延在されたピストン延長部によって区画された室を遠心油圧キャンセル室５５とした。すなわち、クランプ用ピストン４４と対向する側に遠心油圧キャンセル室を確保すると共に、その外径側に延在されたピストン延長部の分を、セカンダリプーリシリンダ室６０と対向する側の遠心油圧キャンセル室として確保することができる。これにより、高いレベルで遠心油圧をキャンセルすることができる。尚、セカンダリプーリシリンダ室６０の有効受圧面積の内径側（ｒ１）と、クランプ室の有効受圧面積の外径側（Ｒ２）とを近づけるよう、両室を径方向にオフセット配置することで更に効率よく遠心油圧をキャンセルしてもよい。
【００３９】
また、遠心油圧キャンセル室５５に油を供給する軸芯油路１６ｆをセカンダリプーリの谷部まで延長し、この谷部において大気開放することとした。これにより、遠心油圧キャンセル室５５に供給する油の余剰分を、ベルト１５とプーリ４２の間の潤滑及び冷却用の油として利用することが可能となり、油量収支の向上を図ることができる。また、大気開放位置（１６ｈ）を、遠心油圧キャンセル室５５への油供給位置（１６ｇ）とオフセット配置することで、遠心油圧キャンセル室５５の有効受圧面積の内径側をより軸芯側に移動することが可能となり、更に効率よく遠心油圧をキャンセルすることができる（請求項３に対応）。
【００４０】
尚、本実施の形態ではダブルピストン型のベルト式無段変速機に適用したが、この構成に限られるものではなく、例えばシングルピストン型のベルト式無段変速機に適用しても、有効に遠心油圧をキャンセルすることができる。また、本実施の形態では、遠心キャンセル室をセカンダリプーリに設けたが、同様にプライマリプーリに設けてもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施の形態１におけるベルト式無段変速機の断面図である。
【図２】実施の形態１におけるベルト式無段変速機の拡大断面図である。
【図３】実施の形態１におけるベルト式無段変速機の変速機カバーを表す正面図である。
【図４】実施の形態１におけるベルト式無段変速機のセカンダリプーリを表す拡大断面図である。
【図５】実施の形態１におけるベルト式無段変速機の油圧回路を表す回路図である。
【符号の説明】
１トルクコンバータ
１ａロックアップクラッチ
２前後進切換機構
３ベルト式無段変速機
４オイルポンプ
１０プライマリプーリ
１２可動プーリ
１２ａ延長部
１３トルクコンバータ出力軸
１４変速機入力軸
１４ａ固定プーリ
１５ベルト
１６従動軸
１６ａ固定プーリ
１６ｆ軸心油路
１６ｇ径方向油路
２０プライマリプーリシリンダ室
２１ａシール
２１固定壁
２２固定壁
２４ピストン
２４ａ，２４ｂシール
３０プライマリクランプ室
４０セカンダリプーリ
４１固定壁
４１ａシール
４２可動プーリ
４２ａ延長部
４３固定壁
４４ピストン
４４ａ，４４ｂシール
５０セカンダリクランプ室
５５遠心油圧キャンセル室
６０セカンダリプーリシリンダ室
６５連通路
７０変速機カバー
８４プレッシャレギュレータバルブ
８５プライマリ変速制御弁
８７セカンダリ変速制御弁
８９パイロットバルブ
９０クランプ力設定用減圧弁
９１プレッシャモディファイアバルブ
９２プーリ潤滑弁
１００ライン圧ソレノイド[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a transmission hydraulic device for a belt type continuously variable transmission, and more particularly to a transmission hydraulic device for independently controlling a clamp pressure and a transmission hydraulic pressure.
[0002]
[Prior art]
Conventionally, for example, a description in Patent Document 1 is known as a transmission hydraulic device for an automatic transmission. In the technique described in this publication, a centrifugal hydraulic pressure cancellation chamber is provided on the back surface of the fixed wall of the driven pulley. Therefore, in the overdrive state or the like, even if the rotational speed of the driven pulley increases, the centrifugal hydraulic pressure can be canceled, and stable shift control is achieved.
[0003]
[Patent Document 1]
JP 2001-182791 (see FIG. 2).
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
However, the above-described prior art has the following problems. That is, since the port for supplying oil to the centrifugal hydraulic pressure cancellation chamber and the port that opens to the atmosphere are adjacent to each other, the inner peripheral radius of the effective pressure receiving area of the centrifugal hydraulic pressure cancellation chamber is the atmospheric release position. At this time, there is a problem that the inner peripheral radius of the effective pressure receiving area of the centrifugal hydraulic pressure canceling chamber becomes larger than the inner peripheral radius of the effective pressure receiving area of the piston, and a sufficient centrifugal canceling force cannot be obtained. In addition, the oil released to the atmosphere is merely discarded in vain, and there is a problem that the oil amount balance is deteriorated.
[0005]
The present invention has been made paying attention to the above-described problems, and in particular, a belt-type continuously variable transmission capable of canceling the centrifugal hydraulic pressure generated in the driven pulley and improving the oil amount balance. The purpose is to provide a machine.
[0006]
[Means for Solving the Problems]
In order to solve the above-mentioned problem, in the present invention, in a belt-type continuously variable transmission, a space between a movable wall and a fixed wall adjacent to a movable pulley piston chamber and a piston that directly presses the movable pulley is centrifugal hydraulic pressure. A cancel chamber, a shaft oil passage that supplies centrifugal cancel oil to a shaft that supports the pulley, a communication passage that communicates the centrifugal oil pressure cancel chamber and the shaft oil passage, the centrifugal oil pressure cancel chamber, The centrifugal cancel oil circulates in a liquid-tight manner between the communication paths.
[0007]
Operation and effect of the invention
In the belt-type continuously variable transmission according to claim 1, when the centrifugal cancel oil is supplied to the centrifugal hydraulic pressure cancel chamber provided in the pulley, a liquid-tight seal is formed between the axial oil passage and the centrifugal hydraulic pressure cancel chamber. It was decided to circulate. Thereby, it becomes possible to set the inner peripheral radius of the effective pressure receiving area of the centrifugal oil pressure canceling chamber in the vicinity of the axial center oil passage, and the centrifugal oil pressure can be canceled with certainty. In particular, since the driven pulley is likely to be high in rotation, a remarkable effect can be obtained.
[0008]
The belt type continuously variable transmission according to claim 2 is a double piston type belt type continuously variable transmission, and a centrifugal hydraulic pressure canceling chamber is provided between a cylinder chamber and a clamp chamber of a pulley. This makes it possible to cancel both centrifugal hydraulic pressures acting on the cylinder chamber and the clamp chamber in one chamber, and it is stable even when the number of rotations of the driven shaft is very high as in the overdrive state. Shift control can be achieved.
[0009]
In the belt type continuously variable transmission according to the third aspect, the shaft core oil passage for supplying oil to the centrifugal hydraulic pressure canceling chamber is extended to the trough portion of the pulley, and is opened to the atmosphere at the trough portion. This makes it possible to use the excess oil supplied to the centrifugal hydraulic pressure cancellation chamber as oil for lubrication and cooling between the belt and the pulley, and to improve the oil amount balance. In addition, by disposing the atmospheric release position offset from the oil supply position to the centrifugal hydraulic pressure cancellation chamber, it becomes possible to move the inner diameter side of the effective pressure receiving area of the centrifugal hydraulic pressure cancellation chamber to the shaft core side more efficiently. Centrifugal oil pressure can be canceled.
[0010]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
[0011]
(Embodiment 1)
FIG. 1 is a cross-sectional view showing a belt type continuously variable transmission 3 according to the first embodiment. 1 is a torque converter, 1a is a lock-up clutch, 3 is a CVT, and 4 is an oil pump.
[0012]
A torque converter 1 is connected to the engine output shaft as a rotation transmission mechanism, and a lockup clutch 1a that directly connects the engine and the CVT 3 is provided. The output shaft 13 of the torque converter 1 is connected to the ring gear 2 a of the forward / reverse switching mechanism 2. The forward / reverse switching mechanism 2 includes a planetary gear mechanism including a ring gear 2 a connected to the torque converter output shaft 13, a pinion carrier 2 b, and a sun gear 2 c connected to the transmission input shaft 14. The pinion carrier 2b is provided with a reverse brake 2e that fixes the pinion carrier 2b to the transmission case, and a forward clutch 2d that integrally connects the transmission input shaft 14 and the pinion carrier 2b.
[0013]
The transmission input shaft 14 is provided with a belt type continuously variable transmission as a transmission mechanism. The belt-type continuously variable transmission 3 includes a primary pulley 10, a secondary pulley 40, a belt 15 that transmits the rotational force of the primary pulley 10 to the secondary pulley 40, and the like. The primary pulley 10 is fixed to the fixed pulley 14 a that rotates integrally with the transmission input shaft 14, and is disposed opposite to the fixed pulley 14 a to form a V-shaped pulley groove and acts on the primary pulley cylinder chamber 30 and the primary clamp chamber 20. The movable pulley 12 is movable in the axial direction of the transmission input shaft 14 by hydraulic pressure.
[0014]
The secondary pulley 40 is provided on the driven shaft 16. The secondary pulley 40 is formed by a fixed pulley 16 a that rotates integrally with the driven shaft 16, and a hydraulic pressure that is disposed opposite to the fixed pulley 16 a to form a V-shaped pulley groove and acts on the secondary pulley cylinder chamber 60 and the secondary clamp chamber 50. The movable pulley 42 is movable in the axial direction of the driven shaft 16.
[0015]
A drive gear 17 is fixed to the driven shaft 16, and the drive gear 17 is driven to an unillustrated wheel via an idler gear 18a, a pinion gear 18b, a final gear 19a, and a differential gear 19 provided on the idler shaft 18. Drive the shaft.
[0016]
During the power transmission as described above, the primary pulley 10 and the secondary pulley are moved by moving the movable pulley 12 of the primary pulley 10 and the movable pulley 42 of the secondary pulley 40 in the axial direction to change the contact position radius with the belt 15. The rotation ratio between 40, that is, the gear ratio can be changed. Control for changing the width of the V-shaped pulley groove is performed by hydraulic control to the primary pulley cylinder chamber 30, the secondary pulley cylinder chamber 60, the primary clamp chamber 20, and the secondary clamp chamber 50.
[0017]
Here, the piston chamber structure of the primary pulley 10 and the secondary pulley 40 will be described. FIG. 2 is an enlarged cross-sectional view of the primary pulley 10 and the secondary pulley 40.
[0018]
The primary pulley cylinder chamber 30 is a chamber defined by the movable pulley 12 that rotates integrally with the transmission input shaft 14 and the ball spline 14 f, the extension 12 a of the movable pulley 12, and the fixed wall 21. Since the inner peripheral portion of the extension portion 12a and the outer peripheral portion of the fixed wall 21 are sealed via the seal 21a, the primary pulley cylinder chamber 30 maintains a liquid-tight state even when the movable pulley 12 moves in the axial direction. ing.
[0019]
The primary clamp chamber 20 is a chamber defined by the fixed walls 21 and 22 and the piston 24, and the outer diameter portion of the piston 24 abuts on the extension portion 12 a of the movable pulley 12. The fixed walls 21 and 22 are liquid-tightly fixed to the transmission input shaft 14 by press-fitting. Further, a half hole 22a constituting an oil passage for supplying a clamping pressure is provided in the radial direction of the fixed wall 22 on the cylinder chamber side. Further, in the radial direction of the left side surface of the fixed wall 21 in the figure, a half hole 21b that constitutes an oil passage for supplying a clamping pressure is provided at a position facing the half hole 22a.
[0020]
A radial oil passage for supplying clamp pressure is formed by the half holes 21b and 22a provided in the fixed walls 21 and 22. Clamping pressure is supplied to the half holes 21b and 22a via an axial oil passage 14b and a radial oil passage 14c supplied from the cover side end of the transmission input shaft 14. Thus, by forming an oil passage in a region sandwiched between adjacent press-fitting members, the liquid tightness of the oil passage can be improved. Further, the piston 24 maintains the primary clamp chamber 20 in a liquid-tight state by the seals 24a and 24b.
[0021]
Similarly, the secondary pulley cylinder chamber 60 is a chamber defined by a movable pulley 42 that rotates integrally with the driven shaft 16 via a ball spline 16 i, an extension 42 a of the movable pulley 42, and a fixed wall 41. Since the inner peripheral portion of the extension portion 42a and the outer peripheral portion of the fixed wall 41 are sealed via the seal 41a, the secondary pulley cylinder chamber 60 is maintained in a liquid-tight state even when the movable pulley 42 moves in the axial direction. ing.
[0022]
The secondary clamp chamber 50 is a chamber defined by the fixed walls 41 and 43 and the piston 44, and the outer diameter portion of the piston 44 abuts on the extension portion 42 a of the movable pulley 42. Further, the piston 44 maintains the secondary clamp chamber 50 in a liquid-tight state by the seals 44a and 44b. Further, the right end portion of the fixed wall 41 in the drawing and the cylinder chamber side of the fixed wall 43 are abutted and the movement in the axial direction is restricted by a ring 16 h provided on the driven shaft 16.
[0023]
An inner diameter portion of the fixed wall 43 is press-fitted and fixed to the driven shaft 16. An oil passage 41b is provided in the radial direction of the fixed wall 41 and in the vicinity of the end surface of the fixed wall 43 so that the radial oil passage 16e provided in the driven shaft 16 and the secondary clamp chamber 50 are in fluid-tight communication. It has been. Thus, by forming the oil passage in the vicinity of the press-fitting member, the liquid tightness of the oil passage can be improved.
[0024]
A spring 41 c is disposed in the secondary pulley cylinder chamber 60 and between the movable pulley 42 and the fixed wall 41. The spring 41c clamps the belt 15 in an initial state where no hydraulic pressure is generated. This prevents the belt from slipping when the vehicle is towed.
[0025]
The secondary pulley 40 is provided with a centrifugal hydraulic pressure cancel chamber 55 which is between the secondary pulley cylinder chamber 60 and the secondary clamp chamber 50 and is partitioned by a fixed wall 41 and a piston 44. Lubricating oil is supplied to the centrifugal hydraulic pressure cancellation chamber 55 via an axial oil passage 16 f and a radial oil passage 16 g provided in the shaft center of the driven shaft 16 and an oil passage 41 d provided in the fixed wall 41. . In the present embodiment, the shaft center oil passage 16f is provided at a position offset from the shaft center of the driven shaft 16. However, the present invention is not limited to this configuration, and may be provided at the shaft center.
[0026]
At this time, the axial oil passage 16f provided in the centrifugal hydraulic pressure cancellation chamber 55 and the driven shaft 16 is extended to the vicinity of the fixed pulley 16a provided in the driven shaft 16, and is released from the radial oil passage 16h to the atmosphere. Then, lubricating oil is supplied to the belt 15 via the radial oil passage 16h. Further, the centrifugal hydraulic pressure cancellation chamber 55 and the shaft center oil passage 16f are in fluid-tight communication with each other via the radial oil passages 16g and 41d, and the centrifugal oil pressure cancellation chamber 55 and the shaft center oil passage 16f are connected to each other. The centrifugal cancellation oil is configured to circulate in Therefore, as will be described later, the inner peripheral radius of the effective pressure receiving area of the centrifugal hydraulic pressure canceling chamber 55 can be set in the vicinity of the shaft center oil passage 16f, and the centrifugal hydraulic pressure can be canceled with certainty (claim 1). Correspondence). Details will be described later.
[0027]
The pressure receiving areas of the primary clamp chamber 20 and the secondary clamp chamber 50 are equal (cross-sectional area Acl), and both the chambers 20 and 50 communicate with each other through an oil passage 65 provided in the transmission cover 70. FIG. 3 is a front view showing the transmission cover 70. Ribs 66, 67 and 68 are provided on the outer periphery of the transmission cover 70. On the inner periphery of the ribs 66 and 67, an axial oil passage 65c that supplies a clamp pressure from a control valve unit (not shown), an oil passage 65a that communicates the axial oil passage 65c and the primary clamp chamber 20, An oil passage 65b that communicates between the axial oil passage 65c and the secondary clamp chamber 50 is provided. In addition, an oil passage 88a for supplying a shift oil pressure for the secondary pulley from a control valve unit (not shown) is provided on the inner periphery of the rib 68.
[0028]
FIG. 5 is a circuit diagram showing a hydraulic circuit of the belt type continuously variable transmission according to the first embodiment.
[0029]
The pressure regulator valve 84 regulates the discharge pressure of the oil pump 4 supplied from the oil passage 81 as a line pressure. An oil passage 82 and an oil passage 83 communicate with the oil passage 81. The oil passage 82 is connected to a primary pulley control valve (hereinafter referred to as PP / C.V) 86 and a secondary pulley control valve (hereinafter referred to as SP / C.V) 88. The oil passage 83 is connected to a pilot valve 89 that supplies an original pressure of the signal pressure.
[0030]
The oil passage 82 is supplied to the pressure modifier valve 91 via an oil passage 82a having an orifice 91a. The pressure modifier valve 91 is regulated by a signal pressure from the line pressure solenoid 100 having a pilot pressure as an original pressure, and acts as a back pressure of the pressure regulator valve 84 via the oil passage 84a to regulate the line pressure. The hydraulic pressure adjusted by the pilot valve 89 is supplied to the primary shift control valve 85 and the secondary shift control valve 87 via the oil passage 83a.
[0031]
The hydraulic pressure regulated by the speed change control valve 85 is passed through the oil passage 85a. The hydraulic pressure supplied as the back pressure of V86 and similarly adjusted by the shift control valve 87 is SP / C.V via the oil passage 87a. Supplied as V88 back pressure. PP / C. In V86, the line pressure supplied from the pressure regulator valve 84 is adjusted, and the hydraulic pressure for shifting is supplied to the primary pulley cylinder chamber 30. Similarly, SP / C. At V <b> 88, the line pressure supplied from the pressure regulator valve 84 is adjusted and the hydraulic pressure for shifting is supplied to the secondary pulley cylinder chamber 60.
[0032]
An oil passage 65 that connects the primary clamp chamber 20 and the secondary clamp chamber 50 is connected to the oil passage 82. An oil passage 65 a communicating with the primary clamp chamber 20 and an oil passage 65 b communicating with the secondary clamp chamber 50 communicate with the oil passage 65. Further, between the oil passage 82 and the oil passage 65, a clamping force setting pressure reducing valve 90 that is operated by electronic control is provided. Thus, the line pressure is reduced based on the command signal from the CVT control unit, and supplied as the clamp pressure for the primary pulley 10 and the secondary pulley 40.
[0033]
The oil pressure drained from the pressure regulator valve 84 is regulated by the pulley lubrication valve 92, and the oil pressure (lubricating oil) drained from the pulley lubrication valve 92 is supplied to the shaft core oil path 16f via the oil path 92a. The
[0034]
(Centrifuge hydraulic cancel logic)
Next, the centrifugal hydraulic pressure cancellation logic in the centrifugal hydraulic pressure cancellation chamber 55 will be described. FIG. 4 is an enlarged cross-sectional view of the secondary pulley 40. Here, when the centrifugal hydraulic pressure of the secondary pulley cylinder chamber 60 is Fs and the centrifugal hydraulic pressure of the secondary clamp chamber 50 is Fc, it is expressed by the following equation.
Fs = ρω ² (r ₂ ² −r ₁ ² )
Fc = ρω ² (R ₂ ² −R ₁ ² )
It becomes. Here, ρ is the oil density, ω is the rotational speed of the driven shaft 16, r2 is the outer diameter of the effective pressure receiving area of the secondary clamp chamber 50, r1 is the inner diameter of the effective pressure receiving area of the secondary clamp chamber 50, and R2 is the secondary pulley cylinder chamber. 60 is the outer diameter of the effective pressure receiving area, and R1 is the inner diameter of the effective pressure receiving area of the secondary pulley cylinder chamber 60. The centrifugal hydraulic pressure Fs of the secondary pulley cylinder chamber 60 acts in a direction (left side in FIG. 4) in which the pulley groove width is reduced due to the relationship with the fixed wall 41. Further, the centrifugal hydraulic pressure Fc in the secondary clamp chamber 50 acts in the direction of reducing the pulley groove width (left side in FIG. 4) due to the relationship with the fixed wall 43.
[0035]
At this time, assuming that the centrifugal hydraulic pressure acting on the centrifugal hydraulic pressure canceling chamber 55 is Fe, the atmospheric release position in the present embodiment is provided at a position (16h) away from the centrifugal hydraulic pressure canceling chamber 55. Therefore, the outer diameter of the effective pressure receiving area of the centrifugal hydraulic pressure canceling chamber 55 is considered to be r2, and the inner diameter is considered to be R (≦ R1) in the vicinity of the shaft center oil passage 16f. Therefore, it is represented by the following formula.
Fe = ρω ² (r ₂ ² −R ² )
The centrifugal hydraulic pressure Fe in the centrifugal hydraulic pressure canceling chamber 55 acts in the direction of widening the pulley groove width (right side in FIG. 4) from the relationship with the fixed wall 41. Therefore, the centrifugal oil pressure acting on both the secondary pulley cylinder chamber 60 and the secondary clamp chamber 50 can be canceled at a high level.
[0036]
The centrifugal oil pressure is supplied as oil to the contact surface between the belt 15 and the secondary pulley from the radial oil passage 16h while supplying oil from the radial oil passage 16g to the centrifugal oil pressure canceling chamber 55. As a result, oil can be supplied to the centrifugal oil pressure canceling chamber 55, and the oil released to the atmosphere can be used as the oil for lubrication and cooling, and the air release pressure can be used efficiently.
[0037]
As described above, in the belt-type continuously variable transmission according to the first embodiment, the centrifugal pulley cancel chamber 55 is provided between the secondary pulley cylinder chamber 60 and the secondary clamp chamber 50, whereby the secondary pulley cylinder. Both centrifugal hydraulic pressures acting on the chamber 60 and the secondary clamp chamber 50 can be canceled in one chamber, and stable shifting can be achieved even when the number of rotations of the driven shaft is very high as in the overdrive state. Control can be achieved (corresponding to claim 2).
[0038]
A chamber defined by an extension 42 a provided on the outer diameter side of the movable pulley 42 and a piston extension extending outward in the radial direction of the clamping piston 44 is defined as a centrifugal hydraulic pressure canceling chamber 55. That is, the centrifugal hydraulic pressure canceling chamber is secured on the side facing the clamping piston 44, and the centrifugal hydraulic pressure canceling chamber on the side facing the secondary pulley cylinder chamber 60 is made the portion of the piston extension extending to the outer diameter side thereof. Can be secured as. Thereby, the centrifugal hydraulic pressure can be canceled at a high level. It should be noted that both chambers are offset in the radial direction so that the inner diameter side (r1) of the effective pressure receiving area of the secondary pulley cylinder chamber 60 is close to the outer diameter side (R2) of the effective pressure receiving area of the clamp chamber. You may cancel centrifugal oil pressure well.
[0039]
In addition, the shaft core oil passage 16f that supplies oil to the centrifugal hydraulic pressure cancellation chamber 55 is extended to the valley of the secondary pulley, and the atmosphere is released in the valley. As a result, the excess oil supplied to the centrifugal hydraulic pressure cancellation chamber 55 can be used as oil for lubrication and cooling between the belt 15 and the pulley 42, and the oil amount balance can be improved. Further, the air release position (16h) is offset from the oil supply position (16g) to the centrifugal hydraulic pressure cancellation chamber 55, thereby moving the inner diameter side of the effective pressure receiving area of the centrifugal hydraulic pressure cancellation chamber 55 to the axial core side. Therefore, the centrifugal hydraulic pressure can be canceled more efficiently (corresponding to claim 3).
[0040]
In this embodiment, the present invention is applied to a double piston type belt type continuously variable transmission. However, the present invention is not limited to this configuration. For example, the present invention can be effectively applied to a single piston type belt type continuously variable transmission. Centrifugal oil pressure can be canceled. Moreover, in this Embodiment, although the centrifugal cancellation chamber was provided in the secondary pulley, you may provide in a primary pulley similarly.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a cross-sectional view of a belt type continuously variable transmission according to a first embodiment.
FIG. 2 is an enlarged cross-sectional view of the belt type continuously variable transmission according to the first embodiment.
FIG. 3 is a front view showing a transmission cover of the belt type continuously variable transmission according to the first embodiment.
4 is an enlarged sectional view showing a secondary pulley of the belt type continuously variable transmission according to the first embodiment. FIG.
FIG. 5 is a circuit diagram showing a hydraulic circuit of the belt type continuously variable transmission according to the first embodiment.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Torque converter 1a Lockup clutch 2 Forward / reverse switching mechanism 3 Belt-type continuously variable transmission 4 Oil pump 10 Primary pulley 12 Movable pulley 12a Extension part 13 Torque converter output shaft 14 Transmission input shaft 14a Fixed pulley 15 Belt 16 Drive shaft 16a Fixed pulley 16f Shaft center oil passage 16g Radial oil passage 20 Primary pulley cylinder chamber 21a Seal 21 Fixed wall 22 Fixed wall 24 Piston 24a, 24b Seal 30 Primary clamp chamber 40 Secondary pulley 41 Fixed wall 41a Seal 42 Movable pulley 42a Extension 43 Fixed wall 44 Piston 44a, 44b Seal 50 Secondary clamp chamber 55 Centrifugal hydraulic cancel chamber 60 Secondary pulley cylinder chamber 65 Communication path 70 Transmission cover 84 Pressure regulator valve 85 Primary Speed control valve 87 secondary shift control valve 89 pilot valve 90 clamping force setting pressure reducing valve 91 pressure modifier valve 92 pulley lubricating valve 100 the line pressure solenoid

Claims

In belt type continuously variable transmission,
The space between the fixed wall adjacent to the movable pulley piston chamber and the piston that directly presses the movable pulley is a centrifugal hydraulic pressure cancellation chamber,
A shaft oil passage that supplies centrifugal cancel oil to a shaft that supports the pulley, and a communication passage that communicates the centrifugal oil pressure cancellation chamber and the shaft oil passage,
The belt-type continuously variable transmission, wherein the centrifugal cancel oil flows in a liquid-tight manner between the centrifugal hydraulic pressure cancellation chamber and the communication path.

The belt-type continuously variable transmission according to claim 1,
The movable pulley piston chamber for generating a thrust on the movable pulley that changes the groove width of the pulley has a double piston structure having a clamp chamber for generating a belt clamping force and a cylinder chamber for generating a differential thrust during shifting,
A belt type continuously variable transmission characterized in that the centrifugal hydraulic pressure cancellation chamber is provided between the clamp chamber and the cylinder chamber.

The belt type continuously variable transmission according to claim 1 or 2,
The belt-type continuously variable transmission, wherein the shaft center oil passage is opened to the atmosphere at a valley portion of the pulley.