JP2005024126A

JP2005024126A - Combustion control method

Info

Publication number: JP2005024126A
Application number: JP2003187688A
Authority: JP
Inventors: Hitoshi Akiyama; 仁秋山; Daii Ryu; 大偉劉
Original assignee: Takuma Co Ltd
Current assignee: Takuma Co Ltd
Priority date: 2003-06-30
Filing date: 2003-06-30
Publication date: 2005-01-27

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To perform combustion control coping with a variation in the properties of treated material by predicting, in real time, the variation in the properties of the treated material beforehand. <P>SOLUTION: The water content of the treated material in a hopper 2, i.e., the treated material before being supplied into an incinerator 1 is measured by using a neutron moisture gauge 22. On the basis of the measured results, the heating value of the treated material is calculated. Then, on the basis of the heating value and various actually measured data, the supplied amount of the treated material, supplied amount of a primary combustion air, a distribution ratio, and an air temperature are calculated. On the basis of the calculated results, the moving speeds of a pusher 8 and stokers 5a, 5b, and 5c are controlled to open/close air volume regulating dampers 17a to 17g and air temperature control dampers 18a to 18g. Thereby the supplied amount of the treated material, the distributedly supply control of the primary combustion air, and the control of temperature can be performed. <P>COPYRIGHT: (C)2005,JPO&NCIPI

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、焼却炉における燃焼制御方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、廃棄物等を燃焼処理する焼却炉においては、炉内に供給される前段階の被処理物の性状を把握することが困難であるため、焼却炉の下流で検知したデータに基づき上流側の各種装置をフィードバック制御するようになっている。このようなフィードバック制御としては、排ガス処理設備−煙突間の煙道に設置される酸素濃度センサを用いて、前記煙道を通過する排ガス中の残存Ｏ_２濃度を検出し、この残存Ｏ_２濃度が略一定となるように燃焼用２次空気の供給量を制御するＯ_２制御が挙げられる。また、排熱回収ボイラが付設される焼却炉においては、ボイラに設置される蒸気量検出器を用いて、ボイラにて生じる蒸気量（ボイラ蒸発量という。）を検出し、ボイラ蒸発量が一定になるように、被処理物の供給量と、燃焼１次空気の供給量を制御するボイラ蒸発量制御も併せて実施されている。前記Ｏ_２制御は、被処理物を完全燃焼させ、ダイオキシン類等の有害物質の発生を抑制するために極めて重要である。また、ボイラ蒸発量制御は、燃焼量を一定に保つとともに、蒸気利用設備への蒸気の安定供給のために、また蒸気タービン発電機による発電を行う場合には、電力の安定供給のために重要である。
【０００３】
また、ストーカ式焼却炉の乾燥ストーカにおいて、天井壁に着火開始領域の被処理物の放射温度を検出する赤外線カメラを設け、その赤外線カメラによる検出結果に基づき乾燥ストーカ上の被処理物の性状を判定し、その判定結果に基づき被処理物の搬送速度および燃焼用ガスの供給量を制御する燃焼制御も知られている（例えば、特許文献１）。
【０００４】
【特許文献１】
特許第３３５６９４６号公報
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、焼却炉の下流側で得られるデータに基づくフィードバック制御による燃焼制御方法においては、データの検出から実際に制御が行われるまでにタイムラグが発生することから、被処理物の性状の変動にリアルタイムに対応することができないため、必要量以下の燃焼空気を供給したり、あるいは過少または過剰な被処理物を炉内に供給したりするという問題点がある。その結果、空気不足による不完全燃焼を引き起こして、ＣＯ・ダイオキシン類等の有害物質の発生を招く恐れがある。それに加え、炉内の燃焼状態が不安定になり、ボイラの不安定化による蒸気利用設備への蒸気供給の不安定化や、蒸気タービン発電機を有する場合の発電量の不安定化を招く恐れもある。
【０００６】
一方、乾燥ストーカ上の被処理物の温度を検出する方法においては、ヒュームやダストが充満する苛酷な環境での赤外線検知を行うことになることから、センサ類に異常が生じ易く、正確な被処理物の性状の把握および制御を行うことが困難であるという問題点がある。
【０００７】
本発明は、このような問題点を解決するためになされたものであって、炉内に供給される被処理物の性状の変化を事前にリアルタイムで検知し、被処理物の性状に合わせた最適な燃焼条件とする燃焼制御方法を提供することを目的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段および作用・効果】
前記目的を達成するために本発明による燃焼制御方法は、
被処理物を焼却炉に供給する給じん手段と、焼却炉内に燃焼空気を供給する空気供給手段と、前記燃焼空気を予熱する空気予熱手段を備える焼却炉において、前記焼却炉に供給される前段階の被処理物の水分を検出し、この検出結果と予め求められる水分と被処理物の発熱量との相関からその発熱量を推定し、この推定される発熱量に基づいて、前記給じん手段により供給される被処理物の供給量、前記空気供給手段により供給される燃焼空気の供給量および、前記空気予熱手段により予熱される燃焼空気の温度のうちの少なくとも一つをフィードフォワード制御することを特徴とするものである。
【０００９】
本発明によれば、焼却炉に供給される前段階の被処理物の水分に基づき、被処理物の発熱量を演算し、この発熱量に基づき、被処理物の供給量、燃焼空気の供給量、燃焼空気の温度のうち少なくとも一つをフィードフォワード制御するように構成されているため、被処理物の性状の変動を事前にリアルタイムに検知することができ、その変動に適確に対応することができる。そのため、被処理物の性状の変動を吸収して被処理物の燃焼の安定化を図ることができ、それによってＣＯ等の未燃物・ダイオキシン類の有害物質の生成を抑制し、ボイラ蒸発量の変動を最小限に抑えてボイラを安定に運転させることができる。
【００１０】
本発明において、前記被処理物の水分は中性子水分計にて検出されるのが好ましい。こうすることによって、焼却炉に供給される前段階の被処理物の水分を精度良く測定することができる。
【００１１】
前記焼却炉は、空気量を調整するための空気量調整手段がそれぞれ付設される複数の空気供給路を介して、前記燃焼空気を炉内に分配供給するストーカ式焼却炉であり、予め求められた被処理物の発熱量と燃焼空気の各空気供給路への分配比率との相関と、燃焼空気の供給量と、被処理物の発熱量とに基づき、各空気供給路へ供給される各燃焼空気の空気量を演算し、この演算結果を満たすように前記各空気量調整手段がフィードフォワード制御されるのが好ましい。こうすることによって、ストーカ式焼却炉における乾燥ストーカ、燃焼ストーカ等への燃焼空気の分配制御を効果的に行うことができるので、その燃焼制御を良好に行うことができる。
【００１２】
さらに、焼却炉よりも下流側で被処理物の燃焼変動に係るパラメータが検出され、この検出値が、予め設定される設定値に一致するように、前記給じん手段と前記空気供給手段を制御するフィードバック制御が併用されるのが良い。このようにすれば、例えば、ボイラで生じる蒸発量等の焼却炉よりも下流側における燃焼変動に係るパラメータを常に把握することができ、それらパラメータの検出値が許容範囲から逸脱するのを確実に防止することができ、より確実な燃焼制御を実現することができる。
【００１３】
【発明の実施の形態】
次に、本発明による燃焼制御方法の具体的な実施の形態について、図面を参照しつつ説明する。
【００１４】
図１には、本発明の一実施形態に係る燃焼制御装置の概略構成図が、図２には図１の一部拡大図がそれぞれ示されている。
【００１５】
本実施形態において、被処理物を焼却処理するストーカ式焼却炉１には、その上流側に隣接して被処理物貯留用のホッパ２が配されている。また、前記焼却炉１の下流側には、被処理物の焼却処理に伴ない発生する高温の排ガスの熱回収を行う排熱回収ボイラ（以下、単に「ボイラ」という。）３が設けられ、このボイラ３には、ボイラ３の熱回収に伴ない生じる蒸気を利用してボイラ発電を行う発電機（図示せず）が付設されている。さらに、前記ボイラ３の下流には、排ガスの減温処理・清浄化等を行うための排ガス処理設備４が設けられており、この排ガス処理設備４は煙道４’を介して下流の煙突（図示せず）に接続されている。
【００１６】
前記ホッパ２の下部であって、ストーカ５の最上流部には給じん装置６が設置されている。ここで、ストーカ５は、被処理物を乾燥させるとともに被処理物の送出手段を兼ねる乾燥ストーカ５ａと、被処理物の燃焼を行う燃焼ストーカ５ｂと、後燃焼ストーカ５ｃを備えて構成されている。前記給じん装置６はプッシャー式であって、平板状のステップ７の上面に沿って往復運動されるプッシャー８と、このプッシャー８の運動を制御する制御機構９を備えている。また、前記乾燥ストーカ５ａおよび燃焼ストーカ５ｂには、それら両ストーカ５ａ、５ｂの運動速度を制御する図示されない制御機構が設けられている。
【００１７】
前記乾燥ストーカ５ａの下方には、第１の風箱１１ａおよび第２の風箱１１ｂが設けられており、前記燃焼ストーカ５ｂの下方には第３〜第６の風箱１１ｃ〜１１ｆが上流側から順に設けられている。さらに前記後燃焼ストーカ５ｃの下方には第７の風箱１１ｇが配されている。
【００１８】
前記焼却炉１には、燃焼１次空気を炉内に供給するための第１の送風機１２が配されており、この第１の送風機１２には第１のダクト１３が接続されている。この第１のダクト１３は、燃焼１次空気を供給するための燃焼１次空気用ダクト１３’と予熱空気用ダクト１３”とに分岐されている。そして、この予熱空気用ダクト１３”には蒸気式予熱器１４が配され、この蒸気式予熱器１４が、図示されない蒸気供給源からの熱エネルギによって加熱され、それによって予熱空気用ダクト１３”内の空気を加熱するようになっている（加熱された空気用ダクト１３”内の空気を予熱空気という。）。
【００１９】
前記燃焼１次空気供給用ダクト１３’は、第１〜第７の分岐ダクト１３ａ’〜１３ｇ’に分岐されており、これら各分岐ダクト１３ａ’〜１３ｇ’は前記各第１〜第７の風箱１１ａ〜１１ｇの底部にそれぞれ接続されている。一方、前記予熱空気用ダクト１３”は、第１〜第７の予熱空気用分岐ダクト１３ａ”〜１３ｇ”に分岐されており、これら各予熱空気用分岐ダクト１３ａ”〜１３ｇ”は、前記各分岐ダクト１３ａ’〜１３ｇ’にそれぞれ接続されている。これによって、予熱空気を各分岐ダクト１３ａ’〜１３ｇ’に供給し、各分岐ダクト１３ａ’〜１３ｇ’内の燃焼１次空気を予熱できるようになっている。また、図２に示されるように、前記第１の分岐ダクト１３ａ’の途中で、かつ予熱空気用分岐ダクト１３ａ”との合流点よりも風箱１１ａ側には、第１の分岐ダクト１３ａ’内の燃焼１次空気の空気温度を検出する温度センサ１５ａと、その空気量を検出する空気流量センサ１６ａと、第１の分岐ダンパ１３ａ’内の燃焼１次空気の空気量を調整する空気量調整ダンパ１７ａが、上流側（第１の送風機１２側）から順に配されており、第２〜第７の分岐ダクト１３ｂ’〜１３ｇ’にも、温度センサ１５ｂ〜１５ｇ、空気流量センサ１６ｂ〜１６ｇ、空気量調整ダンパ１７ｂ〜１７ｇが同様に配されている。一方、前記各予熱空気用分岐ダクト１３ａ”〜１３ｇ”には、前記各分岐ダクト１３ａ’〜１３ｇ’へ供給される予熱空気の空気量を調整し、それによって燃焼１次空気の空気温度を調整する空気温度調整ダンパ１８ａ〜１８ｇがそれぞれ配されている。また、前記各空気量調整ダンパ１７ａ〜１７ｇおよび、空気温度調整ダンパ１８ａ〜１８ｇは、図示されない制御機構によってその開閉が制御される。
【００２０】
前記焼却炉１には、２次燃焼用の燃焼２次空気を炉内に供給するための第２の送風機１９が配されており、この第２の送風機１９は途中にダンパ２０を有する第２のダクト２１を介して焼却炉１に接続されている。このダンパ２０は図示されない制御機構によってその開閉が制御される。
【００２１】
前記ホッパ２の外側面（その取り付け位置は限定されない）には、そのホッパ２内に貯留された被処理物の水分を検出する中性子水分計２２が取り付けられている。この中性子水分計２２は、放射性物質から照射された高速の中性子が、中性子と同程度の大きさの水素原子と衝突した際、互いに干渉して減衰し、低速の熱中性子になるという現象（図３参照）を利用したそれ自体公知の水分計であり、この中性子水分計２２内の放射性物質からホッパ２内の被処理物に中性子線を照射し、その際に生じる熱中性子数を測定し、この測定結果と予め求められる熱中性子線と水分との検量線を比較することによって、実際の被処理物の水分を測定できるようになっている。
【００２２】
前記中性子水分計２２は発熱量演算器２３に接続されている。この発熱量演算器２３は、予め実測に基づき求められる被処理物の水分と発熱量との相関データを記録するための記憶部を備えるとともに、前記水分−発熱量の相関データと、中性子水分計にて測定される計測値（水分）とに基づき、ホッパ２内の被処理物の発熱量を演算する。ここで、前記水分−発熱量の相関データは、プラント毎に固有のデータであり、本実施形態においては、右肩下がりの直線として与えられる（図４参照）。
【００２３】
また、前記ボイラ３には、ボイラ蒸発量を検出するためのボイラ蒸気流量計２４が設けられている。このほか、図示は省略されているが、煙道４’を通過する排ガス中に含まれる残存Ｏ_２濃度を検出するＯ_２センサ、炉内温度を検出する温度センサ等の各種運転データを検出する各種センサが設けられている。
【００２４】
前記焼却炉１には、データの入・出力部、記憶部、後述の演算を行うための演算部等を有する自動燃焼制御装置３０が付設されている。この自動燃焼制御装置３０の入力部には、前記発熱量演算器２３からの演算データ、前記各温度センサ１５ａ〜１５ｇ、各空気流量センサ１６ａ〜１６ｇ、ボイラ蒸気流量計２４等からの各検出データおよび、焼却炉１へ供給される被処理物の供給量等がそれぞれ入力される。ここで、被処理物の供給量は、例えば、被処理物を焼却炉１内に供給した際の、ホッパ２内のレベルの変動を、例えばレベル計、センサ類等を用いて測定する等の手法によって求めることができる。
【００２５】
また、自動燃焼制御装置３０の記憶部には、ボイラ蒸発量の設定値、遅れ時間等の各パラメータ、予め実測により求められた被処理物の（単位時間当りの）供給量と発熱量とボイラ蒸発量との相関データ、発熱量と理論燃焼空気量（単位質量の被処理物を完全に燃焼させるのに必要な空気量）との相関データ、発熱量と空気比との相関データ、発熱量と燃焼１次空気の分配比率との相関データ、発熱量と各分岐ダクト１３ａ’〜１３ｇ’を通過する燃焼１次空気の温度との相関データ等が予め記憶されている。
【００２６】
ここで、前記ボイラ蒸発量の設定値とは、一定性状の被処理物を、一定量前記焼却炉１内に供給して、計画したボイラ効率を得ることができた際に、前記ボイラ３で発生する蒸気量（ボイラ蒸発量という）の値であり、その被処理物の供給量と発熱量とを乗算して被処理物の入熱量を求め、この入熱量に前記ボイラ効率を掛け合わせることで求めることができる。また、前記遅れ時間とは、被処理物のホッパ２内における水分測定から、その被処理物が実際に焼却炉１に供給されるまでにかかる時間のことであり、実測に基づき求めることができる。また、前記各相関データは、被処理物の発熱量毎に予め設定した運転モードのことであり、理論上の計算または実測データに基づき求められる。
【００２７】
前記自動燃焼制御装置３０の出力信号は、前記乾燥ストーカ５ａの制御機構、前記プッシャー８の制御機構９、前記各空気量調整ダンパ１７ａ〜１７ｇの制御機構、空気温度調整ダンパ１８ａ〜１８ｇの制御機構に供給される。こうして、後述のフローによる前記自動燃焼制御装置３０における演算結果に基づき、被処理物の供給量制御（プッシャー８および、各ストーカ５ａ、５ｂ、５ｃの速度制御）、燃焼１次空気の温度制御（空気温度調整ダンパ１８ａ〜１８ｇの開閉制御）、燃焼１次空気の分配供給制御（各空気量調整ダンパ１７ａ〜１７ｇの開閉制御）を行うようにされている。
【００２８】
本実施形態において、前記ホッパ２の上方からに投入され前記ステップ７上に落下した被処理物は、プッシャー８の往復運動および乾燥ストーカ５ａの駆動によって順次焼却炉１内に供給され、乾燥ストーカ５ａ上での乾燥、燃焼ストーカ５ｂ上での燃焼、後燃焼ストーカ５ｃ上でのおき燃焼等の一次燃焼がなされた後、後燃焼ストーカ５ｃの下方に配される灰排出部より系外に排出される。そして一次燃焼により生じた排ガスは、前記燃焼２次空気の供給を受けて完全燃焼して上昇し、前記ボイラ３による排熱回収がなされ、排ガス処理設備４において減温化・清浄化され、煙道４’および煙突（図示せず）を通って系外に排出される。
【００２９】
次に、本実施形態に係る燃焼制御について、図５に示されるフローを参照しつつ説明する。
【００３０】
図５には、燃焼制御のフローチャートが示されている。
【００３１】
Ａ１：ホッパ２内に貯留される被処理物、すなわち焼却炉１に供給される前段階の被処理物の水分を前記中性子水分計２２を用いて測定し、その測定結果を前記発熱量演算器２３に送信する。
【００３２】
Ａ２：発熱量演算器２３の記憶部から、水分と被処理物の発熱量との相関データを呼び出し、この相関データと前のステップＡ１での測定結果（被処理物の水分）とに基づきホッパ２内の被処理物、すなわち前記焼却炉１に供給される前段階の被処理物の発熱量を推定し、この演算結果を前記自動燃焼制御装置３０に送信する。
【００３３】
Ａ３：前記自動燃焼制御装置３０の記憶部から、ボイラ蒸発量の設定値と、発熱量−供給量−ボイラ蒸発量の相関データとを呼び出し、この相関データと、前記ボイラ蒸発量の設定値と、前のステップＡ２によって演算された被処理物の発熱量から被処理物の供給量を演算し、この演算結果を被処理物の水分測定（ステップＡ１参照）を行ってから、設定した遅れ時間が経過した時点における被処理物の供給量の基準目標値（フィードフォワード目標値）とする。
Ａ４：前記自動燃焼制御装置３０の記憶部から、発熱量と理論燃焼空気量との相関データを呼び出し、この相関データと被処理物の発熱量とに基づき、被処理物の性状に対応した理論燃焼空気量（１ｋｇの被処理物を完全燃焼させるのに必要な空気量）を演算する。同時に、前記記憶部から発熱量と空気比の相関データを呼び出し、この相関データと前のステップＡ２で求められる被処理物の発熱量とから、被処理物を燃焼させるのに必要な空気比を求める。そして、被処理物の供給量と、理論燃焼空気と、空気比との乗算を行い燃焼１次空気の総供給量を得る。
Ａ５：次いで、前記自動燃焼制御装置３０の記憶部から、発熱量と燃焼１次空気の各分岐ダクト１３ａ’〜１３ｇ’への分配比率との相関データを呼び出し、この相関データと前記発熱量から、被処理物の発熱量に応じた分配比率を求め、この分配比率と前のステップＡ４で演算された燃焼１次空気の総供給量とに基づき、第１〜第７の分岐ダクト１３ａ’〜１３ｇ’それぞれを通過する各燃焼１次空気の空気量を演算し、この演算結果を水分測定（ステップＡ１参照）してから設定した遅れ時間が経過した時の各燃焼１次空気の空気量のフィードフォワード目標値とする。
【００３４】
Ａ６：前記自動燃焼制御装置３０の記憶部から、被処理物の発熱量と各分岐ダクト１３ａ’〜１３ｇ’を通過する燃焼１次空気の温度との相関データを呼び出し、この相関データと、前のステップＡ２で演算される被処理物の発熱量とに基づき、前記各分岐ダクト１３ａ’〜１３ｇ’を通過する各燃焼１次空気の温度をそれぞれ演算し、この演算結果を水分測定を行ってから、設定した遅れ時間が経過した時の燃焼１次空気の空気温度のフィードフォワード目標値とする。
【００３５】
以上によって求められた各フィードフォワード目標値は、被処理物の燃焼領域（燃焼ストーカ５ｂ）よりも上流側（ホッパ２）で検出された被処理物の水分に基づきフィードフォワード制御を実行するための目標値であるため、被処理物の性状（水分、発熱量）の変動に応じてリアルタイムに変化する（図６のＡ１、Ａ２、Ａ３参照）。したがって、被処理物の供給量、燃焼１次空気の供給量・空気温度が前記各フィードフォワード目標値となるように調整することで、前記被処理物の性状の変動にリアルタイムにかつ適確に対応した制御を行うことができる。
【００３６】
しかし、前記フィードフォワード目標値のみに基づく各種燃焼制御では、被処理物の遅れ時間設定、水分の測定誤差等により、燃焼変動・ボイラ蒸発量の変動を完全に抑制するのは困難である。そのため、燃焼変動に係るパラメータ（ボイラ蒸発量等）を検出し、現在のパラメータに基づき、被処理物の供給量および燃焼１次空気量、燃焼１次空気温度のフィードバック補正量を求め、この補正量を用いて前記フィードフォワード目標値を補正する。
【００３７】
Ａ７：前記ボイラ蒸気流量計２４で検出されたボイラ蒸発量が、前述のボイラ蒸発量の設定値に一致するような被処理物の供給量の変化量、前記各分岐ダクト１３ａ’〜１３ｇ’を通過する燃焼１次空気の変化量を実測に基づきそれぞれ求め、これら各変化量を、被処理物の供給量のフィードバック補正量、燃焼１次空気の空気量のフィードバック補正量とする。
Ａ８：設定した遅れ時間が経過した後、前のステップＡ３で求められた被処理物の供給量のフィードフォワード目標値を、前記被処理物のフィードバック補正量を用いて補正し（図６のΔ１、Δ２、Δ３参照。）、補正後の目標値を被処理物の供給量の最終目標値とする。同様にして、前のステップＡ５で求められた燃焼１次空気の空気量のフィードフォワード目標値を、燃焼１次空気の空気量のフィードバック補正量を用いて補正し、補正後の目標値を燃焼１次空気の供給量の最終目標値とする。また、本実施形態において、前記燃焼１次空気の空気温度については、前のステップＡ６で求められた空気温度のフィードフォワード目標値をそのまま燃焼１次空気の空気温度の最終目標値とする。
【００３８】
Ａ９：ホッパ２から焼却炉１に供給される被処理物の供給量を検出し、この検出値が前のステップＡ８で求めら得た被処理物の供給量の最終目標値と一致するように前記給じん装置８および、各ストーカ５ａ、５ｂ、５ｃの運動速度を調整して、被処理物の供給制御を行う。
【００３９】
同時に、前記空気流量センサ１６ａ〜１６ｇおよび、温度センサ１５ａ〜１５ｇによって検出される、各分岐ダクト１３ａ’〜１３ｇ’を通過する各燃焼１次空気の空気量・空気温度が、燃焼１次空気の空気量・空気温度の最終目標値（ステップＡ８参照）に一致するように、前記各空気量調整ダンパ１７ａ〜１７ｇおよび空気温度調整ダンパ１８ａ〜１８ｇを開閉操作し、各分岐ダクト１３ａ’〜１３ｇ’を通過する各燃焼１次空気の空気量・空気温度の制御を行う。
【００４０】
以上のように本実施形態においては、焼却炉１に供給する前段階の被処理物の水分からフィードフォワード目標値を求め、この目標値を、燃焼変動に係るパラメータ（ボイラ蒸発量）から求められるフィードバック補正量を用いて補正し、補正後の目標値（最終目標値）を用いて、各種燃焼制御を行うようにされている。したがって、ホッパ２内の被処理物の性状の変動を、事前にかつリアルタイムに検知することができ、その変動に適確に対応して、被処理物の性状の変動を吸収することができる。これによって、燃焼状態の安定化を図り、ＣＯ・ダイオキシン類等の有害物質の発生を抑制し、ボイラ蒸発量の変動を最小限に抑えてボイラ３を安定化させることができる。また、前記最終目標値は、ストーカ５よりも下流側の情報を含むため、前記各フィードフォワード目標値のもつ遅れ時間の設定値、水分測定の誤差等による燃焼変動・ボイラ蒸発量の変動に確実に対応して、燃焼状態が変動するのを防止することができ、ボイラ蒸発量が許容範囲から逸脱するのを確実に防止することができる。
【００４１】
また、前記中性子水分計２２は、透過性に優れた中性子および熱中性子を検出媒体として用いるため、ホッパ２の外側壁に取り付けられた状態で、ホッパ２内の被処理物の水分測定を精度良く行うことができる。また、苛酷な環境に曝されることがないので故障も生じにくい。
【００４２】
本実施形態においては、被処理物の供給制御および燃焼１次空気の供給・温度制御を行う場合について説明したが、燃焼２次空気の空気量の制御を併せて行うこともできる。このようにするには、理想的な性状の被処理物を焼却炉１で理想的に燃焼させた際の排ガス中の残存Ｏ_２濃度を、残存Ｏ_２濃度の設定値として前記自動燃焼制御装置３０の記憶部に記憶するとともに、前述のＯ_２センサによって検出される煙道４’内の排ガス中の残存Ｏ_２濃度を自動燃焼制御装置３０に送信するようにする。そして、前記Ｏ_２センサで検出される排ガス中の残存Ｏ_２濃度が、前記Ｏ_２濃度の設定値に一致するように、前記ダンパ２０を開閉操作し、燃焼２次空気の空気量のフィードバック制御を行う。こうすることで、より確実に被処理物の焼却に伴い発生する排ガスを確実に完全燃焼させることができ、ＣＯ・ダイオキシン類等の有害物質の発生を抑制することができる。
【００４３】
本実施形態においては、被処理物の位置にかかわらず、一様に燃焼１次空気の空気量等の制御をおこなうものについて説明したが、図７で示される重み関数を用いて、フィードフォワード目標値の重み付けと、フィードバック補正量の重み付けを位置（前記プッシャー８部、各ストーカ５ａ、５ｂ、５ｃ部）に応じて変化させて行い、最終目標値を求めるようにするのが好ましい。ここで、前記重み関数は、プッシャー８および乾燥ストーカ５ａに近接した位置においてはフィードフォワード制御の重み付けを大にし（図７中の実線参照。）、燃焼ストーカ５ｂに近接した位置においてはフィードバック制御の重み付けを大にするように設置するのが良い（図７中、破線参照。）。これは、プッシャー８および乾燥ストーカ５ａに近接した位置においては、被処理物の性状（水分）の変動に追従して一定時間経過後に必要な被処理物の供給量を確保し、被処理物の状態（乾燥度合）を確保することが優先され、燃焼ストーカ５ｂに近接した位置においは、現在の燃焼状態を安定させるとともにボイラ蒸発量が許容範囲から逸脱するのを確実に防止することが優先されるためである。このように重み付けされた最終目標値を用いることによって、より精度の高い燃焼制御を行うことが可能となる。
【００４４】
本実施形態においては、被処理物の供給制御および燃焼１次空気の供給制御・温度制御を行うようにされているが、被処理物の性状がそれ程大きく変動しない場合には、これら三種の制御のうち、いずれか一種の制御、あるいは、いずれか二種を組み合わせた制御を行うことによっても、被処理物の性状に対応することが可能である。
【００４５】
本実施形態においては、ストーカ式焼却炉における燃焼制御方法について説明したが、本発明の考え方は、流動炉等、他の方式の焼却炉においても適用することができる。
【００４６】
なお、前記各実施形態における、給じん装置６および乾燥ストーカ５ａが本発明の給じん手段に対応し、第１の送風機１２、第１のダクト１３、各分岐ダクト１３ａ’〜１３ｇ’、風箱１１ａ〜１１ｇが本発明の空気供給手段に対応する。また、予熱空気用分岐ダクト１３ａ”〜１３ｇ”、蒸気式予熱器１４が空気予熱手段に対応し、空気量調整ダンパ１７ａ〜１７ｇが、本発明の空気量調整手段に対応する。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は、本発明の一実施形態に係る概略構成図である。
【図２】図２は、図１の一部拡大図である。
【図３】図３は、中性子がＨ原子に衝突した際に生じる現象を説明する説明図である。
【図４】図４は、被処理物の水分と発熱量との相関データの一例である。
【図５】図５は、本発明の一実施形態に係る燃焼制御のフローチャートである。
【図６】図６は、変化するフィードフォワード目標値と、この目標値の補正を説明する説明図である。
【図７】図７は、重み関数を示す図である。
【符号の説明】
１ストーカ式焼却炉
２ホッパ
３ボイラ
４排ガス処理設備
５ａ乾燥ストーカ
５ｂ燃焼ストーカ
５ｃ後燃焼ストーカ
６給じん装置
８プッシャー
９制御機構
１２第１の送風機
１３ａ’〜１３ｇ’ 分岐ダクト
１４蒸気式予熱器
１７ａ〜１７ｇ空気量調整ダンパ
１８ａ〜１８ｇ空気温度調整ダンパ
１９第２の送風機
２０ダンパ
２２中性子水分計
２３発熱量演算器
２４ボイラ蒸気流量計
３０自動燃焼制御装置[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a combustion control method in an incinerator.
[0002]
[Prior art]
Conventionally, in an incinerator that combusts waste, etc., it is difficult to grasp the properties of the object to be treated before being supplied into the furnace, so the upstream side based on data detected downstream of the incinerator The various devices are feedback-controlled. As such feedback control, an oxygen concentration sensor installed in the flue between the exhaust gas treatment facility and the chimney is used, and residual O in the exhaust gas passing through the flue is measured. ₂ Concentration is detected and this residual O ₂ O for controlling the supply amount of secondary air for combustion so that the concentration is substantially constant ₂ Control. In an incinerator equipped with an exhaust heat recovery boiler, the amount of steam generated in the boiler (referred to as boiler evaporation) is detected using a steam amount detector installed in the boiler, and the amount of boiler evaporation is constant. Therefore, boiler evaporation amount control for controlling the supply amount of the object to be processed and the supply amount of the combustion primary air is also performed. O ₂ Control is extremely important for completely burning the object to be processed and suppressing the generation of harmful substances such as dioxins. Boiler evaporation control is important for maintaining a constant amount of combustion and for the stable supply of steam to steam-using equipment, and for the stable supply of power when generating power with a steam turbine generator. It is.
[0003]
In addition, in a dry stoker of a stoker-type incinerator, an infrared camera is provided on the ceiling wall to detect the radiation temperature of the object to be treated in the ignition start area, and the properties of the object on the dry stoker are determined based on the detection result of the infrared camera. Combustion control is also known in which determination is made and the conveyance speed of the workpiece and the supply amount of combustion gas are controlled based on the determination result (for example, Patent Document 1).
[0004]
[Patent Document 1]
Japanese Patent No. 3356946
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
However, in the combustion control method based on feedback control based on data obtained on the downstream side of the incinerator, a time lag occurs between the detection of the data and the actual control. Therefore, there is a problem in that combustion air less than the required amount is supplied, or a too small or excessive object to be processed is supplied into the furnace. As a result, incomplete combustion due to air shortage may occur, which may lead to generation of harmful substances such as CO and dioxins. In addition, the combustion state in the furnace may become unstable, leading to unstable steam supply to the steam utilization facility due to boiler instability, and unstable power generation when a steam turbine generator is used. There is also.
[0006]
On the other hand, in the method for detecting the temperature of an object to be processed on a dry stoker, since infrared detection is performed in a severe environment filled with fume and dust, abnormalities in sensors are likely to occur, and accurate coverage is required. There is a problem that it is difficult to grasp and control the properties of the processed material.
[0007]
The present invention has been made to solve such problems, and detects changes in properties of the workpieces supplied into the furnace in real time in advance, and matches the properties of the workpieces. An object of the present invention is to provide a combustion control method that achieves optimum combustion conditions.
[0008]
[Means for solving the problems and actions / effects]
In order to achieve the above object, a combustion control method according to the present invention comprises:
Supplyed to the incinerator in an incinerator having a dust supplying means for supplying a workpiece to the incinerator, an air supplying means for supplying combustion air into the incinerator, and an air preheating means for preheating the combustion air. The moisture of the object to be processed in the previous stage is detected, the calorific value is estimated from the correlation between the detection result and the moisture obtained in advance and the calorific value of the object to be processed, and the supply of the water is based on the estimated calorific value. Feedforward control of at least one of the supply amount of the workpiece supplied by the dust means, the supply amount of the combustion air supplied by the air supply means, and the temperature of the combustion air preheated by the air preheating means It is characterized by doing.
[0009]
According to the present invention, the calorific value of the object to be treated is calculated based on the moisture of the object to be treated at the previous stage supplied to the incinerator, and based on the calorific value, the supply amount of the object to be treated and the supply of combustion air are calculated. Because it is configured to feed-forward control at least one of the quantity and the temperature of combustion air, it is possible to detect in advance real-time fluctuations in the properties of the object to be processed and respond appropriately to the fluctuations be able to. Therefore, it is possible to stabilize the combustion of the processed material by absorbing fluctuations in the properties of the processed material, thereby suppressing the generation of unburned materials such as CO and harmful substances such as dioxins, and the amount of boiler evaporation The boiler can be operated stably by minimizing the fluctuation of the boiler.
[0010]
In this invention, it is preferable that the water | moisture content of the said to-be-processed object is detected with a neutron moisture meter. By doing so, it is possible to accurately measure the water content of the object to be processed before being supplied to the incinerator.
[0011]
The incinerator is a stoker-type incinerator that distributes and supplies the combustion air into the furnace through a plurality of air supply passages each provided with an air amount adjusting means for adjusting the air amount. Each of the supply to each air supply path is based on the correlation between the heat generation amount of the processed object and the distribution ratio of the combustion air to each air supply path, the supply amount of the combustion air, and the heat generation amount of the process target. It is preferable that the air amount of the combustion air is calculated and the air amount adjusting means is feedforward controlled so as to satisfy the calculation result. By doing so, the distribution control of the combustion air to the dry stoker, the combustion stoker and the like in the stoker type incinerator can be effectively performed, so that the combustion control can be performed satisfactorily.
[0012]
Further, parameters relating to combustion fluctuations of the object to be processed are detected downstream of the incinerator, and the supply means and the air supply means are controlled so that the detected values coincide with preset values. It is preferable to use feedback control together. In this way, for example, parameters related to combustion fluctuations downstream of the incinerator, such as the amount of evaporation generated in the boiler, can always be grasped, and the detected values of these parameters reliably deviate from the allowable range. Therefore, more reliable combustion control can be realized.
[0013]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Next, specific embodiments of the combustion control method according to the present invention will be described with reference to the drawings.
[0014]
FIG. 1 is a schematic configuration diagram of a combustion control apparatus according to an embodiment of the present invention, and FIG. 2 is a partially enlarged view of FIG.
[0015]
In this embodiment, a stoker-type incinerator 1 that incinerates an object to be processed is provided with a hopper 2 for storing the object to be processed adjacent to the upstream side. Further, on the downstream side of the incinerator 1, an exhaust heat recovery boiler (hereinafter simply referred to as “boiler”) 3 that performs heat recovery of the high-temperature exhaust gas generated by the incineration processing of the object to be processed is provided. The boiler 3 is provided with a generator (not shown) that performs boiler power generation using steam generated by heat recovery of the boiler 3. Further, an exhaust gas treatment facility 4 for performing a temperature reduction treatment / cleaning of the exhaust gas is provided downstream of the boiler 3, and this exhaust gas treatment facility 4 is connected to a downstream chimney ( (Not shown).
[0016]
A dust supply device 6 is installed at the lowermost portion of the hopper 2 and at the most upstream portion of the stoker 5. Here, the stoker 5 includes a drying stoker 5a that dries the object to be processed and also serves as a delivery means for the object to be processed, a combustion stoker 5b that burns the object to be processed, and a post-combustion stoker 5c. . The dust feeder 6 is a pusher type, and includes a pusher 8 reciprocated along the upper surface of the flat step 7 and a control mechanism 9 for controlling the movement of the pusher 8. Further, the dry stalker 5a and the combustion stalker 5b are provided with a control mechanism (not shown) for controlling the motion speed of both the stalkers 5a and 5b.
[0017]
A first wind box 11a and a second wind box 11b are provided below the dry stoker 5a, and third to sixth wind boxes 11c to 11f are located upstream of the combustion stoker 5b. In order. Further, a seventh wind box 11g is arranged below the post combustion stoker 5c.
[0018]
The incinerator 1 is provided with a first blower 12 for supplying combustion primary air into the furnace, and a first duct 13 is connected to the first blower 12. The first duct 13 is branched into a combustion primary air duct 13 ′ and a preheating air duct 13 ″ for supplying combustion primary air. The preheating air duct 13 ″ includes A steam preheater 14 is arranged, and the steam preheater 14 is heated by heat energy from a steam source (not shown), thereby heating the air in the preheated air duct 13 ″ ( The air in the heated air duct 13 ″ is referred to as preheated air).
[0019]
The combustion primary air supply duct 13 'is branched into first to seventh branch ducts 13a' to 13g ', and these branch ducts 13a' to 13g 'are respectively connected to the first to seventh winds. Each of the boxes 11a to 11g is connected to the bottom. On the other hand, the preheated air duct 13 "is branched into first to seventh preheated air branch ducts 13a" to 13g ", and these preheated air branch ducts 13a" to 13g "are connected to the respective branches. This is connected to the ducts 13a 'to 13g' so that preheated air is supplied to the branch ducts 13a 'to 13g' so that the primary combustion air in the branch ducts 13a 'to 13g' can be preheated. 2, in the middle of the first branch duct 13a ′ and closer to the wind box 11a than the junction with the preheated air branch duct 13a ″, A temperature sensor 15a for detecting the air temperature of the combustion primary air in the branch duct 13a ', an air flow rate sensor 16a for detecting the air amount thereof, and an air amount of the combustion primary air in the first branch damper 13a'. Air volume adjustment The dampers 17a are arranged in order from the upstream side (the first blower 12 side), and temperature sensors 15b to 15g, air flow sensors 16b to 16g, and second to seventh branch ducts 13b 'to 13g', The air amount adjusting dampers 17b to 17g are similarly arranged. On the other hand, in each of the preheating air branch ducts 13a "to 13g", the amount of preheated air supplied to each of the branch ducts 13a 'to 13g' is adjusted, thereby adjusting the air temperature of the combustion primary air. Air temperature adjusting dampers 18a to 18g are arranged respectively. The air amount adjusting dampers 17a to 17g and the air temperature adjusting dampers 18a to 18g are controlled to be opened and closed by a control mechanism (not shown).
[0020]
The incinerator 1 is provided with a second blower 19 for supplying combustion secondary air for secondary combustion into the furnace, and the second blower 19 has a damper 20 on the way. Are connected to the incinerator 1 through the duct 21. The damper 20 is controlled to be opened and closed by a control mechanism (not shown).
[0021]
A neutron moisture meter 22 for detecting the moisture of the object to be processed stored in the hopper 2 is attached to the outer surface of the hopper 2 (the attachment position is not limited). The neutron moisture meter 22 is a phenomenon in which when fast neutrons irradiated from radioactive materials collide with hydrogen atoms of the same size as neutrons, they interfere with each other and decay to become slow thermal neutrons (Fig. 3), which is a publicly known moisture meter, irradiates the object to be processed in the hopper 2 from the radioactive material in the neutron moisture meter 22 and measures the number of thermal neutrons generated at that time. By comparing this measurement result with a calibration curve of a thermal neutron beam and moisture obtained in advance, the moisture of the actual workpiece can be measured.
[0022]
The neutron moisture meter 22 is connected to a calorific value calculator 23. The calorific value calculator 23 includes a storage unit for recording correlation data between the moisture and the calorific value of the object to be processed, which is obtained in advance based on actual measurement, and the moisture-calorific value correlation data and the neutron moisture meter. The calorific value of the object to be processed in the hopper 2 is calculated based on the measured value (moisture) measured in step (1). Here, the moisture-calorific value correlation data is data unique to each plant, and is given as a straight line with a downward slope in the present embodiment (see FIG. 4).
[0023]
The boiler 3 is provided with a boiler steam flow meter 24 for detecting the amount of boiler evaporation. In addition, although illustration is omitted, residual O contained in the exhaust gas passing through the flue 4 ′. ₂ O to detect concentration ₂ Various sensors for detecting various operation data such as a sensor and a temperature sensor for detecting the temperature in the furnace are provided.
[0024]
The incinerator 1 is provided with an automatic combustion control device 30 having a data input / output unit, a storage unit, a calculation unit for performing calculations described later, and the like. The input of the automatic combustion control device 30 includes calculation data from the calorific value calculator 23, detection data from the temperature sensors 15a to 15g, air flow sensors 16a to 16g, boiler steam flow meter 24, and the like. And the supply amount etc. of the to-be-processed object supplied to the incinerator 1 are each input. Here, the supply amount of the object to be processed includes, for example, measuring the fluctuation of the level in the hopper 2 when the object to be processed is supplied into the incinerator 1 using, for example, a level meter, sensors, etc. It can be obtained by a technique.
[0025]
Further, the storage unit of the automatic combustion control device 30 includes parameters such as a set value of the boiler evaporation amount, a delay time and the like, a supply amount (per unit time) of a workpiece, a calorific value, and a boiler that are obtained in advance by actual measurement. Correlation data with evaporation, correlation data between calorific value and theoretical combustion air volume (the amount of air required to completely burn a unit mass of the object to be processed), correlation data between calorific value and air ratio, calorific value And the correlation data between the distribution ratio of the combustion primary air and the calorific value and the temperature of the combustion primary air passing through the branch ducts 13a 'to 13g' are stored in advance.
[0026]
Here, the set value of the boiler evaporation amount means that when a predetermined amount of material to be treated is supplied into the incinerator 1 and the planned boiler efficiency can be obtained, the boiler 3 This is the value of the amount of steam generated (referred to as the amount of boiler evaporation). The amount of heat input to the object to be processed is multiplied by the amount of heat generated to determine the amount of heat input to the object to be processed, and this heat input is multiplied by the boiler efficiency. Can be obtained. The delay time is the time taken from the measurement of moisture in the hopper 2 of the object to be processed until the object is actually supplied to the incinerator 1 and can be obtained based on the actual measurement. . Each correlation data is an operation mode set in advance for each calorific value of the object to be processed, and is obtained based on theoretical calculation or actual measurement data.
[0027]
The output signal of the automatic combustion control device 30 includes a control mechanism for the drying stoker 5a, a control mechanism 9 for the pusher 8, a control mechanism for the air amount adjustment dampers 17a to 17g, and a control mechanism for the air temperature adjustment dampers 18a to 18g. To be supplied. Thus, based on the calculation result in the automatic combustion control device 30 according to the flow to be described later, the supply amount control of the workpiece (speed control of the pusher 8 and each stalker 5a, 5b, 5c), the temperature control of the combustion primary air ( Air temperature adjustment dampers 18a to 18g are controlled to open and close, and combustion primary air distribution and supply control (opening and closing control of the air amount adjustment dampers 17a to 17g) is performed.
[0028]
In this embodiment, the object to be processed that has been thrown in from above the hopper 2 and dropped onto the step 7 is sequentially supplied into the incinerator 1 by the reciprocating motion of the pusher 8 and the driving of the drying stalker 5a. After primary combustion such as drying on the top, combustion on the combustion stoker 5b, and post-combustion on the post-combustion stoker 5c, it is discharged out of the system from the ash discharge section disposed below the post-combustion stoker 5c. The The exhaust gas generated by the primary combustion is raised by complete combustion upon receiving the supply of the combustion secondary air, and the exhaust heat recovery by the boiler 3 is performed, and the exhaust gas treatment facility 4 reduces the temperature and cleans the smoke. It is discharged out of the system through the road 4 'and the chimney (not shown).
[0029]
Next, combustion control according to the present embodiment will be described with reference to the flow shown in FIG.
[0030]
FIG. 5 shows a flowchart of combustion control.
[0031]
A1: The moisture of the workpiece stored in the hopper 2, that is, the workpiece of the previous stage supplied to the incinerator 1 is measured using the neutron moisture meter 22, and the measurement result is calculated as the calorific value calculator. 23.
[0032]
A2: The correlation data between the moisture and the heat generation amount of the object to be processed is called from the storage unit of the heat generation amount calculator 23, and the hopper is based on the correlation data and the measurement result (the water content of the object to be processed) in the previous step A1. 2, that is, the amount of heat generated by the previous-stage workpiece to be supplied to the incinerator 1, and the calculation result is transmitted to the automatic combustion control device 30.
[0033]
A3: Recalling the set value of the boiler evaporation amount and the correlation data of the heating value-supply amount-boiler evaporation amount from the storage unit of the automatic combustion control device 30, and the correlation data and the set value of the boiler evaporation amount After calculating the supply amount of the object to be processed from the calorific value of the object to be processed calculated in the previous step A2, and measuring the moisture content of the object to be processed (see step A1), the set delay time is calculated. It is set as a reference target value (feed forward target value) of the supply amount of the object to be processed at the time when elapses.
A4: The correlation data between the calorific value and the theoretical combustion air amount is called from the storage unit of the automatic combustion control device 30, and based on the correlation data and the calorific value of the workpiece, the theory corresponding to the properties of the workpiece The amount of combustion air (the amount of air necessary to completely burn 1 kg of the object to be treated) is calculated. At the same time, the correlation data of the calorific value and the air ratio is called from the storage unit, and the air ratio necessary for burning the workpiece is calculated from the correlation data and the calorific value of the workpiece obtained in the previous step A2. Ask. And the supply amount of a to-be-processed object, theoretical combustion air, and an air ratio are multiplied, and the total supply amount of combustion primary air is obtained.
A5: Next, the correlation data between the calorific value and the distribution ratio of the combustion primary air to the branch ducts 13a ′ to 13g ′ is called from the storage unit of the automatic combustion control device 30, and from this correlation data and the calorific value, Then, a distribution ratio corresponding to the heat generation amount of the object to be processed is obtained, and based on this distribution ratio and the total supply amount of the combustion primary air calculated in the previous step A4, the first to seventh branch ducts 13a ′ to The air quantity of each combustion primary air that passes through each of the 13g 'is calculated, and the air quantity of each combustion primary air when the set delay time has elapsed after measuring the moisture content (see step A1) is calculated. The feed forward target value is used.
[0034]
A6: Recall the correlation data between the calorific value of the object to be processed and the temperature of the combustion primary air passing through the branch ducts 13a ′ to 13g ′ from the storage unit of the automatic combustion control device 30. The temperature of each combustion primary air passing through each of the branch ducts 13a ′ to 13g ′ is calculated based on the calorific value of the object to be processed calculated in step A2, and the calculation result is subjected to moisture measurement. To the feedforward target value of the air temperature of the combustion primary air when the set delay time has elapsed.
[0035]
Each feedforward target value obtained as described above is used to execute feedforward control based on the moisture content of the workpiece detected upstream (the hopper 2) from the combustion area (combustion stalker 5b) of the workpiece. Since it is a target value, it changes in real time according to the fluctuation | variation of the property (water | moisture content, calorific value) of a to-be-processed object (refer A1, A2, A3 of FIG. 6). Therefore, by adjusting the supply amount of the object to be processed, the supply amount of the combustion primary air, and the air temperature so as to reach the respective feedforward target values, the fluctuations in the properties of the object to be processed can be accurately detected in real time. Corresponding control can be performed.
[0036]
However, in various types of combustion control based only on the feedforward target value, it is difficult to completely suppress fluctuations in combustion and boiler evaporation due to the delay time setting of the object to be processed, moisture measurement errors, and the like. Therefore, parameters related to combustion fluctuations (boiler evaporation amount, etc.) are detected, and based on the current parameters, the feed amount of the object to be processed, the combustion primary air amount, and the feedback correction amount of the combustion primary air temperature are obtained, and this correction is performed. The feedforward target value is corrected using an amount.
[0037]
A7: The amount of change in the supply amount of the object to be processed so that the boiler evaporation amount detected by the boiler steam flow meter 24 matches the set value of the above-described boiler evaporation amount, and the branch ducts 13a ′ to 13g ′. The amount of change of the passing combustion primary air is obtained based on the actual measurement, and each change amount is set as the feedback correction amount of the supply amount of the workpiece and the feedback correction amount of the air amount of the combustion primary air.
A8: After the set delay time has elapsed, the feedforward target value of the supply amount of the workpiece obtained in the previous step A3 is corrected using the feedback correction amount of the workpiece (Δ1 in FIG. 6). , Δ2, and Δ3), and the corrected target value is set as the final target value of the supply amount of the workpiece. Similarly, the feedforward target value of the air amount of the combustion primary air obtained in the previous step A5 is corrected using the feedback correction amount of the air amount of the combustion primary air, and the corrected target value is combusted. The final target value of the primary air supply amount is used. Moreover, in this embodiment, about the air temperature of the said combustion primary air, the feedforward target value of the air temperature calculated | required by previous step A6 is made into the final target value of the air temperature of combustion primary air as it is.
[0038]
A9: The supply amount of the workpiece to be supplied from the hopper 2 to the incinerator 1 is detected, and this detected value matches the final target value of the supply amount of the workpiece obtained in the previous step A8. The supply speed of the object to be processed is controlled by adjusting the movement speeds of the dust supply device 8 and the stokers 5a, 5b, and 5c.
[0039]
At the same time, the amount of air and the temperature of each combustion primary air passing through each branch duct 13a 'to 13g' detected by the air flow sensors 16a to 16g and the temperature sensors 15a to 15g are the same as the combustion primary air. The air amount adjusting dampers 17a to 17g and the air temperature adjusting dampers 18a to 18g are opened and closed so as to coincide with the final target values (see Step A8) of the air amount and air temperature, and the branch ducts 13a 'to 13g' are opened and closed. The amount of air and the air temperature of each combustion primary air that passes through are controlled.
[0040]
As described above, in the present embodiment, the feedforward target value is obtained from the moisture of the object to be processed before being supplied to the incinerator 1, and this target value can be obtained from the parameter (boiler evaporation amount) related to combustion fluctuation. Correction is performed using the feedback correction amount, and various combustion controls are performed using the corrected target value (final target value). Therefore, the change in the property of the object to be processed in the hopper 2 can be detected in advance and in real time, and the change in the property of the object to be processed can be absorbed appropriately in response to the change. This stabilizes the combustion state, suppresses the generation of harmful substances such as CO and dioxins, and stabilizes the boiler 3 while minimizing fluctuations in the amount of boiler evaporation. In addition, since the final target value includes information on the downstream side of the stoker 5, it is possible to reliably withstand fluctuations in combustion and boiler evaporation due to delay time setting values, moisture measurement errors, etc. of the feedforward target values. In response to this, it is possible to prevent the combustion state from fluctuating and to reliably prevent the boiler evaporation amount from deviating from the allowable range.
[0041]
In addition, since the neutron moisture meter 22 uses neutrons and thermal neutrons with excellent permeability as detection media, the moisture content of the object to be processed in the hopper 2 can be accurately measured while being attached to the outer wall of the hopper 2. It can be carried out. Moreover, since it is not exposed to a harsh environment, failure is unlikely to occur.
[0042]
In the present embodiment, the case where the supply control of the object to be processed and the supply / temperature control of the combustion primary air have been described. However, the air amount of the combustion secondary air can also be controlled. For this purpose, the residual O in the exhaust gas when the object to be treated having ideal properties is ideally burned in the incinerator 1. ₂ Concentrate the remaining O ₂ The concentration is stored in the storage unit of the automatic combustion control device 30 as the set value of the concentration, and the above-described O ₂ Residual O in the exhaust gas in the flue 4 'detected by the sensor ₂ The concentration is transmitted to the automatic combustion control device 30. And O ₂ Residual O in exhaust gas detected by sensor ₂ The concentration is O ₂ The damper 20 is opened and closed so as to match the set value of the concentration, and feedback control of the air amount of the combustion secondary air is performed. By doing so, the exhaust gas generated with the incineration of the object to be treated can be surely completely burned, and the generation of harmful substances such as CO and dioxins can be suppressed.
[0043]
In the present embodiment, the description has been given of the case where the air amount of the combustion primary air is uniformly controlled regardless of the position of the object to be processed. However, the feedforward target is obtained using the weight function shown in FIG. It is preferable to calculate the final target value by changing the weighting of the value and the weighting of the feedback correction amount in accordance with the position (the pusher 8 part, each stalker 5a, 5b, 5c part). Here, the weighting function increases the weight of feedforward control at a position close to the pusher 8 and the dry stoker 5a (see the solid line in FIG. 7), and feedback control at a position close to the combustion stoker 5b. It is preferable to install so as to increase the weight (see the broken line in FIG. 7). This is because, at a position close to the pusher 8 and the dry stalker 5a, the supply amount of the target object to be processed is ensured after a lapse of a certain time following the change in the property (moisture) of the object to be processed. Priority is given to ensuring the state (dryness), and in the position close to the combustion stalker 5b, priority is given to stabilizing the current combustion state and reliably preventing the boiler evaporation from deviating from the allowable range. Because. By using the final target value weighted in this way, it becomes possible to perform combustion control with higher accuracy.
[0044]
In the present embodiment, the supply control of the object to be processed and the supply control / temperature control of the combustion primary air are performed. Of these, it is possible to cope with the properties of the object to be processed by performing any one type of control or a combination of any two types.
[0045]
In the present embodiment, the combustion control method in the stoker type incinerator has been described, but the concept of the present invention can also be applied to other types of incinerators such as a fluidized furnace.
[0046]
In each of the above embodiments, the dust supply device 6 and the drying stoker 5a correspond to the dust supply means of the present invention, and the first blower 12, the first duct 13, the branch ducts 13a ′ to 13g ′, the wind box. 11a-11g respond | corresponds to the air supply means of this invention. The preheating air branch ducts 13a "to 13g" and the steam preheater 14 correspond to the air preheating means, and the air amount adjusting dampers 17a to 17g correspond to the air amount adjusting means of the present invention.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic configuration diagram according to an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a partially enlarged view of FIG. 1;
FIG. 3 is an explanatory diagram for explaining a phenomenon that occurs when a neutron collides with an H atom.
FIG. 4 is an example of correlation data between moisture and heat generation amount of an object to be processed.
FIG. 5 is a flowchart of combustion control according to an embodiment of the present invention.
FIG. 6 is an explanatory diagram for explaining a feedforward target value that changes and correction of the target value;
FIG. 7 is a diagram illustrating a weighting function.
[Explanation of symbols]
1 Stoker-type incinerator
2 Hoppers
3 boiler
4 Exhaust gas treatment equipment
5a Dried stoker
5b Combustion stoker
5c After-burning stoker
6 Dust feeder
8 Pusher
9 Control mechanism
12 First blower
13a 'to 13g' branch duct
14 Steam preheater
17a-17g Air quantity adjustment damper
18a-18g Air temperature adjustment damper
19 Second blower
20 damper
22 Neutron moisture meter
23 Calorific value calculator
24 boiler steam flow meter
30 Automatic combustion control device

Claims

Supplyed to the incinerator in an incinerator having a dust supply means for supplying a workpiece to the incinerator, an air supply means for supplying combustion air into the incinerator, and an air preheating means for preheating the combustion air. The moisture of the object to be processed in the previous stage is detected, the calorific value is estimated from the correlation between the detection result and the moisture obtained in advance and the calorific value of the object to be processed, and the supply of the water is based on the estimated calorific value. Feedforward control of at least one of the supply amount of the workpiece supplied by the dusting means, the supply amount of the combustion air supplied by the air supply means, and the temperature of the combustion air preheated by the air preheating means And a combustion control method.

The combustion control method according to claim 1, wherein moisture of the workpiece is detected by a neutron moisture meter.

The incinerator is a stoker-type incinerator that distributes and supplies the combustion air into the furnace through a plurality of air supply passages each provided with an air amount adjusting means for adjusting the air amount. Each of the supply to each air supply path is based on the correlation between the calorific value of the processed object and the distribution ratio of the combustion air to each air supply path, the supply amount of the combustion air, and the calorific value of the process object. The combustion control method according to claim 1 or 2, wherein an air amount of the combustion air is calculated, and each air amount adjusting means is feedforward controlled so as to satisfy the calculation result.

Further, parameters relating to combustion fluctuations of the object to be processed are detected downstream of the incinerator, and the supply means and the air supply means are controlled so that the detected values coincide with preset values. The combustion control method according to any one of claims 1 to 3, wherein feedback control is performed in combination.