JP2005009135A

JP2005009135A - 複合建築物及びその設計方法

Info

Publication number: JP2005009135A
Application number: JP2003173021A
Authority: JP
Inventors: Masaki Masuda; 正樹増田; Kazuhisa Fukuda; 一久福田; Hiroshi Umemori; 浩梅森; Kazuhiro Kaneda; 和浩金田
Original assignee: Taisei Corp
Current assignee: Taisei Corp
Priority date: 2003-06-18
Filing date: 2003-06-18
Publication date: 2005-01-13

Abstract

【課題】合理的な構造であり、かつ、安価に構築可能である複合建築物を提供する。
【解決手段】複数階の本体躯体Ｋと、当該本体躯体を支持する基礎部Ｂとを備え、前記本体躯体を所定の階を境として、上階部の剛性と、下階部の剛性とが異なる複合建築物Ｆにおいて、前記下階部の剛性に対する前記上階部の剛性の比率が、前記下階部の床面積に対する前記上階部の床面積の比率に応じて定められる臨界値以下となるように形成した。
【選択図】図４

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、前記本体躯体を所定の階を境として上階部と下階部に区分した場合に、当該上階部の剛性と下階部の剛性とが異なる複合建築物及びその設計方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、住宅等に代表される複数階の建築物を構築する場合において、所定の階を境として下階部と上階部とで異なる構造形式を採用し、下階部の剛性と比較して上階部の剛性を小さくする構造（例えば、下階部１０’を鉄筋コンクリート造（以下、鉄筋コンクリートを「ＲＣ」という場合がある）、上階部３０’を木造とした複合建築物Ｆ’、図８）が提案されている（特許文献１）。
【０００３】
【特許文献１】
特開平６−２１２６８７号公報（第３頁−第４頁、第１図−第２図）
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、従来の複合構造物Ｆ’は、現場で本体躯体の構築を行うため、以下のような各種の問題が生じてしまう場合がある。
（１）木造の上階部３０’は養生期間を経てから施工に着手する必要があるとともに、階段室の開口から下階部に雨水が入らないように保護しなければならず、工期の長期化してしまうとともに、施工作業が煩雑となる。
（２）上階部３０’は、下階部１０’におけるコンクリートスラブ３３’上に木土台３４’を設け、当該木土台３４’上に構築することになるが、木土台３４’をコンクリートスラブ３３’に固定するためのアンカー部材（図示せず）は、下階部１０’の鉄筋（図示せず）の一部に固定する必要があるため、精度の確保が難しい。
（３）上階部３０’の建築面積が下階部１０’の建築面積より小さく形成する場合に、下階部１０’におけるコンクリートスラブ３３’において、上階部３０’の建築領域の外周縁に沿って、雨水の浸入を防ぐための立上部３３ｂ’を設けることが一般的であるが、この場合には、型枠の設置、配筋及びコンクリート打設後の均し等の各作業が煩雑であるとともに、施工精度も良好とならない場合がある。
【０００５】
また、従来は、前記のような複合構造物Ｆ’を構築する場合には、下階部１０’と上階部３０’とで剛性が大きく異なる構造とすると、剛性が小さい上階部３０’が集中して破壊しやすくなってしまうと考えられていた。そのため、上階部３０’の剛性を下階部１０’の剛性と比較して６割程度の値とすることが一般的であり、それ以下の剛性にする場合には必要保有水平耐力が大きくなるように割増係数を大きくする設計方法が採用されていた。
しかし、この場合には、上階部３０’の剛性や必要保有水平耐力を増加させる必要があるため、部材断面を大きくすること、或いは、開口部の面積や数を減少させなければならず、設計の自由度に制約が生じると共に施工費用が増加するという問題点を有していた。
【０００６】
本発明は、前記の問題点を解決するためになされたものであり、実証解析の結果を踏まえ、より合理的な構造であり、かつ、安価に構築可能である複合建築物及びその設計方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
前記課題を解決するために、本発明の複合建築物は、複数階の本体躯体と、当該本体躯体を支持する基礎部とを備え、前記本体躯体を所定の階を境として、上階部の剛性と下階部の剛性とが異なる複合建築物において、前記下階部はプレキャストコンクリート造で構築されており、前記上階部は木造で構築されていることを特徴としている。
【０００８】
本発明によれば、上階部の剛性と、下階部の剛性とが異なる複合建築物を構築する場合において、下階部がプレキャストコンクリート造により構築されていることから、上階部の施工にあたって下階部の養生期間が必要とならないため、迅速な施工が可能となる。
【０００９】
また、前記複合建築物において、前記下階部は、基礎部上に立設されている複数のプレキャストコンクリート製の壁部材と床部材を有しており、前記上階部は、土台部材を介して前記壁部材又は前記床部材の上部に固定されている壁面構成部材を有しており、前記壁部材又は前記床部材に予め埋設されたアンカー部材により、前記土台部材又は前記壁面構成部材が固定されている構成とすることもできる。
【００１０】
ここで、壁面構成部材とは、木造の上階部を形成するための部材であり、木質の枠組材や面材等をいう。
【００１１】
本発明によれば、アンカー部材が予め埋設されて一体化されている壁部材又は床部材を用いることにより、土台部材又は壁面構成部材をアンカー部材に取り付ける作業を容易かつ正確に行うことができるため、当該土台部材又は壁面構成部材を固定させる作業の施工精度を向上させることができる。
【００１２】
また、前記複合建築物において、前記上階部の建築面積が前記下階部の建築面積より小さくなっているとともに、前記上階部と前記下階部の間に、前記プレキャストコンクリート製の床部材が前記上階部の建築領域より広領域で設けられており、前記床部材には、上階部の建築領域の外周縁の少なくとも一部に沿って、雨水の浸入を防ぐための立上部が予め設けられている構成とすることもできる。
【００１３】
ここで、建築面積とは、各階の建物を真上から見た時の水平投影面積（外壁で囲まれた部分の水平投影面積）をいう。
【００１４】
本発明によれば、予め立上部が設けられたプレキャストコンクリート製の床部材を用いて、上階部が構築されているため、現場において床部を構築するための配筋及びコンクリート打設後の均し等の各作業が不要となるとともに、良好な施工精度を確保することができる。
【００１５】
また、本発明の複合建築物は、複数階の本体躯体と、当該本体躯体を支持する基礎部とを備え、前記本体躯体を所定の階を境として、上階部の剛性と下階部の剛性とが異なる複合建築物において、前記下階部の剛性に対する前記上階部の剛性の比率が、前記下階部の床面積に対する前記上階部の床面積の比率に応じて定められる臨界値以下となるように形成されていることを特徴としている。
【００１６】
ここで、下階部はＲＣ造（特に、ＲＣ造の耐力壁とスラブを主体として構成された壁式ＲＣ構造を採用すれば剛性比が大きくなるため好適）で構築されており、上階部は木造で構築されている構成とすれば、容易に複合構造物を提供することができる。
【００１７】
本発明によれば、上階部の剛性と下階部の剛性とが異なる複合建築物において、前記下階部の剛性に対する前記上階部の剛性の比率が、前記下階部の床面積に対する前記上階部の床面積の比率に応じて定められる臨界値以下となるように形成されている。従って、上階部の剛性や必要保有水平耐力を、必要以上に増加させなくてもよいことから、部材断面を小さくできるとともに、開口部の面積やその数を増加させることができるため、合理的な設計を行うことができる。
【００１８】
また、前記複合建築物を設計するに当たり、各階の床面積比及び剛性比に応じた固有値解析の結果から高さ方向外力分布係数を設定し、前記設定された高さ方向外力分布係数を用いて算出された必要保有水平耐力を満たすように、前記上階部の構造設計を行うこととすれば、合理的かつ正確に設計を行うことができる。
【００１９】
【発明の実施の形態】
本発明の実施の一形態について、図面を参照して詳細に説明する。
【００２０】
［本発明の複合建築物の設計思想］
我国の耐震設計規定では、３１ｍ以上６０ｍまでの建物、及び、３１ｍ以下の建物であっても所定の形状制限、耐力・じん性の条件を満たさない場合には、骨組の保有水平耐力を算定し、この値を、大地震時を対象とした必要保有水平耐力と比較することにより、耐震安全性を確認する必要がある。この必要保有水平耐力は、大地震時に建築物に生じる応答層せん断力を基本として、これに許容し得る塑性変形量に基づく低減や形状の不整による割増を考慮して算出されるものであり、式（ａ）で示される。
【００２１】

【００２２】
従来は、下階部と上階部とで異なる構造形式を採用しており、立面的に剛性が偏っている複数階立ての複合建築物の場合には、図１（ａ）に示すように、剛性率（Ｒ_ｓ）が小さくなるほど補正係数（Ｆ_ｓ）を割増して大きくし、必要保有水平耐力が大きくなるような設計法を採用して、その構築を行っていた。
【００２３】
一方、式（ａ）によれば、必要保有水平耐力は、偏心率と剛性率に応じて定まる補正係数（Ｆ_ｅｓ）を除くと、ｉ階以上の部分の重量（Ｗ_ｉ）と高さ方向外力分布係数（Ａ_ｉ）に依存して定められる。
そこで、複合建築物をモデル化して、多自由度系（複合構造物の階数が自由度の数に相当する）の固有値解析を行い、地震時における各階の高さ方向外力分布係数（Ａ_ｉ）を算定して、その傾向を検討した。
なお、前記高さ方向外力分布係数（Ａ_ｉ）は、式（ｂ）（「２００１年版建築物の構造関係技術基準解説書、国土交通省住宅局建築指導課、日本建築主事会議、（財）日本建築センター」に基づく算出式）で算出されるものであり、各階の重量、剛性、各階に作用させる所定の刺激関数の入力値、固有値解析により得られる複合建築物のＪ次固有周期、及び、当該Ｊ次固有周期に対応する加速度応答スペクトルの値から求められるものである。
【００２４】
【数１】

【００２５】
ここで、本実施形態では、対象とする複合建築物（図２（ａ））を３階建てとして、３自由度系のモデル（図２（ｂ））を作成し、２階部と３階部の床面積及び剛性の組み合わせを複数ケース設定して固有値解析を行い、高さ方向外力分布係数（Ａ_ｉ）を算定した。
【００２６】
なお、解析に使用した、重量、剛性及び階高は表１の通りであり、２階部の床面積に対する３階部の床面積の比（以下「床面積比」という）は、０．２５、０．５０、０．７５，１．００の４段階で変化させた。また、２階部の剛性（Ｋ_２）に対する３階部の剛性（Ｋ_３）の比（以下「剛性比」という）は、表２に示すように、Ｋ＝Ｋ_３／Ｋ_２＝１／２４の場合を基準として、０．１２５Ｋ〜２．００Ｋの範囲で適宜変化させた。
【００２７】
【表１】

【００２８】
【表２】

【００２９】
３階部（ｉ＝３）における高さ方向外力分布係数（Ａ_３）の算出結果は、図３に示すようになった。この結果によれば、各階部の床面積比によってその値は異なるが、剛性比がある臨界値（床面積比が１．００の場合には約１／１１、床面積比が０．７５の場合には約１／１１．５、床面積比が０．５０の場合には約１／１８、床面積比が０．２５の場合には約１／３２）に達すると高さ方向外力分布係数（Ａ_３）が逆転して小さくなることが明らかになった。
このことは、剛性比を前記臨界値以下の値とした場合には、高さ方向外力分布係数（Ａ_３）が小さくなる（すなわち、３階部に作用する外力が小さくなる）ことを示しており、２階部に比べて３階部の剛性を低下させた複合建築物とした方が、かえって地震時外力が低下することが明らかになった。
【００３０】
この結果によれば、上階部の剛性が小さい場合には地震時外力が小さくなるため必要保有水平耐力は小さく設定すればよいことになり、「剛性率（Ｒ_ｓ）が小さくなるほど補正係数（Ｆ_ｓ）を割増して大きくし、必要保有水平耐力が大きくなるようにする」という従来の設計法を採用することは、不合理であることが実証されたことになる。
【００３１】
従って、本発明では、下階部と上階部とで異なる構造形式を採用しており、立面的に剛性が偏っている複数階立ての複合建築物では、「下階部と比較して上階部の剛性を低下させることにより地震時外力を低下させることが実現可能となる」という実証実験の結果を踏まえ、下階部と比較して上階部の剛性を臨界値以下に低下させ、必要保有水平耐力を小さくするようにして複合建築物を構築することとしたものである。
そして、このような複合建築物とすることにより、上階部の剛性や必要保有水平耐力を、必要以上に増加させなくてもよいことから、部材断面を小さくできるとともに、開口部の面積やその数を増加させることができることになる。
【００３２】
このとき、上階部の高さ方向外力分布係数（Ａ_ｉ）が逆転する剛性比の臨界値は、上階部と下階部（下階部がさらに複数階から構築される場合には上階部と隣接する下階）との床面積比に応じて（なお、この床面積比は重量比とほぼ対応することが確認されている）異なるものであるが、通常の複合建築物のように床面積比が０．７５〜１．０の範囲内にある場合には、剛性比が１／１０以下、床面積比が０．５０〜０．７５の範囲内にある場合には、剛性比が１／１８以下、床面積比が０．５０〜０．２５の範囲内にある場合には、剛性比が１／３２以下、となるように設定すれば、剛性比の臨界値以上の外力が上階部に作用しないことから好ましいことが前記実証実験により確認されるに至った。
【００３３】
すなわち、上階部の剛性比を前記臨界値以下となるように設定すれば、必要水平保有耐力は、臨界値に対応する高さ方向外力分布係数に基づいて算出された値を超えることがないことが確認された。
なお、実際の設計にあたっては、構築すべき複合建築物に関して、前記と同様の固有値解析を行い、その結果に基づいて、高さ方向外力分布係数（Ａ_ｉ）を算出して（予め、種々のケースを想定して、高さ方向外力分布係数（Ａ_ｉ）のデータベース（図表も含む）を作成してもよい）必要水平保有耐力を求め、その値を基準として耐震安全性を確認することになる。
【００３４】
また、剛性比の下限値は理論上は制限がないが、上階部が有効に構築可能となるために最低限必要となる値として定められる必要があり、通常は１／９６程度とすることが限界であると考えられる。
【００３５】
［本発明の複合建築物の構成］
前記設計思想に基づいた複合建築物Ｆの具体例を説明する。
図４及び図５に示すように、複合建築物Ｆは、３階建てである本体躯体Ｋと、その下部において当該本体躯体Ｋを支持する基礎部Ｂとから形成されている。本体躯体Ｋは、１階部１０及び２階部２０（下階部に相当する）がプレキャストコンクリート（以下「ＰＣａ」という）壁式ＲＣ構造であり、３階部３０（上階部に相当する）が木造の枠組壁構造となっており、３階部３０に対する１階部１０及び２階部２０の剛性比は１／１２となっている。
そして、１階部１０及び２階部２０は略直方体形状（建築面積は同一）であり、３階部３０の建築面積は２階部の約７５％（床面積比）となっており、当該３階部３０は、２階部２０の一方の短辺と、両側の長辺の一部が外周となるように構築されている。
【００３６】
基礎部Ｂは、べた基礎であり、本体躯体Ｋの形状に適合するように打設されたスラブ部５１と、当該本体躯体Ｋの外縁に沿って形成されている鉛直方向の立上部５２とを有している。
基礎部Ｂの立上部５２には、アンカーボルト（図示せず）を介して、予め所定寸法に形成されたＰＣａ壁版１１（壁部材）（以下「１階ＰＣａ壁版」という）が、外周縁及び各室の区画に沿って鉛直方向に複数枚立設することにより１階部１０が構築されている。また、１階ＰＣａ壁版１１の上縁部には、水平方向に１階部１０と２階部２０との境界となるＰＣａ床版２３（床部材）（以下「２階ＰＣａ床版」という）が横設されている。なお、符号１３は、１階部のＰＣａ床版であり、符号１４は１階部のＰＣａ床版１３を支持する支持金物である。
【００３７】
そして、２階ＰＣａ床版２３の上には、外周縁及び各室の区画に沿って２階部２０のＰＣａ壁版２１（壁部材）（以下「２階ＰＣａ壁版という」）が鉛直方向に立設され、当該２階ＰＣａ壁版２１の上縁部には、水平方向に２階部２０と３階部３０の境界となるＰＣａ床版３３，３３’（床部材）（以下「３階ＰＣａ床版」という）が横設されている。
【００３８】
さらに、３階ＰＣａ床版３３の上には、外周縁及び各室の区画に沿って（バルコニー部３８は除く）木土台３４（土台部材）が設けられている。そして、木土台３４の上面に枠組材３５と面材（図示せず）が設けられており、その上に３階部３０の天井部４１及び寄棟屋根４２が設けられている。
【００３９】
前記２階ＰＣａ壁材２１の上面からは、木土台３４を固定させるためのアンカー部材２５が突出しており、その先端部は、３階ＰＣａ床版３３及び木土台３４を貫通した状態で、ナット２６により固定されている。このアンカー部材２５は、２階ＰＣａ壁材２１の内部における上下方向に予め配置されて所定深さにまで埋設されており、当該２階ＰＣａ壁材２１と一体化されている。
【００４０】
また、図４に示すように、３階部３０の建築面積は２階部２０の建築面積より小さく、３階部３０の建築領域以外の部分がバルコニー部３８となっている。
この３階部３０は、３階ＰＣａ床版３３，３３’の上に構築されており、建築領域における３階ＰＣａ床版３３（以下「平板ＰＣａ版」という）は平板形状であり、バルコニー部３８の３階ＰＣａ床版３３’（以下「Ｌ字ＰＣａ版」という）は、側面視で倒立したＬ字形状を呈するように予め成形されている。このＬ字ＰＣａ版３３’は、水平部３３ａ’と立上部３３ｂ’を有しており、立上部３３ａ’が平板ＰＣａ版３３の厚さと等しくなるように形成されている（図６）。そして、この立上部３３ｂ’の存在により、３階部３０の建築領域における一面の外周縁に沿ってバルコニー部３８との境界に段差が形成されることにより、雨水の浸入が防ぐことができるようになっている。
【００４１】
以上のように、本発明の複合構造物Ｆによれば、１，２階部１０，２０の剛性と、３階部３０の剛性とが異なる構造とする場合において、１，２階部１０，２０がＰＣａ造であることから、３階部３０の施工にあたり、１，２階部１０，２０の養生期間を必要とせず、迅速な施工が可能となる。
また、木土台３４を定着させるためのアンカー部材２５が２階ＰＣａ壁材２１に予め埋設されて一体化されているため、当該木土台３４をアンカー部材２５に取り付ける作業を容易かつ正確に行うことができるため、木土台３４を２階ＰＣａ壁版２１に固定させる作業の施工精度を向上させることができる。
【００４２】
また、３階部３０において、予め立上部３３ｂ’が形成されたＬ字ＰＣａ版３３’を用いてバルコニー部３８が形成されているため、現場においてバルコニー部３８を構築するための配筋及びコンクリート打設後の均し等の各作業が不要となるとともに、良好な施工精度を確保することができる。
【００４３】
［本発明の複合建築物の設計方法］
図７に示すように、本発明の複合建築物は、設計仕様書を確認して、３階部及び１，２階部における耐力壁の初期配置を行い（Ｓ１）、所定の耐力条件を満たすように３階部の耐力壁配置の決定を行う（Ｓ２）とともに、１，２階部の耐力壁配置の決定を行う（Ｓ３）ことにより、設計を行う。
【００４４】
３階部の耐力壁配置の決定（Ｓ２）は、損傷時壁枚数決定ステップ（Ｓ２１）と、倒壊時壁枚数決定ステップ（Ｓ２２）とから構成される。
【００４５】
損傷時壁枚数決定ステップ（Ｓ２１）では、耐力壁の初期配置の条件から算出された設計壁枚数が、損傷時必要壁枚数を満たすか否かの検討を以下の手順により行う。
【００４６】
まず、耐力壁の初期配置の条件に基づき、式（ｃ）により３階部における設計壁枚数を算出する（Ｓ２１ａ）。
設計壁枚数＝Σ（壁倍率×耐力壁の脚長）（ｃ）
但し、Σは総ての耐力壁についての総和を求めることを示す
【００４７】
次に、３階部における地震力による損傷時必要壁枚数（以下「地震損傷時必要壁枚数」という）と風圧力による損傷時必要壁枚数（以下「風圧損傷時必要壁枚数」という）とを算出する（Ｓ２１ｂ，Ｓ２１ｃ）。
【００４８】
地震損傷時必要壁枚数は、Ｃ_０（標準せん断力係数）＝０．２とするとともに、各階の重量に対応して求められた３階部の高さ方向外力分布係数（Ａ_３’）を当該３階部の重量に乗じて算出する。
また、風圧損傷時必要壁枚数は既存の方法と同様に、３階部の見付面積に所定の係数（この係数は、軒高９ｍ、建築物最高高さを１３ｍとして、想定屋根平均高さを求め、屋根勾配毎に決定された値）を乗じることにより算出する。
【００４９】
続いて、設計壁枚数が地震損傷時必要壁枚数以上となること、及び、設計壁枚数が風圧損傷時必要壁枚数以上となるか否かを判定する（Ｓ２１ｄ）。このとき、いずれかの条件を満たさない場合（Ｓ２１ｄにおけるＮｏ）には、耐力壁の初期条件を修正して同様の検討を行う。
一方、両条件（以下「損傷時条件」という）を満たした場合（Ｓ２１ｄにおけるＹｅｓ）には、倒壊時壁枚数決定ステップ（Ｓ２２）に進む。
【００５０】
倒壊時壁枚数決定ステップ（Ｓ２２）では、損傷時条件を満たした耐力壁の配置条件から算出された設計壁枚数が、倒壊時必要壁枚数を満たすか否かの検討を行う。
【００５１】
まず、３階部における地震力による倒壊時必要壁枚数（以下「地震倒壊時必要壁枚数」という）を算出する（Ｓ２２ａ）。
地震倒壊時必要壁枚数は、Ｃ_０（標準せん断力係数）＝１．０、Ｄ_ｓ＝０．３とするとともに、３階部の床面積及び３階部と２階部の剛性比に対応して予め固有値解析により求められた３階部の高さ方向外力分布係数（Ａ_３）に応じた割増係数を前記式（ａ）に代入することにより算出する。
【００５２】
続いて、設計壁枚数が地震倒壊時必要壁枚数以上となるか否かを判定する（Ｓ２２ｂ）。このときこの条件を満たさない場合（Ｓ２２ｂにおけるＮｏ）には、耐力壁の配置条件を修正して同様の検討を行う。
一方、この条件を満たした場合（Ｓ２２ｂにおけるＹｅｓ）には接合金物等を適切に決定して（Ｓ２３）、３階部の設計を終了する。
【００５３】
その後、１，２階部について、既存の設計方法と同様の方法を用いて、損傷防止用壁と倒壊防止用壁がそれぞれ必要壁枚数以上となるよう耐力壁配置の決定を行い（Ｓ３）、設計を終了する。
【００５４】
このように、本発明の設計方法を採用することにより、前記複合建築物を合理的かつ正確に設計を行うことができることになる。
【００５５】
以上、本発明について、好適な実施形態の一例を説明した。しかし、本発明は、前記実施形態に限られず、前記の各構成要素については、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、以下のように適宜設計変更が可能である。
特に、建築物は、複数階建てであれば何階建てであってもよく、また、その形状や間取り等についても制限はない。
【００５６】
また、下階部は必ずしもＰＣａ造でなくてもよく、通常のＲＣ造であってもよい。また、上階部についても、木造であればよく、枠組壁構造（木構造組立パネル工法）以外の在来工法（木造軸組構造）を採用することもできる。
【００５７】
【発明の効果】
本発明によれば、より合理的な構造であり、かつ、安価に構築可能である複合建築物及びその設計方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】（ａ）は、必要保有水平耐力を算出するためのＦ_ｓ（剛性率に応じて定まる補正係数）と剛性率（Ｒ_ｓ）の関係を示すグラフであり、（ｂ）は、必要保有水平耐力を算出するためのＦ_ｅ（偏心率に応じて定まる補正係数）と偏心率（Ｒ_ｅ）の関係を示すグラフである。
【図２】（ａ）は固有値解析を行う際の複合建築物を示す概念図であり、（ｂ）固有値解析を行う際の複合建築物のモデルを示す概念図である。
【図３】高さ方向外力分布係数（Ａ_３）と剛性比の関係を示すグラフである。
【図４】本発明の複合建築物を示す斜視図である。
【図５】本発明の複合建築物の要部を拡大した側断面図である。
【図６】３階部のプレキャストコンクリート床版の要部を拡大した側断面図である。
【図７】本発明の複合構造物の設計方法を示すフロー図である。
【図８】従来の複合建築物を示す側面断面図である。
【符号の説明】
Ｆ複合建築物
Ｋ本体躯体
Ｂ基礎部
１０１階部（下階部）
１１，２１プレキャストコンクリート壁版
１３，２３プレキャストコンクリート床版
２０２階部（下階部）
３０３階部（上階部）
３３，３３’ プレキャストコンクリート床版
３３ａ’ 水平部
３３ｂ’ 立上部
３４木土台（土台部材）
３５枠組材
４１天井部
４２寄棟屋根

Claims

複数階の本体躯体と、当該本体躯体を支持する基礎部とを備え、
前記本体躯体を所定の階を境として、上階部の剛性と下階部の剛性とが異なる複合建築物において、
前記下階部はプレキャストコンクリート造で構築されており、
前記上階部は木造で構築されていることを特徴とする複合建築物。
前記下階部は、基礎部上に立設されている複数のプレキャストコンクリート製の壁部材と床部材を有しており、
前記上階部は、土台部材を介して前記壁部材又は前記床部材の上部に固定されている壁面構成部材を有している請求項１に記載の複合建築物であって、
前記壁部材又は前記床部材に予め埋設されたアンカー部材により、前記土台部材又は前記壁面構成部材が固定されていることを特徴とする複合建築物。
前記上階部の建築面積が前記下階部の建築面積より小さくなっているとともに、
前記上階部と前記下階部の境界に、前記プレキャストコンクリート製の床部材が前記上階部の建築領域より広領域で設けられている請求項２に記載の複合建築物であって、
前記床部材には、上階部の建築領域の外周縁の少なくとも一部に沿って、雨水の浸入を防ぐための立上部が予め設けられていることを特徴とする複合建築物。
複数階の本体躯体と、当該本体躯体を支持する基礎部とを備え、
前記本体躯体を所定の階を境として、上階部の剛性と下階部の剛性とが異なる複合建築物において、
前記下階部の剛性に対する前記上階部の剛性の比率が、
前記下階部の床面積に対する前記上階部の床面積の比率に応じて定められる臨界値以下となるように形成されていることを特徴とする複合建築物。
請求項４に記載の複合建築物に関し、
各階の床面積比及び剛性比に応じた固有値解析の結果から高さ方向外力分布係数を設定し、
前記設定された高さ方向外力分布係数を用いて算出された必要保有水平耐力を満たすように、前記上階部の構造設計を行うことを特徴とする複合建築物の設計方法。