JP2004359856A - Fuel oil composition - Google Patents
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Abstract
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は燃料油組成物に関し、さらに詳しくはマイクロガスタービンに好適な、排ガス中の窒素酸化物(NOx)、硫黄酸化物(SOx)等の排出量が少ない低環境負荷の燃料油組成物に関するものである。
【0002】
【従来の技術】
電力会社や大規模な工場等で発電に利用されるガスタービンは、一般的には5000kW以上の大型のものが主流であるが、近年、定格発電出力が300kW以下の小型のガスタービンであるマイクロガスタービンが開発され、病院やホテル、スーパーマーケット、プール等の分散電源として利用されている。こうしたマイクロガスタービンの普及に伴い、マイクロガスタービンに好適な燃料油の開発が望まれている。
【0003】
ガスタービンにおいては、従来、使用する燃料油中の硫黄分や金属分(灰分)が、タービン翼の腐食を引き起こすことが知られており、また、このタービン翼の腐食の面から、煤の発生量および燃料油中の微粒きょう雑物含有量の少ないものが有利であると考えられる。また、近年省エネルギーの観点などから、高カロリーの燃料油が要求される傾向がある。
従来、タービン用燃料としては、主としてA重油が用いられているが、タービン翼に腐食が生ずるおそれがあること、排ガス中にNOxおよびSOxを比較的多く含むことなどから、普及が急なマイクロガスタービンに適した燃料油が環境面からも求められていた。
さらに、マイクロガスタービンを予備電源として利用する場合には、その燃料は長期間保存されることが考えられ、高い貯蔵安定性が求められる。
【0004】
従来から、ガスタービン用燃料油組成物に関して、タービン翼の腐蝕防止や環境面から種々の検討がなされており、例えば特定の性状を有する軽質サイクル油および直脱軽油を含有するガスタービン用燃料油(特許文献1参照)、90%留出温度360℃以下であり、かつ微粒きょう雑物の含有量が10.0mg/リットル以下であるガスタービン用燃料油(特許文献2参照)、90%留出温度360℃以下で、総発熱量が39,760kJ/リットル以上であり、かつジベンゾチオフェン類含有量が硫黄量として2,500重量ppm以下、ベンゾチオフェン類含有量の0.21倍とジベンゾチオフェン類含有量との合計が硫黄量として2,850重量ppm以下およびカルバゾール類含有量が窒素量として600重量ppm以下であるガスタービン用燃料油(特許文献3参照)等が提案されている。
しかしながら、これらはいずれも実質的にA重油であって、マイクロガスタービンに使用する場合には、前記腐蝕防止や環境面の観点から必ずしも十分とはいえず、さらなる改良が求められていた。
【0005】
また、マイクロガスタービン用燃料油として、芳香族分が3容量%未満、ベンゼンが0.3容量%未満、炭素数6〜8のパラフィン分が70容量%以上、硫黄分が20ppm以下である燃料油組成物が提案されているが(特許文献4参照)、実質的にガソリン基材と同等の組成物であり、取り扱い上の安全性の問題や密度が低いことによる効率の悪化といった問題がある。
【0006】
【特許文献1】
特開平10−298564号公報(特許請求の範囲参照)
【特許文献2】
特開2001−64659号公報(特許請求の範囲参照)
【特許文献3】
特開2001−64660号公報(特許請求の範囲参照)
【特許文献4】
特開2003−96475号公報(特許請求の範囲参照)
【0007】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、このような状況下で、タービン翼の腐食等を引き起こすこともなく、排ガス中の窒素酸化物(NOx)、硫黄酸化物(SOx)等の排出量が少ない低環境負荷の、特にマイクロガスタービンに好適な燃料油組成物を提供することを目的とするものである。
【0008】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、前記目的を達成するために鋭意研究を重ねた結果、GTLおよび灯油留分を含有する燃料油組成物であって、特定の性状を有するものが上記課題を解決し得ることを見出した。本発明は、かかる知見に基づいて完成したものである。
【0009】
すなわち、本発明は、
(1)GTLおよび灯油留分を含有する燃料油組成物であって、硫黄含有量10質量ppm以下、セタン指数55〜75、30℃での動粘度1.6〜3.4mm2/sおよび密度0.78〜0.81g/cm3であることを特徴とする燃料油組成物、
(2)GTL10〜90容量%および灯油留分10〜90容量%を含有する上記(1)記載の燃料油組成物、
(3)GTLの30℃における動粘度が3.5〜5.0mm2/sであり、灯油留分の30℃における動粘度が1.0〜1.5mm2/sである上記(1)または(2)に記載の燃料油組成物、
(4)さらに酸化防止剤2〜20mg/Lを添加することを特徴とする上記(1)〜(3)のいずれかに記載の燃料油組成物、
(5)マイクロガスタービン用である上記(1)〜(4)のいずれかに記載の燃料油組成物、
を提供するものである。
【0010】
【発明の実施の形態】
本発明の燃料油組成物は、GTL(Gas to Liquid)および灯油留分を含有する燃料油組成物であって、硫黄含有量10質量ppm以下、セタン指数55〜75、30℃での動粘度1.6〜3.4mm2/sおよび密度0.78〜0.81g/cm3であることを特徴とする燃料油組成物である。
硫黄含有量が10質量ppmを超えると排ガス中のSOx量が増加し、本発明の目的を達成しない。
また、セタン指数が55未満であったり、75を超えると排ガス中のNOx量が増加し、やはり本発明の目的を達成しない。排ガス中のNOx量のさらなる低減という観点から、セタン指数は63以上であることが好ましく、さらには64以上であることが好ましい。一方、同様に排ガス中のNOx量のさらなる低減という観点から、セタン指数は73以下であることが好ましく、さらには69以下であることが好ましい。
本発明の燃料油組成物のセタン価に関しては、53〜68の範囲であることが好ましく、さらには60〜67の範囲であることが好ましく、特には61〜65の範囲であることが好ましい。
【0011】
本発明の燃料油組成物の動粘度に関しては、30℃において1.6〜3.4mm2/sの範囲であることが必須である。30℃での動粘度がこの範囲を逸脱すると排ガス中のNOx量が増加し、本発明の目的を達成しない。排ガス中のNOx量のさらなる低減という観点からは、30℃での動粘度は2.6mm2/s以下であることが好ましく、また燃料噴射用のポンプの耐久性を考慮すると30℃での動粘度は2.1mm2/s以上であることが好ましい。
また、密度に関しては、0.78g/cm3未満であると燃費が低下し、一方、0.81g/cm3を超えると燃焼性が悪化する。
【0012】
本発明の燃料油組成物におけるGTLおよび灯油留分の適当な混合量は、用いるGTLおよび灯油留分の性状によって異なり、上述の硫黄含有量、セタン指数、動粘度および密度の要件を満足するように適宜選択されるものである。通常、その混合量はGTLが10〜90容量%、灯油留分が10〜90容量%の範囲であることが好ましく、この混合量によって本発明の効果を奏する燃料油組成物を比較的容易に製造することが可能となる。本願の効果を有する燃料油組成物をさらに容易に製造し得るとの観点から、GTLはさらに30〜60容量%の範囲、灯油留分は40〜70容量%の範囲であることが好ましい。
【0013】
本発明で使用されるGTLを得るための方法としては、通常水素と一酸化炭素からなる水性ガス反応(FT反応)を固定床反応器等にて、触媒を用いて行う。触媒としては、コバルト、ルテニウム、ニッケル、鉄等を活性金属として担持した不均一系触媒が好適に用いられ、これらの中でも特にコバルトおよび/またはルテニウムを含むものが好ましい。反応圧力としては0.5〜3.0MPaの範囲であるのが好ましく、反応温度としては150〜330℃の範囲で行われるのが好ましい。水性ガス中の水素と一酸化炭素の比率については、比較的一酸化炭素の分圧が低い方が好ましく、具体的には1〜3の範囲、さらには1.5〜2.5の範囲であることが好ましい。
【0014】
上記FT合成によって得られた合成油は、水素化分解により高沸点留分を分解し、また異性化によりイソパラフィンの含有量を高めることが好ましい。水素化分解の触媒としては、コバルト,モリブテン,ニッケル,タングステン等の活性金属種をアルミナ、シリカ−アルミナ、ゼオライト等の担体に担持した通常用いられる水素化分解触媒を使用することができる。反応温度としては200〜450℃の範囲、反応圧力としては1〜10MPaの範囲、LHSVとしては0.3〜3hr−1の範囲で好適に水素化分解が行われる。
また、異性化触媒としては白金,レニウム,パラジウム等をアルミナ、シリカ−アルミナ、ゼオライト等の担体に担持した通常用いられる異性化触媒を使用することができる。反応温度としては250〜400℃の範囲、反応圧力としては0.3〜5MPaの範囲、LHSVとしては0.3〜10hr−1の範囲で好適に異性化反応が行われる。
【0015】
本発明に用いるGTLは、本発明の効果をより発揮するとの観点から、30℃における動粘度が3.5〜5.0mm2/sであることが好ましく、さらには4.0mm2/s以上であり、また4.5mm2/s以下であることが好ましい。
また、本発明に用いるGTLは沸点範囲が155〜360℃であり、10容量%留出温度が230〜260℃であり、90容量%留出温度が320〜350℃であり、密度範囲が0.76〜0.79g/cm3であり、硫黄含有量が10質量ppm以下であり、芳香族化合物およびオレフィンを実質的に含まないことが好ましい。
これらの性状を有するGTLを用いることで、上記課題を解決し得る燃料油組成物がより効率的に製造し得る。
【0016】
本発明に用いられる灯油留分は、本発明の効果を奏するものであれば、特に限定されず、種々の方法で製造することができる。最も一般的には原油を常圧蒸留装置で分留して得られる沸点150〜280℃程度の留分を脱硫したものが用いられる。また、その他にも例えば重質油を水素化分解した際に得られる水素化分解灯油も使用することができる。水素化分解灯油は、硫黄含有量が低く、高密度であって、これを用いた燃料油組成物は、硫黄含有量が低く、高カロリーとなるため好適な灯油留分である。
本発明で使用する灯油留分の30℃における動粘度は1.0〜1.5mm2/sであることが好ましく、さらには1.2mm2/s以上であり、また1.4mm2/s以下であることが効果の点から好ましい。
【0017】
本発明の燃料油組成物において、上記GTL、灯油留分以外の基材としては、本発明の効果を阻害しない範囲であれば特に限定されないが、脱硫軽油、水素化分解軽油、脱ろう軽油、脱硫処理した軽質分解軽油等を好適に使用することができる。
【0018】
本発明の燃料油組成物は、酸化防止剤を2〜20mg/Lの範囲で含有することが好ましい。この範囲であると十分に酸化防止効果があり、またコスト的にも見合うものとなる。以上の観点から、3〜10mg/Lの範囲であることがさらに好ましい。酸化防止剤を上記範囲で含有することによって、本発明の燃料油組成物の貯蔵安定性が著しく向上する。
酸化防止剤としては、通常燃料油に使用されるものであれば、特に限定されず、アミン系酸化防止剤、フェノール系酸化防止剤等が用いられるが、これらのうち特に2,6−ジターシャリーブチルフェノール、2,4−ジメチル−6−ターシャリーブチルフェノール、2,6−ジターシャリーブチル−4−メチルフェノール等のフェノール系酸化防止剤が好適に用いられる。
これらの酸化防止剤は一種を単独で用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。
さらに、その他添加剤としては、必要に応じて軽油周辺油種識別マーカーとしてのクマリンを0.85〜1.15mg/Lの範囲で添加することができ、また必要に応じて潤滑性向上剤を20〜200質量ppmの範囲で添加することができる。
【0019】
【実施例】
次に、本発明を実施例により、さらに詳細に説明するが、本発明はこれらの例によってなんら限定されるものではない。
本発明の実施例および比較例に記載される燃料油組成物の評価は以下に示す要領に従って行った。また、組成分析は以下の方法によって行った。
<燃料油組成物の評価方法>
1.密度;JIS K2249に準じ、振動式密度試験方法にて測定した。
2.蒸留性状;JIS K 2254に準じ、10%留出温度、30%留出温度、50%留出温度、70%留出温度および90%留出温度を測定した。
3.動粘度;JIS K 2283に準じ、測定した。
4.引火点;JIS K 2265に準じ、測定した。
5.セタン指数;JIS K 2280に準じ、測定した。
6.セタン価;JIS K 2280に準じ、測定した。
7.貯蔵安定性;ASTM D4625に準じて、試料油400ミリリットルを通気管付きホウ珪酸ガラス容器に採取し、43℃で暗所にて貯蔵した。貯蔵して1ヶ月後、2ヶ月後及び3ヶ月後にそれぞれ50ミリリットルサンプリングし、JIS K2276に準拠して、過酸化物価を測定した。
【0020】
<組成分析>
硫黄分;JIS K2541「硫黄分試験方法」に準拠して測定した。
飽和分、オレフィン分、多環芳香族分;石油学会規格「JPI−5S−49−97」に準拠して測定した。
<排ガスの評価方法>
マイクロガスタービン(Capstone社製、定格負荷28kW)を用い、発電出力を定格負荷に調整後、排ガスを排ガス分析計(testo社製「300XL」)にて評価した。
【0021】
実施例1
第1表に示す性状を有するGTL30容量%と灯油留分70容量%を混合し、これに酸化防止剤としてスミライザーBHT(商品名;住友化学工業(株)製)5質量ppmを加えて燃料油組成物を得た。各種物性および組成について第2表に示す。また、マイクロガスタービンを用いての排ガスの評価結果を第3表に示す。
【0022】
実施例2〜4、比較例1〜7
第1表に示す性状を有するGTLと灯油留分を第2表に示す割合で混合したこと以外は実施例1と同様に燃料油組成物を調製し、各種物性評価、組成分析およびマイクロガスタービンを用いての排ガスの評価を実施した。結果を第2表および第3表に示す。また、実施例3に関しては、貯蔵安定性についても評価した。結果を第4表に示す。
実施例5
酸化防止剤を添加しないことを除いて、実施例3と同様に燃料油組成物を調製し、貯蔵安定性について評価した。結果を第4表に示す。
比較例8
酸化防止剤を添加しないことを除いて、比較例1と同様に燃料油組成物を調製し、貯蔵安定性について評価した。結果を第4表に示す。
【0023】
【表1】
【0024】
【表2】
【0025】
【表3】
【0026】
【表4】
【0027】
*1 排ガス酸素濃度0%に換算した値で次式により算出
換算NOx(容量ppm)=(21×CNOx)/(21−CO2)
CNOx;測定時における排ガス中のNOxの濃度(容量ppm)
CO2;測定時における排ガス中の酸素の濃度(容量%)
【0028】
【表5】
【0029】
【発明の効果】
本発明によれば、タービン翼の腐食等を引き起こすこともなく、排ガス中の窒素酸化物(NOx)、硫黄酸化物(SOx)等の排出量が少ない低環境負荷の、特にマイクロガスタービンに好適な燃料油組成物を提供することができる。[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a fuel oil composition, and more particularly to a low environmental load fuel oil composition suitable for micro gas turbines, which emits a small amount of nitrogen oxides (NO x ) and sulfur oxides (SO x ) in exhaust gas. It is about things.
[0002]
[Prior art]
Gas turbines used for power generation in electric power companies and large-scale factories are generally large in size of 5000 kW or more. In recent years, micro gas turbines are small gas turbines with a rated power output of 300 kW or less. Gas turbines have been developed and used as distributed power sources for hospitals, hotels, supermarkets, pools, and the like. With the spread of such micro gas turbines, development of fuel oil suitable for micro gas turbines has been desired.
[0003]
In gas turbines, it has been known that sulfur or metal (ash) in the fuel oil used causes corrosion of turbine blades, and in view of the corrosion of turbine blades, generation of soot. It is believed that those having a low amount and a low content of fine foreign matter in the fuel oil are advantageous. In recent years, from the viewpoint of energy saving, there is a tendency that high calorie fuel oil is required.
Conventionally, as a turbine fuel, but mainly heavy oil A is used, that there is a risk that corrosion to the turbine blades occurs, etc. contain relatively large amount of NO x and SO x in the exhaust gas, penetration steep Fuel oil suitable for micro gas turbines has also been demanded from an environmental point of view.
Furthermore, when a micro gas turbine is used as a backup power source, the fuel is considered to be stored for a long period of time, and high storage stability is required.
[0004]
Conventionally, various studies have been made on fuel oil compositions for gas turbines from the standpoint of preventing corrosion of turbine blades and the environment, and for example, fuel oils for gas turbines containing light cycle oils having specific properties and direct-discharge gas oils. (See Patent Document 1), a 90% distillation temperature of 360 ° C. or lower, and a fuel oil for a gas turbine having a fine particle content of 10.0 mg / L or less (see Patent Document 2), 90% distillation It has an output temperature of 360 ° C. or less, a total calorific value of 39,760 kJ / liter or more, a dibenzothiophene content of 2,500 wt ppm or less in sulfur content, 0.21 times the benzothiophene content, and dibenzothiophene. Of which the total is 2,850 ppm by weight or less as sulfur and the content of carbazoles is 600 ppm or less as nitrogen. Turbine fuel oil (see Patent Document 3) it has been proposed.
However, these are all heavy fuel oils A, and when used in a micro gas turbine, they are not always sufficient from the viewpoint of corrosion prevention and environmental aspects, and further improvement has been demanded.
[0005]
Further, as a fuel oil for a micro gas turbine, a fuel having an aromatic content of less than 3% by volume, benzene of less than 0.3% by volume, a paraffin content of 6 to 8 carbon atoms of 70% by volume or more, and a sulfur content of 20 ppm or less. Although an oil composition has been proposed (see Patent Document 4), the composition is substantially the same as a gasoline base material, and there are problems such as safety in handling and deterioration in efficiency due to low density. .
[0006]
[Patent Document 1]
JP-A-10-298564 (refer to claims)
[Patent Document 2]
JP-A-2001-64659 (refer to claims)
[Patent Document 3]
JP-A-2001-64660 (refer to claims)
[Patent Document 4]
JP 2003-96475 A (see claims)
[0007]
[Problems to be solved by the invention]
Under such circumstances, the present invention has a low environmental load with low emission of nitrogen oxides (NO x ) and sulfur oxides (SO x ) in exhaust gas without causing corrosion of turbine blades and the like. In particular, it is an object of the present invention to provide a fuel oil composition suitable for a micro gas turbine.
[0008]
[Means for Solving the Problems]
The present inventors have conducted intensive studies to achieve the above object, and have found that a fuel oil composition containing GTL and a kerosene fraction having specific properties can solve the above-mentioned problems. Was found. The present invention has been completed based on such findings.
[0009]
That is, the present invention
(1) A fuel oil composition containing GTL and a kerosene fraction, having a sulfur content of 10 mass ppm or less, a cetane index of 55 to 75, a kinematic viscosity at 30 ° C. of 1.6 to 3.4 mm 2 / s and A fuel oil composition having a density of 0.78 to 0.81 g / cm 3 ;
(2) The fuel oil composition according to the above (1), containing 10 to 90% by volume of GTL and 10 to 90% by volume of a kerosene fraction.
(3) The above (1), wherein the kinematic viscosity at 30 ° C. of the GTL is 3.5 to 5.0 mm 2 / s, and the kinematic viscosity at 30 ° C. of the kerosene fraction is 1.0 to 1.5 mm 2 / s. Or the fuel oil composition according to (2),
(4) The fuel oil composition according to any of (1) to (3), further comprising adding 2 to 20 mg / L of an antioxidant.
(5) The fuel oil composition according to any one of (1) to (4) above, which is for a micro gas turbine.
Is provided.
[0010]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
The fuel oil composition of the present invention is a fuel oil composition containing GTL (gas to liquid) and a kerosene fraction, and has a sulfur content of 10 mass ppm or less, a cetane index of 55 to 75, and a kinematic viscosity at 30 ° C. A fuel oil composition having a density of 1.6 to 3.4 mm 2 / s and a density of 0.78 to 0.81 g / cm 3 .
If the sulfur content exceeds 10 ppm by mass increased amount of SO x in the exhaust gas, it does not achieve the object of the present invention.
Also, or a cetane index of less than 55, greater than 75 when the increased amount of NO x in the exhaust gas, do not achieve a still object of the present invention. From the viewpoint of further reduction of the NO x amount in the exhaust gas, it is preferable that cetane index is 63 or more, and further preferably not more than 64. On the other hand, similarly from the viewpoint of further reduction of the NO x amount in the exhaust gas, it is preferable that cetane index is 73 or less, and further preferably not 69 or less.
The cetane number of the fuel oil composition of the present invention is preferably in the range of 53 to 68, more preferably in the range of 60 to 67, and particularly preferably in the range of 61 to 65.
[0011]
It is essential that the kinematic viscosity of the fuel oil composition of the present invention is in the range of 1.6 to 3.4 mm 2 / s at 30 ° C. If the kinematic viscosity at 30 ° C. deviates from this range, the amount of NO x in the exhaust gas increases, and the object of the present invention is not achieved. From the viewpoint of further reducing the amount of NO x in the exhaust gas, the kinematic viscosity at 30 ° C. is preferably 2.6 mm 2 / s or less, and considering the durability of a fuel injection pump, the kinematic viscosity at 30 ° C. The kinematic viscosity is preferably 2.1 mm 2 / s or more.
Regarding the density, if the density is less than 0.78 g / cm 3 , the fuel efficiency is reduced, while if it exceeds 0.81 g / cm 3 , the flammability deteriorates.
[0012]
The appropriate mixing amount of the GTL and the kerosene fraction in the fuel oil composition of the present invention depends on the properties of the GTL and the kerosene fraction used, and should satisfy the above-mentioned requirements for the sulfur content, cetane index, kinematic viscosity and density. Is appropriately selected. Usually, the mixing amount is preferably such that the GTL is in the range of 10 to 90% by volume and the kerosene fraction is in the range of 10 to 90% by volume, and the mixing amount makes it possible to relatively easily produce the fuel oil composition exhibiting the effects of the present invention. It can be manufactured. From the viewpoint that the fuel oil composition having the effects of the present invention can be more easily produced, the GTL is preferably in the range of 30 to 60% by volume, and the kerosene fraction is preferably in the range of 40 to 70% by volume.
[0013]
As a method for obtaining GTL used in the present invention, a water gas reaction (FT reaction) usually comprising hydrogen and carbon monoxide is carried out in a fixed bed reactor or the like using a catalyst. As the catalyst, a heterogeneous catalyst supporting cobalt, ruthenium, nickel, iron or the like as an active metal is suitably used, and among them, those containing cobalt and / or ruthenium are particularly preferable. The reaction pressure is preferably in the range of 0.5 to 3.0 MPa, and the reaction temperature is preferably in the range of 150 to 330 ° C. About the ratio of hydrogen and carbon monoxide in the water gas, it is preferable that the partial pressure of carbon monoxide is relatively low, specifically, in the range of 1-3, more preferably in the range of 1.5-2.5. Preferably, there is.
[0014]
The synthetic oil obtained by the FT synthesis preferably decomposes a high-boiling fraction by hydrocracking and increases the isoparaffin content by isomerization. As the hydrocracking catalyst, a commonly used hydrocracking catalyst in which active metal species such as cobalt, molybdenum, nickel, and tungsten are supported on a carrier such as alumina, silica-alumina, and zeolite can be used. Hydrocracking is suitably performed at a reaction temperature of 200 to 450 ° C., a reaction pressure of 1 to 10 MPa, and an LHSV of 0.3 to 3 hr −1 .
As the isomerization catalyst, a commonly used isomerization catalyst in which platinum, rhenium, palladium, or the like is supported on a carrier such as alumina, silica-alumina, or zeolite can be used. The isomerization reaction is suitably performed at a reaction temperature of 250 to 400 ° C., a reaction pressure of 0.3 to 5 MPa, and an LHSV of 0.3 to 10 hr −1 .
[0015]
GTL used in the present invention, with a view to secure the effect of the present invention preferably has a kinematic viscosity at 30 ° C. is 3.5~5.0mm 2 / s, more 4.0 mm 2 / s or more And it is preferably 4.5 mm 2 / s or less.
The GTL used in the present invention has a boiling point range of 155 to 360 ° C, a 10% by volume distillation temperature of 230 to 260 ° C, a 90% by volume distillation temperature of 320 to 350 ° C, and a density range of 0%. 0.76 to 0.79 g / cm 3 , a sulfur content of 10 mass ppm or less, and substantially no aromatic compound and olefin.
By using GTLs having these properties, a fuel oil composition that can solve the above problems can be produced more efficiently.
[0016]
The kerosene fraction used in the present invention is not particularly limited as long as it has the effects of the present invention, and can be produced by various methods. Most commonly, a crude oil having a boiling point of about 150 to 280 ° C. obtained by fractionating a crude oil by a normal pressure distillation apparatus is desulfurized. In addition, for example, hydrocracked kerosene obtained when hydrocracking heavy oil can also be used. Hydrocracked kerosene has a low sulfur content and a high density, and a fuel oil composition using the same is a suitable kerosene fraction because it has a low sulfur content and high calories.
Kinematic viscosity at 30 ° C. of kerosene fraction for use in the present invention is preferably from 1.0 to 1.5 mm 2 / s, further is a 1.2 mm 2 / s or more, and 1.4 mm 2 / s The following is preferable from the viewpoint of the effect.
[0017]
In the fuel oil composition of the present invention, the base material other than the GTL and the kerosene fraction is not particularly limited as long as the effect of the present invention is not impaired, but desulfurized gas oil, hydrocracked gas oil, dewaxed gas oil, Desulfurized lightly decomposed gas oil or the like can be suitably used.
[0018]
The fuel oil composition of the present invention preferably contains an antioxidant in the range of 2 to 20 mg / L. Within this range, there is a sufficient antioxidant effect, and the cost is also commensurate. From the viewpoints described above, the range is more preferably 3 to 10 mg / L. By containing the antioxidant in the above range, the storage stability of the fuel oil composition of the present invention is remarkably improved.
The antioxidant is not particularly limited as long as it is generally used for fuel oil, and amine-based antioxidants, phenol-based antioxidants and the like are used. Phenolic antioxidants such as butylphenol, 2,4-dimethyl-6-tert-butylphenol, and 2,6-ditert-butyl-4-methylphenol are preferably used.
One of these antioxidants may be used alone, or two or more thereof may be used in combination.
Further, as other additives, coumarin may be added in a range of 0.85 to 1.15 mg / L as an oil type peripheral oil type identification marker as needed, and a lubricity improver may be added as needed. It can be added in the range of 20 to 200 ppm by mass.
[0019]
【Example】
Next, the present invention will be described in more detail with reference to examples, but the present invention is not limited to these examples.
The fuel oil compositions described in Examples and Comparative Examples of the present invention were evaluated according to the following procedures. The composition analysis was performed by the following method.
<Evaluation method of fuel oil composition>
1. Density: Measured by a vibration-type density test method according to JIS K2249.
2. Distillation properties: 10% distilling temperature, 30% distilling temperature, 50% distilling temperature, 70% distilling temperature and 90% distilling temperature were measured according to JIS K 2254.
3. Kinematic viscosity: Measured according to JIS K 2283.
4. Flash point: measured according to JIS K 2265.
5. Cetane index: measured according to JIS K2280.
6. Cetane number; measured according to JIS K 2280.
7. Storage stability: According to ASTM D4625, 400 ml of a sample oil was collected in a borosilicate glass container equipped with a vent tube, and stored at 43 ° C. in a dark place. One month, two months, and three months after storage, 50 ml of each sample was taken, and the peroxide value was measured according to JIS K2276.
[0020]
<Composition analysis>
Sulfur content: measured in accordance with JIS K2541 “Sulfur content test method”.
Saturated content, olefin content, polycyclic aromatic content; measured in accordance with the Japan Petroleum Institute standard "JPI-5S-49-97".
<Exhaust gas evaluation method>
Using a micro gas turbine (Capstone, rated load 28 kW), the power generation output was adjusted to the rated load, and then the exhaust gas was evaluated with an exhaust gas analyzer (Testo "300XL").
[0021]
Example 1
30% by volume of GTL having the properties shown in Table 1 and 70% by volume of a kerosene fraction are mixed, and 5 mass ppm of Sumilizer BHT (trade name; manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.) as an antioxidant is added to the fuel oil. A composition was obtained. Table 2 shows various physical properties and compositions. Table 3 shows the evaluation results of exhaust gas using a micro gas turbine.
[0022]
Examples 2 to 4, Comparative Examples 1 to 7
A fuel oil composition was prepared in the same manner as in Example 1 except that the GTL having the properties shown in Table 1 and the kerosene fraction were mixed at the ratio shown in Table 2, and various physical properties were evaluated, composition analysis, and micro gas turbine. Was used to evaluate exhaust gas. The results are shown in Tables 2 and 3. Further, regarding Example 3, the storage stability was also evaluated. The results are shown in Table 4.
Example 5
A fuel oil composition was prepared in the same manner as in Example 3 except that no antioxidant was added, and evaluated for storage stability. The results are shown in Table 4.
Comparative Example 8
Except that no antioxidant was added, a fuel oil composition was prepared in the same manner as in Comparative Example 1 and evaluated for storage stability. The results are shown in Table 4.
[0023]
[Table 1]
[0024]
[Table 2]
[0025]
[Table 3]
[0026]
[Table 4]
[0027]
* 1 A value converted to the exhaust gas oxygen concentration of 0%, calculated by the following formula and calculated NOx (capacity ppm) = (21 × C NOx ) / (21− CO 2 )
C NOx ; NOx concentration in exhaust gas during measurement (ppm by volume)
CO 2 ; concentration of oxygen in exhaust gas at the time of measurement (% by volume)
[0028]
[Table 5]
[0029]
【The invention's effect】
According to the present invention, without causing the turbine blades such as corrosion, nitrogen oxides in the exhaust gas (NO x), sulfur oxides (SO x) emissions is small low environmental loads such as, in particular micro gas turbine The fuel oil composition suitable for the present invention can be provided.
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