JP2004317037A

JP2004317037A - 燃焼装置

Info

Publication number: JP2004317037A
Application number: JP2003112424A
Authority: JP
Inventors: Hiroaki Nakamune; 浩昭中宗; Minoru Sato; 稔佐藤; Yoshitaka Akisato; 好孝明里
Original assignee: Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 2003-04-17
Filing date: 2003-04-17
Publication date: 2004-11-11

Abstract

【課題】黄炎や煤の発生を防止してＮＯｘ排出量を低減することができる排ガス再循環型の燃焼装置を提供する。
【解決手段】燃料と燃焼空気２１の予混合気２６を複数の炎孔１１から吹き出して燃焼させ燃焼ガス２４を生成するバーナ３と、バーナ３に燃焼空気２１を供給する燃焼送風機５と、バーナ３に燃料を供給する燃料供給装置１３と、炎孔１１に形成された火炎２を囲む燃焼筒６と、外部の空気を対流空気２２として取り込み燃焼筒６から排出される燃焼ガス２４と対流空気２２とを混合し温風２３として温風吹出口１０から吹き出す対流用送風機９と、燃焼筒６から排出される燃焼ガス２４の一部を燃焼排ガス２４として燃焼空気２１に混入させる排ガス再循環部である排気循環導管７と、バーナ３の火炎の長さを、青炎を形成する所定の長さに調整する火炎長調整手段（炎孔１１）を備えている。
【選択図】図１

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は燃焼空気と燃料とを混合した予混合気を燃焼させる室内開放型暖房機の燃焼装置に関し、特に排ガス再循環により窒素酸化物（以下、ＮＯｘとも言う）の排出量を低減させた燃焼装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
排ガス再循環によりＮＯｘを低減させる燃焼装置は、従来、屋外給排気型の燃焼装置や工業用燃焼装置に適用されてきた（例えば特許文献１参照）。
【０００３】
排ガス再循環を行わない燃焼器では、予混合気は青炎と呼ばれる青色の予混合火炎を形成して燃焼する。燃焼装置では、一般に、円筒状のバーナの壁面に火炎を形成するための炎孔が形成されており、例えば円形状の炎孔では、予混合気を燃焼させると炎孔を基部とした円錐状の予混合火炎が形成される。
【０００４】
予混合気中の酸素分子は燃料分子と燃焼反応を起こすが、酸素分子の選択拡散の効果により酸素は円錐状火炎の基部で先に消費されやすく、円錐状火炎の先端部は酸素不足になって燃焼が不安定になることが知られている（例えば、非特許文献１参照）。
【０００５】
【特許文献１】
特開平９−１５２１２３号公報（第２３−２４頁、図１）
【非特許文献１】
平野敏右著「燃焼学―燃焼現象とその制御―」海文堂出版、１９８６年６月１０日、Ｐ．８５−８７
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
このような排ガス再循環を行う燃焼装置では予混合気は以下のように燃焼する。燃焼空気に燃焼排ガスを混入すると、燃焼空気中の酸素分圧が低下して通常よりも低酸素濃度の予混合気が形成される。そして、この予混合気を燃焼させると選択拡散の効果が顕著にあらわれる。すなわち大部分の酸素は火炎基部で消費つくされるため、火炎先端では酸素不足になって不完全燃焼状態になり燃料が完全に酸化、燃焼されず、未燃粒子（以下、煤とも言う）を生成する。煤が生成されると火炎は黄炎と呼ばれるロウソクのような黄色い炎で燃焼する。循環する排ガス量が多くなると酸素濃度が更に減少するため煤がより発生しやすく、黄炎の発生がより顕著になる。
【０００７】
一般的な家庭用の小型燃焼装置では、火炎に挿入した検知電極で着火判定や燃焼状態の監視を行っている。黄炎が検知電極に接触して炎が冷却されると煤となって電極表面に付着する場合があり、黄炎発生が長時間にわたった場合では、電極に煤が堆積して検知精度や信頼性が悪化する可能性があり、燃焼状態が正確に検知できなくなるので問題であった。また、着火に用いられる放電電極に煤が堆積して着火動作が正常に行われなくなるので問題であった。さらに、煤が発生すれば温風とともに燃焼装置の外に排出され、室内を汚染するので問題であった。
【０００８】
この発明は、上記のような課題を解決するためになされたものであり、排ガス再循環を行う室内開放型の燃焼装置において、黄炎や煤の発生を防止してＮＯｘ排出量を低減することができる燃焼装置を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
この発明に係る燃焼装置は、燃料と燃焼空気の予混合気を複数の炎孔から吹き出して燃焼させ燃焼ガスを生成するバーナと、バーナに燃焼空気を供給する燃焼送風機と、バーナに燃料を供給する燃料供給装置と、バーナの周囲に設けられ炎孔に形成された火炎を囲む燃焼筒と、外部の空気を対流空気として取り込み燃焼筒から排出される燃焼ガスと対流空気とを混合し温風として温風吹出口から吹き出す対流用送風機と、燃焼筒から排出される燃焼ガスの一部を燃焼排ガスとして燃焼空気に混入させる排ガス再循環部とを備えた燃焼装置において、バーナの火炎の長さを、青炎を形成する所定の長さに調整する火炎長調整手段を備えている。
【００１０】
【発明の実施の形態】
実施の形態１．
図１は本発明の実施の形態１の燃焼装置の構成を示す概略の側断面図である。図１において、燃焼装置２０の中央部にバーナケース１が配設されている。バーナケース１の内部には、液体燃料を気化させて燃焼空気２１と混合して予混合気２６を形成するための部屋として図示しない気化筒が設けられており、さらにその上部には、壁面に穿孔された複数の炎孔１１から火炎２を発生させるバーナ３が取り付けられている。内部に送風モータ４を有する燃焼送風機５によって図示しない気化筒に燃焼空気２１が供給される。放電電極１６により予混合気２６に着火して火炎２を形成する。火炎検知電極１５は火炎２の着火判定や燃焼状態の監視を行う。
【００１１】
バーナケース１の上部に筒状の燃焼筒６がバーナ３を囲繞するように取り付けられている。排ガス再循環部である排気循環導管７は、所定の太さの管であり、一側の開口７ａは、燃焼筒６の内部にて下方、すなわち、バーナ３に向かって形成されており、他側の開口７ｂは、燃焼送風機５に燃焼空気２１を混入するための吸込路８に連通するように接続されている。
【００１２】
燃焼筒６の後方である燃焼装置２０の裏面２０ｂに、対流用送風機９が配設されている。一方、燃焼筒６を挟んで対流用送風機９と反対側の燃焼装置２０の前面２０ａは温風吹出口１０が形成されている。図１において、燃焼空気の流れ２１、対流空気の流れ２２、温風の流れ２３、燃焼ガスの流れ２４、再循環燃焼ガスの流れ２５ａ，２５ｂ、予混合気の流れ２６をそれぞれ矢印で示す。
【００１３】
以下、動作について説明する。燃料タンク１４に蓄えられた燃料は、燃料供給装置１３によってバーナケース１内部の図示しない気化筒内に供給される。供給された燃料は瞬時に気化される。気化した燃料は燃焼送風機５から送られた燃焼用の空気と混合して予混合気２６となる。そして、気化筒内部で形成された燃料と燃焼空気２１の予混合気２６は、バーナ３の炎孔１１から吹き出して、近傍に設けられた放電電極１６の火花放電で着火され火炎２を形成する。火炎検知電極１５は火炎２の着火判定や燃焼状態の監視を行う。
【００１４】
本実施の形態の燃焼装置は、予混合気の空気比は理論空気量（燃料を完全燃焼させるのに必要な空気量）より低い０．７〜０．９程度に設定されている。そして、空気不足の部分予混合火炎の火炎２を形成する。この空気不足の部分予混合火炎の火炎２は、対流用送風機９から燃焼室６へ流れ込んでくる空気を利用して完全燃焼を達成する。
【００１５】
燃焼ガス２４は図１の矢印のようにバーナ３から上方へ向かって流れ、燃焼筒６の外に放出され、対流用送風機９から送られる対流空気２２と混合し、温風吹出口１０から温風２３として室内に放出され、室内を暖房する。
【００１６】
燃焼ガス２４の一部を排気循環導管７を介して循環させ、燃焼送風機５の吸引力を利用して燃焼空気２１に混合する。燃焼ガス２４の一部が燃焼空気２１に混合することで、予混合気の酸素濃度が低下してＮＯｘの生成が抑制される。
【００１７】
本発明者らは、火炎２を短くすることで予混合気２６中の酸素分子が火炎２の基部で消費されきる前に火炎２の先端にまで到達させることが可能なこと、すなわち火炎２の先端部の酸素不足を解消して黄炎や煤の発生を防止できることを仮定した。そして、それを検証するために、火炎２の長さと黄炎の発生の関係を実験的に調べた。その結果、火炎２を短くすることで黄炎や煤の発生を防止できることを新たに見出した。
【００１８】
図２と図３は、本発明者らが本実施の形態の燃焼装置において、黄炎が発生する火炎２の長さＬｍｍと排ガス再循環率Ｑの関係を実験的に求めた特性表と特性図である。ここで排ガス循環率Ｑは燃焼空気２１に混入する再循環燃焼ガス２５ｂ量の燃焼空気２１量に対する割合である。
【００１９】
本実施の形態の燃焼装置としては、暖房出力（燃焼量）が３〜６ｋＷの燃焼装置を用いた。通常、この程度の暖房出力の燃焼装置において、排ガス再循環を行わない機種では、火炎検知電極１５や放電電極１６の配置の容易さから火炎２の長さはＬ＝７〜８ｍｍ程度となるように調整される。しかしながら、この燃焼装置に排気循環導管７を設けて、排ガス循環率Ｑを例えば５％にしたところ、火炎長さはＬ＝８ｍｍになった。このとき火炎２の先端には黄炎が発生することが目視による観察で確認された。火炎２の長さを短くしてＬ＝７ｍｍにしても、まだ黄炎の発生が観察された。Ｌ＝６ｍｍでも、まだ黄炎の発生が観察された。さらに火炎２を短くしてＬ＝５ｍｍにすると黄炎を発生することなく、青炎を形成して安定燃焼することが確認された。Ｌ＝４ｍｍでも黄炎を発生することなく、青炎を形成することが目視による観察で確認された。
【００２０】
尚、この実験に際しては、つぎのようにして火炎２の長さを短くした。すなわち、一般に、この実施の形態の燃焼装置のような、家庭用の小型燃焼装置においては、暖房出力すなわち燃焼量（３〜６ｋＷ）が決まれば、他の要因に係わらず、バーナ３の内部圧力、及びバーナ３の内壁面に作用する単位面積当たりの圧力が一義的に決まる。そのため、炎孔１１の穴径及び炎孔１１の総面積を所定のものに設定すれば、この炎孔１１を通過する予混合気２６の流速が一義的に決まり、そしてさらに排ガス循環率Ｑを所定の値に設定すれば、所望の火炎長さを得ることができる。このようなことから、所定の暖房出力の燃焼装置において、炎孔１１の大きさを大きくすることにより、炎孔１１を通過する予混合気２６の流速を低下させることが可能であり、本実施の形態においては、火炎長調整手段として、炎孔１１を従来より大きくすることにより、火炎２の長さを短くして実験を行った。
【００２１】
図４は火炎長調整手段の詳細を示す炎孔１１の正面図である。火炎長調整手段としての炎孔１１の直径Ｄは、従来のこの種の燃焼量（３〜６ｋＷ）の家庭用の排ガス再循環を行わない小型燃焼装置の炎孔１２の直径ｄに比較して図４の斜線の部分だけ穴面積が増やされている。
【００２２】
炎孔１１の直径Ｄを徐々に大きくしながら火炎２を観察したところ、排ガス循環率Ｑ＝１０％のとき、火炎２の長さＬ＝８ｍｍ、７ｍｍ、６ｍｍ、５．５ｍｍでは黄炎の発生が観察された。さらに火炎２を短くしてＬ＝４ｍｍにすると黄炎を発生することなく、青炎を形成して安定燃焼することが確認された。Ｌ＝３ｍｍでも黄炎を発生することなく、青炎を形成することが確認された。
【００２３】
排ガス循環率Ｑ＝１５％では、火炎２の長さＬ＝８ｍｍ、５．５ｍｍ、５ｍｍでは黄炎の発生が観察された。さらに火炎２を短くしてＬ＝４ｍｍにすると黄炎を発生することなく、青炎を形成して安定燃焼することが確認された。Ｌ＝３ｍｍでも黄炎を発生することなく、青炎を形成することが確認された。
【００２４】
排ガス循環率Ｑ＝２０、３０、５０％についても同様に実験を行い、各循環率Ｑに対して黄炎が発生しなくなる火炎２の長さを明らかにした。図３はその結果をグラフ化したものである。排ガス循環率Ｑを大きくすると、選択拡散の効果が顕著に現れるため、黄炎を防止するには火炎２をより短くする必要があることが明らかになった。
【００２５】
図５は火炎２を短くして黄炎や煤の発生を抑制することを説明する火炎２の側面図である。図５の（ａ）は従来のこの種の燃焼装置の炎孔１２に形成される火炎２の様子を示し、図５の（ｂ）は本実施の形態の燃焼装置の炎孔１１に形成される火炎２の様子を示す。火炎２の長さを短くすることで、予混合気２６中の酸素分子が火炎２の基部で消費されきる前に、酸素分子を火炎２の先端にまで到達させること、すなわち、火炎２の先端部の酸素不足を解消して黄炎や煤の発生を防止できることを示している。
【００２６】
このように本実施の形態の燃焼装置は、燃料と燃焼空気２１の予混合気２６を複数の炎孔１１から吹き出して燃焼させ燃焼ガス２４を生成するバーナ３と、バーナ３に燃焼空気２１を供給する燃焼送風機５と、バーナ３に燃料を供給する燃料供給装置１３と、バーナ３の周囲に設けられ炎孔１１に形成された火炎２を囲む燃焼筒６と、外部の空気を対流空気２２として取り込み燃焼筒６から排出される燃焼ガス２４と対流空気２２とを混合し温風２３として温風吹出口１０から吹き出す対流用送風機９と、燃焼筒６から排出される燃焼ガス２４の一部を燃焼排ガス２４として燃焼空気２１に混入させる排ガス再循環部である排気循環導管７とを備えた燃焼装置において、バーナ３の火炎の長さを黄炎が発生しない長さに調整する火炎長調整手段（炎孔１１）を備えているので、バーナ３の火炎２の長さを排ガス再循環を行わない場合よりも短くすることができ、選択拡散の効果による火炎２の先端部の酸素不足を解消することができる。そのため、排ガス再循環を行った場合の黄炎や煤の発生を防止することができる。
【００２７】
図３に示した直線は式（１）として表すことができる。排ガス再循環率Ｑに対して火炎２の長さをＬｍｍ以下とすれば黄炎の発生がなく、安定した燃焼が行えることを明らかになった。
【００２８】
Ｌ＝−０．０９Ｑ＋６［ｍｍ］式（１）
【００２９】
排ガス循環率Ｑを大きくすればよりＮＯｘを低減できるが、循環率を大きくするには排ガスを吸引する燃焼送風機５の能力を上げなければならず大幅なコスト上昇を引き起こす。コスト上昇を抑えた実用的な排ガス循環率Ｑは５〜５０％程度である。この排ガス循環率Ｑ＝５〜５０％から、式（１）によって、火炎２の長さを求めると、概略１．５ｍｍ以上５．５ｍｍ以下となる。
【００３０】
実施の形態２．
図６は本発明の実施の形態２の燃焼装置の構成を示す概略の側断面図である。炎孔の穴径を大きくすることにより炎孔を通過する予混合気２６の流速を低下することができ、これにより、炎孔に形成される円錐状の火炎２の長さを短くでき、黄炎や煤の発生を防止することができることは、実施の形態１で述べた通りである。本実施の形態では、炎孔３１の直径を５ｍｍ以上６ｍｍ以下とした。その他の構成は実施の形態１と同様である。
【００３１】
図７は火炎２の長さと炎孔３１の直径の関係を実験で求めた特性図である。実施の形態１で述べたように、火炎２の長さは、暖房出力、空気比、炎孔の穴径或いは炎孔の総面積で決定され、暖房出力（燃焼量）が３〜６ｋＷ、排ガス再循環率Ｑ＝約１０％の場合、炎孔３１の直径が４．５ｍｍでは火炎２の長さは約８ｍｍとなる。しかし、８ｍｍでは、火炎２の先端から黄炎が発生する。
【００３２】
そして、この条件の装置において、炎孔３１の直径が５．５ｍｍの場合では火炎長さは約４ｍｍとなり、黄炎の発生が防止できることが確認された。一方、炎孔３１の直径を６ｍｍまで大きくすると火炎長さは約１ｍｍとなる。この場合黄炎の発生は防止できるが、火炎長さが極端に短くなるため火炎検知電極１５が設置しづらくなる。この点を考慮すると炎孔の直径は６ｍｍ以下であることが望ましい。
【００３３】
尚、火炎２の長さは、孔の面積及びこれを通過する流速等によって決まる。本実施の形態及び実施の形態１の炎孔の形状は円であるが、炎孔の形状は円に限らず、矩形や三角形そのた任意の形状としてもよい。
【００３４】
実施の形態３．
図８は本発明の実施の形態３の燃焼装置の構成を示す概略の側断面図である。本実施の形態は、炎孔径と炎孔数から求められる総面積を４９０ｍｍ^２程度とし、且つ、炎孔径を１．５ｍｍ以上４ｍｍ以下としたものである。通常、このような構成の燃焼装置では炎孔の総面積が４００ｍｍ^２程度以上に設定される。これは総面積がこれより小さい場合には炎孔を通過する予混合気の流速が高くなり、リフト火炎（火炎基部が炎孔から離れた状態）状態となって燃焼が不安定になることを防止するためである。
【００３５】
図９は本実施の形態における火炎２の長さと炎孔４１の直径の関係を実験で求めた特性図である。暖房出力（燃焼量）が３〜６ｋＷ、排ガス再循環率Ｑ＝約１０％の場合、炎孔４１の総面積が４９０ｍｍ^２程度であるとき、炎孔４１の直径が３ｍｍと２ｍｍの場合では火炎長さは約４ｍｍと約２ｍｍとなり、黄炎の発生が防止できることが確認された。炎孔４１の直径を１．５ｍｍまで小さくすると火炎長さは約１ｍｍとなる。この場合黄炎の発生は防止できるが、火炎長さが極端に短くなるため火炎検知電極１５が設置しづらくなる。従って炎孔の直径は１．５ｍｍより大きいことが望ましい。
【００３６】
尚、本実施の形態では炎孔４１の直径が４．５ｍｍ、３ｍｍ、２ｍｍの場合に炎孔数はそれぞれ、３０個、６８個、１２０個であり、炎孔の総面積が４００ｍｍ^２程度以上に設定されている。本実施の形態の炎孔４１の形状は円であるが、矩形や三角形そのた任意の形状としてもよい。
【００３７】
実施の形態４．
図９は本発明の実施の形態４の燃焼装置の構成を示す概略の側断面図である。本実施の形態は、前記炎孔の総面積を４９０ｍｍ^２以上とし、かつ、上記炎孔数を３５以上１２５以下としたものである。炎孔５１の総数を多くして炎孔５１の総面積を増加させたことにより、予混合気２６の流速を低下することが。その結果、炎孔５１に形成される円錐状の火炎２の長さが短くなり、排ガス再循環を行った場合に黄炎や煤の発生を防止することができる。
【００３８】
図１０は本実施の形態におてる火炎２の長さと炎孔５１の個数の関係を実験で求めた特性図である。暖房出力（燃焼量）が３〜６ｋＷ、排ガス再循環率Ｑ＝約１０％の場合、炎孔１１の直径が４．５ｍｍの場合、火炎２の長さは約８ｍｍであり、火炎２の先端から黄炎が発生することが確認された。このとき、炎孔５１の総数を３５個程度にすると、火炎長さが５．５ｍｍ以下となり、黄炎の発生が防止できることが確認された。
【００３９】
一方、炎孔５１の総数が６０個程になると火炎長さは約１ｍｍになり、この場合においても黄炎の発生が防止できることが確認された。しかしながら、この場合、黄炎の発生は防止できるが、火炎２の長さが極端に短くなるため火炎検知電極１５が設置しづらくなる。このようなことから、炎孔５１の総数は６０個程度以下であることが望ましい。
【００４０】
また、炎孔５１の直径が３ｍｍで炎孔５１の総数が５５個の場合、火炎２の長さは約６ｍｍであり、火炎２の先端から黄炎が発生することが確認された。そして、炎孔５１の総数が１２５個程になると火炎長さは約１ｍｍになり、この場合においても黄炎の発生が防止できることが確認された。しかしながら、この場合、黄炎の発生は防止できるが、火炎２の長さが極端に短くなるため火炎検知電極１５が設置しづらくなる。このようなことから、炎孔５１の総数は１２５個程度以下であることが望ましい。
本実施の形態においても、炎孔５１の形状は矩形や三角形そのた任意の形状としてもよい。
【００４１】
【発明の効果】
この発明に係る燃焼装置は、燃料と燃焼空気の予混合気を複数の炎孔から吹き出して燃焼させ燃焼ガスを生成するバーナと、バーナに燃焼空気を供給する燃焼送風機と、バーナに燃料を供給する燃料供給装置と、バーナの周囲に設けられ炎孔に形成された火炎を囲む燃焼筒と、外部の空気を対流空気として取り込み燃焼筒から排出される燃焼ガスと対流空気とを混合し温風として温風吹出口から吹き出す対流用送風機と、燃焼筒から排出される燃焼ガスの一部を燃焼排ガスとして燃焼空気に混入させる排ガス再循環部とを備えた燃焼装置において、バーナの火炎の長さを、青炎を形成する所定の長さに調整する火炎長調整手段を備えているので、バーナに形成する火炎の長さを短くすることができ、予混合気中の酸素分子が火炎基部で消費されきる前に火炎の先端にまで到達させることが出来る。従って排ガス再循環を行った場合に黄炎や煤の発生を防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の形態１の燃焼装置の構成を示す概略の側断面図である。
【図２】黄炎が発生する火炎の長さと排ガス再循環率の関係を実験的に求めた特性表図である。
【図３】黄炎が発生する火炎の長さと排ガス再循環率の関係を実験的に求めた特性図である。
【図４】本発明の実施の形態１の燃焼装置の火炎長調整手段の詳細を示す炎孔の正面図である。
【図５】火炎を短くして黄炎や煤の発生を抑制することを説明する図であり、（ａ）は従来の燃焼装置の炎孔に形成される火炎の様子を示す側面図であり、（ｂ）は本実施の形態の燃焼装置の炎孔に形成される火炎２の様子を示す側面図である。
【図６】本発明の実施の形態２の燃焼装置の構成を示す概略の側断面図である。
【図７】本発明の実施の形態２の火炎の長さと炎孔の直径の関係を実験で求めた特性図である。
【図８】本発明の実施の形態３の燃焼装置の構成を示す概略の側断面図である。
【図９】本発明の実施の形態３の火炎の長さと炎孔の直径の関係を実験で求めた特性図である。
【図１０】本発明の実施の形態４の燃焼装置の構成を示す概略の側断面図である。
【図１１】本発明の実施の形態４の火炎の長さと炎孔の個数の関係を実験で求めた特性図である。
【符号の説明】
１バーナケース、２火炎、３バーナ、４送風モータ、５燃焼送風機、６燃焼筒、７排気循環導管（排ガス再循環部）、７ａ開口、７ｂ開口、８吸込路、９対流用送風機、１０温風吹出口、１１，３１，４１，５１炎孔、１３燃料供給装置、１４燃料タンク、１５火炎検知電極、１６放電電極、２０燃焼装置、２０ａ前面、２０ｂ裏面、２１燃焼空気、２２対流空気、２３温風、２４燃焼ガス、２５ａ再循環燃焼ガス、２５ｂ再循環燃焼ガス、２６予混合気。

Claims

燃料と燃焼空気の予混合気を複数の炎孔から吹き出して燃焼させ燃焼ガスを生成するバーナと、
前記バーナに前記燃焼空気を供給する燃焼送風機と、
前記バーナに前記燃料を供給する燃料供給装置と、
前記バーナの周囲に設けられ前記炎孔に形成された火炎を囲む燃焼筒と、
外部の空気を対流空気として取り込み前記燃焼筒から排出される前記燃焼ガスと該対流空気とを混合し温風として温風吹出口から吹き出す対流用送風機と、
前記燃焼筒から排出される燃焼ガスの一部を燃焼排ガスとして前記燃焼空気に混入させる排ガス再循環部とを備えた燃焼装置において、
前記バーナの火炎の長さを、青炎を形成する所定の長さに調整する火炎長調整手段を備えた
ことを特徴とする燃焼装置。
前記火炎長調整手段は、前記燃焼空気に混入する前記燃焼排ガスの割合を排ガス再循環率Ｑとした場合に、前記火炎の長さを−０．０９Ｑ＋６ｍｍ未満の長さにする
ことを特徴とする請求項１に記載の燃焼装置。
前記火炎長調整手段は、前記火炎の長さを１．５ｍｍ以上５．５ｍｍ以下の長さにする
ことを特徴とする請求項２に記載の燃焼装置。
前記火炎長調整手段は、所定の大きさとされた前記炎孔であることを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載の燃焼装置。
前記予混合気の燃焼量が３〜６ｋＷ、及び前記炎孔が円のとき、該炎孔の直径が５ｍｍ以上６ｍｍ以下であることを特徴とする請求項４に記載の燃焼装置。
前記予混合気の燃焼量が３〜６ｋＷ、及び前記炎孔が円のとき、該炎孔の直径が１．５ｍｍ以上４ｍｍ以下で且つ該炎孔の総面積が４９０ｍｍ^２程度である
ことを特徴とする請求項４に記載の燃焼装置。
前記予混合気の燃焼量が３〜６ｋＷ、前記排ガス再循環率が１０％、及び前記炎孔が円のとき、前記炎孔の総面積が４９０ｍｍ^２以上で且つ該炎孔の個数が３５個以上１２５個以下である
ことを特徴とする請求項４に記載の燃焼装置。