JP2004311994A - 外部共振器及びそれを用いた半導体レーザモジュール - Google Patents
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Abstract
【課題】温度変化、戻り光に対し、波長スペクトラム特性、出力が安定した半導体レーザモジュールを実現する外部共振器の実現。
【解決手段】ある特定の波長の光を回折反射するファイバブラッググレーテイングを内部に保持するフェルールにおいて、ファイバ内に構成された各位相格子がある角度βを有し、フェルールの片側端面にある機能を有する光学素子を取り付け、その取り付けた光学素子が光アイソレータ機能、光フィルタリング機能を有し、更に反対のファイバ端がレンズ機能を有することを特徴とする外部共振器及びそれを用いた半導体レーザモジュール。
【選択図】図1
【解決手段】ある特定の波長の光を回折反射するファイバブラッググレーテイングを内部に保持するフェルールにおいて、ファイバ内に構成された各位相格子がある角度βを有し、フェルールの片側端面にある機能を有する光学素子を取り付け、その取り付けた光学素子が光アイソレータ機能、光フィルタリング機能を有し、更に反対のファイバ端がレンズ機能を有することを特徴とする外部共振器及びそれを用いた半導体レーザモジュール。
【選択図】図1
Description
本発明は、レーザ光を出力する半導体レーザモジュールに使用する外部共振器、及びそれを用いた半導体レーザモジュールに関するものである。
レーザ光を出力する半導体レーザは、使用環境条件においてその出力のみならずその波長が安定であることが望ましい。ファブリペロ型の半導体レーザは、レーザ素子長500μm以下のチップ端面間で反射、マルチモード発振する。
その為、そのスペクトラム特性が広がってしまう。又、半導体レーザ素子の材料が熱膨張することにより、又活性領域の屈折率が変化することにより端面間の共振器長が変化、発振レーザ光の波長が変化する。それ押さえる為、反射率が数%程度のファイバブラッググレーテイング(以降FBGという。)を半導体レーザの外部に設置、それを外部共振器として用いることにより、レーザ発振を行うと、FBGの反射スペクトル特性による発振が主になり、発振波長スペクトラムはFBGの反射波長特性にほぼ一致するようになる。
FBGは、ファイバコア内に周期的な屈折率変化を形成したもので、通常位相マスクの上から紫外線を照射して製作される。図11はそのプロセスを示したもので
FBG1の周期をΛ(FBG)、使用する位相マスク17の周期をΛ(MASK)とすると、
Λ(MASK)=2×Λ(FBG)
の関係にある。FBG1は、紫外線をファイバコア27の部分に照射することにより部分的に屈折率を上昇させた部分を形成したもので、その屈折率上昇分は0.001〜0.01程度である。製造時にファイバコ27内の屈折率の変化量を増大させる為、紫外線照射プロセスの前にファイバに水素を高濃度で添加する手法が用いられる。それにより紫外線により生じた欠陥を光化学的に変化、屈折率変化を生じさせる反応を活性化させることができる。
FBG1の周期をΛ(FBG)、使用する位相マスク17の周期をΛ(MASK)とすると、
Λ(MASK)=2×Λ(FBG)
の関係にある。FBG1は、紫外線をファイバコア27の部分に照射することにより部分的に屈折率を上昇させた部分を形成したもので、その屈折率上昇分は0.001〜0.01程度である。製造時にファイバコ27内の屈折率の変化量を増大させる為、紫外線照射プロセスの前にファイバに水素を高濃度で添加する手法が用いられる。それにより紫外線により生じた欠陥を光化学的に変化、屈折率変化を生じさせる反応を活性化させることができる。
このようにして製作されたFBG1の特性は、屈折率変化量の大きさ、グレーテイングの周期Λ(FBG)、長さにより決まる。屈折率変化量、長さは反射率、バンド幅に影響する。グレーテイングの周期は、反射の中心波長を決定する。その中心波長λBは、次式により示される。
λB=2×n1×Λ(FBG) n1:ファイバコアの屈折率
グレーテイングの周期Λ(FBG)は、ファイバ2自体の温度変化による歪みにより変化することから、安定した波長の反射を得るには温度が一定な条件で使用した方がよい。従って半導体レーザ用の外部共振器26として使用する場合においても、こうした部分の注意が不可欠である。
グレーテイングの周期Λ(FBG)は、ファイバ2自体の温度変化による歪みにより変化することから、安定した波長の反射を得るには温度が一定な条件で使用した方がよい。従って半導体レーザ用の外部共振器26として使用する場合においても、こうした部分の注意が不可欠である。
又、従来FBGを構成する各位相格子33は、ファイバ光軸36に対し垂直に構成されており、各位相格子33間では、屈折率差によるフレネルの式に基づく反射が生じる。
一つは、両端の位相格子33間で多重反射をおこし、ファブリペロ共鳴と呼ばれる現象が生じる。
その場合、反射回折光のスペクトラム特性に複数のピークを有するサイドロープがのり、LED光のような裾野に広がりのもつスペクトラム特性になる。
図11において記録用のUV光の強度をガウシアン状にすることで、屈折率分布に変動をもたせたアポタイズと呼ばれる設計手法を用い、FBG1を構成する位相格子33の屈折率に図11に示したような分布を設けることで、ファブリペロ共振を抑制することができる。
図17は、従来の半導体レーザモジュール13に外部共振器として用いている場合のファイバブラッググレーテイングの実装形態を示したもので、フェルール3の内部にFBG1を実装した構成にしたものである。他の実施形態としてはフェルール3以外の出力用のファイバ2内にFBG1を製作したものもある。(図示せず)
そこで、半導体レーザ素子10からの出射光19の一部を反射、半導体レーザ素子10との間で、FBG1の反射波長で共振、外部共振器として作用する。
そこで、半導体レーザ素子10からの出射光19の一部を反射、半導体レーザ素子10との間で、FBG1の反射波長で共振、外部共振器として作用する。
又、半導体レーザ素子10への戻り光を防止する機能のある光学素子4として、光アイソレータ6がある。この光学素子4は、ファラデー回転子の両側に偏光子を設置したもので、各素子を積層状とし一体化したもの、球レンズ状にしたもの等がある(特許文献1参照)。
特許第2916960号公報
従来半導体レーザモジュール13は、戻ってくる不要光22、特にレーザの発振波長に近い波長の光が外部から半導体レーザ素子10に入ると、それが発振波長と干渉、レーザ発振が不安定になる。
それを防ぐ為、通常半導体レーザ素子10の出射側に前記光アイソレータ6を設置し、そこで戻ってくる不要光22を遮断した。
しかし、FBG1を外部共振器26として使用する場合、半導体レーザ素子10と外部共振器用のFBG1間に戻ってくる不要光22を遮断する光アイソレータ6を設置すると、FBG1が外部共振器26として作用することが出来ない。この場合は、半導体レーザモジュール13の出力用のファイバ2にインライン型光アイソレータを別途接続する必要性があった。
図17の右側のインライン型光モジュール18は、インライン型の光アイソレータ6で、半導体レーザモジュール13からの出射光19は通すが、反射戻り光等の不要光22はそこで除去される。
しかしこの場合、高価なインライン型の光アイソレータ6を用意、別途実装しなければならず部品点数が多くなり、実装スペースも必要となった。
又、FBG1部分に温度制御がかかっておらず、温度が変化するとそれに伴い、ファイバ2が伸縮、グレーテイング1の周期が変動する為、その反射波長のスペクトラム特性が変化、それにより半導体レーザモジュール13の発振波長が変動、特性が不安定になった。
又、ファブリペロ共振を抑制するため、FBG1を構成する位相格子33の長さ方向に屈折率変調をガウシアン状にもたせることで抑制することはできるが、スペクトラム特性において図11に示したように複数のピークを有するサイドロープを完全に除去することはできない。
又、ファイバ2を保持するフェルール3の長さが短い場合、クラッド34側に入射した光がそのまま伝搬し、一部が戻ることで、ファイバコア27内を伝搬する光と結合干渉し、周期的な強度を有する光出力となる場合がある。
本発明は、上記課題を解決する為、特定の波長の光を反射するファイバブラッググレーテイングを有するファイバを内部に保持したフェルールにより構成される外部共振器において、前記ファイバブラッググレーテイングを構成する各位相格子の内、少なくとも一部がファイバ光軸に対し傾斜していることを特徴とする。
さらに、前記位相格子とファイバ光軸のなす角度(傾斜角β)が
0°<β≦θc/2
θc=sin―1(2△)1/2
△=(n1 2−n2 2)/(2×n1 2)
n1:ファイバコアの屈折率 n2:クラッドの屈折率 θc:伝播光が全反射する臨界角
を満足することを特徴とする。
0°<β≦θc/2
θc=sin―1(2△)1/2
△=(n1 2−n2 2)/(2×n1 2)
n1:ファイバコアの屈折率 n2:クラッドの屈折率 θc:伝播光が全反射する臨界角
を満足することを特徴とする。
さらに、前記ファイバのクラッドの外周に金属薄膜を有したことを特徴とする。
さらに、前記フェルール内に装着されたファイバの片側のファイバ端に先端加工をしたことを特徴とする。
さらに、上記フェルールの少なくとも片側の端面に光学素子を取り付けたことを特徴とする。
さらに、上記光学素子が光アイソレータ機能、光フィルタリング機能を有することを特徴とする。
さらに、上記フェルールの端面に結合用レンズを結合したことを特徴とする
さらに、上記ファイバがコア拡大ファイバであることを特徴とする。
さらに、上記ファイバがコア拡大ファイバであることを特徴とする。
さらに、上記ファイバが偏波面保持ファイバであることを特徴とする。
さらに、上記ファイバが希土類添加ファイバであることを特徴とする。
さらに、上記光学素子をレンズ機能を有する形状としたことを特徴とする。
さらに、上記外部共振器を半導体レーザ素子と出力用ファイバ端との間に、接続実装したことを特徴とする。
これにより上記に記載の外部共振器を半導体レーザ素子と出力用ファイバ端の間に、接続実装したことを特徴とする半導体レーザモジュールを実現する。
以上説明したように本発明によれば以下のような優れた効果がある。
FBG内の位相格子をファイバ光軸に対しある角度β傾斜することにより、入射光との干渉、両端でのファブリペロ共鳴がなくなり、サイドロープ及び複数のピークが抑圧され、急峻なスペクトラム特性を実現することができる。
クラッド外周に金属薄膜を蒸着することにより、クラッド入射光のクラッドモードによるコア伝搬光との結合を防止、安定した出力の反射回折出力光を得ることができる。
外部共振器を半導体レーザモジュール内の温度調整用ペルチエ素子上に実装することができる為、温度変化によりFBGの屈折率周期が変化せず、安定した波長・強度で、出力することができる。
外部共振器フェルールの片端に光アイソレータ等の光学素子を付けることにより半導体レーザの発振波長近傍の不要光がそこで除去され、半導体レーザが安定して発振、出力することができる。
光学素子に光アイソレータ、光フィルタ等の機能も付加することができる為、別途前記機能の光モジュールを接続実装する必要性がなく、部品点数の削減、実装スペースの削減を図ることができる。
高出力光源、可変波長光源等、各種半導体レーザモジュール、及びインライン型光モジュールに応用することができる。
以下、添付図面に基づき、本発明にかかる種々の実施形態について説明する。
図1は、本発明の外部共振器の実施形態で、内部にある特定波長の光の一部を反射するFBG1を構成したファイバ2をフェルール3内に装着、保持させたものである。
図2は、図1の本発明の外部共振器のA部の拡大詳細図である。
(a)はFBGを構成している位相格子と入出射光の関係を示したもので、ファイバ光軸36に対し角度をβ(以降傾斜角βという。)傾斜させたものである。
ファイバコア27内で伝搬光が全反射する臨界角θcは、次式で示される。
θc=sin―1(2△)1/2
△=(n1 2−n2 2)/(2×n1 2)
n1:ファイバコアの屈折率 n2:ファイバクラッドの屈折率
ブラッグ条件は、全反射条件に等しい為、コア・クラッド境界面で全反射する傾斜角βの条件は、以下の条件が満足すればよい。
△=(n1 2−n2 2)/(2×n1 2)
n1:ファイバコアの屈折率 n2:ファイバクラッドの屈折率
ブラッグ条件は、全反射条件に等しい為、コア・クラッド境界面で全反射する傾斜角βの条件は、以下の条件が満足すればよい。
β≦θc/2
この場合、FBG1のあるファイバコア27内の伝搬入射光と反射回折光は反射回折光が傾斜角βで反射伝搬するため、入射光と直接干渉することはなく戻っていく。
この場合、FBG1のあるファイバコア27内の伝搬入射光と反射回折光は反射回折光が傾斜角βで反射伝搬するため、入射光と直接干渉することはなく戻っていく。
β=0°の場合、即ちファイバ光軸36にたいし垂直に位相格子33を構成した場合、反射回折光(FBG反射光20)は、入射光(半導体レーザ出射光19)と直接ぶつかり干渉する。
又、位相格子33間で光が同じ光路間を何度も往復するファブリペロ共振が生じ、図10に示したようにスペクトラム波形に複数のピークを有するサイドロープが生じ幅が広いノコギリ状の山谷のあるスペクトラム特性となる。
従って角度βの条件は0<β≦θc/2となる。
即ち各位相格子33を傾斜角βとすることにより、反射回折光(FBG反射光20)が戻ることができる。
尚、θc/2<βの場合は、各反射回折光20は、ファイバコア27からファイバクラッド34にしみ出す。
そうしたクラッド34側に入射した光は、クラッド34内をマルチモードで伝搬する。
ファイバコア27は、クラッド34の中心に位置しており、その屈折率n1は、クラッド34の屈折率n2より僅かに大きく、クラッド34内で伝搬光がその中に閉じこめられ、周期的にファイバコア27内の光に結合して干渉する。
よって、クラッド34内の伝搬光を除去する必要があり、クラッド34周囲に高屈折率材料(>n2)を付着し、そこで吸収するか、伝搬光を吸収減衰させるAu、Co,Ni、Cr等の金属薄膜35を蒸着する。
それによりクラッド34内を伝搬する不要光を除去することができる。
図12は、図1に示したようなFBG1が記録されたファイバコア27内の各位相格子33が傾斜角βとしたものを製作するプロセスを示したもので、位相マスク17から出射するUV回折光に対し、記録するファイバ2を水平に対し、傾斜角βとして記録すればよい。
それによりファイバ光軸36に対し各位相格子33を傾斜角βとしたFBG1を構成することができる。
その場合は、図12の下部に示したように図11の場合と異なりノコギリ状のサイドロープのない急峻なスペクトラム特性を有するFBG1を実現することができる。
ファイバ2のフェルール3内の装着をするのに使用する固定部材8としては、クラッド34の屈折率n2より大きな屈折率を有する接着剤により固定したり、接着剤以外にFBG1を記録したファイバ2の外周にAu、Cr,Ni、Co等をメタライズ加工により薄膜として形成し、金属ハンダにより固定してもよい。
又、薄膜状の高屈折率または光吸収特性を有する低融点ガラスを周囲に装着し、加熱固定してもよい。
それによりクラッド34側に入射した光がクラッド34内伝搬中に、ファイバコア27内の伝搬光と結合することを防止することができる。
フェルール3の片側端面24aをPC研磨により緩い球状にし、もう一方の片側端面24Bは、端面反射を防止する為、ある角度の傾斜(3〜8度)を有するものである。
その使用方法は、図15の半導体レーザモジュール13内のペルチエ素子12上の結合用レンズ11の間に設置すればよい。ペルチエ素子12上に外部共振器26を取り付けることが可能な為、温度的に安定した状態にすることができる。
図3は、本発明の外部共振器の他の実施例で、この場合FBG1を実装したフェルール3の片側ファイバ端23のファイバ2に先端加工をしたものである。
先端加工の例としては、図2に示した(a)楔型(B)先球型(c)円錐型があり、使用する半導体レーザ素子10の種類により選択すればよい。例えば、波長980nmの光ファイバ増幅器の励起用光源に使用する半導体レーザ素子10は、半導体レーザ出射光19のニアフィールドの形状が、通常1:5程度のアスペクト比の大きな楕円形状をしている。
その場合、ファイバ2の先端を図3(a)楔形状のレンズに先端加工したものを使用すればよい。
即ち、楔形レンズ効果により、レンズの収束点の形状が楕円状になり、半導体レーザ素子10のニアフィールドとほぼ等しい形状になる。それらの形状を合わせることにより、高い結合効率を得ることが可能である。又、出射光19のニアフィールドの形状が円形に近い場合は、図3(B)の先球型又は図3(c)の円錐型を用いる。一般的にファイバ2の先端の曲率半径rが大きい場合、レンズ収束点の形状が大きく、曲率半径rが小さい場合はレンズ収束点の形状が小さい。その曲率半径rを選択することにより結合する半導体レーザ素子10とのニアフィールドの形状を合わせ、高い結合効率を得ることができる。
図4(a)は、本発明による外部共振器の他の実施例で、その片側端面24Bに光学素子4を設置したものである。光学素子4としては、光アイソレータ、フィルター、ファラデー回転子、偏光子等がある。又光学素子4のフェルール3の片側端面24Bでの設置手法としては、接着剤によるフェルール3の片側端面24Bへの密着固定の他に図4(B)のようにスペーサ14により、フェルール3の片側端面24Bと僅かに分離した状態で固定する方法もある。
そうした場合は、光路上で、接着剤フリーになる為、信頼性上好ましい。このタイプの外部共振器26は、半導体レーザ素子10とは結合用レンズ11を介した接続をする必要性がある。
しかしファイバ2の片側ファイバ端23を先端加工レンズ5加工すれば、半導体レーザ素子10と直接接続することができる。ファイバ2をフェルール3に固定する方法は、ファイバ2の周囲に接着剤を塗布して固定する方法の他、金属ハンダ、低融点ガラスを使用した固定方法もある。特に後者の二つはファイバ2の固定用の接着剤から不要なガスが生じない分、半導体レーザモジュール13内部で使用する場合に適した方法である。
金属ハンダ固定の場合は、ファイバ2の周囲にAuCr等の材料による厚さ0.1μm程度の金属薄膜を真空蒸着により形成したものが使用され、通常のハンダ材料の他AuSnが使用される。
次に図6は、本発明の図5の実施形態において、光学素子4として光アイソレータ6をフェルール3の片側端面24Bに設置した場合の実施形態である。
光アイソレータ6は、ファラデー回転子の両側又は片側に偏光子を取り付けたもので、FBG1側からの光は通過するが、ファイバ2からの光は遮断する。
光アイソレータ6の各素子の構成には、透光性の接着剤又は、低融点ガラス等で面接合したり、各素子の面の1部又は側面をハンダ接合したものがある。
又、真空常温接合により接合部材無しで、直接部材同士を密着接合したものも知られており、ラミネート構造にするのに種々の方法を用いることができる。
又、ファラデー回転子に飽和磁界を印加する磁石はフェルール3片側端面24Bに取り付けなくてもよい。
又、図4(B)の実施形態にあるように、光アイソレータ6素子をスペーサ14を介し取り付けることにより、フェルール3の片側端面24Bと僅か離して取り付けてもよい。
図7は、図6の実施形態で構成した光アイソレータ付き外部共振器9を実際の半導体レーザモジュール13に実装した実施形態である。ペルチエ素子12上の表面実装用基板16の上に載せ出力用のファイバ2と結合用レンズ11を介して接続されている。
半導体レーザ素子10からの出射光19は、光アイソレータ付き外部共振器9のファイバ2の片側ファイバ端23の先端加工レンズ5から入射、内部のFBG1により所定のFBG通過光21の一部(入射光の10%前後)を戻す。戻された所定の波長成分のFBG反射光20と半導体レーザ素子10との間で、共振を繰り返し、所定のFBG1の反射波長のスペクトラム特性で誘導放出をする。
その際、FBG通過光21は外部共振器9の片端に取り付けられた光アイソレータ6を透過、結合レンズ11により、出力用のファイバ端28に入射する。
出力用のファイバ2から戻る不要光22は、光アイソレータ6により遮断される為、半導体レーザ素子10には戻らない。
外部共振器9は、ペルチエ素子12上に実装される事により温度調整される為、動作が安定しており、波長及び出力変動が殆どない。
図8は、本発明による外部共振器の他の実施形態で、この場合は、図6の実施形態の外部共振器9をスリーブ15内に実装し、スリーブ15の端面に球レンズ又は非球面レンズからなる結合用レンズ11を取り付けたもので、より機能の集積化を図った構造のものであり、そのまま半導体レーザモジュールに実装することができる。
叉、結合用レンズ11は、スリーブ15内に取り付けず光アイソレータ6と共にフェルール3の片側端面24Bに固定した構成でもよい。
又、フェルール3内のファイバ2自体を1500℃程度に加熱、ファイバコア内の屈折率を増大させるGe等の添加物を拡散、そのモードフィールド径(シングルモードファイバ内を伝搬する光の強度が、ピークの1/e2になる径)を2〜3倍に拡大したファイバ2にFBG1を記録したものを使用すると、半導体レーザ素子10との結合特性の位置精度を緩和することができ、位置ズレに対する結合特性が向上する。
フェルール3内のファイバ2を偏波面保持ファイバとすると、例えば光ファイバ増幅器(図示せず)に使用する励起光源用の半導体レーザモジュール13の出力用のファイバ2の偏波方向を維持することができ、その状態で、出力用のファイバ2に入射伝搬する。
特に励起光源(図示せず)の出力増強を図るには90度直交した偏波同士による偏波結合方式が用いられる為、出力用のファイバ2に偏波面保存ファイバを使用する場合、半導体レーザ出射光19の偏光度が劣化しないよう外部共振器26にも偏波面保存ファイバを使用した方がよい。
又、FBG反射光20の偏光度が安定している為、半導体レーザのスペクトラム特性の安定化に寄与する。
フェルール3内のファイバ2に希土類添加ファイバを使用すると、その半導体レーザ素子10からの励起用の出射光19により、ファイバコア27内に添加されている希土類元素が励起され、エネルギー準位が上がる。
しかし安定化する為エネルギー準位が落ちる。
その際、広帯域な自然放出光を放出する。その広帯域な自然放出光の内、FBG1による反射光20の成分が反射、その成分がFBG1内で反射しながら半導体レーザ素子10からの出射励起光により増幅されながら往復、フェルール3の片側端面24Bから誘導放出される。
それにより、出射励起光の波長と異なるFBG1の反射スペクトラム特性を有する光が放出される。この場合ペルチエ素子の温度を変えることにより、希土類添加ファイバの長さが変わり、内部のFBG1の周期Λ(FBG)が変わる。
それにより増幅、誘導放出される光の波長も変化する。即ち、可変波長光源としての構成が可能である。
図9は、光アイソレータ6を構成する光学素子4を球レンズ状に構成したものを本発明による外部共振器26のフェルール3の片側端面24Bに取り付けたもので,図8の構成の更なる集積化を図った構成である。
その光アイソレータ6を2個連続して使用すれば、高アイソレーション化が可能であると同時に出力用のファイバ2との結合に用いる結合用レンズ11が別途必要なくなる。
又、使用するファラデー回転子の両側の偏光子の屈折率は、1.7以上のもの、球の外径は1〜2mm程度のものを使用する。
それにより球レンズの収束点近傍の収差円直径が小さくなり、光ファイバ2との結合が容易かつ高結合になる。
図10は、Si又はセラミック材料等の表面実装用基板16上に半導体レーザ素子10を載せ、本発明による図9の実施形態の光アイソレータ付き外部共振器9を実装し、出力用のファイバ2と結合したものである。球状の光アイソレータ6を2個設置し、その内一つの光アイソレータ6を結合の最適位置調整用のフェルール3の片側端面24Bに取り付け、それをスリーブ15内に固定し、出力用のファイバ2のフェルール3の片側端面24aとスリーブ15を介して結合される構造になっている。
尚出力用のファイバ2のフェルール3の片側端面24aとの接続は、コネクタ状に加工したものでもよい。
本発明による外部共振器を実際に製作、図7に示した半導体レーザモジュールに実装した。
反射光中心波長λBが1450nmのものを製作する為、モード実効屈折率n1=1.525、n2=1.51、△=0.00979、θc=8°のファイバ2とΛ(MASK)=951(nm)の位相マスク17を用いて、FBG1を製作した。ここで
△=(1.5252―1.512)/(2×1.5252)=0.00979
θc=sin―1(2×0.00979)1/2=8.04°
位相マスク17に照射するUV光の強度は、500mW程度のものを使用、強度分布はガウシアン形状とし、その強度分布によりFBG1の屈折率変化量の大きさをFBG1の中心軸方向にガウシアン状の分布を持たせるようにした。
△=(1.5252―1.512)/(2×1.5252)=0.00979
θc=sin―1(2×0.00979)1/2=8.04°
位相マスク17に照射するUV光の強度は、500mW程度のものを使用、強度分布はガウシアン形状とし、その強度分布によりFBG1の屈折率変化量の大きさをFBG1の中心軸方向にガウシアン状の分布を持たせるようにした。
更に記録する傾斜角βをβ=3°(0°<β≦θcより)とした。
それで、FBGを構成する各位相格子33にガウシアン状の屈折率分布をもたせ、更にファイバ光軸36に対し傾斜角β=3°の位相格子33を構成することができ、FBG1の両端間でのファブリペロ共振による不要な反射が抑えられ、反射光スペクトラムの複数のピークを有するサイドロープが抑制され、狭帯域な反射スペクトラム特性を実現することができる。
使用するファイバ2は、保護被覆を剥がしたクラッド径125μm、コア径8μmのものを使用、事前に高圧水素環境(常温、200atm、10日間)で加圧し、ファイバ2内に水素を充填した。加圧開放後、20時間後に上記ファイバ2をΛ(MASK)=951(nm)の位相マスク17を介してガウシアン状の強度分布を有するUV光を40分間照射し、Λ(FBG)=475nmのFBG1を製作した。その反射スペクトラム特性は、図12に示したように中心波長λBが1450nmのもので、
λB=2×1.525×951/2=1450(nm)
中心波長両側おサイドロープが抑えられた急峻な反射特性のものが得られている。
λB=2×1.525×951/2=1450(nm)
中心波長両側おサイドロープが抑えられた急峻な反射特性のものが得られている。
その長さを10mmに切断、クラッド34の外周にNiAuによる金属薄膜35のメタライズ加工をし、外径2.5mm、長さ5mmのフェルール3内に挿入、FBG固定部剤8としてAu/Snハンダ材を用いて固定した。
ファイバ2の片側をフェルール3の片側端面24から1mm飛び出させ、先端加工した。先端加工は、使用する半導体レーザ素子10のニアフィールドのアスペクト比が1:2の為、図3(a)の楔型とし、先端を僅かに球状としたその楔角θは約90度である。それにより、半導体レーザ素子10との結合効率が70〜80%程度に納めることができる。
ファイバ2を先端加工せず、通常の結合用レンズ11(集束点での収差円が円形)で結合した場合の結合効率は、その半分の40%程度である。従って、ファイバ2に先端を加工し、直接半導体レーザ素子10と結合させることにより、通常の結合用レンズ11による結合と比較して結合効率が倍になる。
その後フェルール3のもう一方の端を8°の角度で研磨加工した。叉、光アイソレータ6は、Bi置換の厚さ約250μmガーネット材をファラデー回転子にし、その両側を厚さ0.3mmの吸収型偏光子で挟んだラミネート構成の素子で、φ1mm径に切断したものである。それを前記先球レンズ付きFBG1を内蔵したフェルール3の片側端に透光性の接着剤を介して取り付けた。FBG1の反射波長は1450nm、反射率は、13%程度のものである。そのような条件で製作した光アイソレータ付き外部共振器9をペルチエ素子内蔵の半導体レーザモジュール13に実装した。それにより、半導体レーザ素子10は、その発振波長1450±20nmの帯域における戻り光が除去される為、安定して発振動作する。
尚、本実施例の光学素子4は、光アイソレータ6に留まらず、光フィルタ素子、叉は光アイソレータ+光フィルタ素子でもよい。
例えば光学素子が光フィルタの場合、FBG1からの出射光のスペクトラム特性を波形整形により、更に急峻化したり、FBG1への半導体レーザ素子10からの出射光の波長は通過するが、それと異なる波長の不要光22は除去するバンドパスフィルタとして使用することができる。
例えば波長1550nm帯のファイバ増幅器(図示せず)の場合、励起用光源の半導体レーザ素子10の波長が1480nmの場合、増幅器内のEr添加ファイバから波長1530nm〜1580nmの広帯域な自然放出光成分が半導体レーザ素子10に戻り、それが半導体レーザ素子10の発振と近い波長の為、その発振を不安定にさせる。それを防止するのにその波長帯域1530〜1580nmの光を遮断するバンドパスフィルタをFBG1の片側端面に取り付けると、不要光22が除去される為、半導体レーザ素子10が安定に発振し、出力安定性が向上する。
このように光学素子4は、不要光22を除去し、半導体レーザ素子10を安定に発振動作させ、出力及びスペクトラム特性を安定化させる。
次に製作した半導体レーザモジュール13の発振スペクトラム特性の測定系を図13に示す。
前記半導体レーザモジュール13をモジュール実装基板の上に載せ、恒温槽30内に設置、レーザドライバ29と接続、APC制御をした。レーザドライバ29からの電流により発光させ、出力用のファイバ2を光スペクトラムアナライザ31に入力し、恒温槽30の温度を−20℃〜+70℃の間で制御することによりその発振スペクトラムの温度特性を測定することができるものである。
その発振スペクトラム特性は、図14の実線で示したもので、外部共振器を付けていない場合に広がっていた発振がFBG1に引き込まれ、それによる発振が主になり、中心波長は、使用した光アイソレータ付き外部共振器9のFBG1の反射中心波長1450nmに殆ど一致している。それによりスペクトルの狭帯域化、高出力化が図られている。
又、図15は本発明の光アイソレータ付き外部共振器9を発振波長1450nm半導体レーザ素子10に直結して用いた場合の中心波長の温度に対する安定性を示したもので、従来の外部共振器を使用した場合と異なり温度が変化しても殆ど出力光の波長がシフトせず、外部の温度変化に対して極めて安定した波長特性を有している事が示された。即ち、温度変化に対し、高い波長安定性と出力特性が実現することが示された。
今回の実施例では、フェルール3内に保持するファイバ2が、通常のシングルモードファイバを使用したが、それに留まることなく他の種類のファイバを使用してもよい。
例えばシングルモードファイバを1500℃程度に加熱、ファイバコア27の屈折率を増大させる添加物を拡散させたコア拡大ファイバによるFBG1を用いれば、半導体レーザモジュール13内でそれを用いた外部共振器26を設置する際のアライメント精度が緩和される。
又、偏波面保存ファイバを使用すれば、外部共振器26からのFBG反射光2の偏波面が、半導体レーザ素子10からの半導体レーザ出射光19の偏波面と完全に一致するため、安定した発振動作をする。外部の温度変化に対し、安定したスペクトラム特性が実現できる。特にペルチエ素子12で温度制御しない図9に示したアンクールド型半導体レーザモジュール32の場合の波長・出力特性の安定性を維持するのに有効なものである。
更にEr、Tmなどの希土類元素を添加した希土類添加ファイバを使用した場合、半導体レーザ素子10を励起光源とすると、添加した希土類元素固有の波長で出力することができる。希土類元素にErを使用し、励起光として、波長980nmの半導体レーザ素子10を用い励起する。その場合、Er添加されたFBG1内でFBG1の固有のスペクトラム特性の1550nm帯の光が出力され、高出力光源になる。その波長及びスペクトラム特性は、FBG1の特性に依存する。
逆にFBG1の温度を変化させることで、その熱膨張・収縮によりグレーテイング周期Λ(FBG)を変化させることができる。それにより出力光のピーク波長が変化する為、波長可変光源としても利用できる。その応用は多岐の半導体レーザモジュールに応用することが可能である。
又、本発明は前記半導体レーザモジュール13への応用に留まらず、インライン型光モジュール18内に実装、光受動部品としての応用展開も可能である。
1:FBG(ファイバブラッググレーテイング)
2:ファイバ
3:フェルール
4:光学素子
5:先端加工レンズ
6:光アイソレータ
7:磁石
8:固定部材
9:光アイソレータ付き外部共振器
10:半導体レーザ素子
11:結合用レンズ
12:ペルチエ素子
13:半導体レーザモジュール
14:スペーサ
15:スリーブ
16:表面実装用基板
17:位相マスク
18:インライン型光モジュール
19:半導体レーザ出射光
20:FBG反射光
21:FBG通過光
22:不要光
23:片側ファイバ端
24a:片側端面
24b:片側端面
25:フェルール端面側
26:外部共振器
27:ファイバコア
28:出力用ファイバ端
29:レーザドライバ
30:恒温槽
31:光スペクトラムアナライザ
32:アンクールド型半導体レーザモジュール
33:位相格子
34:クラッド
35:金属薄膜
36:ファイバ光軸
2:ファイバ
3:フェルール
4:光学素子
5:先端加工レンズ
6:光アイソレータ
7:磁石
8:固定部材
9:光アイソレータ付き外部共振器
10:半導体レーザ素子
11:結合用レンズ
12:ペルチエ素子
13:半導体レーザモジュール
14:スペーサ
15:スリーブ
16:表面実装用基板
17:位相マスク
18:インライン型光モジュール
19:半導体レーザ出射光
20:FBG反射光
21:FBG通過光
22:不要光
23:片側ファイバ端
24a:片側端面
24b:片側端面
25:フェルール端面側
26:外部共振器
27:ファイバコア
28:出力用ファイバ端
29:レーザドライバ
30:恒温槽
31:光スペクトラムアナライザ
32:アンクールド型半導体レーザモジュール
33:位相格子
34:クラッド
35:金属薄膜
36:ファイバ光軸
Claims (12)
- 特定の波長の光を反射するファイバブラッググレーテイングを有するファイバを内部に保持したフェルールにより構成される外部共振器において、前記ファイバブラッググレーテイングを構成する各位相格子の内、少なくとも一部がファイバ光軸に対し傾斜していることを特徴とする外部共振器。
- 前記位相格子とファイバ光軸のなす角度(傾斜角β)が
0°<β≦θc/2
θc=sin―1(2△)1/2
△=(n1 2−n2 2)/(2×n1 2)
n1:ファイバコアの屈折率 n2:ファイバクラッドの屈折率 θc:伝播光が全反射する臨界角を満足することを特徴とする請求項1記載の外部共振器。 - 前記ファイバのクラッドの外周に金属薄膜を有したことを特徴とする請求項1記載の外部共振器。
- 前記フェルール内に装着されたファイバの片側のファイバ端に先端加工をしたことを特徴とする請求項1記載の外部共振器。
- 上記フェルールの少なくとも片側の端面に光学素子を取り付けたことを特徴とする請求項1記載の外部共振器。
- 上記光学素子が光アイソレータ機能、光フィルタリング機能を有することを特徴とする請求項5記載の外部共振器。
- 上記フェルールの端面に結合用レンズを結合したことを特徴とする請求項6記載の外部共振器。
- 上記ファイバがコア拡大ファイバであることを特徴とする請求項1〜7のいずれかに記載の外部共振器。
- 上記ファイバが偏波面保持ファイバであることを特徴とする請求項1〜7のいずれかに記載の外部共振器。
- 上記ファイバが希土類添加ファイバであることを特徴とする請求項1〜7のいずれかに記載の外部共振器。
- 上記光学素子をレンズ機能を有する形状としたことを特徴とする請求項5〜10のいずれかに記載の外部共振器。
- 請求項1〜11のいずれかに記載の外部共振器を半導体レーザ素子と出力用ファイバ端との間に、接続実装したことを特徴とする半導体レーザモジュール。
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