JP2004269318A - 重量コンクリート及び重量モルタル - Google Patents
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Abstract
【課題】銅スラグを有効に利用することができ、施工性のよい重量コンクリート及び重量モルタルを提供する。
【解決手段】重量コンクリートの粗骨材と細骨材とに銅スラグを用いる。この重量コンクリートの比重を２．９０〜３．１０とする。また、重量モルタルの細骨材に銅スラグを用い、重量モルタルの比重が２．５０〜２．８０とする。
【効果】重量コンクリートの粗骨材と細骨材とに銅スラグを用いたことにより、生成後に堆積され、いづれ産業廃棄物として処理される銅スラグの量を減少させることができる。また、重量コンクリートでは比重を２．９０〜３．１０、重量モルタルでは比重を２．５０〜２．８０とすることにより、施工性を向上させつつ、資源である鉄鉱石等を用いることなく高比重の重量コンクリート及び重量モルタルを得ることができる。
【選択図】 なし
【解決手段】重量コンクリートの粗骨材と細骨材とに銅スラグを用いる。この重量コンクリートの比重を２．９０〜３．１０とする。また、重量モルタルの細骨材に銅スラグを用い、重量モルタルの比重が２．５０〜２．８０とする。
【効果】重量コンクリートの粗骨材と細骨材とに銅スラグを用いたことにより、生成後に堆積され、いづれ産業廃棄物として処理される銅スラグの量を減少させることができる。また、重量コンクリートでは比重を２．９０〜３．１０、重量モルタルでは比重を２．５０〜２．８０とすることにより、施工性を向上させつつ、資源である鉄鉱石等を用いることなく高比重の重量コンクリート及び重量モルタルを得ることができる。
【選択図】 なし
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、骨材に銅スラグを用いた重量コンクリート及び重量モルタルに関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般にコンクリートは、水、セメント、粗骨材、細骨材を主な構成要素とし、これらを練混ぜて使用される。また、モルタルは、水、セメント、細骨材を主な構成要素とし、これらを練混ぜて使用される。この中で粗骨材及び細骨材には、天然に存在する岩石や砂が用いられているが、資源の枯渇や環境保全の観点から、産業廃棄物の発生量の抑制の動向と同調するように、これら岩石や砂に替わる代替品として鉄鋼石や鋼スラグが用いられるようになってきている。
【０００３】
このように、スラグを骨材として用いた場合は、その骨材を用いたコンクリート及びモルタルの比重が増大することから、護岸整備で使用されるテトラポット等に使用されるようになってきている。具体的に、そのスラグを骨材とするためには、例えば、スラグから無機質を分取して骨材として用いている。この無機質の骨材と、鉄鉱石からなる骨材とを用いることで、天然資源の保護という目的を達成しようとしている。また、この無機質は、製鋼スラグ、フェロニッケルスラグ、銅スラグ、ゴミ溶融スラグ又は下水汚泥溶融スラグから分取される。また、これらを種々に配合することにより、比重を調節して高比重の重量コンクリート及び重量モルタルを得ていた（例えば特許文献１）。
【０００４】
一方、銅スラグは、銅鉱石から銅を製錬採取する際に大量に生成されるものであり、そのほとんどが山積するように堆積されており、いづれ産業廃棄物として処理されることとなる。このように、銅を製錬する際に生成される銅スラグは、産業廃棄物処理施設の処理能力の限界等から、再利用を促進させるための施策が講じられるようになってきた（例えば、非特許文献１参照。）。
【０００５】
【特許文献１】
特開２０００−７２５１１号公報（［０００２］−［００１８］）
【非特許文献１】
経済産業省リサイクル推進課、“資源有効利用促進法の施行に向けて”、［ｏｎｌｉｎｅ］、平成１３年７月１２日、経済産業省、［平成１５年２月７日検索］、インターネット＜ＵＲＬｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ｍｅｔｉ．ｇｏ．ｊｐ／ｋｏｈｏｓｙｓ／ｐｒｅｓｓ／０００１７１７／０／０１０７１２ｒｉｓａｉｋｕｒｕ−ｓｉｒｙｏｕ．ｐｄｆ＞
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、製鋼スラグ、フェロニッケルスラグ、銅スラグ、ゴミ溶融スラグ又は下水汚泥溶融スラグから無機質を分取しても、廃棄される物質が存在するため、産業廃棄物の発生量の抑制としては抑制できる量が少なかった。特に、銅スラグは、セメントの原材料等に用いられるものの、再利用される量は少なく、そのほとんどが山積するように堆積され、いづれ産業廃棄物として処理されることにより、銅スラグの処分方法の行き詰りによって銅製錬に支障を来たすという問題があった。
【０００７】
また、銅スラグを骨材として使用した場合には、細骨材としてしか使用されておらず、堆積される銅スラグの量を減少させるには銅スラグの使用量としては少ないという問題もあった。
【０００８】
一方、コンクリート及びモルタルの比重を大きくしすぎると、搬入手段が限られているために一度に搬入できるコンクリート又はモルタルの量が少なくなり、これにより、施工性が悪くなるという問題もあった。他方、コンクリート及びモルタルの比重を小さくしすぎると、浮力が生じる個所で用いた場合に構造物が浮き上がるという問題もあった。
【０００９】
また、使用する骨材に比重の異なる材料を用いてコンクリート及びモルタルを練り混ぜると、比重の違いにより骨材分離を起こす恐れがあるという問題もあった。
【００１０】
そこで、本発明は、銅スラグを有効に利用することができ、施工性のよい重量コンクリート及び重量モルタルを提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
本発明は、前記課題を解決すべく構成されるものであり、請求項１記載の発明は、粗骨材と細骨材とに銅スラグを用いたことを特徴とする重量コンクリートからなるものである。
【００１２】
そして、請求項２記載の発明は、請求項１に記載の発明であって、比重が２．９０〜３．１０であることを特徴とする重量コンクリートからなるものである。
【００１３】
そして、請求項３記載の発明は、細骨材に銅スラグを用い、比重が２．５０〜２．８０であることを特徴とする重量モルタルからなるものである。
【００１４】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の好適な実施形態について詳細に説明する。
本発明の重量コンクリート及び重量モルタルは、例えば、地下構造物や構造物の基礎部など、地下水や海水等による浮力の影響を受ける位置に主に用いることができる。例えば、海底トンネル、テトラポット、橋脚、地下水がある土地での地下構造物や地下階を有する構造物の地下階等に用いることができる。
なお、本実施の形態では、銅スラグ（いわゆる銅■又は銅カラミ）を用いた粗骨材の各種粒形及び細骨材の各種粒形は、日本工業規格、コンクリート標準示方書または建築工事標準仕様書に適合したものを用いる。
【００１５】
［重量コンクリート］
本発明の重量コンクリートにおいて、粗骨材と細骨材とに銅スラグを用いたときの重量コンクリートの比重の上限を３．１０としたのは、比重が３．１０を超えると、一度に搬入できる量が少なくなるために施工効率が悪くなるからである。例えば、通常のコンクリートであれば、１０ｔコンクリートミキサー車で４ｍ３程度の量のコンクリートを一回で搬入することができるが、重量コンクリートの比重が大きくなれば、運搬用の車輌に積載できる重量コンクリートの量が少なくなるのは明確である。一度に搬入できる量が少なくなれば、所定量の重量コンクリートを運搬する車輌の台数が増加するため、施工時間や費用が多くかかり、施工性が悪くなるのである。
【００１６】
また、本発明の重量コンクリートの比重の下限を２．９０としたのは、比重が２．９０を下回ると、重量コンクリートとしての効果が薄れるからである。例えば、浮力が生じる場所における構造物の施工においては、構造物がこの浮力により浮き上がることがあってはならないため、施工後の構造物に錘を乗せて浮き上がらないようにするなどの別途処置が必要になるのである。
【００１７】
また、大量に生成された後、山積するように堆積され、いづれ産業廃棄物として処理される銅スラグを、コンクリートの粗骨材と細骨材として使用することができるので、廃棄物として処理される量を減少させることができる。
【００１８】
このように、重量コンクリートの粗骨材と細骨材とに銅スラグを用いることにより、それまで大量に生成された後、山積するように堆積され、いづれ産業廃棄物として処理される銅スラグを有効に利用することができ、かつ、重量コンクリートの比重を２．９０〜３．１０としたので施工性の良い重量コンクリートとすることができる。また、資源である鉄鉱石等を用いることなく高比重の重量コンクリートを得ることができる。
【００１９】
［重量モルタル］
本発明の重量モルタルにおいて、細骨材に銅スラグを用いたときの重量モルタルの比重の上限を２．８０としたのは、比重が２．８０を超えると、一度に搬入できる量が少なくなるために施工効率が悪くなるからである。例えば、通常のモルタルであれば、１０ｔコンクリートミキサー車で４ｍ３程度の量を一回で搬入することができるが、重量モルタルの比重が大きくなれば、運搬用の車輌に積載できる重量モルタルの量が少なくなるのは明確である。一度に搬入できる量が少なくなれば、所定量の重量モルタルを運搬する車輌の台数が増加するため、施工時間や費用が多くかかり、施工性が悪くなるのである。また、重量モルタルの比重の下限を２．５０としたのは、比重が２．５０を下回ると、重量モルタルとしての効果が薄れるからである。
【００２０】
このように、重量モルタルの細骨材に銅スラグを用いることにより、重量モルタルの比重を２．５０〜２．８０としたので施工性の良い重量モルタルとすることができる。資源である鉄鉱石等を用いることなく高比重の重量モルタルを得ることができる。
【００２１】
【実施例】
これより、本発明の骨材に銅スラグを用いた重量コンクリート及び重量モルタルを実施例により説明する。なお、本実施例において、粗骨材及び細骨材の総てに銅スラグを用いている。
【００２２】
本発明の重量コンクリート及び重量モルタルに用いられる銅スラグの細骨材について、図１は、銅スラグを細骨材として用いたときの細骨材の粒度分布を表している。図１に表されている破線は、「ＪＩＳ Ａ ５０１１−３」に定められているＣＵＳ２．５ｍｍ規格の上限の範囲と下限の範囲を表している。本発明の重量コンクリート及び重量モルタルに用いられる細骨材は、実線で表されている。このように、規格の範囲内に収まるべく細骨材の粒度を調節している。
【００２３】
なお、この細骨材の各篩を通過する質量百分率（％）は、０．１５ｍｍ篩で４（％）、０．３ｍｍ篩で１０（％），０．６ｍｍ篩で３３（％）、１．２ｍｍ篩で８６（％）、２．５ｍｍ篩で１００（％）、５ｍｍ篩で１００（％）、１０ｍｍ篩で１００（％）の通過質量となっている。
また、銅スラグの細骨材は、表乾密度が３．４９（ｇ／ｃｍ３），絶乾密度が３．４６（ｇ／ｃｍ３），吸水率が０．８２（％）となっている。
【００２４】
本発明の重量コンクリートに用いられる銅スラグの粗骨材について、２５ｍｍ篩を通過したものを使用している。
なお、銅スラグの粗骨材は、生成された銅スラグの塊を徐冷してから砕いたものを使用している。
また、銅スラグの粗骨材は、表乾密度が３．６６（ｇ／ｃｍ３），絶乾密度が３．６５（ｇ／ｃｍ３），吸水率が０．２２（％）となっている。
【００２５】
［重量コンクリート］
本発明の重量コンクリートを表１に示すような配合で練混ぜを行った。表２で示すように、そのときの重量コンクリートから供試体を３個採取し、圧縮強度試験を材齢７日と材齢２８日とで行った。なお、このときの供試体は、直径、高さ及び断面積が表２に示すものを使用している。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】
（配合）
本発明の重量コンクリートの配合Ａは、品質の向上の観点から水セメント比［Ｗ／Ｃ］を４５（％）で行った。これより、細骨材率［ｓ／ａ］（％），水［Ｗ］，セメント［Ｃ］，細骨材［銅スラグ］，粗骨材［銅スラグ］の単位量（ｋｇ／ｍ３）を決定すると、水［Ｗ］の単位量が１７２（ｋｇ／ｍ３）、セメント［Ｃ］の単位量が３８２（ｋｇ／ｍ３）、粗骨材［銅スラグ］の単位量が１３３３（ｋｇ／ｍ３）、細骨材［銅スラグ］の単位量が１０４１（ｋｇ／ｍ３）、細骨材率［ｓ／ａ］が４３．９（％）となる。このとき、本発明の重量コンクリートに化学混和材を０．９５５（ｋｇ／ｍ３）を添加している。
【００２９】
（試験）
本発明の重量コンクリートをフレッシュ時と硬化時とに分けて各種試験を行った。
【００３０】
フレッシュ時において、「ＪＩＳ Ａ １１０１」（コンクリートのスランプ試験方法）、「ＪＩＳ Ａ １１１６」（フレッシュコンクリートの単位容積質量試験方法及び空気量の質量による試験方法（質量方法））、「ＪＩＳ Ａ １１２８」（フレッシュコンクリートの空気量の圧力による試験方法（空気室圧力方法））に従って各試験を行った。その結果、表１に示すように、スランプが８．８（ｃｍ）、質量方法による空気量が４．４（％），空気室圧力方法による空気量が４．８（％）となった。
【００３１】
また、このときのフレッシュコンクリートの単位容積質量を測ったところ、２９２８（ｋｇ／ｍ３）であったことから、比重は、２．９２であった。これにより、配合において、比重２．９０〜３．１０の範囲に入る結果となった。なお、小数点第三位以下を切り捨てて比重の値を表している。
【００３２】
硬化時において、「ＪＩＳ Ａ １１０８」（コンクリートの圧縮強度試験方法）に従って試験を行った。その結果、表２に示すように、材齢７日の各供試体の圧縮強度は、供試体Ａ１の圧縮強度が３６．６（Ｎ／ｍｍ２）、供試体Ａ２の圧縮強度が３６．６（Ｎ／ｍｍ２）、供試体Ａ３の圧縮強度が３６．０（Ｎ／ｍｍ２）となり、各供試体の圧縮強度の平均が３６．４（Ｎ／ｍｍ２）となり、材齢７日であるにもかかわらず高強度を発現する結果となった。これにより、強度発現が早いため、本発明の重量コンクリートは、工期を短縮する工事においても使用可能である。
【００３３】
また、このときの比重は、供試体Ａ１の比重が２．９５、供試体Ａ２の比重が２．９７、供試体Ａ３の比重が２．９６となり、各供試体の比重の平均が２．９６となった。
【００３４】
これにより、各供試体の比重が２．９５〜２．９７で、その平均が２．９６となり、比重２．９０〜３．１０の範囲に入る結果となった。
【００３５】
材齢２８日の各配合における３つの供試体の圧縮強度試験の結果は、供試体Ａ１の圧縮強度が４９．０（Ｎ／ｍｍ２）、供試体Ａ２の圧縮強度が４９．９（Ｎ／ｍｍ２）、供試体Ａ３の圧縮強度が４９．８（Ｎ／ｍｍ２）となり、各供試体の圧縮強度の平均が４９．６（Ｎ／ｍｍ２）となり、高強度の重量コンクリートとなる結果となった。
【００３６】
また、このときの比重は、供試体Ａ１の比重が３．００、供試体Ａ２の比重が３．００、供試体Ａ３の比重が２．９８となり、各供試体の比重の平均が２．９９となった。
【００３７】
このように、各供試体の比重が２．９８〜３．００で、その平均が２．９９となり、比重２．９０〜３．１０の範囲に入る結果となった。
【００３８】
（比較）
一般に普通コンクリートの配合は、打設する時期や打設場所によって異なるが、例えば、配合の設計条件として、呼び強度が３０（Ｎ）、スランプが８（ｃｍ）、粗骨材の最大寸法による記号を２５とした場合に、水セメント比が４５．３（％）、水が１５９（ｋｇ／ｍ３）、セメントが３５１（ｋｇ／ｍ３）、粗骨材が１０６０［砂利：砕石＝５０：５０］（ｋｇ／ｍ３）、細骨材［砂］が７２８（ｋｇ／ｍ３）、細骨材率［ｓ／ａ］が４１．２（％）となる。
【００３９】
このとき、本発明の重量コンクリートの配合と、普通コンクリートの配合と比較すると、水セメント比と細骨材率をほぼ同一とした場合、まず、重量コンクリートの粗骨材の単位量が普通コンクリートの粗骨材の単位量よりも１．２６倍大きいことがわかる。また、重量コンクリートの細骨材の単位量が普通コンクリートの細骨材の単位量よりも１．４３倍大きいことがわかる。
【００４０】
これにより、粗骨材と細骨材の単位量が大きくなることにより、コンクリートの比重を大きくしている。
【００４１】
また、本発明の重量コンクリートは、工場又はプラントで生産されるので、品質を安定させ、所定量の重量コンクリートを供給することができる。
また、銅スラグは、粗骨材及び細骨材として用いるための粒径の調節が容易であるので、粗骨材及び細骨材の粒径の基準にあったものを生成することができる。
さらに、銅スラグは、砕石等に付着しているシルト等の不純物がないため、安定した品質の粗骨材及び細骨材を生成することができる。
【００４２】
［重量モルタル］
本発明の重量モルタルを表３に示すような６種類の配合で練混ぜを行った。表４及び表５で示すように、そのときの重量モルタルから供試体をそれぞれ３個づつ採取し、圧縮強度試験を材齢７日と材齢２８日とで行った。なお、このときの供試体は、直径、高さ及び断面積が表４及び表５に示すものを使用している。
【００４３】
【表３】
【００４４】
【表４】
【００４５】
【表５】
【００４６】
（配合）
本発明の重量モルタルの各配合は、表３に示すように、配合Ｂが品質の向上の観点から水セメント比［Ｗ／Ｃ］を４５（％）で行った。これらから、水，セメント，細骨材［銅スラグ］の単位量（ｋｇ／ｍ３）、砂セメント比［Ｓ／Ｃ］（％）を決定すると、水［Ｗ］の単位量が３２０（ｋｇ／ｍ３）、セメント［Ｃ］の単位量が７１２（ｋｇ／ｍ３）、細骨材［銅スラグ］の単位量が１５７７（ｋｇ／ｍ３）、砂セメント比［Ｓ／Ｃ］が２．２となる。
【００４７】
同様に、配合Ｃは、水セメント比［Ｗ／Ｃ］を４５（％）で行い、水［Ｗ］の単位量は２８８（ｋｇ／ｍ３）、セメント［Ｃ］の単位量は６３９（ｋｇ／ｍ３）、細骨材［銅スラグ］の単位量は１７７３（ｋｇ／ｍ３）、砂セメント比［Ｓ／Ｃ］が２．８となる。
【００４８】
配合Ｄは、水セメント比［Ｗ／Ｃ］を４５（％）で行い、水［Ｗ］の単位量は２６２（ｋｇ／ｍ３）、セメント［Ｃ］の単位量は５８３（ｋｇ／ｍ３）、細骨材［銅スラグ］の単位量は１９３７（ｋｇ／ｍ３）、砂セメント比［Ｓ／Ｃ］が３．３となる。
【００４９】
配合Ｅは、水セメント比［Ｗ／Ｃ］を５５（％）で行い、水［Ｗ］の単位量は３３１（ｋｇ／ｍ３）、セメント［Ｃ］の単位量は６０２（ｋｇ／ｍ３）、細骨材［銅スラグ］の単位量は１６６８（ｋｇ／ｍ３）、砂セメント比［Ｓ／Ｃ］が２．８となる。
【００５０】
配合Ｆは、水セメント比［Ｗ／Ｃ］を５５（％）で行い、水［Ｗ］の単位量は３０１（ｋｇ／ｍ３）、セメント［Ｃ］の単位量は５４８（ｋｇ／ｍ３）、細骨材［銅スラグ］の単位量は１８２２（ｋｇ／ｍ３）、砂セメント比［Ｓ／Ｃ］が３．３となる。
【００５１】
配合Ｇは、水セメント比［Ｗ／Ｃ］を５５（％）で行い、水［Ｗ］の単位量は２７７（ｋｇ／ｍ３）、セメント［Ｃ］の単位量は５０４（ｋｇ／ｍ３）、細骨材［銅スラグ］の単位量は１９５４（ｋｇ／ｍ３）、砂セメント比［Ｓ／Ｃ］が３．９となる。
【００５２】
（試験）
本発明の重量モルタルをフレッシュ時と硬化時と分けて各種試験を行った。
【００５３】
フレッシュ時において、各配合における重量モルタルの比重は、配合Ｂでは比重が２．６０、配合Ｃでは比重が２．７０、配合Ｄでは比重が２．７８、配合Ｅでは比重が２．６０、配合Ｆでは比重が２．６７、配合Ｇでは比重が２．７３、であった。これにより比重が２．６０〜２．７８となり、比重２．５０〜２．８０の範囲に入る結果となる。なお、小数点第三位以下を切り捨てて比重の値を表している。
【００５４】
硬化時において、ＪＩＳ Ａ １１０８（コンクリートの圧縮強度試験方法）に従って圧縮強度試験を行った。その結果、表４に示すように、材齢７日の各配合における３つの供試体の圧縮強度試験の結果の平均は、配合Ｂの圧縮強度が３９．９（Ｎ／ｍｍ２）、配合Ｃの圧縮強度が３４．９（Ｎ／ｍｍ２）、配合Ｄの圧縮強度が３３．６（Ｎ／ｍｍ２）、配合Ｅの圧縮強度が２６．３（Ｎ／ｍｍ２）、配合Ｆの圧縮強度が２４．６（Ｎ／ｍｍ２）、配合Ｇの圧縮強度が２１．５（Ｎ／ｍｍ２）となり、材齢７日であるにもかかわらず高強度を発現する結果となった。
【００５５】
また、このときの各配合における３つの供試体の比重の平均は、配合Ｂの比重が２．６９、配合Ｃの比重が２．６７、配合Ｄの比重が２．７０、配合Ｅの比重が２．７１、配合Ｆの比重が２．６９、配合Ｇの比重が２．６６となった。
【００５６】
これにより、比重が２．６６〜２．７１となり、比重２．５０〜２．８０の範囲に入る結果となる。
【００５７】
また、表５に示すように、材齢２８日の各配合における３つの供試体の圧縮強度試験の結果の平均は、配合Ｂの圧縮強度が６０．４（Ｎ／ｍｍ２）、配合Ｃの圧縮強度が５３．２（Ｎ／ｍｍ２）、配合Ｄの圧縮強度が５１．９（Ｎ／ｍｍ２）、配合Ｅの圧縮強度が４４．２（Ｎ／ｍｍ２）、配合Ｆの圧縮強度が４１．３（Ｎ／ｍｍ２）、配合Ｇの圧縮強度が３８．６（Ｎ／ｍｍ２）となり、材齢２８日で高強度を発現する結果となった。
【００５８】
また、このときの各配合における３つの供試体の比重の平均は、配合Ｂの比重が２．６９、配合Ｃの比重が２．６７、配合Ｄの比重が２．７０、配合Ｅの比重が２．７１、配合Ｆの比重が２．６９、配合Ｇの比重が２．６５となった。
【００５９】
これにより、比重が２．６５〜２．７１となり、比重２．５０〜２．８０の範囲に入る結果となる。
【００６０】
（比較）
一般にモルタルの配合は、打設する時期や打設場所によって異なるが、例えば、配合の設計条件として、水セメント比［Ｗ／Ｃ］を４５．５（％）、砂セメント比［Ｓ／Ｃ］を２．２５とした場合に、水が２６３（ｋｇ／ｍ３）、セメントが５９３（ｋｇ／ｍ３）、細骨材が１３３５（ｋｇ／ｍ３）となる。
【００６１】
このとき、本発明の重量モルタルの配合と、普通モルタルの配合とを比較すると、水セメント比と砂セメント比をほぼ同一とした場合、まず、重量モルタルの細骨材の単位量が普通モルタルの細骨材の単位量よりも１．１８倍大きいことがわかる。また、重量モルタルのセメントの単位量が普通モルタルのセメントの単位量よりも１．２０倍大きいことがわかる。さらに、重量モルタルの水の単位量が普通モルタルの水の単位量よりも１．２２倍大きいことがわかる。
【００６２】
これにより、細骨材の単位量が大きくなることにより、モルタルの比重を大きくしている。
【００６３】
このように、本発明の重量モルタルは、工場又はプラントで生産されるので、品質を安定させ、所定量の重量モルタルを供給することができる。
また、銅スラグは、細骨材として用いるための粒径の調節が容易であるので、細骨材の粒径の基準にあったものを生成することができる。
さらに、銅スラグは、砕石等に付着しているシルト等の不純物がないため、安定した品質の細骨材を生成することができる。
【００６４】
【発明の効果】
これにより、本発明の重量コンクリートは、粗骨材と細骨材とに銅スラグを用いることにより、用途が少なく、堆積させるのにも限界があり、いづれ産業廃棄物として廃棄される銅スラグの利用価値が高まり、銅スラグの堆積量を減少させさせることができる。
【００６５】
また、本発明の重量コンクリートの比重を２．９０〜３．１０とすることにより、運搬や打設などの施工効率を向上させることができる。また、本発明の重量コンクリートを浮力が作用する構造物に使用することで、コンクリートの体積を増やすことなく、浮力による構造物の浮き上がりを防止することに有効である。
【００６６】
また、粗骨材と細骨材とに銅スラグを用いたことにより、銅スラグが粗骨材であっても細骨材であっても粒径にかかわらず同一比重であることから、骨材分離の恐れがなく、安定した練り混ぜや打設を行うことができる。
【００６７】
そして、本発明の重量モルタルは、細骨材に銅スラグを用い、その重量モルタルの比重を２．５０〜２．８０とすることにより、運搬や打設などの施工効率を向上させることができる。
【００６８】
また、細骨材に銅スラグを用いたことにより、銅スラグの粒径にかかわらず比重が同一なので、骨材分離の恐れがなく、安定した練り混ぜや打設を行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】細骨材の粒度分布を示すグラフである。
【発明の属する技術分野】
本発明は、骨材に銅スラグを用いた重量コンクリート及び重量モルタルに関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般にコンクリートは、水、セメント、粗骨材、細骨材を主な構成要素とし、これらを練混ぜて使用される。また、モルタルは、水、セメント、細骨材を主な構成要素とし、これらを練混ぜて使用される。この中で粗骨材及び細骨材には、天然に存在する岩石や砂が用いられているが、資源の枯渇や環境保全の観点から、産業廃棄物の発生量の抑制の動向と同調するように、これら岩石や砂に替わる代替品として鉄鋼石や鋼スラグが用いられるようになってきている。
【０００３】
このように、スラグを骨材として用いた場合は、その骨材を用いたコンクリート及びモルタルの比重が増大することから、護岸整備で使用されるテトラポット等に使用されるようになってきている。具体的に、そのスラグを骨材とするためには、例えば、スラグから無機質を分取して骨材として用いている。この無機質の骨材と、鉄鉱石からなる骨材とを用いることで、天然資源の保護という目的を達成しようとしている。また、この無機質は、製鋼スラグ、フェロニッケルスラグ、銅スラグ、ゴミ溶融スラグ又は下水汚泥溶融スラグから分取される。また、これらを種々に配合することにより、比重を調節して高比重の重量コンクリート及び重量モルタルを得ていた（例えば特許文献１）。
【０００４】
一方、銅スラグは、銅鉱石から銅を製錬採取する際に大量に生成されるものであり、そのほとんどが山積するように堆積されており、いづれ産業廃棄物として処理されることとなる。このように、銅を製錬する際に生成される銅スラグは、産業廃棄物処理施設の処理能力の限界等から、再利用を促進させるための施策が講じられるようになってきた（例えば、非特許文献１参照。）。
【０００５】
【特許文献１】
特開２０００−７２５１１号公報（［０００２］−［００１８］）
【非特許文献１】
経済産業省リサイクル推進課、“資源有効利用促進法の施行に向けて”、［ｏｎｌｉｎｅ］、平成１３年７月１２日、経済産業省、［平成１５年２月７日検索］、インターネット＜ＵＲＬｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ｍｅｔｉ．ｇｏ．ｊｐ／ｋｏｈｏｓｙｓ／ｐｒｅｓｓ／０００１７１７／０／０１０７１２ｒｉｓａｉｋｕｒｕ−ｓｉｒｙｏｕ．ｐｄｆ＞
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、製鋼スラグ、フェロニッケルスラグ、銅スラグ、ゴミ溶融スラグ又は下水汚泥溶融スラグから無機質を分取しても、廃棄される物質が存在するため、産業廃棄物の発生量の抑制としては抑制できる量が少なかった。特に、銅スラグは、セメントの原材料等に用いられるものの、再利用される量は少なく、そのほとんどが山積するように堆積され、いづれ産業廃棄物として処理されることにより、銅スラグの処分方法の行き詰りによって銅製錬に支障を来たすという問題があった。
【０００７】
また、銅スラグを骨材として使用した場合には、細骨材としてしか使用されておらず、堆積される銅スラグの量を減少させるには銅スラグの使用量としては少ないという問題もあった。
【０００８】
一方、コンクリート及びモルタルの比重を大きくしすぎると、搬入手段が限られているために一度に搬入できるコンクリート又はモルタルの量が少なくなり、これにより、施工性が悪くなるという問題もあった。他方、コンクリート及びモルタルの比重を小さくしすぎると、浮力が生じる個所で用いた場合に構造物が浮き上がるという問題もあった。
【０００９】
また、使用する骨材に比重の異なる材料を用いてコンクリート及びモルタルを練り混ぜると、比重の違いにより骨材分離を起こす恐れがあるという問題もあった。
【００１０】
そこで、本発明は、銅スラグを有効に利用することができ、施工性のよい重量コンクリート及び重量モルタルを提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
本発明は、前記課題を解決すべく構成されるものであり、請求項１記載の発明は、粗骨材と細骨材とに銅スラグを用いたことを特徴とする重量コンクリートからなるものである。
【００１２】
そして、請求項２記載の発明は、請求項１に記載の発明であって、比重が２．９０〜３．１０であることを特徴とする重量コンクリートからなるものである。
【００１３】
そして、請求項３記載の発明は、細骨材に銅スラグを用い、比重が２．５０〜２．８０であることを特徴とする重量モルタルからなるものである。
【００１４】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の好適な実施形態について詳細に説明する。
本発明の重量コンクリート及び重量モルタルは、例えば、地下構造物や構造物の基礎部など、地下水や海水等による浮力の影響を受ける位置に主に用いることができる。例えば、海底トンネル、テトラポット、橋脚、地下水がある土地での地下構造物や地下階を有する構造物の地下階等に用いることができる。
なお、本実施の形態では、銅スラグ（いわゆる銅■又は銅カラミ）を用いた粗骨材の各種粒形及び細骨材の各種粒形は、日本工業規格、コンクリート標準示方書または建築工事標準仕様書に適合したものを用いる。
【００１５】
［重量コンクリート］
本発明の重量コンクリートにおいて、粗骨材と細骨材とに銅スラグを用いたときの重量コンクリートの比重の上限を３．１０としたのは、比重が３．１０を超えると、一度に搬入できる量が少なくなるために施工効率が悪くなるからである。例えば、通常のコンクリートであれば、１０ｔコンクリートミキサー車で４ｍ３程度の量のコンクリートを一回で搬入することができるが、重量コンクリートの比重が大きくなれば、運搬用の車輌に積載できる重量コンクリートの量が少なくなるのは明確である。一度に搬入できる量が少なくなれば、所定量の重量コンクリートを運搬する車輌の台数が増加するため、施工時間や費用が多くかかり、施工性が悪くなるのである。
【００１６】
また、本発明の重量コンクリートの比重の下限を２．９０としたのは、比重が２．９０を下回ると、重量コンクリートとしての効果が薄れるからである。例えば、浮力が生じる場所における構造物の施工においては、構造物がこの浮力により浮き上がることがあってはならないため、施工後の構造物に錘を乗せて浮き上がらないようにするなどの別途処置が必要になるのである。
【００１７】
また、大量に生成された後、山積するように堆積され、いづれ産業廃棄物として処理される銅スラグを、コンクリートの粗骨材と細骨材として使用することができるので、廃棄物として処理される量を減少させることができる。
【００１８】
このように、重量コンクリートの粗骨材と細骨材とに銅スラグを用いることにより、それまで大量に生成された後、山積するように堆積され、いづれ産業廃棄物として処理される銅スラグを有効に利用することができ、かつ、重量コンクリートの比重を２．９０〜３．１０としたので施工性の良い重量コンクリートとすることができる。また、資源である鉄鉱石等を用いることなく高比重の重量コンクリートを得ることができる。
【００１９】
［重量モルタル］
本発明の重量モルタルにおいて、細骨材に銅スラグを用いたときの重量モルタルの比重の上限を２．８０としたのは、比重が２．８０を超えると、一度に搬入できる量が少なくなるために施工効率が悪くなるからである。例えば、通常のモルタルであれば、１０ｔコンクリートミキサー車で４ｍ３程度の量を一回で搬入することができるが、重量モルタルの比重が大きくなれば、運搬用の車輌に積載できる重量モルタルの量が少なくなるのは明確である。一度に搬入できる量が少なくなれば、所定量の重量モルタルを運搬する車輌の台数が増加するため、施工時間や費用が多くかかり、施工性が悪くなるのである。また、重量モルタルの比重の下限を２．５０としたのは、比重が２．５０を下回ると、重量モルタルとしての効果が薄れるからである。
【００２０】
このように、重量モルタルの細骨材に銅スラグを用いることにより、重量モルタルの比重を２．５０〜２．８０としたので施工性の良い重量モルタルとすることができる。資源である鉄鉱石等を用いることなく高比重の重量モルタルを得ることができる。
【００２１】
【実施例】
これより、本発明の骨材に銅スラグを用いた重量コンクリート及び重量モルタルを実施例により説明する。なお、本実施例において、粗骨材及び細骨材の総てに銅スラグを用いている。
【００２２】
本発明の重量コンクリート及び重量モルタルに用いられる銅スラグの細骨材について、図１は、銅スラグを細骨材として用いたときの細骨材の粒度分布を表している。図１に表されている破線は、「ＪＩＳ Ａ ５０１１−３」に定められているＣＵＳ２．５ｍｍ規格の上限の範囲と下限の範囲を表している。本発明の重量コンクリート及び重量モルタルに用いられる細骨材は、実線で表されている。このように、規格の範囲内に収まるべく細骨材の粒度を調節している。
【００２３】
なお、この細骨材の各篩を通過する質量百分率（％）は、０．１５ｍｍ篩で４（％）、０．３ｍｍ篩で１０（％），０．６ｍｍ篩で３３（％）、１．２ｍｍ篩で８６（％）、２．５ｍｍ篩で１００（％）、５ｍｍ篩で１００（％）、１０ｍｍ篩で１００（％）の通過質量となっている。
また、銅スラグの細骨材は、表乾密度が３．４９（ｇ／ｃｍ３），絶乾密度が３．４６（ｇ／ｃｍ３），吸水率が０．８２（％）となっている。
【００２４】
本発明の重量コンクリートに用いられる銅スラグの粗骨材について、２５ｍｍ篩を通過したものを使用している。
なお、銅スラグの粗骨材は、生成された銅スラグの塊を徐冷してから砕いたものを使用している。
また、銅スラグの粗骨材は、表乾密度が３．６６（ｇ／ｃｍ３），絶乾密度が３．６５（ｇ／ｃｍ３），吸水率が０．２２（％）となっている。
【００２５】
［重量コンクリート］
本発明の重量コンクリートを表１に示すような配合で練混ぜを行った。表２で示すように、そのときの重量コンクリートから供試体を３個採取し、圧縮強度試験を材齢７日と材齢２８日とで行った。なお、このときの供試体は、直径、高さ及び断面積が表２に示すものを使用している。
【００２６】
【表１】
【表２】
（配合）
本発明の重量コンクリートの配合Ａは、品質の向上の観点から水セメント比［Ｗ／Ｃ］を４５（％）で行った。これより、細骨材率［ｓ／ａ］（％），水［Ｗ］，セメント［Ｃ］，細骨材［銅スラグ］，粗骨材［銅スラグ］の単位量（ｋｇ／ｍ３）を決定すると、水［Ｗ］の単位量が１７２（ｋｇ／ｍ３）、セメント［Ｃ］の単位量が３８２（ｋｇ／ｍ３）、粗骨材［銅スラグ］の単位量が１３３３（ｋｇ／ｍ３）、細骨材［銅スラグ］の単位量が１０４１（ｋｇ／ｍ３）、細骨材率［ｓ／ａ］が４３．９（％）となる。このとき、本発明の重量コンクリートに化学混和材を０．９５５（ｋｇ／ｍ３）を添加している。
【００２９】
（試験）
本発明の重量コンクリートをフレッシュ時と硬化時とに分けて各種試験を行った。
【００３０】
フレッシュ時において、「ＪＩＳ Ａ １１０１」（コンクリートのスランプ試験方法）、「ＪＩＳ Ａ １１１６」（フレッシュコンクリートの単位容積質量試験方法及び空気量の質量による試験方法（質量方法））、「ＪＩＳ Ａ １１２８」（フレッシュコンクリートの空気量の圧力による試験方法（空気室圧力方法））に従って各試験を行った。その結果、表１に示すように、スランプが８．８（ｃｍ）、質量方法による空気量が４．４（％），空気室圧力方法による空気量が４．８（％）となった。
【００３１】
また、このときのフレッシュコンクリートの単位容積質量を測ったところ、２９２８（ｋｇ／ｍ３）であったことから、比重は、２．９２であった。これにより、配合において、比重２．９０〜３．１０の範囲に入る結果となった。なお、小数点第三位以下を切り捨てて比重の値を表している。
【００３２】
硬化時において、「ＪＩＳ Ａ １１０８」（コンクリートの圧縮強度試験方法）に従って試験を行った。その結果、表２に示すように、材齢７日の各供試体の圧縮強度は、供試体Ａ１の圧縮強度が３６．６（Ｎ／ｍｍ２）、供試体Ａ２の圧縮強度が３６．６（Ｎ／ｍｍ２）、供試体Ａ３の圧縮強度が３６．０（Ｎ／ｍｍ２）となり、各供試体の圧縮強度の平均が３６．４（Ｎ／ｍｍ２）となり、材齢７日であるにもかかわらず高強度を発現する結果となった。これにより、強度発現が早いため、本発明の重量コンクリートは、工期を短縮する工事においても使用可能である。
【００３３】
また、このときの比重は、供試体Ａ１の比重が２．９５、供試体Ａ２の比重が２．９７、供試体Ａ３の比重が２．９６となり、各供試体の比重の平均が２．９６となった。
【００３４】
これにより、各供試体の比重が２．９５〜２．９７で、その平均が２．９６となり、比重２．９０〜３．１０の範囲に入る結果となった。
【００３５】
材齢２８日の各配合における３つの供試体の圧縮強度試験の結果は、供試体Ａ１の圧縮強度が４９．０（Ｎ／ｍｍ２）、供試体Ａ２の圧縮強度が４９．９（Ｎ／ｍｍ２）、供試体Ａ３の圧縮強度が４９．８（Ｎ／ｍｍ２）となり、各供試体の圧縮強度の平均が４９．６（Ｎ／ｍｍ２）となり、高強度の重量コンクリートとなる結果となった。
【００３６】
また、このときの比重は、供試体Ａ１の比重が３．００、供試体Ａ２の比重が３．００、供試体Ａ３の比重が２．９８となり、各供試体の比重の平均が２．９９となった。
【００３７】
このように、各供試体の比重が２．９８〜３．００で、その平均が２．９９となり、比重２．９０〜３．１０の範囲に入る結果となった。
【００３８】
（比較）
一般に普通コンクリートの配合は、打設する時期や打設場所によって異なるが、例えば、配合の設計条件として、呼び強度が３０（Ｎ）、スランプが８（ｃｍ）、粗骨材の最大寸法による記号を２５とした場合に、水セメント比が４５．３（％）、水が１５９（ｋｇ／ｍ３）、セメントが３５１（ｋｇ／ｍ３）、粗骨材が１０６０［砂利：砕石＝５０：５０］（ｋｇ／ｍ３）、細骨材［砂］が７２８（ｋｇ／ｍ３）、細骨材率［ｓ／ａ］が４１．２（％）となる。
【００３９】
このとき、本発明の重量コンクリートの配合と、普通コンクリートの配合と比較すると、水セメント比と細骨材率をほぼ同一とした場合、まず、重量コンクリートの粗骨材の単位量が普通コンクリートの粗骨材の単位量よりも１．２６倍大きいことがわかる。また、重量コンクリートの細骨材の単位量が普通コンクリートの細骨材の単位量よりも１．４３倍大きいことがわかる。
【００４０】
これにより、粗骨材と細骨材の単位量が大きくなることにより、コンクリートの比重を大きくしている。
【００４１】
また、本発明の重量コンクリートは、工場又はプラントで生産されるので、品質を安定させ、所定量の重量コンクリートを供給することができる。
また、銅スラグは、粗骨材及び細骨材として用いるための粒径の調節が容易であるので、粗骨材及び細骨材の粒径の基準にあったものを生成することができる。
さらに、銅スラグは、砕石等に付着しているシルト等の不純物がないため、安定した品質の粗骨材及び細骨材を生成することができる。
【００４２】
［重量モルタル］
本発明の重量モルタルを表３に示すような６種類の配合で練混ぜを行った。表４及び表５で示すように、そのときの重量モルタルから供試体をそれぞれ３個づつ採取し、圧縮強度試験を材齢７日と材齢２８日とで行った。なお、このときの供試体は、直径、高さ及び断面積が表４及び表５に示すものを使用している。
【００４３】
【表３】
【表４】
【表５】
（配合）
本発明の重量モルタルの各配合は、表３に示すように、配合Ｂが品質の向上の観点から水セメント比［Ｗ／Ｃ］を４５（％）で行った。これらから、水，セメント，細骨材［銅スラグ］の単位量（ｋｇ／ｍ３）、砂セメント比［Ｓ／Ｃ］（％）を決定すると、水［Ｗ］の単位量が３２０（ｋｇ／ｍ３）、セメント［Ｃ］の単位量が７１２（ｋｇ／ｍ３）、細骨材［銅スラグ］の単位量が１５７７（ｋｇ／ｍ３）、砂セメント比［Ｓ／Ｃ］が２．２となる。
【００４７】
同様に、配合Ｃは、水セメント比［Ｗ／Ｃ］を４５（％）で行い、水［Ｗ］の単位量は２８８（ｋｇ／ｍ３）、セメント［Ｃ］の単位量は６３９（ｋｇ／ｍ３）、細骨材［銅スラグ］の単位量は１７７３（ｋｇ／ｍ３）、砂セメント比［Ｓ／Ｃ］が２．８となる。
【００４８】
配合Ｄは、水セメント比［Ｗ／Ｃ］を４５（％）で行い、水［Ｗ］の単位量は２６２（ｋｇ／ｍ３）、セメント［Ｃ］の単位量は５８３（ｋｇ／ｍ３）、細骨材［銅スラグ］の単位量は１９３７（ｋｇ／ｍ３）、砂セメント比［Ｓ／Ｃ］が３．３となる。
【００４９】
配合Ｅは、水セメント比［Ｗ／Ｃ］を５５（％）で行い、水［Ｗ］の単位量は３３１（ｋｇ／ｍ３）、セメント［Ｃ］の単位量は６０２（ｋｇ／ｍ３）、細骨材［銅スラグ］の単位量は１６６８（ｋｇ／ｍ３）、砂セメント比［Ｓ／Ｃ］が２．８となる。
【００５０】
配合Ｆは、水セメント比［Ｗ／Ｃ］を５５（％）で行い、水［Ｗ］の単位量は３０１（ｋｇ／ｍ３）、セメント［Ｃ］の単位量は５４８（ｋｇ／ｍ３）、細骨材［銅スラグ］の単位量は１８２２（ｋｇ／ｍ３）、砂セメント比［Ｓ／Ｃ］が３．３となる。
【００５１】
配合Ｇは、水セメント比［Ｗ／Ｃ］を５５（％）で行い、水［Ｗ］の単位量は２７７（ｋｇ／ｍ３）、セメント［Ｃ］の単位量は５０４（ｋｇ／ｍ３）、細骨材［銅スラグ］の単位量は１９５４（ｋｇ／ｍ３）、砂セメント比［Ｓ／Ｃ］が３．９となる。
【００５２】
（試験）
本発明の重量モルタルをフレッシュ時と硬化時と分けて各種試験を行った。
【００５３】
フレッシュ時において、各配合における重量モルタルの比重は、配合Ｂでは比重が２．６０、配合Ｃでは比重が２．７０、配合Ｄでは比重が２．７８、配合Ｅでは比重が２．６０、配合Ｆでは比重が２．６７、配合Ｇでは比重が２．７３、であった。これにより比重が２．６０〜２．７８となり、比重２．５０〜２．８０の範囲に入る結果となる。なお、小数点第三位以下を切り捨てて比重の値を表している。
【００５４】
硬化時において、ＪＩＳ Ａ １１０８（コンクリートの圧縮強度試験方法）に従って圧縮強度試験を行った。その結果、表４に示すように、材齢７日の各配合における３つの供試体の圧縮強度試験の結果の平均は、配合Ｂの圧縮強度が３９．９（Ｎ／ｍｍ２）、配合Ｃの圧縮強度が３４．９（Ｎ／ｍｍ２）、配合Ｄの圧縮強度が３３．６（Ｎ／ｍｍ２）、配合Ｅの圧縮強度が２６．３（Ｎ／ｍｍ２）、配合Ｆの圧縮強度が２４．６（Ｎ／ｍｍ２）、配合Ｇの圧縮強度が２１．５（Ｎ／ｍｍ２）となり、材齢７日であるにもかかわらず高強度を発現する結果となった。
【００５５】
また、このときの各配合における３つの供試体の比重の平均は、配合Ｂの比重が２．６９、配合Ｃの比重が２．６７、配合Ｄの比重が２．７０、配合Ｅの比重が２．７１、配合Ｆの比重が２．６９、配合Ｇの比重が２．６６となった。
【００５６】
これにより、比重が２．６６〜２．７１となり、比重２．５０〜２．８０の範囲に入る結果となる。
【００５７】
また、表５に示すように、材齢２８日の各配合における３つの供試体の圧縮強度試験の結果の平均は、配合Ｂの圧縮強度が６０．４（Ｎ／ｍｍ２）、配合Ｃの圧縮強度が５３．２（Ｎ／ｍｍ２）、配合Ｄの圧縮強度が５１．９（Ｎ／ｍｍ２）、配合Ｅの圧縮強度が４４．２（Ｎ／ｍｍ２）、配合Ｆの圧縮強度が４１．３（Ｎ／ｍｍ２）、配合Ｇの圧縮強度が３８．６（Ｎ／ｍｍ２）となり、材齢２８日で高強度を発現する結果となった。
【００５８】
また、このときの各配合における３つの供試体の比重の平均は、配合Ｂの比重が２．６９、配合Ｃの比重が２．６７、配合Ｄの比重が２．７０、配合Ｅの比重が２．７１、配合Ｆの比重が２．６９、配合Ｇの比重が２．６５となった。
【００５９】
これにより、比重が２．６５〜２．７１となり、比重２．５０〜２．８０の範囲に入る結果となる。
【００６０】
（比較）
一般にモルタルの配合は、打設する時期や打設場所によって異なるが、例えば、配合の設計条件として、水セメント比［Ｗ／Ｃ］を４５．５（％）、砂セメント比［Ｓ／Ｃ］を２．２５とした場合に、水が２６３（ｋｇ／ｍ３）、セメントが５９３（ｋｇ／ｍ３）、細骨材が１３３５（ｋｇ／ｍ３）となる。
【００６１】
このとき、本発明の重量モルタルの配合と、普通モルタルの配合とを比較すると、水セメント比と砂セメント比をほぼ同一とした場合、まず、重量モルタルの細骨材の単位量が普通モルタルの細骨材の単位量よりも１．１８倍大きいことがわかる。また、重量モルタルのセメントの単位量が普通モルタルのセメントの単位量よりも１．２０倍大きいことがわかる。さらに、重量モルタルの水の単位量が普通モルタルの水の単位量よりも１．２２倍大きいことがわかる。
【００６２】
これにより、細骨材の単位量が大きくなることにより、モルタルの比重を大きくしている。
【００６３】
このように、本発明の重量モルタルは、工場又はプラントで生産されるので、品質を安定させ、所定量の重量モルタルを供給することができる。
また、銅スラグは、細骨材として用いるための粒径の調節が容易であるので、細骨材の粒径の基準にあったものを生成することができる。
さらに、銅スラグは、砕石等に付着しているシルト等の不純物がないため、安定した品質の細骨材を生成することができる。
【００６４】
【発明の効果】
これにより、本発明の重量コンクリートは、粗骨材と細骨材とに銅スラグを用いることにより、用途が少なく、堆積させるのにも限界があり、いづれ産業廃棄物として廃棄される銅スラグの利用価値が高まり、銅スラグの堆積量を減少させさせることができる。
【００６５】
また、本発明の重量コンクリートの比重を２．９０〜３．１０とすることにより、運搬や打設などの施工効率を向上させることができる。また、本発明の重量コンクリートを浮力が作用する構造物に使用することで、コンクリートの体積を増やすことなく、浮力による構造物の浮き上がりを防止することに有効である。
【００６６】
また、粗骨材と細骨材とに銅スラグを用いたことにより、銅スラグが粗骨材であっても細骨材であっても粒径にかかわらず同一比重であることから、骨材分離の恐れがなく、安定した練り混ぜや打設を行うことができる。
【００６７】
そして、本発明の重量モルタルは、細骨材に銅スラグを用い、その重量モルタルの比重を２．５０〜２．８０とすることにより、運搬や打設などの施工効率を向上させることができる。
【００６８】
また、細骨材に銅スラグを用いたことにより、銅スラグの粒径にかかわらず比重が同一なので、骨材分離の恐れがなく、安定した練り混ぜや打設を行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】細骨材の粒度分布を示すグラフである。
Claims (3)
- 粗骨材と細骨材とに銅スラグを用いたことを特徴とする重量コンクリート。
- 比重が２．９０〜３．１０であることを特徴とする請求項１に記載の重量コンクリート。
- 細骨材に銅スラグを用い、比重が２．５０〜２．８０であることを特徴とする重量モルタル。
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|---|---|---|---|---|
| JP2014169213A (ja) * | 2013-03-05 | 2014-09-18 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | 超高強度高流動コンクリートおよびセメント組成物 |
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