JP2004189214A - Method of manufacturing support for runflat tire and support for runflat tire - Google Patents
Method of manufacturing support for runflat tire and support for runflat tire Download PDFInfo
- Publication number
- JP2004189214A JP2004189214A JP2003399361A JP2003399361A JP2004189214A JP 2004189214 A JP2004189214 A JP 2004189214A JP 2003399361 A JP2003399361 A JP 2003399361A JP 2003399361 A JP2003399361 A JP 2003399361A JP 2004189214 A JP2004189214 A JP 2004189214A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- support
- run
- flat tire
- leg
- adhesive
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Tires In General (AREA)
Abstract
Description
本発明はパンクした時、その状態のまま相当の距離を走行し得るように、タイヤの内部に配設される環状のランフラットタイヤ用支持体の製造方法およびランフラットタイヤ用支持体に関する。 The present invention relates to a method for manufacturing a support for an annular run flat tire and a support for a run flat tire, which are disposed inside a tire so that the support can be run for a considerable distance in a punctured state.
空気入りタイヤでランフラット走行が可能、即ち、パンクしてタイヤ内圧が0kg/cm2になっても、ある程度の距離を安心して走行することが可能なタイヤ(以後、ランフラットタイヤと呼ぶ。)として、タイヤの空気室内におけるリムの部分に、金属、合成樹脂製の環状の中子(支持体)を取り付けた中子タイプが知られている(例えば、特許文献1および2参照)。 A run-flat tire can be run with a pneumatic tire, that is, a tire that can run with a certain distance without worry even if the tire internal pressure becomes 0 kg / cm 2 due to puncturing (hereinafter referred to as a run-flat tire). A core type in which an annular core (support) made of metal or synthetic resin is attached to a rim portion in a tire air chamber (for example, see Patent Documents 1 and 2).
この中子タイプでは、リムに組み込む回転中子タイプと、リムに取り付けられるタイヤ径方向断面において2つの凸部を有する形状(二山形状)の中子タイプが知られている(例えば、特許文献3〜6参照)。回転中子タイプは回転中子を固定するための特殊ホイールが必要とされる点で汎用性に問題がある。一方、二山形状の中子タイプは、従来のリムに取り付けられるため汎用性が高い。 As the core type, a rotary core type incorporated in a rim and a core type having two convex portions in a tire radial cross section attached to the rim (a double mountain shape) are known (for example, Patent Document 1). 3-6). The rotating core type has a problem in versatility in that a special wheel for fixing the rotating core is required. On the other hand, the double-core type is highly versatile because it can be attached to a conventional rim.
通常の防振ゴムの場合は外気の温度と同等の温度域で使用されるのに対し、タイヤ内は加圧空気により高圧、また走行時は温度が上がり、劣化環境としてはかなり厳しいことが予想される。これに対し、過去の検討では支持部本体の劣化や本体が金属の場合の腐食には、あまり配慮されっていなかった。 In the case of ordinary anti-vibration rubber, it is used in a temperature range equivalent to the temperature of the outside air, but the inside of the tire is high pressure by pressurized air, and the temperature rises during running, so it is expected that the degradation environment will be quite severe Is done. On the other hand, in the past studies, little consideration was given to the deterioration of the support portion main body and the corrosion when the main body was made of metal.
環状の支持体は、ランフラット走行時だけに必要とされるため、軽い材料で構成されることが望ましい。
タイヤ内にこの支持体を組み付けて走行した場合、タイヤ内は水分をはじめタイヤのゴム配合由来の酸性イオン等も存在し、温度が高くなることから、パンクしなくても長期間支持体がタイヤ内にあることによる劣化が無視できない。
Since the annular support is required only for run flat traveling, it is desirable that the annular support be made of a light material.
When the vehicle is run with this support assembled in the tire, moisture and acid ions derived from the rubber compound of the tire are present in the tire, and the temperature rises. Degradation due to being inside cannot be ignored.
また、ランフラットタイヤ用の支持体は、その支持部の両端部に環状の脚部を接着し、該脚部を介してリムに取り付けられている。このとき、支持部の両端部と脚部との接着性を向上させるため、支持部の接着部分にショットブラストによる粗面化処理が施されることがあった。 The support for the run flat tire has an annular leg bonded to both ends of the support, and is attached to the rim via the leg. At this time, in order to improve the adhesiveness between the both ends of the support portion and the leg portions, the bonded portion of the support portion may be subjected to a surface roughening treatment by shot blasting.
しかし、上記粗面化処理では、高い接着力を長時間維持することが不可能であった。
また、上記粗面化処理の有無に関わらず、支持部の接着部分に接着ムラ等があると腐食等の原因となったり、接着不良の原因となったりして、走行安定性や耐久性等のランフラット特性に影響を及ぼすことがあった。
さらに、脚部が接着されていない支持部では、金属が露出した状態となるため、錆が発生する場合がある、等の耐食性に問題があった。
However, it was impossible to maintain a high adhesive force for a long time in the above-mentioned roughening treatment.
Also, regardless of the presence or absence of the above-mentioned surface roughening treatment, if there is uneven bonding at the bonding portion of the support portion, it may cause corrosion or the like, or cause poor bonding, leading to running stability or durability. May affect the run flat characteristics of the
Further, there is a problem in corrosion resistance such that rust may be generated at the support portion to which the legs are not adhered since the metal is exposed.
何らかの理由でタイヤの内圧が下がった場合のランフラット走行時は、金属製の支持部とゴム脚部との複合体としての支持体が荷重を支えるが、この荷重負荷により支持複合体は回転しながら繰り返し歪みを受け、この歪のため発熱する。ランフラット走行は、ある程度の距離を問題なく走れること(例えば、時速80kmで50km以上を走行できる、等)を保証するが、この距離を走った時の支持複合体の発熱温度は、外気温にもよるが、150℃を超える場合もあり、従来の2液塗工型加硫接着剤を適用して接合した支持体では、支持部−ゴム脚部の上塗り接着剤とゴム組成物の界面で剥離を生じてしまい、十分な距離をランフラット走行できないという問題があった。 During run-flat running when the internal pressure of the tire drops for some reason, the support as a composite of the metal support and the rubber legs supports the load, but the support composite rotates due to this load. While repeatedly receiving distortion, heat is generated due to the distortion. Run flat traveling guarantees that the vehicle can travel a certain distance without any problem (for example, it can travel 50 km or more at an speed of 80 km / h, etc.). Depending on the case, the temperature may exceed 150 ° C., and in the case of a support joined by applying a conventional two-component coating type vulcanizing adhesive, at the interface between the top coating adhesive of the support portion and the rubber leg and the rubber composition. There was a problem that peeling occurred and run-flat running could not be performed a sufficient distance.
また、ランフラット走行時は、内圧低下緊急走行の際に支持部の凸部がタイヤトレッド部裏面と接触することによって荷重を保持するが、車両重量が重く支持荷重が大きい状態での緊急走行時などに、タイヤトレッド部に掛かる負担が大きく、最終的にタイヤトレッド部故障により走行不能に至る事がある。
特許文献4には、トレッド部裏面の損傷を抑制すべく、潤滑システムを付加した中子が開示されているが、支持部の断面形状設定によるトレッド損傷抑制については、上記の従来技術には具体的に開示されていない。
Patent Literature 4 discloses a core to which a lubrication system is added in order to suppress damage to the back surface of the tread portion. Is not disclosed.
以上から本発明は、支持部と脚部との高い接着性を維持し、耐久性に優れたランフラットタイヤ用支持体の製造方法および当該ランフラットタイヤ用支持体を提供することを目的とする。 From the above, it is an object of the present invention to provide a method for producing a run-flat tire support excellent in durability while maintaining high adhesion between the support portion and the leg, and to provide the run-flat tire support. .
上記目的は、以下に示す本発明により達成される。
すなわち、本発明は、
<1> 支持部および脚部を有し、ランフラット走行時に荷重を支持可能な環状のランフラットタイヤ用支持体の製造方法であって、
少なくとも前記支持部の径方向内側端部で前記脚部との接着領域に、化成処理含む表面処理を施し、前記径方向内側端部と前記脚部とを接着することを特徴とするランフラットタイヤ用支持体の製造方法である。
<2> 前記支持部の表面が、金属材料であることを特徴とする<1>に記載のランフラットタイヤ用支持体の製造方法である。
<3> 前記接着領域以外の前記支持部に、防錆処理、または前記表面処理および防錆処理、を施すことを特徴とする<1>または<2>に記載のランフラットタイヤ用支持体の製造方法である。
<4> 前記防錆処理が、防錆塗料を塗布する防錆塗装処理もしくはメッキ処理であることを特徴とする<1>〜<3>のいずれかに記載のランフラットタイヤ用支持体の製造方法である。
<5> 前記径方向内側端部と前記脚部との接着が加硫接着であることを特徴とする<1>〜<4>のいずれかに記載のランフラットタイヤ用支持体の製造方法である。
<6> 前記脚部にマスキング部材を被せ、前記支持部を露出させて、前記防錆処理を施すことを特徴とする<3>〜<5>のいずれかに記載のランフラットタイヤ用支持体の製造方法である。
The above object is achieved by the present invention described below.
That is, the present invention
<1> A method for producing an annular run-flat tire support having a support portion and a leg portion and capable of supporting a load during run-flat running,
A run-flat tire wherein a surface treatment including a chemical conversion treatment is applied to at least a bonding region with the leg at a radially inner end of the support portion, and the radially inner end and the leg are bonded to each other. This is a method for producing a support for use.
<2> The method for producing a run-flat tire support according to <1>, wherein the surface of the support portion is a metal material.
<3> The support for a run-flat tire according to <1> or <2>, wherein the support portion other than the adhesion region is subjected to rust prevention treatment, or the surface treatment and rust prevention treatment. It is a manufacturing method.
<4> The support for a run-flat tire according to any one of <1> to <3>, wherein the rust preventive treatment is a rust preventive coating process or a plating process for applying a rust preventive paint. Is the way.
<5> The method for producing a run-flat tire support according to any one of <1> to <4>, wherein the bonding between the radially inner end and the leg is vulcanization bonding. is there.
<6> The support for a run flat tire according to any one of <3> to <5>, wherein the leg portion is covered with a masking member, the support portion is exposed, and the rust prevention treatment is performed. Is a manufacturing method.
<7> 支持部および脚部を有し、ランフラット走行時に荷重を支持可能な環状のランフラットタイヤ用支持体の製造方法であって、
少なくとも前記支持部の径方向内側端部で前記脚部との接着領域に、未加硫状態の前記脚部を接着剤を介して加硫接着処理を施し、前記接着領域に脚部を接着する接着工程を有し、
前記接着工程における前記接着剤の塗布処理が、前記接着領域に下塗接着剤を塗布した後、上塗り接着剤を塗布する処理であり、
前記上塗り接着剤がマレイミド誘導体を含む接着剤であることを特徴とするランフラットタイヤ用支持体の製造方法である。
<8> 前記上塗り接着剤の塗布膜厚が2μm以上であることを特徴とする<7>に記載のランフラットタイヤ用支持体の製造方法である。
<9> 少なくとも前記支持部をリン酸亜鉛系処理剤によって化成処理しておくことを特徴とする<7>または<8>に記載のランフラットタイヤ用支持体の製造方法である。
<10> 前記下塗り接着剤が、ハロゲンを含まない接着剤であることを特徴とする<7>〜<9>のいずれかに記載のランフラットタイヤ用支持体の製造方法である。
<7> A method for producing an annular run-flat tire support having a support portion and a leg portion and capable of supporting a load during run-flat running,
At least at the radially inner end of the support portion, the unvulcanized leg is subjected to a vulcanization bonding process via an adhesive to a bonding region with the leg, and the leg is bonded to the bonding region. Having a bonding process,
The application processing of the adhesive in the bonding step, after applying a primer adhesive to the bonding area, is a processing of applying a top coating adhesive,
The method for producing a support for a run-flat tire, wherein the overcoat adhesive is an adhesive containing a maleimide derivative.
<8> The method for producing a support for a run flat tire according to <7>, wherein the applied film thickness of the top coat adhesive is 2 μm or more.
<9> The method for producing a support for a run flat tire according to <7> or <8>, wherein at least the support portion is subjected to a chemical conversion treatment with a zinc phosphate-based treating agent.
<10> The method for producing a support for a run-flat tire according to any one of <7> to <9>, wherein the undercoat adhesive is an adhesive containing no halogen.
<11> <1>〜<10>のいずれかに記載の支持体の製造方法により製造されることを特徴とするランフラットタイヤ用支持体である。 <11> A run-flat tire support manufactured by the method for manufacturing a support according to any one of <1> to <10>.
<12> 支持部および脚部を有し、ランフラット走行時に荷重を支持可能な環状のランフラットタイヤ用支持体であって、
表面の一部または全部が被覆層で覆われてなり、
前記被覆層が、樹脂を含有する樹脂層、樹脂を含む塗料からなる塗膜層、ゴム成分を含む加硫接着剤層、ジエン系ゴムを主成分とするゴム組成物層、のいずれかであることを特徴とするランフラットタイヤ用支持体である。
<13> 少なくとも前記被覆層が形成される領域に、予め無機塩系化成処理剤による化成処理が施されてなることを特徴とする<12>に記載のランフラットタイヤ用支持体である。
<12> An annular run flat tire support having a support portion and a leg portion and capable of supporting a load during run flat running,
Part or all of the surface is covered with a coating layer,
The coating layer is any one of a resin layer containing a resin, a coating layer made of a paint containing a resin, a vulcanized adhesive layer containing a rubber component, and a rubber composition layer containing a diene rubber as a main component. A support for a run-flat tire, characterized in that:
<13> The run-flat tire support according to <12>, wherein a chemical conversion treatment with an inorganic salt-based chemical conversion treatment agent is performed in advance on at least a region where the coating layer is formed.
<14> 支持部および脚部を有し、ランフラット走行時に荷重を支持可能な環状のランフラットタイヤ用支持体であって、
少なくとも、前記支持部が780N級ハイテン鋼からなることを特徴とするランフラットタイヤ用支持体である。
<15> 前記支持部が絞り加工により加工され、前記780N級ハイテン鋼中のカーボン量が15×10-2%以下であり、伸びが20%以上であることを特徴とする<14>に記載のランフラットタイヤ用支持体である。
<16>
前記780N級ハイテン鋼のカーボン当量が0.6以下であることを特徴とする<14>または<15>に記載のランフラットタイヤ用支持体である。
<17> 少なくとも前記支持部の清浄度が0.05以下であることを特徴とする<14>〜<16>のいずれかに記載のランフラットタイヤ用支持体である。
<14> An annular run-flat tire support having a support portion and a leg portion and capable of supporting a load during run-flat running,
At least the support is made of 780N class high-tensile steel, and is a run-flat tire support.
<15> The feature described in <14>, wherein the support portion is processed by drawing, and the carbon content in the 780N class high-tensile steel is 15 × 10 −2 % or less and the elongation is 20% or more. Is a support for a run flat tire.
<16>
The run-flat tire support according to <14> or <15>, wherein the 780N class high-tensile steel has a carbon equivalent of 0.6 or less.
<17> The run-flat tire support according to any one of <14> to <16>, wherein at least the cleanliness of the support portion is 0.05 or less.
<18>
前記支持部が、径方向断面において外側に突出する1以上の凸部と、内側に突出する1以上の凹部とを有し、
少なくとも1つの前記凸部が、曲率半径が異なる複数の円弧で構成されており、これらの円弧のうちで、前記凸部の頂点を含む円弧の曲率半径が最も大きく、
前記凸部と該凸部に最も近接する他の凸部との間隔(W)と、前記凸部の高さ(H)と、前記1以上の凸部の数(N)と、前記凸部の頂点を含む円弧の曲率半径(R)とが、下記式(1)の関係にあることを特徴とする<14>〜<17>のいずれかに記載のランフラットタイヤ用支持体である。
式(1):R(mm)≧12W/HN
<18>
The support portion has one or more convex portions projecting outward in a radial cross section, and one or more concave portions projecting inward,
At least one of the protrusions is constituted by a plurality of arcs having different radii of curvature, and among these arcs, the radius of curvature of the arc including the apex of the protrusion is the largest,
A distance (W) between the convex portion and another convex portion closest to the convex portion, a height (H) of the convex portion, a number (N) of the one or more convex portions, and a The run-flat tire support according to any one of <14> to <17>, wherein a curvature radius (R) of an arc including the vertex has a relationship represented by the following expression (1).
Formula (1): R (mm) ≧ 12 W / HN
以上から、本発明のランフラットタイヤ用支持体の製造方法によれば、支持部と脚部とが高い接着性を有し、耐久性に優れたランフラットタイヤ用支持体を作製することができる。
また、本発明のランフラットタイヤ用支持体は、支持部と脚部とが高い接着性を有し、支持部の劣化や当該支持部とタイヤ内面との接触部の損傷が低減されている等、その耐久性に優れている。
As described above, according to the method for manufacturing a support for a run flat tire of the present invention, the support portion and the leg have high adhesiveness, and a support for a run flat tire having excellent durability can be manufactured. .
Further, in the support for a run flat tire of the present invention, the support portion and the leg portion have high adhesiveness, and the deterioration of the support portion and the damage of the contact portion between the support portion and the inner surface of the tire are reduced. , Its durability is excellent.
[ランフラットタイヤ用支持体の製造方法]
(第1の製造方法)
以下、本発明のランフラットタイヤ用支持体の第1の製造方法について説明する。
まず、ランフラットタイヤ用支持体の支持部を作製する。金属製の平板をロールフォーミング等の成形方法によって、例えば、図1に示されるような形状に成形する。すなわち、図面上、上方に突出する湾曲部30A、30Bと、下方に突出する湾曲部30Cとを有し、両端にフランジ部30F、30Gを有する形状とする。その後、曲げ加工等によって図2に示すように、リング状として、支持体16の支持部26を成形する。
ここで、金属製の平板に使用される材料としては、少なくとも表面が金属材料からなるものを使用することことが好ましい。かかる材料としては、鉄、ハイテンション鋼、SUS、アルミニウム等が挙げられる。
[Method of Manufacturing Support for Run Flat Tire]
(First manufacturing method)
Hereinafter, a first method for producing a support for a run flat tire of the present invention will be described.
First, a support portion of a support for a run flat tire is prepared. A flat metal plate is formed into a shape as shown in FIG. 1 by a forming method such as roll forming. That is, the drawing has
Here, as the material used for the metal flat plate, it is preferable to use a material whose surface is at least made of a metal material. Such materials include iron, high tension steel, SUS, aluminum and the like.
支持部の径方向内側端部(単に、「端部」ということがある)で、脚部が設けられる際の当該脚部と端部とが接着する領域(接着領域)に化成処理を含む表面処理を施す。
図2に示す支持体16の支持部26の場合は、少なくともフランジ部30F、30Gの全体に化成処理を含む表面処理を施す。
A surface including a chemical conversion treatment in a radially inner end portion (hereinafter, simply referred to as an “end portion”) of a support portion, in a region where the leg portion is attached to the end portion when the leg portion is provided (adhesion region). Perform processing.
In the case of the
化成処理とは、支持部26の金属表面に無機塩による薄い膜を形成し、金属表面に耐食性を付与したり、後述する脚部と支持部26との接着性を向上させるための処理である。従って、かかる化成処理を施すことによって、支持部26の接着領域と脚部との接着性が向上し、長時間のランフラット走行でも高い密着性を維持することができる。
かかる密着性の発現は、化成処理に使用されるリン酸塩等が、接着領域である金属表面上で結晶化し薄い膜が形成されることに起因する。すなわち、形成される膜は凹凸を有しており、この凹凸の存在によりアンカー効果が付与されて高い接着力が得られると考えられる。また、かかる膜があることで、後に支持部26の防錆処理を施す際に、錆止め効果(耐腐食効果)をより向上させることができる。
The chemical conversion treatment is a process for forming a thin film made of an inorganic salt on the metal surface of the
Such adhesion is caused by the fact that phosphates and the like used in the chemical conversion treatment are crystallized on the metal surface, which is an adhesion region, to form a thin film. That is, it is considered that the film to be formed has irregularities, and the presence of the irregularities imparts an anchor effect to obtain high adhesive strength. In addition, the presence of such a film makes it possible to further improve the rust prevention effect (corrosion resistance effect) when the
化成処理に使用する化成剤は、リン酸亜鉛、リン酸亜鉛鉄、リン酸亜鉛カルシウム、リン酸鉄、リン酸マンガン等のリン酸塩等を使用することができる。実際的には、上記化成剤を適宜溶媒に溶解等して使用される。
化成処理により形成される被膜の厚さは、0.1〜50μmとすること好ましく、0.5〜5μmとすることがより好ましい。
As the chemical conversion agent used for the chemical conversion treatment, phosphates such as zinc phosphate, zinc iron phosphate, zinc calcium phosphate, iron phosphate and manganese phosphate can be used. Practically, the above-mentioned chemical conversion agent is appropriately dissolved in a solvent and used.
The thickness of the film formed by the chemical conversion treatment is preferably from 0.1 to 50 μm, more preferably from 0.5 to 5 μm.
化成処理以外の表面処理としては、クロム酸クロメート、有機酸チタネート等を塗布する表面処理(被覆処理)を挙げることができる。この場合も上記処理剤を適宜溶媒等に溶解して使用される。
被覆処理により形成される被膜の厚さは、0.1〜50μmとすることが好ましく、0.5〜5μmとすることがより好ましい。
Examples of the surface treatment other than the chemical conversion treatment include a surface treatment (coating treatment) for applying chromate chromate, organic acid titanate, or the like. Also in this case, the above-mentioned treating agent is used after being appropriately dissolved in a solvent or the like.
The thickness of the coating formed by the coating treatment is preferably 0.1 to 50 μm, and more preferably 0.5 to 5 μm.
防錆処理は、少なくとも、化成処理を施した箇所に施すことが好ましい。化成処理を施した箇所に防錆処理を施すことで、錆の発生等を防ぎ耐腐食性をより向上させることができる。
また、防錆処理は、接着領域以外の支持部にも施される。かかる箇所は金属が露出した状態となるため、腐食しやすい環境にあり、防錆処理を施すことで耐食性を付与することができる。
It is preferable that the rust prevention treatment is performed at least on the portion where the chemical conversion treatment has been performed. By performing the rust-preventive treatment at the place where the chemical conversion treatment has been performed, it is possible to prevent the generation of rust and the like and to further improve the corrosion resistance.
Further, the rust prevention treatment is also applied to the support portion other than the bonding area. Since such a portion is in a state where the metal is exposed, it is in an environment that is easily corroded, and corrosion resistance can be imparted by performing rust prevention treatment.
防錆処理としては、好適には防錆塗料を塗布する防錆塗装処理もしくはメッキ処理が挙げられる。
防錆塗装を行う際に形成される塗膜の厚さは、0.1〜500μmとすることが好ましい。0.1μm未満では充分な防錆効果が得られないことがあり、500μmを超えると表面にひび割れ等が発生する原因となることがある。
As the rust-preventive treatment, a rust-preventive coating treatment or a plating treatment, preferably, in which a rust-preventive paint is applied, may be mentioned.
It is preferable that the thickness of the coating film formed at the time of performing the rust-proof coating be 0.1 to 500 μm. If it is less than 0.1 μm, a sufficient rust-preventing effect may not be obtained, and if it exceeds 500 μm, cracks may be generated on the surface.
防錆塗装に使用される材料としては、一般的な金属用に使用されている防錆塗料を適用することができる。具体的には、アクリル樹脂塗料、ポリエステル系樹脂塗料、ポリウレタン系樹脂塗料、エポキシ系樹脂塗料、フッ素樹脂系塗料、シリコン系塗料等が挙げられる。
また、既述のメッキ処理としては、亜鉛メッキ、クロムメッキ、電着塗装等が挙げられる。好ましいメッキ厚は、防錆塗装と場合と同様である。
As a material used for the rust-preventive coating, a rust-preventive paint used for general metals can be applied. Specific examples include acrylic resin paint, polyester resin paint, polyurethane resin paint, epoxy resin paint, fluororesin paint, and silicon paint.
Further, examples of the plating treatment described above include zinc plating, chrome plating, and electrodeposition coating. The preferred plating thickness is the same as in the case of the antirust coating.
化成処理および防錆処理の施行方法は、これらの処理液中に浸漬する方法;スプレーを使用して表面処理剤や防錆剤(防錆塗料)を吹き付ける方法等を適用することができる。
特に防錆処理を施す場合は、脚部にマスキング部材を被せ、支持部を露出させて、防錆処理を施すことが好ましい。このとき支持部を回転させながらスプレー塗布することが好ましい。マスキング部材を被せることで、選択的に所望の範囲に防錆処理を施すことができる。
The chemical conversion treatment and the rust prevention treatment can be carried out by a method of immersion in these treatment liquids; a method of spraying a surface treatment agent or a rust preventive (rust preventive paint) using a spray.
In particular, when performing rust prevention treatment, it is preferable to cover the legs with a masking member, expose the support portion, and perform rust prevention treatment. At this time, it is preferable to perform spray coating while rotating the support. By covering the masking member, it is possible to selectively perform a rust prevention treatment on a desired range.
表面処理および必要に応じて行われる防錆処理を施した後は、支持部の接着部分に接着剤を塗布して脚部と加硫接着(接着処理)することで、両端部に脚部が形成された支持体が作製される。
なお、表面処理を施した後に脚部を加硫接着し、その後、支持部に防錆処理を施してもよい。
After performing the surface treatment and the rust prevention treatment that is performed if necessary, an adhesive is applied to the bonding portion of the support portion and vulcanized and bonded to the leg portion (adhesion process), so that the leg portion is formed at both ends. The formed support is produced.
After the surface treatment, the legs may be vulcanized and bonded, and then the support may be subjected to rust prevention treatment.
加硫接着に使用する接着剤としては、合成樹脂系、フェノール樹脂系、シリコーン系等でゴム用加硫型接着剤を使用することが好ましい。
加硫接着の条件として、温度は120〜200℃とすることが好ましく、時間は5〜60分とすることが好ましい。
また、脚部に使用される材料としては、NR(天然ゴム)系、IR(イソプレンゴム)系、BR(ブタジエンゴム)系、SBR(スチレンブタジエンゴム)系、IIR(ブチルゴム)系等が挙げられる。
As the adhesive used for the vulcanization bonding, it is preferable to use a vulcanization type adhesive for rubber of synthetic resin type, phenolic resin type, silicone type or the like.
As conditions for the vulcanization bonding, the temperature is preferably from 120 to 200 ° C., and the time is preferably from 5 to 60 minutes.
Examples of the material used for the legs include NR (natural rubber), IR (isoprene rubber), BR (butadiene rubber), SBR (styrene butadiene rubber), and IIR (butyl rubber). .
なお、接着剤の塗布を行う前に、プライマー処理を施すことが好ましい。プライマーとしては、ポリイソシアネート、エポキシ樹脂、合成ゴム等を少なくとも1種を配合した合成ゴム系、エポキシ系、といったプライマーを使用することが好ましい。
かかる処理は、いわゆる2液系の接着剤を使用する場合に行われる。すなわち、接着部分には、プライマー処理によるプライマー層とその上にカバーコート層が形成される。
It is preferable to perform a primer treatment before applying the adhesive. As the primer, it is preferable to use a synthetic rubber-based or epoxy-based primer containing at least one kind of polyisocyanate, epoxy resin, synthetic rubber, or the like.
Such processing is performed when a so-called two-component adhesive is used. That is, a primer layer formed by the primer treatment and a cover coat layer are formed on the primer layer on the adhesive portion.
(第2の製造方法)
本発明のランフラットタイヤ用支持体の第2の製造方法は、少なくとも前記支持部の径方向内側端部で前記脚部との接着領域に、未加硫状態の前記脚部を接着剤を介して加熱接着処理を施し、前記接着領域に脚部を接着する接着工程を有している。
(Second manufacturing method)
In the second method for manufacturing a support for a run-flat tire of the present invention, at least a radially inner end portion of the support portion is bonded to the leg portion with the unvulcanized leg portion via an adhesive. And a bonding step of bonding the legs to the bonding area by performing a heat bonding process.
従来の2液塗工型加硫接着剤を適用して脚部を接合した支持体では、ランフラット走行時、支持部と脚部との接着領域に付与された上塗り接着剤とゴム組成物の界面で剥離を生じてしまう。そこで、本発明では、当該接着工程における前記接着剤の塗布処理を接着領域に下塗接着剤を塗布した後、上塗り接着剤を塗布する処理とし、上塗り接着剤にマレイミド誘導体を含む接着剤を使用する。 In a support in which legs are joined by applying a conventional two-component coating type vulcanizing adhesive, during run-flat running, a top coat adhesive and a rubber composition applied to an adhesion region between the support and the legs are applied. Peeling occurs at the interface. Therefore, in the present invention, the application process of the adhesive in the bonding process is a process of applying a top coat adhesive to a bonding area, and then applying a top coat adhesive, and using an adhesive containing a maleimide derivative in the top coat adhesive. .
本発明者らの鋭意検討の結果、上塗り接着剤の種類により、耐久性に大きな差がでることが判明した。そして、上塗り接着剤の中でも、マレイミド誘導体を含む接着剤を使用すると、発熱温度が高くなっても接着部分が比較的安定なため、剥離に至るまでの走行距離が長くなることが見出された。 As a result of intensive studies by the present inventors, it has been found that there is a large difference in durability depending on the type of the topcoat adhesive. And, among the overcoating adhesives, it was found that when an adhesive containing a maleimide derivative was used, the bonding portion was relatively stable even when the heat generation temperature was high, so that the traveling distance until peeling was long. .
上塗り接着剤の塗布膜厚は、2μm以上であることが好ましい。2μm以上とすることで、安定な接着力をより確実に発揮することができる。当該塗布膜厚は、5μm以上とすることがより好ましい。 The applied film thickness of the topcoat adhesive is preferably 2 μm or more. When the thickness is 2 μm or more, a stable adhesive force can be more reliably exhibited. The coating thickness is more preferably 5 μm or more.
また、少なくとも支持部をリン酸亜鉛系処理剤によって化成処理しておくことが好ましい。支持部側の表面処理方法も、ランフラット耐久性に影響が有り、何ら表面処理しないものよりは、リン酸亜鉛系処理剤により化成処理を施した方がより耐久性を向上させることができる。また、より耐久性を向上させるべく、ブラスト処理を併用することが好ましい。 Further, it is preferable that at least the support portion is subjected to a chemical conversion treatment with a zinc phosphate treating agent. The surface treatment method on the support portion side also has an effect on the run flat durability, and the durability can be improved more by performing a chemical conversion treatment with a zinc phosphate-based treating agent than by performing no surface treatment. In order to further improve the durability, it is preferable to use blasting together.
下塗り接着剤は、ハロゲンを含まない接着剤であることが好ましい。
下塗り接着剤では、ハロゲンを含まない接着剤を用いることで、良好な接着力を維持することができる。また、マレイミド誘導体を含む上塗り接着剤と組み合わせた場合においても、下塗り接着剤にはハロゲンを含まない接着剤を用いることで、さらにランフラット耐久性を向上させることができる。
また、塗布膜厚としては、1〜5μmとすることが好ましく、2〜5μmとすることがより好ましい。
The undercoat adhesive is preferably an adhesive containing no halogen.
In the undercoat adhesive, good adhesive strength can be maintained by using an adhesive containing no halogen. Further, even in the case where the undercoating adhesive is used in combination with a topcoating adhesive containing a maleimide derivative, the run-flat durability can be further improved by using an adhesive containing no halogen.
Further, the coating thickness is preferably 1 to 5 μm, more preferably 2 to 5 μm.
なお、加硫接着処理は、高荷重負荷高温環境下の使用においてもゴムと上塗り接着剤の界面で剥離の問題がなく、高荷重負荷高温環境下にて使用されるランフラット用支持体の製造に好適である。 In addition, the vulcanization bonding process has no problem of peeling at the interface between the rubber and the topcoat adhesive even when used under a high load applied high temperature environment, and manufactures a run flat support used under a high load applied high temperature environment. It is suitable for.
[ランフラットタイヤ用支持体]
本発明の第1および第2の製造方法により作製される支持体は、種々の空気入りランフラットタイヤに適用することができる。当該支持体を適用できる空気入りランフラットタイヤの例を図3に示す。
[Support for run flat tire]
The support manufactured by the first and second manufacturing methods of the present invention can be applied to various pneumatic run-flat tires. FIG. 3 shows an example of a pneumatic run-flat tire to which the support can be applied.
(空気入り)ランフラットタイヤ10とは、図3に示すように、リム12に空気入りタイヤ14と支持体16とを組み付けたものをいう。リム12は、空気入りタイヤ14のサイズに対応した標準リムである。
空気入りタイヤ14は、図3に示すように、一対のビード部18と、両ビード部18に跨がって延びるトロイド状のカーカス20と、カーカス20のクラウン部に位置する複数(本実施形態では2枚)のベルト層22と、ベルト層22の上部に形成されたトレッド部24とを備える。
空気入りタイヤ14の内部に配設される支持体16は、図3に示す断面形状のものがリング状に形成されたものであり、支持部26と、支持部26の両端に加硫成形されたゴム製の脚部28とを備える。
The (pneumatic) run
As shown in FIG. 3, the
The
上記のような空気入りランフラットタイヤは、記述のようにして作製された支持体16を空気入りタイヤ14の内部に配設し、該空気入りタイヤ14と共に支持体16の脚部28をリム12に組み付けることで製造される。
In the pneumatic run-flat tire as described above, the
ここで、標準リムとはJATMA(日本自動車タイヤ協会)のYear Book2002年度版規定のリムであり、標準荷重とはJATMA(日本自動車タイヤ協会)のYear Book2002年度版の単輪を適用した場合の最大負荷能力に相当する荷重である。
日本以外では、荷重とは下記規格に記載されている適用サイズにおける単輪の最大荷重(最大負荷能力)のことであり、内圧とは下記規格に記載されている単輪の最大荷重(最大負荷能力)に対応する空気圧のことであり、リムとは下記規格に記載されている適用サイズにおける標準リム(または、”Approved Rim”、”Recommended Rim”)のことである。
規格は、タイヤが生産又は使用される地域に有効な産業規格によって決められている。例えば、アメリカ合衆国では、”The Tire and Rim Association Inc. のYear Book ”であり、欧州では、”The European Tire and Rim Technical OrganizationのStandards Manual”である。
Here, the standard rim is a rim specified in JATMA (Japan Automobile Tire Association) Year Book 2002 edition, and the standard load is a maximum rim when a single wheel of JATMA (Japan Automobile Tire Association) Year Book 2002 edition is applied. This is a load corresponding to the load capacity.
Outside Japan, the load is the maximum load (maximum load capacity) of a single wheel at the applicable size described in the following standard, and the internal pressure is the maximum load (maximum load of the single wheel) described in the following standard Rim) means a standard rim (or “Approved Rim” or “Recommended Rim”) in an applicable size described in the following standard.
Standards are determined by industry standards that are in effect in the area where the tire is manufactured or used. For example, in the United States, "The Book of The Tire and Rim Association Inc." and in Europe, "Standards Manual of The European Tire and Rim Technical Organization".
以上のような空気入りランフラットタイヤでは、空気入りタイヤ14の内圧が低下した場合、空気入りタイヤ14のトレッド部24の裏面を支持体16の凸部(支持体16のうち図面上、径方向外側に突出した部分)が支持して走行可能とする。
In the pneumatic run-flat tire as described above, when the internal pressure of the
また、既述のランフラットタイヤ用支持体としては、既述の本発明の第1もしくは第2の製造方法を適用して支持部と脚部とが接合されていれば、以下の態様のような支持体とすることができる。 In addition, as the support for a run flat tire described above, if the support and the leg are joined by applying the above-described first or second manufacturing method of the present invention, the following aspects are provided. Support.
(第1の支持体)
本発明の第1の支持体は、支持部および脚部を有し、ランフラット走行時に荷重を支持可能な環状構造であり、その表面の一部または全部が被覆層で覆われてなる。そして、その被覆層が、樹脂を含有する樹脂層、樹脂を含む塗料からなる塗膜層、ゴム成分を含む加硫接着剤層、ジエン系ゴムを主成分とするゴム組成物層、のいずれかである。
腐食(錆び)は、水分と酸素(酸化剤)と金属とが存在することで、局部電池作用が起こり発生する。そこで、被覆層で上記物質のいずれかを接触させないことが必要となる。この被覆層の材質により、その隔離効果に差があるため(水分透過性、酸素透過性、酸化物質透過性)防錆のレベルは異なる。そこで、当該被覆層としては、既述のような層とする。
(First support)
The first support of the present invention has a support portion and a leg portion, has an annular structure capable of supporting a load during run-flat running, and has a part or all of its surface covered with a coating layer. The coating layer is any one of a resin layer containing a resin, a coating layer made of a paint containing the resin, a vulcanized adhesive layer containing a rubber component, and a rubber composition layer containing a diene rubber as a main component. It is.
Corrosion (rust) is caused by the presence of moisture, oxygen (oxidizing agent) and metal, causing a local battery action. Therefore, it is necessary to prevent any of the above substances from coming into contact with the coating layer. Depending on the material of the coating layer, there is a difference in the isolation effect (moisture permeability, oxygen permeability, oxidant permeability), so that the rust prevention level is different. Therefore, the coating layer is a layer as described above.
樹脂を含有する樹脂層としては、フェノール樹脂、アルキド樹脂、エポキシ樹脂等を使用することができる。
樹脂を含む塗料からなる塗膜層としては、上記樹脂に防錆塗料等の塗料を含有した組成物等を使用することができる。
ゴム成分を含む加硫接着剤層としては、天然ゴム、イソプレンゴム、ポリブタジエンゴム、ポリスチレン−ブタジエンゴム等を含有する加硫接着剤層からなる層を使用することができる。
ジエン系ゴムを主成分とするゴム組成物層としては、ジエン系ゴムを主成分とすれば特に制限はないが、天然ゴム、イソプレンゴム、ポリブタジエンゴム、ポリスチレン−ブタジエンゴム等を含有する層を使用できる。
As the resin layer containing a resin, a phenol resin, an alkyd resin, an epoxy resin, or the like can be used.
As the coating layer made of a resin-containing paint, a composition or the like containing the above resin and a paint such as a rust preventive paint can be used.
As the vulcanized adhesive layer containing a rubber component, a layer composed of a vulcanized adhesive layer containing natural rubber, isoprene rubber, polybutadiene rubber, polystyrene-butadiene rubber, or the like can be used.
The rubber composition layer containing a diene rubber as a main component is not particularly limited as long as the rubber composition layer contains a diene rubber as a main component, but a layer containing a natural rubber, an isoprene rubber, a polybutadiene rubber, a polystyrene-butadiene rubber, or the like is used. it can.
上記それぞれの層は、耐腐食性の観点から、1〜5mmとすることが好ましく、2〜4mmとすることがより好ましい。
図4に示すように、被覆層100は、トレッド部裏面側で支持部表面の全体に設けてもよく、図5に示すように、ランフラット走行時にトレッド部裏面と接触する領域(凸部)に選択的に設けてもよい。
From the viewpoint of corrosion resistance, the thickness of each of the above layers is preferably 1 to 5 mm, more preferably 2 to 4 mm.
As shown in FIG. 4, the
少なくとも被覆層が形成される領域に、予め無機塩系化成処理剤による化成処理が施されてなることが好ましい。化成皮膜(無機塩)には絶緑効果があるため、被覆の効果が増す。すなわち、局部電池作用が起こりにくくなる効果がある。当該化成処理は、例えば、既述のような化成剤を使用することできるが、中でもリン酸亜鉛系が好ましい。また、防錆処理として、塗料、顔料を合成樹脂に含む防錆塗料組成物を使用できる。このとき、合成樹脂として、フェノール、アルキド、エポキシ、イソシアネート含有化合物、他各種のものが使用できる。 It is preferable that a chemical conversion treatment with an inorganic salt-based chemical conversion treatment agent is performed in advance on at least a region where the coating layer is formed. Since the chemical conversion film (inorganic salt) has a greening effect, the effect of coating increases. In other words, there is an effect that the local battery action hardly occurs. In the chemical conversion treatment, for example, a chemical conversion agent as described above can be used, and among them, zinc phosphate is preferable. Further, as the rust preventive treatment, a rust preventive paint composition containing a paint and a pigment in a synthetic resin can be used. At this time, as the synthetic resin, phenol, alkyd, epoxy, isocyanate-containing compounds and other various resins can be used.
(第2の支持体)
本発明の第2の支持体は、支持部および脚部を有し、ランフラット走行時に荷重を支持可能な環状のランフラットタイヤ用支持体であって、少なくとも、支持部が780N級ハイテン鋼からなる。
また、支持部は、径方向断面において外側に突出する1以上の凸部と、内側に突出する1以上の凹部とを有することが好ましい。
また、図6に示すように、少なくとも1つの前記凸部が、曲率半径が異なる複数の円弧で構成されており、これらの円弧のうちで、前記凸部(図6中のRa1およびRb1)の頂点を含む円弧の曲率半径が最も大きくなっている。
(Second support)
The second support of the present invention is an annular run-flat tire support having a support portion and a leg portion and capable of supporting a load during run-flat running, and at least the support portion is made of 780N class high-tensile steel. Become.
Further, the support portion preferably has one or more convex portions projecting outward in a radial cross section and one or more concave portions projecting inward.
Further, as shown in FIG. 6, at least one of the convex portions is constituted by a plurality of arcs having different radii of curvature, and among these arcs, the convex portions (Ra1 and Rb1 in FIG. 6) are formed. The radius of curvature of the arc including the vertex is the largest.
そして、1の凸部とその凸部に最も近接する他の凸部との間隔(W)と、1の凸部の高さ(H)と、1以上の凸部の数(N)と、前記凸部の頂点を含む円弧の曲率半径(R)とが、下記式(1)の関係にあることが好ましい。
式(1):R(mm)≧12W/HN
Then, the distance (W) between one convex portion and another convex portion closest to the convex portion, the height (H) of one convex portion, the number (N) of one or more convex portions, and It is preferable that the radius of curvature (R) of an arc including the apex of the convex portion has a relationship represented by the following expression (1).
Formula (1): R (mm) ≧ 12 W / HN
支持部の凸部を曲率半径が異なる複数の円弧で構成し、これらの円弧のうちで、凸部の頂点を含む円弧の曲率半径を最も大きくしたので、内圧低下緊急走行の際にトレッド内面と支持体との接触面積が、凸曲線部を単一の曲率半径の円弧で構成した場合よりも大きくなる。
このため、内圧低下緊急走行の際にトレッド内面に掛かる負担が小さくなり、トレッドの損傷が抑制される。ここで、「凸部の頂点」とは、図6に示すように、支持部のフランジ部30F,30Gからの高さHが最も大きい箇所をいう。「1の凸部とその凸部に最も近接する他の凸部との間隔(W)」とは、図6に示す様にそれぞれの凸部の頂点(Ra1)と凸部(Rb1)との間の距離をいう。
The convex portion of the support portion is composed of a plurality of circular arcs having different radii of curvature, and among these circular arcs, the radius of curvature of the circular arc including the apex of the convex portion is maximized. The contact area with the support is larger than when the convex curve portion is constituted by an arc having a single radius of curvature.
For this reason, the load on the inner surface of the tread during an emergency running with the internal pressure lowered is reduced, and damage to the tread is suppressed. Here, the “apex of the convex portion” refers to a portion where the height H from the
上記の作用を効果的に発揮させるには下記(1)〜(6)構成とすることが好ましい。
(1)凸部の頂点を含む円弧の曲率半径の絶対値は、25mm以上とすることが好ましい。
(2)頂点を含む円弧部分の幅は凸部幅(Wa)の80%程度とすることが好ましい。ここで、「凸部幅」とは、図6に示すように、凹部の最も深い箇所(Rc1)とフランジ部30Fの端部との距離をいう。
(3)頂点を含む円弧部分の幅は支持部(Wb)の幅の40%程度とすることが好ましい。ここで、「支持部の幅」とは、図6に示すように、フランジ部30Fの端部とフランジ部30Gの端部との距離をいう。
(4)支持部は厚さ1〜2mmとすることが好ましい。また、引張強さは80kg/mm2の高張力鋼板で構成することが好ましい。なお、引張強さを実現できれば、アルミニウム合金やFRP等でもよい。
In order to effectively exert the above-described functions, the following configurations (1) to (6) are preferable.
(1) It is preferable that the absolute value of the radius of curvature of the arc including the apex of the projection is 25 mm or more.
(2) It is preferable that the width of the arc portion including the apex is about 80% of the width (Wa) of the convex portion. Here, the “convex width” refers to the distance between the deepest portion (Rc1) of the concave portion and the end of the
(3) The width of the arc portion including the apex is preferably about 40% of the width of the support portion (Wb). Here, the "width of the support portion" refers to the distance between the end of the
(4) It is preferable that the supporting portion has a thickness of 1 to 2 mm. Further, it is preferable that the high strength steel sheet has a tensile strength of 80 kg / mm 2 . Note that an aluminum alloy, FRP, or the like may be used as long as the tensile strength can be realized.
(6)支持体の支持部は閉じた環状とすることが好ましい。なお、特開2003−48410号公報に記載のようにスリット付きとしてもよい。
(7)脚部はゴム弾性的な材料で構成することが好ましい。なお、US64639474B1のような多層構造を適用してもよい。
(8)支持部の断面形状は、2つの凸部と、その間に位置する1つの凹部からなることが好ましい。なお、「凸部+凹部+凸部+凹部+凸部」のように、凸部が3以上の構成でもよい。好ましく凸部の数は2〜4である。
(9)具体的には、タイヤサイズ:225/60R17、適用リム:7JJ×17に用いることが好ましく、支持体の総幅は150mm、径方向高さは60mmであることが好ましい。
(10)支持部の断面形状は赤道面に対して左右対称とすることが好ましい。なお、車両に装着時のキャンバー等を考慮した左右非対称でもよい。
(6) It is preferable that the support portion of the support is a closed ring. Note that a slit may be provided as described in JP-A-2003-48410.
(7) The legs are preferably made of a rubber elastic material. Note that a multilayer structure such as US Pat. No. 6,649,474 B1 may be applied.
(8) It is preferable that the cross-sectional shape of the support portion includes two convex portions and one concave portion located therebetween. Note that a configuration having three or more convex portions may be used, such as “convex portion + concave portion + convex portion + concave portion + convex portion”. Preferably, the number of convex portions is 2 to 4.
(9) Specifically, it is preferable to use the tire size: 225 / 60R17, the applicable rim: 7JJ × 17, and the support preferably has a total width of 150 mm and a radial height of 60 mm.
(10) It is preferable that the cross-sectional shape of the support portion be bilaterally symmetric with respect to the equatorial plane. Note that the vehicle may be left-right asymmetric in consideration of a camber or the like when mounted on a vehicle.
既述の本発明の第1の支持体についても、少なくとも、その支持部が780N級ハイテン鋼からなることが好ましい。 As for the above-mentioned first support of the present invention, it is preferable that at least the support portion is made of 780N class high tensile steel.
従来、支持部は、その材料としては低強度(380N以下)の鋼材が使用されこれを絞り成形して得ていた。上記鋼材は強度が低いため、ランフラット時の荷重を支えるには、その厚みが厚くなり重いものになっている。
これを解消するため、強度のより高い鋼板(780N以上)にすると成形性が極めて劣り金属シェル状に成形できず絞ると割れてしまうことが多い。
そこで、上記原因を検討した結果、第1および第2の支持体について以下の3点に着目した。
(1)材料の伸びが低く絞り加工時に割れる。
伸びを大きくするには、鋼材中のカーボン量を減らすことで改良できる。
(2)材料の溶接部が固くなり絞り加工時に不連続となり、溶接部やその近くで割れが発生する。これを解決するにはカーボン当量を減らすことで解決できる。
(3)材料の中に含まれる不純物(マンガン系酸化物等)が起点となり、絞り加工の際、割れることがある。そのため、この不純物を減らすことで成形性を向上できる。
Conventionally, a low-strength (380 N or less) steel material has been used as a material for the support portion, and the support portion has been obtained by drawing. Since the above-mentioned steel material has low strength, it is thick and heavy to support the load at the time of run flat.
In order to solve this problem, if a steel plate having a higher strength (780 N or more) is used, the formability is extremely poor, and the steel cannot be formed into a metal shell shape.
Then, as a result of studying the above causes, the following three points were focused on the first and second supports.
(1) The elongation of the material is low and the material cracks during drawing.
Elongation can be improved by reducing the amount of carbon in steel.
(2) The welded portion of the material becomes hard and becomes discontinuous during drawing, and cracks occur at and near the welded portion. This can be solved by reducing the carbon equivalent.
(3) Impurities (manganese-based oxides and the like) contained in the material serve as a starting point, and may be broken during drawing. Therefore, the moldability can be improved by reducing these impurities.
(1)の絞り加工の方法は、へら絞り、スピニング加工、ロールフォーミング、ハイドロフォーム等が挙げられるが、いずれの場合においてもサポートリング状の成形体を得るには材料の主方向の伸び率が10%を超える。この主方向の伸び率が10%を超える場合、材料の伸びは20%以上が好ましく、更に好ましくは22%以上である。これ未満では材料が加工時に割れてしまう。このためにはカーボン量を15×10-2%以下にすることが好ましく、更には10×10-2%以下が好ましい。15×10-2%を超えると、伸びを20%以上にはできないことがある。 Examples of the drawing method (1) include spatula drawing, spinning, roll forming, and hydroforming. In any case, in order to obtain a support ring-shaped molded product, the elongation percentage of the material in the main direction is required. Over 10%. When the elongation percentage in the main direction exceeds 10%, the elongation of the material is preferably 20% or more, more preferably 22% or more. If it is less than this, the material will break during processing. For this purpose, the amount of carbon is preferably set to 15 × 10 −2 % or less, and more preferably 10 × 10 −2 % or less. If it exceeds 15 × 10 -2 %, the elongation may not be increased to 20% or more.
(2)の低カーボン化しても材料の強度を得るにはカーボン以外の成分としてSi,Mn,P,Sなどを配合して強度を得る。その中でカーボン当量とよばれるものを以下に想定する。
「Ceq(カーボン当量)=C+Si/24+Mn/6」
上記カーボン当量の式中のC、Si、Mnは、それぞれ、カーボン、ケイ素、マンガンの含有量(質量%)を示す。
In order to obtain the strength of the material even if the carbon is reduced in (2), Si, Mn, P, S, etc. are blended as components other than carbon to obtain the strength. Among them, what is called carbon equivalent is assumed below.
"Ceq (carbon equivalent) = C + Si / 24 + Mn / 6"
C, Si, and Mn in the above carbon equivalent formula indicate the contents (% by mass) of carbon, silicon, and manganese, respectively.
このカーボン当量は0.6以下が好ましく、0.55以下がより好ましい。0.6を超えると、溶接部の硬度がHV値で400を超え不連続点となるとともに伸びが著しく低下し絞り加工時に破断してしまうことがある。 The carbon equivalent is preferably 0.6 or less, more preferably 0.55 or less. If it exceeds 0.6, the HV value of the hardness of the welded portion exceeds 400, resulting in a discontinuous point, and a significant decrease in elongation, which may cause breakage during drawing.
(3)の鋼材に含まれる介在物としてMnの酸化物があり、これが成形時に起点となり、材料が破断する。この介在物の量は清浄度というパラメータでJISG055で規定されている。この清浄度が0.05以下が望ましく、更に好ましくは0.02以下である。これを超えると介在物が起点となり成形的に材料が破断することがある。 As an inclusion contained in the steel material of (3), there is an oxide of Mn, which serves as a starting point at the time of molding and breaks the material. The amount of the inclusions is defined by a parameter called cleanliness in JIS G055. The cleanliness is desirably 0.05 or less, and more desirably 0.02 or less. If it exceeds this, the inclusion may be used as a starting point, and the material may be broken during molding.
下記実施例により本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
(実施例1)
ロールフォーミング法によって、平板(高張力鋼板:厚さ1.6mm)から図1、図2に示されるような形状となるように、支持体の支持部を成形した。
フランジ部を含む脚部が形成される領域および支持部にリン酸亜鉛を化成剤とした化成処理(表面処理)を施した。被膜厚は4μmとした。
The present invention will be specifically described with reference to the following examples, but the present invention is not limited to these examples.
(Example 1)
The support portion of the support was formed from a flat plate (high-strength steel plate: thickness 1.6 mm) into a shape as shown in FIGS. 1 and 2 by a roll forming method.
A chemical conversion treatment (surface treatment) using zinc phosphate as a chemical conversion agent was applied to the region where the leg portion including the flange portion is formed and the support portion. The coating thickness was 4 μm.
その後、脚部が形成される箇所以外の支持部にアクリル樹脂塗料を塗布して防錆塗装処理を施し厚さ50μmの塗膜を形成した。
接着剤を脚部が形成される箇所に塗布し加硫接着を施して端部に脚部が接着された支持体を作製した。
Thereafter, an acrylic resin paint was applied to the support portions other than the portions where the leg portions were to be formed, and a rust-proof coating treatment was performed to form a 50 μm thick coating film.
An adhesive was applied to the locations where the legs were to be formed and vulcanized to form a support having the legs adhered to the ends.
(実施例2)
高張力鋼板の代わりにSUS304L(厚さ2.0mm)の平板を使用し、アクリル樹脂塗料の代わりにポリエステル樹脂塗料による防錆塗装処理(塗膜厚は、50μm)を施した以外は、実施例1と同様にして支持体を作製した。
(Example 2)
Except that a SUS304L (2.0 mm thick) flat plate was used in place of the high-tensile steel plate, and rust-proof coating treatment (coating thickness: 50 μm) was performed with a polyester resin paint instead of the acrylic resin paint. In the same manner as in Example 1, a support was produced.
(実施例3)
化成処理を施した箇所にクロム酸クロメートを塗布(厚さは4μm)する表面処理を施した以外は実施例1と同様にして支持体を作製した。
(Example 3)
A support was produced in the same manner as in Example 1, except that a surface treatment of applying chromate chromate (thickness: 4 μm) was performed on the chemical conversion treatment.
(実施例4)
防錆処理を施さなかった以外は、実施例1と同様にして支持体を作製した。
(Example 4)
A support was produced in the same manner as in Example 1 except that the rustproofing treatment was not performed.
(比較例1)
化成処理および防錆処理を施さなかった以外は、実施例1と同様にして支持体を作製した。
(Comparative Example 1)
A support was produced in the same manner as in Example 1 except that the chemical conversion treatment and the rust prevention treatment were not performed.
(比較例2)
高張力鋼板の代わりにSUS304L(厚さ2.0mm)の平板を使用し、化成処理および防錆処理を施さなかった以外は、実施例1と同様にして支持体を作製した。
(Comparative Example 2)
A support was produced in the same manner as in Example 1 except that a flat plate of SUS304L (2.0 mm in thickness) was used instead of the high-tensile steel sheet, and the chemical conversion treatment and the rust prevention treatment were not performed.
実施例1〜4および比較例1〜2で作製した支持体に対し、塩水を噴霧して、脚部から支持部が剥離する時間と、脚部が接着されていない支持部が錆びる時間を評価する塩水試験を行った。結果を下記表1に示す。
なお、塩水試験には、35℃の塩化ナトリウム水溶液(5質量%)を使用した。
The supports prepared in Examples 1 to 4 and Comparative Examples 1 and 2 were sprayed with salt water to evaluate the time for the support to peel off from the legs and the time for the support to be rusted when the legs were not bonded. A saltwater test was performed. The results are shown in Table 1 below.
In the salt water test, a 35 ° C. aqueous sodium chloride solution (5% by mass) was used.
表1より、化成処理を含む表面処理を施すことで、比較例に比べ、脚部との密着性が高く、長時間腐食しない支持体を作製することができた。 As shown in Table 1, by performing the surface treatment including the chemical conversion treatment, it was possible to produce a support having higher adhesion to the legs and not corroding for a long time as compared with the comparative example.
既述の空気入りランフラットタイヤと同様の構成(図3参照)であり、205/50R16サイズの空気入りタイヤに実施例1〜4で作製した支持体を挿入したものを、上記タイヤサイズに対応する標準リム(6J)に組み付けてランフラットタイヤを作製した。
作製したランフラットタイヤについて、実際にランフラット走行(200km)を行い走行後の支持体を観察したところ、特に実施例1〜3で作製した支持体では、支持部には錆などが発生しておらず、外観上は問題がなかった。また、実施例1〜4で作製した支持体では、その支持部と脚部との密着性が良好であった。
The same configuration as the above-described pneumatic run flat tire (see FIG. 3), in which the support produced in Examples 1 to 4 is inserted into a 205 / 50R16 size pneumatic tire corresponding to the above tire size A run flat tire was manufactured by assembling the standard rim (6J).
When the run flat tire (200 km) was actually run on the manufactured run flat tire and the support after the run was observed, particularly in the support manufactured in Examples 1 to 3, rust or the like was generated on the support portion. There was no problem in appearance. Further, in the supports prepared in Examples 1 to 4, the adhesion between the support portions and the leg portions was good.
(実施例5〜12および比較例4,5)
支持部の径方向内側端部で脚部との接着領域に、未加硫状態の脚部を接着剤を介して加硫接着処理を施し、前記接着領域に脚部を接着した(接着工程)。なお、接着剤の塗布処理は、上記接着領域に下塗接着剤および上塗り接着剤を順次塗布して行った。下塗接着剤および上塗り接着剤は下記表2の通りである。また、実施例5〜8および比較例5では、接着工程の前にリン酸亜鉛系の化成剤により化成処理を施しておいた。
(Examples 5 to 12 and Comparative Examples 4 and 5)
An unvulcanized leg is subjected to a vulcanization bonding process via an adhesive at a radially inner end portion of the support portion at a bonding region with the leg, and the leg is bonded to the bonding region (bonding step). . The application of the adhesive was performed by sequentially applying the undercoat adhesive and the overcoat adhesive to the above-mentioned bonding area. The undercoat adhesive and the topcoat adhesive are as shown in Table 2 below. In Examples 5 to 8 and Comparative Example 5, a chemical conversion treatment was performed with a zinc phosphate-based chemical before the bonding step.
既述の空気入りランフラットタイヤと同様の構成(図3参照)であり、205/50R16サイズの空気入りタイヤに実施例1〜4で作製した支持体を挿入したものを、上記タイヤサイズに対応する標準リム(6J)に組み付けてランフラットタイヤを作製した。酸素内圧を230kPaとし、70℃の恒温室に2週間放置した。ランフラットは、FR車の右側後輪に各試験タイヤを装着し、空気バルブのコアを抜き、タイヤ内を大気圧と同じにして、故障発生まで距離をINDEX表示した。なお、当該数値は大きいほうが良好であることを示す。 The same configuration as the above-described pneumatic run flat tire (see FIG. 3), in which the support produced in Examples 1 to 4 is inserted into a 205 / 50R16 size pneumatic tire corresponding to the above tire size A run flat tire was manufactured by assembling the standard rim (6J). The oxygen internal pressure was set to 230 kPa, and the mixture was left in a constant temperature room at 70 ° C. for 2 weeks. Runflat mounted each test tire on the right rear wheel of the FR car, pulled out the core of the air valve, made the inside of the tire the same as the atmospheric pressure, and displayed the INDEX distance until a failure occurred. The larger the value, the better.
表2より、実施例5〜12で作製した支持体では、その支持部と脚部との密着性が良好であることが確認された。 From Table 2, it was confirmed that the supports prepared in Examples 5 to 12 had good adhesion between the support portions and the leg portions.
(実施例13)
実施例1と同様にして支持部と脚部とを接着した。支持体の表面層を下記表3のようにした以外は、実施例1の方法で脚部を設け、支持体を作製した。支持部のトレッド部裏面側の表面にケムロック254(上塗り接着剤)を塗布して被覆層(3mm)を形成した。
(Example 13)
In the same manner as in Example 1, the support and the leg were bonded. Except that the surface layer of the support was as shown in Table 3 below, legs were provided by the method of Example 1 to produce a support. A coating layer (3 mm) was formed by applying Chemlock 254 (top coat adhesive) to the surface of the support portion on the back surface side of the tread portion.
(実施例14〜24および参考例1,2)
被覆層を下記表3の通りした以外は、実施例13と同様にして支持体を作製した。
(Examples 14 to 24 and Reference Examples 1 and 2)
A support was produced in the same manner as in Example 13, except that the coating layer was as shown in Table 3 below.
実施例13〜24および参考例1,2で作製した支持体に対し、SST耐久性(塩水噴霧試験(SST)による評価(JIS−Z−2371))を行った。具体的には、JIS−Z−2371に準じて480時間塩水噴霧試験を実施し、下記基準で評価した。結果を下記表4に示す。
なお、評価指標は以下のようにした。
◎:発錆・塗膜ハガレなど全く認められず、実用的にも非常に優れている。
○:発錆・塗膜ハガレが僅かに認められたが、実用的には優れているといえる。
△:発錆・塗膜ハガレがやや認められたが実用上は問題ない。
×:発錆・塗膜ハガレがやや多く認められた。
また、実車ランフラット耐久性は、促進劣化試験として、常圧で支持体と共にリム組した後、酸素を内圧230kPaでタイヤ内に充埴し、70℃の恒温室に2週間放置する。ランフラット走行は、FR車の右側後輪に各試験タイヤを装着し、空気バルブのコアを抜き、タイヤ内を大気圧と同じにして、故障発生までの走行距離をINDEX表示した。
The supports prepared in Examples 13 to 24 and Reference Examples 1 and 2 were subjected to SST durability (evaluation by salt spray test (SST) (JIS-Z-2371)). Specifically, a salt spray test for 480 hours was performed according to JIS-Z-2371, and evaluated according to the following criteria. The results are shown in Table 4 below.
The evaluation indices were as follows.
:: No rusting, no peeling of coating film was observed at all, and it was extremely excellent in practical use.
:: Although rusting and coating peeling were slightly observed, it can be said that it is practically excellent.
Δ: Rust and peeling of the coating film were slightly recognized, but there was no problem in practical use.
X: Rust and coating film peeling were slightly observed.
In addition, as an accelerated deterioration test, an actual vehicle run flat durability is measured by assembling a rim with a support at normal pressure, filling oxygen in the tire at an internal pressure of 230 kPa, and allowing the tire to stand in a constant temperature room at 70 ° C. for 2 weeks. In the run-flat running, each test tire was mounted on the right rear wheel of the FR vehicle, the core of the air valve was removed, the inside of the tire was made equal to the atmospheric pressure, and the running distance until the occurrence of a failure was indicated by INDEX.
表4より、実施例13〜24の支持体は、いずれも耐久性に優れていることが確認された。 From Table 4, it was confirmed that all of the supports of Examples 13 to 24 had excellent durability.
(実施例25および参考例3)
支持体(支持部には780N級ハイテン鋼を使用)の形状を図6のようにし、図6中のRa1〜3およびRb1〜3、並びに、Rc1の設定を下記表5に示すようにした以外は、実施例1の方法により支持体を作製した。
また、RF耐久性の試験条件は以下のとおりである。2500cc後輪駆動乗用車に前記支持体を組み込んだ試験用タイヤを装着し、右後輪のタイヤ内空気圧を0kPaとし、他の3箇所のタイヤ内空気圧を210kPaとして、90km/hで故障するまで走行させた。結果は参考例3を100として指標表示した。数値が大きいほど耐久性が良いことを示す。
(Example 25 and Reference Example 3)
Except that the shape of the support (using 780N class high-tensile steel for the support portion) was as shown in FIG. 6 and the settings of Ra1 to 3 and Rb1 to 3 and Rc1 in FIG. 6 were as shown in Table 5 below. Produced a support by the method of Example 1.
The test conditions for the RF durability are as follows. A test tire incorporating the above support is mounted on a 2500 cc rear-wheel drive passenger car, and the tire pressure at the right rear wheel is set to 0 kPa, the other three tire pressures are set to 210 kPa, and the tire runs at 90 km / h until a failure occurs. I let it. The results were indicated by an index with reference to Reference Example 3 being 100. The larger the value, the better the durability.
表5より、実施例25の支持体は、耐久性がより向上していることが確認された。 From Table 5, it was confirmed that the durability of the support of Example 25 was further improved.
(実施例26および参考例4〜6)
支持部の材質および特性を下記表6に示すようにした以外は、実施例25と同様にして支持体を作製した。なお、表6中の介在物とは、マンガン酸化物をいう。
(Example 26 and Reference Examples 4 to 6)
A support was produced in the same manner as in Example 25, except that the material and characteristics of the support were as shown in Table 6 below. The inclusions in Table 6 refer to manganese oxide.
実施例26の支持体の支持部は、途中で破断することなく成形することができたが、参考例4〜6では、溶接部等で破断が起こり、成形することができなかった。 The support portion of the support of Example 26 could be formed without breakage in the middle, but in Reference Examples 4 to 6, breakage occurred at a welded portion or the like and could not be formed.
10 空気入りランフラットタイヤ
12 リム
14 空気入りタイヤ
16 支持体
24 トレッド部
26 支持部
28 脚部
DESCRIPTION OF
Claims (18)
少なくとも前記支持部の径方向内側端部で前記脚部との接着領域に、化成処理含む表面処理を施し、前記径方向内側端部と前記脚部とを接着することを特徴とするランフラットタイヤ用支持体の製造方法。 A method for producing an annular run flat tire support having a support portion and a leg portion and capable of supporting a load during run flat running,
A run-flat tire wherein a surface treatment including a chemical conversion treatment is applied to at least a bonding region with the leg at a radially inner end of the support portion, and the radially inner end and the leg are bonded to each other. Of producing a support for a vehicle.
少なくとも前記支持部の径方向内側端部で前記脚部との接着領域に、未加硫状態の前記脚部を接着剤を介して加硫接着処理を施し、前記接着領域に脚部を接着する接着工程を有し、
前記接着工程における前記接着剤の塗布処理が、前記接着領域に下塗接着剤を塗布した後、上塗り接着剤を塗布する処理であり、
前記上塗り接着剤がマレイミド誘導体を含む接着剤であることを特徴とするランフラットタイヤ用支持体の製造方法。 A method for producing an annular run flat tire support having a support portion and a leg portion and capable of supporting a load during run flat running,
At least at the radially inner end of the support portion, the unvulcanized leg is subjected to a vulcanization bonding process via an adhesive to a bonding region with the leg, and the leg is bonded to the bonding region. Having a bonding process,
The application processing of the adhesive in the bonding step, after applying a primer adhesive to the bonding area, is a processing of applying a top coating adhesive,
The method for producing a support for a run-flat tire, wherein the overcoat adhesive is an adhesive containing a maleimide derivative.
表面の一部または全部が被覆層で覆われてなり、
前記被覆層が、樹脂を含有する樹脂層、樹脂を含む塗料からなる塗膜層、ゴム成分を含む加硫接着剤層、ジエン系ゴムを主成分とするゴム組成物層、のいずれかであることを特徴とするランフラットタイヤ用支持体。 An annular run-flat tire support having a support portion and a leg portion and capable of supporting a load during run-flat running,
Part or all of the surface is covered with a coating layer,
The coating layer is any one of a resin layer containing a resin, a coating layer made of a paint containing a resin, a vulcanized adhesive layer containing a rubber component, and a rubber composition layer containing a diene rubber as a main component. A support for a run flat tire, characterized in that:
少なくとも、前記支持部が780N級ハイテン鋼からなることを特徴とするランフラットタイヤ用支持体。 An annular run-flat tire support having a support portion and a leg portion and capable of supporting a load during run-flat running,
A support for a run-flat tire, wherein at least the support portion is made of 780N class high-tensile steel.
少なくとも1つの前記凸部が、曲率半径が異なる複数の円弧で構成されており、これらの円弧のうちで、前記凸部の頂点を含む円弧の曲率半径が最も大きく、
前記凸部と該凸部に最も近接する他の凸部との間隔(W)と、前記凸部の高さ(H)と、前記1以上の凸部の数(N)と、前記凸部の頂点を含む円弧の曲率半径(R)とが、下記式(1)の関係にあることを特徴とする請求項14〜17のいずれかに記載のランフラットタイヤ用支持体。
式(1):R(mm)≧12W/HN The support portion has one or more convex portions projecting outward in a radial cross section, and one or more concave portions projecting inward,
At least one of the protrusions is constituted by a plurality of arcs having different radii of curvature, and among these arcs, the radius of curvature of the arc including the apex of the protrusion is the largest,
A distance (W) between the convex portion and another convex portion closest to the convex portion, a height (H) of the convex portion, a number (N) of the one or more convex portions, and a The run-flat tire support according to any one of claims 14 to 17, wherein a radius of curvature (R) of an arc including a vertex has a relationship represented by the following expression (1).
Formula (1): R (mm) ≧ 12 W / HN
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2003399361A JP2004189214A (en) | 2002-11-29 | 2003-11-28 | Method of manufacturing support for runflat tire and support for runflat tire |
PCT/JP2004/017485 WO2005051639A1 (en) | 2003-11-28 | 2004-11-25 | Support body for run-flat tire and method of manufacturing the same |
EP04819401A EP1693181B1 (en) | 2003-11-28 | 2004-11-25 | Support body for run-flat tire and method of manufacturing the same |
US10/581,051 US7531056B2 (en) | 2003-11-28 | 2004-11-25 | Run-flat tire support and manufacturing method for the same |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2002347527 | 2002-11-29 | ||
JP2003399361A JP2004189214A (en) | 2002-11-29 | 2003-11-28 | Method of manufacturing support for runflat tire and support for runflat tire |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2004189214A true JP2004189214A (en) | 2004-07-08 |
Family
ID=32774906
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2003399361A Pending JP2004189214A (en) | 2002-11-29 | 2003-11-28 | Method of manufacturing support for runflat tire and support for runflat tire |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2004189214A (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2005097455A1 (en) * | 2004-04-06 | 2005-10-20 | Bridgestone Corporation | Mold and method for manufacturing core |
JP2006224870A (en) * | 2005-02-18 | 2006-08-31 | Bridgestone Corp | Support for run flat tire, its manufacturing method and run flat tire |
-
2003
- 2003-11-28 JP JP2003399361A patent/JP2004189214A/en active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2005097455A1 (en) * | 2004-04-06 | 2005-10-20 | Bridgestone Corporation | Mold and method for manufacturing core |
US7431577B2 (en) | 2004-04-06 | 2008-10-07 | Bridgestone Corporation | Die and method for manufacturing core |
JP2006224870A (en) * | 2005-02-18 | 2006-08-31 | Bridgestone Corp | Support for run flat tire, its manufacturing method and run flat tire |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2011073464A (en) | Pneumatic tire | |
JP2017101352A (en) | Steel cord for reinforcing rubber article, and tire made therefrom | |
JP3955250B2 (en) | Tire wheel assembly | |
JP2004189214A (en) | Method of manufacturing support for runflat tire and support for runflat tire | |
JP2000079807A (en) | Steel code reinforced-pneumatic tire | |
WO2005051639A1 (en) | Support body for run-flat tire and method of manufacturing the same | |
WO2012173121A1 (en) | Pneumatic tire and method for producing pneumatic tire | |
JP2020066394A (en) | Pneumatic radial tire | |
EP1529664A1 (en) | Tire wheel assembly | |
JPH06183224A (en) | Pneumatic radial tire for heavy load | |
WO2004016452A1 (en) | Tire wheel assembly | |
JP4338369B2 (en) | Tire wheel assembly | |
JP2002087003A (en) | Wheel | |
JP4107911B2 (en) | Tire wheel assembly | |
JP2006224870A (en) | Support for run flat tire, its manufacturing method and run flat tire | |
JPH11100463A (en) | Pneumatic tire | |
US20200290401A1 (en) | Tire reinforced by a carbon steel strip | |
JPH10297209A (en) | Pneumatic tire for heavy load | |
US6901980B2 (en) | Tire/wheel assembly and run-flat support member | |
EP1859965A1 (en) | Supporter for run-flat tire and pneumatic run-flat tire using the same | |
GB2142288A (en) | Motor vehicle wheels | |
JP2010125949A (en) | Tire for racing cart | |
JPH04143107A (en) | Pneumatic radial tire | |
EP3766708A1 (en) | Pneumatic tire | |
JP2005231458A (en) | Tire wheel assembly |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20060608 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20080902 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20090106 |