【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、画像形成装置に用いる電子写真感光体、特にアルミニウム基板を用いた電子写真感光体に関する。
【０００２】
【従来の技術】
電子写真装置は、高速でかつ高印字品質が得られ、複写機及びレーザービームプリンター等の分野において利用されている。電子写真装置に用いられる感光体として、有機の光導電材料を用いた有機感光体（ＯＰＣ）の開発が進められ普及してきている。また感光体の構成も電荷移動型錯体構造や電荷発生材料を結着樹脂中に分散した単層型の感光体から、電荷発生層と電荷輸送層とを分離した機能分離型の感光体構成へと変遷し、性能が向上してきた。この機能分離型感光体構成において現在では、アルミニウム基材の上に、下引き層を形成しその後電荷発生層、電荷輸送層を形成する構成が主流となっている。
【０００３】
また、電子写真装置の進歩に伴い、感光体の性能においてより高品位な画質が要求されるようになってきた。感光体の繰り返し安定性や環境安定性の改善に対しては、電荷発生層および電荷輸送層および下引き層のいずれの層も感度・画質や繰り返し安定性など電子写真特性それぞれ重要な影響を与えている。さらに基材はコスト低減や画質欠陥の改善などを目的として、押し出し管やＥＤ管、ＥＩ管など各種のものが用いられるようになってきた。
【０００４】
一般に、レーザープリンタ用の電子写真用感光体の基体を製造する場合、熱間押し出しによる素管製造後、冷間引抜きにより素管の振れおよび外径精度を得ていたり、あるいは旋盤によりダイヤモンド切削バイトで素管を切削加工をし、素管の振れと外径精度を出し、その際、表面をなるべく平滑にするためにバイトの送り量を少なくしなければならず、１本の素管を切削するのに数分時間が掛かり、また、このようにして切削加工された切削管や引抜き管に、レーザー光が基体に反射して起こる干渉縞を防止するため、何らかの手段による粗面化が必要である。この粗面の粗さは形状にもよるがおよそＲｚ０．６μｍ以上が必要である。しかし、切削加工では、切削の粗さが規則的であるため干渉縞は消えても切削のスジとレーザー光との干渉によるモアレ現象が起きてしまう。また、乾式ブラストや不定形アルミナ砥粒を用いた液体ホーニングでは、砥粒が基体表面に突き刺さり、感光体を作製したときに画像に黒点として現れてしまう。ガラスビーズを用いた液体ホーニングでは、ガラスがすぐに割れて基体表面に突き刺さったり粗さのコントロールが難しい。そのため、高価な球状アルミナ砥粒やジルコニア砥粒等を用いた液体ホーニング処理方法にて、基体を粗面化した後、感光層を形成して、電子写真感光体を作製するのであるが、この場合、加工時の研磨砥粒の粒径分布が狭いほど表面粗さが均一ムラのない面が得られる。しかし、粒度分布の非常に狭い研磨砥粒を製造することは、困難であり、またコストも非常に高くなってしまうのであるという問題があった。
【０００５】
しかも、粒径が同じ砥粒でホーニングを行い表面を荒らすと、表面形状が規則的になりやすいため、粗さをやや大きくしなければ干渉縞が消えず、そのためにＲｚ値やＲｍａｘ値が大きくなり、それが表面の突起等となり、画像に黒点として現れるため、画像および環境特性的に於いても、画像欠陥の少ない電子写真感光体を得られにくいという問題があった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
したがって、本発明は、上記のような問題点を解決することを目的としてなされたものである。すなわち、本発明の目的は、レーザー光による干渉縞を防止するために感光体支持体の表面をランダムに粗面化するにあたり、液体ホーニング方法を用い安価にて、干渉縞、モアレ、画像欠陥、ハーフトーンムラおよび白地における黒点等のない良好な画像を与える電子写真感光体、およびその支持体を製造するアルミニウムパイプを用いた電子写真感光体および該感光体を有するプロセスカートリッジおよび電子写真装置を提供することにある。
【０００７】
本発明の電子写真感光体は、アルミニウム押し出し素管に引抜きまたは切削加工を施した後、粒度分布の広い砥粒を用いた湿式ホーニング処理を施して得られたアルミニウム基板上に、その後に感光層を設けてなるものであって、前記、液体ホーニングの砥粒の粒度分布が平均粒径±７５％以内のものを５０％以上含み、且つ、粒径５μｍ以下の砥粒が個数分布で５％以上含むことを特徴とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、鋭意検討を重ねた結果、アルミニウム押し出し素管を冷間引抜きまたは切削加工したのち、平均粒径３０μｍ程度の粒度分布の範囲の１〜５０μｍの広い球状アルミナ砥粒を用い、被加工物面に対して１５〜４５°の角度で液体ホーニングを行うことにより、本発明の上記目的が達成されることを見い出だし、本発明を完成するに至った。
【０００９】
すなわち、本発明の電子写真感光体基体の製造方法は、図２に示すように、基体上に、切削管または引抜き管の表面を粒度分布の範囲の広い球状アルミナの砥粒を用い、被加工物面（アルミシリンダー基体）に対しθ＝１５°〜４５°の角度で砥粒を吐出して液体ホーニング後、少なくとも、感光層または下引き層および感光層を形成することを特徴とする。
【００１０】
図１に示す液体ホーニング方法は、砥粒を液体に懸濁させて被加工物に細いノズル１の先からエア圧で投射させて表面を粗らす方法で、懸濁媒体７としては一般的に水を用いて、メディアとしてはアルミナビーズが用いられる。この液体ホーニングに用いられる砥粒の粒径は、５０μｍから数１００μｍ程度である。これらは、使用目的に応じて使い分けられている。
【００１１】
これらのメディアを懸濁媒体（主に水）に対して２％から２０％の割合で混合させる。メディアの割合が少なすぎると加工の効率が落ちてしまい、多すぎると懸濁媒体の流動性が悪くなりノズルからの吐出量が少なくなり、あるいは出なくなってしまう。
【００１２】
液体ホーニングは、砥粒を懸濁させた液体をポンプ１１で循環し、口径５ｍｍから２０ｍｍのノズルの先から吐出させ、被加工物４に投射するのであるが、毎分５リットルから５０リットル程度の循環量では、懸濁液が被加工物に当たっても表面の粗さはあまり変わらない。投射時にエアの圧力で砥粒が当たって、大きく粗さが変化する。このエア圧力は一般には０．１ＭＰａから０．６ＭＰａ程度である。この範囲以下では、加工されないし、この範囲以上では表面粗さが大きくなり過ぎる。
【００１３】
しかし、球状アルミナの砥粒を用いた場合は、平均粒径が２０〜３０μｍである。しかし、粒度分布としては、２〜４０μｍの粒径のものが含まれる。ある程度粒度分布がシャープなものを製造することは、可能ではあるが完全に小粒径の砥粒を無くす事は出来ないし、コストが高くなってしまう。
【００１４】
本発明における砥粒の粒径測定方法は、乾式方法を用いた。この方法は、測定試料を減圧吸引して分散した粒子にレーザーを照射し、発生する回折光や散乱光の強度の角度依存性から粒度分布を測定することが出来る。このような乾式の測定装置としては、例えば、レーザー回折式粒度分布測定装置（日本電子社製ＨＥＲＯＳ）が挙げられる。
【００１５】
ノズル１先端と被加工物４との距離は、近いほど効率がよいが、一般的に、円筒状のものを回転させながらノズル１を移動させていく方法では、ノズルを近付け過ぎると加工ムラがでてしまうため、１００ｍｍから２００ｍｍの距離で加工を行なっている。ノズルの移動速度は、毎分０．２ｍから２ｍ程度であり、一般に被加工物を回転させながら、ノズルを移動させてホーニングする方法が用いられる。
【００１６】
回転数は速い程ムラが出にくいが、（１／２）ｓ−１から２ｓ−１程度であり、ノズルの移動速度に合わせて調節する。ノズルから吐出された砥粒は、同時に吐出された水の影響で被加工物にソフトに衝突する。そのため、懸濁媒体（水）を用いない乾式サンドブラスト方法よりも、砥粒の衝撃が少なく、従って加工する表面の粗さは、乾式サンドブラスト方法よりも同じ条件では少なく、砥粒の割れる割合も少ない。乾式サンドブラスト方法や液体ホーニング方法では、一般に表面を荒らすということは表面を削ると考えられているが、実際には殆ど表面は削れておらず、主に砥粒が衝突した衝撃で表面が凹んでいるのである。特に球状の砥粒を用いた場合にはその傾向が強い。
【００１７】
それゆえに乾式サンドブラスト方法や液体ホーニング方法では表面に隈無く砥粒を投射すれば、それ以上は同じ条件で砥粒を当てても表面の粗さは殆ど変化しないのである。
【００１８】
また、ホーニングやブラストによる粗面化の場合、被加工物面に対して吐出砥粒を垂直に当てるよりも角度を小さくして斜めに当てた方が、砥粒噴射時の加工面積が広がりムラが出にくいのである。
【００１９】
本発明の感光体基体を用いて感光体を作製する場合、感光層は電荷発生層と電荷輸送層からなる積層構造型のもの、あるいは１層の中に電荷発生物質および電荷輸送物質を含む単層型のものがある。
【００２０】
本発明の電子写真感光体に用いられる電荷発生材料としては、ピリリウム系染料、チアピリリウム系染料、フタロシアニン系顔料、アントアントロン系顔料、ジベンズピレンキノン顔料、ピラントロン顔料、トリスアゾ顔料、ジスアゾ顔料、アゾ顔料、インジゴ顔料、キナクリドン顔料、非対称キノシアニン等を用いることができる。
【００２１】
特に、デジタル用電子写真感光体の場合、これらの電荷発生材料の中で、赤外レーザー、可視光レーザーへの対応において、波長への感光依存性の広さから、フタロシアニン系が優れており、さらに、フタロシアニン系の中でもオキシチタニルフタロシアニン、ヒドロキシガリウムフタロシアニンがその感度の高さからさらに優れていると言える。
【００２２】
また、本発明の感光体に使用される電荷輸送材料としては、例えば各種ヒドラゾン類、ピラゾリン類、オキサゾール化合物、チアゾール化合物、トリアリールメタン系化合物、トリアリルアミン系化合物、ポリアリールアルカン類などの化合物の中から選択される。
【００２３】
これらの電荷発生材料や電荷輸送材料は、真空蒸着あるいは適当な結着樹脂と組み合わせて、基体上に塗工して成膜を行うことで感光層とする。
【００２４】
感光層の結着樹脂としては、例えばポリビニールアセタール、ポリカーポネート、ポリスチレン、ポリエステル、ポリ酢酸ビニル、ポリメタクリル酸エステル、アクリル樹脂、セルロース系樹脂等が好ましく用いられる。
【００２５】
本発明の電子写真感光体においては、感光層上に保護層を設けてもよい。保護層は主に樹脂で構成される。保護層を構成する材料としては、例えばポリエステル、ポリウレタン、ポリアクリレート、ポリエチレン、ポリスチレン、ポリプタジェン、ポリカーポネート、ポリアミド、ポリプロピレン、ポリイミド、ポリアミドイミド、ポリサルホン、ポリアクリルエーテル、ポリアセタール、ナイロン、フェノール樹脂、アクリル樹脂、シリコン樹脂、エポキシ樹脂、ユリア樹脂、アリル樹脂、アルキッド樹脂、ブチラール樹脂などがあげられる。
【００２６】
これらの樹脂中には、クリーニング性、耐摩耗性などの改善のために、ポリ四フッ化エチレン、ポリフッ化ビリニデン、フッ素系グラフトポリマー、シリコン系グラフトポリマー、シリコン系オイルなどの潤滑剤や、保護層の抵抗制御の意味で酸化スズ粉体や導電性酸化チタンなどを分散させることも可能である。
【００２７】
保護層の膜厚は、０．０５μから１５μ、特には１μｍから１０μｍが好ましい。
【００２８】
本発明の導電性基体と感光層の間にバリアー機能と下引き機能を持つ下引き層を設けることもできる。
【００２９】
下引き層は感光層の接着性改良、基体の保護、基体からの電荷注入性改良、感光体の電気的破壊に対する保護等のために形成することができる。
【００３０】
下引き層の材料としては、ポリビニルアルコール、ポリ−Ｎ−ビニルイミダゾール、ポリエチレンオキシド、エチルセルロース、メチルセルロース、エチレン・アクリル酸コポリマー、カゼイン、ポリアミド、共重合ナイロン、ニカワ、ゼラチンなどが使用される。
【００３１】
また、無機高分子化合物を用いたゾルゲル法による下引き層も用いても良い。
【００３２】
これらは、ジルコニウムとシラン化合物の混合物、シラン化合物およびジルコニウム化合物にセルロース樹脂を添加したもの、ブチラール樹脂をジルコニウムおよびシランの無機成分に添加した塗工液などがある。
【００３３】
また、下引き層の替わりに表面を、クロム酸を用いるクロメート化成処理、またはチタニウム塩やジルコニウム塩を用いるノンクロメート化成処理を行ない下引き層の代わりとしても良い。
【００３４】
本発明の感光体用基体に感光層を塗布する方法としては、浸漬塗布法、ブレードコーティング法、バーコート法、スプレーコート法などがある。
【００３５】
本発明の感光体用基体上に感光層を設ける場合に、その膜厚は単一層構造の場合、５μｍから１００μｍが好ましく、特には１０μｍから６０μｍが好ましい。感光層が積層構造の場合、電荷発生層の厚さは０．００１μｍから５μｍ、特には０．０５μｍから２μｍが好ましく、電荷輸送層の厚さは１μｍから４０μｍ、特には、１０μｍから３０μｍが好ましい。
【００３６】
図３において、２１はドラム上の本発明の感光体であり、ドラム軸２４を中心に矢印方向に所定の周速度で回転駆動される。感光体は、回転過程において、１次帯電手段１９によりその周面に正または負の所定電位の均一帯電を受け、次いで、スリット露光２９やレーザービーム走査露光等の像露光手段２０からの画像露光光を受ける。こうして感光体の周面に帯電潜像が順次形成されていく。
【００３７】
形成された静電潜像は、次いで現像器２３によりトナー現像され、現像されたトナー現像像は、不図示の給紙部から感光体２１と転写帯電器２５との間に感光体２１の回転と同期し取り出された転写紙２６に、転写帯電器により順次転写されていく。
【００３８】
像転写を受けた転写紙は、感光体面から分離されて定着ローラー２７へ導入されて像定着を受けることにより印刷物として装置外へプリントアウトされる。
【００３９】
像転写後の感光体２１の表面は、クリーニングブレード２８によって転写残りトナーの除去を受けて清浄面化され、更に前露光手段からの前露光光２９により除電処理された後、繰り返し画像形成に使用される。なお、１次帯電手段１９が帯電ローラーを用いた接触帯電方式である場合は、前露光は必ずしも必要ではない。
【００４０】
【発明の実施の形態】
次に、本発明を実施例により説明する。なお、実施例において、「部」は「重量部」を意味する。
【００４１】
（実施例１）
熱間押し出しにより得たＡ６０６３の外径φ３０．５ｍｍ、内径φ２８．５ｍｍ、長さ２６０ｍｍ、振れ精度１００μｍ、表面粗さＲｚｌ０μｍのアルミニウム素管を準備した。
【００４２】
この素管を施盤に装着し、ダイヤモンド焼結バイトにて、外径３０．０±０．０２ｍｍ、振れ精度１５μｍ、表面粗さＲｚ＝０．２μｍになるように切削加工した。この時の主軸回転数は３０００ｒｐｍ、バイトの送り速度は、０．３ｍｍ／ｒｅｖで加工時間はワークの着脱を除き２４秒であった。
【００４３】
得られたアルミニウム切削管に対して、図１に示す液体（湿式）ホーニング装置（不二精機製造所製）を用いて、下記条件にて液体ホーニング処理を行った。
【００４４】
（液体ホーニング条件）
研磨材砥粒＝球状アルミナビーズ平均粒径３０μｍ、１５μｍ以下の砥粒全体の７％
粒度分布は、窒素ガスを連結したレーザー回折式粒度分布測定装置ＨＥＲＯＳ（日本電子製）を用いて、粒径０．５μｍを最小値とし、１．８０〜３５０μｍの範囲を３１分割して測定した。
【００４５】
懸濁媒体＝水、
研磨材／懸濁媒体＝１／１０（体積比）
アルミニウム切削管の回転数＝１．６７Ｓ−１
エア吹き付け圧力＝０．１ＭＰａ
ガン移動速度＝１３．３ｍｍ／ｓｅｃ．
ガンノズルとアルミニウム切削管の距離＝２００ｍｍ
ホーニング砥粒吐出角度：４５°
ホーニング処理時間＝３０ｓｅｃ．
ホーニング後のシリンダー表面粗さはＲｍａｘ１．８４μｍ、Ｒｚｌ．１２μｍ、Ｒａ０．１５μｍ、Ｓｍ３１μｍであった。上記の様にして湿式ホーニング処理を施したアルミニウムパイプに上記切削したシリンダーを４０℃の２０％硫酸水溶液に３分間浸漬し、その後純水で洗浄し自然乾燥させた。
【００４６】
その後、シリンダーに下引き層を０．６５μｍ形成した。
【００４７】
次に、チタニルフタロシアニン顔料４重量部、ポリビニルブチラール樹脂（商品名ＢＸ−１，積水化学工業製）２重量部、シクロヘキサノン３４重量部からなる溶液をサンドミルで８時間分散した後、テトラヒドロフラン６０重量部を加えて電荷発生層用の分散液を調合した。
【００４８】
この分散液を前記の化成処理を行なったシリンダー基体上に浸漬塗布し、８０℃で１０分間加熱草燥することにより、電荷発生層を形成した。電荷発生層の膜厚は０．２μｍであった。
【００４９】
次いで、トリアリールアミン化合物５０重量部と、ポリカーポネート樹脂（ユーピロンＺ−２００，三菱瓦斯化学製）５０重量部をモノクロルベンゼン４００重量部に溶解した溶液を前記電荷発生層の上に浸漬塗布し、１２０℃で１時間加熱乾燥して２０μｍの電荷輸送層を形成した。
【００５０】
このようにして作製した本発明の電子写真感光体を、解像度６００ｄｐｉのレーザービームプリンターＬＢＰ−９３０（キヤノン株式会社製）に装着して、黒画像、白画像、ハーフトーン画像をそれぞれ出して、画像評価を行なった。
【００５１】
ハーフトーン画像は黒線１本と白線２本分が交互に連続しているものであり、縦方向、横方向それぞれ走査したものを使用した。
【００５２】
この電子写真感光体を、レーザープリンタＬＢＰ−９３０に装着し、１５０００枚の耐久試験を行ない、画質評価を行なった。電子写真感光体を前記レーザープリンタ機に装着し、画質評価を行ったところ、干渉縞も画像欠陥もない良好な画質が得られ、しかも充分な耐久性があった。
【００５３】
（実施例２）
ホーニング用球状アルミナ砥粒の平均粒径を２０μｍ、１０μｍ以下の砥粒全体の５％のものに変え吐出エア圧を０．１３ＭＰａに上げたほかは、他の条件は実施例１と同じ条件で、液体ホーニング装置を用いて、シリンダーの液体ホーニング処理を行った。
【００５４】
ホーニング後のシリンダー表面粗さはＲｍａｘ１．９３μｍ、Ｒｚ１．１７μｍ、Ｒａ０．１３μｍ、Ｓｍ２６μｍであった。
【００５５】
上記の様にして湿式ホーニング処理を施したアルミニウムパイプに実施例１と同様に０．６５μｍの下引き層を形成した。
【００５６】
この電子写真感光体を、実施例１と同様に耐久試験を行ない、画質評価を行なったところ、干渉縞も画像欠陥もない良好な画質が得られ、しかも充分な耐久性があった。
【００５７】
（実施例３）
実施例１と同じ条件でＡ６０６３切削シリンダーをＡ３００３引抜きシリンダーに変えたほかは、他の条件は実施例１と同じ条件で、液体ホーニング装置を用いて、アルミシリンダーの液体ホーニング処理を行った。
【００５８】
ホーニング後のシリンダー表面粗さはＲｍａｘ１．７３μｍ、Ｒｚ１．１４μｍ、Ｒａ０．１４μｍ、Ｓｍ３２μｍであった。
【００５９】
上記のようにして湿式ホーニング処理を施したアルミニウムパイプに実施例１と同様に０．６５μｍの下引き層を形成し、電荷発生層、電荷輸送層を形成し電子写真感光体を完成させた。
【００６０】
この電子写真感光体を、実施例１と同様に耐久試験を行ない、画質評価を行なったところ、干渉縞も画像欠陥もない良好な画質が得られ、しかも充分な耐久性があった。
【００６１】
（実施例４）
実施例１のホーニング用球状アルミナ砥粒を平均粒径３０μｍのジルコニアビーズ（１５μｍ以下の砥粒全体の５％）に替え、吐出エア圧を０．１３ＭＰａに上げたほかは、他の条件は実施例１と同じ条件で、液体ホーニング装置を用いて、シリンダーの液体ホーニング処理を行った。
【００６２】
ホーニング後のシリンダー表面粗さはＲｍａｘ１．８４μｍ、Ｒｚ１．２１μｍ、Ｒａ０．１２μｍ、Ｓｍ３４μｍであった。
【００６３】
上記の様にして湿式ホーニング処理を施したアルミニウムパイプに実施例１と同様に０．６５μｍの下引き層を形成した。
【００６４】
この電子写真感光体を、実施例１と同様に耐久試験を行ない、画質評価を行なったところ、干渉縞も画像欠陥もない良好な画質が得られ、しかも充分な耐久性があった。
【００６５】
（実施例５）
実施例１のホーニング用球状アルミナ砥粒を平均粒径５０μｍの球状スチルビーズ（２５μｍ以下全体の６％）に替え、吐出エア圧を０．１ＭＰａに下げ、ノズル角度を３０°にしたほかは、他の条件は実施例１と同じ条件で、液体ホーニング装置を用いて、シリンダーの液体ホーニング処理を行った。
【００６６】
ホーニング後のシリンダー表面粗さはＲｍａｘ１．９４μｍ、Ｒｚ１．３１μｍ、Ｒａ０．１３μｍ、Ｓｍ４７μｍであった。
【００６７】
上記の様にして湿式ホーニング処理を施したアルミニウムパイプに実施例１と同様に０．６５μｍの下引き層を形成した。
【００６８】
この電子写真感光体を、実施例１と同様に耐久試験を行ない、画質評価を行なったところ、干渉縞も画像欠陥もない良好な画質が得られ、しかも充分な耐久性があった。
【００６９】
（実施例６）
実施例１のホーニング用球状アルミナ砥粒を平均粒径５０μｍの球状ステンレススチルビーズ（２５μｍ以下の砥粒全体の８％）の砥粒に替えたほかは、他の条件は実施例５と同じ条件で、液体ホーニング装置を用いて、シリンダーの液体ホーニング処理を行った。
【００７０】
ホーニング後のシリンダー表面粗さはＲｍａｘ２．０２μｍ、Ｒｚ１．２３μｍ、Ｒａ０．１２μｍ、Ｓｍ４４μｍであった。
【００７１】
上記の様にして湿式ホーニング処理を施したアルミニウムパイプに実施例１と同様に０．６５μｍの下引き層を形成した。
【００７２】
この電子写真感光体を、実施例１と同様に耐久試験を行ない、画質評価を行なったところ、干渉縞も画像欠陥もない良好な画質が得られ、しかも充分な耐久性があった。
【００７３】
（比較例１）
実施例１と同様にホーニング砥粒を球状アルミナビーズＣＢ−Ａ２０Ｓ（平均粒径２０μｍ、１０μｍ以下の砥粒０％）に替えて、吐出エア圧を０．１ＭＰａにしてホーニングを行った。
【００７４】
ホーニング後のシリンダー表面粗さはＲｍａｘ１．７５μｍ、Ｒｚ１．１３μｍ、Ｒａ０．１３μｍ、Ｓｍ２５μｍであった。
【００７５】
上記の様にして湿式ホーニング処理を施したアルミニウムパイプに実施例１と同様に０．６５μｍの下引き層を形成し、その後、電荷発生層、電荷輸送層を形成し電子写真感光体を完成させた。
【００７６】
この電子写真感光体を、実施例１と同様に耐久試験を行ない、画質評価を行なったところ、黒点の画像欠陥は現れなかったが、画像にレーザー光の干渉縞によるムラが現れてしまった。
【００７７】
（比較例２）
実施例１と同様に砥粒を球状アルミナビーズＣＢ−Ａ３０Ｓ（昭和タイタニウム社製、平均粒径３０μｍ１５μｍ以下の砥粒０％）、吐出エア圧を０．１５ＭＰａにしてホーニングを行った。
【００７８】
初期ホーニングのシリンダー表面粗さはＲｍａｘ２．４２μｍ、Ｒｚ１．５４μｍ、Ｒａ０．２３μｍ、Ｓｍ３３μｍであった。
【００７９】
上記の様にして湿式ホーニング処理を施したアルミニウムパイプに実施例１と同様に０．６５μｍの下引き層を形成し、電荷発生層、電荷輸送層を形成し電子写真感光体を完成させた。
【００８０】
この電子写真感光体を、実施例１と同様に耐久試験を行ない、画質評価を行なったところ、干渉縞は現れなかったが、画像欠陥による黒点が現れてしまった。
【００８１】
【発明の効果】
本発明の液体ホーニング方法によれば、上記のように粒度分布範囲の広い球場砥粒を使用することにより、アルミシリンダーの表面粗さを干渉縞の出にくい最適な状態にでき、表面粗さも最小の粗さに出来るため、凹凸の欠陥等による画像欠陥がきわめて少なくなるのである。また球状アルミナ砥粒の粒径をシャープに分級することなく使用するため、電子写真感光体基体を製造するコストが非常に安くなる。
【００８２】
【表１】
【００８３】
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明における感光体を再生処理に使用するための液体ホーニング装置の概略構成図である。
【図２】本発明に使用される液体ホーニング拡大構成図である。
【図３】・本発明に使用されるＬＢＰカートリッジの概略図である。
【図４】本発明に使用される球状アルミナ砥粒の形状およびホーニング後の表面形状および粒度分布図である。
【図５】本発明に使用されない分級された球状アルミナ砥粒の形状およびホーニング後の表面形状および粒度分布図である。
【符号の説明】
１ ホーニングのノズル
２ エア供給管
３ ホーニング液循環管
４ ワーク（円筒基体）
５ ワーク置き台
６ ワーク回転モータ
７ ホーニング液
８ 撹拌モータ
９ 撹拌用プロペラ
１０ ホーニング液回収管
１１ ホーニング液循環ポンプ
１２ ノズル移動方向
１３ ホーニング砥粒
１９ １次帯電手段ローラ
２０ レーザー光
２１ 電子写真感光体
２２ 現像スリーブ
２３ 現像器
２４ 感光体ドラム軸
２５ 転写帯電器
２６ 転写紙
２７ 定着ローラ
２８ クリーニングブレード
２９ 前露光[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to an electrophotographic photosensitive member used for an image forming apparatus, and more particularly to an electrophotographic photosensitive member using an aluminum substrate.
[0002]
[Prior art]
2. Description of the Related Art Electrophotographic apparatuses have high speed and high printing quality, and are used in fields such as copiers and laser beam printers. As a photoconductor used in an electrophotographic apparatus, an organic photoconductor (OPC) using an organic photoconductive material has been developed and spread. Also, the structure of the photoconductor is changed from a single-layer photoconductor in which a charge transfer complex structure or charge generation material is dispersed in a binder resin to a function separation type photoconductor in which the charge generation layer and charge transport layer are separated. The performance has improved. At present, the mainstream structure of the function-separated type photoreceptor is such that an undercoat layer is formed on an aluminum base material, and then a charge generation layer and a charge transport layer are formed.
[0003]
Further, with the progress of electrophotographic apparatuses, higher quality image quality has been required in the performance of the photoconductor. For the improvement of photoreceptor repetition stability and environmental stability, the charge generation layer, the charge transport layer, and the undercoat layer all have important effects on electrophotographic characteristics such as sensitivity, image quality, and repetition stability. ing. Further, various types of substrates such as extrusion tubes, ED tubes, and EI tubes have been used for the purpose of cost reduction and improvement of image quality defects.
[0004]
Generally, when manufacturing the base of an electrophotographic photoreceptor for a laser printer, after the raw tube is manufactured by hot extrusion, the deflection and outer diameter accuracy of the raw tube are obtained by cold drawing, or a diamond cutting tool is used with a lathe. In order to obtain the run-out and outer diameter accuracy of the raw pipe, the feed amount of the cutting tool must be reduced in order to make the surface as smooth as possible. In order to prevent interference fringes caused by the reflection of the laser beam on the substrate, it is necessary to roughen the cutting tube or drawing tube cut in this way. It is. The roughness of the rough surface depends on the shape but needs to be about Rz 0.6 μm or more. However, in the cutting process, since the roughness of the cutting is regular, even if the interference fringes disappear, a moire phenomenon occurs due to the interference between the streak of the cutting and the laser beam. Also, in liquid honing using dry blasting or amorphous alumina abrasive grains, the abrasive grains pierce the substrate surface and appear as black spots on an image when a photoconductor is manufactured. In the liquid honing using glass beads, the glass breaks immediately, and it is difficult to pierce the substrate surface or control the roughness. Therefore, after a substrate is roughened by a liquid honing treatment method using expensive spherical alumina abrasive grains or zirconia abrasive grains, a photosensitive layer is formed and an electrophotographic photosensitive member is manufactured. In this case, as the grain size distribution of the abrasive grains during processing is narrower, a surface having a uniform surface roughness and less unevenness is obtained. However, there is a problem that it is difficult to manufacture abrasive grains having a very narrow particle size distribution, and the cost becomes extremely high.
[0005]
Moreover, when the surface is roughened by honing with the same abrasive grain size, the surface shape tends to become regular, so that the interference fringes do not disappear unless the roughness is made a little larger, so that the Rz value and the Rmax value are large. In other words, there is a problem that it becomes difficult to obtain an electrophotographic photoreceptor having few image defects in terms of image and environmental characteristics because it becomes projections on the surface and appears as black spots on the image.
[0006]
[Problems to be solved by the invention]
Therefore, the present invention has been made for the purpose of solving the above problems. That is, an object of the present invention is to use a liquid honing method at a low cost to reduce interference fringes, moiré, image defects, and to randomly roughen the surface of a photoreceptor support to prevent interference fringes due to laser light. Provided are an electrophotographic photoreceptor that provides a good image without halftone unevenness and black spots on a white background, an electrophotographic photoreceptor using an aluminum pipe for manufacturing the support, a process cartridge having the photoreceptor, and an electrophotographic apparatus. Is to do.
[0007]
The electrophotographic photoreceptor of the present invention is obtained by subjecting an aluminum extruded raw tube to a drawing or cutting process, and then performing a wet honing process using abrasive grains having a wide particle size distribution on an aluminum substrate, and then forming a photosensitive layer on the aluminum substrate. Wherein the particle size distribution of the abrasive grains of the liquid honing includes 50% or more of those having an average particle size of ± 75% or less, and the abrasive particles having a particle size of 5 μm or less are 5% in number distribution. It is characterized by including the above.
[0008]
[Means for Solving the Problems]
As a result of intensive studies, the inventor of the present invention has conducted cold drawing or cutting of an aluminum extruded raw tube, and then used 1 to 50 μm wide spherical alumina abrasive grains having a particle size distribution range of about 30 μm in average particle size. It has been found that the above object of the present invention can be achieved by performing liquid honing at an angle of 15 to 45 ° with respect to the workpiece surface, and the present invention has been completed.
[0009]
That is, as shown in FIG. 2, in the method for producing an electrophotographic photosensitive member substrate of the present invention, the surface of a cutting tube or drawing tube is formed on a substrate by using spherical alumina abrasive grains having a wide range of particle size distribution. The method is characterized in that at least a photosensitive layer or an undercoat layer and a photosensitive layer are formed after discharging abrasive grains at an angle of θ = 15 ° to 45 ° with respect to an object surface (aluminum cylinder base) and performing liquid honing.
[0010]
The liquid honing method shown in FIG. 1 is a method in which abrasive grains are suspended in a liquid and the surface is roughened by projecting the workpiece to the end of a thin nozzle 1 with air pressure, and a general suspension medium 7 is used. And water as the medium, and alumina beads as the medium. The particle size of the abrasive grains used for this liquid honing is about 50 μm to several hundred μm. These are used properly according to the purpose of use.
[0011]
These media are mixed in a proportion of 2% to 20% with respect to the suspension medium (mainly water). If the proportion of the medium is too small, the processing efficiency is reduced. If the proportion is too large, the fluidity of the suspension medium is deteriorated, and the discharge amount from the nozzle is reduced or is not output.
[0012]
In liquid honing, a liquid in which abrasive grains are suspended is circulated by a pump 11, discharged from the tip of a nozzle having a diameter of 5 mm to 20 mm, and projected onto the workpiece 4. With the circulation amount of, the surface roughness does not change much even when the suspension hits the workpiece. At the time of projection, the abrasive grains hit by the pressure of air, and the roughness changes greatly. This air pressure is generally on the order of 0.1 MPa to 0.6 MPa. Below this range, processing is not performed, and above this range, the surface roughness becomes too large.
[0013]
However, when spherical alumina abrasive grains are used, the average particle size is 20 to 30 μm. However, the particle size distribution includes those having a particle size of 2 to 40 μm. Although it is possible to produce a product having a sharp particle size distribution to some extent, it is not possible to completely eliminate abrasive grains having a small particle size, and the cost increases.
[0014]
In the present invention, a dry method was used for measuring the particle size of the abrasive grains. In this method, a measurement sample is evacuated to a reduced pressure and the dispersed particles are irradiated with a laser, and the particle size distribution can be measured from the angle dependence of the intensity of the generated diffracted light and scattered light. As such a dry measuring device, for example, a laser diffraction type particle size distribution measuring device (HEROS manufactured by JEOL Ltd.) can be mentioned.
[0015]
The closer the distance between the tip of the nozzle 1 and the workpiece 4 is, the higher the efficiency is. However, in general, in the method of moving the nozzle 1 while rotating a cylindrical object, processing unevenness occurs when the nozzle is too close. Therefore, processing is performed at a distance of 100 mm to 200 mm. The moving speed of the nozzle is about 0.2 m to 2 m per minute, and a method of honing by moving the nozzle while rotating the workpiece is generally used.
[0016]
The higher the number of rotations, the less likely to be uneven, but it is about (1/2) s-1 to about 2 s-1, and is adjusted according to the nozzle moving speed. The abrasive particles discharged from the nozzle softly collide with the workpiece under the influence of the simultaneously discharged water. Therefore, the impact of the abrasive grains is smaller than that of the dry sand blast method using no suspending medium (water), and therefore, the surface roughness to be processed is less under the same conditions than the dry sand blast method, and the abrasive cracking rate is also smaller. . In the dry sand blasting method and the liquid honing method, it is generally considered that roughening the surface means shaving the surface.However, in practice, the surface is hardly abraded, and the surface is mainly depressed by the impact of the abrasive grains colliding. It is. This tendency is particularly strong when spherical abrasive grains are used.
[0017]
Therefore, in the dry sand blasting method or the liquid honing method, if the abrasive grains are completely projected onto the surface, the surface roughness hardly changes even if the abrasive grains are applied under the same conditions.
[0018]
In addition, in the case of roughening by honing or blasting, it is better to apply the discharge abrasive grains at a smaller angle and obliquely than to apply the abrasive grains to the workpiece surface perpendicularly, because the processing area at the time of abrasive grain injection spreads and unevenness It is difficult to get out.
[0019]
When a photoreceptor is prepared using the photoreceptor substrate of the present invention, the photosensitive layer is of a laminated structure comprising a charge generation layer and a charge transport layer, or a single layer containing a charge generation substance and a charge transport substance in one layer. There is a layer type.
[0020]
Examples of the charge generating material used in the electrophotographic photoreceptor of the present invention include pyrylium dyes, thiapyrylium dyes, phthalocyanine pigments, anthantrone pigments, dibenzopyrenequinone pigments, pyranthrone pigments, trisazo pigments, disazo pigments, and azo pigments. , Indigo pigments, quinacridone pigments, asymmetric quinocyanines and the like.
[0021]
In particular, in the case of a digital electrophotographic photoreceptor, among these charge generation materials, in response to infrared lasers and visible light lasers, phthalocyanine-based materials are excellent due to the broad sensitivity dependence on wavelength, Furthermore, among phthalocyanine-based compounds, oxytitanyl phthalocyanine and hydroxygallium phthalocyanine can be said to be more excellent due to their high sensitivity.
[0022]
Examples of the charge transport material used in the photoreceptor of the present invention include compounds such as various hydrazones, pyrazolines, oxazole compounds, thiazole compounds, triarylmethane compounds, triallylamine compounds, and polyarylalkanes. Selected from among.
[0023]
These charge generation materials and charge transport materials are vacuum-deposited or combined with an appropriate binder resin, coated on a substrate, and formed into a photosensitive layer.
[0024]
As the binder resin for the photosensitive layer, for example, polyvinyl acetal, polycarbonate, polystyrene, polyester, polyvinyl acetate, polymethacrylate, acrylic resin, cellulose resin and the like are preferably used.
[0025]
In the electrophotographic photoreceptor of the present invention, a protective layer may be provided on the photosensitive layer. The protective layer is mainly composed of a resin. As a material constituting the protective layer, for example, polyester, polyurethane, polyacrylate, polyethylene, polystyrene, polyptagen, polycarbonate, polyamide, polypropylene, polyimide, polyamideimide, polysulfone, polyacrylether, polyacetal, nylon, phenolic resin, acrylic Resins, silicone resins, epoxy resins, urea resins, allyl resins, alkyd resins, butyral resins, and the like.
[0026]
Some of these resins include lubricants such as polytetrafluoroethylene, polyvinylidene fluoride, fluorine-based graft polymers, silicon-based graft polymers, and silicon-based oils to improve cleaning properties and abrasion resistance. In order to control the resistance of the layer, tin oxide powder, conductive titanium oxide, or the like can be dispersed.
[0027]
The thickness of the protective layer is preferably 0.05 μm to 15 μm, particularly preferably 1 μm to 10 μm.
[0028]
An undercoat layer having a barrier function and an undercoat function may be provided between the conductive substrate of the present invention and the photosensitive layer.
[0029]
The undercoat layer can be formed for improving the adhesiveness of the photosensitive layer, protecting the substrate, improving the charge injection property from the substrate, protecting the photoreceptor against electrical breakdown, and the like.
[0030]
As the material of the undercoat layer, polyvinyl alcohol, poly-N-vinylimidazole, polyethylene oxide, ethyl cellulose, methyl cellulose, ethylene / acrylic acid copolymer, casein, polyamide, copolymerized nylon, glue, gelatin and the like are used.
[0031]
Further, an undercoat layer formed by a sol-gel method using an inorganic polymer compound may be used.
[0032]
These include a mixture of zirconium and a silane compound, those obtained by adding a cellulose resin to a silane compound and a zirconium compound, and coating solutions obtained by adding a butyral resin to inorganic components of zirconium and silane.
[0033]
Further, instead of the undercoat layer, the surface may be subjected to a chromate conversion treatment using chromic acid or a non-chromate conversion treatment using a titanium salt or a zirconium salt, and may be substituted for the undercoat layer.
[0034]
Examples of the method of applying a photosensitive layer to the photoreceptor substrate of the present invention include a dip coating method, a blade coating method, a bar coating method, and a spray coating method.
[0035]
When a photosensitive layer is provided on the photoreceptor substrate of the present invention, the thickness thereof is preferably 5 μm to 100 μm, particularly preferably 10 μm to 60 μm in the case of a single layer structure. When the photosensitive layer has a laminated structure, the thickness of the charge generation layer is preferably from 0.001 μm to 5 μm, particularly preferably from 0.05 μm to 2 μm, and the thickness of the charge transport layer is preferably from 1 μm to 40 μm, particularly preferably from 10 μm to 30 μm. .
[0036]
In FIG. 3, reference numeral 21 denotes a photosensitive member of the present invention on a drum, which is driven to rotate around a drum shaft 24 at a predetermined peripheral speed in the direction of an arrow. In the rotation process, the photoreceptor is uniformly charged with a predetermined positive or negative potential on its peripheral surface by the primary charging means 19, and then the image exposure from the image exposure means 20 such as slit exposure 29 or laser beam scanning exposure. Receive light. Thus, the charged latent images are sequentially formed on the peripheral surface of the photoconductor.
[0037]
The formed electrostatic latent image is then subjected to toner development by a developing device 23, and the developed toner developed image is rotated between the photoconductor 21 and the transfer charger 25 from a paper feeding unit (not shown). The transfer is sequentially transferred to the transfer paper 26 taken out by the transfer charger.
[0038]
The transfer paper having undergone the image transfer is separated from the photoreceptor surface, introduced into the fixing roller 27, and subjected to image fixing to be printed out of the apparatus as a printed matter.
[0039]
The surface of the photoreceptor 21 after the image transfer is cleaned and cleaned by removing the untransferred toner by a cleaning blade 28, and further subjected to a static elimination process by a pre-exposure light 29 from a pre-exposure unit, and then used repeatedly for image formation. Is done. When the primary charging means 19 is of a contact charging type using a charging roller, pre-exposure is not necessarily required.
[0040]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Next, the present invention will be described with reference to examples. In the examples, “parts” means “parts by weight”.
[0041]
(Example 1)
An aluminum tube of A6063 obtained by hot extrusion having an outer diameter of 30.5 mm, an inner diameter of 28.5 mm, a length of 260 mm, a runout accuracy of 100 μm, and a surface roughness Rz10 μm was prepared.
[0042]
The raw tube was mounted on a lathe, and cut with a diamond sintered tool so that the outer diameter was 30.0 ± 0.02 mm, the runout accuracy was 15 μm, and the surface roughness Rz was 0.2 μm. At this time, the spindle rotation speed was 3000 rpm, the bite feed speed was 0.3 mm / rev, and the processing time was 24 seconds excluding the attachment / detachment of the work.
[0043]
The obtained aluminum cutting tube was subjected to a liquid honing treatment under the following conditions using a liquid (wet) honing apparatus (manufactured by Fuji Seiki Seisakusho) shown in FIG.
[0044]
(Liquid honing conditions)
Abrasive abrasive grains = average diameter of spherical alumina beads 30 μm, 7% of all abrasive grains of 15 μm or less
The particle size distribution was measured using a laser diffraction type particle size distribution analyzer HEROS (manufactured by JEOL Ltd.) connected to nitrogen gas, with the particle size of 0.5 μm being the minimum value and dividing the range of 1.80 to 350 μm into 31 parts. .
[0045]
Suspension medium = water,
Abrasive / suspension medium = 1/10 (volume ratio)
Number of rotations of aluminum cutting tube = 1.67S-1
Air blowing pressure = 0.1MPa
Gun moving speed = 13.3 mm / sec.
Distance between gun nozzle and aluminum cutting tube = 200mm
Honing abrasive discharge angle: 45 °
Honing processing time = 30 sec.
The cylinder surface roughness after honing was Rmax 1.84 μm, Rzl. It was 12 μm, Ra 0.15 μm, and Sm 31 μm. The cut cylinder was immersed in a 20% aqueous sulfuric acid solution at 40 ° C. for 3 minutes in an aluminum pipe subjected to wet honing treatment as described above, and then washed with pure water and dried naturally.
[0046]
Thereafter, a 0.65 μm undercoat layer was formed on the cylinder.
[0047]
Next, a solution composed of 4 parts by weight of a titanyl phthalocyanine pigment, 2 parts by weight of a polyvinyl butyral resin (trade name BX-1, manufactured by Sekisui Chemical Co., Ltd.), and 34 parts by weight of cyclohexanone was dispersed by a sand mill for 8 hours, and then 60 parts by weight of tetrahydrofuran was added. In addition, a dispersion for the charge generation layer was prepared.
[0048]
The dispersion was dip-coated on the above-mentioned chemical conversion-treated cylinder substrate, and heated and dried at 80 ° C. for 10 minutes to form a charge generation layer. The thickness of the charge generation layer was 0.2 μm.
[0049]
Next, a solution prepared by dissolving 50 parts by weight of a triarylamine compound and 50 parts by weight of a polycarbonate resin (Iupilon Z-200, manufactured by Mitsubishi Gas Chemical Co., Ltd.) in 400 parts by weight of monochlorobenzene was applied onto the charge generating layer by dip coating. At 120 ° C. for 1 hour to form a 20 μm charge transport layer.
[0050]
The electrophotographic photoreceptor of the present invention thus manufactured is mounted on a laser beam printer LBP-930 (manufactured by Canon Inc.) having a resolution of 600 dpi, and a black image, a white image, and a halftone image are respectively output. An evaluation was performed.
[0051]
The halftone image is one in which one black line and two white lines are alternately continued, and the image that is scanned in the vertical and horizontal directions is used.
[0052]
The electrophotographic photosensitive member was mounted on a laser printer LBP-930, and a durability test was performed on 15,000 sheets to evaluate the image quality. The electrophotographic photoreceptor was mounted on the laser printer and evaluated for image quality. As a result, good image quality without interference fringes or image defects was obtained, and sufficient durability was obtained.
[0053]
(Example 2)
The other conditions were the same as in Example 1 except that the average diameter of the spherical alumina abrasive grains for honing was changed to 20 μm, and the discharge air pressure was increased to 0.13 MPa to 5% of the total abrasive grains of 10 μm or less. The liquid honing of the cylinder was performed using a liquid honing apparatus.
[0054]
The cylinder surface roughness after honing was Rmax 1.93 μm, Rz 1.17 μm, Ra 0.13 μm, and Sm 26 μm.
[0055]
A 0.65 μm undercoat layer was formed on the aluminum pipe subjected to the wet honing treatment as described above in the same manner as in Example 1.
[0056]
The electrophotographic photoreceptor was subjected to a durability test and an image quality evaluation in the same manner as in Example 1. As a result, good image quality without interference fringes and image defects was obtained, and sufficient durability was obtained.
[0057]
(Example 3)
A liquid honing process was performed on an aluminum cylinder using a liquid honing apparatus under the same conditions as in Example 1 except that the A6063 cutting cylinder was changed to an A3003 drawing cylinder under the same conditions as in Example 1.
[0058]
The cylinder surface roughness after honing was Rmax 1.73 μm, Rz 1.14 μm, Ra 0.14 μm, and Sm 32 μm.
[0059]
An undercoat layer of 0.65 μm was formed on the aluminum pipe subjected to the wet honing treatment as described above in the same manner as in Example 1, and a charge generation layer and a charge transport layer were formed to complete an electrophotographic photoreceptor.
[0060]
The electrophotographic photoreceptor was subjected to a durability test and an image quality evaluation in the same manner as in Example 1. As a result, good image quality without interference fringes and image defects was obtained, and sufficient durability was obtained.
[0061]
(Example 4)
The other conditions were the same as in Example 1 except that the spherical alumina abrasive grains for honing were replaced with zirconia beads having an average particle diameter of 30 μm (5% of the total abrasive grains of 15 μm or less) and the discharge air pressure was increased to 0.13 MPa. Under the same conditions as in Example 1, the liquid honing treatment of the cylinder was performed using a liquid honing apparatus.
[0062]
The cylinder surface roughness after honing was Rmax 1.84 μm, Rz 1.21 μm, Ra 0.12 μm, and Sm 34 μm.
[0063]
A 0.65 μm undercoat layer was formed on the aluminum pipe subjected to the wet honing treatment as described above in the same manner as in Example 1.
[0064]
The electrophotographic photoreceptor was subjected to a durability test and an image quality evaluation in the same manner as in Example 1. As a result, good image quality without interference fringes and image defects was obtained, and sufficient durability was obtained.
[0065]
(Example 5)
Except that the spherical alumina abrasive grains for honing of Example 1 were replaced with spherical still beads having an average particle diameter of 50 μm (6% of the whole of 25 μm or less), the discharge air pressure was reduced to 0.1 MPa, and the nozzle angle was 30 °, The other conditions were the same as in Example 1, and the liquid honing treatment of the cylinder was performed using the liquid honing apparatus.
[0066]
The cylinder surface roughness after honing was Rmax 1.94 μm, Rz 1.31 μm, Ra 0.13 μm, and Sm 47 μm.
[0067]
A 0.65 μm undercoat layer was formed on the aluminum pipe subjected to the wet honing treatment as described above in the same manner as in Example 1.
[0068]
The electrophotographic photoreceptor was subjected to a durability test and an image quality evaluation in the same manner as in Example 1. As a result, good image quality without interference fringes and image defects was obtained, and sufficient durability was obtained.
[0069]
(Example 6)
Except that the spherical alumina abrasive grains for honing of Example 1 were replaced with spherical stainless steel beads having an average particle diameter of 50 μm (8% of the total abrasive grains of 25 μm or less), the other conditions were the same as those of Example 5. Then, the liquid honing treatment of the cylinder was performed using a liquid honing apparatus.
[0070]
The cylinder surface roughness after honing was Rmax 2.02 μm, Rz 1.23 μm, Ra 0.12 μm, and Sm 44 μm.
[0071]
A 0.65 μm undercoat layer was formed on the aluminum pipe subjected to the wet honing treatment as described above in the same manner as in Example 1.
[0072]
The electrophotographic photoreceptor was subjected to a durability test and an image quality evaluation in the same manner as in Example 1. As a result, good image quality without interference fringes and image defects was obtained, and sufficient durability was obtained.
[0073]
(Comparative Example 1)
Honing was performed in the same manner as in Example 1 except that the honing abrasive grains were changed to spherical alumina beads CB-A20S (abrasive grains having an average particle diameter of 20 μm and 10 μm or less 0%) and the discharge air pressure was set to 0.1 MPa.
[0074]
The cylinder surface roughness after honing was Rmax 1.75 μm, Rz 1.13 μm, Ra 0.13 μm, and Sm 25 μm.
[0075]
An undercoat layer of 0.65 μm was formed on the aluminum pipe subjected to the wet honing treatment as described above in the same manner as in Example 1, and thereafter, a charge generation layer and a charge transport layer were formed to complete the electrophotographic photoreceptor. Was.
[0076]
The electrophotographic photoreceptor was subjected to a durability test and image quality evaluation in the same manner as in Example 1. As a result, no black spot image defect appeared, but unevenness due to laser light interference fringes appeared in the image.
[0077]
(Comparative Example 2)
Honing was performed in the same manner as in Example 1 except that the abrasive grains were spherical alumina beads CB-A30S (manufactured by Showa Titanium Co., Ltd., 0% abrasive grains having an average particle diameter of 30 μm and 15 μm or less) and the discharge air pressure was 0.15 MPa.
[0078]
The cylinder surface roughness of the initial honing was Rmax 2.42 μm, Rz 1.54 μm, Ra 0.23 μm, and Sm 33 μm.
[0079]
An undercoat layer of 0.65 μm was formed on the aluminum pipe subjected to the wet honing treatment as described above in the same manner as in Example 1, and a charge generation layer and a charge transport layer were formed to complete an electrophotographic photosensitive member.
[0080]
The electrophotographic photosensitive member was subjected to a durability test and image quality evaluation in the same manner as in Example 1. As a result, no interference fringes appeared, but black spots due to image defects appeared.
[0081]
【The invention's effect】
According to the liquid honing method of the present invention, the surface roughness of the aluminum cylinder can be set to an optimum state in which interference fringes do not easily appear and the surface roughness can be minimized by using the spherical abrasive grains having a wide particle size distribution range as described above. Therefore, image defects due to irregularities and the like are extremely reduced. Further, since the spherical alumina abrasive grains are used without sharply classifying the particle diameter, the cost of manufacturing the electrophotographic photosensitive member substrate is extremely reduced.
[0082]
[Table 1]
[0083]
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic configuration diagram of a liquid honing apparatus for using a photoreceptor in a regenerating process according to the present invention.
FIG. 2 is an enlarged configuration diagram of a liquid honing used in the present invention.
FIG. 3 is a schematic view of an LBP cartridge used in the present invention.
FIG. 4 is a diagram showing a shape of a spherical alumina abrasive grain used in the present invention, a surface shape after honing, and a particle size distribution chart.
FIG. 5 is a diagram of a classified spherical alumina abrasive grain not used in the present invention, a surface shape after honing, and a particle size distribution chart.
[Explanation of symbols]
1 Honing nozzle 2 Air supply pipe 3 Honing liquid circulation pipe 4 Work (cylindrical substrate)
Reference Signs List 5 Work holder 6 Work rotating motor 7 Honing liquid 8 Stirring motor 9 Stirring propeller 10 Honing liquid recovery pipe 11 Honing liquid circulation pump 12 Nozzle moving direction 13 Honing abrasive grain 19 Primary charging means roller 20 Laser light 21 Electrophotographic photosensitive member Reference Signs List 22 developing sleeve 23 developing device 24 photosensitive drum shaft 25 transfer charger 26 transfer paper 27 fixing roller 28 cleaning blade 29 pre-exposure
