JP2004001647A

JP2004001647A - Air bag cover for occupant protection

Info

Publication number: JP2004001647A
Application number: JP2002160488A
Authority: JP
Inventors: Motoko Ito; 伊藤　もと子; Tatsumi Tsuji; 辻　龍美; Izumi Ishii; 石井　泉; Mitsuhiro Murayama; 村山　三弘
Original assignee: Mitsubishi Chemical Corp; Japan Polychem Corp
Current assignee: Mitsubishi Chemical Corp; Japan Polychem Corp
Priority date: 2002-05-31
Filing date: 2002-05-31
Publication date: 2004-01-08

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an air bag cover for occupant protection with excellent rigidity and thermal deformation resistance without needing to reinforce with the insertion of a 6-nylon net or the like, high in hinge strength and mounting strength with an air bag storage cover lockable to an instrument panel or an automobile body itself or mountable directly or through a component such as a metal insert, having excellent moldability and product appearance and moreover with high safety of developing without breaking and scattering in air bag expansion. <P>SOLUTION: This air bag cover for occupant protection is formed by injection-molding a thermoplastic olefinic composite material containing 50-65 wt% olefinic resin, 20-45 wt% α-olefin copolymer rubber with ethylene and three carbon atoms or more, 5-20 wt% talc and having a melt flow rate of 5-20g/10min, a bending elastic modulus of 800-2,000 MPa, tensile breaking strength of 20 MPa or more and Izod impact strength of 5 kJ/m<SP>2</SP>or more. <P>COPYRIGHT: (C)2004,JPO

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、乗物用エアバッグカバーに関し、詳しくは、自動車などの高速移動体に設置され、衝突事故などの際に、その衝撃や変形を感知して膨張展開することにより、乗員の保護を図るエアバッグの収納カバーに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
エアバッグシステムは、自動車などの衝突の際に運転手や搭乗者を保護するシステムであり、衝突の際の衝撃を感知する装置とエアバッグ装置から成る。エアバッグ装置は、エアバッグ、エアバッグ作動装置およびそれを収納するカバーから成り、これら装置は、ステアリングホイール、助手席前面のインストルメントパネル内、フロントピラー、サイドピラー及びリアピラー、座席シート側面部などに設置される。そして、車両の衝突などにより大きな衝撃を受けた時には、エアバッグケース内に収納されているエアバッグが膨張し、エアバッグカバーを内部から押し開いて車室内に展開するようになっている。
【０００３】
上記の様な構造に使用されるエアバッグカバーとしては、金属を芯材としてウレタン発泡成形したもの、製品重量の軽量化を目的として芯材に変性ポリフェニレンオキサイドと６−ナイロンとのポリマーアロイといった硬質プラスチックを使用し、６−ナイロンネット等による補強材をインサートしてウレタン発泡成形したもの等がある。
【０００４】
しかしながら、変性ポリフェニレンオキサイドと６−ナイロンとのポリマーアロイを芯材として使用した場合、製品重量は軽量化できるが、低温時の展開性能が低下する傾向があり、また、ネット状の補強材をインサートするため、多数の複雑な製造工程が必要である。
【０００５】
上記の問題を解決する試みとして、ソフト感のある熱可塑性エラストマーを使用した表皮層と、形状保持性のある硬い熱可塑性エラストマーを使用したコア層から成り、更に、上記のウレタン発泡成形の製造工程を簡略化して生産性を向上させた二色射出成形カバーが提案され（特開平１−２０２５５０号公報、特開平２−１７１３６２号公報、特開平２−２２０９４６号公報、特開平３−１８９２５２号公報など）、更には、単層射出成形により二色射出成形カバーの欠点であるコストを低減したカバーが提案されている（特開平２−１７１３６４号公報、特開平４−１５１３４８号公報、特開平４−３１４６４８号公報、特開平５−３８９９６号公報）。これらの提案により、通常の射出成形機にてエアバッグカバーの成形を行うことが可能となり、しかも、成形サイクルの短縮化が図られた。
【０００６】
しかしながら、最新の乗員保護用エアバッグ装置の場合は、エアバッグカバーは、インストルメントパネルの助手席前面の開口部に設置されたり、フロント、サイドピラー等に設置されるケースもあり、この様な場合には、隣接する部材との剛性感・外観の差がより少ないものが求められる。
【０００７】
特開平１１−２３６４８３号公報には、上記の要求に応えるため、エアバッグ収納カバーがカバー本体部と当該カバー本体部を固定部材へ固定するための取り付け部と当該取り付け部の近傍に配設したヒンジ部とから構成され、これらの各部が同一面上となる様に形成したエアバッグカバーが提案されている。しかしながら、上記のエアバッグカバーは、剛性感や耐熱変形といった面で十分満足できるものとはいえない。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、上記実情に鑑みなされたものであり、その目的は、６−ナイロンネット等をインサートして補強する必要がなく、剛性感および耐熱変形性に優れる一方、ヒンジ強度や取り付け強度が高く、該エアバッグの収納用カバーがインストルメントパネルや自動車の車体そのものに係り止め、または、直接もしくは金属インサート等の部品を介し取り付けることが出来、また、成形加工性、製品外観に優れ、しかも、エアバッグ膨張時に破壊・飛散することなく展開するという安全性の高い乗員保護用エアバッグカバーを提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、鋭意研究を重ねた結果、特定成分を特定割合で配合した特定の物性をもつ熱可塑性オレフィン系複合材を使用することにより、上記の目的を容易に達成し得るとの知見を得、本発明を完成するに至った。
【００１０】
すなわち、本発明の要旨は、成分（Ａ）としてオレフィン系樹脂５０〜６５重量％、成分（Ｂ）としてエチレンと炭素原子数が３以上であるα−オレフィン共重合体ゴム２０〜４５重量％、成分（Ｃ）としてタルク５〜２０重量％を含有し（但し、成分（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）の合計量は１００重量％）、且つ、メルトフローレート（ＪＩＳ　Ｋ６７５８、２３０℃、２１．１８Ｎ荷重）が５〜２０ｇ／１０分、曲げ弾性率（ＪＩＳ　Ｋ７２０３）が８００〜２，０００ＭＰａ、引張破壊強さ（ＪＩＳ　Ｋ７１１３、２号ダンベル）が２０ＭＰａ以上、アイゾット衝撃強さ（ＪＩＳ　Ｋ７１１０、−３０℃）が５ｋＪ／ｍ^２以上である熱可塑性オレフィン系複合材を射出成形して成ることを特徴とする乗員保護用エアバッグカバーに存する。
【００１１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を詳細に説明する。先ず、本発明の乗員保護用エアバッグカバーの構成材料について説明する。本発明においては、以下の特定成分（Ａ）〜（Ｃ）を必須成分として含有する熱可塑性オレフィン系複合材を使用することが重要である。
【００１２】
本発明では成分（Ａ）としてオレフィン系樹脂を使用する。オレフィン系樹脂としては、例えば、エチレン、プロピレン、ブテン−１等の炭素数２〜８程度のα−オレフィンの単独重合体の他、それらのα−オレフィンと、エチレン、プロピレン、ブテン−１、３−メチルブテン−１、ペンテン−１、４−メチルペンテン−１、ヘキセン−１、オクテン−１、デセン−１等の炭素数２〜２０程度の他のα−オレフィン、酢酸ビニル、アクリル酸、メタクリル酸、アクリル酸エステル、メタクリル酸エステル、スチレン、塩化ビニル等のビニル化合物との共重合体が挙げられる。
【００１３】
上記のオレフィン系樹脂の具体例としては、低・中・高密度ポリエチレン等のエチレン単独重合体、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−ブテン−１共重合体、エチレン−４−メチルペンテン−１共重合体、エチレン−ヘキセン−１共重合体、エチレン−オクテン−１共重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−アクリル酸共重合体、エチレン−メタクリル酸共重合体、エチレン−メタアクリル酸メチル共重合体、エチレン−アクリル酸エチル共重合体などのエチレン系樹脂、プロピレン単独共重合体、プロピレン−エチレン共重合体、プロピレン−エチレン−ブテン−１共重合体などのプロピレン系樹脂、ブテン−１単独重合体、ブテン−１−エチレン共重合体、ブテン−１−プロピレン共重合体などのブテン−１系樹脂が挙げられる。
【００１４】
以上の中では、プロピレン系樹脂が好ましく、そのプロピレン系樹脂においても、エアバッグカバーに射出成形後の結晶の厚みが５〜１２ｎｍであるプロピレン系樹脂が好ましい。上記の結晶の厚みは、より好ましくは５〜１０ｎｍである。結晶の厚みが上記範囲以外のプロピレン系樹脂を使用した場合は、曲げ弾性率、耐熱変形性が低下する傾向にある。
【００１５】
プロピレン系樹脂の結晶の厚みを調節するためには、プロピレン系樹脂の重合の際に使用する触媒として、塩化マグネシウム上に担持されたチタン化合物、電子供与性化合物（内部ドナー）を含む固体化合物、トリアルキルアルミニウム化合物を使用するのが好ましい。この場合、必要に応じて電子供与性化合物（外部ドナー）を使用することも出来る。
【００１６】
上記の結晶の厚みはプロピレン系樹脂の結晶構造の長周期Ｌと結晶化度を使用し、以下の様に求めることが出来る。
【００１７】
結晶構造の長周期Ｌとは、ポリプロピレンブロックを構成するポリプロピレンの結晶組織が板（ラメラ）状結晶の積み重なりであるというモデル構造に基づいて、小角Ｘ線散乱測定より決定される結晶と非晶の繰り返し周期のことである。詳細な測定方法は、文献「高分子実験学１６　高分子固体構造ＩＩ」（１９８４年共立出版発行）に記載されているが、概略次の通りである。
【００１８】
すなわち、Ｘ線散乱における散乱角を２θとして式Ｓ＝２ｓｉｎθ／λ（λは波長）で与えられる散乱ベクトルＳ、及び、その時の散乱強度Ｉ（Ｓ）を使用してＩ（Ｓ）×Ｓ^２をＳに対してプロットして得られる曲線の極大値を与えるＳの値を求め、この値をＬとする。なお、測定試料は、射出成形されたエアバッグカバーの中央部分から、溶融樹脂の流動方向対して直角に短冊状測定片（厚み１ｍｍ）を切り出して作成する。Ｘ線は試料片に垂直に入射する。
【００１９】
一方、結晶化度は次の様に求める。広角Ｘ線回析法により回析角（２θ）が３５゜から５゜までの回析ピーク強度を測定し、ベース散乱を除去した後、２θ＝１９．５゜にピークを持つ非晶ピーク（積分強度Ｉａ）とそれ以外の結晶ピーク（積分強度Ｉｃ）を分離し、それぞれの面積比から式Ｉｃ／（Ｉｃ＋Ｉａ）×１００（％）により結晶化度（ｘｃ）を求める。
【００２０】
そして、結晶の厚みは、求められた長周期Ｌと結晶化度ｘｃを使用し、式「Ｌ×ｘｃ＝結晶の厚み」により算出する。
【００２１】
プロピレン系樹脂はプロピレン・エチレンブロック共重合体が好ましく、その場合、エチレン含量は、通常１〜１０重量％、好ましくは２〜８重量％である。エチレン含量が１０重量％を超える場合は、曲げ弾性率、耐熱変形性が低下する傾向にある。
【００２２】
また、本発明において、成分（Ａ）として使用するオレフィン系樹脂のメルトフローレートは、通常１０〜１００ｇ／１０分（ＪＩＳ　Ｋ６７５８、２３０℃、２１．１８Ｎ荷重）、好ましくは１５〜９０ｇ／１０分である。メルトフロレートが１０ｇ／１０分未満の場合は、成形加工性や製品外観が劣り、１００ｇ／１０分を超える場合は、引張破壊伸び（ＪＩＳ　Ｋ７１１３、２号ダンベル）やアイゾット衝撃強さ（ＪＩＳ　Ｋ７１１０、−３０℃）が低下する傾向にある。また、オレフィン系樹脂の密度（ＪＩＳ　Ｋ７１１２）は、通常０．９０〜０．９７ｇ／ｃｍ^３であり、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）の比は通常５〜１０の範囲が好ましい。Ｍｗ／Ｍｎが５未満の場合は成形時にフローマークが発生し易くなり、１０を超える場合は引張破壊強さが低下する傾向にある。
【００２３】
本発明では成分（Ｂ）としてエチレンと炭素原子数が３以上のα−オレフィン共重合体ゴム（以下、エチレン・α−オレフィン共重合体ゴムと略記する）を使用する。エチレン・α−オレフィン共重合体ゴムは、可溶性バナジウム化合物と有機アルミニウム化合物とから形成される触媒、カミンスキー型触媒などを使用し、エチレンと炭素原子数３〜２０（好ましくは３〜１２）のα−オレフィンとを水素の共存化に連続的に共重合させて得られる。
【００２４】
炭素原子数が３以上のα−オレフィンとしては、例えば、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−オクテン、１−デセン等が挙げられる。これらの中では、プロピレン、１−ブテン、１−ヘキセン、１−オクテンが好ましい。また、エチレン・α−オレフィン共重合体ゴムとして、５−エチリデンノルボルネン、５−メチルノルボルネン、５−ビニルノルボルネン、ジシクロペンタジエン等の共役ジエン成分を共重合したエチレン・α−オレフィン非共役ジエン共重合体ゴム、具体的には、エチレン・プロピレン非共役ジエン共重合体ゴムが好ましい。
【００２５】
エチレン・α−オレフィン共重合体ゴムにおけるエチレン含量は、通常５５〜９０重量％、好ましくは６０〜８５重量％である。エチレン含量が５５重量％未満の場合は引張破壊強さが低下する傾向にあり、９０重量％を超える場合は、アイゾット衝撃強さが低下する傾向にある。また、エチレン・α−オレフィン共重合体ゴムのメルトフローレート（ＪＩＳ　Ｋ６７５８、２３０℃、２１．１８Ｎ荷重）は、通常１０ｇ／１０分以下、好ましくは５ｇ／１０分以下である。メルトフローレートが１０ｇ／１０分を超える場合は、引張破壊強さ（ＪＩＳ　Ｋ７１１３、２号ダンベル）が低下する傾向にある。また、密度（ＪＩＳ　Ｋ７１１２）は、通常０．８９ｇ／ｃｍ^３以下、好ましくは０．８８ｇ／ｃｍ^３以下である。密度が０．８９ｇ／ｃｍ^３を超える場合は、アイゾット衝撃強さ（ＪＩＳＫ７１１０、−３０℃）が低下する傾向にある。
【００２６】
本発明では成分（Ｃ）としてタルクを使用する。タルクは、主として製品の剛性感を向上させるために使用される。本発明で使用するタルクの比表面積は、通常３７、０００ｃｍ^２／ｇ以上、好ましくは４０、０００ｃｍ^２／ｇ以上、平均粒径は、通常１．０〜６．０μｍ、好ましくは１．５〜５．５μｍ、平均アスペクト比は、通常５以上、好ましくは６以上である。斯かる物性のタルクを使用することにより、衝撃性能を著しく低下させず、剛性感を向上させることが可能である。
【００２７】
本発明においては、成分（Ｄ）としてスチレン系エラストマーを配合することが出来る。スチレン系エラストマーは、熱可塑性オレフィン系複合材の低温アイゾット衝撃強さ、引張破壊強さ、製品表面の傷つき性を調節する目的で配合される。
【００２８】
スチレン系エラストマーとしては、芳香族ビニル化合物と共役ジエン化合物の共重合体、エチレンと芳香族ビニル化合物の共重合体などが挙げられる。中でも、（１）少なくとも２個の芳香族ビニル化合物から成る重合体ブロックと少なくとも１個の共役ジエン化合物から成る重合体ブロックとから成る芳香族ビニル−共役ジエンブロック共重合体ゴムの水素添加物、（２）少なくとも１個の芳香族ビニル化合物から成る重合体ブロックと少なくとも１個の共役ジエン化合物から成る重合体ブロック又は芳香族ビニル化合物から成る重合体ブロックと共役ジエン化合物から成る重合体ブロックとのランダム共重合体ブロックから成るブロック共重合体ゴムの水素添加物、（３）少なくとも１個の芳香族ビニル化合物とから成る重合体ブロックと芳香族ビニル化合物から成る重合体ブロックと共役ジエン化合物から成る重合体ブロックとのランダム共重合体ブロックと芳香族ビニル化合物から成る共重合体ブロックと共役ジエン化合物から成る重合体ブロックのうち芳香族化合物重合体ブロックが漸増するテーパーブロック共重合体ブロックから成るブロック共重合体ゴムの水素添加物が好ましい。これらの中では、上記の（１）の芳香族ビニル−共役ジエンブロック共重合体の水素添加物が特に好ましい。
【００２９】
芳香族ビニル−共役ジエンブロック共重合体の水素添加物において、スチレンブロック部の割合は、通常２０〜４０重量％、好ましくは２５〜３５重量％である。共役ジエンとしては、ブタジエン、イソプレン又はこれらの混合物が挙げられる。具体的には、スチレン・ブタジエンブロック共重合体（Ｓ−Ｂ−Ｓ）、スチレン・イソプレンブロック共重合体（Ｓ−Ｉ−Ｓ）、スチレン・ブタジエン・イソプレンブロック共重合体（Ｓ−ＢＩ−Ｓ）、スチレン・ブタジエン共重合体の水素添加物（水添Ｓ−Ｂ−Ｓ）であるスチレン・エチレン・ブタジエン・スチレン共重合体（ＳＥＢＳ）等が挙げられる。本発明で使用するスチレン系エラストマーのメルトフローレートは、通常５ｇ／１０分（ＪＩＳ　Ｋ６７５８、２３０℃、２１．１８Ｎ荷重）以下である。メルトフローレートが５ｇ／１０分を超える場合は、成形性および製品の外観が低下する傾向にある。
【００３０】
本発明においては、本発明の効果を著しく損なわない範囲内で、各種目的に応じて任意の成分を配合することが出来る。斯かる任意の成分としては、着色剤、酸化防止剤、熱安定剤、光安定剤、紫外線吸収剤、各種無機フィラー、前記以外の各種熱可塑性エラストマー、中和剤、滑剤、防曇剤、アンチブロッキング剤、スリップ剤、難燃剤、分散剤、帯電防止剤、導電性付与剤、金属不活性剤、分子量調整剤、防菌剤、蛍光増白剤などが挙げられる。
【００３１】
上記の各成分の配合割合は次の通りである。すなわち、成分（Ａ）は５０〜６５重量％、好ましくは５５〜６５重量％、成分（Ｂ）は２０〜４５重量％、好ましくは２０〜４０重量％、成分（Ｃ）は５〜２０重量％、好ましくは７〜２０重量％であり、成分（Ｄ）は、成分（Ａ）、（Ｂ）及び（Ｃ）の合計１００重量部に対し、通常１０重量部以下、好ましくは１〜８重量部である。
【００３２】
成分（Ａ）の配合割合が５０重量％未満の場合は剛性感や耐熱変形性に劣り、６５重量％を超える場合は、低温時のアイゾット衝撃性能に劣り、特に、−３５℃で３０分以上冷却槽にて冷却した後、２分以内に取り付け作業を実施し、展開試験を実施した際の展開性能性に劣る。成分（Ｂ）の配合割合が２０重量％未満の場合は破断点伸びが小さくなり、４５重量％を超える場合は剛性や耐熱変形性に劣る。成分（Ｃ）の配合割合が５重量％未満の場合は剛性感や耐熱変形性に劣り、２０重量％を超える場合は、低温時のアイゾット衝撃性能に劣り、特に、−３５℃で３０分以上冷却槽にて冷却した後、２分以内に取り付け作業を実施し、展開試験を実施した際の展開性能性に劣る。成分（Ｄ）の配合割合が１０重量部を超える場合は、剛性や耐熱変形性に劣る傾向があり、また、引張破壊強さが低くなり、高温時の展開性能に劣る傾向がある。
【００３３】
本発明で使用する熱可塑性オレフィン系複合材は、上記の各成分を均一に混合した後、常法に従って混練して製造される。混合処理には、例えば、ヘンシェルミキサー、リボブレンダー、Ｖ型ブレンダー、スクリューブレンダー等が使用され、混練処理には、通常の押出機、バンバリーミキサー、ロール、ブラベンダー、ニーダー等が使用される。本発明においては、押出機、特に二軸押出機を使用するのが好ましい。
【００３４】
本発明で使用する熱可塑性オレフィン系複合材は次の物性を有することが重要である。すなわち、ＪＩＳ　Ｋ６７５８による２３０℃、２１．１８Ｎ荷重におけるメルトフローレートが５〜２０ｇ／１０分（好ましくは８〜２０ｇ／１０分）、ＪＩＳ　Ｋ７２０３による曲げ弾性率が８００〜２，０００ＭＰａ（好ましくは８５０〜１，９００ＭＰａ）、ＪＩＳ　Ｋ７１１３による引張破壊強さが２０ＭＰａ以上（好ましくは２２ＭＰａ以上）、ＪＩＳ　Ｋ７１１０による−３０℃アイゾット衝撃強さが５ｋＪ／ｍ^２以上（好ましくは６ｋＪ／ｍ^２以上）である。
【００３５】
メルトフローレートが上記範囲未満の場合は、生産性に劣り、また、フローマーク等の製品不具合が発生し易い傾向となり製品外観が劣り、上記範囲を超える場合は、引張破壊伸びが低下する。曲げ弾性率が上記範囲未満の場合は、剛性感や耐熱変形性に劣り、上記範囲を超える場合は、アイゾット衝撃強さ及び引張破壊伸びが低下する傾向にある。引張破壊伸びが上記範囲未満の場合は、エアバッグ展開時のエアバッグカバーの取り付け部やヒンジ部などに掛かる応力集中を変形により十分に分散させることが出来ず、また、バッグの膨張に伴う変形に追随できなくなるため、割れ、破損などが起こる。アイゾット衝撃強さが、上記範囲未満の場合は、低温展開試験時、取り付け部やヒンジ構造部となる部分など応力集中が掛かり易い部分における破壊エネルギーの許容度が不十分になるため、当該部分にて破壊が起こり易くなり低温展開性に劣る。
【００３６】
本発明に係る乗員保護用エアバッグカバーの製造方法としては、種々の成形法を適用可能であるが、通常は射出成形法が採用される。また、必要に応じ、ガスインジェクション成形法、射出圧縮成形法、ショートショット発泡成形法などの各種成形法を使用してもよい。射出成形の場合、成形温度は、通常１００〜３００℃、好ましくは１５０〜２８０℃、射出圧力は、通常５〜１００ＭＰａ、好ましくは１０〜８０ＭＰａ、金型温度は、通常２０〜８０℃、好ましくは２０〜６０℃とされる。
【００３７】
本発明の乗員保護用エアバッグカバーは、単層射出成形品として使用してもよいが、複合シートを真空成形などにて賦形した後、射出成型金型内にて、または、射出成形後にて、乗員保護用エアバッグカバーに融着や接着させた積層構造として使用してもよい。なお、上記の複合シートは、例えば、布調表皮および必要に応じて合成樹脂発泡層を有した軟質ポリ塩化ビニルやオレフィン系熱可塑性エラストマーの表皮層とポリオレフィン系樹脂の発泡層とから形成することが出来る。
【００３８】
本発明の乗員保護用エアバッグカバーは、自動車などの高速移動体が衝突事故などの際に、その衝撃や変形を感知することにより作動し、膨張展開する乗員保護用エアバッグシステムのエアバッグ収納用カバーとして使用される。特に、フロントピラー、サイドピラー、リアピラー等の様に細い枠部分に取り付けられるカバーに好適である。
【００３９】
【実施例】
以下、本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明は、その要旨を超えない限り、以下の実施例に限定されるものではない。
【００４０】
以下の諸例で使用した原材料は、次の表１〜表４に示す通りである。
【００４１】
【表１】

【００４２】
【表２】

【００４３】
【表３】

【００４４】
【表４】

【００４５】
以下の諸例で使用した評価方法は、以下の（１）〜（７）に示す通りである。但し、（２）〜（５）における測定には、試料として、インラインスクリュータイプ射出成形機（日本製鋼所（株）製射出成形機；Ｎ１００Ｂ）を使用し、射出圧力５０ＭＰａ、射出温度２２０℃、金型温度４０℃にて成形したピースを使用した。また、下記（６）における測定には、試料として、インラインスクリュータイプ射出成形機（新潟鉄工所（株）製射出成形機：ＮＮ３５０）を使用し、２２０℃の温度で成形した乗員保護用エアバッグのモデル製品を使用した。
【００４６】
（１）メルトフローレート（ｇ／１０分）：
ＪＩＳ−Ｋ−６７５８に準拠して温度２３０℃、荷重２１．１８Ｎ荷重にて測定。
【００４７】
（２）曲げ弾性率（ＭＰａ）：
ＪＩＳ−Ｋ−７２０３に準拠してスパン間６４ｍｍ、曲げ速度２ｍｍ／ｍｉｎにて測定。
【００４８】
（３）引張破壊強さ（ＭＰａ）：
ＪＩＳ−Ｋ−７１１３に準拠し、長さ１２０ｍｍ、幅８０ｍｍ、厚み２ｔのシートから打ち抜いたＪＩＳ　２号ダンベルを用い、引張スピード５０ｍｍ／ｍｉｎにて測定を実施した。
【００４９】
（４）アイゾット衝撃強さ（ｋＪ／ｍ^２）：
ＪＩＳ−Ｋ−７１１０に準拠したノッチ付き試験片を用い−３０℃にて測定。
【００５０】
（５）耐熱変形性：
ＪＩＳ−Ｋ−７１１６に準拠した曲げクリープ試験治具を用い、曲げ弾性率評価用試験片の幅方向（１０ｍｍ幅）を荷重に対して平行にして測定。１１０℃雰囲気下で２．２ＭＰａの荷重を加えた時の変形量が２．５ｍｍ以下のものを耐熱変形性良好とした。
【００５１】
（６）成形性：
２２０℃の成形温度で乗員保護用エアバッグのモデル製品がショートショットとなったものを不良とした。
【００５２】
（７）製品外観：
成形した乗員保護用エアバッグのモデル製品の外観にヒケ、フローマークの発生が著しいものについては不良とした。
【００５３】
（８）展開性：
先端が１／２インチＲのポンチを使用し、打ち抜き速度：５ｍ／秒、恒温槽内温度：−３０℃及び８０℃の条件で、射出成形した厚さ３ｍｍの平板について高速面衝撃試験を行なった。そして、試験後の平板を目視観察し、延性破壊したものを良好、脆性破壊したものを不良とした。
【００５４】
実施例１〜１３及び比較例１〜１２
前記の原材料を使用し、表５〜表８に示す配合組成（重量部）にて配合し、この配合組成の合計量１００重量部に対して、フェノール系酸化防止剤（商品名「イルガノックス１０１０」）０．１重量部を添加し、Ｌ／Ｄ＝３３、シリンダー径４５ｍｍの二軸押出機（池貝製「ＰＣＭ４５」）を使用し、２００℃の温度で混練処理して溶融混練しペレットを得た。このペレットを上記の通り射出成形して、上記の評価を行なった。これらの評価結果を表５〜表８に示す。＿
【００５５】
【表５】

【００５６】
【表６】

【００５７】
【表７】

【００５８】
【表８】

【００５９】
＜結果の評価＞
（１）曲げ弾性率が７００ＭＰａと低い比較例１では耐熱変形性が劣っている。
（２）成分（ａ）の配合量が７０重量％と多く、アイゾット衝撃強さが４ｋＪ／ｍ^２と低い比較例２及び比較例３では展開性が劣っている。
（３）成分（ｂ）の配合量が５０重量％と多い比較例４では耐熱変形性が劣っている。
（４）メルトフローレートが３ｇ／１０分と低い比較例５では成形性と製品外観劣っている。
（５）成分（ｃ）の配合量が２５重量％と多く、アイゾット衝撃強さが３ｋＪ／ｍ^２と低い比較例６では展開性が劣っている。
（６）メルトフローレートが４ｇ／１０分と低く、曲げ弾性率が７５０ＭＰａと低い比較例７では、成形性と製品外観が劣っている。
（７）アイゾット衝撃強さが４ｋＪ／ｍ^２と低い比較例８及び比較例９では展開性が劣っている。
（８）引張破壊強さが１９ＭＰａと低い比較例１０では製品外観が劣っている。
（９）メルトフローレートが２４ｇ／１０分と高い比較例１１では耐熱変形性が劣っている。
【００６０】
【発明の効果】
本発明によれば、エアバッグ膨張時に破壊、飛散が無く、且つ、剛性感、耐熱変形性に優れたインストルメントパネル内、フロント、サイドピラー等に設置される乗員保護用エアバッグカバーを得ることが出来る。斯かる乗員保護用エアバッグカバーは、自動車などの衝突事故の際に、その衝撃や変形を感知し、膨張するエアバッグ装置のカバー（蓋）として有用である。[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a vehicle airbag cover, and more particularly, is installed on a high-speed moving body such as an automobile, and in the event of a collision or the like, detects the impact or deformation of the airbag cover and inflates and deploys to protect an occupant. The present invention relates to an airbag storage cover.
[0002]
[Prior art]
2. Description of the Related Art An airbag system is a system for protecting a driver or a passenger in the event of a collision of an automobile or the like, and includes a device for sensing an impact in a collision and an airbag device. The airbag device is composed of an airbag, an airbag operating device and a cover for accommodating the airbag, and these devices include a steering wheel, an instrument panel in front of a passenger seat, a front pillar, side pillars and a rear pillar, and a side portion of a seat. Installed in When a large impact is received due to a vehicle collision or the like, the airbag housed in the airbag case is inflated, and the airbag cover is pushed open from the inside to deploy in the vehicle interior.
[0003]
As the airbag cover used in the above-mentioned structure, there are urethane foam molding using a metal as a core material, and a hard material such as a polymer alloy of modified polyphenylene oxide and 6-nylon on the core material for the purpose of reducing product weight. Urethane foam molding using a plastic and inserting a reinforcing material such as a 6-nylon net is available.
[0004]
However, when a polymer alloy of modified polyphenylene oxide and 6-nylon is used as the core material, the product weight can be reduced, but the deployment performance at low temperatures tends to decrease, and a net-like reinforcing material is inserted. Therefore, many complicated manufacturing steps are required.
[0005]
As an attempt to solve the above problem, a skin layer using a thermoplastic elastomer having a soft feeling, and a core layer using a hard thermoplastic elastomer having shape retention, and further, a manufacturing process of the urethane foam molding described above. A two-color injection molded cover has been proposed in which the productivity is improved by simplifying the above (JP-A-1-202550, JP-A-2-171362, JP-A-2-220946, JP-A-3-189252). Further, a cover has been proposed in which the cost, which is a drawback of the two-color injection molded cover, is reduced by single-layer injection molding (JP-A-2-171364, JP-A-4-151348, JP-A-4-151348). -314648, JP-A-5-38996). These proposals have made it possible to mold the airbag cover with a normal injection molding machine, and to shorten the molding cycle.
[0006]
However, in the case of the latest occupant protection airbag devices, the airbag cover may be installed at an opening in the front of the front passenger seat of the instrument panel, or may be installed at the front or side pillars. In such a case, it is required that the difference in rigidity and appearance between adjacent members is smaller.
[0007]
In Japanese Patent Application Laid-Open No. H11-236483, in order to meet the above demand, an airbag storage cover is provided near a cover main body, a mounting portion for fixing the cover main body to a fixing member, and a vicinity of the mounting portion. There has been proposed an airbag cover that includes a hinge portion and is formed such that these portions are on the same surface. However, the airbag cover described above is not sufficiently satisfactory in terms of rigidity and heat-resistant deformation.
[0008]
[Problems to be solved by the invention]
The present invention has been made in view of the above circumstances, and its object is to eliminate the need for reinforcement by inserting a 6-nylon net or the like, and to have excellent rigidity and heat-resistant deformation properties, but high hinge strength and mounting strength. The storage cover of the airbag is engaged with the instrument panel or the vehicle body itself, or can be attached directly or through a component such as a metal insert, and is excellent in moldability and product appearance, and An object of the present invention is to provide a highly safe occupant protection airbag cover that can be deployed without breaking or scattering when the airbag is inflated.
[0009]
[Means for Solving the Problems]
The present inventors have conducted extensive studies and found that the use of a thermoplastic olefin-based composite material having specific properties in which specific components are blended in a specific ratio can easily achieve the above object. To complete the present invention.
[0010]
That is, the gist of the present invention is that 50 to 65% by weight of an olefin resin is used as the component (A), and 20 to 45% by weight of an α-olefin copolymer rubber having 3 or more carbon atoms is ethylene as the component (B). It contains 5 to 20% by weight of talc as the component (C) (however, the total amount of the components (A), (B) and (C) is 100% by weight), and a melt flow rate (JIS K6758, 230 ° C, 21.18N load) is 5 to 20 g / 10 min, the flexural modulus (JIS K7203) is 800 to 2,000 MPa, the tensile breaking strength (JIS K7113, No. 2 dumbbell) is 20 MPa or more, and the Izod impact strength (JIS K7110). -30 ° C.) of 5 kJ / m ² or more by injection-molding a thermoplastic olefin-based composite material.
[0011]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Hereinafter, the present invention will be described in detail. First, the constituent materials of the occupant protection airbag cover of the present invention will be described. In the present invention, it is important to use a thermoplastic olefin-based composite material containing the following specific components (A) to (C) as essential components.
[0012]
In the present invention, an olefin resin is used as the component (A). Examples of the olefin resin include homopolymers of α-olefins having about 2 to 8 carbon atoms, such as ethylene, propylene, and butene-1, and those α-olefins, ethylene, propylene, butene-1, 3 -Other α-olefins having about 2 to 20 carbon atoms such as methylbutene-1, pentene-1, 4-methylpentene-1, hexene-1, octene-1, decene-1, and the like, vinyl acetate, acrylic acid, methacrylic acid And copolymers with vinyl compounds such as acrylic acid esters, methacrylic acid esters, styrene and vinyl chloride.
[0013]
Specific examples of the olefin resin include ethylene homopolymers such as low / medium / high density polyethylene, ethylene-propylene copolymer, ethylene-butene-1 copolymer, and ethylene-4-methylpentene-1 copolymer. Polymer, ethylene-hexene-1 copolymer, ethylene-octene-1 copolymer, ethylene-vinyl acetate copolymer, ethylene-acrylic acid copolymer, ethylene-methacrylic acid copolymer, ethylene-methacrylic acid Methyl copolymer, ethylene-based resin such as ethylene-ethyl acrylate copolymer, propylene-based copolymer, propylene-ethylene copolymer, propylene-based resin such as propylene-ethylene-butene-1 copolymer, butene- Butene-1 resin such as 1 homopolymer, butene-1-ethylene copolymer, butene-1-propylene copolymer And the like.
[0014]
Among the above, a propylene-based resin is preferable, and a propylene-based resin having a crystal thickness of 5 to 12 nm after injection molding on an airbag cover is also preferable. The thickness of the above crystal is more preferably 5 to 10 nm. When a propylene-based resin having a crystal thickness outside the above range is used, the flexural modulus and the heat deformation resistance tend to decrease.
[0015]
In order to adjust the crystal thickness of the propylene-based resin, as a catalyst used in the polymerization of the propylene-based resin, a titanium compound supported on magnesium chloride, a solid compound containing an electron-donating compound (internal donor), Preference is given to using trialkylaluminum compounds. In this case, an electron donating compound (external donor) can be used if necessary.
[0016]
The thickness of the crystal can be determined as follows using the long period L and crystallinity of the crystal structure of the propylene-based resin.
[0017]
The long period L of the crystal structure is defined as a crystal and an amorphous structure determined by small-angle X-ray scattering measurement based on a model structure in which the crystal structure of polypropylene constituting a polypropylene block is a stack of plate (lamella) crystals. It is a repetition cycle. The detailed measurement method is described in the document "Polymer Experimental Science 16 Polymer Solid Structure II" (published by Kyoritsu Shuppan, 1984), and is roughly as follows.
[0018]
That is, using the scattering vector S given by the equation S = 2 sin θ / λ (where λ is the wavelength) and the scattering intensity I (S) at that time assuming that the scattering angle in X-ray scattering is 2θ, I (S) × S ² Is plotted against S, the value of S that gives the maximum value of the curve obtained is determined, and this value is defined as L. The measurement sample is prepared by cutting out a strip-shaped measurement piece (thickness: 1 mm) from the central portion of the injection-molded airbag cover at right angles to the flow direction of the molten resin. X-rays are perpendicularly incident on the specimen.
[0019]
On the other hand, the crystallinity is determined as follows. The diffraction peak intensity at a diffraction angle (2θ) of 35 ° to 5 ° was measured by a wide-angle X-ray diffraction method, and after removing base scattering, an amorphous peak having a peak at 2θ = 19.5 ° ( The integrated intensity Ia) and other crystal peaks (integrated intensity Ic) are separated, and the crystallinity (xc) is determined from the area ratio of each by the formula Ic / (Ic + Ia) × 100 (%).
[0020]
Then, the thickness of the crystal is calculated from the equation “L × xc = crystal thickness” using the obtained long period L and crystallinity xc.
[0021]
The propylene-based resin is preferably a propylene / ethylene block copolymer, in which case the ethylene content is usually 1 to 10% by weight, preferably 2 to 8% by weight. When the ethylene content exceeds 10% by weight, the flexural modulus and the heat deformation resistance tend to decrease.
[0022]
In the present invention, the melt flow rate of the olefin resin used as the component (A) is generally 10 to 100 g / 10 min (JIS K6758, 230 ° C., 21.18 N load), preferably 15 to 90 g / 10 min. It is. If the melt flow rate is less than 10 g / 10 min, the moldability and product appearance are inferior, and if it exceeds 100 g / 10 min, the tensile elongation at break (JIS K7113, No. 2 dumbbell) and the Izod impact strength (JIS K7110). , -30 ° C). The density of the olefin resin (JIS K7112) is usually 0.90 to 0.97 g / cm ³ , and the ratio of the weight average molecular weight (Mw) to the number average molecular weight (Mn) is usually in the range of 5 to 10. preferable. When Mw / Mn is less than 5, flow marks tend to occur during molding, and when Mw / Mn exceeds 10, the tensile fracture strength tends to decrease.
[0023]
In the present invention, ethylene and an α-olefin copolymer rubber having 3 or more carbon atoms (hereinafter abbreviated as ethylene / α-olefin copolymer rubber) are used as the component (B). The ethylene / α-olefin copolymer rubber uses a catalyst formed from a soluble vanadium compound and an organoaluminum compound, a Kaminski type catalyst, or the like, and has ethylene and C 3-20 (preferably 3-12) carbon atoms. It is obtained by continuously copolymerizing an α-olefin and hydrogen in the coexistence of hydrogen.
[0024]
Examples of the α-olefin having 3 or more carbon atoms include propylene, 1-butene, 1-pentene, 1-hexene, 4-methyl-1-pentene, 1-octene, and 1-decene. Among these, propylene, 1-butene, 1-hexene and 1-octene are preferred. Further, as the ethylene / α-olefin copolymer rubber, an ethylene / α-olefin non-conjugated diene copolymer obtained by copolymerizing a conjugated diene component such as 5-ethylidene norbornene, 5-methylnorbornene, 5-vinylnorbornene, and dicyclopentadiene is used. A combined rubber, specifically, an ethylene / propylene non-conjugated diene copolymer rubber is preferred.
[0025]
The ethylene content in the ethylene / α-olefin copolymer rubber is usually 55 to 90% by weight, preferably 60 to 85% by weight. If the ethylene content is less than 55% by weight, the tensile fracture strength tends to decrease, and if it exceeds 90% by weight, the Izod impact strength tends to decrease. Further, the melt flow rate (JIS K6758, 230 ° C., 21.18 N load) of the ethylene / α-olefin copolymer rubber is usually 10 g / 10 minutes or less, preferably 5 g / 10 minutes or less. When the melt flow rate exceeds 10 g / 10 minutes, the tensile strength at break (JIS K7113, No. 2 dumbbell) tends to decrease. The density (JIS K7112) is usually 0.89 g / cm ³ or less, preferably 0.88 g / cm ³ or less. When the density exceeds 0.89 g / cm ³ , the Izod impact strength (JIS K7110, −30 ° C.) tends to decrease.
[0026]
In the present invention, talc is used as the component (C). Talc is mainly used to improve the rigidity of the product. The specific surface area of the talc used in the present invention is usually 37,000 cm ² / g or more, preferably 40,000 cm ² / g or more, and the average particle size is usually 1.0 to 6.0 μm, preferably 1.5 to 6.0 μm. 5.5 μm, the average aspect ratio is usually 5 or more, preferably 6 or more. By using talc having such physical properties, it is possible to improve rigidity without significantly lowering impact performance.
[0027]
In the present invention, a styrene elastomer can be blended as the component (D). The styrene-based elastomer is blended for the purpose of controlling the low-temperature Izod impact strength, tensile breaking strength, and scratch resistance of the product surface of the thermoplastic olefin-based composite material.
[0028]
Examples of the styrene-based elastomer include a copolymer of an aromatic vinyl compound and a conjugated diene compound, and a copolymer of ethylene and an aromatic vinyl compound. Among them, (1) hydrogenated aromatic vinyl-conjugated diene block copolymer rubber composed of a polymer block composed of at least two aromatic vinyl compounds and a polymer block composed of at least one conjugated diene compound; (2) a polymer block comprising at least one aromatic vinyl compound and at least one polymer block comprising a conjugated diene compound or a polymer block comprising an aromatic vinyl compound and a polymer block comprising a conjugated diene compound; (3) A hydrogenated product of a block copolymer rubber composed of a random copolymer block, (3) a polymer block composed of at least one aromatic vinyl compound, a polymer block composed of an aromatic vinyl compound and a conjugated diene compound It consists of a random copolymer block with a polymer block and an aromatic vinyl compound. Copolymer block and an aromatic compound polymer block hydrogenated product of a block copolymer rubber consisting of tapered block copolymer block gradually increases of polymer block comprising a conjugated diene compound is preferable. Among these, the hydrogenated aromatic vinyl-conjugated diene block copolymer (1) is particularly preferred.
[0029]
In the hydrogenated aromatic vinyl-conjugated diene block copolymer, the proportion of the styrene block is usually 20 to 40% by weight, preferably 25 to 35% by weight. Conjugated dienes include butadiene, isoprene or mixtures thereof. Specifically, a styrene-butadiene block copolymer (S-B-S), a styrene-isoprene block copolymer (S-I-S), and a styrene-butadiene-isoprene block copolymer (S-BI-S) ), A styrene / butadiene copolymer hydrogenated product (hydrogenated SBS), such as styrene / ethylene / butadiene / styrene copolymer (SEBS). The melt flow rate of the styrene-based elastomer used in the present invention is usually 5 g / 10 min (JIS K6758, 230 ° C., 21.18 N load) or less. When the melt flow rate exceeds 5 g / 10 minutes, the moldability and the appearance of the product tend to decrease.
[0030]
In the present invention, optional components can be blended according to various purposes within a range that does not significantly impair the effects of the present invention. Such optional components include a coloring agent, an antioxidant, a heat stabilizer, a light stabilizer, an ultraviolet absorber, various inorganic fillers, various thermoplastic elastomers other than those described above, a neutralizing agent, a lubricant, an antifogging agent, and an anti-fogging agent. Examples include a blocking agent, a slip agent, a flame retardant, a dispersant, an antistatic agent, a conductivity imparting agent, a metal deactivator, a molecular weight regulator, a bactericide, and a fluorescent whitening agent.
[0031]
The mixing ratios of the above components are as follows. That is, component (A) is 50 to 65% by weight, preferably 55 to 65% by weight, component (B) is 20 to 45% by weight, preferably 20 to 40% by weight, and component (C) is 5 to 20% by weight. Component (D) is usually 10 parts by weight or less, preferably 1 to 8 parts by weight, based on 100 parts by weight of the total of components (A), (B) and (C). It is.
[0032]
When the blending ratio of the component (A) is less than 50% by weight, the rigidity and heat deformation resistance are inferior, and when it exceeds 65% by weight, the Izod impact performance at low temperature is inferior, especially at -35 ° C for 30 minutes or more. After cooling in the cooling tank, the mounting work is performed within 2 minutes, and the deployment performance when performing the deployment test is inferior. When the blending ratio of the component (B) is less than 20% by weight, the elongation at break is small, and when it exceeds 45% by weight, the rigidity and the heat deformation resistance are poor. If the compounding ratio of the component (C) is less than 5% by weight, the rigidity and heat deformation resistance are inferior, and if it exceeds 20% by weight, the Izod impact performance at low temperatures is inferior, especially at -35 ° C for 30 minutes or more. After cooling in the cooling tank, the mounting work is performed within 2 minutes, and the deployment performance when performing the deployment test is inferior. When the compounding ratio of the component (D) exceeds 10 parts by weight, the rigidity and the heat deformation resistance tend to be inferior, the tensile strength at break tends to be low, and the developing performance at high temperatures tends to be inferior.
[0033]
The thermoplastic olefin-based composite material used in the present invention is produced by uniformly mixing the above components and kneading them according to a conventional method. For the mixing treatment, for example, a Henschel mixer, a ribo blender, a V-type blender, a screw blender, or the like is used. For the kneading treatment, a usual extruder, Banbury mixer, roll, Brabender, kneader, or the like is used. In the present invention, it is preferable to use an extruder, particularly a twin-screw extruder.
[0034]
It is important that the thermoplastic olefin-based composite material used in the present invention has the following physical properties. That is, the melt flow rate at 230 ° C. and a load of 21.18 N according to JIS K6758 is 5 to 20 g / 10 min (preferably 8 to 20 g / 10 min), and the flexural modulus according to JIS K7203 is 800 to 2,000 MPa (preferably 850). １，1,900 MPa), the tensile fracture strength according to JIS K7113 is 20 MPa or more (preferably 22 MPa or more), and the -30 ° C. Izod impact strength according to JIS K7110 is 5 kJ / m ² or more (preferably 6 kJ / m ² or more). .
[0035]
When the melt flow rate is less than the above range, productivity is poor, and a product defect such as a flow mark tends to occur, resulting in poor product appearance. When the melt flow rate exceeds the above range, tensile elongation at break decreases. When the flexural modulus is less than the above range, the rigidity and heat deformation resistance are poor, and when it exceeds the above range, Izod impact strength and tensile elongation at break tend to decrease. If the tensile elongation at break is less than the above range, the stress concentration applied to the mounting portion of the airbag cover or the hinge portion when the airbag is deployed cannot be sufficiently dispersed by deformation, and the deformation accompanying the inflation of the bag. Cracks, breakage, etc. occur. If the Izod impact strength is less than the above range, at the time of the low-temperature deployment test, the tolerance of the breaking energy in the portion where stress concentration is likely to be applied, such as the portion to be the mounting portion or the hinge structure portion, becomes insufficient. Therefore, destruction is likely to occur and low-temperature deployability is poor.
[0036]
Although various molding methods can be applied as a method of manufacturing the occupant protection airbag cover according to the present invention, an injection molding method is usually employed. Further, if necessary, various molding methods such as a gas injection molding method, an injection compression molding method, and a short shot foam molding method may be used. In the case of injection molding, the molding temperature is usually 100 to 300 ° C., preferably 150 to 280 ° C., the injection pressure is usually 5 to 100 MPa, preferably 10 to 80 MPa, and the mold temperature is usually 20 to 80 ° C., preferably 20 to 60 ° C.
[0037]
The occupant protection airbag cover of the present invention may be used as a single-layer injection molded product, but after shaping the composite sheet by vacuum molding or the like, in an injection mold, or after injection molding. In addition, it may be used as a laminated structure that is fused or adhered to an occupant protection airbag cover. The above-mentioned composite sheet may be formed from, for example, a soft polyvinyl chloride or olefin-based thermoplastic elastomer skin layer having a cloth-like skin and, if necessary, a synthetic resin foam layer, and a polyolefin-based resin foam layer. Can be done.
[0038]
The occupant protection airbag cover of the present invention is operated by sensing the impact or deformation of a high-speed moving body such as an automobile in the event of a collision or the like, and is actuated to expand and deploy the occupant protection airbag system. Used as a cover for In particular, it is suitable for a cover attached to a thin frame portion such as a front pillar, a side pillar, a rear pillar, or the like.
[0039]
【Example】
Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to examples, but the present invention is not limited to the following examples unless it exceeds the gist of the present invention.
[0040]
Raw materials used in the following examples are as shown in Tables 1 to 4 below.
[0041]
[Table 1]

[0042]
[Table 2]

[0043]
[Table 3]

[0044]
[Table 4]

[0045]
The evaluation methods used in the following examples are as shown in the following (1) to (7). However, in the measurements in (2) to (5), an in-line screw type injection molding machine (Injection molding machine manufactured by Nippon Steel Works Co., Ltd .; N100B) was used as a sample, the injection pressure was 50 MPa, the injection temperature was 220 ° C. A piece molded at a mold temperature of 40 ° C. was used. In the measurement in the following (6), an in-line screw type injection molding machine (Injection molding machine manufactured by Niigata Iron Works Co., Ltd .: NN350) was used as a sample, and the occupant protection airbag was molded at a temperature of 220 ° C. Model products were used.
[0046]
(1) Melt flow rate (g / 10 minutes):
Measured at a temperature of 230 ° C and a load of 21.18 N according to JIS-K-6758.
[0047]
(2) Flexural modulus (MPa):
Measured at a span of 64 mm and a bending speed of 2 mm / min in accordance with JIS-K-7203.
[0048]
(3) Tensile fracture strength (MPa):
According to JIS-K-7113, the measurement was performed at a tensile speed of 50 mm / min using a JIS No. 2 dumbbell punched out from a sheet having a length of 120 mm, a width of 80 mm, and a thickness of 2 t.
[0049]
(4) Izod impact strength (kJ / m ² ):
Measured at −30 ° C. using a notched specimen according to JIS-K-7110.
[0050]
(5) Heat deformation resistance:
Using a bending creep test jig based on JIS-K-7116, measurement was performed with the width direction (10 mm width) of the test piece for evaluating flexural modulus being parallel to the load. A sample having a deformation amount of 2.5 mm or less when a load of 2.2 MPa was applied in an atmosphere at 110 ° C. was regarded as having good heat deformation resistance.
[0051]
(6) Formability:
An occupant protection airbag model product having a short shot at a molding temperature of 220 ° C. was regarded as defective.
[0052]
(7) Product appearance:
Molded occupant protection airbags were marked as bad if they had significant sink marks and flow marks on the appearance of the model product.
[0053]
(8) Expandability:
Using a punch having a tip of 1/2 inch R, a high-speed surface impact test was performed on a 3 mm-thick injection-molded flat plate under the conditions of a punching speed of 5 m / sec, a temperature in a thermostat of -30 ° C and 80 ° C. Was. Then, the flat plate after the test was visually observed, and one having ductile fracture was evaluated as good, and one having brittle fracture was evaluated as poor.
[0054]
Examples 1 to 13 and Comparative Examples 1 to 12
The above-mentioned raw materials were used and blended in the composition (parts by weight) shown in Tables 5 to 8, and 100 parts by weight of the total amount of the composition was added to a phenolic antioxidant (trade name “Irganox 1010”). ") 0.1 part by weight was added, and the mixture was kneaded at a temperature of 200 ° C using a twin-screw extruder (“ PCM45 ”manufactured by Ikegai) having an L / D of 33 and a cylinder diameter of 45 mm, and was melt-kneaded to obtain pellets. Obtained. The pellets were injection molded as described above and evaluated as described above. Tables 5 to 8 show the evaluation results. _
[0055]
[Table 5]

[0056]
[Table 6]

[0057]
[Table 7]

[0058]
[Table 8]

[0059]
<Evaluation of results>
(1) Comparative Example 1 having a low flexural modulus of 700 MPa is inferior in heat deformation resistance.
(2) Comparative Examples 2 and 3 in which the blending amount of the component (a) is as large as 70% by weight and the Izod impact strength is as low as 4 kJ / m ² are inferior in expandability.
(3) Comparative Example 4 in which the blending amount of the component (b) is as large as 50% by weight is inferior in heat deformation resistance.
(4) In Comparative Example 5 in which the melt flow rate was as low as 3 g / 10 minutes, the moldability and the product appearance were inferior.
(5) Comparative Example 6 in which the blending amount of the component (c) is as large as 25% by weight and the Izod impact strength is as low as 3 kJ / m ² is inferior in expandability.
(6) In Comparative Example 7 in which the melt flow rate was as low as 4 g / 10 min and the flexural modulus was as low as 750 MPa, the moldability and product appearance were inferior.
(7) In Comparative Examples 8 and 9 in which the Izod impact strength is as low as 4 kJ / m ² , the expandability is poor.
(8) In Comparative Example 10 in which the tensile fracture strength is as low as 19 MPa, the product appearance is inferior.
(9) In Comparative Example 11, in which the melt flow rate is as high as 24 g / 10 minutes, the heat deformation resistance is inferior.
[0060]
【The invention's effect】
According to the present invention, it is possible to obtain an airbag cover for protecting an occupant, which is installed in an instrument panel, a front panel, a side pillar, and the like, which is free from breakage and scattering when the airbag is inflated, and has excellent rigidity and heat resistance. Can be done. Such an occupant protection airbag cover is useful as a cover (lid) for an airbag device that senses the impact and deformation of the airbag device in the event of a collision of an automobile or the like and inflates.

Claims

Component (A) is 50 to 65% by weight of an olefin resin, component (B) is 20 to 45% by weight of an α-olefin copolymer rubber having 3 or more carbon atoms, and component (C) is talc 5 to 50% by weight. 20% by weight (however, the total amount of components (A), (B), and (C) is 100% by weight), and the melt flow rate (JIS K6758, 230 ° C, 21.18N load) is 5 to 5. 20 g / 10 min, flexural modulus (JIS K7203) of 800 to 2,000 MPa, tensile strength at break (JIS K7113, No. 2 dumbbell) of 20 MPa or more, and Izod impact strength (JIS K7110, −30 ° C.) of 5 kJ / airbag cover for occupant protection, characterized in that formed by injection molding m ² or more in the thermoplastic olefin-based composite material is.

The occupant protection air according to claim 1, wherein the component (A) is a propylene-based resin having a crystal thickness of the component (A) of 5 to 12 nm after injection molding of the thermoplastic olefin-based composite material. Bag cover.

As the component (A), a propylene / ethylene block copolymer having a melt flow rate of 20 to 100 g / 10 min (JIS K6758, 230 ° C., 21.18 N load) and an ethylene content of 10% or less is used. The occupant protection airbag cover according to claim 1 or 2.

As the component (B), the melt flow rate is 10 g / 10 min or less (JIS K6758, 230 ° C., 21.18 N load), the density (JIS K7112) is 0.89 g / cm ³ or less, and ethylene and the number of carbon atoms are 3 or more. The occupant protection airbag cover according to any one of claims 1 to 3, wherein the α-olefin copolymer rubber is used.

The occupant according to any one of claims 1 to 4, comprising 1 to 10 parts by weight of the styrene elastomer as the component (D) based on 100 parts by weight of the total of the components (A), (B) and (C). Protective airbag cover.

The occupant protection airbag cover according to claim 5, wherein the component (D) is a hydrogenated product of an aromatic vinyl-conjugated diene block copolymer rubber.

The occupant protection airbag cover according to any one of claims 1 to 6, which is installed on a front pillar, a side pillar, and a rear pillar of an automobile.