JP2004001077A

JP2004001077A - Flow control pad for molten metal in tundish

Info

Publication number: JP2004001077A
Application number: JP2003073574A
Authority: JP
Inventors: Masamichi Abe; 阿部　正道; Yasuo Kishimoto; 岸本　康夫; Kazuhiro Kariya; 仮屋　和広
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 2002-04-12
Filing date: 2003-03-18
Publication date: 2004-01-08
Anticipated expiration: 2023-03-18
Also published as: JP4186660B2

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a flow control pad for a molten metal in a tundish which adequately controls decaying of the flow of the molten metal poured in the tundish in each flow direction, optimizes the flow of the molten metal in the tundish, suppresses any short-circuit flow or rapid flow of the molten metal in the tundish, and promotes floating and separation of non-metallic inclusions or the like. <P>SOLUTION: In the flow control pad of the molten metal in the tundish having a wall extending upwardly from a bottom part of the tundish while surrounding an impinging part of the molten metal flow and an eaves-shaped part extending from an upper end part of the wall to a surrounding center of the wall, a notch is formed at least in the wall on the side facing a long side inner wall of the tundish. <P>COPYRIGHT: (C)2004,JPO

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、溶融金属の連続鋳造において、特に清浄度の高い連続鋳造鋳片を得るために使用される、タンディッシュ内溶融金属の流動制御パッドに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
溶融金属、例えば溶鋼を連続鋳造するに際して、清浄度の高い鋳片を得るためには、タンディッシュに注入された溶鋼が最も短い距離を経て鋳型へ至る、いわゆる「短絡（ショートサーキット）流れ」を抑制することが、重要と考えられている。これは、注入された溶鋼中に存在する非金属介在物等の不純物が、タンディッシュ内で浮上分離することなく、直接鋳型へと流れ込むのを、防止するためである。
【０００３】
この課題に対しては、タンディッシュの底部に、短絡流れを阻害する障害物、、いわゆる下堰を設置することが、一般的に行われれている。この下堰によって、溶鋼鍋から注入された溶鋼をタンディッシュ内の上部に誘導することができ、短絡流れを防止するとともに、湯面における溶鋼中の非金属介在物等の浮上分離を促進することが可能となる。
【０００４】
また、清浄度の高い鋳片を得るためには、上記短絡流れの抑制とは別に、タンディッシュ内の溶鋼の「高速な流れ」を抑制することも重要である。すなわち、高速な流れがあると、タンディッシュ内へ注入された溶鋼が鋳型へ流入するまでの時間が十分に得られないため、溶鋼中に存在する非金属介在物等の不純物が浮上分離する時間が不足することになり、十分な不純物除去がなされないまま、鋳型内へ溶鋼が流入してしまう。さらに、高速な流れがスラグおよびメタル間の乱れを生じさせ、スラグの溶鋼中への巻込みを助長することもある。従って、この溶鋼の高速な流れを抑制することも重要である。
【０００５】
ここで、溶鋼の高速な流れの抑制に対しては、上記のタンディッシュ底部に設置する下堰は十分な効果があるとは言えなかった。なぜなら、溶鋼鍋から注入された溶鋼をタンディッシュ内の上部に誘導することにより、高速な流れをスラグおよびメタル界面に生じさせ、ひいてはタンディッシュ内全体に高速な循環流を生じさせる結果となるからである。
【０００６】
以上のように、従来は、タンディッシュ内の短絡流れおよび高速な流れの抑制に関しては、十分に達成しているとは言いがたく、溶鋼中の非金属介在物等の不純物分離が不十分であった。
【０００７】
これに対して、特許文献１には、タンディッシュ内で溶融金属の乱流を抑制する設計がなされた、タンディッシュ内で用いる衝突パッドが開示されている。この衝突パッドは、衝突面を備えたベースと、該ベースから上方に延び且つ溶融金属の流れを受け入れるための上側開口部を備えた、内部空間を囲む外側側壁部とを有し、該外側側壁部が開口部に向かって内方かつ上方に延びる、少なくとも第一部分を備えた環状の内面を含むパッドにおいて、外側側壁部が無端であり、内部空間を完全に囲むことを特徴とするものである。
【０００８】
この衝突パッドが所期するところは、タンディッシュに注入される溶融金属の流れを流入流れに戻るように向け直して、対抗した流れを互いに減速させ、それによりタンディッシュ内の乱流を最小限にし、高速の流れを抑制することにある。
【０００９】
しかしながら、上記の特許文献１に開示されたタンディッシュ内用の衝突パッドは、外側側壁部が無端であるために、溶鋼鍋からの注入流の減衰が一様になされてしまい、タンディッシュの長手方向、つまり一般に鋳型への流出口がある方向と、長手と直交する方向、つまり一般に鋳型への流出口がある方向と直交する方向との減衰が、常に同じ程度になってしまう。これではタンディッシュ内の溶鋼流動を十分に制御できているとは言いがたく、一般に長方形状であるタンディッシュ形状にしたがった最適な流動状態に制御することは難しい。すなわち、タンディッシュ内の短絡流れおよび高速な流れの抑制は、十分に行われないのである。
【００１０】
また、外側側壁部が無端であって内部空間が閉ざされているため、タンディッシュ内への溶融金属の供給が終了または一旦停止された際、該内部空間内に溶融金属が残され、この残った溶融金属は、そのまま凝固してしまうため、衝突パッドごと回収しなくてはならなくなる。その結果、衝突パッドは使い捨てとなる可能性が高い。
【００１１】
【特許文献１】
特許第２８３６９６６号公報
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】
そこで、この発明は、上記の問題を有利に解決するもので、タンディッシュに注入された溶融金属流の減衰を、その流れの方向毎に適正に制御し、タンディッシュ内の溶融金属流動を最適状態とすることにより、タンディッシュ内溶融金属の短絡流れおよび高速な流れの抑制を実現し、非金属介在物等の浮上分離を促進することを可能とする、タンディッシュ内溶融金属の流動制御パッドについて、提案することを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
この発明は、取鍋から連続鋳造用タンディッシュに注入される溶融金属流がタンディッシュ底部に衝突する部分に設置される、タンディッシュ内溶融金属の流動制御パッドであって、溶融金属流の衝突部を囲んでタンディッシュの底部から上方へ伸びる壁と、該壁の上端部から壁の囲み中心へ向かって延びる庇状部とを有し、タンディッシュの長辺内壁と対向する側の、少なくとも壁に、切欠きを有することを特徴とするタンディッシュ内溶融金属の流動制御パッドである。
【００１４】
ここで、上記切欠きの開口幅ｄは、下記式を満足する範囲に設定することが好ましい。

【００１５】
【発明の実施の形態】
以下、この発明の流動制御パッドを、図面に従い具体的に説明する。図１に、この発明に従う流動制御パッド（以下、単にパッドという）をタンディッシュ内に配置した例を示し、また図２に、同様の位置に、上記した特許文献１に記載の衝突パッドを配置した例を示す。
【００１６】
まず、図１および２において、番号１は溶鋼鍋、２はタンディッシュ、２ａはタンディッシュノズル、３はタンディッシュ内の溶鋼、４はタンディッシュ内溶鋼の湯面、５は鋳型である。図１は、このタンディッシュ２の底面の、溶鋼鍋１からの溶鋼３を導く供給ノズル１ａの直下に、この発明のパッド６を配置し、供給ノズル１ａからの溶鋼の注入流７を、パッド６により流れ８および９に変換した状態を示す。すなわち、８はタンディッシュ長辺方向の流れおよび９はタンディッシュ短辺方向の流れを、それぞれ示す。
【００１７】
ここで、パッド６は、図３に示すように、溶鋼流の衝突部を取り囲んでタンディッシュ２の底部から上方へ伸びる壁６０と、該壁６０の上端部から壁６０の囲み中心へ向かって延びる庇状部６１とを有し、さらに少なくとも壁６０（図示例では壁６０および庇状部６１）に、タンディッシュ２の長辺内壁と対向する側に、切欠き６２を形成したものである。図３に示した例では、パッド６を、線対称をなす２つの部分６ａおよび６ｂから構成して、部分６ａおよび６ｂとの間に隙間をとって、部分６ａおよび６ｂをタンディッシュ２の底面上に、図１に示すように配置することによって、両部分間の隙間を切欠き６２としたものである。
【００１８】
また、図４に示すように、底面６３を介して、図３に示したパッド６の２つの部分６ａおよび６ｂを一体にし、タンディッシュ２の長辺内壁と対向する側の主に壁６０にのみ、切欠き６２を形成することも可能である。さらに、図５に示すように、図４において、主に壁６０にのみ形成した切欠き６２を、底面６３の一部にまで及ばせることも可能である。要は、タンディッシュ２の長辺内壁と対向する側の少なくとも壁６０の一部に切欠き６２が存在すればよい。
【００１９】
さて、溶鋼鍋１からの注入流７は、パッド６の底部に衝突した後、底部に沿った流れに変わる。この溶鋼流れは、パッド６の壁６０内側に衝突し、さらに壁６０上端のタンディッシュ２底部と平行に壁６０の囲み中心側へ延びる庇状部６１により、溶鋼鍋１からの注入流７に干渉する方向に誘導される。この注入流７との干渉により、パッド６により誘導された溶鋼流れは、当初の勢いを減衰された流れ８および９となる。
【００２０】
一方、図２には、図１と同様の位置に上掲の特許文献１に記載の衝突パッド１０を配置し、供給ノズル１ａからの溶鋼の注入流７を、衝突パッド１０により流れ１１および１２に変換した状態を示した。この流れ１１はタンディッシュ長手方向の流れ、および、流れ１２はタンディッシュ長手と直交する方向の流れである。
この場合も、図１に示した、この発明の場合と同様に、溶鋼鍋１からの注入流７は、衝突パッド１０の底部に衝突した後、底部に沿った流れに変わり、次いで衝突パッド１０の側壁に衝突し、さらに側壁上端の庇状の突出部分により、溶鋼鍋１からの注入流７に干渉する方向に誘導される結果、溶鋼流れは、当初の勢いを減衰された流れ１１および１２となる。
【００２１】
ところが、この従来の衝突パッド１０においては、流れ１１および流れ１２は同等の減衰を受けるため、本来問題になっていないタンディッシュ長手と直交する方向の流れ１２まで、不必要な減衰をうける。そのため、本来重要であるタンディッシュ長手方向の流れ１１の減衰が不十分なっていたのである。
【００２２】
これに対し、この発明のパッド６では、そのタンディッシュの長辺に対向する側に切欠き６２を設けることにより、タンディッシュ長手と直交する方向の流れ９が必要以上の減衰を受けることを防止した。その結果、本来問題ではないタンディッシュ長手と直交する方向の流れ９における減衰が抑制されることになり、問題であったタンディッシュ長手方向の流れ１０が十分な減衰をうけることになり、溶鋼注入流７から最終的に鋳型５へとつながる溶鋼流れが十分に減衰されるのである。さらに、タンディッシュ長手と直交する方向の流れ９は、タンディッシュ長辺内壁に沿った上昇流となり、溶鋼を湯面４に導いて不純物の浮上分離を促進するのに寄与する。
【００２３】
このように、この発明のパッドを用いることにより、短絡流れおよび高速な流れが抑制され、清浄度の高い鋳片を得るためのタンディッシュ内溶鋼流動を得ることが可能となる。
【００２４】
ここで、パッド６に設ける、切欠き６２の開口幅ｄは、図３〜５に示すように、パッドの内側形状を基準とする、以下の式を満足する値とすることが好適である。

【００２５】
すなわち、ｄ／｛（Ｌ１−（２×ｔ１）｝が０．０１未満の場合は切欠きを設けた効果が殆どなく、図２に例示した従来のパッドと同じように、タンディッシュの長手方向の流れの減衰効果に劣るものとなるおそれがある。一方、ｄ／｛（Ｌ１−（２×ｔ１）｝＞０．５　では、切欠きから流出する流れが過大なものとなり、その一部が高速流れとなってスラグとメタルとの界面をかく乱し、スラグの巻き込みを生じるおそれがあるため、好ましくない。
なお、パッド庇状部のタンディッシュ長手と直交する方向の長さｔ２は、取鍋からの溶鋼注入流（溶下流）と衝突しない程度であれば、特に規定する必要はないが、ｔ１と同等としておくことが好ましい。
【００２６】
さらに、図３〜５に示す、パッドの底面から庇状部までの高さｈは、３０ｍｍ以上とすることが好ましい。なぜなら、３０ｍｍ未満の場合、パッドの内壁および庇状部によって、パッドの底部に沿った流れが、注入流へ誘導されるための十分なスペースが確保できず、注入流との干渉による減衰効果が得られないからである。
【００２７】
この発明に従うパッドをタンディッシュ２の底面上に配置するに当り、図１に示すように、タンディッシュ２の長辺内壁との間に、若干の隙間をもって、パッド６を配置することが好ましい。すなわち、この隙間を介して、タンディッシュ２の長辺内壁に沿った、溶鋼上昇流９を形成することが、溶鋼流の制御に有利であるからである。この隙間は、１５０ｍｍ　以下とすることが推奨される。
【００２８】
なお、この発明に従うパッドは、以上に示した矩形のパッドに限らず、例えば図６に示すように、平面形状が円形のパッドであってもよい。この円形状の場合も、タンディッシュ２の長辺に対向する側に、切欠き６２を設けることによって、上述と同様の作用効果を得ることができる。
【００２９】
このような円形パッドにおいて、上述した切欠き６２の開口幅ｄは、次式を満足すればよい。

【００３０】
また、図６に示したパッドでは、壁６０から庇状部６１までを曲面で連続させているが、上述した図３〜５に示した矩形のパッドにおいても、壁６０から庇状部６１までを曲面で連続させてもよい。
【００３１】
【実施例】
図１に示したパッド６を用い、次の条件で連続鋳造鋳片を製造した。
＜基本条件＞
・タンディッシュ容量：５０ｔｏｎ
・ストランド数：２ストランド
・溶鋼注入速度：８ｔｏｎ　／ｍｉｎ　（ストランドあたり４ｔｏｎ　／ｍｉｎ　）
・タンディッシュ形状：底部幅０．８　ｍ、溶鋼深さ１．４　ｍ
この発明の実施条件（パッドの仕様）は、表１に発明例１〜７として示す通りである。
【００３２】
また、従来技術に従う比較例１として、図２に示したパッドを用い、上記した基本条件で連続鋳造鋳片を製造した。この比較例１で用いたパッドの諸元は、表１に示す通りである。
【００３３】
さらに、比較例２として、好適条件を外れた条件として、図７に示したパッドを１３用い、上記した基本条件で連続鋳造鋳片を製造した。すなわち、図７に示すパッド１３は、庇状部がタンディッシュ長手方向のみに設置されており、長手方向の流れ１４のみ減衰され、長手方向と直交する方向の流れ１５は減衰されない形状となっている。
ここで、図７における符号１４は、図３〜５に示した場合と同様、長手方向の流れであり、同様に流れ１５は長手と直交する方向の流れである。
なお、比較例２で用いたパッドの諸元は、表１に示す通りである。
【００３４】
【表１】

【００３５】
発明例１〜７および比較例１，２に従い得られた連続鋳造鋳片を熱間圧延および冷間圧延して冷延コイルとし、介在物に起因した冷延コイルでの欠陥の発生率について調べた結果を図８に示す。
なお、ここに欠陥の発生率は冷延コイルの全長に対する介在物起因の欠陥の総長さを％で表示したものである。
同図に示したとおり、比較例１に比べて、発明例１〜７では介在物に起因した製品欠陥を大幅に低減することができた。
また、比較例２においては、発明例に比べて、大幅に介在物に起因した製品欠陥が増加しており、この発明の範囲が適切であることを示している。
さらには、発明例の中でも、より好ましい条件を満たしている、発明例１〜５においては、製品欠陥を一段と低減することができた。
【００３６】
【発明の効果】
かくして、この発明によれば、タンディッシュ内における、短絡流れおよび高速な流れが抑制され、介在物に起因した製品欠陥を大幅に低減することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明に従うタンディッシュパッドの好適例を示す図である。
【図２】従来の衝突パッドを示す図である。
【図３】この発明に従うタンディッシュパッドを示す図である。
【図４】この発明に従うタンディッシュパッドを示す図である。
【図５】この発明に従うタンディッシュパッドを示す図である。
【図６】この発明に従うタンディッシュパッドを示す図である。
【図７】タンディッシュパッドの比較例を示す図である。
【図８】各パッドを用いて連続鋳造を行った際の連続鋳造鋳片の欠陥生率を比較して示す図である。
【符号の説明】
１　溶鋼鍋
２　タンディッシュ
２ａ　タンディッシュノズル
３　タンディッシュ内溶鋼
４　タンディッシュ内溶鋼の湯面
５　鋳型
６　パッド
７　溶鋼鍋からの注入流
８　溶鋼の流れ
９　溶鋼の流れ
１０　衝突パッド
１１　溶鋼の流れ
１２　溶鋼の流れ
１３　パッド
１４　溶鋼の流れ
１５　溶鋼の流れ[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a flow control pad for molten metal in a tundish, which is used for continuous casting of molten metal, particularly for obtaining a continuously cast slab with high cleanliness.
[0002]
[Prior art]
In order to obtain highly clean slabs when continuously casting molten metal, for example, molten steel, a so-called "short circuit flow" in which molten steel injected into a tundish reaches the mold through the shortest distance. Control is considered important. This is to prevent impurities such as nonmetallic inclusions present in the injected molten steel from flowing directly into the mold without floating and separating in the tundish.
[0003]
In order to solve this problem, it is a common practice to install an obstacle that prevents short-circuit flow, a so-called lower weir, at the bottom of the tundish. The lower weir can guide the molten steel injected from the molten steel pot to the upper part in the tundish, prevent short-circuit flow, and promote the floating separation of nonmetallic inclusions and the like in the molten steel on the molten steel surface. Becomes possible.
[0004]
In addition, in order to obtain a slab with high cleanliness, it is important to suppress "high-speed flow" of molten steel in a tundish, in addition to suppressing the short-circuit flow. In other words, if there is a high-speed flow, the time required for molten steel injected into the tundish to flow into the mold cannot be obtained sufficiently, so that the time during which impurities such as nonmetallic inclusions present in the molten steel floats and separates. Is insufficient, and molten steel flows into the mold without sufficient impurity removal. In addition, the high velocity flow can cause turbulence between the slag and the metal, which can help entrain the slag into the molten steel. Therefore, it is also important to suppress the high-speed flow of the molten steel.
[0005]
Here, the lower weir installed at the bottom of the tundish was not sufficiently effective in suppressing the high-speed flow of molten steel. This is because, by guiding the molten steel injected from the molten steel pot to the upper part in the tundish, a high-speed flow is generated at the slag and metal interface, and as a result, a high-speed circulating flow is generated throughout the tundish. It is.
[0006]
As described above, conventionally, it has been difficult to say that the suppression of the short-circuit flow and the high-speed flow in the tundish has not been sufficiently achieved, and the separation of impurities such as nonmetallic inclusions in molten steel is insufficient. there were.
[0007]
On the other hand, Patent Literature 1 discloses a collision pad used in a tundish, which is designed to suppress turbulence of a molten metal in a tundish. The impact pad includes a base having an impact surface, and an outer sidewall surrounding the interior space extending upwardly from the base and having an upper opening for receiving a flow of molten metal. A pad including an annular inner surface with at least a first portion, the portion extending inward and upward toward the opening, wherein the outer sidewall is endless and completely surrounds the interior space. .
[0008]
This impact pad is intended to redirect the flow of molten metal injected into the tundish back to the incoming flow, slowing the opposing flows toward each other, thereby minimizing turbulence in the tundish. And to suppress high-speed flow.
[0009]
However, the impact pad for tundish disclosed in Patent Document 1 described above has an endless outer side wall portion, so that the injection flow from the molten steel pot is uniformly attenuated, and the length of the tundish is reduced. The attenuation in the direction, that is, the direction in which the outlet to the mold is generally perpendicular to the direction perpendicular to the longitudinal direction, that is, the direction in which the outlet to the mold is generally orthogonal, is always the same. In this case, it cannot be said that the molten steel flow in the tundish is sufficiently controlled, and it is difficult to control the flow state to an optimal flow state according to a generally rectangular tundish shape. That is, the short-circuit flow and the high-speed flow in the tundish are not sufficiently suppressed.
[0010]
In addition, since the outer side wall is endless and the internal space is closed, when the supply of the molten metal into the tundish is completed or temporarily stopped, the molten metal is left in the internal space, and this residual metal is left. Since the molten metal solidifies as it is, it must be collected together with the collision pad. As a result, the impact pads are likely to be disposable.
[0011]
[Patent Document 1]
Japanese Patent No. 2,836,966
[Problems to be solved by the invention]
Therefore, the present invention advantageously solves the above-mentioned problem, and appropriately controls the attenuation of the molten metal flow injected into the tundish in each direction of the flow, thereby optimizing the molten metal flow in the tundish. A flow control pad for molten metal in a tundish that realizes suppression of short-circuit flow and high-speed flow of molten metal in a tundish by promoting the state, and facilitates floating separation of nonmetallic inclusions and the like. The purpose is to propose.
[0013]
[Means for Solving the Problems]
The present invention relates to a flow control pad for molten metal in a tundish, which is provided at a portion where a molten metal flow injected from a ladle into a tundish for continuous casting collides with a bottom of the tundish. A wall extending upward from the bottom of the tundish surrounding the portion, and having an eave-shaped portion extending from the upper end of the wall toward the center of the wall, at least on the side facing the inner wall of the long side of the tundish. A flow control pad for molten metal in a tundish, characterized in that the wall has a notch.
[0014]
Here, the opening width d of the notch is preferably set in a range satisfying the following expression.

[0015]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Hereinafter, the flow control pad of the present invention will be specifically described with reference to the drawings. FIG. 1 shows an example in which a flow control pad (hereinafter, simply referred to as a pad) according to the present invention is arranged in a tundish. FIG. 2 shows the collision pad described in Patent Document 1 arranged at a similar position. An example is shown below.
[0016]
First, in FIGS. 1 and 2, reference numeral 1 denotes a molten steel pot, 2 denotes a tundish, 2a denotes a tundish nozzle, 3 denotes molten steel in the tundish, 4 denotes a molten steel surface in the tundish, and 5 denotes a mold. FIG. 1 shows that a pad 6 of the present invention is arranged on a bottom surface of the tundish 2 immediately below a supply nozzle 1a for guiding molten steel 3 from a molten steel pot 1, and an injection flow 7 of molten steel from the supply nozzle 1a is supplied to the pad. 6 shows the state converted into

streams

8 and 9 according to FIG. That is, 8 indicates a flow in the long side direction of the tundish and 9 indicates a flow in the short side direction of the tundish, respectively.
[0017]
Here, as shown in FIG. 3, the pad 6 surrounds the collision portion of the molten steel flow and extends upward from the bottom of the tundish 2, and from the upper end of the wall 60 toward the center of the surrounding wall 60. And a notch 62 formed on at least the wall 60 (the wall 60 and the eaves-shaped portion 61 in the illustrated example) on the side facing the long side inner wall of the tundish 2. . In the example shown in FIG. 3, the pad 6 is composed of two

parts

6a and 6b which are symmetric with each other, and a space is provided between the

parts

6a and 6b so that the

parts

6a and 6b are formed on the bottom surface of the tundish 2. A gap 62 between both parts is formed as a notch 62 by disposing it as shown in FIG.
[0018]
As shown in FIG. 4, the two

portions

6a and 6b of the pad 6 shown in FIG. 3 are integrated with each other via the bottom surface 63, and are mainly attached to the wall 60 on the side facing the long side inner wall of the tundish 2. Only the notch 62 can be formed. Further, as shown in FIG. 5, in FIG. 4, the notch 62 mainly formed only in the wall 60 can be extended to a part of the bottom surface 63. In short, the notch 62 only needs to be present on at least a part of the wall 60 on the side facing the inner wall of the long side of the tundish 2.
[0019]
Now, the injection flow 7 from the molten steel ladle 1 collides with the bottom of the pad 6 and then changes into a flow along the bottom. The molten steel flow collides with the inside of the wall 60 of the pad 6, and furthermore, the eave-shaped portion 61 extending toward the center of the wall 60 in parallel with the bottom of the tundish 2 at the upper end of the wall 60, forms the injection flow 7 from the molten steel pot 1. Guided in the direction of interference. Due to the interference with the injection flow 7, the molten steel flow induced by the pad 6 becomes the

flows

8 and 9 whose initial momentum is attenuated.
[0020]
On the other hand, in FIG. 2, the collision pad 10 described in Patent Document 1 described above is arranged at the same position as in FIG. 1, and the molten steel injection flow 7 from the supply nozzle 1 a is flowed by the collision pad 10 into

flows

11 and 12. Is shown. The flow 11 is a flow in the longitudinal direction of the tundish, and the flow 12 is a flow in a direction perpendicular to the longitudinal direction of the tundish.
In this case as well, as in the case of the present invention shown in FIG. 1, the injection flow 7 from the molten steel ladle 1 collides with the bottom of the collision pad 10, then changes into a flow along the bottom, and then the collision pad 10 As a result of being guided in a direction interfering with the injection flow 7 from the molten steel ladle 1 by the eave-shaped projections at the upper end of the side wall, the molten steel flow is reduced in its initial momentum to flows 11 and 12. It becomes.
[0021]
However, in the conventional collision pad 10, since the flow 11 and the flow 12 are equally attenuated, the flow 11 is unnecessarily attenuated up to the flow 12 perpendicular to the longitudinal direction of the tundish, which is not a problem. For this reason, the attenuation of the flow 11 in the longitudinal direction of the tundish, which is originally important, was insufficient.
[0022]
On the other hand, in the pad 6 of the present invention, by providing the notch 62 on the side facing the long side of the tundish, the flow 9 in the direction orthogonal to the length of the tundish is prevented from being unnecessarily attenuated. did. As a result, the damping in the flow 9 in the direction perpendicular to the longitudinal direction of the tundish, which is not a problem, is suppressed, and the flow 10 in the longitudinal direction of the tundish, which is a problem, is sufficiently damped, and the molten steel is injected. The flow of molten steel from stream 7 to mold 5 is sufficiently damped. Furthermore, the flow 9 in the direction orthogonal to the tundish length becomes an ascending flow along the inner wall of the long side of the tundish, and guides the molten steel to the molten metal surface 4 and contributes to promoting the floating separation of impurities.
[0023]
As described above, by using the pad of the present invention, the short-circuit flow and the high-speed flow are suppressed, and it is possible to obtain the molten steel flow in the tundish for obtaining a clean slab.
[0024]
Here, the opening width d of the notch 62 provided in the pad 6 is preferably a value satisfying the following expression based on the inner shape of the pad, as shown in FIGS.

[0025]
That is, when d / {(L1− (2 × t1)} is less than 0.01, there is almost no effect of providing the notch, and similarly to the conventional pad illustrated in FIG. On the other hand, when d / {(L1− (2 × t1)}> 0.5, the flow out of the notch becomes excessive, and a part of the flow may be partially reduced. It is not preferable because the flow becomes high-speed and disturbs the interface between the slag and the metal, and the slag may be involved.
The length t2 of the pad eave-shaped portion in the direction orthogonal to the tundish length is not required to be particularly defined as long as it does not collide with the molten steel injection flow (melt downstream) from the ladle, but is equivalent to t1. It is preferable to keep
[0026]
Further, the height h from the bottom surface of the pad to the eaves portion shown in FIGS. 3 to 5 is preferably 30 mm or more. This is because, when the thickness is less than 30 mm, the inner wall and the eaves of the pad cannot secure a sufficient space for the flow along the bottom of the pad to be guided to the injection flow, and the attenuation effect due to the interference with the injection flow is reduced. Because it cannot be obtained.
[0027]
In arranging the pad according to the present invention on the bottom surface of the tundish 2, it is preferable to arrange the pad 6 with a slight gap between the pad and the inner wall of the long side of the tundish 2, as shown in FIG. That is, it is advantageous to form the molten steel upflow 9 along the inner wall of the long side of the tundish 2 through the gap to control the molten steel flow. It is recommended that this gap be 150 mm or less.
[0028]
The pad according to the present invention is not limited to the rectangular pad described above, but may be a pad having a circular planar shape as shown in FIG. 6, for example. Also in the case of this circular shape, the same effect as described above can be obtained by providing the notch 62 on the side facing the long side of the tundish 2.
[0029]
In such a circular pad, the opening width d of the notch 62 described above may satisfy the following expression.

[0030]
Further, in the pad shown in FIG. 6, the portion from the wall 60 to the eaves-like portion 61 is continuous on a curved surface. However, in the rectangular pad shown in FIGS. May be continued on a curved surface.
[0031]
【Example】
Using the pad 6 shown in FIG. 1, a continuous cast slab was manufactured under the following conditions.
<Basic conditions>
・ Tundish capacity: 50 ton
・ Number of strands: 2 strands ・ Molten steel injection speed: 8 ton / min (4 ton / min per strand)
-Tundish shape: bottom width 0.8 m, molten steel depth 1.4 m
The operating conditions (specifications of the pads) of the present invention are as shown in Table 1 as Invention Examples 1 to 7.
[0032]
As a comparative example 1 according to the prior art, a continuous cast slab was manufactured under the above-described basic conditions using the pad shown in FIG. The specifications of the pad used in Comparative Example 1 are as shown in Table 1.
[0033]
Further, as Comparative Example 2, a continuous cast slab was manufactured under the above-described basic conditions using the pads 13 shown in FIG. That is, the pad 13 shown in FIG. 7 has a shape in which the eaves-shaped portion is provided only in the longitudinal direction of the tundish, only the flow 14 in the longitudinal direction is attenuated, and the flow 15 in the direction perpendicular to the longitudinal direction is not attenuated. I have.
Here, reference numeral 14 in FIG. 7 denotes a flow in the longitudinal direction, similarly to the case shown in FIGS. 3 to 5, and similarly, a flow 15 denotes a flow in a direction orthogonal to the longitudinal direction.
The specifications of the pad used in Comparative Example 2 are as shown in Table 1.
[0034]
[Table 1]

[0035]
The continuously cast slabs obtained according to Invention Examples 1 to 7 and Comparative Examples 1 and 2 were hot-rolled and cold-rolled into cold-rolled coils, and the incidence of defects in the cold-rolled coils due to inclusions was examined. The results are shown in FIG.
Here, the defect occurrence rate is a percentage of the total length of defects caused by inclusions with respect to the entire length of the cold-rolled coil.
As shown in the figure, the product defects caused by inclusions were significantly reduced in Invention Examples 1 to 7 as compared with Comparative Example 1.
Further, in Comparative Example 2, the number of product defects caused by inclusions was significantly increased as compared with the invention example, indicating that the scope of the invention is appropriate.
Further, among the invention examples, in invention examples 1 to 5, which satisfy more preferable conditions, product defects could be further reduced.
[0036]
【The invention's effect】
Thus, according to the present invention, the short-circuit flow and the high-speed flow in the tundish are suppressed, and it is possible to significantly reduce product defects caused by inclusions.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a view showing a preferred example of a tundish pad according to the present invention.
FIG. 2 is a view showing a conventional collision pad.
FIG. 3 is a view showing a tundish pad according to the present invention.
FIG. 4 is a view showing a tundish pad according to the present invention.
FIG. 5 is a view showing a tundish pad according to the present invention.
FIG. 6 is a view showing a tundish pad according to the present invention.
FIG. 7 is a diagram showing a comparative example of a tundish pad.
FIG. 8 is a diagram showing a comparison of defect generation rates of continuous cast slabs when continuous casting is performed using each pad.
[Explanation of symbols]
Reference Signs List 1 molten steel pot 2 tundish 2a tundish nozzle 3 molten steel in tundish 4 molten steel surface in tundish 5 mold 6 pad 7 injection flow from molten steel pot 8 flow of molten steel 9 flow of molten steel 10 collision pad 11 flow of molten steel 12 Flow of molten steel 13 Pad 14 Flow of molten steel 15 Flow of molten steel

Claims

A flow control pad for the molten metal in the tundish, which is installed at a portion where the molten metal flow injected from the ladle into the tundish for continuous casting collides with the bottom of the tundish,
A wall extending upward from the bottom of the tundish surrounding the collision portion of the molten metal flow, and an eave-shaped portion extending from the upper end of the wall toward the center of the wall, facing the inner wall of the long side of the tundish A flow control pad for molten metal in a tundish, characterized by having a notch in at least the wall on the side to be cut.

2. The flow control pad for molten metal in a tundish according to claim 1, wherein an opening width d of the notch satisfies the following expression.