JP2003343942A - 蒸発器 - Google Patents
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- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/40—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only inside the tubular element
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
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- F28D2001/0253—Particular components
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- Heat-Pump Type And Storage Water Heaters (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 冷媒を二酸化炭素する蒸発器において、冷媒
とチューブとの熱伝達率を高めて蒸発器の小型化を図
る。 【解決手段】 チューブ４ａを有する蒸発器において、
チューブ４ａの通路長さＬとチューブ４ａの平均内直径
ｄとの関係を、０．５×ｄ1.2682≦Ｌ≦２．０９×ｄ
1.2682とする。
とチューブとの熱伝達率を高めて蒸発器の小型化を図
る。 【解決手段】 チューブ４ａを有する蒸発器において、
チューブ４ａの通路長さＬとチューブ４ａの平均内直径
ｄとの関係を、０．５×ｄ1.2682≦Ｌ≦２．０９×ｄ
1.2682とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、冷媒を蒸発させる
蒸発器に関するもので、ヒートポンプ式給湯器の室外熱
交換器に適用して有効である。
蒸発器に関するもので、ヒートポンプ式給湯器の室外熱
交換器に適用して有効である。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】例え
ば、ヒートポンプ式給湯器の室外熱交換器は、室外空気
と冷媒とを熱交換して冷媒を蒸発させて室外空気から吸
熱している。
ば、ヒートポンプ式給湯器の室外熱交換器は、室外空気
と冷媒とを熱交換して冷媒を蒸発させて室外空気から吸
熱している。
【０００３】このとき、冷媒が流通するチューブとし
て、従来は、内部に凹凸が形成されていない平滑管を採
用している。
て、従来は、内部に凹凸が形成されていない平滑管を採
用している。
【０００４】しかし、平滑管では、冷媒とチューブとの
熱伝達率が低くいため、大きな吸熱能力を得るために
は、蒸発器を大きくせざるを得ないという問題がある。
熱伝達率が低くいため、大きな吸熱能力を得るために
は、蒸発器を大きくせざるを得ないという問題がある。
【０００５】本発明は、上記点に鑑み、第１には、従来
と異なる新規な構造の蒸発器を提供し、第２には、冷媒
とチューブとの熱伝達率を高めて蒸発器の小型化を図る
ことを目的とする。
と異なる新規な構造の蒸発器を提供し、第２には、冷媒
とチューブとの熱伝達率を高めて蒸発器の小型化を図る
ことを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、請求項１に記載の発明では、チューブ
（４ａ）の通路長さ（Ｌ)とチューブ（４ａ）の平均内
直径（ｄ）とを、上記数式１に示される関係としたこと
を特徴とする。
成するために、請求項１に記載の発明では、チューブ
（４ａ）の通路長さ（Ｌ)とチューブ（４ａ）の平均内
直径（ｄ）とを、上記数式１に示される関係としたこと
を特徴とする。
【０００７】これにより、従来と異なる新規な構造の蒸
発器を得ることができるとともに、冷媒とチューブとの
熱伝達率を高めて蒸発器の小型化を図ることができる。
発器を得ることができるとともに、冷媒とチューブとの
熱伝達率を高めて蒸発器の小型化を図ることができる。
【０００８】請求項２に記載の発明では、突起部（４
ｃ）は、チューブ（４ａ）の長手方向に沿って延びてい
ることを特徴とするものである。
ｃ）は、チューブ（４ａ）の長手方向に沿って延びてい
ることを特徴とするものである。
【０００９】請求項３に記載の発明では、チューブ（４
ａ）は、押し出し又は引き抜き加工にて製造されている
ことを特徴とするものである。
ａ）は、押し出し又は引き抜き加工にて製造されている
ことを特徴とするものである。
【００１０】因みに、上記各手段の括弧内の符号は、後
述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す
一例である。
述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す
一例である。
【００１１】
【発明の実施の形態】本実施形態は、二酸化炭素を冷媒
とするヒートポンプ式給湯器の室外熱交換器に本発明に
係る蒸発器を適用したものであって、図１はヒートポン
プ式給湯器の模式図であり、図２は蒸発器４の斜視図で
あり、図３は蒸発器４を模式化した図である。
とするヒートポンプ式給湯器の室外熱交換器に本発明に
係る蒸発器を適用したものであって、図１はヒートポン
プ式給湯器の模式図であり、図２は蒸発器４の斜視図で
あり、図３は蒸発器４を模式化した図である。
【００１２】なお、ヒートポンプ式給湯器は、図１に示
すように、圧縮機１、水−冷媒熱交換器２、減圧器３、
蒸発器４、アキュムレータ５等からなるもので、圧縮機
１にて圧縮されて高温となった冷媒と給湯水とを水−冷
媒熱交換器２で熱交換して給湯水を加熱し、減圧器３に
て減圧された冷媒を蒸発器４にて蒸発させて外気から吸
熱する。
すように、圧縮機１、水−冷媒熱交換器２、減圧器３、
蒸発器４、アキュムレータ５等からなるもので、圧縮機
１にて圧縮されて高温となった冷媒と給湯水とを水−冷
媒熱交換器２で熱交換して給湯水を加熱し、減圧器３に
て減圧された冷媒を蒸発器４にて蒸発させて外気から吸
熱する。
【００１３】因みに、アキュムレータ５では、余剰冷媒
を液相冷媒として蓄えるとともに、気相冷媒と冷凍機油
を圧縮機１に供給する。
を液相冷媒として蓄えるとともに、気相冷媒と冷凍機油
を圧縮機１に供給する。
【００１４】そして、蒸発器４は、図３に示すように、
冷媒が流れるチューブ４ａ、及びチューブ４ａの外表面
に接合されて空気との伝熱面積を増大させるフィン４ｂ
等からなるものであり、本実施形態では、チューブ４ａ
を蛇行させて蒸発器４の大型化を抑制しながらチューブ
４ａの通路長さＬ、つまり冷媒の蒸発距離Ｌを増大させ
ている。
冷媒が流れるチューブ４ａ、及びチューブ４ａの外表面
に接合されて空気との伝熱面積を増大させるフィン４ｂ
等からなるものであり、本実施形態では、チューブ４ａ
を蛇行させて蒸発器４の大型化を抑制しながらチューブ
４ａの通路長さＬ、つまり冷媒の蒸発距離Ｌを増大させ
ている。
【００１５】なお、チューブ４ａは１本でもよいが、本
実施形態では、図２に示すようにチューブ４ａを複数本
としている。
実施形態では、図２に示すようにチューブ４ａを複数本
としている。
【００１６】また、チューブ４ａの通路断面形状は、図
４に示すように、円形であり、かつ、チューブ４ａの内
壁には、中心側に突出した複数個の突起部４ｃがチュー
ブ４ａの長手方向に沿って延びて設けられており、本実
施形態では、銅又はアルミニウム材に押し出し又は引き
抜き加工を施すことにより突起部４ｃを含めてチューブ
４ａを一体形成している。
４に示すように、円形であり、かつ、チューブ４ａの内
壁には、中心側に突出した複数個の突起部４ｃがチュー
ブ４ａの長手方向に沿って延びて設けられており、本実
施形態では、銅又はアルミニウム材に押し出し又は引き
抜き加工を施すことにより突起部４ｃを含めてチューブ
４ａを一体形成している。
【００１７】そして、チューブ４ａの通路長さＬとチュ
ーブ４ａの平均内直径ｄとは、下記数式２に示される関
係を有している。
ーブ４ａの平均内直径ｄとは、下記数式２に示される関
係を有している。
【００１８】
【数２】０．５×ｄ1.2682≦Ｌ≦２．０９×ｄ1.2682
なお、チューブ４ａの平均内直径ｄとは、突起部４ｃの
根元側における内直径Ｄ１と突起部４ｃの先端側を連ね
た円の直径Ｄ２と相加平均を言う。
根元側における内直径Ｄ１と突起部４ｃの先端側を連ね
た円の直径Ｄ２と相加平均を言う。
【００１９】次に、本実施形態の特徴を述べる。
【００２０】チューブ４ａ内を流れる冷媒の質量流量
（以下、流量と略す。）が増大すると、図５に示すよう
に、チューブ４ａで発生する圧力損失ΔＰが増大する。
一方、流量が増大すると、チューブ４ａ内の冷媒流れが
乱れるので、図６に示すように、熱伝達率αが大きくな
る。
（以下、流量と略す。）が増大すると、図５に示すよう
に、チューブ４ａで発生する圧力損失ΔＰが増大する。
一方、流量が増大すると、チューブ４ａ内の冷媒流れが
乱れるので、図６に示すように、熱伝達率αが大きくな
る。
【００２１】なお、図５、６中、グルーブ管とは本実施
形態に係るチューブ４ａを意味し、平滑管とは、突起部
４ｃが無い単純な丸パイプを言う。
形態に係るチューブ４ａを意味し、平滑管とは、突起部
４ｃが無い単純な丸パイプを言う。
【００２２】したがって、圧力損失ΔＰの増大を抑制し
つつ、熱伝達率αを増大させる最適な流量が存在し得
る。
つつ、熱伝達率αを増大させる最適な流量が存在し得
る。
【００２３】ところで、チューブ４ａに流入した冷媒
は、入口側から出口側に向かう向かうほどそのエンタル
ピを増大させるが、効率よく吸熱するには、チューブ４
ａの出口側において冷媒が飽和蒸気（過熱度が０）とな
るようにして、チューブ４ａ内を流れる冷媒と外気との
温度差が略一定になるようにすることが望ましい。
は、入口側から出口側に向かう向かうほどそのエンタル
ピを増大させるが、効率よく吸熱するには、チューブ４
ａの出口側において冷媒が飽和蒸気（過熱度が０）とな
るようにして、チューブ４ａ内を流れる冷媒と外気との
温度差が略一定になるようにすることが望ましい。
【００２４】このため、仮に、流量、チューブ４ａに流
入する冷媒の温度、及び外気温度が一定ならば、チュー
ブ４ａの長さＬが長くなるほど、チューブ４ａの出口で
の冷媒過熱度が大きくなり、逆に、チューブ４ａの長さ
Ｌが短くなるほど、チューブ４ａの出口における冷媒の
乾き度Ｘが小さくなる。
入する冷媒の温度、及び外気温度が一定ならば、チュー
ブ４ａの長さＬが長くなるほど、チューブ４ａの出口で
の冷媒過熱度が大きくなり、逆に、チューブ４ａの長さ
Ｌが短くなるほど、チューブ４ａの出口における冷媒の
乾き度Ｘが小さくなる。
【００２５】したがって、図５、６から決定される最適
流量に対応する最適なチューブ４ａの長さＬが存在し、
これを示したのが図７であり、図７に基づいてチューブ
４ａの長さＬとチューブ４ａの平均内直径ｄとの関係を
求めたのが図８である。
流量に対応する最適なチューブ４ａの長さＬが存在し、
これを示したのが図７であり、図７に基づいてチューブ
４ａの長さＬとチューブ４ａの平均内直径ｄとの関係を
求めたのが図８である。
【００２６】そして、図８から明らかなように、チュー
ブ４ａの通路長さＬとチューブ４ａの平均内直径ｄとを
数式２に示される関係とすれば、最適値の９５％以上の
能力を得ることができる。
ブ４ａの通路長さＬとチューブ４ａの平均内直径ｄとを
数式２に示される関係とすれば、最適値の９５％以上の
能力を得ることができる。
【００２７】（その他の実施形態）上述の実施形態で
は、サーペインタイン型の蒸発器に本発明を適用した
が、本発明はこれに限定されるものではなく、例えばシ
ェルアンドチューブ方式のチューブ（図９（ａ）参
照）、又は二重管方式（図９（ｂ）参照）の内筒管に本
発明に係るチューブ４ａを採用してもよい。なお、図９
（ｂ）では、二重管が螺旋状に巻かれているが、これに
限定されるものではない。
は、サーペインタイン型の蒸発器に本発明を適用した
が、本発明はこれに限定されるものではなく、例えばシ
ェルアンドチューブ方式のチューブ（図９（ａ）参
照）、又は二重管方式（図９（ｂ）参照）の内筒管に本
発明に係るチューブ４ａを採用してもよい。なお、図９
（ｂ）では、二重管が螺旋状に巻かれているが、これに
限定されるものではない。
【００２８】また、上述の実施形態では、突起部４ｃが
チューブ４ａの長手方向に沿って延びて設けられていた
が、本発明はこれに限定されるものではなく、例えば突
起部４ｃが離散的に設けられていてもよい。
チューブ４ａの長手方向に沿って延びて設けられていた
が、本発明はこれに限定されるものではなく、例えば突
起部４ｃが離散的に設けられていてもよい。
【００２９】また、突起部４ｃの形状は、図４に示すよ
うに、先端側に向かうほど断面積が小さくなる三角状に
限定されるものではない。
うに、先端側に向かうほど断面積が小さくなる三角状に
限定されるものではない。
【図１】本発明の実施形態に係るヒートポンプ式給湯器
の模式図である。
の模式図である。
【図２】本発明の実施形態に係る蒸発器の斜視図であ
る。
る。
【図３】本発明の実施形態に係る蒸発器４を模式化した
図ある。
図ある。
【図４】本発明の実施形態に係るチューブの断面図であ
る。
る。
【図５】圧量損失と流量との関係を示すグラフである。
【図６】熱伝達率と流量との関係を示すグラフである。
【図７】性能（熱交換能力）と蒸発距離との関係を示す
グラフである。
グラフである。
【図８】チューブ４ａの通路長さＬとチューブ４ａの平
均内直径ｄと関係を示すグラフである。
均内直径ｄと関係を示すグラフである。
【図９】本発明のその他の実施形態に係る蒸発器の模式
図である。
図である。
４ａ…チューブ、４ｃ…突起部
フロントページの続き
(72)発明者 山本 憲
愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会
社デンソー内
Claims (3)
- 【請求項１】 チューブ（４ａ）内を流れる二酸化炭素
を蒸発させる蒸発器であって、 前記チューブ（４ａ）の通路断面形状は円形であり、か
つ、前記チューブ（４ａ）の内壁には、中心側に突出し
た複数個の突起部（４ｃ）が設けられており、 【数１】０．５×ｄ1.2682≦Ｌ≦２．０９×ｄ1.2682 前記チューブ（４ａ）の通路長さ（Ｌ)と前記チューブ
（４ａ）の平均内直径（ｄ）とは、上記数式１に示され
る関係を有していることを特徴とする蒸発器。 - 【請求項２】 前記突起部（４ｃ）は、前記チューブ
（４ａ）の長手方向に沿って延びていることを特徴とす
る請求項１に記載の蒸発器。 - 【請求項３】 前記チューブ（４ａ）は、押し出し又は
引き抜き加工にて製造されていることを特徴とする請求
項１又は２に記載の蒸発器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002149263A JP2003343942A (ja) | 2002-05-23 | 2002-05-23 | 蒸発器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002149263A JP2003343942A (ja) | 2002-05-23 | 2002-05-23 | 蒸発器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003343942A true JP2003343942A (ja) | 2003-12-03 |
Family
ID=29767489
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002149263A Withdrawn JP2003343942A (ja) | 2002-05-23 | 2002-05-23 | 蒸発器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003343942A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005214525A (ja) * | 2004-01-30 | 2005-08-11 | Mitsubishi Electric Corp | 冷凍機内蔵型ショーケース |
| JP2007178115A (ja) * | 2005-11-30 | 2007-07-12 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 放熱用伝熱管および放熱器 |
| US7490658B2 (en) | 2004-12-02 | 2009-02-17 | Sumitomo Light Metal Industries, Ltd. | Internally grooved heat transfer tube for high-pressure refrigerant |
| JP2009204220A (ja) * | 2008-02-27 | 2009-09-10 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置 |
| WO2009116478A1 (ja) * | 2008-03-18 | 2009-09-24 | ダイキン工業株式会社 | 熱交換器 |
| JP2013134024A (ja) * | 2011-12-27 | 2013-07-08 | Panasonic Corp | 冷凍サイクル装置 |
| CN104165458A (zh) * | 2013-05-16 | 2014-11-26 | 日立空调·家用电器株式会社 | 二氧化碳热泵式热水供给装置 |
| EP3660417A1 (en) * | 2018-11-29 | 2020-06-03 | Industria Tecnica Valenciana, S.A. | Evaporator for an ice machine |
-
2002
- 2002-05-23 JP JP2002149263A patent/JP2003343942A/ja not_active Withdrawn
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005214525A (ja) * | 2004-01-30 | 2005-08-11 | Mitsubishi Electric Corp | 冷凍機内蔵型ショーケース |
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| EP2267392A4 (en) * | 2008-03-18 | 2014-03-26 | Daikin Ind Ltd | Heat Exchanger |
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| CN104165458B (zh) * | 2013-05-16 | 2016-12-28 | 日立空调·家用电器株式会社 | 二氧化碳热泵式热水供给装置 |
| EP3660417A1 (en) * | 2018-11-29 | 2020-06-03 | Industria Tecnica Valenciana, S.A. | Evaporator for an ice machine |
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| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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