JP2003331746A - マグネトロン装置 - Google Patents
マグネトロン装置Info
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J25/00—Transit-time tubes, e.g. klystrons, travelling-wave tubes, magnetrons
- H01J25/50—Magnetrons, i.e. tubes with a magnet system producing an H-field crossing the E-field
- H01J25/52—Magnetrons, i.e. tubes with a magnet system producing an H-field crossing the E-field with an electron space having a shape that does not prevent any electron from moving completely around the cathode or guide electrode
- H01J25/58—Magnetrons, i.e. tubes with a magnet system producing an H-field crossing the E-field with an electron space having a shape that does not prevent any electron from moving completely around the cathode or guide electrode having a number of resonators; having a composite resonator, e.g. a helix
- H01J25/587—Multi-cavity magnetrons
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J23/00—Details of transit-time tubes of the types covered by group H01J25/00
- H01J23/36—Coupling devices having distributed capacitance and inductance, structurally associated with the tube, for introducing or removing wave energy
- H01J23/54—Filtering devices preventing unwanted frequencies or modes to be coupled to, or out of, the interaction circuit; Prevention of high frequency leakage in the environment
Landscapes
- Microwave Tubes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 マグネトロンとフィルタを伝送線路で直接結
合させた構造で、安定度が良好なマグネトロン装置を提
供する。 【解決手段】 マグネトロンと、このマグネトロンの発
振周波数のうちπ−１モードの放射を抑制するフィルタ
とを伝送線路で結合させたマグネトロン装置において、
マグネトロン、伝送線路、フィルタで構成される回路系
の共振周波数が、π−１モードと略一致するように伝送
線路の長さを設定する。さらに、伝送線路に共振周波数
の調整機構が設置したり、フィルタの負荷側の伝送線路
に送信出力を調整する調整機構が設置する。
合させた構造で、安定度が良好なマグネトロン装置を提
供する。 【解決手段】 マグネトロンと、このマグネトロンの発
振周波数のうちπ−１モードの放射を抑制するフィルタ
とを伝送線路で結合させたマグネトロン装置において、
マグネトロン、伝送線路、フィルタで構成される回路系
の共振周波数が、π−１モードと略一致するように伝送
線路の長さを設定する。さらに、伝送線路に共振周波数
の調整機構が設置したり、フィルタの負荷側の伝送線路
に送信出力を調整する調整機構が設置する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、スプリアス放射を
低減するためにフィルタを設けたマグネトロン装置に関
し、特に発振の安定度の良いマグネトロン装置に関す
る。
低減するためにフィルタを設けたマグネトロン装置に関
し、特に発振の安定度の良いマグネトロン装置に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】マグネトロンは、低価格で、かつ取扱が
容易であるため、レーダ装置等の送信器に広く用いられ
ているが、その発振機構上スプリアス放射を抑制するの
が難しい装置の一つといえる。一方近年、マイクロ波を
放射する装置に対し、スプリアス放射の規制が厳しくな
る状況にあり、スプリアス放射を低減するためにフィル
タを設けたマグネトロン装置の開発が行われている。
容易であるため、レーダ装置等の送信器に広く用いられ
ているが、その発振機構上スプリアス放射を抑制するの
が難しい装置の一つといえる。一方近年、マイクロ波を
放射する装置に対し、スプリアス放射の規制が厳しくな
る状況にあり、スプリアス放射を低減するためにフィル
タを設けたマグネトロン装置の開発が行われている。
【０００３】一般に、マグネトロンはπモードと呼ばれ
るメインモードで発振しているが、それ以外に各種のス
プリアス放射が生じている。スプリアス放射の中でもπ
−１モードと呼ばれるマグネトロンの共振回路に起因す
るモードでの放射電力が、最も大きい。例えばπモード
が９．４GHz帯で発振するベーンストラップタイプのマ
グネトロンでは、π−１モードが１０．５GHz付近にあ
り、πモードよりも高い周波数帯となっている。そこ
で、πモードの周波数が通過帯域で、π−１モードの周
波数が阻止帯域であるフィルタを用いることにより、ス
プリアス放射は抑制可能である。
るメインモードで発振しているが、それ以外に各種のス
プリアス放射が生じている。スプリアス放射の中でもπ
−１モードと呼ばれるマグネトロンの共振回路に起因す
るモードでの放射電力が、最も大きい。例えばπモード
が９．４GHz帯で発振するベーンストラップタイプのマ
グネトロンでは、π−１モードが１０．５GHz付近にあ
り、πモードよりも高い周波数帯となっている。そこ
で、πモードの周波数が通過帯域で、π−１モードの周
波数が阻止帯域であるフィルタを用いることにより、ス
プリアス放射は抑制可能である。
【０００４】図７は、従来例のブロック図を示す。マグ
ネトロン１で発振したマイクロ波は、アイソレータ６お
よびフィルタ３を経由して、レーダ装置のアンテナ等の
負荷に供給される。フィルタ３はπモードの周波数を通
過域とし、π−１モードの周波数を阻止域とする帯域通
過フィルタ、低域通過フィルタ、または帯域阻止フィル
タなどが用いられる。アイソレータ６は、マグネトロン
１で発振したマイクロ波がフィルタ３で反射し、マグネ
トロンの発振へ影響を与えることを防止するために設け
られている。このような構造のマグネトロン装置では、
スプリアス抑制効果はフィルタ固有の特性がそのまま期
待でき設計も容易である。しかしながら、アイソレータ
６を用いたマグネトロン装置は、アイソレータのコスト
が高く、装置の低コスト化が困難であった。
ネトロン１で発振したマイクロ波は、アイソレータ６お
よびフィルタ３を経由して、レーダ装置のアンテナ等の
負荷に供給される。フィルタ３はπモードの周波数を通
過域とし、π−１モードの周波数を阻止域とする帯域通
過フィルタ、低域通過フィルタ、または帯域阻止フィル
タなどが用いられる。アイソレータ６は、マグネトロン
１で発振したマイクロ波がフィルタ３で反射し、マグネ
トロンの発振へ影響を与えることを防止するために設け
られている。このような構造のマグネトロン装置では、
スプリアス抑制効果はフィルタ固有の特性がそのまま期
待でき設計も容易である。しかしながら、アイソレータ
６を用いたマグネトロン装置は、アイソレータのコスト
が高く、装置の低コスト化が困難であった。
【０００５】図８は、伝送線路７でマグネトロン１とフ
ィルタ３を直接結合させた別の従来例である。この場
合、フィルタ３で反射したマイクロ波が直接マグネトロ
ン１に入射するため、反射波がマグネトロン１の発振に
影響を与えてしまう。そこで、伝送線路７の線路長は任
意に決めることはできず、所望の長さに設定する必要が
ある。従来この伝送線路の線路長は、πモードの出力が
最も有効に引き出せる位相となるように調整されてい
た。しかし、このように線路長が設定されたマグネトロ
ン装置では、πモードでの発振が安定せず、π−１モー
ドで動作してしまう、いわゆるミッシングパルスの頻度
が高くなり、発振の安定度が良くないという問題があっ
た。また、フィルタ固有のスプリアス抑制効果が得られ
ないという問題があった。
ィルタ３を直接結合させた別の従来例である。この場
合、フィルタ３で反射したマイクロ波が直接マグネトロ
ン１に入射するため、反射波がマグネトロン１の発振に
影響を与えてしまう。そこで、伝送線路７の線路長は任
意に決めることはできず、所望の長さに設定する必要が
ある。従来この伝送線路の線路長は、πモードの出力が
最も有効に引き出せる位相となるように調整されてい
た。しかし、このように線路長が設定されたマグネトロ
ン装置では、πモードでの発振が安定せず、π−１モー
ドで動作してしまう、いわゆるミッシングパルスの頻度
が高くなり、発振の安定度が良くないという問題があっ
た。また、フィルタ固有のスプリアス抑制効果が得られ
ないという問題があった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】以上のように、従来の
アイソレータを用いる構成では、アイソレータのコスト
が高く装置の低コスト化が困難であるという問題点があ
った。また、マグネトロンに伝送線路を介してスプリア
ス抑制用のフィルタを直接結合させる構成では、マグネ
トロンの発振の安定度が悪く、フィルタのスプリアス抑
制効果が十分に得られないという問題点があった。本発
明は、上記問題点を解消し、マグネトロンとフィルタを
伝送線路で直接結合させた構成のマグネトロン装置にお
いて、発振の安定度が良好な装置を提供することを目的
とする。
アイソレータを用いる構成では、アイソレータのコスト
が高く装置の低コスト化が困難であるという問題点があ
った。また、マグネトロンに伝送線路を介してスプリア
ス抑制用のフィルタを直接結合させる構成では、マグネ
トロンの発振の安定度が悪く、フィルタのスプリアス抑
制効果が十分に得られないという問題点があった。本発
明は、上記問題点を解消し、マグネトロンとフィルタを
伝送線路で直接結合させた構成のマグネトロン装置にお
いて、発振の安定度が良好な装置を提供することを目的
とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本願請求項１に係る発明は、マグネトロンと、所定
の周波数帯の電波を阻止するフィルタを伝送線路で結合
させたマグネトロン装置において、前記マグネトロン、
前記伝送線路及び前記フィルタによって構成される回路
系の共振周波数の少なくとも一つを、前記マグネトロン
が放射するスプリアス成分のうち、前記フィルタの阻止
周波数帯に含まれる少なくとも一つのスプリアス成分の
周波数と略一致させることを特徴とするものである。
め、本願請求項１に係る発明は、マグネトロンと、所定
の周波数帯の電波を阻止するフィルタを伝送線路で結合
させたマグネトロン装置において、前記マグネトロン、
前記伝送線路及び前記フィルタによって構成される回路
系の共振周波数の少なくとも一つを、前記マグネトロン
が放射するスプリアス成分のうち、前記フィルタの阻止
周波数帯に含まれる少なくとも一つのスプリアス成分の
周波数と略一致させることを特徴とするものである。
【０００８】請求項２に係る発明は、請求項１の発明に
おいて、前記伝送線路に前記共振周波数の調整機構が設
置されていることを特徴とするものである。
おいて、前記伝送線路に前記共振周波数の調整機構が設
置されていることを特徴とするものである。
【０００９】請求項３に係る発明は、請求項１又は請求
項２の発明において、前記マグネトロン及び前記伝送線
路が結合した前記フィルタの負荷側に別の伝送線路が結
合し、該伝送線路に送信出力を調整する調整機構が設置
されていることを特徴とするものである。
項２の発明において、前記マグネトロン及び前記伝送線
路が結合した前記フィルタの負荷側に別の伝送線路が結
合し、該伝送線路に送信出力を調整する調整機構が設置
されていることを特徴とするものである。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て説明する。図1は本発明の実施例で、マグネトロン１
はベーンストラップタイプを用いており、メインモード
であるπモードの周波数は９．４４１GHz、スプリアス
成分の一つであるπ−１モードの周波数は１０．４６４
GHzである。
て説明する。図1は本発明の実施例で、マグネトロン１
はベーンストラップタイプを用いており、メインモード
であるπモードの周波数は９．４４１GHz、スプリアス
成分の一つであるπ−１モードの周波数は１０．４６４
GHzである。
【００１１】図２は本発明のマグネトロン１のインピー
ダンスＺｍを測定した結果である。πモード、π−１モ
ードに対応する共振を、それぞれマーカ１（▲）、マー
カ２（▼）で示している。一方、フィルタ３はマグネト
ロン１のπモードの周波数を通過させ、π−１モードの
周波数を阻止する低域通過フィルタで、図３に示すイン
ピーダンスＺｆを持っている。ここでマーカ１（▲）、
マーカ２（▼）は、図２と同じ周波数（それぞれ９．４
４１ＧＨｚ、１０．４６４ＧＨｚ）に設定している。図
３より、πモードで反射がほとんどなく、π−１モード
で完全反射に近い特性であることがわかる。このような
装置において、πモードの送信出力が良好に伝送される
ように伝送線路２の線路長を決定すると、マグネトロン
１のπ−１モードの共振は、フィルタ３がその周波数帯
で阻止、すなわち完全反射に近い状態であるので、その
Ｑ値が高くなってしまう。これが従来例のマグネトロン
とフィルタを伝送線路で結合させたマグネトロン装置が
安定に動作しない原因である。そこで本発明では、π−
１モードの共振のＱ値を低くするために、マグネトロン
１、伝送線路２及びフィルタ３によって構成される回路
系での共振周波数をπ−１モードの周 波数に一致させ
るようにする。このように構成することによって、π−
１モードのマイクロ波エネルギーが伝送線路の共振によ
り抵抗損失し、Ｑ値が低下することになる。
ダンスＺｍを測定した結果である。πモード、π−１モ
ードに対応する共振を、それぞれマーカ１（▲）、マー
カ２（▼）で示している。一方、フィルタ３はマグネト
ロン１のπモードの周波数を通過させ、π−１モードの
周波数を阻止する低域通過フィルタで、図３に示すイン
ピーダンスＺｆを持っている。ここでマーカ１（▲）、
マーカ２（▼）は、図２と同じ周波数（それぞれ９．４
４１ＧＨｚ、１０．４６４ＧＨｚ）に設定している。図
３より、πモードで反射がほとんどなく、π−１モード
で完全反射に近い特性であることがわかる。このような
装置において、πモードの送信出力が良好に伝送される
ように伝送線路２の線路長を決定すると、マグネトロン
１のπ−１モードの共振は、フィルタ３がその周波数帯
で阻止、すなわち完全反射に近い状態であるので、その
Ｑ値が高くなってしまう。これが従来例のマグネトロン
とフィルタを伝送線路で結合させたマグネトロン装置が
安定に動作しない原因である。そこで本発明では、π−
１モードの共振のＱ値を低くするために、マグネトロン
１、伝送線路２及びフィルタ３によって構成される回路
系での共振周波数をπ−１モードの周 波数に一致させ
るようにする。このように構成することによって、π−
１モードのマイクロ波エネルギーが伝送線路の共振によ
り抵抗損失し、Ｑ値が低下することになる。
【００１２】以下、マグネトロン１、伝送線路２、フィ
ルタ３で構成される回路系での共振周波数をπ−１モー
ドの周波数にあわせる方法として、伝送線路を２の長さ
Ｌを設定する方法について説明する。これは、この回路
系のアドミッタンスの虚数成分の和を０にすることで実
現できる。マグネトロン１をみこんだインピーダンスは
図２に示したようにπ−１モードでＺｍ＝０．７８６＋
０．２０５ｊで位相角は１２８度である。フィルタ３を
みこんだインピーダンスは図３に示すようにＺｆ＝０．
０３３−１．１４９ｊで位相角は−８２度である。した
がって、マグネトロンをみこんだアドミッタンスの虚数
成分を０にするためには、マグネトロンに１２８度の線
路長の伝送線路を加えればよい。一方、フィルタをみこ
んだアドミッタンスの虚数成分を０にするためには、フ
ィルタに−８２度の線路長の伝送線路を加えればよい。
従って、伝送線路２の線路長は、４６度（１２８−８２
度）とすればよい。π−１モードの周波数１０．４６４
ＧＨｚでの実効波長λｇは使用した導波管が、２２．９
ｍｍ×１０．２ｍｍの矩形導波管なので、３６．７６ｍ
ｍである。よって伝送線路の線路長Ｌは、Ｌ＝３６．７
６ｍｍ×（４６／７２０）＝２．３５ｍｍとなる。伝送
線路にはλｇ／２の整数倍の長さの線路を加えても等価
であるので、線路長Ｌは、２．３５ｍｍ、２０．７３ｍ
ｍ、３９．１１ｍｍ等に設定すればよい。
ルタ３で構成される回路系での共振周波数をπ−１モー
ドの周波数にあわせる方法として、伝送線路を２の長さ
Ｌを設定する方法について説明する。これは、この回路
系のアドミッタンスの虚数成分の和を０にすることで実
現できる。マグネトロン１をみこんだインピーダンスは
図２に示したようにπ−１モードでＺｍ＝０．７８６＋
０．２０５ｊで位相角は１２８度である。フィルタ３を
みこんだインピーダンスは図３に示すようにＺｆ＝０．
０３３−１．１４９ｊで位相角は−８２度である。した
がって、マグネトロンをみこんだアドミッタンスの虚数
成分を０にするためには、マグネトロンに１２８度の線
路長の伝送線路を加えればよい。一方、フィルタをみこ
んだアドミッタンスの虚数成分を０にするためには、フ
ィルタに−８２度の線路長の伝送線路を加えればよい。
従って、伝送線路２の線路長は、４６度（１２８−８２
度）とすればよい。π−１モードの周波数１０．４６４
ＧＨｚでの実効波長λｇは使用した導波管が、２２．９
ｍｍ×１０．２ｍｍの矩形導波管なので、３６．７６ｍ
ｍである。よって伝送線路の線路長Ｌは、Ｌ＝３６．７
６ｍｍ×（４６／７２０）＝２．３５ｍｍとなる。伝送
線路にはλｇ／２の整数倍の長さの線路を加えても等価
であるので、線路長Ｌは、２．３５ｍｍ、２０．７３ｍ
ｍ、３９．１１ｍｍ等に設定すればよい。
【００１３】図４に伝送線路の線路長とミスパルスの関
係を示す。図４より、マグネトロンが安定に発振する範
囲は、Ｌ±λ／１６であることがわかる。この寸法上の
許容値を、逆に伝送線路長を固定して周波数の許容値に
換算した値が、伝送線路の共振周波数とπ−１モードの
周波数を一致させる際の周波数の許容値となる。
係を示す。図４より、マグネトロンが安定に発振する範
囲は、Ｌ±λ／１６であることがわかる。この寸法上の
許容値を、逆に伝送線路長を固定して周波数の許容値に
換算した値が、伝送線路の共振周波数とπ−１モードの
周波数を一致させる際の周波数の許容値となる。
【００１４】次に、図５を用いて伝送線路の共振周波数
を調整する調整機構を付加した場合について説明する。
図５はマグネトロン１からフィルタ３までの間の伝送線
路として矩形導波管４を用い、矩形導波管４に共振周波
数の調整機構として共振周波数調整用スクリュースタブ
８を設けたものである。これは、マグネトロンのπ−１
モードにおけるインピーダンスのバラツキを補償するた
めに設けたもので、スクリュースタブ８を矩形導波管８
に挿入する長さを調整することで、その先端の容量値を
調整し、共振周波数を所望の値にすることができる。
を調整する調整機構を付加した場合について説明する。
図５はマグネトロン１からフィルタ３までの間の伝送線
路として矩形導波管４を用い、矩形導波管４に共振周波
数の調整機構として共振周波数調整用スクリュースタブ
８を設けたものである。これは、マグネトロンのπ−１
モードにおけるインピーダンスのバラツキを補償するた
めに設けたもので、スクリュースタブ８を矩形導波管８
に挿入する長さを調整することで、その先端の容量値を
調整し、共振周波数を所望の値にすることができる。
【００１５】図６は図５で示した実施例に送信出力の調
整機構として、フィルタ３の負荷側に更に別の矩形導波
管５を結合させ、この矩形導波管５にπモードの送信出
力調整用スクリュースタブ９を追加したものである。こ
れは、回路系の共振周波数をπ−１モードの周波数と略
一致させた場合、πモードの発振にも影響を与えてしま
い、出力が低下してしまうため、それを補償するために
設けている。また、マグネトロン１のπモードにおける
インピーダンスのバラツキを補償する効果もある。従っ
て、図６に示すように、矩形導波管４に共振周波数調整
用スクリュースタブ８を備えた場合に限らず、矩形導波
管４の長さを所定の長さに設定したのみで、共振周波数
調整用スクリュースタブ８を備えない場合であっても、
πモードの発振出力を調整するために効果がある。な
お、この送信出力調整用スクリュースタブ９はフィルタ
３から負荷側に設置することが望ましい。それは、フィ
ルタ３からマグネトロン１側の矩形導波管４に設置する
と、送信出力の調整によって、π−１モードにおけるマ
グネトロンのインピーダンスに影響を与えてしまい、マ
グネトロン動作の安定度が低下してしまうからである。
整機構として、フィルタ３の負荷側に更に別の矩形導波
管５を結合させ、この矩形導波管５にπモードの送信出
力調整用スクリュースタブ９を追加したものである。こ
れは、回路系の共振周波数をπ−１モードの周波数と略
一致させた場合、πモードの発振にも影響を与えてしま
い、出力が低下してしまうため、それを補償するために
設けている。また、マグネトロン１のπモードにおける
インピーダンスのバラツキを補償する効果もある。従っ
て、図６に示すように、矩形導波管４に共振周波数調整
用スクリュースタブ８を備えた場合に限らず、矩形導波
管４の長さを所定の長さに設定したのみで、共振周波数
調整用スクリュースタブ８を備えない場合であっても、
πモードの発振出力を調整するために効果がある。な
お、この送信出力調整用スクリュースタブ９はフィルタ
３から負荷側に設置することが望ましい。それは、フィ
ルタ３からマグネトロン１側の矩形導波管４に設置する
と、送信出力の調整によって、π−１モードにおけるマ
グネトロンのインピーダンスに影響を与えてしまい、マ
グネトロン動作の安定度が低下してしまうからである。
【００１６】上記の説明では伝送線路として矩形導波管
の場合を示したが、伝送線路は同軸線路でも平面回路で
も同様に実現可能である。また、フィルタはπモードを
通過させ、π−１モードを遮断する低域通過フィルタの
場合を示したがメインモードが通過し、スプリアス成分
が遮断する構成であれば、帯域通過フィルタや帯域阻止
フィルタ等でも同様に実現可能である。なお、マグネト
ロンの発振のメインモードがπモードであり、スプリア
ス成分としてπ−１モードの場合について説明をした
が、これに限定されるものでないことはもちろんであ
る。
の場合を示したが、伝送線路は同軸線路でも平面回路で
も同様に実現可能である。また、フィルタはπモードを
通過させ、π−１モードを遮断する低域通過フィルタの
場合を示したがメインモードが通過し、スプリアス成分
が遮断する構成であれば、帯域通過フィルタや帯域阻止
フィルタ等でも同様に実現可能である。なお、マグネト
ロンの発振のメインモードがπモードであり、スプリア
ス成分としてπ−１モードの場合について説明をした
が、これに限定されるものでないことはもちろんであ
る。
【００１７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明ではマグネ
トロンからフィルタに至る回路系の共振周波数を、放射
を抑制したい周波数に合わせることで、その周波数のＱ
値を低下させることができ、安定度の良いマグネトロン
装置が実現できた。
トロンからフィルタに至る回路系の共振周波数を、放射
を抑制したい周波数に合わせることで、その周波数のＱ
値を低下させることができ、安定度の良いマグネトロン
装置が実現できた。
【００１８】また、伝送線路に共振周波数調整用スクリ
ュースタブや送信出力調整用スクリュースタブを設ける
ことによって、マグネトロンのインピーダンスのバラツ
キを補償することができ、歩留まりよくマグネトロン装
置を製造することができるとう利点がある。
ュースタブや送信出力調整用スクリュースタブを設ける
ことによって、マグネトロンのインピーダンスのバラツ
キを補償することができ、歩留まりよくマグネトロン装
置を製造することができるとう利点がある。
【図１】 本発明の実施例を示すマグネトロン装置のブ
ロック図である。
ロック図である。
【図２】 図１のマグネトロンのインピーダンスの測定
結果を示す図である。
結果を示す図である。
【図３】 図１のフィルタのインピーダンスの測定結果
を示す図である。
を示す図である。
【図４】 伝送線路長とミスパルス頻度の関係を示す図
である。
である。
【図５】 本発明の伝送線路の共振周波数を調整する
方法を説明する図である。
方法を説明する図である。
【図６】 本発明の送信出力を調整する方法を説明する
図である。
図である。
【図７】 従来例を示すブロック図である。
【図８】 別の従来例を示すブロック図である。
１：マグネトロン、 ２：伝送線路、 ３：フィルタ、
４：矩形導波管、 ５：矩形導波管、 ６：アイソレ
ータ、 ７：伝送線路、 ８：共振周波数調整用スクリ
ュ−スタブ、 ９：送信出力調整用スクリュ−スタブ
４：矩形導波管、 ５：矩形導波管、 ６：アイソレ
ータ、 ７：伝送線路、 ８：共振周波数調整用スクリ
ュ−スタブ、 ９：送信出力調整用スクリュ−スタブ
Claims (3)
- 【請求項１】 マグネトロンと、所定の周波数帯の電波
を阻止するフィルタを伝送線路で結合させたマグネトロ
ン装置において、 前記マグネトロン、前記伝送線路及び前記フィルタによ
って構成される回路系の共振周波数の少なくとも一つ
を、前記マグネトロンが放射するスプリアス成分のう
ち、前記フィルタの阻止周波数帯に含まれる少なくとも
一つのスプリアス成分の周波数と略一致させることを特
徴とするマグネトロン装置。 - 【請求項２】 前記伝送線路に、前記共振周波数の調整
機構が設置されていることを特徴とする請求項１記載の
マグネトロン装置。 - 【請求項３】 前記マグネトロン及び前記伝送線路が結
合した前記フィルタの負荷側に別の伝送線路が結合し、
該別の伝送線路に送信出力を調整する調整機構が設置さ
れていることを特徴とする請求項１または２いずれか記
載のマグネトロン装置。
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| JP2002136487A JP4004850B2 (ja) | 2002-05-13 | 2002-05-13 | マグネトロン装置 |
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